JP2007170663A - 気体流の壁面摩擦抵抗低減装置、その使用方法、および気体流の壁面摩擦抵抗低減方法 - Google Patents
気体流の壁面摩擦抵抗低減装置、その使用方法、および気体流の壁面摩擦抵抗低減方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2007170663A JP2007170663A JP2006319321A JP2006319321A JP2007170663A JP 2007170663 A JP2007170663 A JP 2007170663A JP 2006319321 A JP2006319321 A JP 2006319321A JP 2006319321 A JP2006319321 A JP 2006319321A JP 2007170663 A JP2007170663 A JP 2007170663A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- wall
- gas flow
- wall surface
- frictional resistance
- pipe
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Images
Landscapes
- Rigid Pipes And Flexible Pipes (AREA)
Abstract
【手段】酸素ガスまたは酸素ガスを含む気体の気体流と接する壁面近傍で、該壁面と接する気体流に該壁面に垂直に該壁面に向かう方向の磁気引力を作用させる磁気引力発生手段を備え、壁面摩擦抵抗を減少させる気体流の壁面摩擦抵抗低減装置。
【選択図】図1
Description
そこで、本発明は酸素ガスを含む気体流の壁面摩擦抵抗を低減する気体流の壁面摩擦抵抗低減装置および気体流の壁面摩擦抵抗低減方法の提供を目的とし、さらには空気流の壁面摩擦抵抗を簡便に低減しうる装置、その使用方法、および気体流の壁面摩擦抵抗低減方法の提供を目的とする。
(1)酸素ガスまたは酸素ガスを含む気体の気体流と接する壁面近傍で、該壁面と接する気体流に該壁面に垂直に該壁面に向かう方向の磁気引力を作用させる磁気引力発生手段を備え、壁面摩擦抵抗を減少させることを特徴とする気体流の壁面摩擦抵抗低減装置。
(2)前記磁気引力発生手段が磁石であることを特徴とする(1)記載の気体流の壁面摩擦抵抗低減装置。
(3)(1)または(2)に記載の気体流の壁面摩擦抵抗低減装置を直管、曲がり管、及び異径管よりなる群から選ばれた少なくとも1種の管の外側に取り付け、該管内の壁面と接する気体流に該壁面に垂直に該管内壁面に向かう方向の磁気引力を作用させ、前記管内壁面の摩擦抵抗を減少させることを特徴とする気体流の壁面摩擦抵抗低減装置の使用方法。
(4)前記直管、曲がり管、及び異径管よりなる群から選ばれた少なくとも1種の管が強磁性体からなる管であり、該管の外側に単数または複数個の前記壁面摩擦抵抗低減装置を取り付けることを特徴とする(3)記載の気体流の壁面摩擦抵抗低減装置の使用方法。
(5)(1)または(2)に記載の気体流の壁面摩擦抵抗低減装置を動体外壁に適用して、該動体外壁面と接する気体流に該壁面に垂直に該動体外壁面に向かう方向の磁気引力を作用させ、前記動体外壁面の摩擦抵抗を減少させることを特徴とする気体流の壁面摩擦抵抗低減装置の使用方法。
(6)前記動体外壁が強磁性体からなる外壁であり、該外壁の内側に単数または複数個の前記壁面摩擦抵抗低減装置を取り付けることを特徴とする(5)記載の気体流の壁面摩擦抵抗低減装置の使用方法。
(7)酸素ガスまたは酸素ガスを含む気体の気体流と接する壁面の近傍で、該壁面に垂直に該壁面に向かう方向の磁気引力を該壁面に接する気体流に作用させ、壁面摩擦抵抗を減少させることを特徴とする気体流の壁面摩擦抵抗低減方法。
(8)前記壁面と接する気体流が乱流であることを特徴とする(7)に記載の気体流の壁面摩擦抵抗低減方法。
(9)前記壁が強磁性体からなり、該壁の片側に単数または複数個の磁石を取り付け、前記壁の反対側の気体流に磁気引力を作用させることを特徴とする(7)または(8)に記載の気体流の壁面摩擦抵抗低減方法。
本発明は、このような乱流の性質に着目し、壁面近傍で壁面に垂直に壁面に向かう方向の磁気引力を壁面近傍の気体流に作用させて壁面摩擦抵抗を減少させるものであり、例えば壁面近傍の流れを層流化するもしくは層流に近づけることにより、壁面の摩擦抵抗を低減させる気体流の壁面摩擦抵抗低減装置であり、その使用方法、および気体流の壁面摩擦抵抗低減方法である。以下、本発明について詳細に説明する。
図1は本発明の気体流の壁面摩擦抵抗低減装置における壁面近傍の気体の状態を概略的に示す説明図である。図では左から右に向かう方向11に酸素ガスまたは酸素ガスを含む気体(以下、この気体を具体的に「空気」として説明することもある。)が流れる状態を示している。壁15は下部に水平方向に存在し、その水平方向の位置座標をxとし、壁面に垂直方向の位置座標をyとして壁面近傍をx−y座標で示している。空気と接する壁面ではy=0である。本発明の気体流の壁面摩擦抵抗低減装置においては、壁面近傍に位置する空気13に、磁気力発生手段により磁気力(Fm)12を壁面に向かって加えることで(図中の矢印12で示すように壁面に垂直方向に加えることで)、壁面近傍の気体の流れを制御して壁面摩擦抵抗を減少させる。図では磁気引力12は壁面の右側の一部に作用させるように描かれているが、壁面全体に作用させることが好ましい。
本発明の気体流の壁面摩擦抵抗低減装置は、上述のような酸素ガス(酸素ガスを含む気体においてはそこに含まれる酸素ガス)が磁気引力により引き付けられる性質を利用するものである。したがって、本発明において気体には酸素ガスが含まれることが必要である。気体中の酸素ガス濃度(体積%)は高いほど好ましい。具体的には、気体流のレイノルズ数、温度、圧力、B(dB/dy)の大きさ、壁面の粗度などにもよるが、酸素ガス濃度10〜100%(体積%)のものが適用可能であり、一般的な条件を考慮すると約20%(体積%)の酸素ガスを含む空気も実際的に適用可能である。
図2は、図1で示した磁気力について、磁束密度BとB(dB/dy)のy座標依存性を示すものである。気体流に接する壁面の位置座標はy=0である。図2に示すように、壁面または壁面の背後など壁面近傍に配置した磁石から離れるにつれyが増加し、磁束密度B(図中の一点鎖線21)は減少するのが一般的である。この場合、B(dB/dy)(図中の破線22)も同様に減少し、B(dB/dy)に比例する空気に作用する磁気引力(式2参照)もyが増加すると減少する。図2に示すような磁石によるB(dB/dy)を発生させることで、壁面近傍の気体流(気体流を気体の連続した流れとしてみればその一部)に壁面に垂直に壁面に向かう磁気力を作用させることができる。
非特許文献2及び3に示されたように、壁面が親水性で、壁面と水流の間に適切な引力が作用する場合、摩擦抵抗の低減がみられることがある。これらの摩擦抵抗低減のメカニズムについては未だ不明な点もあるが、乱流の壁面での境界条件を引力により制御することにより、乱流による壁面抵抗が減少したとみられる。また(i)乱流の場合には粗度が壁面付近の粘性底層によっておおわれる結果、壁面が流体力学的になめらかであるか、あるいは(ii)粗度が粘性底層から突き出ているために乱れた流れ全体に本質的な変化を与えるかが圧力損失係数の値に決定的な影響をあたえるとされる(ユーリゲン・ツイ−レップ著、中川武夫訳、「流れの理」、四聖文庫、p.197)。さらに、壁面近傍で乱流が層流になった場合、高レイノルズ数の乱流の摩擦抵抗が大きく減少することが理論と計算で示されている(岩本薫、深潟康二、笠木伸英、鈴木雄二“Friction drag reduction achievable by near−wall turbulence manipulation at high Reynolds number” Phys. Fluids 17, 011702(2005)参照)。
本発明の気体流の壁面摩擦抵抗低減方法およびその装置では、壁面近傍の乱流境界層に適切な大きさの磁気引力を作用させて、乱流による壁面摩擦抵抗を効果的に低減するものである。
さらに、局所的に壁面摩擦抵抗が増大する領域(例えば、動体又は管内の壁面形状が変化する部分、曲がり管における屈曲部、異径管における断面形状もしくは断面径の変化する部分)に本発明の装置を設けることが好ましく、そのような場面でより効果的に本発明の目的の効果を発揮させることができる。
次に、好ましい実施態様として、本発明の気体流の壁面摩擦抵抗低減装置を管状構造体に取り付け管内壁面摩擦抵抗を低減させる態様について、実施例に基づき詳細に説明する。
例えば、エンジンの空気吸入管など、パイプ内の壁面の場合は360度、壁が存在する。この場合は、上述した磁気引力を、壁面近傍で、径方向に、円の中心から離れる方向に作用させることで本発明の目的とする壁面摩擦抵抗低減効果を得ることができる。図3はそのような効果を得ることができるアルミ、プラスチックなど非磁性の材質で構成される管状構造体に取り付けた壁面摩擦抵抗低減装置の一実施態様を模式的に示した側面図である。また、図4(a)は図3で示した壁面摩擦抵抗低減装置を取り付けた管状構造体のIV−IV線断面図である(図4中の「N」および「S」はそれぞれN極およびS極を示し、流体流通方向37は紙面手前から奥へと気体流が流れることを示している。なお本発明においては、所望の磁気力が壁面近傍に得られればよく、N,S極の向きに特に制限はない。)。そして図4(b)は同断面内で壁面近傍の磁気引力(Fm)36が壁面に向かう方向に作用していることを模式的に示したものである。
本発明の気体流の壁面摩擦抵抗低減方法の実施態様においては、粒子状の永久磁石をパイプの外面および/または内面に塗布し磁化したものであってもよい。本発明においては、所望の磁気力が壁面近傍に効率よく得られればよいのであり、磁場発生手段については特に制限はない。
前述の直管にくらべてエルボなど曲がり管では、屈曲部61aでの管摩擦抵抗が大きくなり、気体流の圧力損失が大きくなる。図6はそのような曲がり管に本発明の気体流の壁面摩擦抵抗低減装置を適用した態様を模式的に示す断面図である。ここでは90°の曲がり管61の曲がる部分61aに、永久磁石62a・62bを固定手段(図示せず)により固定した装置が設置されている。空気は流れの方向63の方向に流通している。このとき曲がり管61のうち屈曲部61a付近においては、管内壁面と接する気体流に壁面に向かう方向の磁気引力が作用し、管内壁面抵抗が低減される。
次に、本発明の別の好ましい実施態様である、動体外壁面の気体流の壁面摩擦抵抗を低減する態様について説明する。
例えば、高速の乗り物、飛行機、列車などの高速移動動体においては、空気流と接する壁面の摩擦抵抗の低減は重要な課題である。このような場合、動体外壁面に薄い磁石の層を設けたり、壁面の背後に永久磁石を設置したりすることにより壁面摩擦抵抗低減効果を得ることができる。図7は、そのような効果の得られる壁面摩擦抵抗が低減された動体の外壁面近傍における気体の状態を説明する説明図である(図7では、図1のときと同様に壁面近傍をx−y座標を用いて示している。)。この態様においては、動体(74,75)が移動方向76に移動しており、相対的に空気の流れ71が生じている。そして図からも明らかなように、この壁面摩擦抵抗が低減された動体においては、図1と同様に、磁石層壁74の近傍の空気73に対し、該壁面側に向かう磁気力72が作用する。図では力が右側の空気にのみ作用するように描かれているが、壁面近くの空気全体に作用するものとする。これにより磁気力による壁面摩擦抵抗低減の効果が得られる。
薄い磁石層を形成する方法としては、微粒子状の強力な永久磁石を塗料などと混合して塗布する方法などが挙げられる。このとき磁石の磁化は壁面界面に急峻なB(dB/dy)が発生するように行なうことが好ましい。また外壁面を鉄など強磁性の材料でつくり、壁の反対側に磁石を設置すると、壁面のごく近傍に効率よく磁場を発生させ、使用する永久磁石の量を減らすることができる。動体外壁面の全体に磁石を設置するのが困難な場合には、特に空気抵抗が大きい部分や、その壁面の背後に永久磁石もしくはそれを備えた装置を設置して気体流の壁面摩擦抵抗低減効果を得ることができる。
次にエンジンの空気吸入管に本発明の気体流の壁面摩擦抵抗低減装置を適用したものについて述べる。
図8は本発明の気体流の壁面摩擦抵抗低減装置を適用した気体吸入エンジンの部材配置を模式的に示した配置図である。エンジン81は草刈り用2サイクルSIエンジン(田中工業株式会社製、TBC−4501型、排気容量20mL)で、空気は矢印82の方向に流れる。内径8mmの空気吸入管83(ステンレスSUS304)の外側に適宜の固定手段(図示せず)により設置したU字形の鉄片84の内側(空気吸入管に向かう側)に、一対の永久磁石(Nd−Fe−B)85aおよび85bをそれぞれ磁気力により固定して本発明の気体流の壁面摩擦抵抗低減装置とした。永久磁石の寸法は2×2×3cmであり、吸入管に平行な寸法は3cmである。
管の中心軸をx軸86、x軸に垂直で一対の磁石の中心を結ぶ方向をy軸87としたとき、図9に示すようなy軸に沿った磁束密度Bの分布91が得られた。壁面近傍ではB(dB/dy)=30T2/mになり、空気に作用する重力の60%に相当する磁気引力が壁面に垂直方向に作用することが分かる。壁面近傍で壁面に向かうこの磁気力が空気に作用し、その大きさは9N/m3である。空気の流速を熱線流速計(カノマックス社製、IHW−100型)を用いて測定し、流速計のセンサーは測定点88の位置に設置した。
比較実験では磁石の代わりに同じ形状のプラスチックブロックを配置し、同様な計測を行なった。図10は空気の流速の時間変化の測定結果を示したグラフであり、図10(a)が磁石を設置した場合の結果、図10(b)が磁石を設置しなかった場合の結果である。約10msecの周期の連続したパルスが観察され、各々がエンジンに吸入される脈流に対応する。磁石を設置した場合としない場合とを比べると、磁石を設置した場合は流速のピ−ク値が高く、かつバラつきが少なくなり、吸入管内壁の壁面摩擦抵抗低減効果がみられた。
実施例1のようにパイプの材質が非磁性で永久磁石を外壁面に設置した場合、磁場がひろがりやすく、壁面のごく近傍に発生させるのは困難である。内壁面がなめらかで粗度が小さい場合、壁面近傍のごく限られた範囲に磁気引力を発生させるほうが効率がよい。図11はその本発明を説明するための断面図である。強磁性体である鉄からなる直管111の外側に5個の永久磁石112(Nd−Fe−B)を磁気吸引力により取り付けた。このとき直管111の表面を処理しないで用いたが、例えばメッキ等により処理して用いてもよい。使用する磁石の量は増えるが、内壁のみ強磁性体でもよい。また、本実施例においては、全部の磁石のN極及びS極の方向をそろえ、一定の間隔をおいて、管の上部に配置した(図11では1つの磁石を除きN極のみを示した。)。管の外壁に接する複数個の磁石の磁極は同じにしたほうが、効率よく磁場が内壁に達して勾配磁場を発生する傾向がみられた。
電流が銅線内を流れるように、磁力線は鉄などの強磁性体内を通過する性質があり、容易に管内壁に伝わる。しかし気体中は磁場が殆んど通過しないので、管の内壁近傍の気体においては磁束密度Bが大きく変化し、大きなB(dB/dr)が発生する。すなわち管が非磁性の物質でできているものを用いたときに比べ、本実施例のように強磁性体(鉄)を用いることで少ない量の磁石でB(dB/dr)が管の内壁のごく近傍に効率よく発生させることが出来る。
なお、磁石の大きさ、N,S極の方向、数や配置などを調節することにより、内壁近傍に適切な範囲に適切な大きさのB(dB/dr)、すなわち適切な磁気力が生じ、摩擦抵抗低減効果が大きくなるように調節する。
本実施例における鉄の内壁近傍の磁場勾配は測定できないので、算出した。鉄管111の外径が12mm、内径が10mm、長さ200mmであり、5×5×40mmのNd−Fe−Bの永久磁石を磁石と管との長手方向が一致するように中央に1個設置した場合、磁石の背後の内壁360°で平均100T2/m、磁石の背後の200mmの長手方向では平均44T2/mの勾配磁場が発生すると見積もられた。すなわち、本実施例においては、少量の永久磁石で管の内壁の近傍に効率よく磁気力を発生させることができることが分かる。
本発明の装置を取り付けた直管を用い、壁面摩擦抵抗低減率を測定した。図12はそのときの実験装置の配置を示す正面図である。鉄管121(外径12mm、内径10mm、長さ120cm)おいて、終点131から4cmの点122及び55cmの点123に、ステンレス管124及び125(いずれも内径0.8mm、外径1.1mm)を内壁面まで貫通させて設置した。そしてシリコンチューブ126及び127を差圧計(Testo社製、商品名:Testo406)128に接続し、気流中の点123と点122との間の壁面の圧力減少を測定した。
壁面の摩擦による圧力の減少は円管では以下の式(3)で表される(ユーリゲン・ツイ−レップ著、中川武夫訳、「流れの理」、四聖文庫、p.191参照)。
気体流はコンプレッサーを用い、毎分70リットルの空気を始点132の側から矢印129の方向にそって鉄管内に流した。このときの空気流のレイノルズ数は約9900である。
5×5×40mmのNd−Fe−Bの永久磁石133を8個、磁石の長手方向と管の長手方向が一致するように、点122と123との間に2cmの間隔をあけて設置した。このとき、磁石のN極及びS極の向きは図11に示したように、すべてS極を壁面に向けて設置した。
磁石がない場合の点122と点123との間の圧力差は1.88hPaであった。これに対し、磁石を設置したとき、同区間の圧力差は1.84hPaとなった。すなわち、磁石を設置したことにより約2%の圧力の減少がみられた。この実験結果を式(3)に導入すると、永久磁石を設置した場合、摩擦抵抗が約2%減少することが明らかになった。この結果から、壁面近傍に磁気引力が作用する場合、管内の気体流の壁面摩擦抵抗が低減したことが分かる。
酸素ガス流を用いて乱流制御の実験を行った。酸素ガスはガスボンベを利用し、マスフローコントローラー(堀場エステック社製、商品名:SEC−E70)を用い、流量100リットル/分を実施例6で使用した鉄管内に矢印129の方向に流した。このときの酸素ガス流のレイノルズ数は約14000である。
実施例6と同じように5×5×40mmのNd−Fe−Bの永久磁石133を8個設置したとき、磁石の設置による摩擦抵抗の減少幅は小さく検出されなかった。酸素ガスは空気にくらべ約5倍の酸素ガスをふくむので、単位体積あたりの酸素ガスに作用する磁気引力は式(1)、(2)からも明らかなように、空気の約5倍である。そこで管内壁近傍の磁気力、すなわち磁場勾配を小さくするため磁石の数を減らし、点122と点123との間に同じ永久磁石を4個、6cmの間隔をあけて設置した。4個、磁石を設置した場合としない場合とについて圧力差を測定した。磁石がない場合は3.63hPa、磁石を設置した場合は3.605hPaであった。すなわち、磁石を設置した場合には気体流の壁面摩擦抵抗が約0.7%減少した。
このように、本実施例においては、気体摩擦抵抗を減少させるに当り、気体流の酸素濃度、レイノルズ数、管内壁の粗度などを考慮し、永久磁石の数、配置などを適宜設定して、適切な磁場勾配、すなわち磁気力を与えることにより、効果的に気体流の摩擦抵抗を低減しえたことが分かる。
12 磁気力Fmの作用する方向(壁面方向に向かう磁気引力)
13 壁面近傍の気体(磁気力を作用させる気体)
15 壁
21 磁束密度Bのy座標依存性を示す曲線
22 B(dB/dy)のy座標依存性を示す曲線
31 気体の流れる方向
34a、34b、34c、34d 永久磁石(棒磁石)
35 管状構造体(パイプ)
36 磁気引力Fm
37 気体の流れる方向
61 90°の屈曲部を有する曲がり管
61a 屈曲部
62a、62b 永久磁石
63 気体の流れる方向
71 気体の流れる方向(動体の移動に対し相対的にみたときの気体の流れの方向)
72 磁気力Fmを作用させる方向(壁面方向に向かう磁気引力)
73 壁面近傍の気体(磁気力の作用する気体)
74 永久磁石の層、永久磁石粒を含む層(磁石層壁)
75 壁
76 動体の移動方向
81 エンジン
82 空気の流れる方向
83 空気吸入管
84 U字形の鉄片
85a、85b 永久磁石
86 管の中心軸(x軸)
87 x軸に垂直で、磁石中央を通り2つの磁石を結ぶ線(y軸)
88 熱線流速計のセンサー設置点
91 磁束密度Bのy軸に沿った分布
111 鉄の直管
112 永久磁石
121 鉄管
122、123 圧力測定点
124、125 ステンレス管
126、127 シリコンチューブ
128 差圧計
129 気体の供給方向
131 気体流の出口
132 気体流の入り口
133 永久磁石
Claims (9)
- 酸素ガスまたは酸素ガスを含む気体の気体流と接する壁面近傍で、該壁面と接する気体流に該壁面に垂直に該壁面に向かう方向の磁気引力を作用させる磁気引力発生手段を備え、壁面摩擦抵抗を減少させることを特徴とする気体流の壁面摩擦抵抗低減装置。
- 前記磁気引力発生手段が磁石であることを特徴とする請求項1記載の気体流の壁面摩擦抵抗低減装置。
- 請求項1または2に記載の気体流の壁面摩擦抵抗低減装置を直管、曲がり管、及び異径管よりなる群から選ばれた少なくとも1種の管の外側に取り付け、該管内の壁面と接する気体流に該壁面に垂直に該管内壁面に向かう方向の磁気引力を作用させ、前記管内壁面の摩擦抵抗を減少させることを特徴とする気体流の壁面摩擦抵抗低減装置の使用方法。
- 前記直管、曲がり管、及び異径管よりなる群から選ばれた少なくとも1種の管が強磁性体からなる管であり、該管の外側に単数または複数個の前記壁面摩擦抵抗低減装置を取り付けることを特徴とする請求項3記載の気体流の壁面摩擦抵抗低減装置の使用方法。
- 請求項1または2に記載の気体流の壁面摩擦抵抗低減装置を動体外壁に適用して、該動体外壁面と接する気体流に該壁面に垂直に該動体外壁面に向かう方向の磁気引力を作用させ、前記動体外壁面の摩擦抵抗を減少させることを特徴とする気体流の壁面摩擦抵抗低減装置の使用方法。
- 前記動体外壁が強磁性体からなる外壁であり、該外壁の内側に単数または複数個の前記壁面摩擦抵抗低減装置を取り付けることを特徴とする請求項5記載の気体流の壁面摩擦抵抗低減装置の使用方法。
- 酸素ガスまたは酸素ガスを含む気体の気体流と接する壁面の近傍で、該壁面に垂直に該壁面に向かう方向の磁気引力を該壁面に接する気体流に作用させ、壁面摩擦抵抗を減少させることを特徴とする気体流の壁面摩擦抵抗低減方法。
- 前記壁面と接する気体流が乱流であることを特徴とする請求項7に記載の気体流の壁面摩擦抵抗低減方法。
- 前記壁が強磁性体からなり、該壁の片側に単数または複数個の磁石を取り付け、前記壁の反対側の気体流に磁気引力を作用させることを特徴とする請求項7または8に記載の気体流の壁面摩擦抵抗低減方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2006319321A JP5013828B2 (ja) | 2005-11-28 | 2006-11-27 | 気体流の壁面摩擦抵抗低減装置、その使用方法、および気体流の壁面摩擦抵抗低減方法 |
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2005342615 | 2005-11-28 | ||
JP2005342615 | 2005-11-28 | ||
JP2006319321A JP5013828B2 (ja) | 2005-11-28 | 2006-11-27 | 気体流の壁面摩擦抵抗低減装置、その使用方法、および気体流の壁面摩擦抵抗低減方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2007170663A true JP2007170663A (ja) | 2007-07-05 |
JP5013828B2 JP5013828B2 (ja) | 2012-08-29 |
Family
ID=38297461
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2006319321A Expired - Fee Related JP5013828B2 (ja) | 2005-11-28 | 2006-11-27 | 気体流の壁面摩擦抵抗低減装置、その使用方法、および気体流の壁面摩擦抵抗低減方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP5013828B2 (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2012072289A (ja) * | 2010-09-29 | 2012-04-12 | Iwamoto:Kk | 炭化炉 |
WO2013069585A1 (ja) * | 2011-11-11 | 2013-05-16 | 国立大学法人京都工芸繊維大学 | 流体抵抗低減構造及びその構造を用いた顔面又は頭部装着具 |
JP2016013453A (ja) * | 2015-08-28 | 2016-01-28 | 国立大学法人京都工芸繊維大学 | スイミングゴーグル |
Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS62196493A (ja) * | 1986-02-21 | 1987-08-29 | 三菱重工業株式会社 | 曲り配管の導電性流体剥離防止装置 |
JPH01295010A (ja) * | 1988-05-20 | 1989-11-28 | Hitachi Ltd | 乱流抑制用配管内構造物 |
JPH0246475Y2 (ja) * | 1984-09-12 | 1990-12-07 | ||
JPH08270616A (ja) * | 1994-06-02 | 1996-10-15 | Orlev Scient Computing Co | 境界層及び他の壁で制限された流体流域における乱流を制御する方法及びその装置 |
JP2000500558A (ja) * | 1995-11-20 | 2000-01-18 | ザ・トラステイーズ・オブ・プリンストン・ユニバーシテイ | 境界層制御用の電磁タイルのジグザグ作動 |
JP2002239366A (ja) * | 2001-02-19 | 2002-08-27 | Japan Science & Technology Corp | 流体駆動装置および流体混合装置 |
-
2006
- 2006-11-27 JP JP2006319321A patent/JP5013828B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0246475Y2 (ja) * | 1984-09-12 | 1990-12-07 | ||
JPS62196493A (ja) * | 1986-02-21 | 1987-08-29 | 三菱重工業株式会社 | 曲り配管の導電性流体剥離防止装置 |
JPH01295010A (ja) * | 1988-05-20 | 1989-11-28 | Hitachi Ltd | 乱流抑制用配管内構造物 |
JPH08270616A (ja) * | 1994-06-02 | 1996-10-15 | Orlev Scient Computing Co | 境界層及び他の壁で制限された流体流域における乱流を制御する方法及びその装置 |
JP2000500558A (ja) * | 1995-11-20 | 2000-01-18 | ザ・トラステイーズ・オブ・プリンストン・ユニバーシテイ | 境界層制御用の電磁タイルのジグザグ作動 |
JP2002239366A (ja) * | 2001-02-19 | 2002-08-27 | Japan Science & Technology Corp | 流体駆動装置および流体混合装置 |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2012072289A (ja) * | 2010-09-29 | 2012-04-12 | Iwamoto:Kk | 炭化炉 |
WO2013069585A1 (ja) * | 2011-11-11 | 2013-05-16 | 国立大学法人京都工芸繊維大学 | 流体抵抗低減構造及びその構造を用いた顔面又は頭部装着具 |
JP2013104469A (ja) * | 2011-11-11 | 2013-05-30 | Kyoto Institute Of Technology | 流体抵抗低減構造及びその構造を用いた顔面又は頭部装着具 |
JP2016013453A (ja) * | 2015-08-28 | 2016-01-28 | 国立大学法人京都工芸繊維大学 | スイミングゴーグル |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP5013828B2 (ja) | 2012-08-29 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
Xiong et al. | Comparative analysis of (Zinc ferrite, Nickel Zinc ferrite) hybrid nanofluids slip flow with entropy generation | |
JP5013828B2 (ja) | 気体流の壁面摩擦抵抗低減装置、その使用方法、および気体流の壁面摩擦抵抗低減方法 | |
Okada et al. | Computational fluid dynamics simulation of high gradient magnetic separation | |
Li et al. | The investigation of capture behaviors of different shape magnetic sources in the high-gradient magnetic field | |
Waqas et al. | Heat transfer enhancement in stagnation point flow of ferro-copper oxide/water hybrid nanofluid: A special case study | |
CN101563164B (zh) | 用于分离磁性粒子的方法和设备、磁性粒子以及磁性粒子的用途 | |
Votyakov et al. | Interaction of a magnetic dipole with a slowly moving electrically conducting plate | |
Hutchins et al. | Effective separation of magnetite nanoparticles within an industrial-scale pipeline reactor | |
Andò et al. | Behavior analysis of ferrofluidic gyroscope performances | |
Lo et al. | Convective heat transfer of magnetic nanofluids in a microtube | |
JP2004108758A (ja) | 流体の磁気的活性化装置 | |
CN203056815U (zh) | 汽车用涡街发电机 | |
JP2007513764A5 (ja) | ||
Dolgikh et al. | DESIGN OPTIMIZATION OF THE MHD PUMP WITH INCLINED PARTITIONS. | |
Kim et al. | Development of a helium flow sensor based on dielectric barrier discharge at atmospheric pressure | |
Xu et al. | Experimental investigation of magnetohydrodynamic effects caused by a manifold circular pipe | |
JP2016026278A (ja) | 特殊な合成磁場の利用方法 | |
Filinkova et al. | Numerical Simulation of the Spatial Distribution of the Magnetic Field in Devices for Magnetic Sedimentation of Nanoparticles from Aqueous Media | |
Lazim et al. | Magnetic Field Impact on Heat Transfer and Nano-Ferrofluid Flow in a Pipe | |
Hirata et al. | An experimental study of amplitude and frequency effects upon a pulsating jet | |
Kashevskii et al. | Magnetophoretic potential of a chain of ferromagnetic balls in a homogeneous field | |
Iqbal et al. | Effectiveness of Magnetic Dipole and Framing the Performance of Fe _ 3 O _ 4 Fe 3 O 4 in Rotating Transport Influenced by Viscous Dissipation | |
Doganay et al. | Magnetic Field Distributions inside Magnetically Driven Nanofluids for Thermal Management of CPUs | |
CN109622502A (zh) | 一种直管段电磁超声除垢防垢装置及方法 | |
WO1996032732A1 (en) | Device for amplifying flux density |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20091119 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20111129 |
|
A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A821 Effective date: 20120127 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20120522 |
|
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20120605 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20150615 Year of fee payment: 3 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |