JP2007127217A - Tapered roller bearing - Google Patents
Tapered roller bearing Download PDFInfo
- Publication number
- JP2007127217A JP2007127217A JP2005321332A JP2005321332A JP2007127217A JP 2007127217 A JP2007127217 A JP 2007127217A JP 2005321332 A JP2005321332 A JP 2005321332A JP 2005321332 A JP2005321332 A JP 2005321332A JP 2007127217 A JP2007127217 A JP 2007127217A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- tapered
- roller
- cage
- tapered roller
- outer ring
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Images
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H48/00—Differential gearings
- F16H48/38—Constructional details
- F16H48/42—Constructional details characterised by features of the input shafts, e.g. mounting of drive gears thereon
- F16H2048/423—Constructional details characterised by features of the input shafts, e.g. mounting of drive gears thereon characterised by bearing arrangement
Landscapes
- General Details Of Gearings (AREA)
- Rolling Contact Bearings (AREA)
Abstract
Description
この発明は円すいころ軸受に関し、たとえば自走車両の動力伝達軸を支持する軸受に利用することができる。 The present invention relates to a tapered roller bearing and can be used, for example, as a bearing that supports a power transmission shaft of a self-propelled vehicle.
円すいころ軸受は、外径面に軌道面を設けた内輪と、内径面に軌道面を設けた外輪と、内輪と外輪の軌道面間に介在させた複数の円すいころと、これらの円すいころを保持する保持器とからなる。保持器は、円すいころの小端面側で連なった環状部と、ころの大端面側で連なった環状部と、これらの環状部同士を連結する複数の柱部とを有し、隣り合った柱部間にころを収納するためのポケットが画成してある。このような保持器では、ころの転動面と接する柱部の内径面の両側にテーパ面を設け、ころの転動面に接触疵が生じないようにしている。従来、このテーパ面の幅方向の長さ寸法Lは、ころの平均直径Dの11〜20%とするのが一般的である。 Tapered roller bearings consist of an inner ring having a raceway surface on the outer diameter surface, an outer ring having a raceway surface on the inner diameter surface, a plurality of tapered rollers interposed between the raceway surfaces of the inner ring and the outer ring, and these tapered rollers. It consists of a cage to hold. The cage has an annular portion that is continuous on the small end surface side of the tapered roller, an annular portion that is continuous on the large end surface side of the roller, and a plurality of column portions that connect these annular portions to each other. A pocket for storing rollers between the parts is defined. In such a cage, tapered surfaces are provided on both sides of the inner diameter surface of the column portion in contact with the rolling surface of the roller so that contact wrinkles do not occur on the rolling surface of the roller. Conventionally, the length L in the width direction of the tapered surface is generally 11 to 20% of the average diameter D of the rollers.
自走車両のデファレンシャルやトランスミッション等の動力伝達軸を支持するころ軸受は、一部が油浴に漬かった状態で使用され、その回転に伴って油浴の油を潤滑油とする油浴潤滑状態となる。このように油浴潤滑状態で使用されるころ軸受では、ころの転動面と保持器の柱部内径面のテーパ面との間も、これらの面で形成されるくさび空間に入り込む潤滑油で潤滑される。
従来の、保持器の柱部テーパ面の長さ寸法Lをころの平均直径Dの11〜20%としたころ軸受は、ころの転動面と柱部テーパ面との間に比較的大きいくさび空間が形成され、多量の潤滑油がくさび空間に入り込む。このくさび空間からころの転動面と保持器のテーパ面との界面に入る潤滑油の量は限られているので、このように多量の潤滑油がくさび空間に入り込むと、これらの潤滑油の逃げ場がなくなって軸受回転の抵抗となり、トルク損失が大きくなるという問題がある。また、このように潤滑油が軸受内部へ流入するころ軸受では、保持器の回転に対する潤滑油の流動抵抗も、無視できないトルク損失の要因となる。 Conventional roller bearings in which the length L of the tapered portion of the cage is 11 to 20% of the average diameter D of the roller are relatively large wedges between the rolling surface of the roller and the tapered portion of the column. A space is formed, and a large amount of lubricating oil enters the wedge space. Since the amount of lubricating oil entering the interface between the rolling surface of the roller and the tapered surface of the cage from this wedge space is limited, when a large amount of lubricating oil enters the wedge space in this way, There is a problem that there is no escape space and there is resistance to rotation of the bearing, and torque loss increases. Further, in such a roller bearing in which the lubricating oil flows into the bearing, the flow resistance of the lubricating oil with respect to the rotation of the cage also causes a torque loss that cannot be ignored.
したがって、軸受内部に潤滑油が流入するころ軸受における潤滑油の流動抵抗によるトルク損失を低減させる必要がある。以上が低トルク化のために油の流動抵抗を減少させる方法であるが、大幅な低トルク化を行うためには、ころがり粘性抵抗が低下するように軸受諸元を変更することが必要である。しかしながら、従来の低トルク化手法(特許文献1〜3参照)では、定格荷重を低下させない低トルク化は可能であるが、軸受剛性がいくらか低下する。
Therefore, it is necessary to reduce torque loss due to flow resistance of the lubricating oil in the roller bearing in which the lubricating oil flows into the bearing. The above is a method for reducing the flow resistance of oil to reduce torque, but in order to significantly reduce torque, it is necessary to change the bearing specifications so that the rolling viscous resistance decreases. . However, with the conventional torque reduction technique (see
この発明の主要な目的は、軸受剛性を低下させることなく、低トルク化を実現することにある。 The main object of the present invention is to realize a low torque without reducing the bearing rigidity.
この発明は、ころ本数を減らさず、あるいは増加させつつ、ころピッチ径(PCD)を小さくすることによって、課題を解決したものである。図8は円すいころ軸受においてPCDを変化させたときの剛性比(−●−)およびトルク比(−○−)を表したものである。ころの弾性変形量を計算確認した結果、図8に示すように、PCDを小さくすると軸受のトルクは大幅に低下するが、軸受剛性はあまり低下しないといった知見を得た。そこで、ころ本数を減らさないか増加させつつ、PCDを小さくすることによって、剛性を低下させずにトルクを低減させることができる。 This invention solves the problem by reducing the roller pitch diameter (PCD) without decreasing or increasing the number of rollers. FIG. 8 shows the rigidity ratio (-●-) and torque ratio (-o-) when the PCD is changed in the tapered roller bearing. As a result of calculating and confirming the amount of elastic deformation of the rollers, as shown in FIG. 8, it was found that if the PCD is decreased, the torque of the bearing is significantly reduced, but the bearing rigidity is not significantly reduced. Therefore, the torque can be reduced without reducing the rigidity by reducing the PCD while decreasing or increasing the number of rollers.
この発明のころ軸受は、内輪と、外輪と、前記内輪と前記外輪との間に介在させた複数の円すいころと、前記円すいころをポケットに保持する保持器とからなり、ころ係数γが0.94を越え、前記保持器が、前記円すいころの小端面側で連なった環状部と、前記円すいころの大端面側で連なった環状部と、前記両環状部を連結する複数の柱部とからなり、前記柱部の内径面の両側に前記ころの転動面と接するテーパ面が形成してあり、前記テーパ面の幅方向の長さ寸法が、前記ころの平均直径の5%以上11%未満であり、前記保持器が、中立状態では外輪と非接触で、径方向に動かすと外輪と接触することを特徴とするものである。 The roller bearing of the present invention comprises an inner ring, an outer ring, a plurality of tapered rollers interposed between the inner ring and the outer ring, and a cage that holds the tapered rollers in pockets, and has a roller coefficient γ of 0. .94, the retainer includes an annular portion that is continuous on the small end surface side of the tapered roller, an annular portion that is continuous on the large end surface side of the tapered roller, and a plurality of column portions that connect the annular portions. And a tapered surface in contact with the rolling surface of the roller is formed on both sides of the inner diameter surface of the column portion, and the length dimension in the width direction of the tapered surface is not less than 5% of the average diameter of the roller. %, The cage is in non-contact with the outer ring in the neutral state, and is in contact with the outer ring when moved in the radial direction.
ころ係数γ(ころの充填率)は(ころ本数×ころ平均径)/(π×PCD)で表されるパラメータであって、ころ平均径が一定とした場合、γの値が大きいほどころ本数が多いことを意味する。従来の典型的な保持器付き円すいころ軸受ではころ係数γを通常0.94以下に設定しているのに対し、ころ係数γが0.94を越えるということは、従来と比較して、ころ充填率ひいては軸受剛性が高いことを意味する。 The roller coefficient γ (roller filling ratio) is a parameter represented by (number of rollers × roller average diameter) / (π × PCD). When the average roller diameter is constant, the larger the value of γ, the greater the number of rollers. It means that there are many. In a conventional typical tapered roller bearing with a cage, the roller coefficient γ is normally set to 0.94 or less, whereas the roller coefficient γ exceeds 0.94. This means that the filling rate and thus the bearing rigidity is high.
ころの転動面と接する保持器の柱部のテーパ面の幅方向の長さ寸法を、ころの平均直径の11%未満、好ましくは9%以下とすることにより、ころの転動面とテーパ面との間にあまり大きなくさび空間が形成されないようにして、くさび空間に入り込む潤滑油の量を少なくし、潤滑油の逃げ場がなくなることによるトルク損失を低減できるようにした。なお、テーパ面の幅方向の長さ寸法をころの平均直径の5%以上としたのは、5%未満では、ころの外径面とのテーパ面との弾性接触領域がテーパ面の幅よりも大きくなるおそれがあるからである。 By making the length dimension in the width direction of the taper surface of the column portion of the cage in contact with the roller rolling surface to be less than 11%, preferably 9% or less of the average diameter of the roller, the roller rolling surface and the taper By not forming a very large wedge space with the surface, the amount of lubricating oil entering the wedge space is reduced, and torque loss due to the absence of the escape space for lubricating oil can be reduced. The length of the taper surface in the width direction is set to 5% or more of the average diameter of the roller. When the length is less than 5%, the elastic contact region between the outer surface of the roller and the taper surface is larger than the width of the taper surface. This is because there is a possibility of increasing.
保持器が、中立状態では外輪と非接触で、径方向に動かすと外輪と接触するようにしたことにより、接触による引きずりやトルクの増大や摩耗を抑制することができるので、低トルク化に有利である。 Since the cage is in non-contact with the outer ring in the neutral state and is brought into contact with the outer ring when moved in the radial direction, drag, torque increase and wear due to contact can be suppressed, which is advantageous for low torque. It is.
請求項2の発明は、請求項1の円すいころ軸受において、前記柱部の厚さ寸法が、前記ころの平均直径の5%以上17%未満であることを特徴とするものである。これにより、柱部の厚みを薄くして、保持器の回転に対する潤滑油の流動抵抗を小さくし、トルク損失をより低減させることができる。なお、柱部の厚さ寸法をころの平均値の5%以上としたのは、5%では保持器の剛性を十分に確保できないからである。 According to a second aspect of the present invention, in the tapered roller bearing of the first aspect, the thickness dimension of the column portion is 5% or more and less than 17% of the average diameter of the roller. Thereby, the thickness of the column portion can be reduced, the flow resistance of the lubricating oil against the rotation of the cage can be reduced, and the torque loss can be further reduced. The reason why the thickness dimension of the column portion is set to 5% or more of the average value of the rollers is that if 5%, the rigidity of the cage cannot be secured sufficiently.
上述の各円すいころ軸受は、自走車両の動力伝達軸を支持するものに好適である(請求項3)。 Each of the above tapered roller bearings is suitable for supporting a power transmission shaft of a self-propelled vehicle (claim 3).
この発明によれば、剛性を低下させることなくトルク損失を減少させることができる。すなわち、この発明のころ軸受は、ころ係数γが0.94を越えないような設定とすることにより、ころ本数を減らさず、あるいは増加させつつ、ころピッチ径(PCD)を小さくすることができ、剛性を低下させることなく低トルク化が実現する。しかも、ころ係数γを0.94より小さく抑えることにより、負荷容量がアップするばかりでなく、軌道面の最大面圧を低下させることができるため、過酷潤滑条件下での極短寿命での表面起点剥離を防止することができる。 According to the present invention, torque loss can be reduced without reducing rigidity. That is, the roller bearing of the present invention can reduce the roller pitch diameter (PCD) while reducing or increasing the number of rollers by setting the roller coefficient γ so as not to exceed 0.94. Lower torque is achieved without lowering rigidity. Moreover, by suppressing the roller coefficient γ to be smaller than 0.94, not only the load capacity is increased, but also the maximum surface pressure of the raceway surface can be reduced, so that the surface with an extremely short life under severe lubrication conditions Starting point peeling can be prevented.
さらに、ころの転動面と接する保持器の柱部のテーパ面の幅方向の長さ寸法を、ころの平均直径の5%以上11%未満としたことにより、ころの転動面とテーパ面との間にあまり大きなくさび空間が形成されず、くさび空間に入り込む潤滑油の量が少なくなる。したがって、潤滑油の逃げ場がなくなることによるトルク損失が減少し、この面からも低トルク化を促進することができる。 Furthermore, the length dimension in the width direction of the taper surface of the pillar portion of the cage in contact with the roller rolling surface is set to be 5% or more and less than 11% of the average diameter of the roller. A very large wedge space is not formed between the two and the amount of lubricating oil entering the wedge space is reduced. Therefore, the torque loss due to the absence of the escape space for the lubricating oil is reduced, and the reduction in torque can be promoted from this aspect as well.
さらに、円すいころ軸受の軌道面の最大面圧を低下させることができるため、過酷潤滑条件下での極短寿命での表面起点剥離を防止することができる。 Furthermore, since the maximum surface pressure of the raceway surface of the tapered roller bearing can be reduced, it is possible to prevent surface-origin separation with an extremely short life under severe lubrication conditions.
以下、図面に従ってこの発明の実施の形態を説明する。まず、図3を参照して全体構成を説明すると、円すいころ軸受1は、内輪2と外輪3と円すいころ3と保持器4とを主要な構成要素としている。内輪2は外周に円すい状の軌道面2aが形成してあり、外輪3は内周に円すい状の軌道面3aが形成してある。内輪2の軌道面の2aと外輪3の軌道面3aとの間に複数の円すいころ4が転動自在に介在させてある。各円すいころ4は保持器5のポケット内に収容され、内輪2の小つば2bと大つば2cとで軸方向移動を規制される。
Embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings. First, the overall configuration will be described with reference to FIG. 3. The tapered roller bearing 1 includes an
円すいころ軸受1は、ころ係数γ>0.94となっている。ころ係数(ころの充填率)γは次式で表される。
ころ係数γ=(Z・DA)/(π・PCD)
ここで、Z:ころ本数、DA:ころ平均径、PCD:ころピッチ円径。
The tapered roller bearing 1 has a roller coefficient γ> 0.94. The roller coefficient (roller filling rate) γ is expressed by the following equation.
Roller coefficient γ = (Z · DA) / (π · PCD)
Here, Z: number of rollers, DA: roller average diameter, PCD: roller pitch circle diameter.
なお、従来の典型的な保持器付き円すいころ軸受は、図9のように外輪71と保持器72との接触を避けた上で、保持器72の柱幅を確保し、適切な保持器72の柱強度と円滑な回転を得るために、通常、ころ係数γを0.94以下にして設計している。図9中、符号73,74,75は、それぞれ、円すいころ、柱面、内輪を指し、符号θは窓角を表している。保持器72のポケット寸法をそのままにして単純にころ充填率を高めようとすると、保持器72の柱72aが細くなり、充分な柱強度を確保することができない。一方、柱強度を確保するため、保持器と外輪との間のすきまが小さくなる方向に保持器径を変更、つまり径寸法を大きくすると、保持器の外輪接触部での摩耗を促進し、引きずりトルクの増大を引き起こす可能性がある。そこで、保持器5は、次に述べるように、中立状態では外輪3と非接触で、径方向に動かすと外輪3と接触するようにするのが望ましい。
The conventional typical tapered roller bearing with cage retains the column width of the
保持器5の外径は、図1(A)の状態から同図に矢印で示すように保持器5を軸方向小径側に移動させ(図1(B))、次に図2(A)のように径方向下側に移動させると、外輪3と保持器5が接触し、軸受が回転して図2(C)のように保持器5がセンタリングされると、保持器5と外輪3が全周にわたり所定すきまをあけて非接触となるような寸法に設定してある。言い換えれば、そのような寸法とは、保持器5が軸中心に配置され、図1(B)のように保持器5が小径側に寄った状態では保持器5と外輪3の間にすきまが存在するが、保持器5を軸中心から径方向に移動させると外輪3と保持器5が接触するような寸法である。これにより、運転初期(図2(B))には外輪3と保持器5は接触するが、運転中(図2(C))は非接触となることから、接触による引きずりトルクの増大や摩耗を抑制することができる。なお、鉄板製保持器の場合は底広げやかしめ作業が必要であるが、樹脂製保持器の場合は不要となるため、必要な寸法精度を確保することが容易である。ここで、「底広げ」とは、ころを組み込んだ保持器5を内輪に組み付ける時、ころが内輪の小つばを乗り越えるように保持器5の小径側の柱部の径を大きく拡げることをいう。「かしめ作業」とは、前述のように大きく拡げた保持器5の小径部の柱部を外側から型で押して元に戻すことをいう。
The outer diameter of the
保持器5は、図4(A)に示すように、円すいころ4の小端面側で連なった環状部6と、円すいころ4の大端面側で連なった環状部7と、これらの環状部6,7を連結する複数の柱部8とからなり、隣り合った柱部8間に台形状のポケット9が画成される。柱面8aがなす角度すなわち窓角θは、例えば25°〜50°である。
As shown in FIG. 4A, the
図4(B)に示すように、柱部8の内径面の両側には、円すいころ4の転動と接するテーパ面8aが形成してある。このテーパ面8aの幅方向の長さ寸法Lは、円すいころ4の平均直径Dの5%以上11%未満、たとえば7%に設定するのが望ましい。このような構成とすることにより、円すいころ4の転動面とテーパ面8aとの間にあまり大きなくさび空間が形成されることはない。また、柱部8の厚さ寸法Tは、円すいころ4の平均直径Dの5%以上17%未満、たとえば10%に設定するのが望ましい。このような構成とすることにより、保持器5の回転に対する潤滑油の流動抵抗を小さく抑えることができる。
As shown in FIG. 4B, tapered
図4(B)に示したテーパ面の長さ寸法Lを円すいころの平均直径Dの7%とした保持器を用いた円すいころ軸受(実施例)と、テーパ面の長さ寸法Lを円すいころの平均直径Dの13%とした従来の保持器を用いた円すいころ軸受(比較例)とを用意した。円すいころ軸受の寸法は、いずれも、外径100mm、内径45mm、幅27.25mmとした。また、保持器の柱部の厚さ寸法Tは、実施例のものが円すいころの平均直径Dの13%、比較例のものが17%とした。 A tapered roller bearing (Example) using a cage in which the length L of the tapered surface shown in FIG. 4B is 7% of the average diameter D of the tapered roller, and the length L of the tapered surface is tapered. A tapered roller bearing (comparative example) using a conventional cage having an average diameter D of 13% of rollers was prepared. The dimensions of the tapered roller bearing were all set to an outer diameter of 100 mm, an inner diameter of 45 mm, and a width of 27.25 mm. Further, the thickness T of the column portion of the cage was set to 13% of the average diameter D of the tapered roller in the example and 17% in the comparative example.
実施例と比較例の円すいころ軸受について、縦型トルク試験機を用いたトルク測定試験を行った。試験条件は次のとおりである。
・アキシアル荷重:300kgf
・回転速度 :300〜2000rpm(100rpmピッチ)
・潤滑条件 :油浴潤滑(潤滑油:75W−90)
About the tapered roller bearing of an Example and a comparative example, the torque measurement test using the vertical torque tester was done. The test conditions are as follows.
・ Axial load: 300kgf
・ Rotation speed: 300-2000 rpm (100 rpm pitch)
・ Lubrication conditions: Oil bath lubrication (lubricating oil: 75W-90)
図5は、上記トルク測定試験の結果を示し、同図のグラフの縦軸は、比較例のもののトルクに対する実施例のもののトルクの低減率を表す。テーパ面の長さ寸法Lを円すいころの平均直径Dの7%と小さくした実施例のものは、低速回転から高速回転まで顕著なトルク低減効果が認められ、試験の最高回転速度である2000rpmでも12.0%のトルク低減率が得られている。この実施例のトルク低減効果には、柱部の厚さ寸法Tを薄くして、保持器の回転に対する潤滑油の流動抵抗を小さくした効果も含まれている。 FIG. 5 shows the results of the torque measurement test, and the vertical axis of the graph in FIG. In the example in which the length L of the tapered surface is as small as 7% of the average diameter D of the tapered roller, a remarkable torque reduction effect is recognized from low speed rotation to high speed rotation, and even at the maximum rotation speed of 2000 rpm of the test. A torque reduction rate of 12.0% is obtained. The torque reduction effect of this embodiment includes the effect of reducing the flow resistance of the lubricating oil against the rotation of the cage by reducing the thickness dimension T of the column portion.
保持器5は鉄板製であって、油への浸漬による材質劣化(耐油性)を気にせず使用できる。保持器5は、鉄板製に代えて、例えばPPS、PEEK、PA、PPA、PAI等のスーパーエンプラで一体成形してもよい。また、必要に応じて、強度増強のため、これら樹脂材料またはその他のエンジニアリング・プラスチックにガラス繊維または炭素繊維などを配合したものを使用してもよい。エンジニアリング・プラスチックは、汎用エンジニアリング・プラスチックとスーパー・エンジニアリング・プラスチックを含む。以下に代表的なものを掲げるが、これらはエンジニアリング・プラスチックの例示であって、エンジニアリング・プラスチックが以下のものに限定されるものではない。
The
〔汎用エンジニアリング・プラスチック〕ポリカーボネート(PC)、ポリアミド6(PA6)、ポリアミド66(PA66)、ポリアセタール(POM)、変性ポリフェニレンエーテル(m−PPE)、ポリブチレンテレフタレート(PBT)、GF強化ポリエチレンテレフタレート(GF−PET)、超高分子量ポリエチレン(UHMW−PE) [General-purpose engineering plastics] Polycarbonate (PC), polyamide 6 (PA6), polyamide 66 (PA66), polyacetal (POM), modified polyphenylene ether (m-PPE), polybutylene terephthalate (PBT), GF reinforced polyethylene terephthalate (GF) -PET), ultra high molecular weight polyethylene (UHMW-PE)
〔スーパー・エンジニアリング・プラスチック〕ポリサルホン(PSF)、ポリエーテルサルホン(PES)、ポリフェニレンサルファイド(PPS)、ポリアリレート(PAR)、ポリアミドイミド(PAI)、ポリエーテルイミド(PEI)、ポリエーテルエーテルケトン(PEEK)、液晶ポリマー(LCP)、熱可塑性ポリイミド(TPI)、ポリベンズイミダゾール(PBI)、ポリメチルベンテン(TPX)、ポリ1,4−シクロヘキサンジメチレンテレフタレート(PCT)、ポリアミド46(PA46)、ポリアミド6T(PA6T)、ポリアミド9T(PA9T)、ポリアミド11,12(PA11,12)、フッ素樹脂、ポリフタルアミド(PPA)
[Super Engineering Plastics] Polysulfone (PSF), Polyethersulfone (PES), Polyphenylene sulfide (PPS), Polyarylate (PAR), Polyamideimide (PAI), Polyetherimide (PEI), Polyetheretherketone ( PEEK), liquid crystal polymer (LCP), thermoplastic polyimide (TPI), polybenzimidazole (PBI), polymethylbenten (TPX),
図6に、この発明の円すいころ軸受を使用し得る自動車のデファレンシャルの概略構成を示す。このデファレンシャルは、エンジンの駆動力をプロペラシャフト(図示省略)から左右のドライブシャフト(図示省略)に伝達する働きをするもので、デファレンシャルケース21内に配置したドライブピニオン22が、差動歯車ケース23に取り付けたリングギヤ24とかみ合い、差動歯車ケース23の内部に取り付けたピニオンギヤ25が、差動歯車ケース23に左右から挿入したドライブシャフトと結合するサイドギヤ26とかみ合う。このデファレンシャルでは、動力伝達軸であるドライブピニオン22と差動歯車ケース23が、それぞれ一対の円すいころ軸受1a,1bで支持されている。デファレンシャルケース21には潤滑油を貯留させてシール部材27a,27b,27cで密封してあり、各円すいころ軸受1a,1bは、下部が潤滑油の油浴に漬かった状態で回転し、油浴の潤滑油が軸受内部へ流入する。
FIG. 6 shows a schematic configuration of an automobile differential that can use the tapered roller bearing of the present invention. The differential serves to transmit engine driving force from a propeller shaft (not shown) to left and right drive shafts (not shown). A
図7に、この発明の円すいころ軸受を使用し得る自動車のトランスミッションの概略構成を示す。このトランスミッションは同期噛合式のもので、同図の左側がエンジン側、右側が駆動車輪側である。メインシャフト41とメインドライブギヤ42との間に円すいころ軸受43が配置してある。この例では、メインドライブギヤ42の内周に円すいころ軸受43の外輪軌道面が直接形成してある。メインドライブギヤ42は、円すいころ軸受44でケーシング45に対して回転自在に支持される。メインドライブギヤ42にクラッチギヤ46を連結させ、クラッチギヤ46に近接してシンクロ機構47が配置してある。
FIG. 7 shows a schematic configuration of an automobile transmission that can use the tapered roller bearing of the present invention. This transmission is of a synchronous mesh type, and the left side of the figure is the engine side and the right side is the drive wheel side. A tapered
シンクロ機構47は、セレクタ(図示省略)の作動によって軸方向(同図で左右方向)に移動するスリーブ48と、スリーブ48の内周に軸方向移動自在に装着したシンクロナイザーキー49と、メインシャフト41の外周に係合連結されたハブ50と、クラッチギヤ46の外周(コーン部)に摺動自在に装着したシンクロナイザーリング51と、シンクロナイザーキー49をスリーブ48の内周に弾性的に押圧する押さえピン52及びスプリング53とを備えている。
The
同図に示す状態では、スリーブ48及びシンクロナイザーキー49が押さえピン52によって中立位置に保持されている。この時、メインドライブギヤ42はメインシャフト41に対して空転する。一方、セレクタの作動により、スリーブ48が同図に示す状態から例えば軸方向左側に移動すると、スリーブ48に従動してシンクロナイザーキー49が軸方向左側に移動し、シンクロナイザーリング51をクラッチギヤ46のコーン部の傾斜面に押し付ける。これにより、クラッチギヤ46の回転速度が落ち、逆にシンクロ機構47側の回転速度が高まる。そして、両者の回転速度が同期した頃、スリーブ48がさらに軸方向左側に移動して、クラッチギヤ46とかみ合い、メインシャフト41とメインドライブギヤ42との間がシンクロ機構47を介して連結される。これにより、メインシャフト41とメインドライブギヤ42とが同期回転する。
In the state shown in the figure, the
以上、この発明の実施の形態につき説明したが、この発明は前記実施の形態に限定されることなく種々の変形が可能である。 Although the embodiments of the present invention have been described above, the present invention is not limited to the above-described embodiments, and various modifications can be made.
1,1a,1b 円すいころ軸受
2 内輪
2a 軌道面
2b 小つば
2c 大つば
3 外輪
3a 軌道面
4 円すいころ
5 保持器
6 環状部(ころ小端面側)
7 環状部(ころ大端面側)
8 柱部
8a テーパ面(柱面)
9 ポケット
1, 1a, 1b Tapered
7 Annular part (Roller large end face side)
8
9 pockets
Claims (3)
ころ係数γが0.94を越え、
前記保持器が、前記円すいころの小端面側で連なった環状部と、前記円すいころの大端面側で連なった環状部と、前記両環状部を連結する複数の柱部とからなり、前記柱部の内径面の両側に前記ころの転動面と接するテーパ面が形成してあり、前記テーパ面の幅方向の長さ寸法が、前記ころの平均直径の5%以上11%未満であり、
前記保持器が、中立状態では外輪と非接触で、径方向に動かすと外輪と接触する円すいころ軸受。 An inner ring, an outer ring, a plurality of tapered rollers interposed between the inner ring and the outer ring, and a cage for holding the tapered rollers in pockets,
Roller coefficient γ exceeds 0.94,
The cage includes an annular portion that is continuous on the small end face side of the tapered roller, an annular portion that is continuous on the large end face side of the tapered roller, and a plurality of pillar portions that connect the annular portions. A tapered surface in contact with the rolling surface of the roller is formed on both sides of the inner diameter surface of the portion, and the length dimension in the width direction of the tapered surface is 5% or more and less than 11% of the average diameter of the roller;
A tapered roller bearing in which the cage is in non-contact with the outer ring in a neutral state and contacts the outer ring when moved in the radial direction.
The tapered roller bearing according to claim 1 or 2, which supports a power transmission shaft of a self-propelled vehicle.
Priority Applications (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2005321332A JP2007127217A (en) | 2005-11-04 | 2005-11-04 | Tapered roller bearing |
PCT/JP2006/320186 WO2007046263A1 (en) | 2005-10-19 | 2006-10-10 | Roller bearing |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2005321332A JP2007127217A (en) | 2005-11-04 | 2005-11-04 | Tapered roller bearing |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2007127217A true JP2007127217A (en) | 2007-05-24 |
Family
ID=38150028
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2005321332A Pending JP2007127217A (en) | 2005-10-19 | 2005-11-04 | Tapered roller bearing |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2007127217A (en) |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2000170775A (en) * | 1998-12-03 | 2000-06-20 | Ntn Corp | Conical roller bearing and gear shaft support device for vehicle |
JP2005147364A (en) * | 2003-11-19 | 2005-06-09 | Nakanishi Metal Works Co Ltd | Holder for roller bearings, and its manufacturing method |
JP2005147365A (en) * | 2003-11-19 | 2005-06-09 | Nakanishi Metal Works Co Ltd | Retainer for conical roller bearing and assembling method of conical roller bearing |
JP2005188738A (en) * | 2003-12-02 | 2005-07-14 | Ntn Corp | Tapered roller bearing |
-
2005
- 2005-11-04 JP JP2005321332A patent/JP2007127217A/en active Pending
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2000170775A (en) * | 1998-12-03 | 2000-06-20 | Ntn Corp | Conical roller bearing and gear shaft support device for vehicle |
JP2005147364A (en) * | 2003-11-19 | 2005-06-09 | Nakanishi Metal Works Co Ltd | Holder for roller bearings, and its manufacturing method |
JP2005147365A (en) * | 2003-11-19 | 2005-06-09 | Nakanishi Metal Works Co Ltd | Retainer for conical roller bearing and assembling method of conical roller bearing |
JP2005188738A (en) * | 2003-12-02 | 2005-07-14 | Ntn Corp | Tapered roller bearing |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP1746298A1 (en) | Tapered roller bearing | |
JP2005188738A (en) | Tapered roller bearing | |
JP5005209B2 (en) | Tapered roller bearing | |
EP1632684B1 (en) | Tapered roller bearings | |
JP4975293B2 (en) | Tapered roller bearings | |
JP4994637B2 (en) | Roller bearing | |
JP2007120576A (en) | Tapered roller bearing | |
JP5008856B2 (en) | Tapered roller bearing | |
JP2007127217A (en) | Tapered roller bearing | |
JP2007120577A (en) | Tapered roller bearing | |
JP4994643B2 (en) | Tapered roller bearing | |
JP2007127219A (en) | Tapered roller bearing for differential | |
JP4994636B2 (en) | Tapered roller bearing | |
JP4717574B2 (en) | Tapered roller bearing | |
JP2007127220A (en) | Tapered roller bearing for transmission | |
JP5031219B2 (en) | Tapered roller bearing | |
JP4994638B2 (en) | Tapered roller bearing | |
JP4975294B2 (en) | Tapered roller bearings | |
JP2008164105A (en) | Tapered roller bearing | |
JP2007120575A (en) | Tapered roller bearing | |
JP2007120648A (en) | Tapered roller bearing | |
JP5031220B2 (en) | Tapered roller bearing | |
JP2012107765A (en) | Tapered roller bearing | |
JP4987280B2 (en) | Tapered roller bearing | |
JP4987278B2 (en) | Tapered roller bearing for transmission |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Effective date: 20080919 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 |
|
RD04 | Notification of resignation of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7424 Effective date: 20091106 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20110726 |
|
A521 | Written amendment |
Effective date: 20110922 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 |
|
A521 | Written amendment |
Effective date: 20110922 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 |
|
A02 | Decision of refusal |
Effective date: 20111215 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 |