JP2007078317A - Heat exchanger for cooling equipment, and cooling equipment - Google Patents

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Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To improve efficiency of a heat exchanger used as an evaporator in cooling equipment. <P>SOLUTION: A refrigeration cycle of the cooling equipment 1 comprises a compressor 2, a radiator 10 (a gas cooler 10), a decompressor 4 (an expansion valve), and the evaporator 5 or the like, and is provided with a first bypass pipe 24 for communicating an upper part of a header 14 provided on a side of an inlet of an operating medium passage formed in a micro tube 30 of the evaporator 5 and/or in the middle of the operating medium passage, and a lower part of the header 16 on an outlet side. <P>COPYRIGHT: (C)2007,JPO&INPIT

Description

本発明は、コンプレッサ、放熱器、減圧装置、蒸発器などから冷凍サイクルが構成された冷却装置の蒸発器として使用される熱交換器及びそれを使用した冷却装置に関するものである。   The present invention relates to a heat exchanger used as an evaporator of a cooling device in which a refrigeration cycle is constituted by a compressor, a radiator, a decompression device, an evaporator, and the like, and a cooling device using the heat exchanger.

従来よりコンプレッサ、放熱器、減圧装置、蒸発器などが順次配管接続された冷凍サイクルには、例えば冷媒として作動圧の低い作動媒体が封入されている。作動圧の低い作動媒体としては、フロン系冷媒Ｒ４１０やＲ１３４ａ等が知られており、これらの作動媒体を使用した高出力のパッケージエアコンやカーエアコンなどがある。このような高出力のエアコンでは、蒸発器の前段に円筒状の分流器を採用している。そして、パイプ形状のガス通路にフィンを取り付けた多段の蒸発器を設け、この蒸発器内に作動媒体（液媒体）を導入し、この液媒体が蒸発するときの気化熱を利用して吸熱することにより冷却作用を発揮させていた。   Conventionally, in a refrigeration cycle in which a compressor, a radiator, a decompressor, an evaporator, and the like are sequentially connected by piping, a working medium having a low working pressure is enclosed as a refrigerant, for example. As the working medium having a low working pressure, Freon refrigerants R410 and R134a are known, and there are a high-output packaged air conditioner and a car air conditioner using these working media. In such a high-power air conditioner, a cylindrical shunt is used in the front stage of the evaporator. A multistage evaporator having fins attached to a pipe-shaped gas passage is provided, a working medium (liquid medium) is introduced into the evaporator, and heat is absorbed by using the heat of vaporization when the liquid medium evaporates. The cooling effect was exhibited.

しかしフロン系の作動媒体は地球環境破壊などで問題視されてきている。このため、近年では作動媒体として温暖化係数が１と云う良好な特性であって作動圧の高い二酸化炭素（ＣＯ2）が注目を集めている。このように作動圧の高い二酸化炭素を作動媒体とする冷却装置の蒸発器では、前述したようなパイプの代わりに内部に複数の細い作動媒体通路が形成された小径多孔型のマイクロチューブを採用し、蒸発器の効率を向上させる必要がある。 However, chlorofluorocarbon working media has been regarded as a problem due to the destruction of the global environment. For this reason, in recent years, carbon dioxide (CO 2 ), which has a favorable characteristic of a warming coefficient of 1 as a working medium and a high working pressure, has attracted attention. In this way, the evaporator of the cooling device using carbon dioxide having a high working pressure employs a small-diameter porous microtube having a plurality of thin working medium passages formed therein instead of the pipe as described above. There is a need to improve the efficiency of the evaporator.

係るマイクロチューブを使用する場合、パイプ形状のガス通路に匹敵する作動媒体の流量を確保しなければならないため、蒸発器の入口側と出口側に分流器（ヘッダー）を設け、これらヘッダーに複数本のマイクロチューブを配設する。そして、入口側のヘッダーにて作動媒体を各マイクロチューブに分けて流入させると共に、各マイクロチューブより流出した作動媒体を出口側のヘッダーで合流させる構造となる（特許文献１参照）。   When using such a microtube, it is necessary to secure a flow rate of the working medium comparable to that of a pipe-shaped gas passage. Therefore, a flow divider (header) is provided on the inlet side and the outlet side of the evaporator. The microtube is arranged. Then, the working medium is divided into the microtubes at the inlet-side header and flows in, and the working medium flowing out from the microtubes is joined at the outlet-side header (see Patent Document 1).

このとき、マイクロチューブの作動媒体通路に流入した作動媒体は、吸熱して気化が進み、湿り度が８０％〜０％まで変化し、気液混合状態（ガス媒体と液媒体が混合した状態）の作動媒体になる。この場合、作動媒体通路の断面積の関係で蒸発器内の作動媒体の流速が決定される。また、作動媒体通路には作動媒体の流速に応じた通路抵抗が発生するが、液媒体はガス媒体より粘度が大きいので流速が低く、ガス媒体は液媒体より粘度が小さいので流速が高くなるので、ガス媒体の方が作動媒体通路における圧力損失が大きくなる。   At this time, the working medium flowing into the working medium passage of the microtube absorbs heat and vaporization proceeds, the wetness changes from 80% to 0%, and a gas-liquid mixed state (a state where the gas medium and the liquid medium are mixed) It becomes a working medium. In this case, the flow rate of the working medium in the evaporator is determined based on the cross-sectional area of the working medium passage. In addition, a passage resistance corresponding to the flow rate of the working medium is generated in the working medium passage, but the flow rate is low because the liquid medium has a higher viscosity than the gas medium, and the flow rate is high because the gas medium has a lower viscosity than the liquid medium. The pressure loss in the working medium passage is larger in the gas medium.

また、蒸発器では作動媒体が液媒体であれば蒸発するときの気化熱を利用して冷却作用を発揮できるが、作動媒体がガス媒体の場合は気化しないので冷却効果は期待できない。このため、蒸発器内を通過する作動媒体は、ガス媒体より液媒体が多い程、蒸発器自体の冷却効率は高くなる。
特開平９−１６６３６９号公報 Further, in the evaporator, if the working medium is a liquid medium, the cooling action can be exerted by utilizing the heat of vaporization when evaporating. However, if the working medium is a gas medium, it is not vaporized, so a cooling effect cannot be expected. For this reason, as the working medium passing through the evaporator has more liquid medium than the gas medium, the cooling efficiency of the evaporator itself becomes higher.
JP-A-9-166369

このように、蒸発器内の作動媒体中のガス媒体の量が多くなると、作動媒体の流速が増大するため、この流速に応じた通路抵抗によって圧力損失が増大する。そのため、冷凍サイクルのコンプレッサの吸気圧が低下し、冷凍サイクルを循環する作動媒体の量が減少して冷凍装置全体としての運転効率が低下する。   As described above, when the amount of the gas medium in the working medium in the evaporator increases, the flow rate of the working medium increases. Therefore, the pressure loss increases due to the passage resistance according to the flow rate. Therefore, the intake pressure of the compressor of the refrigeration cycle is reduced, the amount of working medium circulating in the refrigeration cycle is reduced, and the operation efficiency of the entire refrigeration apparatus is reduced.

また、前述したように蒸発器内のガス媒体の量が多くなるに従って、冷却作用に寄与する液媒体の分布も悪化するため、蒸発器自体の冷却効率も低下してしまう問題がある。   In addition, as described above, as the amount of the gas medium in the evaporator increases, the distribution of the liquid medium that contributes to the cooling action also deteriorates, so that the cooling efficiency of the evaporator itself also decreases.

本発明は、係る従来技術の課題を解決するために成されたものであり、冷却装置において蒸発器として使用される熱交換器の効率を向上させることを目的とするものである。   The present invention has been made to solve the problems of the related art, and aims to improve the efficiency of a heat exchanger used as an evaporator in a cooling device.

本発明のもう一つの目的は、上記熱交換器を蒸発器として使用することにより冷却装置の効率も向上させることを目的とする。   Another object of the present invention is to improve the efficiency of the cooling device by using the heat exchanger as an evaporator.

即ち、本発明の冷却装置用熱交換器は、コンプレッサ、放熱器、減圧装置、蒸発器などから冷凍サイクルが構成された冷却装置において蒸発器として使用されるもので、作動媒体が流通する作動媒体通路と、該作動媒体通路の入口側、及び／又は、作動媒体通路途中に設けられたヘッダーと、該ヘッダー上部と作動媒体通路の出口側とを連通するガスバイパス通路とを備えたことを特徴とする。   That is, the heat exchanger for a cooling device of the present invention is used as an evaporator in a cooling device in which a refrigeration cycle is constituted by a compressor, a radiator, a decompression device, an evaporator, etc., and the working medium in which the working medium flows And a header provided in the middle of the working medium passage and / or a gas bypass passage communicating the upper portion of the header and the outlet side of the working medium passage. And

また、請求項２の発明の冷却装置用熱交換器は上記において、作動媒体通路途中に設けられたヘッダーの上流側の作動媒体通路数より下流側の作動媒体通路数が少ないことを特徴とする。   The heat exchanger for a cooling device of the invention of claim 2 is characterized in that the number of working medium passages on the downstream side is smaller than the number of working medium passages on the upstream side of the header provided in the middle of the working medium passage. .

また、請求項３の発明の冷却装置用熱交換器は、上記各発明において、ガスバイパス通路の通路抵抗を、作動媒体通路の入口部の通路抵抗より大きくしたことを特徴とする。   The heat exchanger for a cooling device according to a third aspect of the present invention is characterized in that, in each of the above inventions, the passage resistance of the gas bypass passage is larger than the passage resistance of the inlet portion of the working medium passage.

更に、請求項４の発明の冷却装置用熱交換器は、上記各発明において、作動媒体通路はマイクロチューブ内に構成されていることを特徴とする。   Furthermore, the heat exchanger for a cooling device according to a fourth aspect of the present invention is characterized in that, in each of the above inventions, the working medium passage is formed in a microtube.

更にまた、請求項５の発明の冷却装置は、上記各発明の熱交換器を使用し、二酸化炭素を作動媒体として用いることを特徴とする。   Furthermore, the cooling device of the invention of claim 5 uses the heat exchanger of each of the inventions and uses carbon dioxide as a working medium.

本発明によれば、コンプレッサ、放熱器、減圧装置、蒸発器などから冷凍サイクルが構成された冷却装置にて蒸発器として使用される熱交換器において、作動媒体が流通する作動媒体通路と、該作動媒体通路の入口側、及び／又は、作動媒体通路途中に設けられたヘッダーと、このヘッダー上部と作動媒体通路の出口側とを連通するガスバイパス通路とを備えているので、作動媒体通路の入口側、及び／又は、作動媒体通路途中に設けられたヘッダーに流入した気液混合状態の作動媒体中のガス媒体は分離され、ヘッダー上部からガスバイパス通路を経て出口側にバイパスされるようになる。   According to the present invention, in a heat exchanger used as an evaporator in a cooling device in which a refrigeration cycle is configured from a compressor, a radiator, a decompression device, an evaporator, and the like, a working medium passage through which a working medium flows; Since the working medium passage is provided with an inlet side of the working medium passage and / or a header provided in the middle of the working medium passage, and a gas bypass passage communicating the upper portion of the header and the outlet side of the working medium passage, The gas medium in the gas-liquid mixed working medium that has flowed into the header provided in the middle of the inlet side and / or the working medium passage is separated and bypassed from the upper part of the header to the outlet side via the gas bypass passage. Become.

これにより、冷却効果に殆ど寄与しない作動媒体中のガス媒体が取り除かれた冷却に有効な液媒体の多い作動媒体を作動媒体通路に導入することができるようになるので、ヘッダーからの分流を安定させて蒸発器として機能する熱交換器自体の冷却効率を改善することができるようになる。また、作動媒体通路内における作動媒体の流速が抑えられ、圧力損失も低減されるので、冷却装置の運転効率も改善されるものである。   This makes it possible to introduce a working medium with a large amount of liquid medium effective for cooling from which the gas medium in the working medium, which hardly contributes to the cooling effect, is removed, so that the flow from the header can be stabilized. Thus, the cooling efficiency of the heat exchanger itself functioning as an evaporator can be improved. Further, since the flow rate of the working medium in the working medium passage is suppressed and the pressure loss is reduced, the operating efficiency of the cooling device is also improved.

また、請求項２の発明によれば、上記に加えて作動媒体通路途中に設けられたヘッダーの上流側の作動媒体通路数より下流側の作動媒体通路数を少なくしたので、ガス媒体がバイパスされて下流側に導入される作動媒体が減少することを利用して、能力を損なうこと無く熱交換器の小型化を図ることができるようになる。   According to the invention of claim 2, in addition to the above, the number of working medium passages on the downstream side is smaller than the number of working medium passages on the upstream side of the header provided in the middle of the working medium passage, so that the gas medium is bypassed. By utilizing the fact that the working medium introduced downstream is reduced, the heat exchanger can be reduced in size without impairing the capacity.

また、請求項３の発明によれば、上記各発明に加えてガスバイパス通路の通路抵抗を、作動媒体通路の入口部の通路抵抗より大きくしたので、ガスバイパス通路に作動媒体中のガス媒体のみを円滑に流入させることができるようになる。   According to the invention of claim 3, in addition to the above inventions, since the passage resistance of the gas bypass passage is made larger than the passage resistance of the inlet portion of the working medium passage, only the gas medium in the working medium is added to the gas bypass passage. Can be made to flow smoothly.

また、請求項４の発明の如くマイクロチューブを用いれば、請求項５のように二酸化炭素を作動媒体として用いた冷却装置の蒸発器として用いられる場合に極めて有効となる。   Further, if the microtube is used as in the invention of claim 4, it is extremely effective when used as an evaporator of a cooling device using carbon dioxide as a working medium as in claim 5.

そして、請求項５の発明の如く作動圧の高い二酸化炭素を作動媒体として用いる冷却装置においては、上記各発明の熱交換器を蒸発器として用いることにより、極めて有効な運転効率の改善を達成することができるようになる。   In the cooling device using carbon dioxide having a high operating pressure as the working medium as in the invention of claim 5, extremely effective improvement in operating efficiency is achieved by using the heat exchanger of each of the above inventions as an evaporator. Will be able to.

本発明は、冷却装置の蒸発器として使用される熱交換器の効率を改善すると云う目的を、ヘッダー上部と作動媒体通路の出口側とを連通するガスバイパス通路を設けることにより実現した。   The object of the present invention is to improve the efficiency of the heat exchanger used as the evaporator of the cooling device by providing a gas bypass passage that communicates the upper part of the header and the outlet side of the working medium passage.

次に、図面に基づき本発明の一実施形態を詳述する。図１は本発明の熱交換器を備えた冷却装置１の冷凍サイクル図、図２は本発明の冷却装置１を構成する蒸発器（熱交換器）５の正面図をそれぞれ示している。   Next, an embodiment of the present invention will be described in detail with reference to the drawings. FIG. 1 is a refrigeration cycle diagram of a cooling device 1 having a heat exchanger of the present invention, and FIG. 2 is a front view of an evaporator (heat exchanger) 5 constituting the cooling device 1 of the present invention.

各図において、１は例えばカーエアコンなどとして使用される冷却装置、２は冷却装置１の冷凍サイクルを構成する２段圧縮式のロータリコンプレッサであり、冷却装置１の冷凍サイクル内には作動媒体、即ち、冷媒として二酸化炭素（ＣＯ2）が所定量封入されている。 In each figure, 1 is a cooling device used as, for example, a car air conditioner, and 2 is a two-stage compression rotary compressor that constitutes the refrigeration cycle of the cooling device 1. That is, a predetermined amount of carbon dioxide (CO 2 ) is sealed as a refrigerant.

ロータリコンプレッサ２（本発明におけるコンプレッサ）は、密閉容器５１内に図示しない電動要素（駆動要素）と、この電動要素にて駆動される第１及び第２の回転圧縮要素５２、５３を備えて構成された内部中間圧型多段（２段）圧縮式ロータリコンプレッサである。そして、ロータリコンプレッサ２は、吸入管２Ｂから吸い込んだガス媒体（ＣＯ2）を第１の回転圧縮要素５２で圧縮し、この圧縮した作動媒体を一旦密閉容器５１内に吐出する。そして、この密閉容器５１内の中間圧のガス媒体を第２の回転圧縮要素５３に吸い込んで圧縮し、吐出管２Ａより吐出するものである。 The rotary compressor 2 (compressor according to the present invention) includes an electric element (driving element) (not shown) in a hermetic container 51 and first and second rotary compression elements 52 and 53 driven by the electric element. This is an internal intermediate pressure multi-stage (two-stage) compression rotary compressor. The rotary compressor 2 compresses the gas medium (CO 2 ) sucked from the suction pipe 2B by the first rotary compression element 52 and discharges the compressed working medium into the sealed container 51 once. The intermediate-pressure gas medium in the sealed container 51 is sucked into the second rotary compression element 53 and compressed, and discharged from the discharge pipe 2A.

係るロータリコンプレッサ２の吐出管２Ａにはガスクーラ１０（本発明の放熱器に相当）が接続され、このガスクーラ１０の出口側に設けられた配管４Ａには膨張弁４（本発明の減圧装置に相当）が接続されている。膨張弁４の出口側の配管５Ａは蒸発器５（本発明の熱交換器）に接続され、蒸発器５の出口側の配管５Ｂはアキュムレータ６に接続されている。アキュムレータ６の出口側はロータリコンプレッサ２の吸入管２Ｂに接続され、これにより環状の冷凍サイクルが構成されている。尚、５４はガスクーラ１０を出た作動媒体と蒸発器５を出た作動媒体とを熱交換させるための内部熱交換器である。   A gas cooler 10 (corresponding to a radiator of the present invention) is connected to the discharge pipe 2A of the rotary compressor 2 and an expansion valve 4 (corresponding to a pressure reducing device of the present invention) is connected to a pipe 4A provided on the outlet side of the gas cooler 10. ) Is connected. A pipe 5A on the outlet side of the expansion valve 4 is connected to the evaporator 5 (heat exchanger of the present invention), and a pipe 5B on the outlet side of the evaporator 5 is connected to the accumulator 6. The outlet side of the accumulator 6 is connected to the suction pipe 2B of the rotary compressor 2, thereby forming an annular refrigeration cycle. Reference numeral 54 denotes an internal heat exchanger for exchanging heat between the working medium exiting the gas cooler 10 and the working medium exiting the evaporator 5.

そして、ロータリコンプレッサ２の第１及び第２の回転圧縮要素５２、５３で前述した如く２段圧縮された高温高圧のガス媒体は、ガスクーラ１０においてそこに送風機（図示せず）にて送風される空気と熱交換し、放熱する。この状態では作動媒体は凝縮せず（超臨界状態）、内部熱交換器５４で更に冷却され、膨張弁４に流入する。この膨張弁４で絞られる過程で作動媒体は液化していき、気液混合状態となって蒸発器５に流入し、そこで蒸発して気化することで周囲から熱を奪い、冷却効果を発揮する。この冷却効果を利用して図示しない車室内の空気を冷却して空調することになる。   Then, the high-temperature and high-pressure gas medium compressed in two stages by the first and second rotary compression elements 52 and 53 of the rotary compressor 2 is blown by the blower (not shown) in the gas cooler 10. Heat exchange with air to dissipate heat. In this state, the working medium is not condensed (supercritical state), is further cooled by the internal heat exchanger 54, and flows into the expansion valve 4. The working medium is liquefied in the process of being throttled by the expansion valve 4, enters a vapor-liquid mixed state and flows into the evaporator 5, where it evaporates and vaporizes to take heat away from the surroundings and exerts a cooling effect. . By utilizing this cooling effect, air in the passenger compartment (not shown) is cooled and air-conditioned.

そして、蒸発器５を出た作動媒体は、内部熱交換器５４でガスクーラ１０を経た作動媒体から熱を奪い、次にアキュムレータ６に流入し、そこで気液分離されてガス媒体のみが吸入管２Ｂからロータリコンプレッサ２に吸い込まれる遷臨界冷凍サイクルを繰り返す。   Then, the working medium exiting the evaporator 5 takes heat from the working medium that has passed through the gas cooler 10 by the internal heat exchanger 54, and then flows into the accumulator 6, where it is gas-liquid separated and only the gas medium is sucked into the suction pipe 2B. The transcritical refrigeration cycle sucked into the rotary compressor 2 is repeated.

ここで、蒸発器５は図２に示すように相対向して立設された一対のヘッダー１２、ヘッダー２２と、両ヘッダー１２、２２間に渡って取り付けられた複数のマイクロチューブ３０・・とから構成されている。各ヘッダー１２、２２は所定容量を有し、作動媒体の分流器及び合流器として機能する。   Here, as shown in FIG. 2, the evaporator 5 includes a pair of headers 12, headers 22, and a plurality of microtubes 30 attached between the headers 12, 22. It is composed of Each header 12, 22 has a predetermined capacity and functions as a working medium diverter and merger.

マイクロチューブ３０は、例えば、アルミニウムなどの金属にて構成され、断面略楕円形、若しくは、長円形状を呈している（実施例では、断面長手方向の寸法約１５ｍｍ、断面幅寸法約２ｍｍの扁平チューブ）。このマイクロチューブ３０内には、一端から他端まで延在し、内部を作動媒体が流れる微小径の断面長円形状（実施例では、断面長手方向の寸法約０．５ｍｍ、断面幅寸法約０．０８ｍｍ）の作動媒体通路が複数形成されている（図示せず）。   The microtube 30 is made of, for example, a metal such as aluminum and has a substantially oval cross section or an oval cross section (in the embodiment, a flat shape having a cross section length of about 15 mm and a cross section width of about 2 mm). tube). The microtube 30 has a small-diameter cross-sectional oval shape extending from one end to the other end and through which the working medium flows (in the embodiment, the cross-sectional longitudinal dimension is about 0.5 mm, and the cross-sectional width dimension is about 0). (0.08 mm) working medium passages are formed (not shown).

各作動媒体通路は、マイクロチューブ３０の長手方向に延在して形成されると共に、これらの作動媒体通路は互いに平行に設けられている。実施例では、作動媒体通路はマイクロチューブ３０内に６列設けられている。尚、マイクロチューブ３０内の作動媒体通路の数はこの６列に限られるものではない。   Each working medium passage is formed extending in the longitudinal direction of the microtube 30 and these working medium passages are provided in parallel to each other. In the embodiment, six rows of working medium passages are provided in the microtube 30. The number of working medium passages in the microtube 30 is not limited to these six rows.

一方、ヘッダー１２（図２中の左側）内は、上下方向の中央より少許下側の位置で仕切板１２Ａにて上下に仕切られ、上側を入口側のヘッダー１４、下側を出口側のヘッダー１６としている。即ち、実施例ではヘッダー１２に蒸発器５の入口側のヘッダー１４と出口側のヘッダー１６とが一体に形成された構成とされている。そして、実施例ではヘッダー１４にマイクロチューブ３０が７本、ヘッダー１６にはマイクロチューブ３０が５本接続されている。   On the other hand, the inside of the header 12 (left side in FIG. 2) is partitioned vertically by a partition plate 12A at a position slightly lower than the center in the vertical direction, the header 14 on the inlet side on the upper side, and the header on the outlet side on the lower side. 16 is set. In other words, in the embodiment, the header 12 is formed integrally with the header 14 on the inlet side and the header 16 on the outlet side of the evaporator 5. In the embodiment, seven micro tubes 30 are connected to the header 14, and five micro tubes 30 are connected to the header 16.

ヘッダー１４は、上部７本のマイクロチューブ３０内の作動媒体通路の入口部（向かって左端）に連通し、ヘッダー１６は下部５本のマイクロチューブ３０内の作動媒体通路の出口部（向かって左端）に連通している。ヘッダー１４は、配管５Ａから流入した作動媒体を７本のマイクロチューブ３０に分流すると共に（分流器）、ヘッダー１６は５本のマイクロチューブ３０より流出した作動媒体を合流させて配管５Ｂに流出させる機能（合流器）を奏する。   The header 14 communicates with the inlet portion (the left end toward the left) of the working medium passage in the upper seven microtubes 30, and the header 16 is the outlet portion (the left end toward the left) of the working medium passage in the lower five microtubes 30. ). The header 14 diverts the working medium flowing in from the pipe 5A to the seven microtubes 30 (divider), and the header 16 joins the working medium flowing out from the five microtubes 30 and flows out to the pipe 5B. Plays a function (confluence).

他方、ヘッダー２２（図２中の右側）には、ヘッダー１２と２２に接続された計１２本のマイクロチューブ３０の右端が接続されている。即ち、ヘッダー２２には、上部７本のマイクロチューブ３０内の作動媒体通路の出口部（向かって右端）と下部５本のマイクロチューブ３０内の作動媒体通路の入口部（向かって右端）が連通している。即ち、ヘッダー２２は蒸発器５の入口から出口までの作動媒体通路の中間に位置し、上流側（上部）７本のマイクロチューブ３０内の作動媒体通路から流出した作動媒体の合流器と、下流側（下部）５本のマイクロチューブ３０に流入する作動媒体の分流器として機能する。特に、実施例では蒸発器５の入口から出口までの作動媒体通路途中に設けられたヘッダー２２の上流側のマイクロチューブ３０を７本、下流側のマイクロチューブ３０を５本とすることで、ヘッダー２２の上流側の作動媒体通路数（７本のマイクロチューブ３０内の作動媒体通路の合計）より、下流側の作動媒体通路数（５本のマイクロチューブ３０内の作動媒体通路の合計）を少なくしている。   On the other hand, the right end of a total of twelve microtubes 30 connected to the headers 12 and 22 is connected to the header 22 (right side in FIG. 2). That is, the header 22 communicates with the outlet (right end) of the working medium passage in the upper seven microtubes 30 and the inlet portion (right end of the working medium passage) in the lower five microtubes 30. is doing. That is, the header 22 is positioned in the middle of the working medium passage from the inlet to the outlet of the evaporator 5, and the downstream of the working medium passage in the seven upstream (upper) microtubes 30, and the downstream It functions as a flow divider for the working medium flowing into the five microtubes 30 on the side (lower part). In particular, in the embodiment, the number of the micro tubes 30 on the upstream side of the header 22 provided in the middle of the working medium passage from the inlet to the outlet of the evaporator 5 is set to seven, and the number of the micro tubes 30 on the downstream side is set to five. The number of working medium passages on the downstream side (total of working medium passages in the five microtubes 30) is smaller than the number of working medium passages on the upstream side of 22 (the total of working medium passages in the seven microtubes 30). is doing.

そして、入口側のヘッダー１４の側面（マイクロチューブ３０の反対側の面）上部に前記膨張弁４の出口側の配管５Ａが接続され、出口側のヘッダー１６の側面（マイクロチューブ３０の反対側の面）下部には、前記配管５Ｂが接続されている。   A pipe 5A on the outlet side of the expansion valve 4 is connected to the upper part of the side surface of the inlet-side header 14 (the surface on the opposite side of the microtube 30). The pipe 5B is connected to the lower surface.

図２の黒矢印で示すように膨張弁４で絞られた後の作動媒体は、配管５Ａを経てヘッダー１４に流入し、分流されて同時に７本のマイクロチューブ３０内の作動媒体通路に流入し、当該７本のマイクロチューブ３０内を移動し、そこから出てヘッダー２２内上部で合流する。ヘッダー２２で合流された作動媒体は下方に移動し、そこで分流されて同時に５本のマイクロチューブ３０内の作動媒体通路に流入し、当該５本のマイクロチューブ３０内を移動し、ヘッダー１６に流入する。そこで、合流された後に配管５Ｂに流出することになる。   The working medium after being throttled by the expansion valve 4 as shown by the black arrow in FIG. 2 flows into the header 14 via the pipe 5A, is divided, and simultaneously flows into the working medium passages in the seven microtubes 30. , Move through the seven microtubes 30, exit from there, and merge at the top of the header 22. The working medium merged in the header 22 moves downward, and is diverted there and flows into the working medium passages in the five microtubes 30 at the same time, moves in the five microtubes 30 and flows into the header 16. To do. Therefore, after being merged, it flows out to the pipe 5B.

ここで、液媒体はガス媒体より重いので、液媒体は下方にガス媒体は上方に分布するようになる。そこで、蒸発器５には蒸発器５内の作動媒体通路の入口側のヘッダー１４上部と、作動媒体通路の出口側のヘッダー１６下部との間に、第１バイパス配管２４（本発明のガスバイパス通路に相当）を設けている。この第１バイパス配管２４によって、蒸発器５内に設けた作動媒体通路の入口側のヘッダー１４上部と出口側のヘッダー１６下部とを連通している。これにより、ヘッダー１４内上部のガス媒体を、ヘッダー１４の上部から第１バイパス配管２４にて抜くことができるように構成している。   Here, since the liquid medium is heavier than the gas medium, the liquid medium is distributed downward and the gas medium is distributed upward. Therefore, the evaporator 5 includes a first bypass pipe 24 (the gas bypass of the present invention) between the upper portion of the header 14 on the inlet side of the working medium passage in the evaporator 5 and the lower portion of the header 16 on the outlet side of the working medium passage. (Corresponding to the passage). The first bypass pipe 24 communicates the upper part of the header 14 on the inlet side of the working medium passage provided in the evaporator 5 and the lower part of the header 16 on the outlet side. Thus, the gas medium in the upper part of the header 14 can be extracted from the upper part of the header 14 by the first bypass pipe 24.

また、作動媒体通路の途中に設けられたヘッダー２２上部と、作動媒体通路の出口側のヘッダー１６との間にも第２バイパス配管３４（本発明のガスバイパス通路に相当）を設けている。この第２バイパス配管３４によって、作動媒体通路途中に設けられたヘッダー２２上部と出口側のヘッダー１６下部とを連通し、ヘッダー２２内上部のガス媒体を、ヘッダー２２の上部から第２バイパス配管３４にて抜くことができるように構成している。また、第１及び第２バイパス配管２４、３４の通路抵抗は、各マイクロチューブ３０内の作動媒体通路の入口部の通路抵抗より大きくし、マイクロチューブ３０内の作動媒体通路における圧力損失以上の圧力損失となるように構成している。実施例では、作動媒体通路の入口部の断面積（前述した断面長手方向の寸法約０．５ｍｍ×断面幅寸法約０．０８ｍｍ）より各バイパス配管２４、３４内の通路断面積を小さくしている。尚、実施例のようにバイパス配管２４、３４内の通路断面積を小さくする他に、各通路２４、３４途中に絞り弁を設けて通路抵抗を大きくしてもよい。   A second bypass pipe 34 (corresponding to the gas bypass passage of the present invention) is also provided between the upper portion of the header 22 provided in the middle of the working medium passage and the header 16 on the outlet side of the working medium passage. By this second bypass pipe 34, the upper part of the header 22 provided in the middle of the working medium passage communicates with the lower part of the header 16 on the outlet side, and the gas medium in the upper part of the header 22 is sent from the upper part of the header 22 to the second bypass pipe 34. It can be pulled out with. In addition, the passage resistance of the first and second bypass pipes 24 and 34 is larger than the passage resistance of the inlet of the working medium passage in each microtube 30, and the pressure is equal to or higher than the pressure loss in the working medium passage in the microtube 30. It is configured to be a loss. In the embodiment, the cross-sectional area of each bypass pipe 24, 34 is made smaller than the cross-sectional area of the inlet portion of the working medium passage (the dimension of the cross-sectional longitudinal direction is about 0.5 mm × the cross-sectional width dimension is about 0.08 mm). Yes. In addition to reducing the cross-sectional area of the passages in the bypass pipes 24 and 34 as in the embodiment, a throttle valve may be provided in the middle of each of the passages 24 and 34 to increase the passage resistance.

気液混合状態でヘッダー１４、２２に流入した作動媒体中の重い液媒体は下方に向かい、軽いガス媒体は上部に集まるようになる。このとき、第１バイパス配管２４及び第２バイパス配管３４の通路抵抗を各マイクロチューブ３０内の作動媒体通路の通路抵抗よりも大きくしているので、気液混合状態の作動媒体（特に液媒体）が第１、第２バイパス配管２４、３４に流れてしまう不都合を回避し、ガス媒体のみを各バイパス配管２４、３４に流入させることができる。   The heavy liquid medium in the working medium that has flowed into the headers 14 and 22 in the gas-liquid mixed state is directed downward, and the light gas medium is collected at the top. At this time, the passage resistance of the first bypass pipe 24 and the second bypass pipe 34 is made larger than the passage resistance of the working medium passage in each microtube 30, so that the working medium (particularly liquid medium) in a gas-liquid mixed state is used. However, it is possible to avoid the inconvenience of flowing into the first and second bypass pipes 24 and 34, and to allow only the gas medium to flow into the respective bypass pipes 24 and 34.

次に、図３のモリエル線図を参照して冷却装置１の動作を説明する。尚、図中縦軸には冷凍サイクル内の圧力（Ｐ）を示しており、横軸にはエンタルピー（Ｈ）を示している。また、図中黒丸は作動媒体（二酸化炭素）の臨界点（＋３１．１℃、７．３８ＭＰａ）である。まず、作動媒体（二酸化炭素）は、ロータリコンプレッサ２で前述の如く２段圧縮されて高温高圧のガス媒体になる（１）。高温高圧のガス媒体は、ガスクーラ１０、内部熱交換器５４にて冷却され（２）、膨張弁４に流入する。   Next, operation | movement of the cooling device 1 is demonstrated with reference to the Mollier diagram of FIG. In the figure, the vertical axis represents the pressure (P) in the refrigeration cycle, and the horizontal axis represents enthalpy (H). Moreover, the black circle in the figure is the critical point (+ 31.1 ° C., 7.38 MPa) of the working medium (carbon dioxide). First, the working medium (carbon dioxide) is compressed in two stages by the rotary compressor 2 as described above to become a high-temperature and high-pressure gas medium (1). The high-temperature and high-pressure gas medium is cooled by the gas cooler 10 and the internal heat exchanger 54 (2) and flows into the expansion valve 4.

膨張弁４に流入したガス媒体は、そこで絞られる過程で液化していき（３）、蒸発器５のヘッダー１４に流入する。このとき作動媒体は１００％凝縮せず、気液混合状態でヘッダー１４に流入する。ヘッダー１４に流入した作動媒体中のガス媒体は軽いために上部に集まり、第１バイパス配管２４を通ってヘッダー１６に流入し、配管５Ｂに出てアキュムレータ６を介してコンプレッサ２に吸い込まれる（破線で示す（４））。   The gas medium that has flowed into the expansion valve 4 is liquefied in the process of being throttled there (3) and flows into the header 14 of the evaporator 5. At this time, the working medium does not condense 100% and flows into the header 14 in a gas-liquid mixed state. Since the gas medium in the working medium flowing into the header 14 is light, it gathers at the upper part, flows into the header 16 through the first bypass pipe 24, exits to the pipe 5B, and is sucked into the compressor 2 through the accumulator 6 (broken line) (4)).

一方、ヘッダー１４に流入した作動媒体中の液媒体は重いために下方に移動しながら分かれ、７本のマイクロチューブ３０内の作動媒体通路に流入する。この作動媒体通路内を通過する過程で蒸発し、周囲から熱を奪って冷却作用を発揮する（５）。その後、ヘッダー２２内に流入して合流する。合流した作動媒体中の気化したガス媒体は、ヘッダー２２内を上昇し、第２バイパス配管３４を通ってヘッダー１６に流入し、配管５Ｂ、アキュムレータ６を経てコンプレッサ２に吸い込まれる（破線で示す（６））。   On the other hand, since the liquid medium in the working medium that has flowed into the header 14 is heavy, it is divided while moving downward and flows into the working medium passages in the seven microtubes 30. It evaporates in the process of passing through the working medium passage and takes out heat from the surroundings to exert a cooling action (5). Then, it flows into the header 22 and merges. The vaporized gas medium in the combined working medium rises in the header 22, flows into the header 16 through the second bypass pipe 34, and is sucked into the compressor 2 through the pipe 5B and the accumulator 6 (shown by a broken line ( 6)).

また、上部７本のマイクロチューブ３０の作動媒体通路内で気化せずに残った液媒体は、ヘッダー２２内を下方に移動し、そこで分流して下部５本のマイクロチューブ３０内の作動媒体通路に流入する。そこで、この作動媒体通路内を通過する過程で液媒体は蒸発し、周囲から熱を奪って冷却効果を発揮する（７）。そして、作動媒体はヘッダー１６内に流入し、そこで合流した後、配管５Ｂ、アキュムレータ６を経てコンプレッサ２に吸い込まれる冷凍サイクルを繰り返す。   In addition, the liquid medium remaining without being vaporized in the working medium passages of the upper seven microtubes 30 moves downward in the header 22, where it is diverted and the working medium passages in the lower five microtubes 30. Flow into. Therefore, the liquid medium evaporates in the process of passing through the working medium passage, and the cooling effect is exhibited by taking heat from the surroundings (7). Then, the working medium flows into the header 16 and merges there, and then the refrigeration cycle sucked into the compressor 2 through the pipe 5B and the accumulator 6 is repeated.

このように、本発明の冷却装置１には蒸発器５の作動媒体通路（マイクロチューブ３０）の入口側のヘッダー１４上部と出口側のヘッダー１６下部とを連通する第１バイパス配管２４を設けたので、蒸発器５の入口側のヘッダー１４に流入した気液混合状態の作動媒体中のガス媒体は液媒体より分離され、ヘッダー１４上部から第１バイパス配管２４にてバイパスされてヘッダー１６下部に流入するようになる。   Thus, the cooling device 1 of the present invention is provided with the first bypass pipe 24 that communicates the upper part of the header 14 on the inlet side of the working medium passage (microtube 30) of the evaporator 5 with the lower part of the header 16 on the outlet side. Therefore, the gas medium in the gas-liquid mixed working medium flowing into the header 14 on the inlet side of the evaporator 5 is separated from the liquid medium, bypassed from the upper part of the header 14 by the first bypass pipe 24, and then to the lower part of the header 16. Inflow.

また、蒸発器５の入口から出口に至る作動媒体通路途中に設けたヘッダー２２上部と出口側のヘッダー１６下部を連通する第２バイパス配管３４も設けているので、上流側のマイクロチューブ３０の作動媒体通路中で蒸発したガス媒体も、そこで蒸発しなかった液媒体から分離してヘッダー１６下部にバイパスさせることができる。   In addition, since the second bypass pipe 34 that connects the upper part of the header 22 provided in the middle of the working medium passage from the inlet to the outlet of the evaporator 5 and the lower part of the header 16 on the outlet side is also provided, the operation of the micro tube 30 on the upstream side is provided. The gas medium evaporated in the medium passage can also be separated from the liquid medium not evaporated there and bypassed under the header 16.

これにより、作動媒体中の冷却効果に殆ど寄与しないガス媒体を取り除いて、冷却に有効な液媒体の多い作動媒体をマイクロチューブ３０内の作動媒体通路に導入することができるので、ヘッダー１４や２２からの分流を安定させて蒸発器５全体の冷却効率を改善することができる。また、ガス媒体をバイパス配管２４、３４に流すことにより、マイクロチューブ３０内における作動媒体の流速が抑えられるので、圧力損失も低減されて冷却装置１の運転効率も改善することができる。   As a result, the gas medium that hardly contributes to the cooling effect in the working medium can be removed, and the working medium with a large amount of liquid medium effective for cooling can be introduced into the working medium passage in the microtube 30, so the headers 14 and 22. Therefore, the cooling efficiency of the entire evaporator 5 can be improved. Moreover, since the flow rate of the working medium in the microtube 30 is suppressed by flowing the gas medium through the bypass pipes 24 and 34, the pressure loss is reduced and the operating efficiency of the cooling device 1 can be improved.

また、作動媒体通路途中に設けたヘッダー２２の下流側では冷却に寄与する液媒体の量が減少する。そして、本発明ではヘッダー２２からガス媒体をバイパスさせているので、下流側のマイクロチューブ３０に流入する作動媒体の全体量は減少する。このことを利用して、実施例ではヘッダー２２より上流側のマイクロチューブ３０を７本、下流側を５本として、上流側の作動媒体通路数より下流側の作動媒体通路数を少なくしている。これにより、蒸発器５の冷却能力を損なうこと無く、その小型化を図っている。   Further, the amount of the liquid medium that contributes to cooling decreases on the downstream side of the header 22 provided in the middle of the working medium passage. In the present invention, since the gas medium is bypassed from the header 22, the total amount of the working medium flowing into the microtube 30 on the downstream side is reduced. By utilizing this fact, in the embodiment, the number of microtubes 30 on the upstream side of the header 22 is set to 7 and the number of the downstream side of the working medium passages is set to be smaller than the number of the upstream working medium passages. . Thereby, the size reduction is achieved without impairing the cooling capacity of the evaporator 5.

また、第１、第２バイパス配管２４、３４の通路抵抗をマイクロチューブ３０内の作動媒体通路の入口部通路抵抗より大きくしているので、作動媒体中のガス媒体のみを各バイパス配管２４、３４に円滑に流入させることができる。   Further, since the passage resistance of the first and second bypass pipes 24 and 34 is made larger than the inlet passage resistance of the working medium passage in the microtube 30, only the gas medium in the working medium is supplied to each bypass pipe 24 and 34. Can smoothly flow in.

更に、実施例では蒸発器５にマイクロチューブ３０を用いているので、作動媒体として二酸化炭素を用いた場合には極めて有効となる。   Furthermore, since the microtube 30 is used for the evaporator 5 in the embodiment, it is extremely effective when carbon dioxide is used as the working medium.

次に、図４には本発明の他の実施例の蒸発器５のヘッダー１２（２２も同様）の斜視図を示している。蒸発器５全体としては前述の実施例と略同じ構成を有している。以下、異なる部分について説明する。また、図４ではヘッダー１２が角筒形の場合を示している。ヘッダー１２内の隅角部には断面Ｌ字状の仕切壁１２Ｂが取り付けられ、この仕切壁１２Ｂで囲まれた隅角部内に前述した第１バイパス配管２４と同等の機能を奏する第１バイパス通路２４Ａが構成されている。この仕切壁１２Ｂの上端はヘッダー１４内上部にて開口しており、仕切板１２Ａを貫通してヘッダー１６内まで至り、下端はヘッダー１６内下部にて開口している。   Next, FIG. 4 shows a perspective view of the header 12 (same for 22) of the evaporator 5 of another embodiment of the present invention. The entire evaporator 5 has substantially the same configuration as that of the above-described embodiment. Hereinafter, different parts will be described. FIG. 4 shows a case where the header 12 has a rectangular tube shape. A partition wall 12B having an L-shaped cross section is attached to a corner portion in the header 12, and a first bypass passage having a function equivalent to that of the first bypass pipe 24 described above is disposed in the corner portion surrounded by the partition wall 12B. 24A is configured. The upper end of the partition wall 12B is opened at the upper part in the header 14, passes through the partition plate 12A to reach the header 16, and the lower end is opened at the lower part in the header 16.

尚、ヘッダー２２内にも同様に仕切壁２２Ｂが取り付けられており、同様にヘッダー２２内の隅角部内に第２バイパス配管３４と同等の機能を奏する第２バイパス通路３４Ａが構成されている。この第２バイパス通路３４Ａの上端はヘッダー２２内上部にて開口しており、下端はヘッダー２２から出て別途配管を介し、出口側のヘッダー１６下部に連通されている。   A partition wall 22 </ b> B is similarly attached in the header 22, and a second bypass passage 34 </ b> A having the same function as the second bypass pipe 34 is similarly formed in a corner portion in the header 22. The upper end of the second bypass passage 34A is opened at the upper part in the header 22, and the lower end is communicated with the lower part of the header 16 on the outlet side through a separate pipe from the header 22.

係る構成によってもヘッダー１４、２２内のガス媒体をヘッダー１６にバイパスすることができる。特に、この場合にはバイパス通路をヘッダー１４、２２内に一体に構成できるので、部品点数の削減や作業工数の低減、スペース効率の向上を図ることができるようになる。   With such a configuration, the gas medium in the headers 14 and 22 can be bypassed to the header 16. In particular, in this case, since the bypass passage can be integrally formed in the headers 14 and 22, it is possible to reduce the number of parts, work man-hours, and improve space efficiency.

次に、図５には本発明の更にもう一つの他の実施例の蒸発器５のヘッダー１２（２２も同様）の斜視図を示している。この場合も蒸発器５全体としては前述の実施例と略同じ構成を有している。以下、異なる部分について説明する。また、図５ではヘッダー１２が円筒形の場合を示している。この場合、第１のバイパス配管２４はヘッダー１２内に収納され、内壁面に固定されている。この第１のバイパス配管２４の上端はヘッダー１４内上部にて開口しており、仕切板１２Ａを貫通してヘッダー１６内まで至り、下端はヘッダー１６内下部にて開口している。   Next, FIG. 5 shows a perspective view of the header 12 (same for 22) of the evaporator 5 of still another embodiment of the present invention. Also in this case, the entire evaporator 5 has substantially the same configuration as that of the above-described embodiment. Hereinafter, different parts will be described. FIG. 5 shows a case where the header 12 is cylindrical. In this case, the first bypass pipe 24 is accommodated in the header 12 and fixed to the inner wall surface. The upper end of the first bypass pipe 24 opens at the upper part in the header 14, passes through the partition plate 12 </ b> A and reaches the header 16, and the lower end opens at the lower part in the header 16.

尚、第２バイパス配管３４も同様にヘッダー２２内に取り付けられており、同様にその上端はヘッダー２２内上部にて開口し、下端はヘッダー２２から出て出口側のヘッダー１６下部に連通されている。   Similarly, the second bypass pipe 34 is also installed in the header 22. Similarly, the upper end of the second bypass pipe 34 opens in the upper part of the header 22, and the lower end of the second bypass pipe 34 exits from the header 22 and communicates with the lower part of the header 16 on the outlet side. Yes.

係る構成によってもヘッダー１４、２２内のガス媒体をヘッダー１６にバイパスすることができる。特に、この場合にはバイパス配管の全部又は一部をヘッダー１２、２２内に収納できるので、スペース効率の向上を図ることができるようになる。   With such a configuration, the gas medium in the headers 14 and 22 can be bypassed to the header 16. In particular, in this case, all or part of the bypass piping can be accommodated in the headers 12 and 22, so that the space efficiency can be improved.

尚、実施例では冷凍サイクルのガス媒体に二酸化炭素（ＣＯ2）を用いたが、本発明は、二酸化炭素以外に窒素ガスやアンモニアガスを用いた冷凍サイクルであっても有効であることは言うまでもない。この場合も、実施例同様の効果を得ることができる。 In the embodiment, carbon dioxide (CO 2 ) is used as the gas medium of the refrigeration cycle, but it goes without saying that the present invention is effective even in a refrigeration cycle using nitrogen gas or ammonia gas in addition to carbon dioxide. Yes. In this case, the same effect as in the embodiment can be obtained.

また、作動媒体通路途中に設けたヘッダー２２の上流側に７本のマイクロチューブ３０、下流側に５本のマイクロチューブ３０を設けたが、マイクロチューブ３０はヘッダー２２の上流側の作動媒体通路数より下流側の作動媒体通路数が少なければ、上記マイクロチューブ３０の本数に限られない。   Further, seven microtubes 30 are provided on the upstream side of the header 22 provided in the middle of the working medium passage, and five microtubes 30 are provided on the downstream side. The microtube 30 is the number of working medium passages upstream of the header 22. The number of microtubes 30 is not limited as long as the number of working medium passages on the downstream side is small.

また、実施例では、蒸発器５内の作動媒体通路の入口側のヘッダー１４上部と、作動媒体通路の出口側のヘッダー１６下部との間に、第１バイパス配管２４を設けたが、蒸発器５は第１バイパス配管２４を設けず、第２バイパス配管３４だけでも差し支えない。この第２バイパス配管３４によって、ヘッダー２２からマイクロチューブ３０内に流入する作動媒体中の冷却効果に殆ど寄与しないガス媒体を取り除くことができる。これにより、蒸発器として機能する熱交換器５４自体の冷却効率を改善することができ、且つ、作動媒体通路内における作動媒体の流速が抑えられ、圧力損失も低減されるので、冷却装置の運転効率も改善することができる。   In the embodiment, the first bypass pipe 24 is provided between the upper portion of the header 14 on the inlet side of the working medium passage in the evaporator 5 and the lower portion of the header 16 on the outlet side of the working medium passage. No. 5 does not provide the first bypass pipe 24, and only the second bypass pipe 34 may be used. The second bypass pipe 34 can remove the gas medium that hardly contributes to the cooling effect in the working medium flowing into the microtube 30 from the header 22. As a result, the cooling efficiency of the heat exchanger 54 itself functioning as an evaporator can be improved, the flow rate of the working medium in the working medium passage is suppressed, and the pressure loss is also reduced. Efficiency can also be improved.

また、本発明は、上記各実施例のみに限定されるものではなく、この発明の範囲を逸脱することなく他の様々な変更を行っても有効である。   Further, the present invention is not limited to the above embodiments, and it is effective to make various other changes without departing from the scope of the present invention.

本発明の冷却装置の一実施例の冷凍サイクル図である（実施例１）。It is a refrigerating cycle figure of one Example of the cooling device of this invention (Example 1). 本発明の熱交換器の一実施例である蒸発器の正面図である。It is a front view of the evaporator which is one Example of the heat exchanger of this invention. 図１の冷却装置の動作を説明するモリエル線図である。It is a Mollier diagram explaining operation | movement of the cooling device of FIG. 本発明の他の実施例の蒸発器のヘッダーの斜視図である（実施例２）。It is a perspective view of the header of the evaporator of other examples of the present invention (example 2). 本発明の更に他の実施例の蒸発器のヘッダーの斜視図である（実施例３）。It is a perspective view of the header of the evaporator of other Example of this invention (Example 3).

符号の説明Explanation of symbols

１ 冷却装置
２ ロータリコンプレッサ（コンプレッサ）
４ 膨張弁（減圧装置）
５ 蒸発器（熱交換器）
６ アキュムレータ
１０ ガスクーラ（放熱器）
１２ ヘッダー
１４ ヘッダー（入口側）
１６ ヘッダー（出口側）
２２ ヘッダー（中間）
２４ 第１バイパス配管（第１バイパス通路）
２４Ａ 第１バイパス通路
３０ マイクロチューブ
３４ 第２バイパス配管（第２バイパス通路）
３４Ａ 第２バイパス通路
５１ 密閉容器
５２ 第１の回転圧縮要素
５３ 第２の回転圧縮要素
５４ 内部熱交換器 1 Cooling device 2 Rotary compressor (compressor)
4 Expansion valve (pressure reduction device)
5 Evaporator (heat exchanger)
6 Accumulator 10 Gas cooler (heat radiator)
12 header 14 header (entrance side)
16 Header (exit side)
22 Header (middle)
24 1st bypass piping (1st bypass passage)
24A 1st bypass passage 30 Micro tube 34 2nd bypass piping (2nd bypass passage)
34A Second bypass passage 51 Sealed container 52 First rotary compression element 53 Second rotary compression element 54 Internal heat exchanger

Claims (5)

コンプレッサ、放熱器、減圧装置、蒸発器などから冷凍サイクルが構成された冷却装置において前記蒸発器として使用される熱交換器であって、
作動媒体が流通する作動媒体通路と、該作動媒体通路の入口側、及び／又は、前記作動媒体通路途中に設けられたヘッダーと、該ヘッダー上部と前記作動媒体通路の出口側とを連通するガスバイパス通路とを備えたことを特徴とする冷却装置用熱交換器。 A heat exchanger used as the evaporator in a cooling device in which a refrigeration cycle is configured from a compressor, a radiator, a decompression device, an evaporator, and the like,
A working medium passage through which the working medium circulates, an inlet side of the working medium passage and / or a header provided in the middle of the working medium passage, and a gas communicating with the upper portion of the header and the outlet side of the working medium passage. A heat exchanger for a cooling device, comprising a bypass passage. 前記作動媒体通路途中に設けられたヘッダーの上流側の作動媒体通路数より下流側の作動媒体通路数が少ないことを特徴とする請求項１に記載の冷却装置用熱交換器。   The heat exchanger for a cooling device according to claim 1, wherein the number of working medium passages on the downstream side is smaller than the number of working medium passages on the upstream side of the header provided in the middle of the working medium passage. 前記ガスバイパス通路の通路抵抗を、前記作動媒体通路の入口部の通路抵抗より大きくしたことを特徴とする請求項１又は請求項２の何れかに記載の冷却装置用熱交換器。   3. The heat exchanger for a cooling device according to claim 1, wherein a passage resistance of the gas bypass passage is made larger than a passage resistance of an inlet portion of the working medium passage. 前記作動媒体通路はマイクロチューブ内に構成されていることを特徴とする請求項１乃至請求項３の何れかに記載の冷却装置用熱交換器。   The heat exchanger for a cooling device according to any one of claims 1 to 3, wherein the working medium passage is configured in a microtube. 二酸化炭素を前記作動媒体として用いることを特徴とする請求項１乃至請求項４の何れかに記載の熱交換器を使用した冷却装置。   The cooling device using the heat exchanger according to any one of claims 1 to 4, wherein carbon dioxide is used as the working medium.
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