JP2006510426A - 歯列矯正で利用されるタイプの金属ワイヤおよびその製造方法 - Google Patents
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Abstract
Description
‐歯列矯正ワイヤに、永続的な変形のない、また可能な限り絶え間のない強度の力をともなう、最大の活性化を付与することを可能にする広い弾性領域、
‐歯列矯正ワイヤに、歯の移動を制御するのに十分な断面で、わずかな力を与えることを可能にする低い剛性、
‐歯列矯正ワイヤを容易に折り曲げたりあるいは加工することを可能にするために十分な展性と破断強度、
‐溶接が可能なこと、
‐満足できる耐食性、
‐生物学的適合性。
‐とりわけ構成素材、溝の幅、溝の形状、溝の表面の状態のような、ブラケットに結びつけられているものの特性、
‐素材のタイプ、形状、表面の状態、および締めつける力のような、歯列矯正ワイヤをブラケットの溝の中に保持する、結さつ糸の特性、
‐素材のタイプ、ワイヤの大きさ、ワイヤの断面の形状、ワイヤの剛性に関係するワイヤの特性、
‐キャンセル、トルク、力の作用点のようなワイヤとブラケットの間の三次元の均衡、
‐とりわけ唾液、および歯石などの生物学的なパラメータ。
‐屈曲弾性限界: Ys‐‐1.257Gpa、
‐引張弾性限界: Ys=1.53Gpa、
‐屈曲弾性率: E=171Gpa、
‐引張弾性率‐E= 178Gpa。
‐チタンを77.8%
‐モリブデンを11.3%;
‐ジルコニウムを6.6%
‐スズを4.3%。
‐高密度の六方晶系(α相)
‐中心が決まった立方晶系(α相)。
‐屈曲弾性限界:Ys 0.72Gpaから1.17Gpa(示される平均1.359Gpa)
‐引張弾性限界:Ys 0.45Gpaから1.38Gpa(示される平均0.90Gpa)
‐屈曲弾性率:E=72Gpa(示される平均72Gpa)
‐引張弾性率:E=64.8Gpa(示される平均63Gpa)
‐屈曲弾性限界:1.381Gpa
‐屈曲弾性限界:0.999Gpa
‐屈曲弾性率:88Gpa
‐引張弾性率:73Gpa
‐ステンレス鋼:6.49
‐チタン‐モリブデン合金:15.81
‐「low friction(低摩擦)」のチタン‐モリブデン合金:11.60
‐本発明による、窒化処理を行われたチタン‐モリブデン合金:2.90
Claims (8)
- 歯の配置の異常を矯正するための歯に密着するブラケットと組み合わせて、歯列矯正で利用されるタイプの、高い力学的性能と前記ブラケットでの非常に低い摩擦係数を有する素材で実現された金属ワイヤであり、前記素材は、その外側の表層にTiN、Ti2Nタイプの窒化チタンを含み酸化チタンを含まない、チタン‐モリブデン合金で実現される基本的な構造によって定義されることを特徴とする、金属ワイヤ。
- チタン‐モリブデン合金の外側の表層においてTiN、Ti2Nタイプの窒化チタンを形成するには、表面のN+およびN++イオン注入処理を、450℃未満の温度で真空の室内で操作して実行することを特徴とする、請求項1に記載の金属ワイヤの製造方法。
- チタン‐モリブデン合金の表面のイオン注入処理が、連続する二つの段階の途中に実行されることを特徴とする、請求項2に記載の方法。
- チタン‐モリブデン合金を、まず温度を段階的に上げながら不活性ガスを挿入することによって、非反応性の冷却プラズマによる動態化の段階に、ついで不活性ガスと窒素の混合物を挿入することによって、冷却プラズマによる窒化処理の段階に晒すことを特徴とする、請求項3に記載の方法。
- 表面のN+とN++イオン注入処理の二つの段階の途中に、不活性ガスとして、アルゴンを利用することを特徴とする、請求項4に記載の方法。
- 窒化処理の段階の途中に、操作を行う室内の体積に順応した不活性ガスおよび窒素の比率を含み、また、注入を行うのに十分な窒素と、窒素を解離させるのに十分なアルゴンを含む、不活性ガスおよび窒素の比率を利用することを特徴とする、請求項4または5に記載の方法。
- チタン‐モリブデン合金に、動態化の段階を約45分間、ついで窒化処理の段階を約200分間晒すことを特徴とする、請求項4から6のいずれか一つに記載の方法。
- 緩やかな冷却段階によって、チタン‐モリブデン合金の表面のイオン注入処理を仕上げることを特徴とする、請求項2から7のいずれか一つに記載の方法。
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