EP1573083A2 - Fil metallique du type utilise en orthodontie et son procede d'obtention - Google Patents
Fil metallique du type utilise en orthodontie et son procede d'obtentionInfo
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- EP1573083A2 EP1573083A2 EP03809995A EP03809995A EP1573083A2 EP 1573083 A2 EP1573083 A2 EP 1573083A2 EP 03809995 A EP03809995 A EP 03809995A EP 03809995 A EP03809995 A EP 03809995A EP 1573083 A2 EP1573083 A2 EP 1573083A2
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- EP
- European Patent Office
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- titanium
- molybdenum alloy
- phase
- nitrogen
- inert gas
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Classifications
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A61—MEDICAL OR VETERINARY SCIENCE; HYGIENE
- A61C—DENTISTRY; APPARATUS OR METHODS FOR ORAL OR DENTAL HYGIENE
- A61C7/00—Orthodontics, i.e. obtaining or maintaining the desired position of teeth, e.g. by straightening, evening, regulating, separating, or by correcting malocclusions
- A61C7/12—Brackets; Arch wires; Combinations thereof; Accessories therefor
- A61C7/20—Arch wires
Definitions
- the present invention relates to a metal wire usable in particular in the medical sector and in particular in orthodontics, for correcting anomalies in the position of the teeth.
- the correction of anomalies in the position of the teeth is most often carried out by subjecting the tooth or teeth concerned to a force varying in intensity and in direction for a determined duration. These forces are transmitted to the teeth by means of an orthodontic wire, connected, by means of ligatures, to fasteners glued to the teeth concerned.
- the orthodontic wire must have high mechanical characteristics, and must in particular have:
- tooth movement is carried out by sliding the attachments on the orthodontic wire which serves as a guide. Friction forces play a role in all forms of sliding.
- the dental displacement along an orthodontic wire due to a sliding mechanism, consists of a succession of inclinations, then of rectifications by small increments.
- the movement therefore depends more on static friction than on kinetic friction.
- One of these categories relates to austenitic stainless steel wires, which have varying shades and heat treatments but which are all characterized by high tensile strength and yield stress, a high modulus of elasticity, a low coefficient of friction on the fasteners.
- Another category of wires is based on a nickel-titanium alloy, in which nickel stabilizes the phase ce of the titanium which can transform into martensite under the effect of mechanical or thermal stresses.
- this alloy With a composition of 52% nickel, 45% titanium and 3% cobalt, this alloy exhibits, after work hardening, rubbery properties. Its modulus of elasticity is very low, its tensile curve is very different from that of a conventional alloy, and the wire deforms elastically or breaks; therefore the possible types of curvature are limited and this alloy is only sold in the form of preformed orthodontic wires.
- a third category of wires concerns those made of a titanium-molybdenum alloy.
- Titanium-molybdenum was introduced into the orthodontic world by Burstone for the company Ormco, after being developed by the metallurgist Goldberg of the Institute of Materials Science in Connecticut in 1979. Its composition is as follows:
- Titanium has been used in metallurgy since 1952 and it was in 1960 that a particular form of high temperature titanium alloy was developed. In fact, titanium can crystallize according to two systems:
- the Young's modulus measured for titanium-molybdenum wires corresponds to half of that measured for stainless steel wires, however the elastic limit is approximately identical.
- the use of the titanium-molybdenum alloy to produce orthodontic wires has a certain number of advantages compared to the use of stainless steel.
- the intensities of the forces developed are lower than those developed by stainless steel, and titanium-molybdenum allows elastic deformation of greater amplitude. As a result, the force restored by the wire remains weaker, more constant and works longer.
- titanium-molybdenum wires can be bent over a distance twice as long, without permanent deformation. This allows a greater field of action, either in the initial alignment of the teeth, or for the wires used in the finishes. This results in a large amplitude elastic deformation, while developing moderate and more durable forces. Due to its low rigidity (stiffness coefficient of 0.42 compared to stainless steel), the titanium-molybdenum alloy can be used to make wires with large sections, at a much earlier stage of orthodontic treatment ; this allows a greater filling of the grooves of the fasteners, and therefore better three-dimensional control of the teeth carrying the fasteners.
- titanium-molybdenum can be welded to itself, by electrical welding, without adding metal. It has good resistance to corrosion and is bio-compatible.
- the wires made of titanium-molybdenum (beta-titanium) have a unique balance of low rigidity, high maximum flexion, certain malleability, making them particularly reliable in a large number of orthodontic treatment methods.
- titanium-molybdenum alloy gives rise to a certain number of drawbacks, the most important of which lies in the fact that it generates higher friction forces than stainless steel, which is a brake on dental displacement. in sliding mechanics, for example during canine retractions or space closings.
- the object of the present invention is therefore to fill this gap, by proposing a metal wire suitable for use in orthodontics, in association with fasteners glued to the teeth, to correct position anomalies of the latter, made of a material having high mechanical performance and a very low coefficient of friction on said fasteners.
- such a wire is characterized in that the material of which it is made is defined by a basic structure made of a titanium-molybdenum alloy which comprises, in its outer surface layer, titanium nitrides of TiN type, TiN, free of titanium oxide.
- Another object of the invention is also to propose a process for obtaining the material defined by a basic structure made of a titanium-molybdenum alloy comprising, in its outer surface layer, titanium nitrides of TiN, Ti 2 N type , free of titanium oxide.
- Such a method mainly consists in carrying out a treatment for implanting the surface of N + and N ++ ions in the outer surface layer of the titanium-molybdenum alloy, by operating in a vacuum enclosure, at a temperature below 450 ° C.
- This treatment makes it possible to preserve the mechanical properties of the conventional titanium-molybdenum alloy while considerably improving its coefficient of friction.
- titanium nitrides TiN and Ti 2 N. Because ion implantation is carried out in the absence of oxygen, the creation of titanium oxides is avoided which would degrade the coefficient of friction and limit nitriding.
- the treatment is carried out during two consecutive phases, first of all carrying out a depassivation and a rise in temperature by non-reactive cold plasma (introduction of a gas inert (such as for example argon) this for approximately 45 minutes, then by carrying out a nitriding obtained always by cold plasma with the introduction of a mixture of inert gas, for example argon, and nitrogen, for approximately 200 minutes .
- a gas inert such as for example argon
- the entire treatment is carried out at a temperature below 450 ° C.
- the proportions of argon and nitrogen used during the nitriding phase must be adapted to the volume of the enclosure but must be such that there is enough nitrogen for it is implanted and enough argon to dissociate the nitrogen.
- the present method provides, according to another characteristic, to complete the surface treatment as previously described by a slow cooling phase.
- such a treatment advantageously provides a wire in which, so to speak, all the mechanical characteristics inherent in the classic titanium-molybdenum alloy and which are considered to be the best in the current state of the art in orthodontics. , are kept.
- the material according to the present invention also makes it possible to appreciably improve the friction of the orthodontic wire on the fasteners to be equivalent to, or even greater than, that of stainless steel, considered by all users as the reference. in this area.
- the connections between the orthodontic wires and the fasteners are tested by a process with reciprocating movement, in which a fastener is glued to a metal pivot.
- the wire applied to this fastener is held in place by an elastomeric tie; the whole is lubricated by artificial saliva.
- the test machine alternately pulls the wire with a fixed stroke of 5 mm. This reciprocating movement is repeated more than 100 times per test.
- the average amplitude of the forces measured by the test machine, with each movement, characterizes, in a comparative way, the importance of the static friction between the wire and the fastener.
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Abstract
Fil métallique du type utilisé en orthodontie, en association avec des attaches collées sur les dents, pour corriger des anomalies de position de ces dernières, réalisé en un matériau possédant des performances mécaniques élevées et un très faible coefficient de frottement sur lesdites attaches. Ledit matériau est défini par une structure de base réalisée en un alliage titane-molybdène qui comprend, dans sa couche extérieure superficielle, des nitrures de titane de type TiN, Ti2N, exempts d'oxyde de titane.
Description
FIL METALLIQUE DU TYPE UTILISE EN ORTHODONTIE ET SON PROCEDE D' OBTENTION.
La présente invention concerne un fil métallique utilisable notamment dans le secteur médical et en particulier en orthodontie, pour corriger des anomalies de position des dents .
De façon simplifiée, la correction des anomalies de position des dents s ' effectue le plus souvent en soumettant la ou les dents concernées à une force variable en intensité et en direction pendant une durée déterminée. Ces forces sont transmises aux dents par 1 ' intermédiaire d'un fil orthodontique, relié, par le biais de ligatures, à des attaches collées sur les dents concernées .
Pour une efficacité optimale, le fil orthodontique doit avoir des caractéristiques mécaniques élevées, et doit en particulier présenter :
- un domaine élastique large permettant de lui conférer une activation maximale sans déformation permanente et avec des forces d'intensité les plus continues possible,
- une rigidité faible lui permettant de dispenser des forces légères avec une section suffisante pour contrôler le déplacement dentaire,
- une malléabilité et une résistance à la rupture suffisantes, permettant de le plier ou de le façonner aisément,
- une possibilité de soudage,
- une résistance à la corrosion satisfaisante,
- une bio-compatibilité.
Dans les techniques basées sur un système multi-attaches , le déplacement dentaire s'effectue par glissement des attaches sur le fil orthodontique qui leur sert de guide. Les forces de frottement jouent un rôle dans toutes les formes de glissement.
Selon des études réalisées par des spécialistes, il est nécessaire, à l'aide des techniques actuelles, d'exercer sur les dents une force de l'ordre de 0,7 à 1 N pour parvenir à les déplacer de 0,5mm en une semaine; néanmoins, seuls quelques centièmes de Newton sont réellement utilisés pour produire ce mouvement physiologique des dents . La différence est attribuée au frottement du fil orthodontique dans l'attache.
Afin d' optimiser les mouvements dentaires et la réponse tissulaire, il est donc essentiel de comprendre et de réduire les forces de frottement entre attache et fil orthodontique.
Conformément à d'autres études réalisées par des spécialistes, le déplacement dentaire le long d'un fil orthodontique, dû à une mécanique de glissement, consiste en une succession d'inclinaisons, puis de redressements par petits incréments. Le mouvement dépend donc plus du frottement statique que du frottement cinétique.
De nombreuses études ont été réalisées en ce qui concerne les paramètres du frottement entre les attaches et le fil, en prenant en compte les paramètres physiques des éléments utilisés et les paramètres biologiques de l'application, cités ci-après :
- les caractéristiques liées aux attaches, notamment les matériaux constitutifs, la largeurs des gorges, leur forme, leur état de surface,
- les caractéristiques des ligatures, qui maintiennent le fil orthodontique dans la gorge de l'attache telles que le type de
matériaux, les formes, l'état de surface et les forces de serrag ,
- les caractéristiques des fils, relatives au type de matériaux, à leur taille, à la forme de leur section, à leur rigidité,
- les rapports tridimensionnels entre le fil et les attaches, tels qu'annulation, torque, point d'application de force,
- les paramètres biologiques, notamment la' salive, et la plaque dentaire.
Les résultats de ces études ont été prises en compte dans l'éventail des solutions proposées actuellement aux praticiens en termes de type d'attaches, de fils orthodontiques, et de ligatures .
Ainsi, indépendamment de leur section ronde, rectangulaire, de la surface plus ou moins importante de celle-ci, ou des caractéristiques mono ou multi brins, l'on connaît à l'heure actuelle quatre catégories de fils, basés sur différents matériaux, aptes à être utilisés en orthodontie.
L'une de ces catégories concerne des fils en acier inoxydable austénitiques, présentant des nuances et des traitements thermiques variables mais qui sont tous caractérisés par une résistance à la rupture et une contrainte à la limite élastique élevées, un module d'élasticité élevé, un faible coefficient de frottement sur les attaches.
Bien que les deux premières propriétés citées représentent des facteurs peu intéressants en orthodontie, ce type de fil est considéré comme une référence en termes de coefficient de frottement.
Les propriétés mécaniques de ce type de fils, relevées sur des échantillons , ont conduit aux valeurs moyennes suivantes :
- Limite élastique en flexion: Ys— 1,257 Gpa,
- Limite élastique en traction: Ys= 1,53 Gpa,
- Module d'élasticité en flexion: E= 171 Gpa,
- Module d'élasticité en traction - E= 178 Gpa.
Une autre catégorie de fils est basée sur un alliage nickel- titane, dans lequel le nickel stabilise la phase ce du titane qui peut se transformer en martensite sous l'effet de contraintes mécaniques ou thermiques.
Avec une composition de 52% de nickel, 45% de titane et 3% de cobalt, cet alliage présente, après écrouissage, des propriétés caoutchouteuses. Son module d'élasticité est très faible, sa courbe de traction est très différente de celle d'un alliage classique, et le fil se déforme élastiquement ou se casse; de ce fait les types de courbure possibles sont limités et cet alliage est uniquement commercialisé sous forme de fils orthodontiques préformés .
La faible malléabilité, la résistance à la corrosion plus faible que l'acier, la difficulté de soudure, le frottement relativement élevé de cet alliage limitent par conséquent son emploi en orthodontie.
Une troisième catégorie de fils concerne ceux réalisés en un alliage titane-molybdène.
Ces derniers sont utilisés depuis peu de temps en orthodontie et ont fait évoluer de façon favorable les traitements en terme de résultats, de rapidité et d'efficacité tissulaire. Ils sont
disponibles dans le commerce et couramment appelés «beta- titane».
Le titane-molybdène a été introduit dans le monde orthodontique par Burstone pour la société Ormco, après une mise au point par le métallurgiste Goldberg de l'Institute of Materials Science du Connecticut en 1979. Sa composition est la suivante :
- 77,8 % de titane
- 11,3 % de molybdène;
- 6,6 % de zirconium
- 4,3 % d'étain.
Le titane est utilisé en métallurgie depuis 1952 et c'est en 1960 qu'une forme particulière d'alliage du titane haute température a été mise au point. En effet, le titane peut cristalliser suivant deux systèmes :
- le système hexagonal compact (phase ce )
- le système cubique centré (phase et) .
La transformation de la phase oc, stablà froid, en phaseα, stable à chaud, s'effectue vers 885°C. A température ambiante, le titane a donc une structure hexagonale compacte. Depuis 1960, les métallurgistes savent stabiliser la structure cubique centrée (phase ce) à la température ambiante grâce à l'addition de molybdène. Cela permet d'obtenir l'alliage titane-molybdène (beta-titane) qui présente une limite élastique compatible avec une utilisation orthodontique.
Les propriétés mécaniques du titane-molybdène publiées et relevées sur des échantillons fournissent les valeurs suivantes:
- Limite élastique en flexion : Ys 0 , 72 Gpa à 1 , 17 Gpa (1 ,359 Gpa moyenne relevée)
- Limite élastique en traction : Ys 0 , 45 Gpa à 1 , 3 8 Gpa (0 , 90 Gpa moyenne relevée)
- Module d' élasticité en flexion : E = 72 Gpa (72 Gpa moyenne relevée)
- Module d'élasticité en traction: E= 64,8 GPa (63 Gpa moyenne relevée)
Le module de Young mesuré pour les fils en titane-molybdène correspond à la moitié de celui relevé pour les fils en acier inoxydable, cependant la limite élastique est approximativement identique.
D'autre part, l'utilisation de l'alliage titane-molybdène pour réaliser des fils orthodontiques présente un certain nombre d'avantages par rapport à l'utilisation de l'acier inoxydable.
En particulier, les intensités des forces développées sont inférieures à celles développées par l'acier inoxydable, et le titane-molybdène permet une déformation élastique de plus grande amplitude. De ce fait la force restituée par le fil reste plus faible, plus constante et travaille plus longtemps.
Le champ de travail du titane-molybdène correspond à 1,6 fois celui de l'acier. Ainsi, par rapport à l'acier inoxydable, les fils en titane-molybdène peuvent être courbés sur une distance deux fois plus grande, sans déformation permanente. Ceci permet un plus grand champ d'action, soit dans l'alignement initial des dents, soit pour les fils utilisés au niveau des finitions. Cela se traduit par une déformation élastique de grande amplitude, tout en développant des forces modérées et plus durables.
Du fait de sa faible rigidité (coefficient de rigidité de 0,42 par rapport à l'acier inoxydable), on peut utiliser l'alliage titane-molybdène pour réaliser des fils présentant des sections importantes, à un stade beaucoup plus précoce du traitement orthodontique; ceci permet un remplissage plus important des gorges des attaches, et donc un meilleur contrôle tridimensionnel des dents portant les attaches.
Par ailleurs, le titane-molybdène peut être soudé à lui même, par soudure électrique, sans apport de métal. Il présente une bonne résistance à la corrosion et il est bio-compatible. Les fils réalisés en titane-molybdène (beta-titane) possèdent un équilibre unique de rigidité faible, de flexion maximale élevée, de malléabilité certaine, les rendant particulièrement fiables dans un grand nombre de modalités de traitements orthodontiques.
Néanmoins, l'alliage titane-molybdène donne lieu à un certain nombre d' inconvénients , dont le plus important réside dans le fait qu'il génère des forces de frottement plus élevées que l'acier inoxydable, ce qui est un frein au déplacement dentaire dans les mécaniques de glissement, par exemple lors de rétractions canines ou de fermetures d'espace.
Pour pallier cet inconvénient, des fils réalisés en alliage titane-molybdène à faible frottement, couramment appelés " beta- titane low friction " sont actuellement commercialisés.
Il s'agit de fils de même composition interne que les fils titane-molybdène précédemment cités mais ayant reçu un traitement de surface permettant de diminuer le coefficient de frottement du fil sur les attaches. Nos essais ont cependant montré que les caractéristiques intéressantes du matériau de base sont bien conservées, mais que l'évolution n'est pas très significative en ce qui concerne l'amélioration du coefficient de frottement sur les attaches.
Ainsi, en ce qui concerne les fils orthodontiques, il n'existe pas, à ce jour, de solution idéale associant des performances mécaniques élevées et un très faible coefficient de frottement sur les attaches.
Le but de la présente invention est par conséquent de combler cette lacune, en proposant un fil métallique apte à être utilisé en orthodontie, en association avec des attaches collées sur les dents, pour corriger des anomalies de position de ces dernières, réalisé en un matériau possédant des performances mécaniques élevées et un très faible coefficient de frottement sur lesdites attaches .
Selon la présente invention, un tel fil se caractérise en ce que le matériau dont il est constitué est défini par une structure de base réalisée en un alliage titane-molybdène qui comprend, dans sa couche extérieure superficielle, des nitrures de titane de type TiN, TiN, exempts d'oxyde de titane.
Un autre but de l'invention est encore de proposer un procédé d'obtention du matériau défini par une structure de base réalisée en un alliage titane-molybdène comprenant, dans sa couche extérieure superficielle, des nitrures de titane de type TiN, Ti2N, exempts d'oxyde de titane.
Un tel procédé consiste principalement à effectuer un traitement d'implantation de surface d'ions N+ et N++ dans la couche externe superficielle de l'alliage titane-molybdène, en opérant dans une enceinte sous vide, à une température inférieure à 450°C.
Ce traitement permet de conserver les propriétés mécaniques de l'alliage titane-molybdène classique tout en améliorant considérablement son coefficient de frottement.
II permet d'obtenir en surface et sur une profondeur de quelques microns des nitrures de titane ( TiN et Ti2N ) . Du fait que
l'implantation d'ions est réalisée en absence d'oxygène, l'on évite la création d'oxydes de titane qui dégraderaient le coefficient de frottement et limiteraient la nitruration.
Selon une autre caractéristique du procédé d' implantation d'ions, l'on effectue le traitement au cours de deux phases consécutives, en réalisant tout d'abord une dépassivation et une montée en température par plasma froid non réactif (introduction d'un gaz inerte tel que par exemple l'argon) ceci pendant environ 45 minutes, puis en réalisant une nitruration obtenue toujours par plasma froid avec introduction d'un mélange de gaz inerte, par exemple d'argon, et d'azote, pendant environ 200 minutes .
L'ensemble du traitement est effectué à une température inférieure à 450°C.
Selon une caractéristique additionnelle du présent procédé, les proportions d' argon et d' azote utilisées au cours de la phase de nitruration doivent être adaptées au volume de l'enceinte mais doivent être telles qu'il y ait assez d'azote pour qu'il soit implanté et assez d'argon pour dissocier l'azote.
Par ailleurs, le présente procédé prévoit selon une autre caractéristique, de compléter le traitement de surface tel que précédemment décrit par une phase de refroidissement lent.
Un tel traitement permet d'une part d'obtenir avantageusement un fil dans lequel pour ainsi dire toutes les caractéristiques mécaniques inhérentes à l'alliage de titane-molybdène classique et qui sont considérées comme les meilleures dans l'état actuel de la technique en orthodontie, sont conservées.
Ainsi, l'on a pu mesurer les valeurs suivantes relatives aux caractéristiques mécaniques de fils selon l'invention réalisé en un matériau défini par une structure de base réalisée en un
alliage titane-molybdène qui comprend, dans sa couche extérieure superficielle, des nitrures de titane de type TiN, Ti2N, exempts d'oxyde de titane, après traitement :
- Limite élastique en flexion: 1, 381 Gpa.
- Limite élastique en flexion: 0,999 Gpa
- Module d'élasticité en flexion: 88 Gpa
- Module d'élasticité en traction: 73 Gpa
D'autre part, le matériau selon la présente invention permet, de surcroît, d'améliorer sensiblement le frottement du fil orthodontique sur les attaches pour être équivalent, voire supérieur à celui de l'acier inoxydable, considéré par tous les utilisateurs comme la référence en ce domaine.
Ainsi, pour caractériser et comparer l'importance du frottement dans les applications considérées, les assemblages entre les fils orthodontiques et les attaches sont testés par un procédé avec mouvement alternatif, dans lequel une attache est collée sur un pivot métallique. Le fil appliqué sur cette attache est maintenu par une ligature élastomérique; l'ensemble est lubrifié par de la salive artificielle. La machine de test assure la traction du fil de façon alternative avec une course fixe de 5 mm. Ce mouvement alternatif est répété plus de 100 fois par essai.
L'amplitude moyenne des efforts mesurés par la machine de test, à chaque mouvement, caractérise, de façon comparative, l'importance du frottement statique entre le fil et l'attache.
Les valeurs comparatives mesurées, selon les différents types de fils testés sont les suivantes :
- Acier inoxydable: 6,49
- Alliage titane- molybdène: 15,81
- Alliage titane-molybdène " low friction " :11,60
- Alliage titane-molybdène nitruré, selon l'invention: 2,90
Par conséquent, du fait de l'amélioration importante des coefficients de frottement statique et dynamique obtenu en utilisant un fil selon l'invention, avec une conservation des propriétés mécaniques qui faisaient tout l'attrait des fils en alliage titane-molybdène classique, l'on peut escompter une extension de son emploi en orthodontie.
Claims
REVENDICATIONS
1) Fil métallique du type utilisé en orthodontie, en association avec des attaches collées sur les dents, pour corriger des anomalies de position de ces dernières , réalisé en un matériau possédant des performances mécaniques élevées et un très faible coefficient de frottement sur lesdites attaches, caractérisé en ce que ledit matériau est défini par une structure de base réalisée en un alliage titane-molybdène qui comprend, dans sa couche extérieure superficielle, des nitrures de titane de type TiN, Ti2N, exempts d'oxyde de titane.
2) Procédé d'obtention d'un fil métallique selon la revendication 1, caractérisé en ce que pour former les nitrures de titane de type TiN, Ti2N dans la couche externe superficielle de l'alliage titane-molybdène, l'on effectue un traitement d' implantation de surface d' ions N+ et N** en opérant dans une enceinte sous vide, à une température inférieure à 450°C.
3) Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que l'on effectue le traitement d'implantation ionique de surface de l'alliage titane-molybdène au cours de deux phases consécutives.
4) Procédé selon la revendication 3 caractérisé en ce que l'on soumet d'abord l'alliage titane-molybdène à une phase de dépassivation par plasma froid non réactif en introduisant un gaz inerte tout en augmentant progressivement la température, puis à une phase de nitruration par plasma froid en introduisant un mélange de gaz inerte et d'azote.
5) Procédé selon la revendication 4, caractérisé en ce que, au cours des deux phases du traitement d'implantation de surface
d'ions N+ et N**, l'on utilise, en tant que gaz inerte, de 1' argon.
6) Procédé selon l'une quelconque des revendications 4 ou 5, caractérisé en ce que l'on utilise au cours de la phase de nitruration des proportions de gaz inerte et d'azote adaptées au volume de l'enceinte dans laquelle on opère, et comprenant suffisamment d'azote pour permettre son implantation et suffisamment d'argon pour dissocier l'azote.
7) Procédé selon l'une des revendications 4 à 6, caractérisé en ce que l'on soumet l'alliage titane-molybdène à la phase de dépassivation pendant environ 45 minutes, puis à la phase de nitruration pendant environ 200 minutes.
8) Procédé selon l'une quelconque des revendications 2 à 7 caractérisé par le fait que l'on complète le traitement d'implantation ionique de surface de l'alliage titane-molybdène par une phase de refroidissement lent.
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Families Citing this family (6)
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|---|---|---|---|---|
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| RU2536843C1 (ru) * | 2013-09-05 | 2014-12-27 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Московский государственный индустриальный университет" | Способ ионной имплантации поверхностей деталей из титанового сплава |
| US10543061B2 (en) | 2014-10-03 | 2020-01-28 | 3M Innovative Properties Company | Methods for managing the scattering of incident light and articles created therefrom |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2804410A (en) * | 1953-10-27 | 1957-08-27 | Nat Lead Co | Method for nitriding titanium surfaces |
Family Cites Families (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0468758B1 (fr) * | 1990-07-24 | 1997-03-26 | Semiconductor Energy Laboratory Co., Ltd. | Méthode de formation de films isolants, de capacités et de dispositifs semi-conducteurs |
| US5456599A (en) * | 1992-03-17 | 1995-10-10 | Hamilton Ortho Inc. | Orthodontic arch wires and brackets |
| US5232361A (en) * | 1992-04-06 | 1993-08-03 | Sachdeva Rohit C L | Orthodontic bracket |
| US5334264A (en) * | 1992-06-30 | 1994-08-02 | Board Of Supervisors Of Louisiana State University And Agricultural And Mechanical College | Titanium plasma nitriding intensified by thermionic emission source |
| US5816801A (en) * | 1996-10-02 | 1998-10-06 | Ormco Corporation | Insert for reinforcing an orthodontic appliance and method of making same |
| US6299438B1 (en) * | 1997-09-30 | 2001-10-09 | Implant Sciences Corporation | Orthodontic articles having a low-friction coating |
| US6280185B1 (en) * | 2000-06-16 | 2001-08-28 | 3M Innovative Properties Company | Orthodontic appliance with improved precipitation hardening martensitic alloy |
| US6716444B1 (en) * | 2000-09-28 | 2004-04-06 | Advanced Cardiovascular Systems, Inc. | Barriers for polymer-coated implantable medical devices and methods for making the same |
| US6527938B2 (en) * | 2001-06-21 | 2003-03-04 | Syntheon, Llc | Method for microporous surface modification of implantable metallic medical articles |
| US7507617B2 (en) * | 2003-12-25 | 2009-03-24 | Semiconductor Energy Laboratory Co., Ltd. | Method for manufacturing semiconductor device |
-
2002
- 2002-12-19 FR FR0216265A patent/FR2848810B1/fr not_active Expired - Fee Related
-
2003
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Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2804410A (en) * | 1953-10-27 | 1957-08-27 | Nat Lead Co | Method for nitriding titanium surfaces |
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