JP2006504049A - 改良型ｌｎｇ運搬体 - Google Patents

Abstract

ＬＮＧをガス状態に気化する気化器（２３）が船内に配された改良型ＬＮＧ運搬体が開示されている。ＬＮＧ運搬体は、前記気化器に供する熱源（２１）と、前記気化器と前記熱源との間を循環する中間流体と、前記気化器と前記熱源との間で前記中間流体を循環させる一つ又は複数のポンプ（４）とを備えている。改良型ＬＮＧ運搬体は、前記気化器に対する少なくとも一つの追加熱源（２６）を追加するための接続機器と、前記気化器と前記接続機器との間で予め組み込まれた流体導管と、前記気化器から前記予め組み込まれた流体導管を孤立させるためのバルブとを備えている。

Description

本発明は、液化天然ガス（ＬＮＧ）の移送及び再ガス化に関する。

天然ガスは、通常、採掘地から消費地までパイプラインで移送される。しかしながら、需要を遥かに越える大量の天然ガスを一カ国で産出し得る。消費需要のある場所まで天然ガスを移送するための効果的な方法がない場合には、採掘したガスを燃やしてしまうことになって無駄となってしまう。

天然ガスの液化は天然ガスの貯蔵や移送を容易にする。液化天然ガス（ＬＮＧ）は、気体状態の同じ天然ガス量に比べて略１／６００の体積を占めるにすぎない。ＬＮＧは、沸点（常圧下で−２５９°Ｆ（略―１６１．７℃））以下に冷却された天然ガスによって生成される。ＬＮＧは、大気圧と同等又は僅かに高い圧力下で極低温コンテナに貯蔵される。ＬＮＧの温度が上昇するとガス状態に戻る。

天然ガスの需要が高まるにつれて、特別なタンカーによるＬＮＧの運搬が増加してきている。天然ガスは、アルジェリア、ボルネオ又はインドネシアといった遠隔地で採掘され、液化されて、欧州、日本又は米国へこのような方法で運搬される。通常、天然ガスは、一つ又はそれ以上のパイプラインを介して陸上の液化施設へと集められる。そこで、ＬＮＧは極低温のタンク室を備えるタンカー（ＬＮＧ運搬船又はＬＮＧＣと呼ばれるタンカー）へ、比較的短いパイプラインを通して汲み上げられる。ＬＮＧＣが目的港に着岸後、極低温ポンプによって陸上の再ガス化施設に陸揚げされて液体状態又は再ガス化されて貯蔵され得る。ＬＮＧを再ガス化するためには、ＬＮＧの沸点を越えるまで温度上昇させてガス状態に戻す。こうして天然ガスが、パイプラインシステムを通して様々な消費地へと分配される。

安全上、生態学上、及び／又は美観上の観点から、ＬＮＧの再ガス化は洋上で行われる。再ガス化施設は、洋上の固定式プラットフォーム、又は浮遊式台船或いは洋上に係留された船内に設けられる。ＬＮＧＣは、洋上の再ガス化プラットフォーム或いは再ガス化船に着岸又は係留され、貯蔵又は再ガス化のために周知の方法で取り出される。再ガス化後は、天然ガスは陸上のパイプライン分配システムで移送され得る。

また、ＬＮＧＣ上での再ガス化についても種々提案されている。このような方法には、ＬＮＧＣとともに再ガス化施設を輸送できるという一定の有利な点がある。これによって、季節又は様々な場所における天然ガス需要に対して、より容易に応じることができる。再ガス化施設がＬＮＧＣと共に移動することから、ＬＮＧが出荷され得る洋上若しくは陸上にてＬＮＧの貯蔵と再ガス化施設とを分離させる必要がない。その代わり、再ガス化施設を備えるＬＮＧＣは、海上で係留され、海上のブイ若しくはプラットフォーム上の接続点を通してパイプライン分配システムと接続される。

再ガス化施設をＬＮＧＣ上に設置した場合、ＬＮＧの再ガス化に使用される熱源は、ＬＮＧＣ内に配されたボイラーによって加熱された中間流体を使用して移送される。加熱された流体はＬＮＧと接する熱交換器に流通され得る。

また、ＬＮＧＣ近傍の海水を熱源とするものも提案されている。海水の温度はＬＮＧの沸点やパイプラインの最小温度よりも高いので、ＬＮＧを加熱して再ガス化するために熱交換器に汲み上げられ得る。しかしながら、ＬＮＧが加熱され、再ガス化され、過熱されるにつれて、二つの液体間における熱伝達によって海水が冷却される。海水が融点を下回らないように注意しなければならない。そのため、加熱されるＬＮＧの流量とＬＮＧを加熱する海水の流量とを注意深く制御する必要がある。適切な流量バランスは、要求されるＬＮＧのガス化率と同様に周囲の海水温度に影響される。周囲の海水温度は、ＬＮＧＣが係留される場所や出荷時期、水深、さらにＬＮＧを加熱して冷却される海水の排出方法によっても影響される。また、冷却された海水の排出方法は環境条件に影響される。つまり、冷却されて排出された海水近傍の海水の低温化の予期せぬ環境上の影響を避ける必要がある。このことが、加熱され得る割合、かつ、それゆえにＬＮＧのＬＮＧＣの再ガス化機器にて所定の時間で再ガス化され得るＬＮＧ体積に影響を及ぼし得る。

一つの側面として本発明は、ＬＮＧを気化するための船内の気化器と、第一の熱源と、気化器と接続される追加の一つ又はそれ以上の第二又は代替用の熱源及びこの熱源と接続される機器に配されるように予め組み込まれた配管とを備える再ガス化システムを有するＬＮＧＣに関する。

ＬＮＧＣ船内でのＬＮＧの再ガス化方法について様々な改善がなされ得る。とりわけ、他の熱源や、熱伝達機器、熱源のコンビネーションを有することが、ＬＮＧＣ船内の再ガス化の配設場所や環境への影響にさらなる柔軟性を与えることができる。

「キール冷却器（keel cooler）」と通常呼ばれる装置が、推進機関用冷却器や空調機のような海上機器の冷却源として従来から使用されている。図１に示すように、キール冷却器２は、一般的に船殻１の底部上又は近傍に配され、かつ、冷却を要する（舶用空調機ユニット３のような）船内機器によって生じた熱の「ヒートシンク（heat sink）」として海水を使用している。

キール冷却器２は、船殻１の低部内若しくは外表面に、ポンプ４によって循環する（清水若しくはグリコールのような）中間流体を冷却する熱交換器として配される図示しない一つ又はそれ以上のポッド（pod）によって運用される。この中間流体は、余分な熱を吸収するために船内の一つ又は複数の場所に汲み上げられる。このようなキール冷却器は、R.W.Fernstrum & Co. （メノミニー、ミシガン州）、Duramax Marine（ハイラム、オハイオ州）のようなメーカーから商業的に供給され得る。

そのようなシステムの有利な点の一つは、冷却流体として利用するために海水を取り込み、その後排出するシステムと比較した場合、船内の様々な場所に海水を循環させる上での沈没ハザードや腐食ハザードを減らすことができることである。キールクーラポッド２の外表面のみが、閉システムにおける残余分が循環する海水や清水若しくは他の比較的耐腐食性を有する流体に晒される。閉ループシステム内のポンプや配管、バルブ及び他の機器を海水腐食に耐え得る異種材料によって製造する必要がない。また、キールクーラ２は、海水を船内機器に通過させるシステムに要されるであろう海水のフィルタを要しない。

本発明に係る第１の実施形態として図２に示すように、一つ又はそれ以上の第一の熱源が、熱交換器２１内に配されて、閉ループ内を循環して次々にＬＮＧを再ガス化するのに使用される流体に、冷却能力を付与する代わりに加熱能力を付与するために利用される。

好ましい形態としては、熱交換器２１は、従来のキールクーラーのように船殻１に配される代わりに、ＬＮＧ船が洋上の排出施設又はターミナルに到着した後で海中に沈められる。最も好ましい形態は、二つの熱交換器２１が使用され、各々が２０フィート×２０フィート×４０フィートの大きさとされてＬＮＧＣの熱要求をまとめて満たすものとされている。これらの熱交換器２１の各々は、従来のキールクーラーの略１００倍の能力を備えている。熱交換器２１は、柔の又は剛の適切な配管６６によってＬＮＧＣと接続されている。図４Ａ及び図４Ｂに示すように、熱交換器２１は、使用しないときには図４Ａに示すようにデッキ上に配され、かつ、倉庫内或いは図示しない建造物内でカバーで覆われて配されている。使用時には、図４Ｂに示すように、熱交換器２１が、巻き上げ機や昇降機システムのように、しかしこれらに限定されるものではないが、当業者に知られた機器である機械機器６４によって降下される。冷却器２１が海中に降下された後で、船に対して熱交換器２１が衝突する可能性のあるところでは船へ剛に装着されているのが好ましい。

他の好ましい形態としては、熱交換器２１は、洋上の排出施設にて恒常的に浸漬されている。例えば、浸漬式熱交換器２１は、ＬＮＧＣを係留するブイ６８に接続されているとしてもよい。図４Ｂ及び図５に示すように、熱交換器２１のこれらの選択的な形態のうちの何れかは、中間流体が浸漬式熱交換器２１を循環できるようにＬＮＧＣに接続されている。

熱交換器２１がブイ６８に接続されているとき、ブイ６８回りに回転可能にＬＮＧＣのタレット凹部（turret recess）７８とブイ６８とが嵌合される。熱交換器２１は、配管７４を介して船殻１に接続されている。そして、気化器２３及び第二の熱源２６とに流体が流通可能に接続されている。ガスライザパイプ７２がＬＮＧＣと再ガス化されたＬＮＧを陸揚げするパイプライン分配システムとに接続されている。

本発明に係る他の実施形態では、一つ又はそれ以上の浸漬式熱交換器ユニット２１が、船殻１の喫水線よりも下側の好適な場所に、ＬＮＧＣの船殻１内に直接配されている。或いは、本発明に係る熱交換器はその全体ではなく部分的に浸漬されたものであってもよい。

グリコールやプロパン、清水のような中間流体は、ポンプ２２によって気化器２３や浸漬式熱交換器２１を通して循環している。許容可能な加熱能力や沸点といった適切な特性を有する他の中間流体を使用することも可能であり、かつ工業的に周知である。ＬＮＧは、配管２４を介して再ガス化する気化器２３を流通して配管２５から排出される。

浸漬式熱交換器２１は、上述したようにＬＮＧＣに海水を取水又は吸込むことなく周囲の海水から中間流体に伝熱させることができる。熱交換器２１の大きさ及び表面積は様々であって、再ガス化に供されるＬＮＧの積載体積やＬＮＧＣが天然ガスを供給する際の海水温度範囲に依存する。

例えば、循環する中間流体の浸漬式熱交換器２１に戻る際の温度が略４５°Ｆ（略７．２℃）、かつ、海水温度が略５９°Ｆ（略１５℃）の場合、二者間の温度差は略１４°Ｆ（略７．８℃）である。これは比較的適度な温度差であって、かつ、従って、数百万ＢＴＵ毎時を排熱可能とされた上述の典型的なキール冷却器と比較した際に、本発明に必要な熱伝達量を調整するためには大きな表面を要することになる。

一つの好ましい形態としては、略６２００万ＢＴＵ毎時の熱量を吸収可能に設計され、かつ、表面積が略４５０、０００平方フィートとされた二つの浸漬式熱交換器２１が使用される。しかしながらこの表面積は、好ましくは従来のキール冷却器２に類似して複数の配管が束ねられる形態のように様々な実施形態にあわせて調整されても構わない。本発明に係る熱交換器２１は、また、管状の熱交換器であってもよく、曲がり管と板材とを固着した熱交換器、螺旋配管状熱交換器、流下膜式熱交換器、板状熱交換器又はＬＮＧの再ガス化に関して温度、体積、吸収熱量要求を満たすような当業者が既知の他の熱交換器であっても構わない。

気化器２３は、図２に示される気化器２３のような管状の気化器が好ましい。気化器２３のようなタイプは工業的に周知のものであって、かつ、陸上の再ガス化施設に提供される多くの管状気化器に類するものとされている。他の気化器のタイプとしては、以下に限定されるものではないが、中間流体気化器や浸漬式燃焼気化器（submerged combustion vaporizers）としてもよい。海水が加熱媒体の一つとなり得て、又は、機器に接触可能とされるような舶用の形態において、気化器２３の海水に接触する面はスーパーステンレス鋼（ＡＳＴＭＢ６８８）のＡＬ−６ＸＮ（登録商標）とし、かつ、他の面はステンレス鋼３１６Ｌとされるのが好ましい。チタン合金やチタン化合物に限定されないがこれらを含む多様な材料が気化器に使用されても構わない。

好ましい形態としては、管状気化器２３は、分子量１６．９のＬＮＧを略１億標準立方フィート毎日（１００ｍｍｓｃｆ／ｄ）の生産設備に使用される。例えば、海水温度が略５９°Ｆ（略１５℃）、中間流体温度が略４５°Ｆ（略７．２℃）にてＬＮＧＣを運用する場合、気化器２３は、略２０００立方メートル毎時の水量の処理が要求されるだろう。４０フィート長で好ましくは３／４インチ径の単管を束ねたものを使用して、略６２００万ＢＴＵ毎時の熱伝達が行われるのが好ましい。配管にＬＮＧを均一に分配することを保証し、かつ、配管と外皮との間の熱収縮率の違いを調整し、かつ、加熱用水媒体の凍結を防止し、かつ、船の加速力から追加の荷物を調整できるように気化器２３が構成されている。最も好ましい形態は、再ガス化容器に要される全体排出容量を確保するために１００ｍｍｓｃｆ／ｄの能力を有する気化器２３が平行に配されたものとされる。米国におけるこのような気化器のタイプの供給業者としては、Chicago Power and Process、Manning and Lewis, Inc. がある。

本発明に係る好ましい形態としては、中間流体の循環用ポンプ２２は、電動モータの速さに同期して駆動される従来の単段遠心ポンプ２２とされている。単段遠心ポンプ２２は、海運用や工業用として水／流体の汲み上げ用に煩雑に使用され、当業者にはよく知られている。循環ポンプ２２の容量は、気化器２３の容量や要求される冗長性の程度に基づいて選定される。

例えば、５億標準立方フィート毎日（５００ｍｍｓｃｆ／ｄ）の設計能力に調整するために、それぞれ１００ｍｍｓｃｆ／ｄの能力を有する気化器２３を６個装着する。このシステムで要求される加熱水の循環量は、設計値が略１０、０００立方メートル毎時とされ、かつ、ピーク値が１２、０００立方メートル毎時とされる。船内のスペースを考慮すると、それぞれ５、０００立方メートル毎時の能力を有する３つのポンプ２２が使用され、かつ、設計値で１０、０００立方メートル毎時の循環量を最大冗長量として供給する。五つの気化器が使用される場合には、ポンプは二つのみ要する。これらのポンプ２２は、全体の速度水頭が略３０メートルとされ、各ポンプ２２の要求能力が９５０ｋｗ（kilowatts）とされる。各ポンプ２２の吸引及び排出配管は６５０ｍｍ径が好ましいが、他の大きさも許容される。

ポンプ２２とこれに付随する配管の材料は、海水に対して耐腐食性を有することが好ましく、様々な材料が適用される。好ましい形態としては、ポンプケーシングは、ニッケルアルミニウム銅合金からなり、インペラはモネル（登録商標）ポンプシャフト（Monel Pump shaft）からなるのが好ましい。このモネル（登録商標）は、高耐腐食性ニッケルをベースするもので、略６０％〜７０％のニッケル、２２％〜３５％銅及び少量の鉄、マンガン、シリコン、炭素を有する。

本発明に係る好適な実施形態として単段遠心ポンプ２２としているが、流量要求を満足できるポンプ２２の多くのタイプが使用可能、かつ、ポンプ供給業者から調達可能とされている。選択的な実施形態として、ポンプ２２は、一様流及び脈流ポンプ、速度ヘッドすなわち容量移送式ポンプ、スクリューポンプ、ロータリーポンプ、ベーンポンプ、ギアポンプ、ラジアルプランジャポンプ、斜板ポンプ、プランジャポンプ或いは中間流体の流量要求を満たす他のポンプであっても構わない。ポンプのドライバは、油圧モータ、ディーゼルエンジン、ＤＣモータ又は必要な速度及び駆動特性を有する他の原動機であってもよい。

全体又は一部が浸漬された熱交換システム２１は、ＬＮＧの再ガス化のための唯一の熱源として使用され、又は、図３に示すような選択的な実施形態におけるように一つ或いはそれ以上の第二の熱源と組み合わせて使用されても良い。全体又は一部が浸漬された熱交換システム２１の能力即ち局所的な海水温度が再ガス化操作の要求レベルを満たす熱量を十分に供給できない場合には、このような実施形態が有利である。

一つの選択的な好ましい形態では、中間流体が、スチームヒータ２６と、気化器２３と、一つ又はそれ以上の全体又は一部が浸漬された熱交換器２１を挿通してポンプ２２によって循環される。本発明に係る最良の実施形態では、熱交換器２１が浸水されている。ボイラー或いは他の蒸気源からの蒸気は、配管３１を介してスチームヒータ２６に入り、配管３２を介して凝縮されて排出される。バルブ４１、４２及び４３は、スチームヒータ２６を孤立させた状態でバイパス配管５１に流通させることを可能としており、循環経路から切り離された状態のスチームヒータ２６とともに気化器２３を操作することができる。一方、バルブ４４、４５、４６は、浸漬式熱交換器２１を孤立させた状態でバイパス配管５２に流通させることを可能としており、循環経路から切り離された状態の浸漬式熱交換器２１とともに気化器２３を操作することができる。この目的のために、従来のゲートバルブ又はバタフライバルブが使用され、これらのバルブは、循環する流体に適する材料から構成されている。海水の場合、バタフライバルブは、ネオプレン（登録商標）やバイトン（登録商標）のような弾性ライナー材とともに鋳鋼、ダクタイル鋳鉄からなるのが好ましい。ゲートバルブは、ステンレス鋼又はモネル（登録商標）とともに青銅からなるのが好ましい。

スチームヒータ２６は、ドレンクーラーが装着されて循環する水を加熱可能な従来の管状の熱交換器であって、かつ、ＬＮＧの再ガス化に要求される全部又は一部の熱を供給可能とされている。スチームヒータ２６は、略１０バールの圧力で略３６０°Ｆ（略１８２℃）の温度の過熱蒸気が供給されるのが好ましい。蒸気はスチームヒータ２６及びドレンクーラーにて凝縮及び過冷却され、略１６０°Ｆ（略７１℃）で船内の蒸気プラントに戻る。

他の実施形態では、スチームヒータ２６及びドレンクーラー内の加熱水媒体が海水とされている。加熱水媒体と接触する全ての表面にはＡ９０−１０銅ニッケル合金が使用されるのが好ましい。蒸気や凝縮水と接触する側は炭素鋼が好ましい。

上述したものを船に搭載するために、それぞれが要求能力の５０％程度を供給可能とされたドレンクーラーを備える３つのスチームヒータ２６が使用される。ドレンクーラーを備える各スチームヒータ２６は、略５、０００立方メートル毎時の加熱水量と略５０、０００キログラム毎時の蒸気量を供給可能とされている。好適なスチームヒータ２６は、多くの船や工業的用途に使用される蒸気コンデンサーに類似しており、世界中の熱交換器メーカーから調達可能とされている。

海水取入口６１と海水排出口６２とを海水システムの流通構成に付加することによって、海水が気化器２３の直接的な加熱源として、或いは、浸漬式熱交換器２１の代わりにスチームヒータ２６と同時に使用される追加熱源として使用され得る。この状態を図３の破線にて示す。

また、浸水した又は一部が浸水した熱交換システム２１は、他の熱源が再ガス化操作の第一の熱源として使用される一方で第二の熱源として使用されるものでもよい。他の熱源の場合もボイラーから蒸気、或いは、洋上（又はＬＮＧＣが置かれた他の水域）から熱源として海水を取り込み、かつ、ＬＮＧ或いはＬＮＧの加熱に実質的に使用される中間流体を加熱後に海洋に戻す海水流通システムを導入している。他のそのような熱源として、気化器又は太陽エネルギーでもよい。第一の熱源に加えて第２の又は選択的な熱源を備えることが、熱源が浸漬式熱交換システムか否かにかかわらず有効なものとされる。

少なくとも一つの第二の熱源又は追加熱源とともに第一の熱源を使用することによって、再ガス化の目的のためにＬＮＧの加熱を柔軟に行うことができる。第一の熱源は、再ガス化が行われる全ての周囲環境に調整できるように熱源能力を上げることなく使用され得る。その代わり、第二の熱源は、追加熱源が要求される状況下に限って使用され得る。

第一の熱源とは根本的に異なる作動原理に基づく第二の熱源の利用性は、第一の熱源の不具合時における少なくともいくつかのエネルギーの利用性を保証する。第一の熱源における不具合の場合、再ガス化能力が実質的に低下しても、第一の熱源が修理され又は他の不具合が修理されている間に第二の熱源が再ガス化能力の少なくとも一部を提供可能とされる。

このようなシステムの一実施形態として、第一の熱源がボイラーからの蒸気とされ、かつ、第二の熱源が浸漬式熱交換システムとされてもよい。また、第一の熱源がボイラーからの蒸気とされ、第二の熱源が、開口流水式海水システムとされてもよい。他の熱源の組み合わせもまた、可用性、経済性又は他の条件の下に使用され得る。他の潜在的な熱源として、それぞれ商業的に適用可能とされる、ボイラーで加熱された温水、中間流体熱交換器、又は、浸漬式燃焼熱交換器の利用が想定される。

システムの他の形態として、ＬＮＧＣが第一の熱源を備えるとともに、接続機器と、配管と、実質的に船の改良を要求し得る他の機器とを有することによって追加の第二の熱源を準備してもよい。例えば、ＬＮＧＣは、第一の熱源としてボイラーからの蒸気を利用するだけでなく、好適な配管や接続部材の装着や、ポンプ又は船自身の主要な構造的改修を行うことなく浸漬式熱交換システム或いは流水式海水システムの装着を促進するための他の機器が配設されていても構わない。これによって、ＬＮＧＣの建造の初期コストが増加し、又は、僅かにＬＮＧＣの能力が低下する一方、後日の主な改修をより経済的に行い得る。

この発明のより好ましい方法では、ＬＮＧ運搬体上におけるＬＮＧの再ガス化プロセスを改善するものである。上述した再ガス化施設を備えたＬＮＧＣは、洋上で係留され、例えば、ブイ又はプラットフォームに配された接続部を通してパイプライン分配システムと接続され得る。一度接続されると、グリコールや清水といった中間流体はポンプ２２によって浸水した又は一部が浸水した熱交換器２１及び気化器２３を循環する。許容可能な熱容量や沸点といった適当な特性を有する他の中間流体もまた、上述のように使用され得る。

熱交換器２１は浸水された状態が好ましく、周囲の海水から循環する中間流体へと両者の温度差に起因する熱伝達が可能とされている。中間流体は、好ましくは配管式気化器とされる気化器２３を循環する。より好ましい形態としては、中間流体はＬＮＧＣの生産能力を向上させるために平行に配された気化器内を流通される。ＬＮＧは配管２４を通して気化器２３を通過し、そこで気化されて配管２５から排出する。ＬＮＧは、配管２５からＬＮＧＣが係留されているプラットフォーム又はブイに接続されたパイプライン分配システムを通過する。

本発明に係る最も好ましい方法では、中間流体が適切な配管によってＬＮＧＣに接続された一つ又はそれ以上の構造体に接続された浸漬式熱交換器２１内を通過して循環されている。別の選択的な本発明に係る方法では、浸漬式熱交換器２１が、ＬＮＧＣが係留されるブイ６８又は他の洋上構造体に配設され、かつ、船が着岸後に接続されるものとされる。

本発明に係る他の好ましい方法では、一つ又はそれ以上の第二の又は追加の熱源がＬＮＧの再ガス化に提供される。一実施形態としては、中間流体がポンプ２２によってスチームヒータ２６、気化器２３、及び、一つ又はそれ以上の浸水した若しくは一部が浸水した熱交換器２１を流通して循環する。ボイラ又は他の蒸気源からの蒸気は、配管３１を介してスチームヒータ２６に導入され、配管３２を介して凝縮された状態で排出される。バルブ４１、４２及び４３は、スチームヒータ２６とともに又は切り離した状態で気化器２３を操作する。さらに、気化器２３は、スチームヒータ２６のような第二の熱源を使用して単独で運用され得る。バルブ４４、４５及び４６は、浸漬式熱交換器２１を分離可能とされ、浸漬式熱交換器２１がない状態で気化器２３が運用可能とされている。

本発明に係る他の方法では、取入口６１と排出口６２を備える海水システムを流通する流れによって、浸漬式熱交換器２１の代わりに、気化器２３への直接的な熱源として、又は、スチームヒータ２６と連動して使用される追加熱源として海水を使用させることができる。もちろん、浸水した又は一部が浸水した熱交換器２１が第二の熱源として使用され、上述した他の熱源が第一の熱源として使用されても構わない。この例については上述のとおりである。

発明に係る種々の実施形態を上述のように示している。しかしながら、発明は上述のものに限定されない。むしろ、発明は添付した特許請求の範囲にのみ制限されるものである。

従来のキール冷却システムを示す構造図である。 本発明に係る気化器における熱源として使用される浸漬式熱交換器を示す構成図である。 本発明に係る選択的な２重熱源システムを示す構成図である。 本発明に係るＬＮＧＣのミッドシップ近傍のデッキ上に熱交換器を配した状態を示す一部断面図である。 本発明に係るＬＮＧＣのミッドシップ近傍のデッキ上から熱交換器を水中に下方移動させた状態を示す一部断面図である。 本発明に係るＬＮＧＣの実施形態において船殻がブイに係留され、かつ、ブイに係留後に二つの熱交換器が係留するブイと流体が流通可能に接続された状態を示す一部断面図である。

符号の説明

１ 船殻（殻体）
２１ 熱交換器（熱源）
２２ ポンプ
２３ 気化器
２６ 第二の熱源（追加熱源）
４１、４２、４３、４４、４５、４６ バルブ
５１、５２ バイパス配管
６４ 機械機器
６８ ブイ

Claims (14)

1. 再ガス化機能を搭載した改良型ＬＮＧ運搬体であって、
   ＬＮＧをガス状態に気化する搭載された気化器と、
   該気化器に供する熱源と、
   前記気化器と前記熱源との間を循環する中間流体と、
   前記気化器と前記熱源との間で前記中間流体を循環させる一つ又は複数のポンプとを備え、さらに、
   （ａ）前記気化器に対する少なくとも一つの追加熱源を追加するための接続機器と；
   （ｂ）前記気化器と前記接続機器との間で予め組み込まれた流体導管と；
   （ｃ）前記気化器から前記予め組み込まれた流体導管を孤立させるためのバルブと；
   を備えていることを特徴とする改良型ＬＮＧ運搬体。
2. 請求項１に記載のＬＮＧ運搬体であって、
   前記熱源が、少なくとも一部が水中に浸漬された少なくとも一つの熱交換器とされていることを特徴とする改良型ＬＮＧ運搬体。
3. 請求項２に記載のＬＮＧ運搬体であって、
   前記熱交換器の全体が浸漬されていることを特徴とする改良型ＬＮＧ運搬体。
4. 請求項２に記載のＬＮＧ運搬体であって、
   前記熱交換器が、外表面に装着されていることを特徴とするＬＮＧ運搬体。
5. 請求項４に記載のＬＮＧ運搬体であって、
   前記熱交換器が、機内に配され、使用の際に水中に降下されることを特徴とする記載のＬＮＧ運搬体。
6. 請求項５に記載のＬＮＧ運搬体であって、
   前記熱交換器が、使用時に機械機器によって水中に降下可能とされて機内に移動可能に固定されていることを特衝とする改良型ＬＮＧ運搬体。
7. 請求項４に記載のＬＮＧ運搬体であって、
   前記熱交換器が、水中に降下された後、剛に装着されていることを特徴とするＬＮＧ運搬体。
8. 請求項４に記載のＬＮＧ運搬体であって、
   前記熱交換器が、水中に降下された後、柔に装着されていることを特徴とするＬＮＧ運搬体。
9. 請求項２に記載のＬＮＧ運搬体であって、
   前記熱交換器が一体に配されていることを特徴とするＬＮＧ運搬体。
10. 請求項９に記載のＬＮＧ運搬体であって、
    前記熱交換器が、殻体に配されていることを特徴とするＬＮＧ運搬体。
11. 請求項１に記載のＬＮＧ運搬体であって、
    洋上のターミナルに配されたＬＮＧの再ガス化を行う熱源と流体接続可能とされていることを特徴とするＬＮＧ運搬体。
12. 請求項１１に記載のＬＮＧ運搬体であって、
    前記洋上のターミナルが、ブイに係留されていることを特徴とするＬＮＧ運搬体。
13. 請求項１１に記載のＬＮＧ運搬体であって、
    熱源が、少なくとも一部が水中に浸漬された少なくとも一つの熱交換器とされていることを特徴とするＬＮＧ運搬体。
14. 請求項１に記載のＬＮＧ運搬体であって、
    （ａ）少なくとも二つの熱源と；
    （ｂ）少なくとも一つの残存する熱源から少なくとも一つの追加熱源を切り離すバルブと少なくとも一つのバイパス配管と；
    を備えていることを特徴とするＬＮＧ運搬体。
    

Images