JP2006312564A - Method for manufacturing ferrite/silicon dioxide composite material with high hardness - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、フェライト／二酸化珪素複合体を製造するための方法、特に、フェライト微粒子と二酸化珪素微粒子を混合し、混合物を加圧成形し、焼成してフェライト／二酸化珪素複合体を製造する方法に関するものである。 The present invention relates to a method for producing a ferrite / silicon dioxide composite, and more particularly to a method for producing a ferrite / silicon dioxide composite by mixing ferrite fine particles and silicon dioxide fine particles, press-molding the mixture, and firing the mixture. Is.
例えば電磁波吸収特性等の、電磁気的特性の優れた素材を提供すべく、２種類の微粒子、例えば、フェライト微粒子および二酸化珪素微粒子から複合体を製造する方法が従来より知られている。そしてこの場合、一方の微粒子を核として、この核微粒子より粒径の小さい他方の微粒子を被覆し、それらの集合体を加圧成形した後、焼成することによって複合体を製造する方法がある。 For example, a method for producing a composite from two kinds of fine particles, for example, ferrite fine particles and silicon dioxide fine particles, has been conventionally known in order to provide a material having excellent electromagnetic characteristics such as electromagnetic wave absorption characteristics. In this case, there is a method of manufacturing a composite by using one fine particle as a core, coating the other fine particle having a particle diameter smaller than that of the core fine particle, press-molding the aggregate, and firing the aggregate.
しかしながら、この従来の方法においては、２種類の微粒子を単純に混合するだけであるから、核となる一方の微粒子を他方の微粒子によって完全に被覆することが難しく、よって、焼成段階において複合体内部に空隙が形成されてしまい、その結果、硬度が低く、非常に脆弱な複合体しか得られず、しかも、得られた複合体は所望の電磁気的特性を備えておらず、この複合体を加工して製品化することが難しかった。
したがって、本発明の課題は、稠密で高い硬度を有し、優れた電磁気的特性を備えたフェライト／二酸化珪素複合体を製造するための方法を提供することにある。 Accordingly, it is an object of the present invention to provide a method for producing a ferrite / silicon dioxide composite that is dense, has high hardness, and has excellent electromagnetic properties.
上記課題を解決するため、本発明は、フェライト微粒子および二酸化珪素微粒子からフェライト／二酸化珪素複合体を製造するための方法であって、
（ａ）ボールミル装置を準備するステップと、
（ｂ）前記ボールミル装置のポットに、フェライト微粒子の所定量と、平均粒径が前記フェライト微粒子よりも小さい二酸化珪素微粒子の所定量をボールとともに封入し、前記ポットを自転運動、または公転運動および自転運動させて前記フェライト微粒子および前記二酸化珪素微粒子を混合することにより、前記フェライト微粒子のそれぞれが、その表面を被覆する前記二酸化珪素微粒子によって互いに分離した状態にした混合物を得るステップと、
（ｃ）前記ステップ（ｂ）で得られた混合物を加圧成形して成形体を得るステップと、
（ｄ）前記ステップ（ｃ）で得られた成形体を焼成することにより、フェライト／二酸化珪素複合体を形成するステップと、を有していることを特徴とするフェライト／二酸化珪素複合体の製造方法を構成したものである。
In order to solve the above problems, the present invention is a method for producing a ferrite / silicon dioxide composite from ferrite fine particles and silicon dioxide fine particles,
(A) preparing a ball mill device;
(B) A predetermined amount of ferrite fine particles and a predetermined amount of silicon dioxide fine particles having an average particle size smaller than the ferrite fine particles are enclosed together with balls in the pot of the ball mill device, and the pot rotates or revolves and rotates. Moving the ferrite fine particles and the silicon dioxide fine particles to obtain a mixture in which each of the ferrite fine particles is separated from each other by the silicon dioxide fine particles covering the surface;
(C) pressure-molding the mixture obtained in step (b) to obtain a molded body;
(D) forming a ferrite / silicon dioxide composite by firing the molded body obtained in step (c), and producing a ferrite / silicon dioxide composite, The method is structured.
上記構成において、好ましくは、前記ステップ（ｂ）において、前記ボールミル装置のポットを５００ｒｐｍ以上の回転数で公転および自転運動させる。
また、前記ステップ（ｂ）において、平均粒径が１０ｎｍ以下の二酸化珪素微粒子を用いることが好ましい。
また、前記ステップ（ａ）において、ボールミル装置のポットおよびボールを合成樹脂材料または無機材料から形成することが好ましい。この場合、合成樹脂は、ポリアセタールまたはテフロン（登録商標）またはナイロンまたはポリエチレンまたはポリプロピレンであることが好ましい。また、無機材料は、メノウまたはアルミナまたはジルコニアであることが好ましい。
また、好ましくは、前記ステップ（ｄ）において、前記成形体を、空気雰囲気中において１０００〜１２００℃の温度で所定時間焼成する。
ここに、フェライトとは、ＭＩＩＯ・Ｆe２Ｏ３の型の２価金属の塩を表し、ＭＩＩは、Ｍn、Ｆe、Ｃo、Ｎi、Ｃu、Ｚn、Ｍg、Ｃd等を示す。また、ＭＩＩは、例えばＭn‐Ｚn、Ｎi‐Ｚn、Ｍg‐Ｍn等の２種類以上の金属の固溶体であってもよい。また、バリウムフェライト、フェロクスプレーナ（フィリップス社の商品名、通常、六方晶フェライト）、マグネトブランバイト等を使用することもできる。
In the above configuration, preferably, in the step (b), the pot of the ball mill device is rotated and rotated at a rotation speed of 500 rpm or more.
In the step (b), it is preferable to use silicon dioxide fine particles having an average particle diameter of 10 nm or less.
In the step (a), the pot and ball of the ball mill apparatus are preferably formed from a synthetic resin material or an inorganic material. In this case, the synthetic resin is preferably polyacetal or Teflon (registered trademark), nylon, polyethylene or polypropylene. The inorganic material is preferably agate, alumina, or zirconia.
Preferably, in the step (d), the molded body is fired at a temperature of 1000 to 1200 ° C. for a predetermined time in an air atmosphere.
Here, the ferrite represents a divalent metal salt of the type M II O · Fe 2 O 3 , and M II represents Mn, Fe, Co, Ni, Cu, Zn, Mg, Cd and the like. Further, M II is, for example Mn-Zn, Ni-Zn, or may be a solid solution of two or more metals such as Mg-Mn. In addition, barium ferrite, ferroxplanar (trade name of Philips, usually hexagonal ferrite), magneto branbite, and the like can also be used.
本発明によれば、ボールミル装置による混合作用によって、各フェライト微粒子の表面に二酸化珪素微粒子が付着して二酸化珪素微粒子の完全な被覆が形成され、よって、フェライト微粒子のそれぞれが、その表面を被覆する二酸化珪素微粒子によって互いに分離した状態となる。そして、この混合物を加圧成形した後、焼成することによって得られるフェライト／二酸化珪素複合体は、安定した海島構造を備えていて、内部に殆ど間隙が見られず、稠密で高い硬度を有し、しかも密度は小さく軽量で、また良好な電磁的特性を有している。加えて、本発明によれば、これらの優れた特性を有するフェライト／二酸化珪素複合体を繰り返し製造することができ、よって同一品質の製品を安定して供給することができる。 According to the present invention, due to the mixing action by the ball mill apparatus, the silicon dioxide fine particles adhere to the surface of each ferrite fine particle to form a complete coating of the silicon dioxide fine particles, and thus each of the ferrite fine particles covers the surface. The silicon dioxide particles are separated from each other. The ferrite / silicon dioxide composite obtained by pressure-molding this mixture and then firing it has a stable sea-island structure, has almost no gap inside, and is dense and has high hardness. In addition, the density is small and light, and it has good electromagnetic characteristics. In addition, according to the present invention, it is possible to repeatedly produce a ferrite / silicon dioxide composite having these excellent characteristics, and thus it is possible to stably supply products of the same quality.
以下、添付図面を参照して、本発明の好ましい実施例について説明する。本発明の好ましい実施例によるフェライト／二酸化珪素複合体の製造方法によれば、まず、ボールミル装置が準備される。図１は、このボールミル装置の回転テーブル上にポットがセットされた状態を示す斜視図である。なお、図１においては、ボールミル装置の操作パネル部、および運転中に回転するポットを保護する保護カバー等は省略してある。 Hereinafter, preferred embodiments of the present invention will be described with reference to the accompanying drawings. According to the method of manufacturing a ferrite / silicon dioxide composite according to a preferred embodiment of the present invention, a ball mill device is first prepared. FIG. 1 is a perspective view showing a state where a pot is set on a rotary table of the ball mill apparatus. In FIG. 1, the operation panel unit of the ball mill device, the protective cover for protecting the pot that rotates during operation, and the like are omitted.
本発明による方法に使用されるボールミル装置は、ポットおよびボールを除き、公知のボールミル装置と同じ構成を有している。したがって、以下では、ボールミル装置のポットおよびボール以外の構成要素に関する詳細な説明は省略する。
図１を参照して、ボールミル装置は、円盤状の回転テーブル１と、回転テーブル１上に配置されたポット回転台２を備えている。回転テーブル１は、その中心軸のまわりに回転駆動され、ポット回転台２は、それぞれ、その中心軸のまわりに、回転テーブル１に対して回転駆動されるようになっている。ポット回転台２には、内部にボールおよび所定量のフェライト微粒子および二酸化珪素微粒子が封入されたポット３が、起立状態で強固に固定され、回転テーブル１の回転駆動によって公転運動せしめられ、また、ポット回転台２の回転駆動によって自転運動せしめられるようになっている。
The ball mill apparatus used in the method according to the present invention has the same configuration as a known ball mill apparatus except for pots and balls. Therefore, in the following, detailed description regarding components other than the pot and the ball of the ball mill device will be omitted.
Referring to FIG. 1, the ball mill device includes a disk-shaped turntable 1 and a pot turntable 2 disposed on the turntable 1. The rotary table 1 is rotationally driven around its central axis, and the pot turntables 2 are rotationally driven with respect to the rotary table 1 around the central axis. In the pot turntable 2, a pot 3 in which balls and a predetermined amount of ferrite fine particles and silicon dioxide fine particles are enclosed is firmly fixed in an upright state and revolved by the rotational drive of the rotary table 1, The pot rotation table 2 can be rotated to rotate.
図２は、ポットを示した図であり、（Ａ）は斜視図、（Ｂ）は縦断面図である。図２に示されるように、ポット３は、一端が閉じられた円筒形状を有するポット本体４と、ポット本体４の他端の開口部をリング状のパッキン７を介して密閉し得る蓋体５とからなっている。また、ポット本体４の内側空洞部６の周壁面４ａから底壁面４ｂへの移行部分４ｃは、所定の曲率半径ｒをもって湾曲して形成されている。 FIG. 2 is a view showing a pot, (A) is a perspective view, and (B) is a longitudinal sectional view. As shown in FIG. 2, the pot 3 includes a pot body 4 having a cylindrical shape with one end closed, and a lid 5 that can seal an opening at the other end of the pot body 4 via a ring-shaped packing 7. It is made up of. The transition portion 4c from the peripheral wall surface 4a to the bottom wall surface 4b of the inner cavity 6 of the pot body 4 is formed to be curved with a predetermined radius of curvature r.
ポット３およびボール８は、好ましくは、合成樹脂材料または無機材料からから形成されている。この場合、好適な合成樹脂としては、ポリアセタールまたはテフロン（登録商標）またはナイロンまたはポリエチレンまたはポリプロピレンが挙げられる。また、好適な無機材料としては、メノウまたはアルミナまたはジルコニアが挙げられる。
なお、同一種類の材料から形成されたポット３およびボール８を常に組み合わせて使用する必要はなく、例えば、異なる種類の合成樹脂から形成されたポットおよびボールを組み合わせて使用してもよいし、メノウ製のポットと合成樹脂製のボールを組合わせて使用してもよい。
また、合成樹脂製のポットとする場合、ポットの内壁面が合成樹脂製であればよく、変形防止等のために、内壁面を形成する合成樹脂層の外側に、ステンレスや鉄等の金属からなる外皮を有するポットとしてもよい。
The pot 3 and the ball 8 are preferably formed from a synthetic resin material or an inorganic material. In this case, suitable synthetic resins include polyacetal or Teflon (registered trademark), nylon, polyethylene or polypropylene. Suitable inorganic materials include agate, alumina or zirconia.
It is not always necessary to use a combination of pots 3 and balls 8 formed from the same type of material. For example, pots and balls formed from different types of synthetic resins may be used in combination. A pot made of plastic and a ball made of synthetic resin may be used in combination.
Further, when the pot made of synthetic resin is used, the inner wall surface of the pot only needs to be made of synthetic resin, and for preventing deformation, the outer surface of the synthetic resin layer forming the inner wall surface is made of a metal such as stainless steel or iron. It is good also as a pot which has the outer skin which becomes.
ボール８が合成樹脂から形成される場合、ボール８の比重が小さすぎ、良好な混合作用が得られないことがある。このような場合には、内部に、金属球からなる芯を備えた合成樹脂製ボール８が使用される。 When the ball 8 is formed from a synthetic resin, the specific gravity of the ball 8 may be too small to obtain a good mixing action. In such a case, a synthetic resin ball 8 having a core made of a metal sphere is used inside.
図３は、ポット内にボールが収容された状態を示す図であり、（Ａ）は平面図、（Ｂ）は縦断面図である。図３を参照して、ポット本体４の内側空洞部６の周壁面４ａから底壁面４ｂへの移行部分４ｃの曲率半径ｒは、ボール８の曲率半径と等しいかまたはそれよりも大きくなっている。
さらに、ポット本体４の内側空洞部６の径ｓは、ボール８の直径Ｒの２．５〜４倍の大きさを有し、かつ、ポット３には５〜７個のボール８が収容されるようになっている。
FIGS. 3A and 3B are views showing a state in which the ball is accommodated in the pot, where FIG. 3A is a plan view and FIG. 3B is a longitudinal sectional view. Referring to FIG. 3, the curvature radius r of the transition portion 4 c from the peripheral wall surface 4 a to the bottom wall surface 4 b of the inner cavity 6 of the pot body 4 is equal to or larger than the curvature radius of the ball 8. .
Further, the diameter s of the inner cavity 6 of the pot body 4 has a size 2.5 to 4 times the diameter R of the ball 8, and 5 to 7 balls 8 are accommodated in the pot 3. It has become so.
本発明による方法によれば、フェライト微粒子の所定量と、平均粒径がフェライト微粒子よりも小さい粒径の二酸化珪素微粒子の所定量を封入したポット３をボールミル装置に装着し、５００ｒｐｍ以上の回転数で、公転および自転運動させることにより、フェライト微粒子および二酸化珪素微粒子を混合する。 According to the method of the present invention, a pot 3 enclosing a predetermined amount of fine ferrite particles and a predetermined amount of silicon dioxide fine particles having an average particle size smaller than that of the ferrite fine particles is mounted on a ball mill device, and the rotational speed is 500 rpm or more. Then, the ferrite fine particles and the silicon dioxide fine particles are mixed by revolving and rotating.
この場合、ポット３の自転運動の方向と公転運動の方向が逆向きになるように設定すると、ポット３内のボール８は１０００ｒｐｍ以上の実効回転速度で運動することになる。
使用するフェライト微粒子としては、約１０ｎｍから数十μｍの粒径のものであるのが好ましい。二酸化珪素微粒子の平均粒径は、フェライト微粒子の平均粒径より小さく、１０ｎｍ以下であるのが好ましい。
In this case, if the direction of the rotational motion of the pot 3 and the direction of the revolving motion are set to be opposite, the ball 8 in the pot 3 moves at an effective rotational speed of 1000 rpm or more.
The ferrite fine particles used preferably have a particle size of about 10 nm to several tens of μm. The average particle diameter of the silicon dioxide fine particles is preferably smaller than the average particle diameter of the ferrite fine particles and 10 nm or less.
このボールミル装置の回転駆動によって混合作用が生じ、図４に示されるように、各フェライト微粒子１０の表面に二酸化珪素微粒子１１が付着して二酸化珪素微粒子１１の完全な被覆が形成され、よって、フェライト微粒子１０のそれぞれが、その表面を被覆する二酸化珪素微粒子１１によって互いに分離した状態となる。
これが生じる原因の１つとして、ボールミル装置の高速回転駆動により、ポット内部においてフェライト微粒子、二酸化珪素およびボールが複雑に相互運動し、それによって静電気が発生し、フェライト微粒子と二酸化珪素微粒子の間に強いクーロン力が作用することが考えられる。
As shown in FIG. 4, a mixing action is generated by the rotational drive of the ball mill device, and the silicon dioxide fine particles 11 adhere to the surface of each ferrite fine particle 10 to form a complete coating of the silicon dioxide fine particles 11, and thus the ferrite The fine particles 10 are separated from each other by the silicon dioxide fine particles 11 covering the surface thereof.
As one of the causes of this, the ferrite fine particles, silicon dioxide and the ball move in a complex manner inside the pot due to the high-speed rotation drive of the ball mill device, thereby generating static electricity, and strong between the ferrite fine particles and the silicon dioxide fine particles. It is possible that Coulomb force acts.
さらに、このフェライト微粒子および二酸化珪素の混合物を加圧成形し、得られた成形物を、空気雰囲気中において１０００〜１２００℃で焼成し、焼結体、すなわち、フェライト／二酸化珪素複合体を得る。この場合、フェライト微粒子同士が二酸化珪素によって分離されているので、粒成長が妨げられ、焼結体において収縮が抑制される。 Further, the mixture of the ferrite fine particles and silicon dioxide is subjected to pressure molding, and the obtained molding is fired at 1000 to 1200 ° C. in an air atmosphere to obtain a sintered body, that is, a ferrite / silicon dioxide composite. In this case, since the ferrite fine particles are separated from each other by silicon dioxide, grain growth is hindered and shrinkage is suppressed in the sintered body.
したがって、得られたフェライト／二酸化珪素複合体は、その内部に間隙が殆ど見られず、稠密で非常に高い硬度を有し、しかも、密度は低く軽量である。さらには、極めて良好な電磁波吸収特性を備えている。 Therefore, the obtained ferrite / silicon dioxide composite has almost no gap inside, is dense and has a very high hardness, and has a low density and a light weight. Furthermore, it has very good electromagnetic wave absorption characteristics.
次に、本発明の方法を使用してフェライト／二酸化珪素複合体を実際に製造し、所望の効果が得られるかどうかを調べた。
［実施例］
平均粒径約１０ｎｍのＮi-Ｚnフェライト微粒子［Ｎi0.351Ｚn0.637Ｆe2.008Ｏ4］（堺化学工業製、FNZ-1）の凝集物を３０mol％と、平均粒径約７ｎｍの二酸化珪素（以下、「ＳiＯ２」とする）（日本アエロジル社製 AEROSIL380）の７０mol％を計量して試料とした。
試料１０ｇを６個のメノウ製ボール（直径１５ｍｍ）とともに、メノウ製ポット(内径ｓ＝４０ｍｍ、深さｄ＝４０ｍｍ）に封入し、公転５００ｒｐｍ、自転５００ｒｐｍの回転数で、かつ公転および自転の方向を互いに逆向きにして、約１０分間、ボールミル装置を作動させ試料を混合し、混合物を得た。得られた混合物を、光学顕微鏡(NIKON
ECLIPSE ME600およびAll-in-Focus)によって観察した。その顕微鏡写真を図５（Ａ）に示した。
その後、混合物を加圧成形(３２０ＭＰa)して、直径２０ｍｍ、厚さ５ｍｍのペレットを作製し、空気雰囲気中で１２００℃、２時間の焼成を行い焼結体を得た。得られた焼結体を、光学顕微鏡(NIKON
ECLIPSE ME600およびAll-in-Focus)によって観察した。その顕微鏡写真を図６（Ａ）に示した。
また、焼結体の密度を測定するとともに、焼結体の硬度をビッカース硬度計（Shimadzu, HMV-2）を用いて測定した。
Next, the ferrite / silicon dioxide composite was actually manufactured using the method of the present invention, and it was examined whether or not the desired effect was obtained.
[Example]
30 mol% of aggregates of Ni—Zn ferrite fine particles [Ni 0.351 Zn 0.637 Fe 2.008 O 4 ] (manufactured by Sakai Chemical Industry, FNZ-1) having an average particle diameter of about 10 nm and silicon dioxide having an average particle diameter of about 7 nm 70 mol% of “SiO 2 ” (AEROSIL 380 manufactured by Nippon Aerosil Co., Ltd.) was weighed to prepare a sample.
10 g of sample is enclosed in an agate pot (inner diameter s = 40 mm, depth d = 40 mm) together with six agate balls (diameter 15 mm), and the rotation and rotation directions are 500 rpm and 500 rpm. The samples were mixed by operating the ball mill apparatus for about 10 minutes with the directions opposite to each other to obtain a mixture. The obtained mixture was subjected to an optical microscope (NIKON
ECLIPSE ME600 and All-in-Focus). The micrograph is shown in FIG.
Thereafter, the mixture was pressure-molded (320 MPa) to produce pellets having a diameter of 20 mm and a thickness of 5 mm, and were sintered in an air atmosphere at 1200 ° C. for 2 hours to obtain a sintered body. The obtained sintered body was subjected to an optical microscope (NIKON
ECLIPSE ME600 and All-in-Focus). The micrograph is shown in FIG.
Moreover, while measuring the density of the sintered compact, the hardness of the sintered compact was measured using the Vickers hardness meter (Shimadzu, HMV-2).
得られた焼結体をトロイダルコア状（外径：約７ｍｍ、内径：約３ｍｍ、厚さ：約５ｍｍ）に加工し、７ｍｍの同軸線路に隙間ができないように装荷した。焼結体表面と同軸管壁との接触を良くするためにトロイダルコアの内外側面に導電性ペースト(藤倉化成、D-500)を塗布した。ベクトルネットワークアナライザ（アジレントテクノロジー、8722ES）を用いて２ポート法によりＳパラメータの反射係数Ｓ11および透過係数Ｓ21を測定し、複素比誘電率、複素比透磁率およびリターンロスを算出した。リターンロスＲの算出には次式を用いた。
Ｒ＝２０ｌｏｇ|Γ| （１）
ここで、Γは、焼結体の電磁波入射面における、複素比誘電率および複素比透磁率を用いて、各厚さに対して算出された複素電圧反射係数である。
The obtained sintered body was processed into a toroidal core shape (outer diameter: about 7 mm, inner diameter: about 3 mm, thickness: about 5 mm), and loaded so that there was no gap in the 7 mm coaxial line. In order to improve the contact between the surface of the sintered body and the wall of the coaxial tube, a conductive paste (Fujikura Kasei, D-500) was applied to the inner and outer surfaces of the toroidal core. Vector network analyzer (Agilent Technologies, 8722ES) measuring the reflection coefficient S 11 and transmission coefficient S 21 of S parameters by 2 port method was used to calculate the complex specific dielectric constant, the complex relative permeability and return loss. For calculating the return loss R, the following equation was used.
R = 20log | Γ | (1)
Here, Γ is a complex voltage reflection coefficient calculated for each thickness using the complex relative permittivity and complex relative permeability on the electromagnetic wave incident surface of the sintered body.
［比較例１］
第１の比較例として、上述の実施例と同様、平均粒径約１０ｎｍのＮi-Ｚnフェライト微粒子Ｎi0.351Ｚn0.637Ｆe2.008Ｏ4（堺化学工業、
FNZ-1）の凝集物を３０mol％と、平均粒径約７ｎｍのＳiＯ２（日本アエロジル社製 AEROSIL380）の７０mol％を計量して試料として用いた。
そして、この試料１０ｇを、メノウ製の乳鉢および乳棒を使用して、エタノールとともに、２時間湿式混合した。
得られた混合物を、上述の実施例と同様、光学顕微鏡(NIKON ECLIPSE ME600およびAll-in-Focus)によって観察した。その顕微鏡写真を図５（Ｂ）に示した。
その後、上述の実施例と同様、混合物を加圧成形(３２０ＭＰa)して、直径２０ｍｍ、厚さ５ｍｍのペレットを作製し、空気雰囲気中で１２００℃、２時間の焼成を行い焼結体を得た。得られた焼結体を、光学顕微鏡(NIKON
ECLIPSE ME600およびAll-in-Focus)によって観察した。その顕微鏡写真を図６（Ｂ）に示した。
また、焼結体の密度を測定するとともに、ビッカース硬度計（Shimadzu, HMV-2）を用いて焼結体の硬度を測定した。
[Comparative Example 1]
As a first comparative example, Ni—Zn ferrite fine particles Ni 0.351 Zn 0.637 Fe 2.008 O 4 (Sakai Chemical Industry,
FNZ-1) aggregates and 30 mol% of SiO 2 (AEROSIL 380 manufactured by Nippon Aerosil Co., Ltd.) having an average particle diameter of about 7 nm were weighed and used as samples.
Then, 10 g of this sample was wet-mixed with ethanol for 2 hours using an agate mortar and pestle.
The obtained mixture was observed with an optical microscope (NIKON ECLIPSE ME600 and All-in-Focus) as in the above-described Examples. The micrograph is shown in FIG.
After that, as in the above example, the mixture was pressure-molded (320 MPa) to produce pellets with a diameter of 20 mm and a thickness of 5 mm, and sintered in an air atmosphere at 1200 ° C. for 2 hours to obtain a sintered body. It was. The obtained sintered body was subjected to an optical microscope (NIKON
ECLIPSE ME600 and All-in-Focus). The micrograph is shown in FIG.
Moreover, while measuring the density of the sintered compact, the hardness of the sintered compact was measured using the Vickers hardness meter (Shimadzu, HMV-2).
［比較例２］
第２の比較例として、平均粒径約７ｎｍのＳiＯ２（日本アエロジル社製 AEROSIL380）のみから試料を作成し、この試料１０ｇを、上述の実施例の場合と同様にして、ボールミル装置によって混合して混合物を形成し、その混合物を加圧成形してペレットを形成し、ペレットを焼成してＳiＯ２単体からなる焼結体を得た。
そして、焼結体の密度を測定し、ビッカース硬度計（Shimadzu, HMV-2）を用いて焼結体の硬度を測定した。
[Comparative Example 2]
As a second comparative example, a sample was prepared only from SiO 2 (AEROSIL 380 manufactured by Nippon Aerosil Co., Ltd.) having an average particle diameter of about 7 nm, and 10 g of this sample was mixed by a ball mill apparatus in the same manner as in the above-described example. Thus, a mixture was formed, the mixture was pressure-molded to form pellets, and the pellets were fired to obtain a sintered body made of SiO 2 alone.
And the density of the sintered compact was measured and the hardness of the sintered compact was measured using the Vickers hardness meter (Shimadzu, HMV-2).
［比較検討］
図５（Ａ）および（Ｂ）を参照して、実施例では、混合物中において、Ｎi-Ｚnフェライト微粒子(ＦＮＺ)はほぼ均一に分散し、またＮi-Ｚnフェライト微粒子(ＦＮＺ)の輪郭をはっきりと観察するのが困難なことから、Ｎi-Ｚnフェライト微粒子(ＦＮＺ)の表面がＳiＯ２粒子によって被覆されていることがわかった。
[Comparison]
Referring to FIGS. 5A and 5B, in the example, Ni—Zn ferrite fine particles (FNZ) are almost uniformly dispersed in the mixture, and the outline of Ni—Zn ferrite fine particles (FNZ) is clearly defined. Therefore, it was found that the surface of Ni—Zn ferrite fine particles (FNZ) was covered with SiO 2 particles.
図６（Ａ）および（Ｂ）を参照して、比較例１では、焼結体において、Ｎi-Ｚnフェライト微粒子が連鎖し、小さな間隙が見られるのに対し、実施例では、焼結体において、Ｎi-Ｚnフェライト微粒子のそれぞれがＳiＯ２微粒子によって完全に分離され、殆ど間隙は見られず、明確な海島構造が形成されていることがわかった。 Referring to FIGS. 6A and 6B, in Comparative Example 1, Ni—Zn ferrite fine particles are chained in the sintered body and small gaps are seen, whereas in the Example, in the sintered body, Each of the Ni—Zn ferrite fine particles was completely separated by the SiO 2 fine particles, and almost no gap was observed, and it was found that a clear sea-island structure was formed.
図７には、実施例、比較例１および比較例２で得られた焼結体の密度および硬度の測定値が示してある。図７からわかるように、実施例で得られた焼結体の密度は、比較例１で得られた焼結体に比べ非常に小さいが、硬度は１２．１１５ＧＰａと非常に高い。また、比較例２で得られた焼結体と比べると、密度はあまり変わらないのに対し、実施例で得られた焼結体の硬度は、比較例２の約２倍も高くなっている。このことから、ＳiＯ２微粒子子単体での焼結よりも、Ｎi-Ｚnフェライト微粒子と混合することで稠密な複合体を作製することができることがわかった。 FIG. 7 shows measured values of the density and hardness of the sintered bodies obtained in Examples, Comparative Examples 1 and 2. As can be seen from FIG. 7, the density of the sintered body obtained in the example is very small as compared with the sintered body obtained in Comparative Example 1, but the hardness is as high as 12.115 GPa. Moreover, compared with the sintered body obtained in Comparative Example 2, the density does not change much, whereas the hardness of the sintered body obtained in the Example is about twice as high as that of Comparative Example 2. . From this, it was found that a dense composite can be produced by mixing with Ni—Zn ferrite fine particles rather than sintering with a single SiO 2 fine particle.
以上のことから、本発明の方法によって製造されたＮi-Ｚnフェライト／ＳiＯ２複合体は、密度が小さく軽量であるにもかかわらず、内部に殆ど間隙を有さず、稠密で高い硬度を有していることがわかった。 From the above, the Ni—Zn ferrite / SiO 2 composite produced by the method of the present invention has a small density and a light weight, but has almost no gap inside, and has a dense and high hardness. I found out.
図８は、上述の実施例で算出したリターンロスの値をプロットしたグラフである。図８のグラフにおいて、縦軸はリターンロスを、横軸は周波数をそれぞれ表している。リターンロスの値は、Ｎi-Ｚnフェライト／ＳiＯ２複合体の各厚みに対し、複合体の複素比透磁率および複素比誘電率を用いて計算したものである。
このグラフからわかるように、複合体の厚さが８〜１２ｍｍのとき、リターンロスが−２０ｄＢ以下（電磁波エネルギーの吸収が９９％以上）となっている。また、厚さが１１ｍｍのとき、吸収が最大となっている。また、リターンロスが−２０ｄＢ以下になる周波数帯域は５６０ＭＨzで、その中心周波数は１．９３ＧＨzであり、規格化帯域幅は、０．５６０ＧＨz／１．９３ＧＨz＝２９％と広帯域になっている。
これらのことから、本発明の方法によって製造されたＮi-Ｚnフェライト／ＳiＯ２複合体は、非常に優れた電磁波吸収特性を示すことがわかった。
FIG. 8 is a graph in which the return loss values calculated in the above-described embodiment are plotted. In the graph of FIG. 8, the vertical axis represents return loss, and the horizontal axis represents frequency. The value of the return loss is calculated using the complex relative permeability and complex relative permittivity of the composite for each thickness of the Ni—Zn ferrite / SiO 2 composite.
As can be seen from this graph, when the thickness of the composite is 8 to 12 mm, the return loss is -20 dB or less (absorption of electromagnetic wave energy is 99% or more). Further, when the thickness is 11 mm, the absorption is maximum. The frequency band where the return loss is -20 dB or less is 560 MHz, the center frequency is 1.93 GHz, and the normalized bandwidth is as wide as 0.560 GHz / 1.93 GHz = 29%.
From these facts, it was found that the Ni—Zn ferrite / SiO 2 composite produced by the method of the present invention exhibits very excellent electromagnetic wave absorption characteristics.
この優れた電磁波吸収特性は、本発明の方法によって製造されたＮi-Ｚnフェライト／ＳiＯ２複合体が有する海島構造に起因すると考えられる。
すなわち、フェライト、特に、Ｎi‐Ｚnフェライト等は、１ＧＨz以下の周波数帯域において優れた電磁波吸収特性を示すが、１ＧＨz以上の周波数帯域では殆ど吸収特性を示さない。フェライトが優れた電磁波吸収特性を示すのは、１ＧＨz以下の周波数帯域において、複素比透磁率および複素比誘電率の周波数特性が１００％電磁波を吸収する周波数特性（理想吸収特性と呼ぶことにする）に似た特性を有しているためである。
このフェライトにＳiＯ２等の低誘電率絶縁体材料を混合して複合体を形成すると，１ＧＨｚ以上の周波数帯域で、その複素比透磁率と複素比誘電率の周波数特性が理想吸収特性にやはり近くなる。ただし、その場合、各フェライト微粒子がＳiＯ２微粒子等の介在によって完全に孤立する必要があり、海島構造によってそれが実現される。なお、各フェライト微粒子が孤立せず、フェライト微粒子間に連鎖があると、導電性が発現しやすく、その結果、電磁波吸収特性が劣化する。すなわち、従来技術のようにフェライト微粒子間に連鎖がある状態では、電磁波吸収特性の安定性に欠けたものとなるが、本発明のごとく、ＳiＯ２微粒子等とフェライト微粒子が海島構造を示すように構成すると、電磁波吸収特性の安定した製品を得ることが可能となる。
This excellent electromagnetic wave absorption property is considered to be due to the sea-island structure of the Ni—Zn ferrite / SiO 2 composite produced by the method of the present invention.
That is, ferrite, particularly Ni-Zn ferrite, etc., exhibits excellent electromagnetic wave absorption characteristics in a frequency band below 1 GHz, but hardly exhibits absorption characteristics in a frequency band above 1 GHz. Ferrite exhibits excellent electromagnetic wave absorption characteristics, in which frequency characteristics of complex relative permeability and complex relative permittivity absorb 100% electromagnetic waves in a frequency band of 1 GHz or less (referred to as ideal absorption characteristics). This is because they have characteristics similar to
When this ferrite is mixed with a low dielectric constant insulator such as SiO 2 to form a composite, the frequency characteristics of the complex relative permeability and complex relative permittivity are close to the ideal absorption characteristics in the frequency band of 1 GHz or higher. Become. In this case, however, each ferrite fine particle needs to be completely isolated by the intervention of SiO 2 fine particles and the like, which is realized by the sea-island structure. In addition, when each ferrite fine particle is not isolated and there is a chain between the ferrite fine particles, conductivity is easily developed, and as a result, the electromagnetic wave absorption characteristics deteriorate. That is, in the state where there is a chain between ferrite fine particles as in the prior art, the stability of electromagnetic wave absorption characteristics is lacking. However, as in the present invention, the SiO 2 fine particles and the ferrite fine particles exhibit a sea-island structure. If constituted, it becomes possible to obtain a product having stable electromagnetic wave absorption characteristics.
１ 回転テーブル
２ ポット回転台
３ ポット
４ ポット本体
４ａ 周壁面
４ｂ 底壁面
４ｃ 移行部分
５ 蓋体
６ 内側空洞部
７ パッキン
８ ボール
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Turntable 2 Pot turntable 3 Pot 4 Pot main body 4a Circumferential wall surface 4b Bottom wall surface 4c Transition part 5 Lid body 6 Inner cavity part 7 Packing 8 Ball
Claims (5)
（ａ）ボールミル装置を準備するステップと、
（ｂ）前記ボールミル装置のポットに、フェライト微粒子の所定量と、平均粒径が前記フェライト微粒子よりも小さい二酸化珪素微粒子の所定量をボールとともに封入し、前記ポットを自転運動、または公転運動および自転運動させて前記フェライト微粒子および前記二酸化珪素微粒子を混合することにより、前記フェライト微粒子のそれぞれが、その表面を被覆する前記二酸化珪素微粒子によって互いに分離した状態にした混合物を得るステップと、
（ｃ）前記ステップ（ｂ）で得られた混合物を加圧成形して成形体を得るステップと、
（ｄ）前記ステップ（ｃ）で得られた成形体を焼成することにより、フェライト／二酸化珪素複合体を形成するステップと、を有していることを特徴とするフェライト／二酸化珪素複合体の製造方法。 A method for producing a ferrite / silicon dioxide composite from ferrite fine particles and silicon dioxide fine particles, comprising:
(A) preparing a ball mill device;
(B) A predetermined amount of ferrite fine particles and a predetermined amount of silicon dioxide fine particles having an average particle size smaller than the ferrite fine particles are enclosed together with balls in the pot of the ball mill device, and the pot rotates or revolves and rotates. Moving the ferrite fine particles and the silicon dioxide fine particles to obtain a mixture in which each of the ferrite fine particles is separated from each other by the silicon dioxide fine particles covering the surface;
(C) pressure-molding the mixture obtained in step (b) to obtain a molded body;
(D) forming a ferrite / silicon dioxide composite by firing the molded body obtained in step (c), and producing a ferrite / silicon dioxide composite, Method.
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