JP2006249469A - 表面性状に優れた非調質高張力鋼の製造方法 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】質量%で、C:0.05〜0.18%、Si:0.05〜0.50%,Mn:0.6〜2.0%,P:0.02%以下、S:0.005%以下、Al:0.1%以下、Nb:0.005〜0.03% 必要に応じてCu、Ni、Cr、Mo、B、Ti、Vを含有し、残部がFeおよび不可避的不純物、Ceqが0.30〜0.42%である鋼を1000〜1250℃に加熱後、圧延終了温度が表面で800〜950℃となるように熱間圧延した後に、式(1)で示す冷却速度範囲で板厚中心部において式(2)で示す冷却停止温度まで冷却をする。-50×Ceq+25≦Vc≦-50×Ceq+39(1)ここで、Vcは冷却速度(℃/s)T≦2000×Nb+580(0.005≦Nb≦0.02の場合)、T≦620(0.02<Nb≦0.03の場合)(2)
【選択図】 図1
Description
Si:0.05〜0.5%,
Mn:0.6〜2.0%,
P:0.020%以下
S:0.005%以下
Al:0.1%以下
Nb:0.005〜0.03%
を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなり、式(1)で示される炭素当量Ceqが0.3〜0.42%である鋼を1000〜1250℃の範囲に加熱後、圧延終了温度が表面で800〜950℃となるように熱間圧延した後に、式(2)で示す冷却速度範囲で板厚中心部において式(3)で示す冷却停止温度まで冷却をすることを特徴とする表面性状に優れた引張強度が550MPa以上、かつ、降伏比80%以下の非調質高張力鋼の製造方法。
ここで,C,Si,Mn,Ni,Cr,Mo,V:各元素の含有量(質量%)
-50×Ceq+25≦Vc≦-50×Ceq+39 (2)
ここで、Vcは冷却速度(℃/s)
T≦2000×Nb+580(0.005≦Nb≦0.02の場合)
T≦620 (0.02<Nb≦0.03の場合) (3)
ここで、Nb:Nbの添加量(質量 %)、T:冷却停止温度(℃)
2鋼成分として、更に、質量%で
Cu:0.1〜1.0%
Ni:0.1〜2.0%
Cr:0.05〜1.0%
Mo:0.05〜1.0%
B:0.0005〜0.002%
Ti:0.005〜0.05%
V:0.005〜0.1%
の1種または2種以上を含有する1記載の表面性状に優れた引張強度が550MPa以上、かつ、降伏比80%以下の非調質高張力鋼の製造方法。
Cは、鋼の強度を確保するのに有効であり、その効果を発揮するために0.05%以上が必要である.しかし,過剰に添加すると低温溶接割れ感受性を増大させる.そのため,本発明では0.05〜0.18%の範囲に限定する。
Siは、脱酸元素として作用し、製鋼上0.05%以上の含有が必要であるが、0.5%を超えて含有すると母材靭性が低下する。このため,Siは0.05〜0.5%の範囲に限定する。
Mnは鋼の焼入れ性を増加し強度を向上させる元素であり、この効果を確保するために0.6%以上の含有を必要とする.一方,2%を超えての含有は、溶接性を著しく劣化させる.このため,本発明では,Mnは0.6〜2%の範囲に限定する。
Pは、不純物として鋼中に不可避的に含有される元素であり,鋼の靭性を劣化させるためにできるだけ低減することが望ましい.特に、0.02%を越えての含有は、著しく靭性を劣化する。そのため、Pは0.02%以下に限定する。
Sは、不純物として鋼中に不可避的に含有される元素であり、鋼の靭性や板厚方向引張試験における絞りを劣化させるためできるだけ低減することが望ましい。特に、0.005%を越えての含有は、上記特性を著しく劣化する。そのため、Sは0.005%以下に限定する。
Alは,脱酸材として作用し,溶鋼の脱酸プロセス上もっとも汎用的に使われる。0.1%を越えての含有は、粗大な酸化物を形成して、母材の延性を著しく劣化させる。そのため、Alは0.1%以下に限定する。
Nbは、析出強化によって強度を上昇させるのに有効な元素であり、その効果を発揮するためには、0.005%以上必要である。一方、0.03%以上添加すると、溶接部の靭性が劣化する。したがって、Nb添加量の範囲は0.005〜0.03%とする。
Ceqは、溶接構造物として必要不可欠である溶接継手の強度を確保するために0.3%以上必要である。しかし、0.42%以上とすると、溶接性を劣化させる。そのため、Ceqは0.3〜0.42%とする。
但し、Ceq=C+Si/24+Mn/6+Ni/40+Cr/5+Mo/4+V/14 ここで,C,Si, Mn,Ni,Cr,Mo,V:各元素の含有量(質量%)とする。
Cu:0.1〜1.0%
Cuは、靭性を劣化させずに強度を上昇させるのに有効な元素であり、その効果を発揮するためには0.1%以上の添加が必要である。しかし、1.0%以上の添加により、熱間圧延時に表面疵が多発する。そのため、添加する場合は、Cuは0.1〜1.0%とする。
Niは、靭性を劣化させずに強度を上昇させるのに有効な元素であり、その効果を発揮するためには0.1%以上の添加が必要である。しかし、2.0%以上の添加により、合金コストが上昇する。そのため、添加する場合は、Niは、0.1〜2.0%とする。
Crは、合金コストを著しく上昇させることなく強度を上昇させるのに有効な元素であり、その効果を発揮するためには0.05%以上の添加が必要である。しかし、1.0%以上の添加により、溶接性が劣化する。そのため、添加する場合は、Crは、0.05〜1.0%とする。
Moは、焼入れ性を増加させ、強度を上昇させるのに有効な元素であり、その効果を発揮するためには0.05%以上の添加が必要である。しかし、1.0%以上の添加により、溶接性が劣化する。そのため、添加する場合は、Moは、0.05〜1.0%とする。
Bは、極微量の添加で焼入れ性を増加させ、強度を上昇させるのに有効な元素であり、その効果を発揮するためには0.005%以上必要である。しかし、0.002%以上の添加は溶接性を劣化させる。そのため、添加する場合は、Bは0.0005〜0.002%とする。
Tiは、母材およ溶接継手部の靭性向上に有効な元素であり、その効果を発揮するためには0.005%以上必要である。しかし、0.05%以上の添加により、溶接性が劣化する。そのため、添加する場合は、Tiは0.005〜0.05%とする。
Vは、析出強化により強度を上昇させるのに有効な元素であり、その効果を発揮するためには、0.005%以上必要である。しかし、0.1%以上の添加により、溶接性が劣化する。そのため、添加する場合は、Vは0.005〜0.1%とする。
[製造条件]
加熱温度:1000〜1250℃
加熱温度は、1000℃以下では変形抵抗が大きくなり、圧延装置に負荷をかける。また、1250℃以上では、熱間加工時に表面疵が多発する。そのため、加熱温度は1000〜1250℃とする。
熱間圧延終了温度は、800℃以下では強度が確保できず、950℃以上では靭性が劣化するとともに、スケール疵によって鋼板の表面性状が悪化する。したがって熱間圧延終了温度は800〜950℃とする。
550MPa以上の引張強度と80%以下の降伏比を両立するためには、それぞれの成分において、最適な冷却速度で冷却する必要がある。
本開発鋼である550MPa以上の引張強度を確保するためには、それぞれのNb添加量において、最適な冷却停止温度まで冷却する必要がある。Ceq量を0.40%含み、Nb添加量が0.005〜0.03%含む鋼を1150℃に加熱後、鋼板表面で880℃で熱間圧延を終了し、板厚20mmに圧延した後に、冷却速度を10℃/sで450〜700℃まで冷却した。得られた鋼板よりJIS Z2201 5号試験片を採取し、引張試験を実施し、それぞれのNb添加量における強度確保可能な冷却停止温度範囲を調査した。
Claims (2)
- 質量%で、C:0.05〜0.18%
Si:0.05〜0.5%,
Mn:0.6〜2.0%,
P:0.02%以下
S:0.005%以下
Al:0.1%以下
Nb:0.005〜0.03%
を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなり、式(1)で示される炭素当量Ceqが0.30〜0.42%である鋼を1000〜1250℃の範囲に加熱後、圧延終了温度が表面で800〜950℃となるように熱間圧延した後に、式(2)で示す冷却速度範囲で板厚中心部において式(3)で示す冷却停止温度まで冷却をすることを特徴とする表面性状に優れた引張強度が550MPa以上、かつ、降伏比80%以下の非調質高張力鋼の製造方法。
Ceq=C+Si/24+Mn/6+Ni/40+Cr/5+Mo/4+V/14 (1)
ここで,C,Si,Mn,Ni,Cr,Mo,V:各元素の含有量(質量%)
-50×Ceq+25≦Vc≦-50×Ceq+39 (2)
ここで、Vcは冷却速度(℃/s)
T≦2000×Nb+580(0.005≦Nb≦0.02の場合)
T≦620 (0.020<Nb≦0.03の場合) (3)
ここで、Nb:Nbの添加量(質量 %),T:冷却停止温度(℃) - 鋼成分として、更に、質量%で
Cu:0.1〜1.0%
Ni:0.1〜2.0%
Cr:0.05〜1.0%
Mo:0.05〜1.0%
B:0.0005〜0.002%
Ti:0.005〜0.05%
V:0.005〜0.1%
の1種または2種以上を含有する請求項1記載の表面性状に優れた引張強度が550MPa以上、かつ、降伏比80%以下の非調質高張力鋼の製造方法。
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JP2005064925A JP4830318B2 (ja) | 2005-03-09 | 2005-03-09 | 表面性状に優れた非調質高張力鋼の製造方法 |
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JPH05125438A (ja) * | 1991-11-06 | 1993-05-21 | Nippon Steel Corp | 低降伏比高張力鋼の製造方法 |
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2005
- 2005-03-09 JP JP2005064925A patent/JP4830318B2/ja active Active
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