JP2006167781A - Temper rolling method - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、表面処理鋼板用原板、特にぶりきやティンフリースチール（ＴＦＳ）などの缶用素材鋼板を安定して製造することのできる湿式の調質圧延方法、調質圧延用ロール、および美麗な表面性状とともに方向性の無い機械的性質から製缶性にも優れる缶用素材鋼板に関する。 The present invention relates to a wet temper rolling method, a temper rolling roll, and a beautiful roll capable of stably producing an original plate for a surface-treated steel plate, particularly a steel plate for cans such as tinplate and tin-free steel (TFS). The present invention relates to a steel plate for cans that has excellent surface properties and excellent mechanical properties due to non-directional mechanical properties.
近年、焼鈍後の表面処理鋼板用原板に対して、表面形状を改善し、使用目的に応じた表面粗度を与える、また、用途に応じた適当な硬度と機械的性質を与える工程を担う調質圧延方法の改善が産業界において強く望まれている。とりわけ、缶用素材鋼板では鋼板の成分や焼鈍条件に加えて、調質圧延での圧下率の調整によっても硬度を調整することから、工程管理や品質管理が煩雑になるという問題を抱えており、これがエネルギー問題とも関連して、製造プロセス全体の簡素化や、美麗な表面性状を有する缶用素材鋼板の安定供給を可能とする、新たな調質圧延方法の確立が求められている。
また、近年における食品や飲料等の保存容器としてのスチール缶には、薄肉化や高強度化のみならず、ファンシー缶に代表されるように、様々な形状や優れた意匠性を有する形状のものが求められており、表面処理鋼板用原板、特にぶりきやティンフリースチール（ＴＦＳ）などの缶用素材鋼板には、従来にも増して美麗な表面性状が要求されるとともに、このような意匠性に優れた形状の加工を可能とする製缶性の向上も望まれている。とりわけ、鋼板の圧延平行方向と圧延直角方向において降伏点や伸び等の機械的性質に大きな差があると、加工時のブランク取りにおいて変形を生じたり、鋼板に印刷したパターンが製品原板を切り出す際にいびつに変形することから、鋼板の圧延平行方向と圧延直角方向における機械的性質の差、いわゆる、鋼板の方向性の問題を改善することが急務となっている。
In recent years, the surface treated steel sheet after annealing has been improved in surface shape, given surface roughness according to the purpose of use, and provided with the process of giving appropriate hardness and mechanical properties according to the application. Improvement of the quality rolling method is strongly desired in the industry. In particular, the steel plate for cans has a problem that the process control and quality control become complicated because the hardness is adjusted by adjusting the rolling reduction ratio in temper rolling in addition to the components and annealing conditions of the steel plate. In connection with the energy problem, there is a need to establish a new temper rolling method that can simplify the entire manufacturing process and stably supply a steel sheet for cans having beautiful surface properties.
In addition, steel cans as storage containers for food and beverages in recent years have various shapes and shapes with excellent design properties, as represented by fancy cans, as well as thinning and high strength. In addition, surface-treated steel sheets, especially steel sheets for cans such as tinplate and tin-free steel (TFS), are required to have more beautiful surface properties than ever before. It is also desired to improve the can manufacturing ability that enables processing of a shape having excellent properties. In particular, if there are large differences in mechanical properties such as the yield point and elongation in the direction parallel to and perpendicular to the rolling direction of the steel sheet, deformation will occur in blanking during processing, and the pattern printed on the steel sheet will be Due to the deformation, it is an urgent task to improve the difference in mechanical properties between the rolling parallel direction and the perpendicular direction of rolling of the steel sheet, the so-called directionality of the steel sheet.
周知のとおり調質圧延には、圧延油等の潤滑剤を用いない乾式圧延と潤滑剤を用いる湿式圧延とがある。
乾式圧延は、潤滑剤を使用しないことから圧延制御が容易である反面、ロールと鋼板との摩擦係数が高いため、許容圧下率を超えるとロールや鋼板からの金属粉が発生しやすく、これが巻き込み疵の原因となり、鋼板品質を低下させるという問題がある。換言すると、潤滑剤を使用しない乾式圧延では、軽圧下率しか確保することができない。
また、この軽圧下率しか確保できないという乾式圧延の性格から、この方式では製鋼段階での材質設計が大きなウェイトを占めている。すなわち、図１（ａ）に示すようにＴ１〜ＤＲ８の調質度を得るのに上工程から多くの合金成分系の缶用素材鋼帯を用意しなければならず、これが工程管理や品質管理を煩雑にするひとつの要因となっている。
したがって、０．５〜１．５％程度の軽圧下率しか確保できない乾式圧延は、近年ますます要請される製造プロセス全体の簡素化やコスト削減を図るには技術的限界があるとも言える。
As is well known, temper rolling includes dry rolling that does not use a lubricant such as rolling oil and wet rolling that uses a lubricant.
In dry rolling, rolling control is easy because no lubricant is used. On the other hand, the friction coefficient between the roll and the steel plate is high, so if the allowable rolling reduction is exceeded, metal powder from the roll and the steel plate is likely to be generated, which is involved. There is a problem of causing defects and reducing the quality of the steel sheet. In other words, only dry rolling reduction can be ensured by dry rolling without using a lubricant.
In addition, due to the nature of dry rolling, which can ensure only this light reduction, material design at the steelmaking stage occupies a large weight in this method. That is, as shown in FIG. 1 (a), in order to obtain a tempering degree of T1 to DR8, it is necessary to prepare a large number of alloy component steel strips for cans from the upper process, which is process control and quality control. It is one factor that makes it complicated.
Therefore, it can be said that dry rolling, which can ensure only a light rolling reduction of about 0.5 to 1.5%, has technical limitations in order to simplify the entire manufacturing process and cost reduction which are increasingly required in recent years.
これに対して湿式圧延は、潤滑剤を使用するため、ロールと鋼板との摩擦係数が低くなり、圧下率が１．５％以上の圧延が可能となるから、焼鈍工程まで単一成分系鋼帯で製造し、その後の調質圧延工程において圧下率を制御することにより、鋼板の調質度を制御することが可能である。
すなわち、湿式圧延は、多くの合金成分系鋼帯を用意しなければならない乾式圧延とは異なり、単一成分系鋼帯から様々な調質度の缶用素材鋼板を造り分けることが可能な調質圧延方法であり、製造プロセス全体の簡素化ひいてはコスト削減やエネルギー削減を図れるという有意義な特徴を持つ調質圧延方法と言える（例えば、特許文献１参照）。
On the other hand, since wet rolling uses a lubricant, the friction coefficient between the roll and the steel sheet becomes low, and rolling with a rolling reduction of 1.5% or more is possible. It is possible to control the tempering degree of a steel sheet by manufacturing with a strip and controlling the reduction rate in the subsequent temper rolling step.
In other words, wet rolling differs from dry rolling in which many alloy component steel strips must be prepared, so that it is possible to make steel sheets for cans with various tempers from single component steel strips. This is a temper rolling method, which can be said to be a temper rolling method having a significant feature that simplification of the entire manufacturing process and, in turn, cost reduction and energy reduction can be achieved (see, for example, Patent Document 1).
しかし、このように材質設計上有利な湿式圧延ではあるが、図１（ａ）および（ｂ）に示すように１．５〜６％の圧下率の範囲でジャンピングという現象が生じやすい。ジャンピング現象とは、降伏伸びに関連する現象であり、圧下率が増加すると降伏点が減少する領域で発生する。この領域では、或る圧延荷重を加えると、材料は降伏点が上昇して釣り合う点まで伸びようとするが、圧延機は伸び率を制御しようとして圧下荷重を下げる制御を行う。その結果、材料の伸びは減少するが、今度は、圧下荷重を下げたことで設定値に比べて伸びが小さいので、圧延機は圧下荷重を増やして伸びを確保しようとする。伸びを確保すると、圧下率が増加すると降伏点が減少する領域に再び入るので、材料は降伏点が上昇して釣り合う点まで再び伸びようとする。これを繰り返すのがジャンピング現象であり、実際には、圧下率が例えば２％程度狙いの場合に、伸び率が０〜８％程度変動することがある。それに伴い圧下荷重も±２００トン程度変動して非常に不安定になる。
このため、従来の湿式圧延においては、特殊な潤滑剤を使用したり、その塗布方法や張力の調整等によりロールと鋼板との摩擦係数を調整して改善を試みていたが（例えば、特許文献１参照）、当該現象を完全に阻止することは困難であった。
すなわち、ジャンピングの発生により、湿式圧延の有利な特徴、すなわち、単一成分系鋼帯から様々な調質度の缶用素材鋼板を造り分けて、製造プロセス全体の簡素化ひいてはコスト削減やエネルギー削減に資するという湿式圧延の有利な特徴を十分に発揮することができなかった。
However, although wet rolling is advantageous in terms of material design as described above, a phenomenon called jumping is likely to occur in the range of a rolling reduction of 1.5 to 6% as shown in FIGS. 1 (a) and 1 (b). The jumping phenomenon is a phenomenon related to yield elongation, and occurs in a region where the yield point decreases as the rolling reduction increases. In this region, when a certain rolling load is applied, the material tends to elongate to a point where the yield point rises and balances, but the rolling mill controls to lower the rolling load in an attempt to control the elongation rate. As a result, the elongation of the material decreases, but this time, since the elongation is smaller than the set value due to the reduction of the rolling load, the rolling mill increases the rolling load and tries to ensure the elongation. If the elongation is ensured, it will re-enter the region where the yield point will decrease as the rolling reduction increases, so the material will try to stretch again to the point where the yield point rises and balances. Repeating this is a jumping phenomenon. Actually, when the rolling reduction is aimed at about 2%, for example, the elongation may vary by about 0 to 8%. Accordingly, the rolling load fluctuates by about ± 200 tons and becomes very unstable.
For this reason, in the conventional wet rolling, a special lubricant is used, or the friction coefficient between the roll and the steel plate is adjusted by adjusting the application method or tension, etc., but attempts have been made (for example, patent documents). 1), it was difficult to completely prevent the phenomenon.
In other words, the advantageous characteristics of wet rolling due to the occurrence of jumping, that is, making steel sheets for cans with various tempers from single-component steel strips, simplifies the entire manufacturing process, thereby reducing costs and energy The advantageous feature of wet rolling that contributes to the problem cannot be fully exhibited.
また、ジャンピングを防止する別の方法としては、ロールの表面粗度を調整する方法があり、例えば、ショットブラストを用いて加工したダルロールを最初のロールに用いる方法が知られている。
しかし、このダルロールを用いて湿式圧延を行った後にブライトロールで圧延を行うと、ダルロールで鋼板に転写された凹部に潤滑剤がまばらに残り、製品に潤滑むらと呼ばれる光沢むらが生じるという問題があった。特に、ショットブラストを用いて加工したダルロールを用いてジャンピングを防止しようとするとロール粗度を大きくする必要があるため、潤滑むらあるいはＮｏ．２スタンドでの異常延びが発生しやすく、これが美麗な表面性状を要求される缶用素材鋼板にとっては致命的な問題となっていた。
As another method for preventing jumping, there is a method of adjusting the surface roughness of the roll. For example, a method of using a dull roll processed by shot blast as the first roll is known.
However, if wet rolling is performed using this dull roll and then rolling with a bright roll, the lubricant remains sparsely in the recesses transferred to the steel plate with the dull roll, resulting in a problem of uneven luster called uneven lubrication. there were. In particular, when trying to prevent jumping using a dull roll processed using shot blasting, it is necessary to increase the roll roughness. Abnormal elongation tends to occur at two stands, which has been a fatal problem for steel sheets for cans that require beautiful surface properties.
一方、鋼板の方向性を改善する方法については、Ｃ：０．０１０％以下、Ｓｉ：０．０４％以下、Ｍｎ：０．１〜１．２％以下、Ｐ：０．０２％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ａｌ：０．００５〜０．０２０％、Ｎ：０．０１〜０．０３％を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼片に対し、熱間圧延、自己焼鈍、酸洗、冷間圧延、連続焼鈍をし、１５〜３０％の圧下率で調質圧延することにより、圧延方向と直角方向との伸びの差が３％以下となるフランジ加工性およびネック成形性に優れる溶接缶用鋼板の製造方法が開示されている（例えば、特許文献２参照）。
しかし、この方法においては、比較的高価なＮを０．０１〜０．０３％も添加する必要があるため、生産コスト的に問題があった。また、一般にＮの含有率が高くなると鋳片に表面疵が発生しやすいことから、美麗な表面性状を要求される缶用素材鋼板にとっては致命的な問題となった。
However, this method has a problem in terms of production cost because it is necessary to add relatively expensive N as much as 0.01 to 0.03%. In general, when the N content is increased, surface defects are likely to occur in the slab, which has been a fatal problem for steel sheets for cans that require beautiful surface properties.
本発明の解決すべき課題は、材質設計上有利な湿式圧延において頻発するジャンピングを防いで、安定した圧下率の制御を可能とすることにより、単一成分系鋼帯から様々な調質度の鋼板、特に製缶性に優れる方向性の無い缶用素材鋼板を造り分けるとともに、缶用素材鋼板に要求される優れた表面性状や表面光沢の均一性をも同時に満たすことのできる湿式の調質圧延方法およびこれを可能とする圧延用ロール、ならびに上記特性に優れた缶用素材鋼板を安定して提供することである。
なお、缶用素材鋼板とは、容器材料に用いられる鋼板であり、代表的なものとしては、ぶりきやティンフリースチール（ＴＦＳ）、その他、Ｎｉ系めっき鋼板等がある。
The problem to be solved by the present invention is to prevent jumping that frequently occurs in wet rolling, which is advantageous in terms of material design, and to enable stable control of the rolling reduction, so that various refining degrees can be obtained from a single component steel strip. Wet tempering that can produce steel plates, especially steel plates for cans that do not have a good direction, and can simultaneously satisfy the excellent surface properties and uniformity of surface gloss required for steel plates for cans. It is to stably provide a rolling method, a rolling roll that enables this, and a can raw material steel plate having excellent characteristics.
The material steel plate for cans is a steel plate used as a container material, and representative examples include tinplate, tin-free steel (TFS), and other Ni-based plated steel plates.
まず、本発明者は、改善が急務となっている製缶性の向上、すなわち、鋼板における圧延平行方向と圧延直角方向との機械的性質の差、いわゆる、鋼板の方向性の問題を改善すべく、方向性の発生要因およびそれらを解決する方法について数多くの理論検討および実験検討を行った結果、以下の知見を得た。
（Ａ）調質圧延において圧下率を振らせると降伏点が下がる領域が存在するが、この領域においては鋼板の方向性が改善されること。そして、この領域は、乾式圧延よりも湿式圧延のほうが広いこと。
（Ｂ）当該領域においては、従来から使用してきた鋼帯成分に特段の変更を加えることなく、鋼板の方向性を改善することができること。
（Ｃ）湿式圧延の方向性が改善される領域は、ジャンピングが発生する領域（１．５〜６％の圧下率の範囲）と重なり、１．５〜１０％の圧下率の範囲であること。
（Ｄ）したがって、湿式圧延におけるジャンピング発生の問題を解決すれば、鋼板の方向性の問題を改善できるとともに、単一成分系鋼帯から様々な調質度を有する鋼板を安定して造り分けることも可能となること。
First, the present inventor improves the improvement of can manufacturing, which is an urgent need for improvement, that is, the difference in mechanical properties between the rolling parallel direction and the rolling perpendicular direction in the steel sheet, that is, the so-called directionality of the steel sheet. Therefore, as a result of conducting numerous theoretical and experimental studies on the factors of directionality and methods for solving them, the following knowledge was obtained.
(A) There is a region where the yield point decreases when the rolling reduction is varied in temper rolling, but the directionality of the steel sheet is improved in this region. And this area is wider for wet rolling than for dry rolling.
(B) In the said area | region, the directionality of a steel plate can be improved, without adding special change to the steel strip component used conventionally.
(C) The region where the directionality of wet rolling is improved overlaps with the region where jumping occurs (range of the rolling reduction of 1.5 to 6%), and is within the range of the rolling reduction of 1.5 to 10%. .
(D) Therefore, if the problem of jumping in wet rolling is solved, the problem of directionality of the steel sheet can be improved, and steel sheets having various tempers can be stably formed from the single component steel strip. Be possible.
次に、本発明者は、これらの目的を阻害するジャンピングの発生要因およびそれを解決する方法について数多くの理論検討および実験検討を行った結果、以下の知見を得た。
（Ｅ）ジャンピングは、鋼板とロールとの摩擦力が変化して、ロール圧下力が鋼板に伝わる状況が微妙に変化すると発生しやすいこと。そして、前記鋼板とロールとの摩擦力が変化する要因としては、潤滑剤を介してのロールと鋼板間のグリップ力の変化が主であり、潤滑剤の流入の変化が従であること。
Next, as a result of many theoretical studies and experimental studies on the cause of jumping that hinders these objects and a method for solving it, the present inventor obtained the following knowledge.
(E) Jumping is likely to occur when the frictional force between the steel sheet and the roll changes and the situation where the roll rolling force is transmitted to the steel sheet changes slightly. And as a factor which the frictional force of the said steel plate and a roll changes, the change of the grip force between the roll and a steel plate via a lubricant is main, and the change of the inflow of a lubricant is subordinate.
（Ｆ）主要因たるロールと鋼板間のグリップ力の変化を抑制するためには、ロール表面に一定の深さを有する穴、例えば、直径が３０〜１２０μｍである円形の穴を複数設ければ、当該変化を低減できること。
また、穴縁の総長密度を調整することにより、前記主要因たるロールと鋼板間のグリップ力の変化を低減できる摩擦係数を確保できること。そして、穴縁の総長密度は５〜１５ｍｍ／ｍ２の範囲が望ましいこと。
さらに、前記穴の形状をなるべく円筒形、すなわち、深さ方向になるべく均一な断面積を有する形状にすれば、ロールが磨耗しても摩擦係数が変化しないことから、ロールと鋼板間のグリップ力の変化を抑制できること。
また、前記穴の形状を、深さ方向に完全に均一な断面積を有する形状に加工することが困難である場合には、ロール表面から所定の深さにいたるまでの穴の直径の変化量が少なければ、摩擦係数の変化も抑制できることから、ロールと鋼板間のグリップ力の変化を抑制できること。
(F) In order to suppress a change in grip force between the roll and the steel sheet, which is a main factor, a plurality of holes having a certain depth, for example, a circular hole having a diameter of 30 to 120 μm, are provided on the roll surface. The change can be reduced.
Further, by adjusting the total length density of the hole edge, it is possible to secure a friction coefficient that can reduce a change in grip force between the roll and the steel plate as the main factor. And the total length density of a hole edge should be the range of 5-15 mm / m < 2 >.
Furthermore, if the shape of the hole is cylindrical as much as possible, that is, a shape having a uniform cross-sectional area in the depth direction, the friction coefficient does not change even if the roll is worn. It is possible to suppress changes in
Further, when it is difficult to process the shape of the hole into a shape having a completely uniform cross-sectional area in the depth direction, the amount of change in the diameter of the hole from the roll surface to a predetermined depth If there is little, since the change of a friction coefficient can also be suppressed, the change of the grip force between a roll and a steel plate can be suppressed.
（Ｇ）第二の要因である潤滑剤の流入の変化を抑制するためには、潤滑剤の膜切れを防止すること及び鋼板とロールとの濡れ性を向上させることが効果的であること。
前者については、穴の面積率を５〜４０％とし、かつ穴の深さを３μｍ以上とすれば、穴の中に積極的に潤滑剤が溜まり、ロールバイト内でもロールと鋼板間に連続的に潤滑剤が供給されるので、前記潤滑油膜切れを防止できること。
後者については、ロールバイト入り側でロールの穴に対する鋼板の表面部分は微視的には圧延されないで穴の形状たる凸状になるために、潤滑剤と鋼板との接触角が幾何学上小さくなるので、前記濡れ性をも改善できること。
さらに、穴の加工方法によっては穴の周囲に盛り上がり（リム）が形成される場合があるが、リムが存在すると圧延時に潤滑剤と鋼板との接触角が幾何学上大きくなり、前記濡れ性を改善することが困難となるので、リムを形成しないように穴を加工することが望ましいこと。ただし、リム高さが１μm以下ならば前記濡れ性への影響が小さく許容される範囲であること。
(G) In order to suppress the change in the inflow of the lubricant, which is the second factor, it is effective to prevent the lubricant from being cut and to improve the wettability between the steel plate and the roll.
As for the former, if the hole area ratio is 5 to 40% and the hole depth is 3 μm or more, the lubricant is positively accumulated in the hole, and it is continuous between the roll and the steel plate even in the roll bite. Since the lubricant is supplied to the surface, it is possible to prevent the lubricating oil film from being cut.
For the latter, the surface part of the steel sheet against the roll hole on the roll bite entry side is not microscopically rolled, but becomes a convex shape that is the shape of the hole, so the contact angle between the lubricant and the steel sheet is geometrically small. Therefore, the wettability can also be improved.
Furthermore, depending on the hole processing method, a swell (rim) may be formed around the hole. However, if a rim is present, the contact angle between the lubricant and the steel plate increases geometrically during rolling, and the wettability is increased. Since it is difficult to improve, it is desirable to machine the hole so as not to form a rim. However, if the rim height is 1 μm or less, the influence on the wettability is small and acceptable.
最後に、本発明者は、缶用素材鋼板に要求される鋼板の美麗性を満たすべく、潤滑むらやＮｏ．２スタンドでの異常伸びの発生要因およびそれらを解決する方法について数多くの理論検討および実験検討を行った結果、以下の知見を得た。
（Ｈ）ダルロールを用いて湿式圧延を行った後にブライトロールで圧延を行うと、ダルロールで鋼板に転写された凹部に潤滑剤がまばらに残り、これが原因で潤滑むらやＮｏ．２スタンドでの異常伸びが発生すること。
（Ｉ）これらの発生を防止するためには、幅方向の潤滑均一性を確保する必要があること。そして、幅方向の潤滑均一性を確保するためには、前記リムが鋼板に転写されて生じる凹部に潤滑剤が残らないようにすれば良いため、前記凹部の深さを１μm以下に抑えるか、さらに望ましくはリムを形成しないように穴を開けて前記凹部を形成させないことが重要であること。
Finally, in order to satisfy the beauty of the steel plate required for the can raw material steel plate, the inventor has found that the lubrication unevenness and No. As a result of many theoretical and experimental studies on the causes of abnormal elongation at two stands and methods for solving them, the following knowledge was obtained.
(H) When wet rolling is performed using a dull roll and then rolling with a bright roll, the lubricant remains sparsely in the recesses transferred to the steel plate with the dull roll, which causes uneven lubrication or no. Abnormal elongation occurs in 2 stands.
(I) In order to prevent these occurrences, it is necessary to ensure lubrication uniformity in the width direction. And, in order to ensure the lubrication uniformity in the width direction, it is only necessary that the lubricant does not remain in the recess formed by transferring the rim to the steel plate, or the depth of the recess is suppressed to 1 μm or less, More preferably, it is important not to form the recess by making a hole so as not to form a rim.
上記の知見に基づき、本発明者は、材質設計上有利な湿式圧延において頻発するジャンピングを防いで、安定した圧下率の制御を可能とすることにより、単一成分系鋼帯から様々な調質度の鋼板、特に製缶性に優れる方向性の無い缶用素材鋼板を造り分けるとともに、缶用素材鋼板に要求される優れた表面性状や表面光沢の均一性をも同時に満足することのできる湿式の調質圧延方法およびこれを可能とする圧延用ロール、ならびに上記特性に優れる缶用素材鋼板に想到した。その要旨とするところは以下の通りである。 Based on the above findings, the present inventor has made various tempering from single component steel strips by preventing frequent jumping in wet rolling advantageous in terms of material design and enabling stable reduction control. Steel plates, especially can materials that can be made with no directionality, and can also satisfy the excellent surface properties and surface gloss uniformity required for can steel plates The temper rolling method of the present invention, a rolling roll that enables this, and a steel sheet for cans that are excellent in the above characteristics have been conceived. The gist is as follows.
（１）ロール表面に直径が３０〜１２０μｍである円形の穴を複数有し、当該穴縁の総長密度が５〜１５ｍｍ／ｍｍ２である圧延用ロールを用いて、湿式圧延を行うことを特徴とする缶用素材鋼板の調質圧延方法。
（２）穴の周囲の盛り上がり部の高さが１μｍ以下である（１）に記載の圧延用ロールを用いて、１．５〜１０％の圧下率で湿式圧延を行うことを特徴とするＴ３〜ＤＲ８のいずれかの調質度を有する缶用素材鋼板の調質圧延方法。
（３）ロール表面に直径が３０〜１２０μｍである円形の穴を複数有し、当該穴縁の総長密度が５〜１５ｍｍ／ｍｍ２である圧延用ロールを用いて、１．５〜１０％の圧下率で湿式圧延を行うことを特徴とする調質圧延方法。
（４）質量％で、
Ｃ ：０．１％以下、
Ｓｉ ：０．０５％以下、
Ｍｎ ：０．０５〜０．４％、
ｓｏｌＡｌ：０．０１〜０．１％、
Ｎ ：０．００２〜０．０１％を含有し、
残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼を、ロール表面に直径が３０〜１２０μｍである円形の穴を複数有し、当該穴縁の総長密度が５〜１５ｍｍ／ｍｍ２、穴の周囲の盛り上がり部の高さが１μｍ以下である圧延用ロールを用いて、１．５〜１０％の圧下率で湿式圧延を行うことを特徴とする調質圧延方法。
（５）前記湿式圧延の次に、表面粗度が１．０μｍＲａ以下のブライトロールを用いて圧延を行うことを特徴とする前記（１）〜（４）のいずれか１項に記載の調質圧延方法。
(1) The roll surface has a plurality of circular holes having a diameter of 30 to 120 μm, and wet rolling is performed using a rolling roll having a total length density of the hole edge of 5 to 15 mm / mm 2. A temper rolling method for steel sheet for cans.
(2) T3 characterized by performing wet rolling at a rolling reduction of 1.5 to 10% using the rolling roll according to (1), wherein the height of the raised portion around the hole is 1 μm or less. A method for temper rolling of a steel sheet for cans having a tempering degree of any one of DR8.
(3) Using a rolling roll having a plurality of circular holes having a diameter of 30 to 120 μm on the roll surface and having a total length density of the hole edge of 5 to 15 mm / mm 2 , 1.5 to 10% A temper rolling method, wherein wet rolling is performed at a rolling reduction.
(4) In mass%,
C: 0.1% or less,
Si: 0.05% or less,
Mn: 0.05 to 0.4%
solAl: 0.01 to 0.1%,
N: 0.002 to 0.01% is contained,
The balance is steel made of Fe and inevitable impurities, the roll surface has a plurality of circular holes with a diameter of 30 to 120 μm, the total length density of the hole edge is 5 to 15 mm / mm 2 , and the raised part around the hole A temper rolling method, wherein wet rolling is performed at a rolling reduction of 1.5 to 10% using a rolling roll having a height of 1 μm or less.
(5) Following the wet rolling, rolling is performed using a bright roll having a surface roughness of 1.0 μmRa or less, and the tempering as set forth in any one of (1) to (4), Rolling method.
（６）ロール表面に直径が３０〜１２０μｍである円形の穴を複数有し、当該穴縁の総長密度が５〜１５ｍｍ／ｍｍ２、穴の周囲の盛り上がり部の高さが１μｍ以下であることを特徴とする圧延用ロール。
（７）ロール表面に直径が３０〜１２０μｍである円形の穴を複数有し、当該穴縁の総長密度が５〜１５ｍｍ／ｍｍ２、穴の面積率が５〜４０％、穴の周囲の盛り上がり部の高さが１μｍ以下、ロール表面の穴の直径を基準に穴の深さ方向の直径の変化量が３０％以下の部分をロール表面から３μｍ以上有することを特徴とする圧延用ロール。
(6) The roll surface has a plurality of circular holes having a diameter of 30 to 120 μm, the total length density of the hole edges is 5 to 15 mm / mm 2 , and the height of the raised portion around the hole is 1 μm or less. A rolling roll characterized by the above.
(7) The roll surface has a plurality of circular holes having a diameter of 30 to 120 μm, the total length density of the hole edge is 5 to 15 mm / mm 2 , the hole area ratio is 5 to 40%, and the bulge around the hole A rolling roll characterized in that it has a portion whose height is 1 μm or less and whose variation in diameter in the depth direction of the hole is 30% or less based on the diameter of the hole on the roll surface.
（８）突起の表面が平滑で、円形の直径が３０〜１２０μｍ、周囲長の総長密度が５〜１５ｍｍ／ｍｍ２、鋼板表面からの高さが１μｍ以下である凸状円形突起を鋼板表面に有することを特徴とする缶用素材鋼板。
（９）突起の表面が平滑で、円形の直径が３０〜１２０μｍ、周囲長の総長密度が５〜１５ｍｍ／ｍｍ２、鋼板表面からの高さが１μｍ以下である凸状円形突起を鋼板表面に有し、当該凸状円形突起の周りに鋼板表面からの深さが１μｍ以下である凹みを有することを特徴とする缶用素材鋼板。
（１０）圧延平行方向と圧延直角方向との機械的性質の差が、降伏点で１５ＭＰａ以下、伸びが５％以下であることを特徴とする前記（８）または（９）に記載の缶用素材鋼板。
（１１）質量％で、
Ｃ ：０．１％以下、
Ｓｉ ：０．０５％以下、
Ｍｎ ：０．０５〜０．４％、
ｓｏｌＡｌ：０．０１〜０．１％、
Ｎ ：０．００２〜０．０１％を含有し、
残部がＦｅおよび不可避的不純物からなることを特徴とする前記（１０）に記載の缶用素材鋼板。
（１２）Ｔ３〜ＤＲ８のいずれかの調質度を有することを特徴とする前記（１１）に記載の缶用素材鋼板。
(8) A convex circular protrusion having a smooth surface, a circular diameter of 30 to 120 μm, a total length density of the circumference of 5 to 15 mm / mm 2 and a height from the steel sheet surface of 1 μm or less is formed on the steel sheet surface. A material steel plate for cans, characterized by comprising:
(9) A convex circular projection having a smooth projection surface with a circular diameter of 30 to 120 μm, a total length density of the circumference of 5 to 15 mm / mm 2 , and a height from the steel plate surface of 1 μm or less is formed on the steel plate surface. A can material steel plate having a recess having a depth from the steel plate surface of 1 μm or less around the convex circular protrusion.
(10) For cans as described in (8) or (9) above, wherein the difference in mechanical properties between the rolling parallel direction and the direction perpendicular to the rolling is 15 MPa or less at the yield point and the elongation is 5% or less. Material steel plate.
(11) In mass%,
C: 0.1% or less,
Si: 0.05% or less,
Mn: 0.05 to 0.4%
solAl: 0.01 to 0.1%,
N: 0.002 to 0.01% is contained,
The steel plate for cans according to (10), wherein the balance is made of Fe and inevitable impurities.
(12) The material steel plate for cans according to (11), which has a tempering degree of any of T3 to DR8.
（Ａ）本発明によれば、従来技術で頻発したジャンピングが生じることなく安定して湿式圧延することができるので、焼鈍工程まで単一成分系鋼帯で製造し、その後の調質圧延工程において圧下率を制御することにより、様々な調質度の缶用素材鋼板を安定して造り分けることが容易となる。具体的には、図１（ａ）および（ｂ）に示すように、従来方法では様々な鋼成分や焼鈍条件を調整して硬度を確保していたＴ３〜Ｔ５が、本発明によればＴ３と同じ成分範囲、焼鈍条件で、調質圧延での圧下率のみを制御することにより、しかもジャンピングが生じることなく安定して製造することができる。また、従来方法ではＤＲ８専用の鋼種（鋼成分）が用意されていたが、本発明によればジャンピングの生じ易い圧下領域においても当該鋼種を他の調質度、例えば、Ｔ５に適用することが可能である。これは表面処理鋼板用原板、特にぶりきやティンフリースチール（ＴＦＳ）などの缶用素材鋼板の製造プロセス全体の簡素化ひいてはコスト削減や省エネルギー化に資するものであり、その環境に与える影響ならびに経済的効果は極めて大きい。
（Ｂ）また、従来のスクラッチロール（圧延方向に筋目の入ったロール）による圧延では、ロールバイトでの圧延方向と幅方向の摩擦係数の差があるが、本技術による穴空きロールでは摩擦係数の差が小さくなり、圧延方向と幅方向のメタルフロー差が小さくなるので、鋼板の圧延平行方向と圧延直角方向における降伏点や伸び等の機械的性質に差のない、いわゆる方向性に優れた缶用素材鋼板を安定して製造することができる。このため、加工時のブランク取りにおける変形や、製品原板を切り出す際に印刷パターンが変形等する問題を解決することができる。これは、様々な形状や意匠性に優れた形状を要求されるスチール缶の製缶性の向上に資するものであり、その製缶プロセスに与える影響ならびに経済的効果は極めて大きい。
（Ｃ）さらに、従来技術によってジャンピングを防止しようとすると、潤滑剤残りによる潤滑むらやＮｏ．２スタンドでの異常延びが発生しやすいという弊害を生じたが、本発明によれば前記弊害を生じることなく、美麗な表面性状を満足する缶用素材鋼板を安定して製造することができる。これは、製缶メーカのみならず、エンドユーザを含む社会的ニーズに適合するものであり、その社会的影響は極めて大きい。
(A) According to the present invention, since it can be stably wet-rolled without causing the frequent jumping in the prior art, it is manufactured with a single-component steel strip until the annealing step, and in the subsequent temper rolling step By controlling the reduction ratio, it becomes easy to stably produce steel sheets for cans having various tempers. Specifically, as shown in FIGS. 1 (a) and 1 (b), T3 to T5, in which various steel components and annealing conditions are adjusted to ensure hardness in the conventional method, are T3 according to the present invention. By controlling only the reduction ratio in temper rolling under the same component range and annealing conditions, it is possible to stably produce without jumping. Further, in the conventional method, a steel type (steel component) dedicated to DR8 is prepared, but according to the present invention, the steel type can be applied to other tempering degrees, for example, T5 even in a reduction region where jumping is likely to occur. Is possible. This contributes to the simplification of the entire manufacturing process of surface-treated steel sheets, especially tinplate and tin-free steel (TFS) steel sheets for cans, and thus to cost reductions and energy savings. The effects are extremely large.
(B) Further, in rolling with a conventional scratch roll (a roll having a streak in the rolling direction), there is a difference in the friction coefficient between the rolling direction and the width direction with a roll bite. Since the difference in metal flow between the rolling direction and the width direction becomes small, there is no difference in the mechanical properties such as the yield point and elongation in the rolling parallel direction and the perpendicular direction of rolling of the steel sheet. The can steel plate can be stably manufactured. For this reason, it is possible to solve problems such as deformation in blank removal at the time of processing and deformation of the printing pattern when the product original plate is cut out. This contributes to the improvement of can manufacturing ability of steel cans that are required to have various shapes and shapes having excellent design properties, and the influence on the can manufacturing process and the economic effect are extremely large.
(C) Further, when trying to prevent jumping by the conventional technique, the lubrication unevenness due to the remaining lubricant or No. However, according to the present invention, it is possible to stably produce a steel plate for a can that satisfies the beautiful surface properties without causing the above-described adverse effects. This is suitable not only for can manufacturers but also for social needs including end users, and its social impact is extremely large.
以下、図１〜図４を参照して、本発明を実施するための最良の形態を説明する。図１（ａ）は本発明のロール適用前の缶用素材鋼板における圧下率と調質度の関係を示す図、図１（ｂ）は本発明のロール適用後の缶用素材鋼板における圧下率と調質度の関係を示す図、図２は本発明の圧延ロール１の表面を模式的に示す図、図３（ａ）は従来のロール表面に設けた穴を示す断面図、図３（ｂ）は本発明のロール表面に設けた穴を示す断面図、図４（ａ）は従来のロールを用いた場合の鋼板表面を示す断面図、図４（ｂ）は本発明のロールを用いた場合の鋼板表面を示す断面図である。
The best mode for carrying out the present invention will be described below with reference to FIGS. FIG. 1 (a) is a diagram showing the relationship between the rolling reduction ratio and the tempering degree in the can raw steel sheet before applying the roll of the present invention, and FIG. 1 (b) is the rolling reduction ratio in the can raw steel sheet after applying the roll of the present invention. FIG. 2 is a diagram schematically showing the surface of the rolling
本発明の課題のひとつは、材質設計上有利な湿式圧延において頻発するジャンピングを防いで安定した圧下率の制御を可能とすることにより、単一成分系鋼帯から様々な調質度の鋼板、特に製缶性に優れる方向性の無い缶用素材鋼板を安定して造り分けることのできる湿式の調質圧延方法、およびこれを可能とする圧延用ロールを提供することである。
ジャンピング現象とは、降伏伸びに関連する現象であり、圧下率が増加すると降伏点が減少する領域で発生する。この領域では、或る圧延荷重を加えると、材料は降伏点が上昇して釣り合う点まで伸びようとするが、圧延機は伸び率を制御しようとして圧下荷重を下げる制御を行う。その結果、材料の伸びは減少するが、今度は、圧下荷重を下げたことで設定値に比べて伸びが小さいので、圧延機は圧下荷重を増やして伸びを確保しようとする。伸びを確保すると、圧下率が増加すると降伏点が減少する領域に再び入るので、材料は降伏点が上昇して釣り合う点まで再び伸びようとする。これを繰り返すのがジャンピング現象であり、実際には、圧下率が例えば２％程度狙いの場合に、伸び率が０〜８％程度変動することがある。それに伴い圧下荷重も±２００トン程度変動して非常に不安定になる。また、圧下率が１．５〜６％の範囲で発生しやすく、湿式圧延の方が乾式圧延に比べ発生しやすい。
また、ジャンピングは、鋼板とロールとの摩擦力が変化してロール圧下力が鋼板に伝わる状況が微妙に変化すると発生しやすく、前記鋼板とロールとの摩擦力が変化する要因としては、潤滑剤を介してのロールと鋼板間のグリップ力、すなわち、ロールと鋼板がスリップしないために必要なロールの鋼板に対する拘束力の変化が主であり、潤滑剤の流入の変化が従である。
One of the problems of the present invention is to prevent jumping that frequently occurs in wet rolling, which is advantageous in terms of material design, and to enable stable control of the rolling reduction, so that steel sheets of various temper degrees from a single component steel strip, In particular, the present invention is to provide a wet temper rolling method capable of stably producing a steel plate for cans having no direction which is excellent in can-making property, and a rolling roll capable of this.
The jumping phenomenon is a phenomenon related to yield elongation, and occurs in a region where the yield point decreases as the rolling reduction increases. In this region, when a certain rolling load is applied, the material tends to elongate to a point where the yield point rises and balances, but the rolling mill controls to lower the rolling load in an attempt to control the elongation rate. As a result, the elongation of the material decreases, but this time, since the elongation is smaller than the set value due to the reduction of the rolling load, the rolling mill increases the rolling load and tries to ensure the elongation. If the elongation is ensured, it will re-enter the region where the yield point will decrease as the rolling reduction increases, so the material will try to stretch again to the point where the yield point rises and balances. Repeating this is a jumping phenomenon. Actually, when the rolling reduction is aimed at about 2%, for example, the elongation may vary by about 0 to 8%. Accordingly, the rolling load fluctuates by about ± 200 tons and becomes very unstable. Further, the rolling reduction is likely to occur in the range of 1.5 to 6%, and wet rolling is more likely to occur than dry rolling.
Moreover, jumping is likely to occur when the frictional force between the steel sheet and the roll changes, and the situation where the roll rolling force is transmitted to the steel sheet changes slightly. The factor that changes the frictional force between the steel sheet and the roll is a lubricant. The change in the grip force between the roll and the steel sheet through the roller, that is, the change in the restraining force of the roll necessary for the steel sheet not to slip, is mainly the change in the inflow of the lubricant.
このうち、主要因たるロールと鋼板間のグリップ力の変化を抑制するためには、図２および図３（ｂ）に示すようにロール１表面に一定の深さを有する穴２、例えば、円の直径３が３０〜１２０μｍである円形の穴を複数設ければ、当該変化を低減することができる。円の直径が３０〜１２０μｍであれば、圧延後の鋼板表面を観察しても穴の跡が見立つことはない。一方、３０μｍ未満では圧延中に異物が穴に入って穴を潰すおそれがあり、１２０μｍ超では圧延後の鋼板表面に穴の跡が目立って表面性状を害するおそれがある。
なお、円とは、真円のみを意味するものではなく、楕円や長円、円の一部が欠けた円等をも含むものとする。
Among these, in order to suppress the change in the grip force between the roll and the steel sheet, which is the main factor, a
Note that the circle does not mean only a true circle but also includes an ellipse, an ellipse, a circle lacking a part of the circle, and the like.
また、穴縁４の総長密度を調整することにより、前記主要因たるロール１と鋼板間のグリップ力の変化を低減できる摩擦係数を確保することができるが、当該穴縁４の総長密度としては５〜１５ｍｍ／ｍｍ２の範囲が望ましい。
穴縁４の総長密度が１５ｍｍ／ｍｍ２を超えるとロール１が磨耗しやすくなり、ロール１表面から金属粉が発生しやすくなり、これが巻き込み疵の原因となって鋼板品質を害するおそれがある。一方、５ｍｍ／ｍｍ２未満では、ロールと鋼板間のグリップ力の変化を低減できる摩擦係数を確保することが困難である。なお、穴縁４の総長密度とは、単位面積あたりの穴の縁部分の長さの和をいう。
Further, by adjusting the total length density of the
If the total length density of the hole edges 4 exceeds 15 mm / mm 2 , the
さらに、前記穴２の形状については、図３（ｂ）に示すようになるべく円筒形、すなわち、穴の深さ方向の断面積が均一となる形状とするのが望ましい。穴の深さ方向の断面積をなるべく均一化することにより、ロールが磨耗しても摩擦係数が変化せず、ロールと鋼板間のグリップ力の変化を抑制することができ、ジャンピング現象を防ぐことができる。
また、前記穴の形状を、深さ方向に均一な断面積を有する形状に加工することが困難である場合には、ロール表面から所定の深さにいたるまでの穴の直径の変化量が少なければ、摩擦係数の変化も抑制できることから、ロールと鋼板間のグリップ力の変化を抑制することができる。例えば、ロール表面の穴の直径を基準とした場合、この直径が穴の底部にいたるまで変化しないことが最も望ましいが、３０％以下の変化量の範囲であれば、ロールと鋼板間のグリップ力の変化を抑制することができる。また、ロール表面から少なくとも３μｍまでの深さにおいては、当該変化量を３０％以下とすることが望ましい。
なお、円筒形における円とは、真円のみを意味するものではなく、楕円や長円、円の一部が欠けた円等をも含むものとする。
Furthermore, it is desirable that the shape of the
Further, when it is difficult to process the hole shape into a shape having a uniform cross-sectional area in the depth direction, the amount of change in the hole diameter from the roll surface to a predetermined depth should be small. For example, since the change of a friction coefficient can also be suppressed, the change of the grip force between a roll and a steel plate can be suppressed. For example, when the diameter of the hole on the roll surface is used as a reference, it is most desirable that this diameter does not change until reaching the bottom of the hole. However, if the variation is within 30%, the grip force between the roll and the steel plate Can be suppressed. In addition, at a depth of at least 3 μm from the roll surface, the amount of change is desirably 30% or less.
Note that the circle in the cylindrical shape does not mean only a perfect circle, but also includes an ellipse, an ellipse, a circle lacking a part of the circle, and the like.
次に、第二の要因たる潤滑剤の流入の変化を抑制するためには、潤滑剤の膜切れを防止することや鋼板とロールとの濡れ性を向上させることが効果的である。
前者については、穴の面積率７を５〜４０％とし、かつ穴の深さ５を３μｍ以上とすれば、穴の中に積極的に潤滑剤が溜まり、ロールバイト内でもロールと鋼板間に連続的に潤滑剤が供給されるので、前記潤滑剤の膜切れを防止することができる。穴の面積率７が５％未満では膜切れが生じやすく、４０％超では穴の中に溜まる潤滑剤が過剰となり、摩擦係数が低下し過ぎるおそれがある。また、穴の深さ５を３μｍ以上とすることにより、ロールが磨耗しても前記潤滑剤の膜切れの防止を維持することができる。
後者については、ロールバイト入り側でロールの穴に対する鋼板の表面部分は微視的には圧延されないで穴の形状たる凸状になるために、潤滑剤と鋼板との接触角が幾何学上小さくなるので、前記濡れ性を改善することができる。
Next, in order to suppress the change in the inflow of the lubricant, which is the second factor, it is effective to prevent the lubricant from being cut and to improve the wettability between the steel plate and the roll.
As for the former, if the
For the latter, the surface part of the steel sheet against the roll hole on the roll bite entry side is not microscopically rolled, but becomes a convex shape that is the shape of the hole, so the contact angle between the lubricant and the steel sheet is geometrically small. Therefore, the wettability can be improved.
なお、穴の加工方法によっては図３（ａ）に示すように穴の周囲に盛り上がり（リム）が形成される場合があるが、リムが存在すると圧延時に潤滑剤と鋼板との接触角が幾何学上大きくなり、前記濡れ性を改善することが困難となる。このため、リムを形成しないように穴を加工することが望ましい。
ただし、穴の加工に際してリムが形成されてしまう場合には、穴の周囲の盛り上がり部の高さ（リム高さ）が１μm以下ならば、前記濡れ性への影響が比較的小さい。
Depending on the hole processing method, a swell (rim) may be formed around the hole as shown in FIG. 3 (a). However, if a rim is present, the contact angle between the lubricant and the steel sheet during rolling is geometric. It becomes large academically and it becomes difficult to improve the wettability. For this reason, it is desirable to process a hole so that a rim may not be formed.
However, when a rim is formed during the processing of the hole, the influence on the wettability is relatively small if the height of the raised portion (rim height) around the hole is 1 μm or less.
ロール１の加工方法、すなわちロール表面に穴を開ける方法としては、パルスレーザーを用いて１つずつ穴を開けるパルスレーザー法、エネルギー密度の高い電子ビームを用いて１つずつ穴を開ける電子ビーム法、ロール表面と電極の間でスパークを発生させることでロール表面を溶融させ、同時に発生するガスの圧力によって溶融部を吹き飛ばす放電ダル加工法、ロール表面に穴のマークを書いた感光膜を張って光で感光させた後に穴のマーク部のみをエッチングするフォトエッチング法等がある。
パルスレーザー法は、ロールの表面から３μｍ以上の深さにおいても、穴の直径の変化量を３０％以下に抑えることができる、すなわち、ロール磨耗による摩擦係数の変化を抑制することができるので、穴の形状が半球状に近いフォトエッチング法に比べて有利である。
しかし、レーザー強度が高く、かつ単発照射により穴を開けようとすると図３（ａ）に示すように穴の周囲にリムが形成され、リム高さが１μｍを超えてしまうので、レーザー強度や照射時間を適度に設定して穴を形成するのが望ましい。例えば、パルスレーザーの単発照射に必要な１パルス分のパルス幅を複数個に分割すれば、単発照射を複数回の照射にすることができるので、図３（ｂ）に示すようにリムの形成ないしは穴の周囲の盛り上がり部の高さを低減することができる。なお、電子ビーム法や放電ダル加工法を使用する場合についても同様である。
なお、フォトエッチング法は、前記リムの形成ないしはリム高さを低減することができるので、この点においてはパルスレーザー法に比べて有利である。
As a processing method of the
The pulse laser method can suppress the change amount of the hole diameter to 30% or less even at a depth of 3 μm or more from the surface of the roll, that is, it can suppress the change of the friction coefficient due to roll wear. This is advantageous compared to the photoetching method in which the shape of the hole is almost hemispherical.
However, if the laser intensity is high and an attempt is made to make a hole by single irradiation, a rim is formed around the hole as shown in FIG. 3 (a), and the rim height exceeds 1 μm. It is desirable to form the hole at an appropriate time. For example, if the pulse width for one pulse necessary for the single irradiation of the pulse laser is divided into a plurality of pulses, the single irradiation can be performed a plurality of times, so that a rim is formed as shown in FIG. Or the height of the rising part around the hole can be reduced. The same applies to the case of using the electron beam method or the electric discharge dull processing method.
Note that the photoetching method is advantageous over the pulse laser method in this respect because it can reduce the rim formation or the rim height.
本発明が解決すべきもうひとつの課題は、潤滑むらやＮｏ．２スタンドでの異常延び等を防いで、缶用素材鋼板に要求される優れた表面性状や表面光沢の均一性を満足することのできる湿式の調質圧延方法、およびこれを可能とする圧延用ロールを提供することである。
潤滑むらとは、ダルロールを用いて湿式圧延を行った後にブライトロールで圧延を行うと、ダルロールで鋼板に転写された凹部に潤滑剤がまばらに残り、これにより光沢むらが生じる現象であり、ジャンピングと同様に、美麗な表面性状が要求される缶用素材鋼板にとっては致命的な問題のひとつである。
この潤滑剤は、通常は、調質圧延機の最初のロールと２番目のロールの間に有るリンガーロールで除去されるが、ブライトロールの粗度が大きい場合には完全に除去するのが難しい。特に、ショットブラストを用いて加工したダルロールを用いてジャンピングを防止しようとするとロール粗度を大きくする必要が有るため、潤滑むらあるいはＮｏ．２スタンドでの異常延びが発生しやすい。
なお、調質圧延機にはシングルスタンド、２スタンド等があるが２スタンドが主流であり、さらに２スタンド以上有する調質圧延機も存在する。ここでいうＮｏ．２スタンドとは、２スタンド以上有する調質圧延機の場合には調質圧延機の第２スタンドを意味し、または潤滑剤が残存する場合にはシングルスタンド調質圧延機の２回目の圧延時のスタンドをも意味する。
Another problem to be solved by the present invention is lubrication unevenness and Wet temper rolling method capable of satisfying the excellent surface properties and surface gloss uniformity required for the steel plate for cans by preventing abnormal elongation at the two stands, and for rolling that enables this Is to provide a role.
Uneven lubrication is a phenomenon in which when wet rolling is performed using a dull roll and then rolling with a bright roll, the lubricant remains sparsely in the recesses transferred to the steel plate with the dull roll, resulting in uneven gloss. This is one of the fatal problems for steel plates for cans that require beautiful surface properties.
This lubricant is usually removed by a ringer roll located between the first roll and the second roll of the temper rolling mill, but it is difficult to remove it completely when the brightness of the bright roll is large. . In particular, when trying to prevent jumping using a dull roll processed using shot blasting, it is necessary to increase the roll roughness, and therefore, uneven lubrication or no. Abnormal extension tends to occur at 2 stands.
In addition, although the temper rolling mill has a single stand, two stands, etc., two stands are mainstream, and there are temper rolling mills having two or more stands. No. here 2 stands means the second stand of the temper rolling mill in the case of a temper rolling mill having two or more stands, or when the lubricant remains, during the second rolling of the single stand temper rolling mill Also stands for.
潤滑むらおよびＮｏ．２スタンドでの異常延びを防止して表面光沢を均一化するためには、幅方向の潤滑均一性を確保する必要がある。
そして、幅方向の潤滑均一性を確保するためには、最初のロールに形成された穴の周囲の盛り上がり（リム）が鋼板に転写されて生じる凹部１３に潤滑剤が残らないようにすればよいため、図４（ａ）に示す凹部１３の深さを１μm以下に抑えるか、さらに望ましくはリムを形成しないように穴を加工して前記凹部１３を形成させないことが重要である。
換言すれば、最初のロールに形成される穴の周囲の盛り上がり部の高さ（リム高さ）６を１μm以下にすることが必要である。穴の周囲の盛り上がり部の高さ（リム高さ）６を１μm以下に抑えるか、当該リムを形成しないようにすれば、鋼板表面上の凹部１３の形成を低減することができる。
Lubrication unevenness and No. In order to prevent the abnormal extension at the two stands and make the surface gloss uniform, it is necessary to ensure the lubrication uniformity in the width direction.
And in order to ensure the lubrication uniformity in the width direction, it is only necessary to prevent the lubricant from remaining in the
In other words, it is necessary to set the height (rim height) 6 of the raised portion around the hole formed in the first roll to 1 μm or less. If the height (rim height) 6 of the raised portion around the hole is suppressed to 1 μm or less, or the rim is not formed, the formation of the
本発明で用いる鋼帯としては、Ｃ：０．１％以下、Ｓｉ：０．０５％以下、Ｍｎ：０．０５〜０．４％、ｓｏｌＡｌ：０．０１〜０．１％、Ｎ：０．００２〜０．０１％を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる低炭素アルミキルド鋼またはキャップド鋼を用いるのが望ましい。
以下に、それぞれの成分範囲を限定した理由について述べる。なお、各成分の含有量は質量％表示である。
Ｃ ： Ｃは、多くなると硬くなりすぎるので、その上限を０．１％に限定した。
Ｓｉ： Ｓｉは、ＪＩＳＧ ３３０３のＭＲ型のぶりきについては０．０１％以下と規定されているが、連続焼鈍で軟質のぶりき及びＴＦＳ用原板を製造する際にはＳｉの多い方が好ましいので、その上限を０．０５％とした。
Ｍｎ： Ｍｎは、不可避的不純物のＳが誘発する熱間脆性を防止する有効な成分であるから０．０５％以上含有させる。また、過剰の含有は硬質化の原因となるので、その上限を０．４％にした。
ｓｏｌＡｌ： ｓｏｌＡｌは、連続焼鈍低炭素アルミキルド鋼の硬さを低下させ、表面処理後の硬質化も低減する有効な成分であり０．０１％以上含有させることが必要である。しかし、あまり多量に添加すると硬くなりすぎるので、その上限を０．１％とする。
Ｎ ： Ｎは、熱延条件に関連して適当量のＡｌＮとして析出し、これがＣ析出の核となり、固溶Ｃの低減を促進し鋼を軟質化する有効な成分である。しかし、Ｎが０．００２％未満では熱延後析出するＡｌＮが少なく、その効果を消失し、また、０．０１％を超える過剰の含有は多量のＡｌＮを析出し、かえって硬質化の原因となるので、その上限を０．０１％とした。なお、低炭素リムドおよびキャップド鋼では、軟質化と調質圧延後の硬質化を軽減するために０．００３％以下に抑えるのが望ましい。
As a steel strip used in the present invention, C: 0.1% or less, Si: 0.05% or less, Mn: 0.05 to 0.4%, solAl: 0.01 to 0.1%, N: 0 It is desirable to use low-carbon aluminum killed steel or capped steel containing 0.002 to 0.01%, the balance being Fe and inevitable impurities.
The reason for limiting each component range will be described below. In addition, content of each component is a mass% display.
C: Since C becomes too hard when it increases, the upper limit is limited to 0.1%.
Si: Si is specified to be 0.01% or less for MR type tinplate of JISG 3303. However, when producing a tin plate for soft tinting and TFS by continuous annealing, a larger amount of Si is preferable. Therefore, the upper limit was made 0.05%.
Mn: Since Mn is an effective component for preventing hot brittleness induced by the inevitable impurity S, it is contained in an amount of 0.05% or more. Moreover, since excessive content causes a hardening, the upper limit was made 0.4%.
solAl: solAl is an effective component that lowers the hardness of continuously annealed low carbon aluminum killed steel and also reduces the hardening after the surface treatment, and it is necessary to contain 0.01% or more. However, if added too much, it becomes too hard, so the upper limit is made 0.1%.
N: N is an effective component that precipitates as an appropriate amount of AlN in relation to the hot rolling conditions, which becomes the core of C precipitation, promotes the reduction of solid solution C, and softens the steel. However, if N is less than 0.002%, the amount of AlN that precipitates after hot rolling is small, and the effect disappears. If the N content exceeds 0.01%, a large amount of AlN is precipitated, which is the cause of hardening. Therefore, the upper limit was made 0.01%. In low carbon rimmed and capped steel, it is desirable to keep it to 0.003% or less in order to reduce softening and hardening after temper rolling.
次に、本発明の実施例１について説明するが、本実施例の条件は、本発明の実施可能性および顕著な効果を立証するために採用した一条件であり、本発明は、この一条件に限定されるものではない。
実施例１の条件を表１と表２に示す。表１は本実施例１で使用した鋼成分条件を示すものであり、全５種類の焼鈍後の低炭素アルミキルド鋼（板厚２００μｍ、板幅１０５８ｍｍ）に対して、表２に示すレーザー加工を施したロールを最初のロール、次のロールに表面粗度が０．２〜１．０μｍのブライトロールを使用して湿式の調質圧延を実施した。そして、当該条件により得られた鋼板の表面性状を表３に示す。
なお、圧下率は表２に示す通りであり、圧延速度は４００ｍｐｍとした。また、潤滑剤はパーム油ベースの潤滑剤を使用している。
また、比較例は、穴の直径３、穴縁４の総長密度、穴の深さ５、穴の周囲の盛り上がり部の高さ６、穴の面積率７が本発明範囲から外れ、それ以外は前記した本発明例と同一条件である。
なお、表２に示す平均ピッチＰとは、図２の場合はＰ＝√（ＰＣ×ＰＬ）、穴の分布がランダムのときはＰ＝√Ｎ×１０００を言い、ＰＣはロールの周方向のピッチ、ＰＬはロールの軸方向のピッチ、Ｎは個数［個／ｍｍ２］を意味する。また、穴縁４の長さは、穴の直径３から計算している。
Next, Example 1 of the present invention will be described. The conditions of this example are one condition adopted to prove the feasibility and remarkable effect of the present invention, and the present invention is based on this one condition. It is not limited to.
The conditions of Example 1 are shown in Tables 1 and 2. Table 1 shows the steel component conditions used in Example 1. The laser processing shown in Table 2 was performed on all five types of annealed low carbon aluminum killed steel (plate thickness 200 μm, plate width 1058 mm). Wet temper rolling was performed using the applied roll as a first roll and the next roll as a bright roll having a surface roughness of 0.2 to 1.0 μm. And the surface property of the steel plate obtained on the said conditions is shown in Table 3.
The rolling reduction is as shown in Table 2, and the rolling speed was 400 mpm. The lubricant is a palm oil based lubricant.
Further, in the comparative example, the
The average pitch P shown in Table 2 is P = √ (P C × P L ) in the case of FIG. 2, and P = √N × 1000 when the hole distribution is random, where P C is the roll The pitch in the circumferential direction, P L is the pitch in the axial direction of the roll, and N is the number [pieces / mm 2 ]. Further, the length of the
まず、比較例については、ロール表面に設けた穴の直径３が本発明範囲より下方に外れる比較例１については、ロール穴への異物の詰まりが確認され、これが起因となり鋼板表面には押し込み疵が発生した。
反対に、穴の直径３が本発明範囲より上方に外れる比較例２については、鋼板表面への圧延痕が目立ち、缶用素材鋼板に要求される美麗性を満たさなかった。また、比較例２は、穴の面積率７も本発明範囲より上方に外れることから、潤滑剤過剰に伴う摩擦係数の低下からジャンピング現象が発生した。
First, as for the comparative example, with respect to the comparative example 1 in which the
On the contrary, in Comparative Example 2 in which the
また、穴縁４の総長密度が本発明範囲より下方に外れる比較例３については、ロールと鋼板間のグリップ力の変化を低減できる摩擦係数を確保できずジャンピングが発生して、スリップ疵が発生した。
反対に、穴縁４の総長密度が本発明範囲より上方に外れる比較例４については、ロールと鋼板間の摩擦係数が過大になり、ロール表面から金属粉が発生し、最終的には巻き込み疵が発生した。
Further, in Comparative Example 3 in which the total length density of the hole edges 4 deviates below the scope of the present invention, a friction coefficient that can reduce the change in grip force between the roll and the steel sheet cannot be secured and jumping occurs, causing slip wrinkles. did.
On the other hand, in Comparative Example 4 in which the total length density of the hole edges 4 deviates from the range of the present invention, the friction coefficient between the roll and the steel plate becomes excessive, metal powder is generated from the roll surface, and finally the entrainment flaw There has occurred.
穴の面積率７が本発明範囲より下方に外れる比較例５については、潤滑剤の膜切れが確認された。また、ジャンピングが発生してスリップ疵が発生し、鋼板表面にはチャターマークも確認された。
穴の周囲の盛り上がり部の高さ（リム高さ）６が本発明範囲より上方に外れる比較例６については、潤滑剤の膜切れに起因する潤滑むらが発生した。
穴の深さ５が本発明範囲より下方に外れる比較例７については、ロールと鋼板間のグリップ力の変化を低減できる摩擦係数を確保できずジャンピングが発生して、スリップ疵が発生した。
In Comparative Example 5 in which the
In Comparative Example 6 in which the height (rim height) 6 of the raised portion around the hole deviated from the range of the present invention, uneven lubrication due to the film breakage of the lubricant occurred.
In Comparative Example 7 in which the
一方、本発明の実施例である発明例１〜５で得られた缶用素材鋼板８には、図４（ｂ）に図示するように、表２に記載した穴の直径に相当する直径を有する円形状の痕跡（表面が平滑な凸状円形の突起９）を４００倍程度の顕微鏡を用いて観察できた。例えば、発明例１で得られた鋼板８には、円形の直径が６０μｍである凸状円形突起９を、発明例２で得られた鋼板８には、円形の直径が４５μｍである凸状円形突起９を確認できた。
また、その凸状円形突起の周囲長１１の総長密度を凸状円形突起の円形の直径１０の計測値から計算すると、表２に記載した穴縁の総長密度に相当する値を確認できた。例えば、発明例１で得られた鋼板８における凸状円形突起９の周囲長１１の総長密度は１２ｍｍ／ｍｍ２、発明例２で得られた鋼板８における凸状円形突起９の周囲長１１の総長密度は１０ｍｍ／ｍｍ２であった。
さらに、これらの凸状円形突起の高さ１２は、いずれも１μｍ以下であった。
すなわち、鋼板表面に、表面が平滑な凸状円形の突起９を有し、その凸状円形突起の円形の直径１０が３０〜１２０μｍ、凸状円形突起の周囲長１１の総長密度が５〜１５ｍｍ／ｍｍ２、凸状円形突起の高さ１２が１μｍ以下で有る缶用素材鋼板８を得ることができた。
以上の結果は、いずれも圧延時に本発明の課題のひとつであるジャンピング現象が発生しなかったことを示すものである。
On the other hand, as shown in FIG. 4B, the can raw
Further, when the total length density of the peripheral length 11 of the convex circular protrusion was calculated from the measured value of the
Further, the
That is, the surface of the steel plate has a convex
All of the above results indicate that the jumping phenomenon, which is one of the problems of the present invention, did not occur during rolling.
また、鋼板の表面性状についても、表１に示す鋼成分１〜５のすべての条件において、潤滑むらやＮｏ．２スタンドでの異常延び等が発生することなく、缶用素材鋼板に要求される美麗性および表面光沢の均一性を十分満足するものであることを確認できた。
なお、凸状円形突起９の周りには、リムが鋼板に転写されて生じる凹部１３が確認されたが、図４（ａ）に示す従来品とは対比できない程の極めて僅かな深さ（１μｍ以下）であり、鋼板の表面性状に影響を与えるものではなかった。また、凸状円形突起９が圧延されることにより前記凹部１３が形成される場合もあるが、この場合も０．１〜０．２μｍ程度の極めて僅かな深さであり、鋼板の表面性状に影響を与えるものではないことを確認している。
Further, regarding the surface properties of the steel sheet, in all conditions of
In addition, although the recessed
さらに、硬度については、例えば、表１の成分１を含有する低炭素アルミキルド鋼を使用した場合については、圧下率が１．５％である発明例３についてはＴ３、圧下率が２．５〜４％である発明例１、２および４についてはＴ４、圧下率が５％である発明例５についてはＴ５相当の硬度であることを確認できた。すなわち、表１に示す単一成分系鋼帯（低炭素アルミキルド鋼）から圧下率を制御することにより、複数の硬度（Ｔ３〜Ｔ５）を有する缶用素材鋼板８を造り分けることができた。
また、表１の成分３を含有する低炭素アルミキルド鋼を使用した場合については、圧下率が２．５〜５％である発明例１、２、４および５についてはＴ５、圧下率が７．５〜１０％においてはＤＲ８相当の硬度であることを確認できた。
なお、上記結果（圧下率と調質度の関係）をプロットしたものを図１（ｂ）に示すが、当該図および図１（ａ）における鋼種１は表１の成分１を、鋼種２は成分３を意味する。また、図１（ａ）における鋼種３は表１の成分４を、鋼種４は成分５を意味する。
Further, regarding the hardness, for example, in the case of using the low carbon aluminum killed steel containing the
Further, in the case of using the low carbon aluminum killed steel containing the
In addition, what plotted the said result (relationship between a reduction ratio and a tempering degree) is shown in FIG.1 (b), The
以上の結果から、本発明によれば、従来技術で頻発したジャンピングが生じることなく安定して湿式圧延することができるので、焼鈍工程まで単一成分系鋼帯で製造し、その後の調質圧延工程において圧下率を制御することにより、様々な調質度の缶用素材鋼板を安定して造り分けることができることを確認できた。これは表面処理鋼板用原板、特にぶりきやティンフリースチール（ＴＦＳ）などの缶用素材鋼板の製造プロセス全体の簡素化ひいてはコスト削減や省エネルギー化に資するものであり、その環境に与える影響ならびに経済的効果は極めて大きい。
また、従来技術によってジャンピングを防止しようとすると、潤滑剤残りによる潤滑むらやＮｏ．２スタンドでの異常延びが発生しやすいという弊害を生じたが、本発明によれば前記弊害を生じることなく、美麗な表面性状を満足する缶用素材鋼板を安定して製造することができることを確認できた。これは、製缶メーカのみならず、エンドユーザを含む社会的ニーズに適合するものであり、その社会的影響は極めて大きい。
From the above results, according to the present invention, since stable wet rolling can be performed without causing frequent jumping in the prior art, it is manufactured with a single-component steel strip until the annealing step, and then temper rolling By controlling the rolling reduction in the process, it was confirmed that steel plates for cans with various tempers could be made stably. This contributes to the simplification of the entire manufacturing process of surface-treated steel sheets, especially tinplate and tin-free steel (TFS) steel sheets for cans, and thus to cost reductions and energy savings. The effects are extremely large.
Further, when trying to prevent jumping by the prior art, lubrication unevenness or No. Although the adverse effect that abnormal elongation at two stands is likely to occur is caused, according to the present invention, it is possible to stably produce a steel plate for a can that satisfies the beautiful surface properties without causing the harmful effect. It could be confirmed. This is suitable not only for can manufacturers but also for social needs including end users, and its social impact is extremely large.
次に、本発明者は、鋼板における圧延平行方向と圧延直角方向との機械的性質の差、いわゆる、鋼板の方向性の改善効果を確認するための試験を実施した。
表４に確認試験の条件を示すが、具体的には表１に示した成分の低炭素アルミキルド鋼（成分１〜３）に対し、実施例１の発明例１で用いた圧延ロールを使用して、圧下率が１．５〜８．５％の範囲（１．５〜６％はジャンピングの発生しやすい領域）で湿式の調質圧延を実施し、その結果得られる缶用素材鋼板の鋼種（硬度）、降伏点（ＹＰ）および伸び（ＥＬ）を測定した。その結果も表４に示す。
なお、比較例は、従来のショットブラストを用いた圧延ロールを使用して圧下率１．２〜１．４％の範囲で乾式圧延を行った場合について示すものであるが、この結果からも圧延平行方向と圧延直角方向とでは機械的性質に差が生じていることを確認することができる。例えば、比較例の中で比較的方向性の少ない比較例８においても、降伏点（ＹＰ）で１６ＭＰａ、伸び（ＥＬ）においては３．２％の差が生じている。
Next, the present inventor conducted a test for confirming a difference in mechanical properties between the rolling parallel direction and the rolling perpendicular direction in the steel sheet, that is, a so-called effect of improving the directionality of the steel sheet.
Table 4 shows the conditions of the confirmation test. Specifically, the rolling rolls used in Invention Example 1 of Example 1 were used for the low-carbon aluminum killed steels (
In addition, although a comparative example shows about the case where a dry rolling is performed in the range of 1.2 to 1.4% of rolling reduction using the rolling roll using the conventional shot blasting, rolling also from this result It can be confirmed that there is a difference in mechanical properties between the parallel direction and the direction perpendicular to the rolling. For example, even in Comparative Example 8 having relatively little directivity among Comparative Examples, a difference of 16 MPa occurs in yield point (YP) and 3.2% in elongation (EL).
これに対し、実施例１の発明例１で用いた圧延ロールを使用して、湿式の調質圧延を実施した本発明例６〜１３においては、降伏点（ＹＰ）の差で０．０〜１４．６ＭＰａ、伸び（ＥＬ）の差においては０．８〜５．０％の範囲内に収まっており、方向性の問題が改善されたことを確認できた。なお、図５（ａ）〜（ｃ）にＹＰ（Ｌ）−ＹＰ（Ｃ）相関図を示すが、（ａ）は発明例６、１０、比較例８の各２０サンプルを、（ｂ）は発明例７、１１、比較例９の各２０サンプルを、（ｃ）は発明例８、１２、比較例１０の各２０サンプルをプロットしたものである。また、図６（ａ）〜（ｃ）に時効ＥＬ（Ｌ）−ＥＬ（Ｃ）相関図を示すが、（ａ）は発明例８、１３、比較例１０の各２０サンプルを、（ｂ）は発明例７、１０、１１、１２の各２０サンプルを、（ｃ）は発明例６、９、比較例８、９の各２０サンプルをプロットしたものである。
なお、特開平８−３１１６０９では、焼きなまし処理をする為に均熱加熱後で焼きなまし処理前の冷却速度を６０℃／ｓ以上としている。この方法はＤＩ缶では特に有効であるが、汎用の缶用鋼板の場合には、焼きなまし処理は特に意識しないで均熱加熱後の冷却速度を通常２０℃／ｓ〜５０℃／ｓにしている。また、特開平８−３１１６０９ではＹＰ差が２ｋｇｆ／ｍｍ２以下（１９．６ＭＰａ以下）であるが、本発明では、１５ＭＰａ以下である。この理由は、ロール表面の穴により、鋼板が長手方向と幅方向に拘束されて、鋼板の変形が長手方向と幅方向で均一化された可能性が有る。
On the other hand, in Invention Examples 6 to 13 in which wet temper rolling was performed using the rolling roll used in Invention Example 1 of Example 1, the difference in yield point (YP) was 0.0 to The difference of 14.6 MPa and elongation (EL) was within the range of 0.8 to 5.0%, and it was confirmed that the problem of directionality was improved. 5 (a) to 5 (c) show YP (L) -YP (C) correlation diagrams. FIG. 5 (a) shows 20 samples of Invention Examples 6 and 10 and Comparative Example 8, and FIG. 20 samples of Invention Examples 7 and 11 and Comparative Example 9 are plotted, and (c) is a plot of 20 samples of Invention Examples 8 and 12 and Comparative Example 10. 6 (a) to 6 (c) show aging EL (L) -EL (C) correlation diagrams. FIG. 6 (a) shows 20 samples of Invention Examples 8 and 13 and Comparative Example 10, respectively. Is a plot of 20 samples of Invention Examples 7, 10, 11, and 12, and (c) is a plot of 20 samples of Invention Examples 6 and 9 and Comparative Examples 8 and 9.
In JP-A-8-311609, the cooling rate after soaking and before annealing is set to 60 ° C./s or more in order to perform annealing. This method is particularly effective for DI cans, but in the case of general-purpose steel sheets for cans, the cooling rate after soaking is usually 20 ° C./s to 50 ° C./s without being particularly conscious of the annealing treatment. . In JP-A-8-311609, the YP difference is 2 kgf / mm 2 or less (19.6 MPa or less), but in the present invention, it is 15 MPa or less. This is because the steel plate is restrained in the longitudinal direction and the width direction by the holes on the roll surface, and the deformation of the steel plate may be made uniform in the longitudinal direction and the width direction.
以上の結果から、本発明によれば、鋼板の圧延平行方向と圧延直角方向における降伏点や伸び等の機械的性質に差のない、いわゆる方向性に優れた缶用素材鋼板を安定して製造できることを確認できた。これは、加工時のブランク取りにおける変形や、製品原板を切り出す際に印刷パターンが変形等する問題を解決するものであり、様々な形状や意匠性に優れた形状を要求されるスチール缶の製缶性の向上に資して、その製缶プロセスに与える影響ならびに経済的効果は極めて大きい。 From the above results, according to the present invention, the steel plate for cans with excellent so-called directivity can be stably produced without any difference in mechanical properties such as yield point and elongation in the rolling parallel direction and the perpendicular direction of rolling. I was able to confirm that I could do it. This solves the problem of blank removal during processing and the problem that the printed pattern is deformed when cutting out the original product, and it can produce steel cans that require various shapes and shapes with excellent design. Contributing to the improvement of can properties, the impact on the can manufacturing process and the economic effect are extremely large.
１ 圧延用ロール
２ 穴
３ 穴の直径
４ 穴の縁
５ 穴の深さ
６ 穴の周囲の盛り上がり部の高さ（リム高さ）
７ 穴の面積率
８ 缶用素材鋼板
９ 表面が平滑な凸状円形突起
１０ 凸状円形突起の直径
１１ 凸状円形突起の周囲長
１２ 凸状円形突起の高さ
１３ 凹部
1 Roll for
7
Claims (12)
A can having a plurality of circular holes having a diameter of 30 to 120 μm on a roll surface and performing wet rolling using a roll for rolling whose total length density of the hole edge is 5 to 15 mm / mm 2 Temper rolling method for steel sheet for industrial use.
The height of the raised portion around the hole is 1 μm or less. Using the rolling roll according to claim 1, wet rolling is performed at a rolling reduction of 1.5 to 10%. A temper rolling method for a steel sheet for cans having any tempering degree.
Using a rolling roll having a plurality of circular holes with a diameter of 30 to 120 μm on the roll surface and a total length density of the hole edge of 5 to 15 mm / mm 2 , the rolling rate is 1.5 to 10%. A temper rolling method characterized by performing wet rolling.
Ｃ ：０．１％以下、
Ｓｉ ：０．０５％以下、
Ｍｎ ：０．０５〜０．４％、
ｓｏｌＡｌ：０．０１〜０．１％、
Ｎ ：０．００２〜０．０１％を含有し、
残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼を、ロール表面に直径が３０〜１２０μｍである円形の穴を複数有し、当該穴縁の総長密度が５〜１５ｍｍ／ｍｍ２、穴の周囲の盛り上がり部の高さが１μｍ以下である圧延用ロールを用いて、１．５〜１０％の圧下率で湿式圧延を行うことを特徴とする調質圧延方法。
% By mass
C: 0.1% or less,
Si: 0.05% or less,
Mn: 0.05 to 0.4%
solAl: 0.01 to 0.1%,
N: 0.002 to 0.01% is contained,
The balance is steel made of Fe and inevitable impurities, the roll surface has a plurality of circular holes with a diameter of 30 to 120 μm, the total length density of the hole edge is 5 to 15 mm / mm 2 , and the raised part around the hole A temper rolling method, wherein wet rolling is performed at a rolling reduction of 1.5 to 10% using a rolling roll having a height of 1 μm or less.
The temper rolling method according to any one of claims 1 to 4, wherein after the wet rolling, rolling is performed using a bright roll having a surface roughness of 1.0 µmRa or less.
The roll surface has a plurality of circular holes having a diameter of 30 to 120 μm, the total length density of the hole edge is 5 to 15 mm / mm 2 , and the height of the raised portion around the hole is 1 μm or less. Roll for rolling.
The roll surface has a plurality of circular holes having a diameter of 30 to 120 μm, the total length density of the hole edge is 5 to 15 mm / mm 2 , the hole area ratio is 5 to 40%, and the height of the raised portion around the hole is high A roll for rolling, characterized by having a portion whose diameter change in the depth direction of the hole is 30% or less with respect to the diameter of the hole on the surface of the roll, 3 μm or more from the roll surface.
The protrusion has a smooth surface, a circular diameter of 30 to 120 μm, a total length density of the circumference of 5 to 15 mm / mm 2 , and a convex circular protrusion having a height from the steel sheet surface of 1 μm or less on the steel sheet surface. Characteristic steel plate for cans.
The surface of the projection is smooth, the circular diameter is 30 to 120 μm, the total length density of the circumference is 5 to 15 mm / mm 2 , and the convex circular projection having a height from the steel plate surface of 1 μm or less is provided on the steel plate surface, A material steel plate for cans having a dent having a depth from the surface of the steel plate of 1 μm or less around the convex circular projection.
The material steel plate for cans according to claim 8 or 9, wherein the difference in mechanical properties between the rolling parallel direction and the rolling perpendicular direction is 15 MPa or less in yield point and elongation is 5% or less.
Ｃ ：０．１％以下、
Ｓｉ ：０．０５％以下、
Ｍｎ ：０．０５〜０．４％、
ｓｏｌＡｌ：０．０１〜０．１％、
Ｎ ：０．００２〜０．０１％を含有し、
残部がＦｅおよび不可避的不純物からなることを特徴とする請求項１０に記載の缶用素材鋼板。
% By mass
C: 0.1% or less,
Si: 0.05% or less,
Mn: 0.05 to 0.4%
solAl: 0.01 to 0.1%,
N: 0.002 to 0.01% is contained,
The steel plate for cans according to claim 10, wherein the balance is made of Fe and inevitable impurities.
It has the refining degree in any one of T3-DR8, The raw material steel plate for cans of Claim 11 characterized by the above-mentioned.
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Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010284683A (en) * | 2009-06-11 | 2010-12-24 | Nippon Steel Corp | Long-life cold rolling roll |
| WO2013179356A1 (en) * | 2012-05-31 | 2013-12-05 | 日鉄ハード株式会社 | Food processing rollers and manufacturing method for food processing rollers |
| JP2017042824A (en) * | 2015-08-26 | 2017-03-02 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Conditioning rolling method, and manufacturing method for steel sheet using the same |
| JP2020146725A (en) * | 2019-03-13 | 2020-09-17 | 国立大学法人信州大学 | Control method for wettability of metallic surface |
-
2004
- 2004-12-17 JP JP2004366425A patent/JP4309834B2/en active Active
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010284683A (en) * | 2009-06-11 | 2010-12-24 | Nippon Steel Corp | Long-life cold rolling roll |
| WO2013179356A1 (en) * | 2012-05-31 | 2013-12-05 | 日鉄ハード株式会社 | Food processing rollers and manufacturing method for food processing rollers |
| JPWO2013179356A1 (en) * | 2012-05-31 | 2016-01-14 | 日鉄住金ハード株式会社 | FOOD PROCESSING ROLL AND METHOD FOR PRODUCING FOOD PROCESSING ROLL |
| JP2017042824A (en) * | 2015-08-26 | 2017-03-02 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Conditioning rolling method, and manufacturing method for steel sheet using the same |
| JP2020146725A (en) * | 2019-03-13 | 2020-09-17 | 国立大学法人信州大学 | Control method for wettability of metallic surface |
| JP7120576B2 (en) | 2019-03-13 | 2022-08-17 | 国立大学法人信州大学 | Method for controlling wettability of metal surface |
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