JP2005522840A - Magnetoresistive enameled wire, manufacturing method thereof, coil using the same, and manufacturing method thereof - Google Patents

Magnetoresistive enameled wire, manufacturing method thereof, coil using the same, and manufacturing method thereof Download PDF

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Abstract

本発明は、コイルに製造時、磁性材料に表れる異方性磁気抵抗効果と類似した効果を示し、導体の抵抗を減少して電気伝導率を向上することができ、強い磁束密度を示す磁気抵抗と類似した効果を示すための物質がコーティングされた磁気抵抗エナメル線及びその製造方法と、このエナメル線を用いたコイル及びその製造方法を提供する。The present invention has an effect similar to the anisotropic magnetoresistive effect that appears in the magnetic material during the manufacture of the coil, can reduce the resistance of the conductor and improve the electrical conductivity, and exhibits a strong magnetic flux density. A magnetoresistive enameled wire coated with a material for exhibiting an effect similar to the above and a method for manufacturing the same, and a coil using the enameled wire and a method for manufacturing the same are provided.

Description

技術分野
本発明は、磁気抵抗エナメル線に関するもので、詳しくは、コイルに製造時、異方性磁気抵抗またはトンネル型磁気抵抗と類似した効果を示し、導体の抵抗を減少して電気伝導率を向上しながら、外部的にも強い磁束密度を示す磁気抵抗エナメル線及びその製造方法とこれを用いて製造される磁気抵抗コイル及びその製造方法に関するものである。
TECHNICAL FIELD The present invention relates to a magnetoresistive enameled wire, and more specifically, when a coil is manufactured, it exhibits an effect similar to that of an anisotropic magnetoresistor or a tunnel magnetoresistor, and reduces the resistance of a conductor to increase electrical conductivity. The present invention relates to a magnetoresistive enameled wire that exhibits an externally strong magnetic flux density while improving, a manufacturing method thereof, a magnetoresistive coil manufactured using the same, and a manufacturing method thereof.

背景技術
従来の電気機器、通信機器、音響機器などに使用されるコイルには、絶縁層を備えた絶縁電線を所定形状の支持管に巻線した後、絶縁ワニス処理により電線相互間を接着・固定して製造される一般のコイルと、前記絶縁ワニス処理の代りに絶縁層を備えた絶縁電線の外部に自己融着(self-bonding)ワニスを処理しこれを巻線した後、加熱、通電、または溶剤処理などの適切な方法により自己融着ワニスを融着し、電線相互間を固定して製造される自己融着性ワニスを用いたコイルと、がある。
Background Art In coils used in conventional electrical equipment, communication equipment, acoustic equipment, etc., an insulated wire with an insulating layer is wound around a support tube of a predetermined shape, and then the wires are bonded together by an insulating varnish treatment. A general coil manufactured in a fixed manner and a self-bonding varnish treated outside the insulated wire with an insulating layer instead of the insulating varnish treatment, wound and then heated and energized Or a coil using a self-bonding varnish produced by fusing a self-bonding varnish by an appropriate method such as a solvent treatment and fixing the wires together.

しかしながら、これらコイルは、実質的に、導体の抵抗によって通電時の温度上昇を抑制することが困難であり、温度上昇によって消失されるエネルギーの量が多いという問題点があり、かつ、外部的にも強い磁束密度を得ることが困難であるという問題点がある。   However, these coils have a problem that it is substantially difficult to suppress a temperature rise during energization due to the resistance of the conductor, and there is a problem that a large amount of energy is lost due to the temperature rise. However, it is difficult to obtain a strong magnetic flux density.

一方、大韓民国公開特許公報第1989-0006095号は、低損失酸化物磁性材料に関して開示している。具体的には、ディスプレイモニター、カラーテレビセットなどの電源分野、変圧器の磁心などに適用するために、高周波または高負荷状態で電力損失が著しく低下する、低損失Mn-Zn系複合酸化物により構成される低損失酸化物磁性材料の製造方法を提供しており、特に、変圧器の磁心に適用する場合、約60℃〜100℃の温度で電力の損失を最低にする酸化物磁性材料の製造方法を提供している。以下、比較例及び実施例の結果を、下記の表1に示した。   On the other hand, Korean Published Patent Publication No. 1989-066095 discloses a low-loss oxide magnetic material. Specifically, the low-loss Mn-Zn composite oxide that significantly lowers power loss at high frequency or high load conditions to be applied to the power supply field such as display monitors and color TV sets, magnetic cores of transformers, etc. A method of manufacturing a low-loss oxide magnetic material is provided, particularly for an oxide magnetic material that minimizes power loss at temperatures of about 60 ° C. to 100 ° C. when applied to a transformer core. A manufacturing method is provided. The results of Comparative Examples and Examples are shown in Table 1 below.

Figure 2005522840
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また,大韓民国公開特許公報第1992-013493号は、各種電子機器の電源部に使用される酸化物磁性材料に関するもので、特に、低い電力損失、高い飽和磁束密度及び低い磁束密度を有し、TV、VCR、コンピュータ、ファクシミリなどの産業機器の電源装置に対する小型化を可能にしてエネルギー節約効果をも有するFe、ZnO及びMnOを主成分とする複合酸化物磁性材料に関して開示しており、その特性を下記の表2に示した。 Korean Patent Publication No. 1992-013493 relates to an oxide magnetic material used for power supply parts of various electronic devices, and particularly has low power loss, high saturation magnetic flux density and low magnetic flux density. , A composite oxide magnetic material mainly composed of Fe 2 O 3 , ZnO, and MnO that can be miniaturized for a power supply device of an industrial device such as a VCR, a computer, a facsimile, and has an energy saving effect, The characteristics are shown in Table 2 below.

Figure 2005522840
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この他に、大韓民国公開特許公報第1993-0001250号は、低電力損失酸化物磁性材料及びその製造方法に関して開示しており、具体的には、ディスプレイモニターのパワーサプライなどに使用されるトランスフォーマーのコア用材料として適した、低電力損失Mn-Zn系複合酸化物及び酸化物の製造方法に関するものである。   In addition, Korean Patent Publication No. 1993-0001250 discloses a low power loss oxide magnetic material and a manufacturing method thereof. Specifically, a core of a transformer used for a power supply of a display monitor or the like is disclosed. The present invention relates to a low power loss Mn—Zn composite oxide suitable as a material for use and a method for producing the oxide.

これとは別途に、大韓民国実用新案登録番号20-0166183号は、[電磁波遮蔽電線]を開示している。これは、高透磁率を有する強磁性体のニッケル及びコバルト合金からなることを特徴として、人体に及ぼす健康上の問題を最小化し、電子機器媒体などのデータエラーやエネルギー伝達損失を最小化する電磁波遮蔽電線を提供することを目的としており、このようなデータエラーやエネルギー伝達損失は、電線の内部に影響を及ぼす外部磁界によって発生すると説明している。   Separately, Korean Utility Model Registration No. 20-0166183 discloses [Electromagnetic wave shielding wire]. It consists of a ferromagnetic nickel and cobalt alloy with high magnetic permeability, minimizing health problems on the human body, and minimizing data errors and energy transmission loss in electronic equipment media, etc. The object is to provide a shielded wire, and it is explained that such data errors and energy transmission losses are caused by an external magnetic field that affects the inside of the wire.

また、強磁性体のニッケル及びコバルト合金からなる8μm〜0.4mmの厚さを有する遮蔽膜は、高透磁性物質であって、電磁波、特に磁界が通過しないように磁場の経路を凝集及び密閉して外部への発散を防ぐと主張している。   The shielding film made of ferromagnetic nickel and cobalt alloy and having a thickness of 8 μm to 0.4 mm is a highly permeable material, and coagulates and seals the path of the magnetic field so that electromagnetic waves, particularly the magnetic field do not pass through. And insist on preventing divergence to the outside.

しかし、実用新案権者が本文で明らかにしたように、電気場は、伝導性の高い物体や接地装置により相当の部分を遮断できるが、磁界は、その透過性により遮断が容易でない。電気場は、発生源から垂直方向に直線状に発生し、木、建物、人の皮膚などによって容易に除去されるか弱くなるが、磁場は、発生源を中心に円状に形成されるため、物体や材料などにより容易に除去されるか弱くならない特性を示すためである。   However, as the utility model owner has clarified in the text, the electric field can be blocked by a highly conductive object or grounding device, but the magnetic field is not easily blocked by its transparency. The electric field is generated in a straight line from the source in the vertical direction and is easily removed or weakened by trees, buildings, human skin, etc., but the magnetic field is formed in a circle around the source, This is to show characteristics that are easily removed or not weakened by an object or material.

家庭用電気の場合、1秒に60回振動する60Hzの周波数を有する交流を使用し、バッテリの場合、電流が一方向のみに流れる直流を使用している。交流の場合、誘導電流といわれる微弱な電流を引き起こす磁場を発生して人の健康に影響を及ぼし、直流の場合、ほとんどの実際状況で誘導電流を引き起こさないと知られている。   In the case of household electricity, an alternating current having a frequency of 60 Hz that vibrates 60 times per second is used, and in the case of a battery, a direct current that flows in only one direction is used. In the case of alternating current, it is known that a weak magnetic field called induced current is generated to affect human health, and in the case of direct current, no induced current is caused in most actual situations.

一般に、電気場は、電圧によって発生するが、磁場は、電流によって発生すると知られている。   In general, an electric field is generated by a voltage, but a magnetic field is known to be generated by an electric current.

実用新案権者が明らかにしたニッケル及びコバルト合金からなる8μm〜0.4mmの厚さの遮蔽膜は、電線に流れる電流が非常に微弱な場合のみに磁界を遮断することができる。それは、磁場が物体により容易に除去されるか弱くならずに透過されるためであり、かつ、高透磁率のニッケル及びコバルト合金が磁化されて一層強い磁場を形成するためである。   A shielding film having a thickness of 8 μm to 0.4 mm made of a nickel and cobalt alloy revealed by a utility model owner can block a magnetic field only when a current flowing through an electric wire is very weak. This is because the magnetic field is easily removed by the object or transmitted without weakening, and the high permeability nickel and cobalt alloys are magnetized to form a stronger magnetic field.

一方、大韓民国公開特許公報第2000-0033283号は、前記支持管にコイルを巻線し、その巻線されたコイルを接着テープにより取り囲んで固定し、このとき、酸化鉄粉末の磁性体物質層をその外部にさらに備えたスピーカーボイスコイルを開示している。また、大韓民国公開特許公報第2000-0033282号は、心線の外部に絶縁被膜及び融着被膜を形成し、この融着被膜の外部に酸化鉄の磁性体被膜を形成するか、または、融着被膜内に酸化鉄の磁性体を添加したスピーカーボイスコイルを開示している。これらスピーカーボイスコイルは、別途のジグを用いてスピーカーを構成する後方プレートの軸棒に結合設置するとき、コイルの外部または電線の外部に添加される酸化鉄磁性体によって、ボイスコイルを構成する前方プレートの厚さ中心に正確に一致するという効果がある。   On the other hand, Korean Patent Publication No. 2000-0033283 discloses that a coil is wound around the support tube, and the wound coil is surrounded and fixed by an adhesive tape. At this time, a magnetic material layer of iron oxide powder is fixed. The speaker voice coil further provided outside is disclosed. Korean Patent Publication No. 2000-0033282 discloses that an insulating coating and a fusion coating are formed on the outside of the core wire, and a magnetic coating of iron oxide is formed on the outside of the fusion coating. A speaker voice coil is disclosed in which a magnetic material of iron oxide is added in the coating. When these speaker voice coils are connected to the shaft rod of the rear plate constituting the speaker by using a separate jig, the front of the voice coil is constituted by the iron oxide magnetic material added to the outside of the coil or the outside of the electric wire. This has the effect of accurately matching the center of the plate thickness.

ボイスコイルは、酸化鉄が常に外部磁場を発生することで前方プレートの厚さ中心に正確に一致する。よって、ボイスコイルは、後方のスピーカーから所定間隔離れた状態で一種の磁気浮上効果を示して中心を正確に維持し、このように中心を維持することで、スピーカーに表れる音の変形、すなわち歪曲率の改善および生産性の増大をもたらすという効果がある。   The voice coil accurately matches the center of thickness of the front plate by constantly generating an external magnetic field. Therefore, the voice coil exhibits a kind of magnetic levitation effect at a predetermined distance from the rear speaker and accurately maintains the center, and by maintaining the center in this way, the deformation of the sound appearing on the speaker, that is, distortion, is maintained. This has the effect of improving the rate and increasing productivity.

一般に、酸化鉄は、FeO、Fe、Feに区分され、Feは、再びアルファ(α)型(α-Fe)とガンマ型(γ-Fe)とに区分される。このうち、Fe、 γ-Feが常温で自発磁化値を有し、これらの保磁力は非常に低い値を有する。例えば、Fe及びγ-Feは、保磁力が約200〜450Oe、飽和磁化値がそれぞれ約0.6、0.5Tesla、残留磁化値が飽和磁化値の約80%を示す。このようなFe及びγ-Feの保磁力は、ボイスコイルの外部磁場を用いるのに充分である。 Generally, iron oxide is divided into FeO, Fe 3 O 4 , and Fe 2 O 3 , and Fe 2 O 3 is again divided into alpha (α) type (α-Fe 2 O 3 ) and gamma type (γ-Fe 2 O 3 ). 3 ). Among these, Fe 3 O 4 and γ-Fe 2 O 3 have a spontaneous magnetization value at room temperature, and their coercive force has a very low value. For example, Fe 3 O 4 and γ-Fe 2 O 3 have a coercive force of about 200 to 450 Oe, saturation magnetization values of about 0.6 and 0.5 Tesla, respectively, and a residual magnetization value of about 80% of the saturation magnetization value. . Such coercivity of Fe 3 O 4 and γ-Fe 2 O 3 is sufficient to use the external magnetic field of the voice coil.

一般に、マグネットワイヤーともいわれるエナメル線は、コーティング技術、導体の伸線技術、コーティング絶縁体であるワニスの製造技術などが結合されて製造される。   In general, an enameled wire, also called a magnet wire, is manufactured by combining a coating technique, a conductor drawing technique, a technique for producing a coating varnish, and the like.

コーティング絶縁体として使用されるワニスは、着実に発展して250℃以上を耐えうる程度に発展し、コーティング技術及び伸線技術は、0.05mm以下の細い裸銅線を伸線してコーティングする程度に技術的に発展してきたが、このようなエナメル線は、今までの基本的な機能の他に、色素を添加して外皮の色相を変えることを除くと、特別に改善された機能はない。   Varnishes used as coating insulators steadily develop to the extent that they can withstand 250 ° C. or more, and the coating technology and wire drawing technology draw and coat thin bare copper wires of 0.05 mm or less. Although it has been technically developed to a certain extent, such enameled wire has a specially improved function, except for adding pigments and changing the hue of the outer skin, in addition to the basic functions so far. Absent.

一般に、エナメル線に流れる電流は、発熱作用、化学作用及び磁気作用をすると知られており、これは、エナメル線に電流を流してみると容易に確認することができる。   In general, it is known that the current flowing through the enamel wire has a heat generation action, a chemical action, and a magnetic action, and this can be easily confirmed by passing a current through the enamel wire.

今までのエナメル線の性能改善を見ると、耐熱性または絶縁破壊電圧数値の向上のみに偏っており、実際的な高機能性エナメル線は製造されていない。   Looking at the performance improvement of the enameled wire so far, it is biased only to improving the heat resistance or the dielectric breakdown voltage value, and no practical high-functional enameled wire has been manufactured.

したがって、エナメル線の根本的な性能改善のための研究が不可欠であり、このようなエナメル線の性能改善は、私たちに様々な利点をもたらす。   Therefore, research for fundamental performance improvement of enameled wire is indispensable, and such performance improvement of enameled wire brings us various advantages.

上述したように、従来のエナメル線は、抵抗に電流の発熱作用及び磁気作用が常存する状況で発熱作用を抑制することができなく、このような抵抗による発熱作用は、エネルギー損失を放置するという問題点があった。かかる問題点のため、エナメル線被覆用ワニスの耐熱性が重要になった。   As described above, the conventional enameled wire cannot suppress the heat generation action in the situation where the heat generation action and the magnetic action of current exist in the resistance, and the heat generation action by such resistance leaves the energy loss unattended. There was a problem. Due to such problems, the heat resistance of the varnish for enamel wire coating has become important.

発明の開示
本発明は、従来の問題点を勘案して、エネルギー伝達過程で発生する導体の抵抗及び負荷を、磁気抵抗効果またはこれと類似した効果によって減少することで、通電時に温度上昇が抑制されるコイルを提供するとともに、エネルギー切断過程で発生するエネルギーの損失量を画期的に減少できる磁気抵抗エナメル線及びその製造方法とこれを用いた磁気抵抗コイル及びその製造方法を提供することを目的とする。
DISCLOSURE OF THE INVENTION In consideration of conventional problems, the present invention suppresses a temperature rise during energization by reducing the resistance and load of a conductor generated in an energy transfer process by a magnetoresistive effect or an effect similar thereto. And providing a magnetoresistive enameled wire and a method of manufacturing the same, and a magnetoresistive coil using the same and a method of manufacturing the same. Objective.

また、本発明は、外部的に強い磁束密度を得られる磁気抵抗エナメル線及びその製造方法とこれを用いた磁気抵抗コイル及びその製造方法を提供することを目的とする。   Another object of the present invention is to provide a magnetoresistive enameled wire capable of obtaining a strong magnetic flux density externally, a method for manufacturing the same, a magnetoresistive coil using the same, and a method for manufacturing the same.

また、本発明は、絶縁破壊が容易に行われる現像を防止できる磁気抵抗エナメル線及びその製造方法とこれを用いた磁気抵抗コイル及びその製造方法を提供することを目的とする。   Another object of the present invention is to provide a magnetoresistive enameled wire that can prevent development that easily causes dielectric breakdown, a method of manufacturing the same, a magnetoresistive coil using the same, and a method of manufacturing the same.

また、本発明は、低い電圧下でも異方性磁気抵抗またはこれと類似した効果を充分に示すエナメル線及びその製造方法とこれを用いた磁気抵抗コイル及びその製造方法を提供することを目的とする。   Another object of the present invention is to provide an enameled wire that exhibits an anisotropic magnetoresistance or a similar effect even under a low voltage, a method of manufacturing the same, a magnetoresistive coil using the same, and a method of manufacturing the same. To do.

図面の簡単な説明
図1は、異方性磁気抵抗と類似した効果を示すための高透磁率材料が導体に被覆されたとき、磁界の形成方向を示した概念図である。
図2は、一般的なエナメル線における磁界の形成を図式化した概念図である。
図3は、本発明のエナメル線における磁界の形成を図式化した概念図である。
図4は、本発明のエナメル線の一部の要部切開斜視図である。
BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS FIG. 1 is a conceptual diagram showing the direction in which a magnetic field is formed when a conductor is coated with a high magnetic permeability material to exhibit an effect similar to anisotropic magnetoresistance.
FIG. 2 is a conceptual diagram schematically illustrating the formation of a magnetic field in a general enamel wire.
FIG. 3 is a conceptual diagram schematically illustrating the formation of a magnetic field in the enameled wire of the present invention.
FIG. 4 is a partial cutaway perspective view of a part of the enameled wire of the present invention.

発明を実施するための最良の実施形態
本発明は、このような目的を達成するために、異方性磁気抵抗物質または異方性磁気抵抗効果と類似した効果を示す物質が被覆された磁気抵抗エナメル線を提供する。
BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION To achieve the above object, the present invention provides a magnetoresistive material coated with an anisotropic magnetoresistive material or a material exhibiting an effect similar to the anisotropic magnetoresistive effect. Provide enameled wire.

ここで、異方性磁気抵抗物質とは、エナメル線を構成する伝導性心線に流れる電流によって相異なる多様な方向に磁界が形成されるように磁化が行われる物質をいう。
また、本発明は、磁気抵抗エナメル線の製造方法において、
a)伝導性心線を提供する段階と、
b)前記a)段階の心線の外周部に磁気抵抗効果と類似した効果を示すための物質を含むワニスを被覆・軟化する段階と、を含む磁気抵抗エナメル線の製造方法を提供する。
Here, the anisotropic magnetoresistive material refers to a material that is magnetized so that a magnetic field is formed in various directions by currents flowing through the conductive core wire constituting the enameled wire.
Further, the present invention provides a method for producing a magnetoresistive enamel wire,
a) providing a conductive core;
and b) coating and softening a varnish containing a substance for exhibiting an effect similar to the magnetoresistive effect on the outer periphery of the core wire in the step a).

また、c)前記b)段階の異方性磁気抵抗物質を含むワニスを被覆・軟化して製造されたエナメル線を着磁する段階をさらに含んで磁気抵抗エナメル線を製造できる。   In addition, the magnetoresistive enameled wire can be manufactured further by c) magnetizing an enameled wire manufactured by coating and softening the varnish containing the anisotropic magnetoresistive material in the step b).

また、本発明は、磁気抵抗コイルの製造方法において、前記磁気抵抗効果と類似した効果を示すための物質が被覆された磁気抵抗エナメル線を巻線してコイルを製造する段階を含む磁気抵抗コイルの製造方法を提供する。   According to another aspect of the present invention, there is provided a magnetoresistive coil manufacturing method including a step of winding a magnetoresistive enameled wire coated with a substance for exhibiting an effect similar to the magnetoresistive effect to manufacture the coil. A manufacturing method is provided.

以下、本発明の構成手段の作用および好ましい実施例に基づいて、本発明を詳しく説明する。   Hereinafter, the present invention will be described in detail based on the operation of the constituent means of the present invention and preferred embodiments.

まず、磁気抵抗現像及び磁気抵抗物質を説明する。   First, magnetoresistive development and magnetoresistive materials will be described.

薄膜は、平らな基板上に物質をドーピングして設けた材料である。その厚さは、原子1〜数千層まで設けられるが、このように設けられた薄膜材料は、塊りであるときと比較してその特性が大きく変わる。特に、多層薄膜といって相異なるいくつの物質を順に積層した薄膜は、独特の特性を帯びるようになる。しかも、設けられた薄膜を切り抜いて導線を描き、その間に抵抗、コイル、コンデンサ、トランジスタなどを薄膜技術により設ける技術が開発され、CPU、メモリ、ハードディスクの全ては、薄膜材料により核心部品が設けられる。薄膜を開発する場合、設けられた薄膜がいかなる結晶構造を有するか、その結晶がいかなる方向を示しているか、厚さは正確に設けられたかを測定すべきである。   The thin film is a material provided by doping a substance on a flat substrate. Although the thickness is provided from 1 to several thousand atoms, the characteristics of the thin film material provided in this way are greatly changed as compared with the case of being a lump. In particular, a thin film in which several different materials are sequentially stacked, called a multilayer thin film, has unique characteristics. In addition, a technology has been developed in which a thin film is cut out to draw a conductor, and a resistor, a coil, a capacitor, a transistor, and the like are provided by thin film technology between them, and a CPU, a memory, and a hard disk are all provided with a core component by a thin film material. . When developing a thin film, it should be measured what crystal structure the provided thin film has, what direction the crystal is pointing, and whether the thickness is correctly provided.

この薄膜材料の一例として、磁気抵抗物質が挙げられる。磁気抵抗現像とは、外部の磁気力により材料の抵抗値が変わる現像をいい、この現像は、外部磁場の変化を非常に敏感に読み出せるため、高容量のハードディスクに用いられる。市販されるハードディスク広告に表示された“MRヘッド採用”という文句がそれを示す。このような磁気抵抗物質は、シリコン基板上に磁性物質及び非磁性物質の2層を交互に数十層重ねて設けられる。   An example of this thin film material is a magnetoresistive material. Magnetoresistive development refers to development in which the resistance value of a material changes due to an external magnetic force. This development can be used for a high-capacity hard disk because it can read out changes in the external magnetic field very sensitively. This is indicated by the phrase “MR head adoption” displayed on a commercially available hard disk advertisement. Such a magnetoresistive material is provided by alternately stacking several tens of layers of a magnetic material and a nonmagnetic material on a silicon substrate.

1999年11月三星電子は、最低騷音20.4Gb大容量HDDを市販した。このHDDは,スピンポイントV10200シリーズという名称で10.2GB、15.3GB、20.4GBなどの3種に市販されたが、このシリーズは、GMR(巨大磁気抵抗効果:Giant Magnetoresistant)ヘッドを採用して秒当たり66MBの伝送速度を出すことができる。ここで、HDDヘッド部は、異方性磁気抵抗効果が大きく表れる巨大磁気抵抗物質により設けられたヘッドであった。この他に、類似したデータ保存と関連し、2000年5月10日のWWW.edtn.comによると、モトローラ社の半導体研究員が高速3V電源で作動する磁気抵抗素子メモリ(MRAM)のプロトタイプを開発したと発表した。 November 1999 Samsung Electronics marketed the lowest roaring 20.4Gb high capacity HDD. This HDD was marketed in three types, 10.2 GB, 15.3 GB, and 20.4 GB under the name of Spinpoint V10200 series, but this series uses GMR (Giant Magnetoresistant) heads. Thus, a transmission rate of 66 MB per second can be obtained. Here, the HDD head portion is a head provided with a giant magnetoresistive material that exhibits a large anisotropic magnetoresistive effect. In addition, related to similar data storage, according to WWW.edtn.com on May 10, 2000, a Motorola semiconductor researcher developed a magnetoresistive element memory (MRAM) prototype that operates on a high-speed 3V power supply. Announced.

磁気抵抗効果素子(MR)は、半導体の薄いチップに電流を流して磁界を加えた場合、電流端子間の電気抵抗が変化する現像を用いたもので、半導体磁気抵抗素子と強磁性体磁気抵抗素子とに区分される。   A magnetoresistive effect element (MR) uses development in which the electric resistance between current terminals changes when a current is applied to a thin semiconductor chip and a magnetic field is applied. It is divided into elements.

半導体磁気抵抗素子は、長く細い半導体の上に長い方向と直角に短絡ストライプが付着されており、磁気抵抗素子を多数直列に接続した構造で素子数を多くすると、抵抗値が大きくなるが、主に、無接触可変抵抗器、ポテンショメータ、磁束計、電流計、変位及び振動ピックアップ、乗算器、アナログ計算器、マイクロ波電力計、回転計、紙幣識別センサなどに用いられる。   In a semiconductor magnetoresistive element, a short-circuit stripe is attached on a long and thin semiconductor at a right angle to the long direction. When a large number of magnetoresistive elements are connected in series, the resistance value increases. In addition, they are used for non-contact variable resistors, potentiometers, magnetometers, ammeters, displacement and vibration pickups, multipliers, analog calculators, microwave wattmeters, tachometers, bill recognition sensors, and the like.

強磁性体磁気抵抗素子は、磁界が大きくなると抵抗が直線的に減少する負性磁気抵抗効果、及び磁化方向と電流方向とがなす角度によって抵抗が異方的に変化する異方性磁気抵抗効果を用いるものがあるが、異方性磁気抵抗効果を得るために、低磁界強度に優れ、素子の小型化及び高抵抗化という目標から屈曲線状の薄膜に構成され、Ni-Co合金が主に用いられている。この強磁性体磁気抵抗素子の特徴をみると、飽和磁界(Hs)以上の磁界で使用した場合、磁界の方向が検出され、出力レベルが磁界強度に関係なく安定になり、金属からなるので半導体に比べて出力の温度変化が少なく、高温で使用することができる。また、同一基板上に複数個のセンサの配列集積化が容易でかつ多機能化が可能であり、低磁界で大きな出力が得られるが直に飽和状態になる。   The ferromagnetic magnetoresistive element has a negative magnetoresistive effect in which the resistance decreases linearly as the magnetic field increases, and an anisotropic magnetoresistive effect in which the resistance changes anisotropically depending on the angle between the magnetization direction and the current direction. However, in order to obtain the anisotropic magnetoresistance effect, it is formed into a bent line-shaped thin film with the aim of being excellent in low magnetic field strength, miniaturizing the element and increasing resistance, and is mainly made of Ni-Co alloy. It is used for. Looking at the characteristics of this ferromagnetic magnetoresistive element, when used in a magnetic field above the saturation magnetic field (Hs), the direction of the magnetic field is detected, the output level becomes stable regardless of the magnetic field strength, and it is made of metal. Compared to, output temperature change is small, and it can be used at high temperatures. Further, it is easy to integrate and integrate a plurality of sensors on the same substrate, and a multi-function can be realized. A large output can be obtained with a low magnetic field, but it is immediately saturated.

このような強磁性磁気抵抗素子は、主に高密度磁気センサ、高精密度位置センサ、リニア位置センサ、ロータリエンコーダ、マグネットスイッチ、プリンターの因子配列器などに使用された。   Such ferromagnetic magnetoresistive elements are mainly used for high-density magnetic sensors, high-precision position sensors, linear position sensors, rotary encoders, magnet switches, factor array devices for printers, and the like.

このような多様な現像に対する根本的な原理は、ホール効果(Hall effect)として発表された時点から検討すれば理解できる。19世紀イギリスの科学者であるStonyは、電気及び電子に対し、電気にはこれ以上分けれない最も小さな粒子があるが、それが電子であると主張し、米国のミリカンは、実験を通して電子の電荷を測定した。   The fundamental principle for such various developments can be understood by examining it from the time it was announced as the Hall effect. Stony, a 19th century British scientist, argues that electricity has the smallest particles that can't be divided into electricity, but that it is an electron. Was measured.

ホール効果は、1879年米国のジョーンズホプキンズ大学の大学院生であったエドウィンホールによって初めて発見された。彼は、磁場内に垂直に置かれた薄い伝導体に電流を流したとき、伝導体の両端に電圧(Hall)が表れることを発見した。   The Hall effect was first discovered in 1879 by Edwin Hall, a graduate student at Jones Hopkins University in the United States. He discovered that when a current was passed through a thin conductor placed vertically in a magnetic field, a voltage (Hall) appeared across the conductor.

ホール効果は、磁場中心の電気伝導による現像であって、磁場に垂直に電流を流したとき、磁場及び電流の両者に垂直な方向に電気場が発生することである。この現像は、電流を運搬する電子に磁場によるローレンツ力が作用して電気場が発生したことである。これによって分かるように、ホール電圧は、磁場の強さと比例する。これは、電荷密度と比例するためであって、産業的に多く用いられており、これを正常磁気抵抗の最初の原理と見なすべきである。   The Hall effect is development by electrical conduction at the center of a magnetic field, and when an electric current is passed perpendicular to the magnetic field, an electric field is generated in a direction perpendicular to both the magnetic field and the current. This development is that the Lorentz force due to the magnetic field acts on the electrons carrying the current to generate an electric field. As can be seen, the Hall voltage is proportional to the strength of the magnetic field. This is because it is proportional to the charge density and is widely used in the industry, and should be regarded as the first principle of normal magnetoresistance.

磁気抵抗(Magnetoresistance;MR)とは、物質に磁場を加えるときにその物質の電気抵抗が変化する現像であり、多様なメカニズムがある。   Magnetoresistance (MR) is development in which the electrical resistance of a substance changes when a magnetic field is applied to the substance, and there are various mechanisms.

第一に、ホール効果によるものであって、Auのような非磁性体及び半導体物質に磁場を加えると、伝導電子がローレンツ力を受けて電子の軌跡が円状を描くことで、抵抗の発生をもたらす。一般に、これを正常磁気抵抗(Ordinary magnetoresistance;OMR)といい、1%未満の相当小さい大きさを有する。   First, due to the Hall effect, when a magnetic field is applied to a non-magnetic material such as Au and a semiconductor material, conduction electrons are subjected to Lorentz force and the locus of the electrons draws a circle, thereby generating resistance. Bring. In general, this is called normal magnetoresistance (OMR) and has a considerably small size of less than 1%.

第二は、正常磁気抵抗に付け加えて、強磁性物質に表れる磁気抵抗がある。これは、スピン-軌道結合に起因したもので、磁気抵抗は、強磁性物質の磁化容易軸、外部磁場と電流間の方向に依存し、これを異方性磁気抵抗という。   Second, in addition to normal magnetoresistance, there is magnetoresistance that appears in ferromagnetic materials. This is due to spin-orbit coupling, and the magnetoresistance depends on the easy axis of the ferromagnetic material, the direction between the external magnetic field and the current, and this is called anisotropic magnetoresistance.

パーマロイ系合金の場合、常温で約2%の変化を示し、既存のMRセンサや磁気再生ヘッドに用いられてきた。これを、縦効果または音の磁気抵抗という。   Permalloy alloys show a change of about 2% at room temperature and have been used in existing MR sensors and magnetic read heads. This is called the longitudinal effect or the magnetoresistance of sound.

第三に、隣接した磁性層の間を伝導電子が通過するとき、スピン方向差によるスピン依存散乱に起因した巨大磁気抵抗(giant magnetoresistance;GMR)がある。   Third, when conduction electrons pass between adjacent magnetic layers, there is a giant magnetoresistance (GMR) due to spin-dependent scattering due to a difference in spin direction.

この内容を一層詳しく説明すると、大韓物理学会で発刊する‘物理学と尖端技術1999年11月第8巻第11号’の内容のうち、韓国標準科学研究院、巨大磁気抵抗材料物質研究団の団長ホナンフェの他3人が掲載した“巨大磁気抵抗材料:研究、現況及び展望”を見れば容易に理解できる。すなわち、“一般に、導体の抵抗は、磁場を加えると電子の流れが遅くなって増加するようになる。ところが、ある材料では反対に抵抗が減少する現像を示すが、これら物質のうち、磁場による抵抗の減少が1,000%以上で非常に大きな物質を巨大磁気抵抗材料(Colossal magnetoresistance;CMR)という(以下省略)”と述べている。   This will be explained in more detail. Of the contents of 'Physics and tip technology November 8, 1999, Vol. 11' published by the Korean Physical Society, the National Institute of Standards and Science, Giant Magnetoresistive Materials Research Group It can be easily understood by looking at “Giant magnetoresistive materials: research, current status and future prospects” published by three other members, Grandmaster Honamfe. “In general, the resistance of a conductor increases as the flow of electrons slows down when a magnetic field is applied. However, some materials, on the other hand, show a development in which the resistance decreases. A very large substance having a decrease in resistance of 1,000% or more is referred to as a giant magnetoresistance material (CoMR) (hereinafter abbreviated).

しかしながら、このような各種磁性材料の用途及び活用面を見ると、ディスプレイモニター、カラーテレビジョンセット、VCR、コンピュータ、ファクシミリ、変圧器などの産業機器の電源装置の磁心(コア)に適用されるか、磁気記録媒体や再生ヘッドなどに関連した分野に偏っている。   However, in view of the use and utilization of such various magnetic materials, can they be applied to the cores of power supply devices for industrial equipment such as display monitors, color television sets, VCRs, computers, facsimiles, and transformers? However, it is biased toward fields related to magnetic recording media and reproducing heads.

この他に、複合磁性材料を用いてインジェクション成形、トランスファー成形、圧出成形方法により、プリント基盤のモールド材、半導体のパッケージ材料、巻線コイルのモールド材、各種コイルのコア、トロイダル、クランプフィルタ用コア材料、コネクターのハウジング及びカバー材、各種ケーブルの被覆剤、各種電子機器の光体が、絶縁性、作業性、腐食発生の問題、高周波特性及び耐電圧などの特性改善を目的に使用されたことはあるが、実質的なエネルギー伝達過程における導体の抵抗減少及び伝導率の改善を目的にした研究は一度もなかった。   In addition, by using injection molding, transfer molding, and extrusion molding methods using composite magnetic materials, printed board molding materials, semiconductor packaging materials, winding coil molding materials, various coil cores, toroids, and clamp filters Core materials, connector housings and cover materials, various cable coating materials, and light bodies for various electronic devices were used for the purpose of improving properties such as insulation, workability, problems of corrosion, high frequency characteristics, and withstand voltage. Nevertheless, there has never been research aimed at reducing conductor resistance and improving conductivity in the course of substantial energy transfer.

本発明は、強磁性磁気抵抗素子の製造理論に基づいて、磁気抵抗効果または磁気抵抗と類似した効果を示すために高透磁率材料をエナメル線に被覆することで、内部及び外部的に強い磁界を形成することができ、その結果、内部の磁場によって磁気抵抗または磁気抵抗と類似した特性を示すエナメル線が得られることを発見した。   The present invention is based on the manufacturing theory of a ferromagnetic magnetoresistive element, and by applying a high permeability material to an enameled wire to show a magnetoresistive effect or an effect similar to a magnetoresistive, a magnetic field that is strong internally and externally. As a result, it has been discovered that an internal magnetic field results in an enameled wire that exhibits magnetoresistance or properties similar to magnetoresistance.

ここで、磁気抵抗特性は、コーティングされた磁化可能な材料が伝導性心線に流れる電流から発生した磁界によって磁化され、伝導性心線が前記磁化可能な材料により形成された磁界内に置かれるため、伝導率が改善されて電気的抵抗が減少する現像をいう。   Here, the magnetoresistive properties are such that the coated magnetizable material is magnetized by the magnetic field generated from the current flowing through the conductive core, and the conductive core is placed in the magnetic field formed by the magnetizable material. Therefore, it refers to development in which conductivity is improved and electrical resistance is reduced.

上述したように、材料に磁場を加えてその材料の電気抵抗が変わることと同様に、エナメル線に磁場を加える場合、その磁場によって抵抗数値が変わるかに対する簡易実験があった。   As described above, when applying a magnetic field to a material to change the electrical resistance of the material, there has been a simple experiment on whether the resistance value changes depending on the magnetic field when a magnetic field is applied to the enameled wire.

このような簡易実験によると、直径0.41mm、長さ234.6mのエナメル線を円筒状のアルミニウム管に巻線した後、固有抵抗を測定すると、約33.7Ωになるが、この巻線されたコイルに小さい複合酸化物系磁石を近接させて左右上下に揺らすと、抵抗数値が11〜86Ωまで高くなるか低くなって変わることが確認された。   According to such a simple experiment, a specific resistance measured after winding an enamel wire with a diameter of 0.41 mm and a length of 234.6 m on a cylindrical aluminum tube is about 33.7Ω. It was confirmed that when a small complex oxide magnet was brought close to the coil and swung left and right and up and down, the resistance value increased or decreased from 11 to 86Ω.

また、断面積が広くて大きい磁界を有する複合酸化物系磁石を近接させて左右上下に揺らすと、抵抗数値の変化が一層大きくなることが確認された。   In addition, it was confirmed that when the complex oxide magnet having a large cross-sectional area and a large magnetic field was brought close to each other and rocked left and right and up and down, the change in the resistance value was further increased.

しかし、このような永久磁石を、巻線したコイル周辺の所定箇所に位置変動なしに置く場合、エナメル線の固有抵抗数値は、永久磁石の磁界が及ぼす状況でも最初に測定した33.7Ωに還元されることが確認された。   However, when such a permanent magnet is placed at a predetermined location around the wound coil without position fluctuation, the specific resistance value of the enameled wire is reduced to 33.7Ω, which was first measured even in the situation where the magnetic field of the permanent magnet exerts. It was confirmed that

この実験で、エナメル線の周囲に永久磁石を配置せずに、磁性材料をエナメル線の外周部に均等にコーティングし、エナメル線に流れる電流で磁性材料を引き続いて磁化する場合、磁性材料から出る磁場によってエナメル線の固有抵抗変化が得られることを発見し、これに基づいて本発明を完成した。   In this experiment, if a magnetic material is evenly coated on the outer periphery of the enameled wire without placing a permanent magnet around the enameled wire, and the magnetic material is subsequently magnetized by the current flowing through the enameled wire, it will come out of the magnetic material It was discovered that the specific resistance change of the enameled wire can be obtained by the magnetic field, and the present invention was completed based on this.

このような簡易実験により、磁気抵抗効果またはこれと類似した効果、特にトンネル型磁気抵抗効果(TMR;Tunnel Magnetoresistance)とさらに類似した効果が得られる。   By such a simple experiment, a magnetoresistive effect or an effect similar thereto, particularly an effect more similar to a tunnel type magnetoresistive effect (TMR; Tunnel Magnetoresistance) can be obtained.

磁気抵抗効果における大きな課題は、弱い磁場でも大きな抵抗変化を引き起こすことであって、このような磁気抵抗の研究において、1988年、鉄及びクロムの磁性人工格子を用いた巨大磁気抵抗効果も発見された。   A major problem in the magnetoresistive effect is that it causes a large resistance change even in a weak magnetic field. In such a study of magnetoresistance, in 1988, a giant magnetoresistive effect using iron and chromium magnetic artificial lattices was also discovered. It was.

このような巨大磁気抵抗効果とは異なる流れで、スピン偏極を用いたトンネル型巨大磁気抵抗効果に対する研究が進行された。このようなトンネル型磁気抵抗効果によると、磁場のない状態では、非磁性層を境界に電子スピンが相異なる方向に向かっているため、電子が散乱を受けてトンネル電流は流れ難くなるが、磁場を印加すると、スピンの方向が備わって電流を容易にトンネルする。   Research on the tunnel-type giant magnetoresistance effect using spin polarization has progressed in a different flow from the giant magnetoresistance effect. According to such a tunnel-type magnetoresistive effect, in the absence of a magnetic field, electron spins are directed in different directions with the nonmagnetic layer as a boundary, so that electrons are scattered and the tunnel current hardly flows. Is applied, the direction of the spin is provided and the current is easily tunneled.

以下、本発明の磁気抵抗効果またはこれと類似した効果を一層詳しく説明する。すなわち、磁性層、非磁性層及び磁性層を加えたペロブスカイト構造の磁気抵抗材料に電気を通電しながら磁気抵抗を設ける、エナメル線の主要導体である金(Au)、銀(Ag)、銅(Cu)などは、狭く見ると反磁性体で、広く見ると常磁性体である。常磁性体の特性である磁性をほとんど示さずに反磁性の性質を有する場合も、反磁性という用語が物質の内部に磁力線を侵入させない意味であるにもかかわらず、その作用が極めて微弱であるため、金属であっても簡単に磁力線が通りすぎることで、磁力線を遮断する力が全くないと見なされ、エナメル線が金、銀、銅、アルミニウムなどの常磁性体の螺旋により導体を形成することに着眼して、周辺に異方性磁気抵抗と類似した効果を出すように、高透磁率材料を粉末状にエナメル線コーティング用絶縁ワニス及び磁気融着性絶縁ワニスに希釈してコーティングし、エナメル線に通電時に発生する1次磁場によって高透磁率材料が磁化され、その磁化された高透磁率材料によって発生した2次磁場中にエナメル線の導体が置かれることで、スピンが所定方向に円滑に流れるようになり、電気的抵抗を減少できるという効果がある。   Hereinafter, the magnetoresistance effect of the present invention or an effect similar thereto will be described in more detail. That is, gold (Au), silver (Ag), copper (which is a main conductor of enameled wire, which provides a magnetic resistance while energizing a magnetoresistive material having a perovskite structure including a magnetic layer, a nonmagnetic layer, and a magnetic layer. Cu) and the like are diamagnetic when viewed narrowly and paramagnetic when viewed broadly. Even if it has a diamagnetic property with almost no magnetism, which is a characteristic of a paramagnetic material, its function is extremely weak, despite the fact that the term diamagnetism means that magnetic field lines do not enter the substance. Therefore, even if it is a metal, it is considered that there is no force to block the magnetic field lines because the magnetic field lines pass easily, and the enameled wire forms a conductor by a spiral of paramagnetic material such as gold, silver, copper, aluminum, etc. In particular, in order to produce an effect similar to anisotropic magnetoresistance around the periphery, the high permeability material is diluted and coated in a powdered insulating varnish for enamel wire coating and a magnetic fusible insulating varnish, The high magnetic permeability material is magnetized by the primary magnetic field generated when the enamel wire is energized, and the conductor of the enamel wire is placed in the secondary magnetic field generated by the magnetized high magnetic permeability material. Pin is to flow smoothly in the predetermined direction, there is an effect that it reduces the electrical resistance.

本発明は、このために、磁気抵抗効果または異方性磁気抵抗と類似した効果を示すための物質をエナメル線に被覆して磁気抵抗エナメル線を製造し、これを巻線して磁気抵抗コイルを製造する。前記異方性磁気抵抗と類似した効果を示す物質をエナメル線に被覆する方法は、多様に選択することができる。   To this end, the present invention produces a magnetoresistive enameled wire by coating a material for exhibiting a magnetoresistive effect or an effect similar to an anisotropic magnetoresistive on the enameled wire, and winding this to produce a magnetoresistive coil. Manufacturing. A method for coating the enameled wire with a material having an effect similar to that of the anisotropic magnetoresistance can be variously selected.

本発明のエナメル線で製造されるコイルは、電気の通電時、エナメル線に被覆された高透磁率材料の磁化が進行され、その磁化が進行される高透磁率材料は、導線の内側および外側に同時に磁界を形成し、従来のコイルで形成される磁場よりも大きい磁界を形成する。特に、導線の内側に形成された磁界中に導体が置かれることで、異方性磁気抵抗効果やトンネル型磁気抵抗効果のように、導体の電気抵抗を減少するようになる。   In the coil manufactured with the enameled wire of the present invention, the magnetization of the high-permeability material covered with the enameled wire is advanced when electricity is passed, and the high-permeability material with which the magnetization is advanced At the same time, a magnetic field is formed, and a magnetic field larger than that formed by a conventional coil is formed. In particular, by placing the conductor in a magnetic field formed inside the conducting wire, the electrical resistance of the conductor is reduced as in the anisotropic magnetoresistance effect and the tunnel type magnetoresistance effect.

このような効果によって、コイルは、電気伝導率が向上して抵抗及び負荷による温度上昇が抑制され、これによるエネルギー損失を最小化した状態でエネルギーを伝達するようになる。また、製造されるコイルは、通電時、コイルを形成するエナメル線の心線から出る磁場が高透磁率材料の磁化を進行させ、このように依存的に磁化された高透磁率材料により生成される磁場がエナメル線の心線側及び外側に、従来の磁場よりも大きい磁界を形成するようになる。   Due to such an effect, the coil is improved in electrical conductivity, temperature rise due to resistance and load is suppressed, and energy is transmitted in a state where energy loss due to this is minimized. In addition, when the coil is manufactured, the magnetic field generated from the core wire of the enamel wire forming the coil advances the magnetization of the high permeability material when energized, and thus is generated by the high permeability material magnetized in this manner. A magnetic field larger than the conventional magnetic field is formed on the core side and outside of the enameled wire.

このような磁界の形成は、図面により容易に理解できる。   The formation of such a magnetic field can be easily understood from the drawings.

図1は、高透磁率材料が導体に被覆されたとき、磁界の形成方向を示した概念図である。図1の矢印は、高透磁率材料の磁界の形成方向を示すものである。したがって、高透磁率材料が伝導性心線に完全に塗布された場合、伝導性心線は、高透磁率材料が磁化されて形成した磁界に完全に置かれることで、異方性磁気抵抗と類似した効果を示すようになる。   FIG. 1 is a conceptual diagram showing the direction of magnetic field formation when a high permeability material is coated on a conductor. The arrows in FIG. 1 indicate the direction of magnetic field formation of the high permeability material. Therefore, when the high permeability material is completely applied to the conductive core, the conductive core is completely placed in the magnetic field formed by magnetizing the high permeability material, and thus the anisotropic magnetoresistance and Shows similar effects.

本発明の効果を示すための高透磁率材料は、通電により磁化が進行される磁化されていない高透磁率材料であり、粉末状にワニスに混合及び分散して使用する。既に磁化された高透磁率材料である場合も、分散性が容易な程度の水準であれば大きな問題は発生しないが、粉末の磁化状態が激しくてワニスに混合するときに永久磁石のように磁気抵抗物質どうしがくっ付くことで撹拌が困難であり、撹拌器にくっ付いて分離しがたい程度であれば使用することが困難である。したがって、磁化されていない磁気抵抗物質を粉末状にワニスに混合して使用することが好ましい。   The high magnetic permeability material for showing the effect of the present invention is an unmagnetized high magnetic permeability material that is magnetized by energization, and is used by being mixed and dispersed in a powder form in a varnish. Even in the case of a high permeability material that has already been magnetized, there is no major problem if the dispersibility is at a level that is easy to disperse. However, when the powder is vigorously mixed with a varnish, it is magnetic as a permanent magnet. Stirring is difficult because the resistance substances adhere to each other, and it is difficult to use the materials if they are stuck to the stirrer and are difficult to separate. Therefore, it is preferable to use a non-magnetized magnetoresistive substance mixed with varnish in a powder form.

本発明の高透磁率材料は、酸化鉄から得られる磁束密度よりも強い磁束密度を示す物質を選択する。酸化鉄のみでは、常温で本特許発明の効果を得ることが難しく、得られるとしても、その値が大きくないため効果は微々たるもので、これを補完するために多量使用する場合も、所望の効果を得ることが困難であり、多量使用する場合は、ワニスに分散しにくいという問題点が発生する。   As the high magnetic permeability material of the present invention, a substance showing a magnetic flux density stronger than the magnetic flux density obtained from iron oxide is selected. With iron oxide alone, it is difficult to obtain the effect of the present invention at room temperature, and even if it is obtained, the value is not so great that the effect is insignificant. It is difficult to obtain the effect, and when used in a large amount, there is a problem that it is difficult to disperse in the varnish.

本発明の高透磁率材料に使用される化合物は、三つの形態に分けられるが、ほとんどの軟質磁性材料及び低損失酸化物磁性材料が使用される。   The compounds used in the high permeability material of the present invention can be divided into three forms, but most soft magnetic materials and low loss oxide magnetic materials are used.

すなわち、
i)希土類金属または転移金属を1種以上含む磁気抵抗物質、特に高透磁率軟質磁性合金、
ii)前記希土類金属または転移金属を1種以上含む磁気抵抗物質、特に高透磁率軟質磁性複合酸化物、
iii)前記希土類金属または転移金属を1種以上含む磁気抵抗物質、特に高透磁率軟質磁性複合窒化物である。
That is,
i) Magnetoresistive material containing at least one rare earth metal or transition metal, especially high permeability soft magnetic alloy,
ii) Magnetoresistive material containing at least one kind of the rare earth metal or transition metal, particularly high permeability soft magnetic composite oxide,
iii) Magnetoresistive material containing at least one kind of the rare earth metal or transition metal, particularly high permeability soft magnetic composite nitride.

また、これらは、互いに組み合わされた混合物として、本発明の絶縁ワニスに含むこともできる。   They can also be included in the insulating varnish of the present invention as a mixture combined with each other.

この他に、永久磁石材料である硬質磁性材料が使用されるが、硬質磁性材料の特性が材料を磁化する過程で多量のエネルギーを要求するため、大容量の電流が流れない限り、その効果を見ることは困難である。   In addition to this, a hard magnetic material, which is a permanent magnet material, is used. Since the characteristics of the hard magnetic material require a large amount of energy in the process of magnetizing the material, the effect is effective unless a large amount of current flows. It is difficult to see.

磁性材料は、強磁性体と常磁性体とに区分され、このうち、強磁性材料は、軟質磁性材料と硬質磁性材料とに分けられるが、軟質磁性材料は、弱い磁場で大きく磁化される高透磁率を有する材料をいい、硬質磁性材料は、高保磁力、すなわち磁石の磁束を減少する磁場に対し、磁束密度を保護して維持しようとする抵抗の大きい磁性材料をいう。したがって、大きな磁場が形成される電流を流す所では、硬質磁性材料にも充分な抵抗減少効果が得られるが、通常的な電気電子で使用するためには、高透磁率を有する軟質磁性材料を選択することが好ましい。   Magnetic materials are classified into ferromagnetic materials and paramagnetic materials. Among these, ferromagnetic materials are classified into soft magnetic materials and hard magnetic materials. Soft magnetic materials are highly magnetized by a weak magnetic field. A hard magnetic material refers to a magnetic material having a high resistance to protect and maintain the magnetic flux density against a high coercive force, that is, a magnetic field that reduces the magnetic flux of the magnet. Therefore, in a place where a current that generates a large magnetic field is passed, a sufficient resistance reduction effect can be obtained even for a hard magnetic material, but a soft magnetic material having a high magnetic permeability is required for use with ordinary electric electrons. It is preferable to select.

代表的な軟質磁性材料には、純鉄、センダスト、硅素鋼、パーマロイ、アモルファスなどの金属性軟質磁性材料が挙げられる。特に、パーマロイには、ニッケルの含量によって45パーマロイ、78パーマロイ、81パーマロイなどがあり、第3元素を添加したMoパーマロイ、Crパーマロイ、Cuパーマロイ、Siパーマロイ、Tiパーマロイ、Mu金属などの透磁率を改善したものが含まれる。   Typical soft magnetic materials include metallic soft magnetic materials such as pure iron, sendust, silicon steel, permalloy, and amorphous. In particular, permalloy includes 45 permalloy, 78 permalloy, 81 permalloy, etc. depending on the nickel content, and has a magnetic permeability such as Mo permalloy, Cr permalloy, Cu permalloy, Si permalloy, Ti permalloy, and Mu metal added with a third element. Includes improvements.

また、アモルファスには、Co基アモルファス、Fe基アモルファス、Ni-Fe基アモルファスなどがあるが、これらのうち、Ni-Fe基アモルファスは、Ni-FeをベースにしてMn、Cr、Co、Nb、V、Mo、Ta、W、Zrから選択された少なくとも1種の元素を含む組成を有する。   Amorphous includes Co-based amorphous, Fe-based amorphous, Ni-Fe-based amorphous, etc. Among these, Ni-Fe-based amorphous is based on Ni-Fe, Mn, Cr, Co, Nb, It has a composition containing at least one element selected from V, Mo, Ta, W, and Zr.

この他の軟質磁性材料として、
(1)Ni-Fe-Mo系4%パーマロイ、
(2)Ni-Cu-Zn系軟磁性フェライト、
(3)Fe、MnO、ZnOを主成分にして、NiO、MgO、CuO、SiO、CaO、V、TiO、Nbなどが特性改善用に添加されるMn-Zn系軟磁性フェライト、
(4)Ni-Zn系軟磁性フェライト、
(5)Mg-Mn-Zn系軟磁性フェライト,
(6)Mg-Cu-Zn系軟磁性フェライト,
(7)Fe-Ti-N系軟磁性フェライト、
(8)Fe-Cr系軟磁性フェライト(副成分:C、N、Si、Mn、Ni、P、S、Cr、Al、Mo、Ti)、
(9)Fe-Co-Ni-N系軟磁性フェライト、
(10)Fe-Co系軟磁性フェライト、
(11)Fe-Al-Si系軟磁性合金粉末、
(12)Fe-Al系軟磁性合金粉末、
(13)Fe-Si-B-Cu-Nb系軟磁性合金粉末、
(14)Fe-Br-B-Cu系軟磁性合金粉末、
(15)Fe-B-M-N-R系軟磁性合金粉末(ここで、Mは、Hf、Zr、Nbから選択された一つの元素で、Nは、Cu元素で、Rは,Ti、V、Ta、Cr、Mn、Mo、W、Au、Ag、Zn、Ga、Geから選択される1種以上の添加元素)、
(16)Fe基軟磁性合金粉末((Fe1-x)100-a-b-c-dSiAl)(ここで、Mは、Co、Niまたはそれらの混合物で、Kは、Nb、Mo、Zr、W、Ta、Hf、Ti、V、Cr、Mn、Y、Pd、Ru、Ge、C、Pから選択された1種以上の元素)、
(17)Fe系軟磁性合金粉末(Feをベースに、CO、Niのうち一つまたは両者を選択し、添加元素としてTi、Zr、Hf、V、Nb、Ta、Mo、Wからなるグループで1種以上選択された元素)、
(18)Fe-Zr-B-Ag系軟磁性合金粉末、
(19)Fe-Hf系軟磁性合金粉末、
(20)Fe-Si系、Fe-Si-Al系、Fe-Ni系軟磁性合金粉末、
(21)Fe-(Ta、Hf、Zr、Nb、Mo、Al、Si、Ti、Cr、Wから1種以上選択される元素)-(C、N、O、Bから1種以上選択される元素)-Pにより構成される軟磁性合金粉末、
(22)酸化鉄(Fe)、酸化ニッケル(NiO)、酸化亜鉛(ZnO)、酸化銅(CuO)、酸化ビスマス(Bi)により組成されたことを特徴とする軟磁性粉末、
(23)Fe-Co-(希土類元素としてSm、Er、Tm、Yb、Hoから1種以上選択される元素)-(微細結晶化のためのC、N、O、Bから1種以上選択される元素)の組成を有する軟磁性粉末、
(24)Mg-Zn系、Mn-Al系、Co-Pt系、Cu-NI-Co系、Cu-Zn系、Mn系、Co系、LI系、Mg系、Mi系軟磁性フェライト粉末,
(25)Fe、Fe、CoFeのうち1種または2種以上を主成分とする軟磁性複合酸化物粉末などが挙げられる。
As other soft magnetic materials,
(1) Ni-Fe-Mo 4% permalloy,
(2) Ni-Cu-Zn soft magnetic ferrite,
(3) Mn in which Fe 2 O 3 , MnO and ZnO are the main components and NiO, MgO, CuO, SiO 2 , CaO, V 2 O 5 , TiO 2 , Nb 2 O 5 and the like are added for improving characteristics -Zn-based soft magnetic ferrite,
(4) Ni-Zn soft magnetic ferrite,
(5) Mg-Mn-Zn soft magnetic ferrite,
(6) Mg-Cu-Zn soft magnetic ferrite,
(7) Fe-Ti-N soft magnetic ferrite,
(8) Fe-Cr soft magnetic ferrite (subcomponents: C, N, Si, Mn, Ni, P, S, Cr, Al, Mo, Ti),
(9) Fe-Co-Ni-N-based soft magnetic ferrite,
(10) Fe-Co based soft magnetic ferrite,
(11) Fe-Al-Si soft magnetic alloy powder,
(12) Fe-Al soft magnetic alloy powder,
(13) Fe-Si-B-Cu-Nb soft magnetic alloy powder,
(14) Fe—Br—B—Cu soft magnetic alloy powder,
(15) Fe—B—M—N—R soft magnetic alloy powder (where M is one element selected from Hf, Zr, and Nb, N is a Cu element, R is Ti, One or more additional elements selected from V, Ta, Cr, Mn, Mo, W, Au, Ag, Zn, Ga, and Ge),
(16) Fe-based soft magnetic alloy powder ((Fe 1-x M x ) 100-ab-c-d Si a Al b B c k d ) (where M is Co, Ni or a mixture thereof) K is one or more elements selected from Nb, Mo, Zr, W, Ta, Hf, Ti, V, Cr, Mn, Y, Pd, Ru, Ge, C, and P)
(17) Fe-based soft magnetic alloy powder (based on Fe, one or both of CO and Ni are selected, and a group consisting of Ti, Zr, Hf, V, Nb, Ta, Mo, W as additive elements) One or more selected elements),
(18) Fe—Zr—B—Ag soft magnetic alloy powder,
(19) Fe-Hf-based soft magnetic alloy powder,
(20) Fe-Si series, Fe-Si-Al series, Fe-Ni series soft magnetic alloy powder,
(21) Fe- (element selected from one or more of Ta, Hf, Zr, Nb, Mo, Al, Si, Ti, Cr, W)-(one or more selected from C, N, O, B) Element) -P soft magnetic alloy powder,
(22) Soft magnetic powder characterized by comprising iron oxide (Fe 2 O 3 ), nickel oxide (NiO), zinc oxide (ZnO), copper oxide (CuO), bismuth oxide (Bi 2 O 3 ) ,
(23) Fe-Co- (element selected from Sm, Er, Tm, Yb, Ho as rare earth element)-(selected from one, C, N, O, B for fine crystallization) Soft magnetic powder having a composition of
(24) Mg-Zn-based, Mn-Al-based, Co-Pt-based, Cu-NI-Co-based, Cu-Zn-based, Mn-based, Co-based, LI-based, Mg-based, Mi-based soft magnetic ferrite powder,
(25) Soft magnetic composite oxide powders containing one or more of Fe 2 O 3 , Fe 3 O 4 , and CoFe 2 O 4 as main components.

本発明の磁性材料を使用する際は、透磁率、残留磁束密度(BR)および最大エネルギー積(BH)maxが相対的に低いため、合金、酸化物、窒化物、またはこれらの混合物の形態で使用することが好ましい。   When using the magnetic material of the present invention, the magnetic permeability, residual magnetic flux density (BR) and maximum energy product (BH) max are relatively low, so in the form of an alloy, oxide, nitride, or a mixture thereof. It is preferable to use it.

本発明の物質を明確にするために、本発明で使用する磁気抵抗物質を定義すると、磁気抵抗物質とは、前記高透磁率材料および軟磁性材料をいい、硬質磁性材料とは、保磁力の大きい永久磁石用材料をいう。   In order to clarify the substance of the present invention, the magnetoresistive substance used in the present invention is defined. The magnetoresistive substance refers to the high magnetic permeability material and the soft magnetic material, and the hard magnetic material is a coercive force. A material for large permanent magnets.

前記説明した軟質磁性材料や硬質磁性材料のうちフェライトは、複合酸化物であって、酸化鉄を希釈して使用するのでなく、材料を混合焼成するか、または他の方法によって製造するものである。   Among the soft magnetic materials and hard magnetic materials described above, ferrite is a complex oxide, and is not used by diluting iron oxide, but is produced by mixing and firing the material or by other methods. .

例えば、バリウム-鉄系複合酸化物、またはストロンチウム-鉄系複合酸化物の製造方法は、次のようである。   For example, a method for producing a barium-iron composite oxide or a strontium-iron composite oxide is as follows.

まず、主成分である酸化鉄(Fe)は、製鉄所の薄板製造工程で表面に発生する酸化鉄を塩酸により洗浄して分離した後、廃液から得る。次に、この酸化鉄、炭酸バリウム(BaCO)、あるいは炭酸ストロンチウム(SrCO)などを正確に計量して混合することから製造工程が開始される。この混合は、原料どうしが充分に接触して化学反応を引き起こすようにする重要な工程であり、ボールミール内で5〜20時間にわたって行われる。次に、この材料を可塑する。可塑工程では、回転炉内で約1,300℃まで加熱するが、これは、材料のフェライト化をある程度進行して、その後の焼成における焼縮制御を容易にするために行われる。 First, iron oxide (Fe 2 O 3 ), which is the main component, is obtained from the waste liquid after the iron oxide generated on the surface in the steel plate manufacturing process is separated by washing with hydrochloric acid. Next, the manufacturing process is started by accurately measuring and mixing the iron oxide, barium carbonate (BaCO 3 ), or strontium carbonate (SrCO 3 ). This mixing is an important process for bringing the raw materials into sufficient contact to cause a chemical reaction, and is performed in a ball meal for 5 to 20 hours. The material is then plasticized. In the plasticizing process, heating is performed to about 1,300 ° C. in a rotary furnace, and this is performed in order to facilitate the ferrite conversion of the material to some extent and facilitate the shrinkage control in the subsequent firing.

可塑を終了した材料が精製して固い塊りになると、炉から取り出し、これを約1ミクロンの粉末に作るために、水および鉄玉を入れて粉砕する。この粉砕によって材料の表面積が大きくなり、その後の反応性や焼結性が向上するようになる。   Once the plasticized material has been refined into a hard mass, it is removed from the furnace and ground with water and iron balls to make it into a powder of about 1 micron. This pulverization increases the surface area of the material and improves the subsequent reactivity and sinterability.

その後、ここで得られた材料は、"等方性複合酸化物"と"異方性複合酸化物"の製造に分れる。まず、等方性フェライトの場合は、粉砕された材料に粘結剤や潤滑剤を混ぜ、その状態でプレス成形して所望の形状および大きさに固まる。   Thereafter, the material obtained here can be divided into the production of “isotropic composite oxide” and “anisotropic composite oxide”. First, in the case of isotropic ferrite, a binder and a lubricant are mixed with the pulverized material, and in that state, it is press-molded and hardened to a desired shape and size.

これに反して、異方性フェライトの場合は、プレスを磁場中で行って磁化方向をある程度整列した後、加圧および成形し、その後の着磁で大きな効果をもたらす。そして、等方性や異方性フェライト成形品も、その後に炉内で焼結される。ここでは、25〜26時間にわたって約1,000℃まで加熱して非常に固くなるが、この工程を終了したものは、焼結前に比べて体積が減少する。そのため、変形を除去するために、サンディング/研磨を実施する。   On the other hand, in the case of anisotropic ferrite, pressing is performed in a magnetic field to align the magnetization direction to some extent, and then pressure and molding are performed, and the subsequent magnetization has a great effect. And an isotropic and anisotropic ferrite molded product is also sintered in a furnace after that. Here, it is heated to about 1,000 ° C. over 25 to 26 hours and becomes very hard. However, the volume after completion of this process is reduced compared with that before sintering. Therefore, sanding / polishing is performed to remove the deformation.

本発明に使用される磁気抵抗物質は、金属成分が全く含まれない酸化物系、窒化物形態および金属成分を含む形態に、伝導性可否によって区分され、ワニスに分散して使用する。金属成分が含まれた伝導性磁気抵抗物質を使用する場合、エナメル線のコーティング時、可能な限り導体の近くに塗装した後、絶縁性能の破壊を防ぐために、別途に外皮に絶縁層を形成することが好ましい。特に、伝導性心線とコーティングする磁気抵抗物質との間の空間を可能な限り小さく作って、磁気抵抗物質の粒子大きさが相対的に小さい状態で使用することが好ましい。もし、順序を変えて絶縁層の外部に金属成分が含まれた磁気抵抗物質をコーティングする場合、導体で流れる電気が絶縁層を過ぎて金属成分がコーティングされた部分に流れることで、絶縁ワニス層が容易に破壊されてエナメル線の絶縁性能を維持することが困難である。   The magnetoresistive material used in the present invention is classified into oxide type, nitride form and metal component-free form containing no metal component, depending on whether or not it is conductive, and is used dispersed in the varnish. When using a conductive magnetoresistive material containing metal components, when coating the enameled wire, after painting as close to the conductor as possible, an insulating layer is separately formed on the outer skin to prevent breakdown of the insulation performance It is preferable. In particular, it is preferable that the space between the conductive core wire and the magnetoresistive material to be coated is made as small as possible, and the magnetoresistive material is used with a relatively small particle size. If the magnetoresistive material containing the metal component is coated outside the insulating layer by changing the order, the electricity flowing through the conductor passes through the insulating layer and flows to the part coated with the metal component, so that the insulating varnish layer Is easily broken and it is difficult to maintain the insulation performance of the enameled wire.

したがって、敢えて外部層に伝導性のある磁気抵抗物質を被覆する場合は、その被覆前に、1次層あるいは2次層までの絶縁層を形成して充分な絶縁破壊電圧を確認した後、最終的にコーティングするように注意すべきである。   Therefore, when the outer layer is coated with a conductive magnetoresistive material, an insulating layer up to the primary layer or the secondary layer is formed before the coating, and a sufficient dielectric breakdown voltage is confirmed. Care should be taken to coat it.

伝導性のない酸化物系または窒化物系、あるいは各粉末粒子を一つずつ絶縁処理した磁気抵抗物質は、導電性に影響を与えないので、絶縁層のどの部分に分散して使用してもよい。   Non-conductive oxides or nitrides, or magnetoresistive materials with insulation treatment of each powder particle one by one do not affect the conductivity, so they can be used dispersed in any part of the insulating layer Good.

このような磁気抵抗物質は、ワニスに混合されて磁気抵抗ワニスとして製造されるが、前記磁気抵抗物質は、固形分基準に0.3乃至30重量%含まれることが好ましい。0.3重量%未満に含まれると、磁気抵抗固有の特性である起磁力、保磁力、磁束密度及び透磁率などの磁気抵抗性質を充分に示すことが困難である。   Such a magnetoresistive material is mixed with a varnish to produce a magnetoresistive varnish, and the magnetoresistive material is preferably included in an amount of 0.3 to 30% by weight based on the solid content. When the content is less than 0.3% by weight, it is difficult to sufficiently show magnetoresistive properties such as magnetomotive force, coercive force, magnetic flux density, and magnetic permeability, which are characteristics inherent to magnetoresistance.

その反面、30重量%を超過して使用する場合は、ワニスに均等に分散することが困難になるか、製造される磁気抵抗エナメル線の外観が平滑でなく表面に固まり及び膨みを誘発するか、または、磁場の大きさが添加量だけ増加されないという問題が発生する。   On the other hand, when it is used in excess of 30% by weight, it becomes difficult to disperse evenly in the varnish, or the produced magnetoresistive enamel wire is not smooth and induces lumping and swelling on the surface. Alternatively, there arises a problem that the magnitude of the magnetic field is not increased by the added amount.

以下、エナメル線の心線を被覆するための前記磁気抵抗物質を含むワニスの製造方法を説明する。   Hereinafter, the manufacturing method of the varnish containing the said magnetoresistive material for coat | covering the core wire of an enamel wire is demonstrated.

本発明の磁気抵抗物質は、エナメル線の導体である伝導性心線の外周部に位置されるワニスに含まれて被覆されることが好ましい。かかるワニスは、通常的なエナメル線用ワニスであり、絶縁ワニス、または自己融着性絶縁ワニスに本発明の磁気抵抗物質が含まれることが好ましい。磁気抵抗物質が含まれた絶縁ワニスは、伝導性心線に被覆されて磁気抵抗絶縁ワニス層を形成し、磁気抵抗物質が含まれた自己融着性絶縁ワニスは、磁気抵抗自己融着性絶縁ワニス層を形成する。   It is preferable that the magnetoresistive substance of the present invention is contained and coated in a varnish located on the outer periphery of a conductive core wire that is a conductor of an enameled wire. Such a varnish is a typical enameled wire varnish, and the magnetoresistive material of the present invention is preferably contained in the insulating varnish or the self-bonding insulating varnish. An insulating varnish containing a magnetoresistive material is coated with a conductive core to form a magnetoresistive insulating varnish layer, and a self-bonding insulating varnish containing a magnetoresistive material is a magnetoresistive self-bonding insulating material. A varnish layer is formed.

通常、絶縁ワニスは、心線に最も近い外周部に絶縁層としての絶縁ワニス層を形成し、自己融着性絶縁ワニスは、この絶縁層の外側に被覆されて自己融着及び絶縁層としての自己融着性絶縁層を形成する。本発明の磁気抵抗物質は、このような導線の外周部に被覆形成される絶縁ワニス層、または自己融着性絶縁ワニス層のうちいずれか一つの層のみに含ませても、磁気抵抗効果を得ることができ、絶縁ワニス層及び自己融着性絶縁ワニス層の全てに含ませることもできる。   Usually, the insulating varnish forms an insulating varnish layer as an insulating layer on the outer peripheral portion closest to the core wire, and the self-bonding insulating varnish is coated on the outer side of the insulating layer to form a self-bonding and insulating layer. A self-bonding insulating layer is formed. Even if the magnetoresistive material of the present invention is included in only one of the insulating varnish layer coated on the outer periphery of the conducting wire or the self-bonding insulating varnish layer, the magnetoresistive effect is exhibited. It can be obtained and can be included in all of the insulating varnish layer and the self-bonding insulating varnish layer.

よって、本発明のエナメル線の導体である伝導性心線の外周部に磁気抵抗物質を含む磁気抵抗ワニス層を形成し、必要に応じて、磁気抵抗ワニス層の外周部に形成された自己融着ワニス層、または第2および第3の絶縁ワニス層に磁気抵抗物質を含ませることもできる。このときも、従来の絶縁性能を維持するには何らの問題も発生しない。   Therefore, a magnetoresistive varnish layer containing a magnetoresistive material is formed on the outer peripheral portion of the conductive core wire that is a conductor of the enameled wire of the present invention, and the self-melting formed on the outer peripheral portion of the magnetoresistive varnish layer as necessary. A magnetoresistive material can also be included in the deposition varnish layer or the second and third insulating varnish layers. At this time, no problem occurs in order to maintain the conventional insulation performance.

また、前記説明したように、金属成分が含まれた伝導性のある磁気抵抗物質を使用する場合は、伝導性心線に最も近い部分に被覆するか、被覆前に1次層あるいは2次層までの絶縁層を形成して充分な絶縁破壊電圧を確認した後、最終的に被覆するように注意すべきである。   As described above, when a conductive magnetoresistive material containing a metal component is used, the portion closest to the conductive core wire is coated, or the primary layer or the secondary layer is coated before coating. Care should be taken to finally coat the film after forming a sufficient insulation layer and confirming a sufficient dielectric breakdown voltage.

本発明によるエナメル線およびコイルは、高圧から低圧に至るまで多様に使用される。   The enameled wire and coil according to the present invention are used in various ways from high pressure to low pressure.

通常、本発明の磁気抵抗物質が含まれた絶縁ワニスには、一般のエナメル線用絶縁ワニスを使用する。具体的には、絶縁ワニスに分散剤および磁気抵抗物質を投入し、撹拌して製造する。好ましい分散剤としては、一般の油性系、ポリエチレン重合型保護コロイド系及び脂肪酸アミド系からなる群から1種以上選択して使用することが好ましい。分散剤の使用量は、磁気抵抗物質を適用した絶縁物質100重量部に対して0.5乃至3.0重量部が好ましい。   Usually, the insulating varnish for the enamel wire is used for the insulating varnish containing the magnetoresistive material of the present invention. Specifically, a dispersing agent and a magnetoresistive substance are put into an insulating varnish and agitated. As a preferable dispersing agent, it is preferable to use at least one selected from the group consisting of general oil-based, polyethylene polymerization type protective colloidal systems and fatty acid amide systems. The amount of the dispersant used is preferably 0.5 to 3.0 parts by weight with respect to 100 parts by weight of the insulating material to which the magnetoresistive material is applied.

前記使用可能な一般のエナメル線用絶縁ワニスは、
i)ポリエステルエナメル線用ワニス、
ii)ポリウレタンエナメル線用ワニス、
iii)ポリビニルホルマールエナメル線用ワニス、
iv)ポリエステルイミドエナメル線用ワニス、
v)ポリアミドイミドエナメル線用ワニス、
vi)ポリイミドエナメル線用ワニスなどである。
The usable general varnish for enameled wire is:
i) polyester varnish varnish,
ii) polyurethane varnish varnish,
iii) Polyvinyl formal enamel wire varnish,
iv) varnish for polyesterimide enamel wire,
v) varnish for polyamideimide enamel wire,
vi) varnish for polyimide enamel wire.

このように適用される絶縁ワニスは、通常的に使用されるものであり、以下、これらを具体的に説明する。   The insulating varnish applied in this way is normally used, and will be specifically described below.

前記i)のポリエステルエナメル線用ワニスは、多価酸および多価アルコールの反応によるエステル重合に基づいて、高温反応によって合成した数平均分子量約5,000のポリエステル樹脂に各種の架橋剤、添加剤及び溶剤類を適当に混合して最終的なワニスとして製造したものである。前記エナメル線用ワニスは、主に各種の回転電動機、一般及び大型の変圧器などに使用されており、耐熱指標はB-F種(耐熱温度130〜155℃)である。   The above-mentioned varnish for polyester enamel wire i) is a polyester resin having a number average molecular weight of about 5,000 synthesized by high temperature reaction based on ester polymerization by reaction of polyhydric acid and polyhydric alcohol, and various crosslinking agents and additives. And a solvent is appropriately mixed to produce a final varnish. The enameled wire varnish is mainly used for various rotary electric motors, general and large transformers, and the heat resistance index is BF type (heat resistance temperature 130 to 155 ° C.).

前記ii)のポリウレタンエナメル線用ワニスは、イソシアネート(-NCO)反応基を含むポリイソシアネート、およびヒドロキシ(-OH)反応基を有するポリエステル系ポリオールを主成分にし、実際の応用時、常温で1液型に安定化されつつ加熱によってイソシアネート反応基およびヒドロキシ反応基が反応するように、特殊なブロッキング化されたポリイソシアネートを使用する。前記ポリウレタンエナメル線用ワニスは、主に家電製品に適用される全般的な変圧器類に使用され、耐熱指標はE-F種(耐熱温度120〜155℃)である。   The varnish for polyurethane enameled wire of ii) is mainly composed of a polyisocyanate containing an isocyanate (—NCO) reactive group and a polyester polyol having a hydroxy (—OH) reactive group. Special blocked polyisocyanates are used so that the isocyanate reactive groups and hydroxy reactive groups react upon heating while being stabilized in the mold. The polyurethane enamel wire varnish is mainly used for general transformers applied to home appliances, and the heat resistance index is EF type (heat resistance temperature 120 to 155 ° C.).

前記iii)のポリビニルホルマール(PVF)エナメル線用ワニスは、ポリビニルアセタール樹脂のうちポリビニルホルマール樹脂の特性を補強するエポキシ、メラミンなどを添加して製造されるもので、耐摩耗性及び耐冷媒性に優れて、主に冷蔵庫及び冷房装置などの冷媒が入る密閉型コンプレッサモータの製造に使用され、基本的なホルマール銅線エナメルへのウレタン基の導入やその他の変性による改善も可能である。耐熱指標はE-B種(120〜130℃)である。   The varnish for polyvinyl formal (PVF) enameled wire of iii) is manufactured by adding epoxy, melamine, etc. that reinforce the properties of the polyvinyl formal resin among the polyvinyl acetal resins, and is excellent in wear resistance and refrigerant resistance. It is excellently used mainly in the manufacture of sealed compressor motors that contain refrigerants such as refrigerators and air conditioners, and can be improved by introducing urethane groups into basic formal copper wire enamel and other modifications. The heat resistance index is EB type (120 to 130 ° C.).

前記iv)のポリエステルイミドエナメル線用ワニスは、従来のポリエステル樹脂に耐熱安定度の高いイミド基を導入して耐熱度を向上したもので、電子及び電気産業の各関連機器が軽薄短小化されながら、相対的に機器の寿命と関連した信頼性面で高い耐熱度が要求されるものに使用される。前記ポリエステルイミドエナメル線用ワニスは、主に電動工具、自動車用ウィンドーブラッシュ、高熱の発生する電動機及びHVT(High Voltage Transformer)などに使用される。耐熱指標はF-N種(155〜200℃)である。   The varnish for polyesterimide enameled wire of iv) is an improvement in heat resistance by introducing an imide group having high heat stability to a conventional polyester resin. It is used for those requiring high heat resistance in terms of reliability, which is relatively related to the life of the equipment. The varnish for polyester imide enamel wire is mainly used for electric tools, automobile window brushes, electric motors generating high heat, HVT (High Voltage Transformer) and the like. The heat resistance index is FN type (155 to 200 ° C.).

前記v)のポリアミドイミドワニスは、芳香族アミドとイミドとを共重合して得たワニスであって、構造上、線状でありながら芳香族の巨大分子により構成されるため、各種の機械的、電気的、化学的な耐久特性に優れて、主に、4,4‘-メチレンジイソシアネート(MDI)およびトリメリット酸(TMA:Tri-Mellitic Anhydride)の反応によって製造される。前記ポリアミドイミドワニスは、主に高耐熱が要求される電子及び電気機器産業分野、線舶及び宇宙航空分野などに使用され、耐熱指標はH-N種(180〜220℃)である。   The polyamide-imide varnish of v) is a varnish obtained by copolymerizing an aromatic amide and an imide, and is composed of aromatic macromolecules while being linear in structure. It has excellent electrical and chemical durability characteristics, and is produced mainly by the reaction of 4,4′-methylene diisocyanate (MDI) and trimellitic acid (TMA). The polyamide-imide varnish is mainly used in the electronic and electrical equipment industry fields where high heat resistance is required, the line ship and the aerospace field, and the heat resistance index is HN type (180-220 ° C.).

前記vi)ポリイミドエナメル線用ワニスは、最も高い耐熱性を保有したものであって、ピロメリット酸無水物(PMDA:Pyrromellitic dianhydride)、ベンゾフェノン酸無水物(BPDA:Benzophenon Dianhydride)などの芳香族多価酸および芳香族多価アミンを反応して液状のポリアミン酸に製造し、加熱によってイミド環を形成してポリイミドエナメル線に製造する。前記ポリイミドエナメル線用ワニスは、主に宇宙航空分野及び絶対的な信頼性が要求される大都市の電力供給用変圧器及び防衛産業用機器などに使用され、耐熱指標はC種(250℃)以上である。   The vi) varnish for polyimide enamel wire has the highest heat resistance, and has an aromatic polyvalent property such as pyromellitic dianhydride (PMDA) and benzophenon dianhydride (BPDA). An acid and an aromatic polyamine are reacted to produce a liquid polyamic acid, and an imide ring is formed by heating to produce a polyimide enameled wire. The varnish for polyimide enamel wire is mainly used for power supply transformers and defense industry equipment in large cities where absolute reliability is required in the aerospace field, and the heat resistance index is class C (250 ° C). That's it.

本発明の磁気抵抗物質が含まれた自己融着性絶縁ワニスは、エナメル線の最外郭に位置してエナメル線を製造し、これを巻線した後、加熱、通電、または溶剤処理などの適切な方法により自己融着性ワニスを融着して電線相互間を固定する自己融着性コイルに製造される。このために、通常、自己融着性絶縁ワニスは、一般のエナメル線用自己融着性絶縁ワニスを使用する。   The self-bonding insulating varnish containing the magnetoresistive material of the present invention is manufactured by manufacturing an enameled wire located at the outermost outline of the enameled wire, and winding it, and then heating, energizing, or solvent treatment. The self-bonding varnish is fused by a simple method to produce a self-bonding coil that fixes the wires together. For this reason, a general self-bonding insulating varnish for enameled wire is generally used as the self-bonding insulating varnish.

前記使用可能な自己融着性絶縁ワニスには、
i)ポリビニルブチラール系自己融着性ワニス、
ii)フェノキシ系自己融着性ワニス、
iii)ポリアミド系自己融着性ワニス、
iv)エポキシ系自己融着性ワニスなどがある。
In the usable self-bonding insulating varnish,
i) polyvinyl butyral self-bonding varnish,
ii) phenoxy-based self-bonding varnish,
iii) polyamide-based self-bonding varnish,
iv) Epoxy self-bonding varnish.

前記i)のポリビニルブチラール系自己融着性ワニスは、ポリビニルアセタール樹脂のうちポリビニルブチラール樹脂の熱可塑性であり接着力に優れた特性を活用して自己融着性を持たせたものであって、特に、一部の溶剤で溶解力を有するため、溶剤噴射による融着方式が可能である。   The polyvinyl butyral-based self-bonding varnish of i) described above is a thermoplastic resin of the polyvinyl butyral resin among the polyvinyl acetal resins, which has a self-bonding property by utilizing a property excellent in adhesiveness, In particular, since a part of the solvent has a dissolving power, a fusion method by solvent injection is possible.

前記ii)のフェノキシ系自己融着性ワニスは、エポキシ樹脂のうち可塑性を有するフェノキシ樹脂を使用して製造したものであって、溶剤による溶出、通電方式および加熱方式の全てに適している。   The phenoxy-based self-bonding varnish of ii) is manufactured using a phenoxy resin having plasticity among epoxy resins, and is suitable for all of the elution with a solvent, the energization method and the heating method.

前記iii)のポリアミド系自己融着性ワニスは、接着強度、表面潤滑性及び耐熱性に優れて家電製品の主要コイル部品に多様に使用され、基本樹脂としては、ナイロン11、12及び共重合体が使用され、湿気との反応による水素結合で製造されたエナメル線間の表面粘着発生を極小化するように設計される。前記ポリアミド系自己融着性ワニスは、高画質テレビの偏向ヨークコイル及び特殊形態のコイルの製造などに使用され、通電及び加熱方式に適している。   The polyamide-based self-bonding varnish of iii) is excellent in adhesive strength, surface lubricity and heat resistance, and is used in various main coil parts of home appliances. Nylon 11, 12 and copolymers are used as basic resins. Is used and is designed to minimize surface sticking between enameled wires produced by hydrogen bonding through reaction with moisture. The polyamide-based self-bonding varnish is used for manufacturing a deflection yoke coil and a special form coil of a high-definition television, and is suitable for energization and heating systems.

前記iv)変性エポキシ系自己融着性ワニスは、低粘土-高不揮発成分のハイソリッド化、粘着強度、融着・粘着後の変形性、及び作業性に優れたワニスであって、主に通電方式を適用する。   The iv) modified epoxy-based self-bonding varnish is a varnish excellent in low clay-high non-volatile component high solidification, adhesive strength, deformability after fusion / adhesion, and workability. Apply the method.

本発明の磁気抵抗エナメル線は、伝導性心線の外側に前記磁気抵抗物質を含む磁気抵抗ワニスを被覆して軟化し、磁気抵抗ワニス層を形成して製造する。   The magnetoresistive enameled wire of the present invention is manufactured by covering and softening a magnetoresistive varnish containing the magnetoresistive material on the outer side of a conductive core and forming a magnetoresistive varnish layer.

好ましくは、伝導性心線の導体の外側に一次に磁気抵抗物質を含む絶縁ワニスを塗装及び軟化して磁気抵抗絶縁ワニス層を形成する。次に、必要に応じて、磁気抵抗物質を含むか含まない同一種類、または異なる種類の樹脂を使用する第2および第3の絶縁ワニスを塗装及び軟化して形成する。   Preferably, a magnetoresistive insulating varnish layer is formed by coating and softening an insulating varnish containing a primary magnetoresistive material on the outside of the conductor of the conductive core. Next, if necessary, the second and third insulating varnishes using the same kind of resin or not containing the magnetoresistive material or different kinds of resins are coated and softened to form.

また、必要に応じて、前記のように多重塗装されて形成された磁気抵抗ワニス層の外側に自己融着ワニスを被覆して軟化し、自己融着性磁気抵抗エナメル線に製造することもできる。また、融着性のない絶縁層に磁気抵抗物質を含ませず、最終的に塗装及び軟化する自己融着層に磁気抵抗物質を含ませて自己融着性磁気抵抗エナメル線に製造することもできる。   Further, if necessary, a self-bonding varnish can be coated on the outside of the magnetoresistive varnish layer formed by multiple coating as described above, and softened to produce a self-bonding magnetoresistive enamel wire. . It is also possible to manufacture a self-bonding magnetoresistive enameled wire by not including a magnetoresistive material in the non-fusible insulating layer, and finally including a magnetoresistive material in the self-bonding layer to be painted and softened. it can.

また、前記磁気抵抗ワニス層の外部に磁気抵抗物質を含むか含まない絶縁層を反復的に塗装・軟化することができる。また、各絶縁層は、所望の被覆厚さを得るために、塗装及び軟化を数回反復して実施することができる。このときも、伝導性のある磁気抵抗物質を含む場合は、1次絶縁層に磁気抵抗物質を含ませるか、1次層あるいは2次層を形成した後、充分な絶縁破壊電圧が出るかを確認して最終的に含ませることが好ましい。塗装及び軟化を数回反復する理由は、一度に所望の厚さで形成されたエナメル線よりも、反復してコーティング形成されたエナメル線が一層絶縁力に優れるためである。   In addition, an insulating layer containing or not containing a magnetoresistive material outside the magnetoresistive varnish layer can be repeatedly painted and softened. In addition, each insulating layer can be repeatedly applied and softened several times to obtain a desired coating thickness. Also in this case, if a conductive magnetoresistive material is included, whether or not a sufficient dielectric breakdown voltage is generated after the primary insulating layer contains the magnetoresistive material or the primary layer or the secondary layer is formed. It is preferable to confirm and finally include it. The reason why the coating and softening are repeated several times is because the enameled wire that is repeatedly formed with a coating having a desired thickness at a time is more excellent in insulation.

前記伝導性心線に磁気抵抗ワニス、自己融着性絶縁ワニス、または自己融着性磁気抵抗ワニスを塗装する方法は、ロールコーティングまたは含浸などの通常的な方法により実施する。また、塗装後の軟化は、軟化炉で実施することが好ましい。軟化炉の温度は、各ワニスの樹脂の軟化、または硬化温度に合せて調整することが好ましく、より好ましい温度は400乃至700℃である。   The method of applying the magnetoresistive varnish, the self-bonding insulating varnish, or the self-bonding magnetoresistive varnish to the conductive core wire is performed by a usual method such as roll coating or impregnation. Moreover, it is preferable to implement the softening after coating in a softening furnace. The temperature of the softening furnace is preferably adjusted according to the softening or curing temperature of the resin of each varnish, and more preferably 400 to 700 ° C.

以下、実施例及び比較例に基づいて、本発明を一層詳しく説明する。ただ、下記の磁気抵抗物質および硬質磁性材料を含んで実施された実施例は、本発明を例示するためのものであって、本発明がこれらに限定されることはない。   Hereinafter, based on an Example and a comparative example, this invention is demonstrated in more detail. However, the examples implemented by including the following magnetoresistive substance and hard magnetic material are for illustrating the present invention, and the present invention is not limited thereto.

[実施例]
<比較例1>
(一般のポリエステル系絶縁ワニスの製造)
ジメチルテレフタレート(D.M.T)28.11重量部、エチレングリコール(E.G)6.69重量部、グリセリン(純度:95重量%以上)6.63重量部、Tin系金属塩の金属触媒0.01重量部、及びメタ-クレゾール(メタ分:55重量部以上)17.28重量部を反応器に投入して150乃至250℃の温度で反応し、軟化点が85±2℃に到達すると反応を中断した後、反応物にフェノール7.41重量部、キシレン18.58重量部、ソルベント-ナフサ10.20重量部、テトラ-n-ブチルチタネート(T.B.T)1.75重量部、亜鉛含量8重量%の亜鉛オクトエート(Zn-Octoate)1.09重量部、及びポリイソシアネート(-NCO:5重量%含有)2.25重量部を順に投入して希釈し、ポリエステル系絶縁ワニスを製造した。このワニスの粘度は、25℃で測定したとき3±0.5poiseを示し、固形分は、35±0.5重量%(200℃で2時間乾燥)を示した。
[Example]
<Comparative Example 1>
(Manufacture of general polyester insulation varnish)
Dimethyl terephthalate (D.M.T) 28.11 parts by weight, ethylene glycol (EG) 6.69 parts by weight, glycerin (purity: 95% by weight or more) 6.63 parts by weight, metal catalyst of tin metal salt 0.01 parts by weight and 17.28 parts by weight of meta-cresol (meta content: 55 parts by weight or more) are charged into the reactor and reacted at a temperature of 150 to 250 ° C., and the softening point reaches 85 ± 2 ° C. Then, after the reaction was interrupted, the reaction product was mixed with 7.41 parts by weight of phenol, 18.58 parts by weight of xylene, 10.20 parts by weight of solvent-naphtha, and 1.75 parts by weight of tetra-n-butyl titanate (TBBT). 1 part by weight, zinc octoate having a zinc content of 8% by weight (Zn-Octoate), and polyisocyanate (-NCO: containing 5% by weight) 2.25 parts by weight are added in order to dilute the polyester-based insulating varnish. Manufactured. The viscosity of the varnish was 3 ± 0.5 poise when measured at 25 ° C., and the solid content was 35 ± 0.5% by weight (dried at 200 ° C. for 2 hours).

(一般のポリエステル系絶縁ワニス塗装エナメル線の製造)
前記製造された一般のポリエステル系絶縁ワニスを直径1.0mmの銅導体線にロールコーティング方式により被覆して軟化炉で軟化した後、乾燥炉で乾燥した。このとき、軟化炉の長さは4Mで、軟化炉の温度は460℃を維持し、軟化炉及び乾燥炉の線束は35m/Minであった。また、乾燥炉の長さは3.4Mで、乾燥炉の温度は、入口で460℃、出口で540℃を維持した。
(Manufacture of general polyester-based insulating varnish-coated enameled wire)
The manufactured general polyester insulating varnish was coated on a copper conductor wire having a diameter of 1.0 mm by a roll coating method, softened in a softening furnace, and then dried in a drying furnace. At this time, the length of the softening furnace was 4 M, the temperature of the softening furnace was maintained at 460 ° C., and the bundles of the softening furnace and the drying furnace were 35 m / Min. The length of the drying furnace was 3.4M, and the temperature of the drying furnace was maintained at 460 ° C at the inlet and 540 ° C at the outlet.

製造されたエナメル線における絶縁ワニス層の厚さは、外側マイクロメータで測定した結果、0.019mmを示した。このエナメル線のその他の物性は、下記の表3に示した。   The thickness of the insulating varnish layer in the manufactured enameled wire was 0.019 mm as a result of measurement with an outer micrometer. Other physical properties of this enameled wire are shown in Table 3 below.

<実施例1>
(ポリエステル系軟質磁性ワニスの製造)
前記比較例1で製造された一般のポリエステル系絶縁ワニス100重量部に、FeO約63%、FeO約23%、CoFeO約9%を主成分とする複合酸化物の軟質磁性材料1.225重量部、及びポリエチレン重合型保護コロイド系分散剤0.125重量部を追加的に投入して撹拌及び分散し、ポリエステル系軟質磁性材料を含むワニスを製造した。製造されたワニスの軟化度は4を示した。
<Example 1>
(Production of polyester soft magnetic varnish)
1.225 parts by weight of a composite oxide soft magnetic material mainly composed of about 63% FeO, about 23% FeO, and about 9% CoFeO to 100 parts by weight of the general polyester insulating varnish produced in Comparative Example 1 In addition, 0.125 part by weight of a polyethylene polymerization type protective colloidal dispersant was added and stirred and dispersed to produce a varnish containing a polyester soft magnetic material. The softness of the varnish produced was 4.

(ポリエステル系軟質磁性ワニス塗装エナメル線の製造)
一般のポリエステル系絶縁ワニスの代りに前記ワニスを塗装することを除いては、前記比較例1のような方法により軟質磁性材料型エナメル線を製造した。
(Manufacture of polyester-based soft magnetic varnish-coated enameled wire)
A soft magnetic material type enameled wire was manufactured by the method as in Comparative Example 1 except that the varnish was coated instead of a general polyester insulating varnish.

製造されたエナメル線におけるワニス層の厚さは、外側マイクロメータで測定した結果、0.019mmを示した。このエナメル線のその他の物性は、下記の表3に示した。   The thickness of the varnish layer in the manufactured enameled wire was 0.019 mm as a result of measurement with an outer micrometer. Other physical properties of this enameled wire are shown in Table 3 below.

Figure 2005522840
Figure 2005522840

<比較例2>
(一般のポリビニルホルマール系絶縁ワニスの製造)
メタ-クレゾール(メタ分:55重量部以上)15.69重量部、ソルベント-ナフサ10.49重量部、キシレン11.89重量部、ポリイソシアネート(-NCO含量:5重量%)38.60重量部、ポリビニルブチラール樹脂(日本Chisso社製造、Vinylec-L)3.33重量部、亜鉛含量8重量%の亜鉛オクトエート(Zn-Octoate)0.25重量部、ポリエステルポリオール(-OH含量:4.5重量%)15.35重量部を反応器に投入して150乃至250℃の温度で反応し、ポリビニルホルマール系絶縁ワニスを製造した。このワニスの粘度は、25℃で測定したときに3±0.5poiseを示し、固形分は、35±0.5重量%(200℃で2時間乾燥)を示した。
<Comparative Example 2>
(Manufacture of general polyvinyl formal insulating varnish)
Meta-cresol (meta content: 55 parts by weight or more) 15.69 parts by weight, solvent-naphtha 10.49 parts by weight, xylene 11.89 parts by weight, polyisocyanate (-NCO content: 5% by weight) 38.60 parts by weight , Polyvinyl butyral resin (manufactured by Nippon Chisso Co., Ltd., Vinylec-L) 3.33 parts by weight, zinc octoate 0.25 parts by weight of zinc content (Zn-Octoate), polyester polyol (-OH content: 4.5 weights) %) 15.35 parts by weight were charged into a reactor and reacted at a temperature of 150 to 250 ° C. to produce a polyvinyl formal insulating varnish. The viscosity of the varnish was 3 ± 0.5 poise when measured at 25 ° C., and the solid content was 35 ± 0.5% by weight (dried at 200 ° C. for 2 hours).

(一般のポリビニルホルマール系絶縁ワニス塗装エナメル線の製造)
前記製造された一般のポリビニルホルマール系絶縁ワニスを直径1.0mmの銅導体線にロールコーティング方式により被覆して軟化炉で軟化した後、乾燥炉で乾燥した。このとき、軟化炉の長さは4Mで、軟化炉の温度は460℃を維持し、軟化炉及び乾燥炉の線束は35m/Minであった。また、乾燥炉の長さは3.4Mで、乾燥炉の温度は、入口で460℃、出口で540℃を維持した。
(Manufacture of general polyvinyl formal insulating varnish coated enameled wire)
The manufactured general polyvinyl formal insulating varnish was coated on a copper conductor wire having a diameter of 1.0 mm by a roll coating method, softened in a softening furnace, and then dried in a drying furnace. At this time, the length of the softening furnace was 4 M, the temperature of the softening furnace was maintained at 460 ° C., and the bundles of the softening furnace and the drying furnace were 35 m / Min. The length of the drying furnace was 3.4M, and the temperature of the drying furnace was maintained at 460 ° C at the inlet and 540 ° C at the outlet.

製造されたエナメル線における絶縁ワニス層の厚さは、外側マイクロメータで測定した結果、0.017mmを示した。このエナメル線のその他の物性は、下記の表4に示した。   The thickness of the insulating varnish layer in the manufactured enameled wire was 0.017 mm as a result of measurement with an outer micrometer. Other physical properties of this enameled wire are shown in Table 4 below.

<実施例2>
(ポリビニルホルマール系軟質磁性ワニスの製造)
前記比較例2で製造された一般のポリビニルホルマール系絶縁ワニス100重量部に、FeO約63%、FeO約23%、CoFeO約9%を主成分とする複合酸化物の軟質磁性材料1.10重量部、及び脂肪酸ポリアミド系の分散剤0.05重量部を追加的に投入して、撹拌及び分散してポリビニルホルマール系軟質磁性ワニスを製造した。製造されたワニスの軟化度は4を示した。
<Example 2>
(Production of polyvinyl formal soft magnetic varnish)
A composite magnetic soft magnetic material composed mainly of about 63% FeO, about 23% FeO, and about 9% CoFeO in 100 parts by weight of the general polyvinyl formal insulating varnish manufactured in Comparative Example 1 1.10 weights And 0.05 part by weight of a fatty acid polyamide-based dispersant were added, and the mixture was stirred and dispersed to produce a polyvinyl formal soft magnetic varnish. The softness of the varnish produced was 4.

(ポリビニルホルマール系軟質磁性ワニス塗装エナメル線の製造)
一般のポリビニルホルマール系絶縁ワニスの代りに、前記ポリビニルホルマール系軟質磁性ワニスを塗装することを除いては、前記比較例2のような方法により磁気抵抗エナメル線を製造した。
(Manufacture of enameled wire with polyvinyl formal soft magnetic varnish coating)
A magnetoresistive enamel wire was manufactured by the method as in Comparative Example 2 except that the polyvinyl formal soft magnetic varnish was coated instead of a general polyvinyl formal insulating varnish.

製造されたエナメル線における軟質磁性ワニス層の厚さは、外側マイクロメータで測定した結果、0.017mmを示した。このエナメル線のその他の物性は、下記の表4に示した。   The thickness of the soft magnetic varnish layer in the manufactured enamel wire was 0.017 mm as a result of measurement with an outer micrometer. Other physical properties of this enameled wire are shown in Table 4 below.

Figure 2005522840
Figure 2005522840

<比較例3>
(一般のポリウレタン系絶縁ワニスの製造)
メタ-クレゾール(メタ分:55重量部以上)40.00重量部、ソルベント-ナフサ9.40重量部、キシレン12.70重量部、ポリイソシアネート(-NCO含量:11重量%)16.00重量部、ポリイソシアネート(-NCO含量:12重量%)9.20重量部、ポリアミド樹脂(ドイツBASF社製造、Ultramid-1C)0.80重量部、亜鉛含量8重量%の亜鉛オクトエート(Zn-Octoate)0.40重量部、ポリエステルポリオール(-OH含量4.5重量%)17.50重量部を反応器に投入し、150乃至250℃の温度で反応してポリウレタン系絶縁ワニスを製造した。このワニスの粘度は、25℃で測定したときに3±0.5poiseを示し、固形分は35±0.5重量%(200℃で2時間乾燥)を示した。
<Comparative Example 3>
(Manufacture of general polyurethane insulating varnish)
Meta-cresol (meta content: 55 parts by weight or more) 40.00 parts by weight, solvent-naphtha 9.40 parts by weight, xylene 12.70 parts by weight, polyisocyanate (-NCO content: 11% by weight) 16.00 parts by weight , 9.20 parts by weight of polyisocyanate (-NCO content: 12% by weight), 0.80 part by weight of polyamide resin (manufactured by BASF, Germany, Ultramid-1C), 0% zinc octoate (Zn-Octoate) having a zinc content of 8% by weight .40 parts by weight and 17.50 parts by weight of polyester polyol (-OH content 4.5% by weight) were charged into a reactor and reacted at a temperature of 150 to 250 ° C. to produce a polyurethane insulating varnish. The viscosity of the varnish was 3 ± 0.5 poise when measured at 25 ° C., and the solid content was 35 ± 0.5% by weight (dried at 200 ° C. for 2 hours).

(一般のポリウレタン系絶縁ワニス塗装エナメル線の製造)
前記製造された一般のポリウレタン系絶縁ワニスを直径1.0mmの銅導体線にロールコーティング方式により被覆して軟化炉で軟化した後、乾燥炉で乾燥した。このとき、軟化炉の長さは4Mで、軟化炉の温度は460℃を維持し、軟化炉及び乾燥炉の線束は50m/Minであった。また、乾燥炉の長さは3.4Mで、乾燥炉の温度は、入口で460℃、出口で540℃を維持した。
(Manufacture of general polyurethane insulating varnished enameled wire)
The manufactured general polyurethane insulating varnish was coated on a copper conductor wire having a diameter of 1.0 mm by a roll coating method, softened in a softening furnace, and then dried in a drying furnace. At this time, the length of the softening furnace was 4 M, the temperature of the softening furnace was maintained at 460 ° C., and the bundles of the softening furnace and the drying furnace were 50 m / Min. The length of the drying furnace was 3.4M, and the temperature of the drying furnace was maintained at 460 ° C at the inlet and 540 ° C at the outlet.

製造されたエナメル線における絶縁ワニス層の厚さは、外側マイクロメータで測定した結果、0.019mmを示した。このエナメル線のその他の物性は、下記の表5に示した。   The thickness of the insulating varnish layer in the manufactured enameled wire was 0.019 mm as a result of measurement with an outer micrometer. Other physical properties of the enameled wire are shown in Table 5 below.

<実施例3>
(ポリウレタン系軟質磁性ワニスの製造)
前記比較例3で製造された一般のポリウレタン系絶縁ワニス100重量部に、FeO約63%、FeO約23%、CoFeO約9%を主成分とする複合酸化物の軟質磁性材料1.20重量部、及び脂肪酸アミド系の分散剤0.15重量部を追加的に投入し、撹拌及び分散してポリウレタン系軟質磁性ワニスを製造した。製造されたワニスの軟化度は4を示した。
<Example 3>
(Manufacture of polyurethane-based soft magnetic varnish)
1. 100 parts by weight of a general polyurethane insulating varnish produced in Comparative Example 3 1.20 parts by weight of a composite oxide soft magnetic material mainly composed of about 63% FeO, about 23% FeO, and about 9% CoFeO Further, 0.15 part by weight of a fatty acid amide dispersant was added and stirred and dispersed to produce a polyurethane soft magnetic varnish. The softness of the varnish produced was 4.

(ポリウレタン系軟質磁性ワニス塗装エナメル線の製造)
一般のポリウレタン系絶縁ワニスの代りに、前記ポリウレタン系軟質磁性ワニスを塗装することを除いては、前記比較例3のような方法により軟質磁性エナメル線を製造した。
(Manufacture of polyurethane-based soft magnetic varnish-coated enameled wire)
A soft magnetic enamel wire was produced by the method as in Comparative Example 3 except that the polyurethane soft magnetic varnish was coated instead of a general polyurethane insulating varnish.

製造されたエナメル線におけるワニス層の厚さは、外側マイクロメータで測定した結果、0.019mmを示した。このエナメル線のその他の物性は、下記の表5に示した。   The thickness of the varnish layer in the manufactured enameled wire was 0.019 mm as a result of measurement with an outer micrometer. Other physical properties of the enameled wire are shown in Table 5 below.

Figure 2005522840
Figure 2005522840

<比較例4>
(一般のポリエステルイミド系絶縁ワニスの製造)
キシレノール酸47.00重量部、エチレングリコール18.30重量部、ジエチレングリコール25.30重量部、トリス-ヒドロキシエチルイソシアヌレート(tris-hydorxyethylisocyanurate)77.80重量部、グリセリン(純度:95重量%以上)20.70重量部、ジメチルテレフタレート103.70重量部、酢酸亜鉛(Zn-acetate)0.24重量部、トリメリット酸無数物(tri-mellitic-anhydride)118.04重量部、ジアミノジフェニルメタン(di-amino-diphenylmethane)81.70重量部、メタ-クレゾール(メタ分:55重量部以上)421.00重量部、ソルベント-ナフサ140.00重量部、クレゾールチタネートポリマー15.50重量部、レゾール型フェノール樹脂7.76重量部、及びポリイソシアネート(-NCO含量:4.5重量%MDI系ブロッキング型)3.88重量部を反応器に投入して150乃至250℃の温度で反応し、ポリエステルイミド系絶縁ワニスを製造した。このワニスの粘度は、25℃で測定したときに3±0.5poiseを示し、固形分は35±0.5重量%(200℃で2時間乾燥)を示した。
<Comparative Example 4>
(Manufacture of general polyesterimide insulating varnish)
Xylenolic acid 47.00 parts, ethylene glycol 18.30 parts, diethylene glycol 25.30 parts, tris-hydroxyethylisocyanurate 77.80 parts, glycerin (purity: 95% by weight or more) 20 .70 parts by weight, 103.70 parts by weight of dimethyl terephthalate, 0.24 parts by weight of zinc acetate (Zn-acetate), 118.04 parts by weight of tri-mellitic-anhydride, di-aminodiphenylmethane (di-amino) -diphenylmethane) 81.70 parts by weight, meta-cresol (meta content: 55 parts by weight or more) 421.00 parts by weight, solvent-naphtha 140.00 parts by weight, cresol titanate polymer 15.50 parts by weight, resol type phenolic resin 7 .76 parts by weight and polyisocyanate (-NCO content: 4.5% by weight MDI blocking type) 3.88 Part react at a temperature of poured to 150 to 250 ° C. in the reactor, to produce a polyester imide insulating varnish. The viscosity of the varnish was 3 ± 0.5 poise when measured at 25 ° C., and the solid content was 35 ± 0.5% by weight (dried at 200 ° C. for 2 hours).

(一般のポリエステルイミド系絶縁ワニス塗装エナメル線の製造)
前記製造された一般のポリエステルイミド系絶縁ワニスを直径1.0mmの銅導体線にロールコーティング方式により被覆して軟化炉で軟化した後、乾燥炉で乾燥した。このとき、軟化炉の長さは4Mで、軟化炉の温度は460℃を維持し、軟化炉及び乾燥炉の線束は35m/Minであった。また、乾燥炉の長さは3.4Mで、乾燥炉の温度は、入口で460℃、出口で540℃を維持した。
(Manufacture of general polyesterimide insulating varnish coated enameled wire)
The produced general polyesterimide insulating varnish was coated on a copper conductor wire having a diameter of 1.0 mm by a roll coating method, softened in a softening furnace, and then dried in a drying furnace. At this time, the length of the softening furnace was 4 M, the temperature of the softening furnace was maintained at 460 ° C., and the bundles of the softening furnace and the drying furnace were 35 m / Min. The length of the drying furnace was 3.4M, and the temperature of the drying furnace was maintained at 460 ° C at the inlet and 540 ° C at the outlet.

製造されたエナメル線における絶縁ワニス層の厚さは、外側マイクロメータで測定した結果、0.019mmを示した。このエナメル線のその他の物性は、下記の表6に示した。   The thickness of the insulating varnish layer in the manufactured enameled wire was 0.019 mm as a result of measurement with an outer micrometer. Other physical properties of this enameled wire are shown in Table 6 below.

<実施例4>
(ポリエステルイミド系軟質磁性ワニスの製造)
前記比較例4で製造された一般のポリエステルイミド系絶縁ワニス100重量部に、FeO約63%、FeO約23%、CoFeO約9%を主成分とする複合酸化物の異方性磁気抵抗物質1.20重量部、及びポリエチレン重合型保護コロイド系の分散剤0.07重量部を追加的に投入して撹拌及び分散し、ポリエステルイミド系軟質磁性ワニスを製造した。製造されたワニスの軟化度は4を示した。
<Example 4>
(Production of polyesterimide soft magnetic varnish)
1 to 100 parts by weight of the general polyesterimide insulating varnish produced in Comparative Example 4 is a composite oxide anisotropic magnetoresistive material 1 containing approximately 63% FeO, approximately 23% FeO, and approximately 9% CoFeO. .20 parts by weight and 0.07 part by weight of a polyethylene polymerization type protective colloid dispersant were added and stirred and dispersed to prepare a polyesterimide soft magnetic varnish. The softness of the varnish produced was 4.

(ポリエステルイミド系軟質磁性ワニス塗装エナメル線の製造)
一般のポリエステルイミド系ワニスの代りに、前記ポリエステルイミド系軟質磁性ワニスを塗装することを除いては、前記比較例4のような方法により磁気抵抗エナメル線を製造した。
(Manufacture of polyester imide soft magnetic varnish coated enameled wire)
A magnetoresistive enameled wire was manufactured by the method as in Comparative Example 4 except that the polyesterimide soft magnetic varnish was coated instead of a general polyesterimide based varnish.

製造されたエナメル線におけるワニス層の厚さは、外側マイクロメータで測定した結果、0.019mmを示した。このエナメル線のその他の物性は、下記の表6に示した。   The thickness of the varnish layer in the manufactured enameled wire was 0.019 mm as a result of measurement with an outer micrometer. Other physical properties of this enameled wire are shown in Table 6 below.

Figure 2005522840
Figure 2005522840

<比較例5>
(一般のポリアミドイミド系絶縁ワニスの製造)
トリメリット酸無数物(tri-mellitic-anhydride)134.0重量部、4,4-メチレンジフェニルジイソシアネート175重量部、N-メチルピロリドン(N-methylpyrolidone)418.0重量部、及びジメチルホルムアミド(di-methyl-formamide)137.0重量部を反応器に投入して150乃至250℃の温度で反応し、ポリアミドイミド系絶縁ワニスを製造した。このワニスの粘度は、25℃で測定したときに3±0.5poiseを示し、固形分は35±0.5重量%(200℃で2時間乾燥)を示した。
<Comparative Example 5>
(Manufacture of general polyamideimide insulating varnish)
Trimellitic acid anhydride 134.0 parts by weight, 4,4-methylenediphenyl diisocyanate 175 parts by weight, N-methylpyrolidone 418.0 parts by weight, and dimethylformamide 137.0 parts by weight of methyl-formamide) was charged into the reactor and reacted at a temperature of 150 to 250 ° C. to produce a polyamide-imide insulating varnish. The viscosity of the varnish was 3 ± 0.5 poise when measured at 25 ° C., and the solid content was 35 ± 0.5% by weight (dried at 200 ° C. for 2 hours).

(一般のポリアミドイミド系絶縁ワニス塗装エナメル線の製造)
前記製造された一般のポリアミドイミド系絶縁ワニスを直径1.0mmの銅導体線にロールコーティング方式により被覆して軟化炉で軟化した後、乾燥炉で乾燥した。このとき、軟化炉の長さは4Mで、軟化炉の温度は460℃を維持し、軟化炉及び乾燥炉の線束は35m/Minであった。また、乾燥炉の長さは3.4Mで、乾燥炉の温度は、入口で460℃、出口で540℃を維持した。
(Manufacture of general polyamideimide insulating varnish coated enameled wire)
The manufactured general polyamideimide insulating varnish was coated on a copper conductor wire having a diameter of 1.0 mm by a roll coating method, softened in a softening furnace, and then dried in a drying furnace. At this time, the length of the softening furnace was 4 M, the temperature of the softening furnace was maintained at 460 ° C., and the bundles of the softening furnace and the drying furnace were 35 m / Min. The length of the drying furnace was 3.4M, and the temperature of the drying furnace was maintained at 460 ° C at the inlet and 540 ° C at the outlet.

製造されたエナメル線における絶縁ワニス層の厚さは、外側マイクロメータで測定した結果、0.019mmを示した。このエナメル線のその他の物性は、下記の表7に示した。   The thickness of the insulating varnish layer in the manufactured enameled wire was 0.019 mm as a result of measurement with an outer micrometer. Other physical properties of this enameled wire are shown in Table 7 below.

<実施例5>
(ポリアミドイミド系軟質磁性ワニスの製造)
前記比較例5で製造された一般のポリアミドイミド系絶縁ワニス100重量部に、FeO約63%、FeO約23%、CoFeO約9%を主成分とする複合酸化物の軟質磁性材料1.35重量部、及び脂肪酸アミド系の分散剤0.05重量部を追加的に投入して撹拌及び分散し、ポリアミドイミド系軟質磁性ワニスを製造した。製造されたワニスの軟化度は4を示した。
<Example 5>
(Production of polyamide-imide soft magnetic varnish)
1.35 wt% of a composite oxide soft magnetic material mainly composed of about 63% FeO, about 23% FeO, and about 9% CoFeO in 100 parts by weight of the general polyamideimide insulating varnish produced in Comparative Example 5 And 0.05 part by weight of a fatty acid amide dispersant were added and stirred and dispersed to produce a polyamideimide soft magnetic varnish. The softness of the varnish produced was 4.

(ポリアミドイミド系軟質磁性ワニス塗装エナメル線の製造)
一般のポリアミドイミド系絶縁ワニスの代りに、前記ポリアミドイミド系軟質磁性ワニスを塗装することを除いては、前記比較例5のような方法により軟質磁性エナメル線を製造した。
(Manufacture of polyamide-imide soft magnetic varnish coated enameled wire)
A soft magnetic enameled wire was produced by the method as in Comparative Example 5 except that the polyamideimide soft magnetic varnish was applied instead of a general polyamideimide insulating varnish.

製造されたエナメル線における軟質磁性ワニス層の厚さは、外側マイクロメータで測定した結果、0.019mmを示した。このエナメル線のその他の物性は、下記の表7に示した。   The thickness of the soft magnetic varnish layer in the produced enamel wire was 0.019 mm as a result of measurement with an outer micrometer. Other physical properties of this enameled wire are shown in Table 7 below.

Figure 2005522840
Figure 2005522840

<比較例6>
(ポリビニルブチラール系自己融着性絶縁ワニスの製造)
メタ-クレゾール(メタ分:55重量%以上)31.50重量部、キシレン79.40重量部、ジメチルホルムアミド31.00重量部、エポキシ-フェノール変性樹脂1.35重量部、ポリビニルブチラール樹脂(Monsanto社製造、Morbital B-30H)を150乃至250℃の温度で反応してポリビニルブチラール系自己融着性絶縁ワニスを製造した。
<Comparative Example 6>
(Production of polyvinyl butyral self-bonding insulating varnish)
Meta-cresol (meta content: 55% by weight or more) 31.50 parts by weight, xylene 79.40 parts by weight, dimethylformamide 31.00 parts by weight, epoxy-phenol modified resin 1.35 parts by weight, polyvinyl butyral resin (Monsanto) Manufacture, Morbital B-30H) was reacted at a temperature of 150 to 250 ° C. to produce a polyvinyl butyral self-bonding insulating varnish.

(一般のポリエステル系絶縁ワニス層及びポリビニルブチラール系自己融着性絶縁ワニス層を含むエナメル線の製造)
前記比較例1で製造された一般のポリエステル系絶縁ワニスが塗装されたエナメル線に前記製造したポリビニルブチラール系自己融着性絶縁ワニスをロールコーティング方式により被覆して軟化炉で軟化した後、乾燥炉で乾燥した。このとき、軟化炉の長さは4Mで、軟化炉の温度は460℃を維持し、軟化炉及び乾燥炉の線束は35m/Minであった。また、乾燥炉の長さは3.4Mで、乾燥炉の温度は、入口で460℃、出口で540℃を維持した。
(Manufacture of enameled wire including general polyester insulating varnish layer and polyvinyl butyral self-bonding insulating varnish layer)
The enameled wire coated with the general polyester insulating varnish manufactured in Comparative Example 1 is coated with the manufactured polyvinyl butyral self-bonding insulating varnish by a roll coating method and softened in a softening furnace, followed by a drying furnace. Dried. At this time, the length of the softening furnace was 4 M, the temperature of the softening furnace was maintained at 460 ° C., and the bundles of the softening furnace and the drying furnace were 35 m / Min. The length of the drying furnace was 3.4M, and the temperature of the drying furnace was maintained at 460 ° C at the inlet and 540 ° C at the outlet.

<実施例6>
(ポリエステル系軟質磁性ワニス層及びポリビニルブチラール系自己融着性絶縁ワニス層を含む自己融着性軟質磁性エナメル線の製造)
前記実施例1で製造されたポリエステル系軟質磁性ワニスが塗装されたエナメル線に前記比較例6のポリビニルブチラール系自己融着性絶縁ワニスをロールコーティング方式により被覆して軟化炉で軟化した後、乾燥炉で乾燥した。このとき、軟化炉の長さは4Mで、軟化炉の温度は460℃を維持し、軟化炉及び乾燥炉の線束は35m/Minであった。また、乾燥炉の長さは3.4Mで、乾燥炉の温度は、入口で460℃、出口で540℃を維持した。
<Example 6>
(Production of self-bonding soft magnetic enameled wire including polyester-based soft magnetic varnish layer and polyvinyl butyral-based self-bonding insulating varnish layer)
The enameled wire coated with the polyester soft magnetic varnish produced in Example 1 is coated with the polyvinyl butyral self-bonding insulating varnish of Comparative Example 6 by a roll coating method and softened in a softening furnace, and then dried. Dry in oven. At this time, the length of the softening furnace was 4 M, the temperature of the softening furnace was maintained at 460 ° C., and the bundles of the softening furnace and the drying furnace were 35 m / Min. The length of the drying furnace was 3.4M, and the temperature of the drying furnace was maintained at 460 ° C at the inlet and 540 ° C at the outlet.

<実施例7>
(ポリビニルブチラール系自己融着性軟質磁性ワニスの製造)
前記比較例6で製造されたポリビニルブチラール系自己融着性絶縁ワニス100重量部に、FeO約63%、FeO約23%、CoFeO約9%を主成分とする複合酸化物の軟質磁性材料0.70重量部、及びポリエチレン重合型保護コロイド系の分散剤0.05重量部を追加的に投入して撹拌及び分散し、ポリビニルブチラール系自己融着性軟質磁性ワニスを製造した。製造されたワニスの軟化度は4を示した。
<Example 7>
(Production of polyvinyl butyral self-bonding soft magnetic varnish)
A composite magnetic soft magnetic material composed mainly of about 63% FeO, about 23% FeO, and about 9% CoFeO is added to 100 parts by weight of the polyvinyl butyral-based self-bonding insulating varnish produced in Comparative Example 6. 70 parts by weight and 0.05 part by weight of a polyethylene polymerization type protective colloid dispersant were added and stirred and dispersed to prepare a polyvinyl butyral self-bonding soft magnetic varnish. The softness of the varnish produced was 4.

(一般のポリエステル系絶縁ワニス層及びポリビニルブチラール系自己融着性軟質磁性ワニス層を含む自己融着性絶縁エナメル線の製造)
前記比較例1で製造された一般のポリエステル系絶縁ワニスが塗装されたエナメル線に前記製造されたポリビニルブチラール系自己融着性軟質磁性ワニスをロールコーティング方式により被覆して軟化炉で軟化した後、乾燥炉で乾燥した。このとき、軟化炉の長さは4Mで、軟化炉の温度は460℃を維持し、軟化炉及び乾燥炉の線束は35m/Minであった。また、乾燥炉の長さは3.4Mで、乾燥炉の温度は、入口で460℃、出口で540℃を維持した。
(Manufacture of self-bonding insulating enameled wire including general polyester-based insulating varnish layer and polyvinyl butyral-based self-bonding soft magnetic varnish layer)
After the enameled wire coated with the general polyester-based insulating varnish produced in Comparative Example 1 is coated with the produced polyvinyl butyral-based self-bonding soft magnetic varnish by a roll coating method and softened in a softening furnace, It dried in the drying furnace. At this time, the length of the softening furnace was 4 M, the temperature of the softening furnace was maintained at 460 ° C., and the bundles of the softening furnace and the drying furnace were 35 m / Min. The length of the drying furnace was 3.4M, and the temperature of the drying furnace was maintained at 460 ° C at the inlet and 540 ° C at the outlet.

<実施例8>
(ポリエステル系軟質磁性ワニス層及びポリビニルブチラール系自己融着性軟質磁性ワニス層を含む自己融着性軟質磁性エナメル線の製造)
前記実施例1で製造されたポリエステル系軟質磁性ワニスが塗装されたエナメル線に前記比較例7で製造されたポリビニルブチラール系自己融着性軟質磁性ワニスをロールコーティング方式により被覆して軟化炉で軟化した後、乾燥炉で乾燥した。このとき、軟化炉の長さは4Mで、軟化炉の温度は460℃を維持し、軟化炉び乾燥炉の線束は35m/Minであった。また、乾燥炉の長さは3.4Mで、乾燥炉の温度は、入口で460℃、出口で540℃を維持した。
<Example 8>
(Production of self-bonding soft magnetic enameled wire including polyester-based soft magnetic varnish layer and polyvinyl butyral-based self-bonding soft magnetic varnish layer)
The enameled wire coated with the polyester soft magnetic varnish produced in Example 1 is coated with the polyvinyl butyral self-bonding soft magnetic varnish produced in Comparative Example 7 by a roll coating method and softened in a softening furnace. And then dried in a drying oven. At this time, the length of the softening furnace was 4 M, the temperature of the softening furnace was maintained at 460 ° C., and the bundle of the softening furnace and the drying furnace was 35 m / Min. The length of the drying furnace was 3.4M, and the temperature of the drying furnace was maintained at 460 ° C at the inlet and 540 ° C at the outlet.

Figure 2005522840
Figure 2005522840

<比較例7>
(フェノキシ系自己融着性絶縁ワニスの製造)
メタ-クレゾール(メタ分:55重量%以上)12.30重量部、ソルベント-ナフサ19.50重量部、キシレン19.50重量部、フェノキシ樹脂(PKHH-3038)20.00重量部、フェノール8.18重量部、ブチルカルビトール(butyl carbitol)20.5重量部、及び無水フタル酸0.02重量部を150乃至250℃の温度で反応してフェノキシ系自己融着性絶縁ワニスを製造した。
<Comparative Example 7>
(Production of phenoxy-based self-bonding insulating varnish)
Meta-cresol (meta content: 55% by weight or more) 12.30 parts by weight, solvent-naphtha 19.50 parts by weight, xylene 19.50 parts by weight, phenoxy resin (PKHH-3038) 20.00 parts by weight, phenol 8. 18 parts by weight, 20.5 parts by weight of butyl carbitol and 0.02 parts by weight of phthalic anhydride were reacted at a temperature of 150 to 250 ° C. to prepare a phenoxy-based self-bonding insulating varnish.

(一般のポリビニルホルマール系絶縁ワニス層及びフェノキシ系自己融着性絶縁ワニス層を含むエナメル線の製造)
前記比較例2で製造された一般のポリビニルホルマール系絶縁ワニスが塗装されたエナメル線に、前記製造したフェノキシ系自己融着性絶縁ワニスをロールコーティング方式により被覆して軟化炉で軟化した後、乾燥炉で乾燥した。このとき、軟化炉の長さは4Mで、軟化炉の温度は460℃を維持し、軟化炉及び乾燥炉の線束は35m/Minであった。また、乾燥炉の長さは3.4Mで、乾燥炉の温度は、入口で460℃、出口で540℃を維持した。
(Manufacture of enameled wire including general polyvinyl formal insulating varnish layer and phenoxy self-bonding insulating varnish layer)
The enameled wire coated with the general polyvinyl formal insulating varnish manufactured in Comparative Example 2 is coated with the manufactured phenoxy self-bonding insulating varnish by a roll coating method and softened in a softening furnace, and then dried. Dry in oven. At this time, the length of the softening furnace was 4 M, the temperature of the softening furnace was maintained at 460 ° C., and the bundles of the softening furnace and the drying furnace were 35 m / Min. The length of the drying furnace was 3.4M, and the temperature of the drying furnace was maintained at 460 ° C at the inlet and 540 ° C at the outlet.

<実施例9>
(ポリビニルホルマール系軟質磁性ワニス層及びフェノキシ系自己融着性絶縁ワニス層を含む自己融着性軟質磁性エナメル線の製造)
前記実施例2で製造されたポリビニルホルマール系軟質磁性ワニスが塗装されたエナメル線に前記比較例7のフェノキシ系自己融着性絶縁ワニスをロールコーティング方式により被覆して軟化炉で軟化した後、乾燥炉で乾燥した。このとき、軟化炉の長さは4Mで、軟化炉の温度は460℃を維持し、軟化炉及び乾燥炉の線束は35m/Minであった。また、乾燥炉の長さは3.4Mで、乾燥炉の温度は、入口で460℃、出口で540℃を維持した。
<Example 9>
(Production of self-adhesive soft magnetic enamel wire including polyvinyl formal soft magnetic varnish layer and phenoxy self-adhesive insulating varnish layer)
The enameled wire coated with the polyvinyl formal soft magnetic varnish produced in Example 2 was coated with the phenoxy self-bonding insulating varnish of Comparative Example 7 by a roll coating method and softened in a softening furnace, and then dried. Dry in oven. At this time, the length of the softening furnace was 4 M, the temperature of the softening furnace was maintained at 460 ° C., and the bundles of the softening furnace and the drying furnace were 35 m / Min. The length of the drying furnace was 3.4M, and the temperature of the drying furnace was maintained at 460 ° C at the inlet and 540 ° C at the outlet.

<実施例10>
(フェノキシ系自己融着性軟質磁性ワニスの製造)
前記比較例7で製造されたフェノキシ系自己融着性絶縁ワニス100重量部に、FeO約63%、FeO約23%、CoFeO約9%を主成分とする複合酸化物の軟質磁性材料1.00重量部、及びポリエチレン重合型保護コロイド系の分散剤0.12重量部を追加的に投入して撹拌及び分散し、フェノキシ系自己融着性軟質磁性ワニスを製造した。製造されたワニスの軟化度は4を示した。
<Example 10>
(Production of phenoxy-based self-bonding soft magnetic varnish)
A composite oxide soft magnetic material 1.00 containing about 63% FeO, about 23% FeO, and about 9% CoFeO in 100 parts by weight of the phenoxy-based self-bonding insulating varnish produced in Comparative Example 7 is 1.00. The phenoxy self-bonding soft magnetic varnish was produced by additionally adding 0.12 part by weight of a polyethylene polymerization type protective colloid-based dispersant and stirring and dispersing. The softness of the varnish produced was 4.

(一般のポリビニルホルマール系絶縁ワニス層及びフェノキシ系自己融着性磁気抵抗ワニス層を含む自己融着性絶縁エナメル線の製造)
前記比較例2で製造された一般のポリビニルホルマール系絶縁ワニスが塗装されたエナメル線に前記製造されたフェノキシ系自己融着性硬質磁性ワニスをロールコーティング方式により被覆して軟化炉で軟化した後、乾燥炉で乾燥した。このとき、軟化炉の長さは4Mで、軟化炉の温度は460℃を維持し、軟化炉及び乾燥炉の線束は35m/Minであった。また、乾燥炉の長さは3.4Mで、乾燥炉の温度は、入口で460℃、出口で540℃を維持した。
(Manufacture of self-bonding insulating enameled wire including general polyvinyl formal insulating varnish layer and phenoxy self-bonding magnetoresistive varnish layer)
The enameled wire coated with the general polyvinyl formal insulating varnish manufactured in Comparative Example 2 is coated with the manufactured phenoxy self-bonding hard magnetic varnish by a roll coating method and softened in a softening furnace. It dried in the drying furnace. At this time, the length of the softening furnace was 4 M, the temperature of the softening furnace was maintained at 460 ° C., and the bundles of the softening furnace and the drying furnace were 35 m / Min. The length of the drying furnace was 3.4M, and the temperature of the drying furnace was maintained at 460 ° C at the inlet and 540 ° C at the outlet.

<実施例11>
(ポリビニルホルマール系軟質磁性ワニス層及びフェノキシ系自己融着性軟質磁性ワニス層を含む自己融着性軟質磁性エナメル線の製造)
前記実施例2で製造されたポリビニルホルマール系軟質磁性ワニスが塗装されたエナメル線に前記実施例10で製造されたフェノキシ系自己融着性軟質磁性ワニスをロールコーティング方式により被覆して軟化炉で軟化した後、乾燥炉で乾燥した。このとき、軟化炉の長さは4Mで、軟化炉の温度は460℃を維持し、軟化炉及び乾燥炉の線束は35m/Minであった。また、乾燥炉の長さは3.4Mで、乾燥炉の温度は、入口で460℃、出口で540℃を維持した。
<Example 11>
(Manufacture of self-adhesive soft magnetic enamel wire including polyvinyl formal soft magnetic varnish layer and phenoxy self-adhesive soft magnetic varnish layer)
The enameled wire coated with the polyvinyl formal soft magnetic varnish produced in Example 2 is coated with the phenoxy self-bonding soft magnetic varnish produced in Example 10 by a roll coating method and softened in a softening furnace. And then dried in a drying oven. At this time, the length of the softening furnace was 4 M, the temperature of the softening furnace was maintained at 460 ° C., and the bundles of the softening furnace and the drying furnace were 35 m / Min. The length of the drying furnace was 3.4M, and the temperature of the drying furnace was maintained at 460 ° C at the inlet and 540 ° C at the outlet.

Figure 2005522840
Figure 2005522840

<比較例8>
(ポリアミド系自己融着性絶縁ワニスの製造)
メタ-クレゾール(メタ分:55重量%以上)120.0重量部、ソルベント-ナフサ1.3重量部、キシレン126.0重量部、フェノール8.3重量部、アルキルフェノール樹脂0.75重量部、ポリイソシアネート(-NCO含量:4.5重量%、MDI系ブロッキング型)0.9重量部、亜鉛含量8重量%の亜鉛オクトエート0.6重量部、ポリアミド共重合体(ナイロン11系)60.0重量部を150乃至250℃の温度で反応してフェノキシ系自己融着性絶縁ワニスを製造した。
<Comparative Example 8>
(Manufacture of polyamide-based self-bonding insulating varnish)
Meta-cresol (meta content: 55% by weight or more) 120.0 parts by weight, solvent-naphtha 1.3 parts by weight, xylene 126.0 parts by weight, phenol 8.3 parts by weight, alkylphenol resin 0.75 parts by weight, poly 0.9 parts by weight of isocyanate (-NCO content: 4.5% by weight, MDI blocking type), 0.6 parts by weight of zinc octoate having a zinc content of 8% by weight, 60.0 parts by weight of polyamide copolymer (nylon 11) The parts were reacted at a temperature of 150 to 250 ° C. to produce a phenoxy-based self-bonding insulating varnish.

(一般のポリアミドイミド系絶縁ワニス層及びポリアミド系自己融着性絶縁ワニス層を含むエナメル線の製造)
前記比較例5で製造された一般のポリアミドイミド系絶縁ワニスが塗装されたエナメル線に前記製造したポリアミド系自己融着性絶縁ワニスをロールコーティング方式により被覆して軟化炉で軟化した後、乾燥炉で乾燥した。このとき、軟化炉の長さは4Mで、軟化炉の温度は460℃を維持し、軟化炉及び乾燥炉の線束は35m/Minであった。また、乾燥炉の長さは3.4Mで、乾燥炉の温度は、入口で460℃、出口で540℃を維持した。
(Manufacture of enameled wire including general polyamideimide insulating varnish layer and polyamide self-bonding insulating varnish layer)
The enameled wire coated with the general polyamideimide insulating varnish manufactured in Comparative Example 5 is coated with the manufactured polyamide self-bonding insulating varnish by a roll coating method and softened in a softening furnace, and then a drying furnace. Dried. At this time, the length of the softening furnace was 4 M, the temperature of the softening furnace was maintained at 460 ° C., and the bundles of the softening furnace and the drying furnace were 35 m / Min. The length of the drying furnace was 3.4M, and the temperature of the drying furnace was maintained at 460 ° C at the inlet and 540 ° C at the outlet.

<実施例12>
(ポリアミドイミド系軟質磁性ワニス層及びポリアミド系自己融着性絶縁ワニス層を含む自己融着性軟質磁性エナメル線の製造)
前記実施例5で製造されたポリアミドイミド系軟質磁性ワニスが塗装されたエナメル線に前記比較例8のポリアミド系自己融着性絶縁ワニスをロールコーティング方式により被覆して軟化炉で軟化した後、乾燥炉で乾燥した。このとき、軟化炉の長さは4Mで、軟化炉の温度は460℃を維持し、軟化炉及び乾燥炉の線束は35m/Minであった。また、乾燥炉の長さは3.4Mで、乾燥炉の温度は、入口で460℃、出口で540℃を維持した。
<Example 12>
(Production of self-bonding soft magnetic enameled wire including polyamide-imide-based soft magnetic varnish layer and polyamide-based self-bonding insulating varnish layer)
The enameled wire coated with the polyamideimide soft magnetic varnish produced in Example 5 was coated with the polyamide self-bonding insulating varnish of Comparative Example 8 by a roll coating method, and then softened in a softening furnace and then dried. Dried in the oven. At this time, the length of the softening furnace was 4 M, the temperature of the softening furnace was maintained at 460 ° C., and the bundles of the softening furnace and the drying furnace were 35 m / Min. The length of the drying furnace was 3.4M, and the temperature of the drying furnace was maintained at 460 ° C at the inlet and 540 ° C at the outlet.

<実施例13>
(ポリアミド系自己融着性軟質磁性ワニスの製造)
前記比較例8で製造されたポリアミド系自己融着性絶縁ワニス100重量部にFeO約63%、FeO約23%、CoFeO約9%を主成分とする複合酸化物の軟質磁性材料1.30重量部、及び脂肪酸アミド系の分散剤0.05重量部を追加的に投入して撹拌及び分散し、ポリアミド系自己融着性軟質磁性ワニスを製造した。製造されたワニスの軟化度は4を示した。
<Example 13>
(Production of polyamide-based self-bonding soft magnetic varnish)
A composite magnetic soft magnetic material containing about 63% FeO, about 23% FeO and about 9% CoFeO as a main component in 100 parts by weight of the polyamide-based self-bonding insulating varnish manufactured in Comparative Example 1.30 weights And 0.05 part by weight of a fatty acid amide dispersant were added and stirred and dispersed to produce a polyamide self-bonding soft magnetic varnish. The softness of the varnish produced was 4.

(一般のポリアミドイミド系絶縁ワニス層及びポリアミド系自己融着性軟質磁性ワニス層を含む自己融着性軟質磁性エナメル線の製造)
前記比較例5で製造された一般のポリアミドイミド系絶縁ワニスが塗装されたエナメル線に前記製造されたポリアミド系自己融着性軟質磁性ワニスをロールコーティング方式により被覆して軟化炉で軟化した後、乾燥炉で乾燥した。このとき、軟化炉の長さは4Mで、軟化炉の温度は460℃を維持し、軟化炉及び乾燥炉の線束は35m/Minであった。また、乾燥炉の長さは3.4Mで、乾燥炉の温度は、入口で460℃、出口で540℃を維持した。
(Manufacture of self-adhesive soft magnetic enameled wire including general polyamideimide insulating varnish layer and polyamide self-adhesive soft magnetic varnish layer)
After coating the produced polyamide-based self-bonding soft magnetic varnish on the enameled wire coated with the general polyamideimide-based insulating varnish produced in Comparative Example 5 by a roll coating method and softening in a softening furnace, It dried in the drying furnace. At this time, the length of the softening furnace was 4 M, the temperature of the softening furnace was maintained at 460 ° C., and the bundles of the softening furnace and the drying furnace were 35 m / Min. The length of the drying furnace was 3.4M, and the temperature of the drying furnace was maintained at 460 ° C at the inlet and 540 ° C at the outlet.

<実施例14>
(ポリアミドイミド系軟質磁性ワニス層及びポリアミド系自己融着性軟質磁性ワニス層を含む自己融着性軟質磁性エナメル線の製造)
前記実施例5で製造されたポリアミドイミド系軟質磁性ワニスが塗装されたエナメル線に前記実施例13で製造されたポリアミド系自己融着性軟質磁性ワニスをロールコーティング方式により被覆して軟化炉で軟化した後、乾燥炉で乾燥した。このとき、軟化炉の長さは4Mで、軟化炉の温度は460℃を維持し、軟化炉及び乾燥炉の線束は35m/Minであった。また、乾燥炉の長さは3.4Mで、乾燥炉の温度は、入口で460℃、出口で540℃を維持した。
<Example 14>
(Production of self-adhesive soft magnetic enameled wire including polyamide-imide soft magnetic varnish layer and polyamide self-adhesive soft magnetic varnish layer)
The enameled wire coated with the polyamideimide soft magnetic varnish produced in Example 5 is coated with the polyamide self-bonding soft magnetic varnish produced in Example 13 by a roll coating method and softened in a softening furnace. And then dried in a drying oven. At this time, the length of the softening furnace was 4 M, the temperature of the softening furnace was maintained at 460 ° C., and the bundles of the softening furnace and the drying furnace were 35 m / Min. The length of the drying furnace was 3.4M, and the temperature of the drying furnace was maintained at 460 ° C at the inlet and 540 ° C at the outlet.

Figure 2005522840
Figure 2005522840

<比較例9>
(エポキシ系自己融着性絶縁ワニスの製造)
エポキシ樹脂(エポキシ当量186)62.0重量部、ヒドロキノン9.16重量部、トリ-n-ブチルアミン(試薬級)1.53重量部、レゾルシン(resorcin)9.16重量部、及びメチルカルビトール(methyl carbitol)186.7重量部を150乃至250℃の温度で反応してエポキシ系自己融着性絶縁ワニスを製造した。
<Comparative Example 9>
(Manufacture of epoxy self-bonding insulating varnish)
Epoxy resin (epoxy equivalent 186) 62.0 parts by weight, hydroquinone 9.16 parts by weight, tri-n-butylamine (reagent grade) 1.53 parts by weight, resorcin 9.16 parts by weight, and methyl carbitol ( 186.7 parts by weight of methyl carbitol) was reacted at a temperature of 150 to 250 ° C. to produce an epoxy-based self-bonding insulating varnish.

(一般のポリウレタン系絶縁ワニス層及びエポキシ系自己融着性絶縁ワニス層を含むエナメル線の製造)
前記比較例3で製造された一般のポリウレタン系絶縁ワニスが塗装されたエナメル線に前記製造したエポキシ系自己融着性絶縁ワニスをロールコーティング方式により被覆して軟化炉で軟化した後、乾燥炉で乾燥した。このとき、軟化炉の長さは4Mで、軟化炉の温度は460℃を維持し、軟化炉及び乾燥炉の線束は35m/Minであった。また、乾燥炉の長さは3.4Mで、乾燥炉の温度は、入口で460℃、出口で540℃を維持した。
(Manufacture of enameled wire including general polyurethane insulating varnish layer and epoxy self-bonding insulating varnish layer)
The enameled wire coated with the general polyurethane insulating varnish manufactured in Comparative Example 3 is coated with the manufactured epoxy self-bonding insulating varnish by a roll coating method and softened in a softening furnace, and then dried in a drying furnace. Dried. At this time, the length of the softening furnace was 4 M, the temperature of the softening furnace was maintained at 460 ° C., and the bundles of the softening furnace and the drying furnace were 35 m / Min. The length of the drying furnace was 3.4M, and the temperature of the drying furnace was maintained at 460 ° C at the inlet and 540 ° C at the outlet.

<実施例15>
(ポリウレタン系軟質磁性ワニス層及びエポキシ系自己融着性絶縁ワニス層を含む自己融着性軟質磁性エナメル線の製造)
前記実施例3で製造されたポリウレタン系磁気抵抗ワニスが塗装されたエナメル線に前記比較例9のエポキシ系自己融着性絶縁ワニスをロールコーティング方式により被覆して軟化炉で軟化した後、乾燥炉で乾燥した。このとき、軟化炉の長さは4Mで、軟化炉の温度は460℃を維持し、軟化炉及び乾燥炉の線束は35m/Minであった。また、乾燥炉の長さは3.4Mで、乾燥炉の温度は、入口で460℃、出口で540℃を維持した。
<Example 15>
(Production of self-bonding soft magnetic enameled wire including polyurethane-based soft magnetic varnish layer and epoxy-based self-bonding insulating varnish layer)
The enameled wire coated with the polyurethane magnetoresistive varnish produced in Example 3 is coated with the epoxy self-bonding insulating varnish of Comparative Example 9 by a roll coating method and softened in a softening furnace, and then dried. And dried. At this time, the length of the softening furnace was 4 M, the temperature of the softening furnace was maintained at 460 ° C., and the bundles of the softening furnace and the drying furnace were 35 m / Min. The length of the drying furnace was 3.4M, and the temperature of the drying furnace was maintained at 460 ° C at the inlet and 540 ° C at the outlet.

<実施例16>
(エポキシ系自己融着性軟質磁性ワニスの製造)
前記比較例9で製造されたエポキシ系自己融着性絶縁ワニス100重量部にFeO約63%、FeO約23%、CoFeO約9%を主成分とする複合酸化物の軟質)磁性材料1.20重量部、及びポリエチレン重合型保護コロイド系の分散剤0.15重量部を追加的に投入して撹拌及び分散し、エポキシ系自己融着性軟質磁性ワニスを製造した。製造されたワニスの軟化度は4を示した。
<Example 16>
(Manufacture of epoxy self-bonding soft magnetic varnish)
(Composite oxide soft material consisting mainly of about 63% FeO, about 23% FeO and about 9% CoFeO) in 100 parts by weight of the epoxy self-bonding insulating varnish produced in Comparative Example 9) 1.20 An epoxy-based self-bonding soft magnetic varnish was produced by additionally adding 0.15 part by weight of a polyethylene polymerization type protective colloid-based dispersant and stirring and dispersing. The softness of the varnish produced was 4.

(一般のポリウレタン系絶縁ワニス層及びエポキシ系自己融着性軟質磁性ワニス層を含む自己融着性絶縁エナメル線の製造)
前記比較例3で製造された一般のポリウレタン系絶縁ワニスが塗装されたエナメル線に前記製造されたエポキシ系自己融着性軟質磁性ワニスをロールコーティング方式により被覆して軟化炉で軟化した後、乾燥炉で乾燥した。このとき、軟化炉の長さは4Mで、軟化炉の温度は460℃を維持し、軟化炉及び乾燥炉の線束は35m/Minであった。また、乾燥炉の長さは3.4Mで、乾燥炉の温度は、入口で460℃、出口で540℃を維持した。
(Manufacture of self-bonding insulating enameled wire including general polyurethane-based insulating varnish layer and epoxy-based self-bonding soft magnetic varnish layer)
The enameled wire coated with the general polyurethane insulating varnish produced in Comparative Example 3 is coated with the produced epoxy-based self-bonding soft magnetic varnish by a roll coating method, softened in a softening furnace, and then dried. Dry in oven. At this time, the length of the softening furnace was 4 M, the temperature of the softening furnace was maintained at 460 ° C., and the bundles of the softening furnace and the drying furnace were 35 m / Min. The length of the drying furnace was 3.4M, and the temperature of the drying furnace was maintained at 460 ° C at the inlet and 540 ° C at the outlet.

<実施例17>
(ポリウレタン系軟質磁性ワニス層及びエポキシ系自己融着性軟質磁性ワニス層を含む自己融着性軟質磁性エナメル線の製造)
前記実施例3で製造されたポリウレタン系軟質磁性ワニスが塗装されたエナメル線に前記実施例16で製造されたエポキシ系自己融着性軟質磁性ワニスをロールコーティング方式により被覆して軟化炉で軟化した後、乾燥炉で乾燥した。このとき、軟化炉の長さは4Mで、軟化炉の温度は460℃を維持し、軟化炉及び乾燥炉の線束は35m/Minであった。また、乾燥炉の長さは3.4Mで、乾燥炉の温度は、入口で460℃、出口で540℃を維持した。
<Example 17>
(Manufacture of self-bonding soft magnetic enameled wire including polyurethane-based soft magnetic varnish layer and epoxy-based self-bonding soft magnetic varnish layer)
The enameled wire coated with the polyurethane soft magnetic varnish produced in Example 3 was coated with the epoxy self-bonding soft magnetic varnish produced in Example 16 by a roll coating method and softened in a softening furnace. Then, it dried in the drying furnace. At this time, the length of the softening furnace was 4 M, the temperature of the softening furnace was maintained at 460 ° C., and the bundles of the softening furnace and the drying furnace were 35 m / Min. The length of the drying furnace was 3.4M, and the temperature of the drying furnace was maintained at 460 ° C at the inlet and 540 ° C at the outlet.

Figure 2005522840
Figure 2005522840

<比較例10>
本発明の効果を確認するために、小型機器を製作した。前記小型機器は、前記比較例1で製造した約2kgのシングルコーティングエナメル線に2次層としてポリエステル絶縁層を追加的に形成し、定格電圧24ボルトおよび定格電流1Aで2,800rpmに回転するモータである。前記モータを製作するために、モータの回転子にエナメル線を巻線した後、含浸処理により固定し、その他の条件は、従来のモータ製作方法と同一方法で京畿道富川市所在の(株)オメガ電子によって製作した。
<Comparative Example 10>
In order to confirm the effect of the present invention, a small device was manufactured. The small device is a motor that rotates to 2,800 rpm at a rated voltage of 24 volts and a rated current of 1 A by additionally forming a polyester insulating layer as a secondary layer on the approximately 2 kg single-coated enameled wire manufactured in Comparative Example 1. It is. In order to manufacture the motor, after enameled wire is wound around the rotor of the motor, it is fixed by impregnation treatment, and other conditions are the same as the conventional motor manufacturing method and are located in Bucheon City, Gyeonggi Province. Made by Omega Electronics.

本発明の磁気による抵抗減少効果により同一量のエネルギーを有してどれ程長く使用できるか、そして、定格電圧で運行時の外部温度をどれ程低下できるかを間接的に検証するために、分当りの回転数、総回転時間、及びモータの外部温度などを測定した。製造されたモータの試験結果は、下記の表12に示した。   In order to verify indirectly how long it can be used with the same amount of energy by the magnetic resistance reduction effect of the present invention, and how much the external temperature during operation can be reduced at the rated voltage, The number of rotations per unit, the total rotation time, and the external temperature of the motor were measured. The test results of the manufactured motor are shown in Table 12 below.

<実施例18>
前記実施例1で製造したエナメル線を用いて前記比較例10と同一の方法で同種のモータ2台を製造した。製造されたモータの試験結果は、下記の表12に示した。
<Example 18>
Two motors of the same kind were manufactured by the same method as in Comparative Example 10 using the enameled wire manufactured in Example 1. The test results of the manufactured motor are shown in Table 12 below.

<比較例11>
前記比較例1でポリエステルエナメル線用ワニスを用いて直径0.4mmの裸銅線に1次層として0.013mmの絶縁層を形成し、2次層として同種のエナメル線ワニスを0.007mm形成した絶縁エナメル線を製造し、前記エナメル線のその他の物性は、下記の表13に示した。
<Comparative Example 11>
In Comparative Example 1, using a polyester enamel wire varnish, an insulating layer of 0.013 mm was formed as a primary layer on a bare copper wire having a diameter of 0.4 mm, and the same type of enamel wire varnish was formed as a secondary layer of 0.007 mm. Insulated enameled wire was manufactured, and other physical properties of the enameled wire are shown in Table 13 below.

<実施例20>
(ポリエステル系磁気抵抗ワニスの製造)
前記比較例1のポリエステル系絶縁ワニス100重量部に、磁気抵抗物質としてFe、Fe、CoFeを主成分にする酸化物系高透磁率材料1.225重量部、及びポリエチレン重合型保護コロイド系分散剤0.125重量部を追加的に投入してロールミールにより充分にワニス液を吸入した後、撹拌及び分散してポリエステル系磁気抵抗ワニスを製造した。
<Example 20>
(Manufacture of polyester-based magnetoresistive varnish)
1.225 parts by weight of an oxide-based high permeability material mainly composed of Fe 2 O 3 , Fe 3 O 4 , and CoFe 2 O 4 as magnetoresistive materials in 100 parts by weight of the polyester-based insulating varnish of Comparative Example 1; Further, 0.125 part by weight of a polyethylene polymerization type protective colloidal dispersant was added, and the varnish liquid was sufficiently sucked by a roll meal, and then stirred and dispersed to produce a polyester magnetoresistive varnish.

(ポリエステル系磁気抵抗エナメル線の製造)
製造したポリエステル系磁気抵抗ワニスを、前記比較例11で1次層を形成したエナメル線の2次層に適用して0.007mm形成し、その他の物性は、下記の表13に示した。
(Production of polyester-based magnetoresistive enameled wire)
The manufactured polyester-based magnetoresistive varnish was applied to the secondary layer of the enameled wire formed with the primary layer in Comparative Example 11 to form 0.007 mm. The other physical properties are shown in Table 13 below.

Figure 2005522840
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<比較例12>
本発明の高透磁率軟質磁性材料を磁気抵抗物質に使用したときの効果を確認するために、小型機器を製作した。前記小型機器は、前記比較例11で製造したエナメル線を約2kg用いて回転子に形成し、定格電圧90ボルトおよび定格電流1Aで1,750rpmに回転する直流モータである。前記モータを製作するために、モータの回転子にエナメル線を巻線した後、含浸処理により固定し、その他の条件は、従来のモータ製作方法と同一の方法で製作した。
<Comparative Example 12>
In order to confirm the effect when the high permeability soft magnetic material of the present invention was used as a magnetoresistive material, a small device was manufactured. The small device is a DC motor that is formed on the rotor using about 2 kg of the enameled wire manufactured in Comparative Example 11, and rotates at 1,750 rpm with a rated voltage of 90 volts and a rated current of 1 A. In order to manufacture the motor, an enameled wire was wound around the rotor of the motor and then fixed by impregnation, and other conditions were manufactured in the same manner as the conventional motor manufacturing method.

本発明の磁気による電気的抵抗減少効果により、同一量のエネルギーを用いてどれ程長く使用できるか、そして、定格電圧で運行時の外部温度をどれ程に低下できるかを間接的に検証するために、分当りの回転数、総回転時間及びモータの外部温度などを測定した。製造されたモータの実験結果は、下記の表14に示した。   To indirectly verify how long it can be used with the same amount of energy and how much the external temperature during operation can be reduced at the rated voltage due to the effect of reducing electrical resistance by magnetism of the present invention. In addition, the number of revolutions per minute, the total revolution time, and the external temperature of the motor were measured. The experimental results of the manufactured motor are shown in Table 14 below.

<実施例21>
前記実施例20で製造したエナメル線を用いて前記比較例12のような方法により同種のモータを製造した。製造されたモータの試験結果は、下記の表14に示した。
<Example 21>
A motor of the same type was manufactured by the method as in Comparative Example 12 using the enameled wire manufactured in Example 20. The test results of the manufactured motor are shown in Table 14 below.

Figure 2005522840
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今回の実験により、磁気抵抗物質としての高透磁率軟質磁性材料をエナメル線用ワニスに撹拌および分散してコーティングしたエナメル線を有する直流モータは、一般のモータよりも総回転時間、発熱量、外部温度などで著しい差があることを確認した。   As a result of this experiment, a DC motor with an enameled wire coated with a high permeability soft magnetic material as a magnetoresistive material stirred and dispersed in a varnish for enameled wire has a higher total rotation time, heat generation, external It was confirmed that there was a significant difference in temperature.

<実施例22>
前記[表14]の効果を一層明確に検証するために、比較例12および実施例21のモータの回転子を対向させ、前記回転子を柔軟性のあるゴムバンドやテープなどで固定した後、徐々に定格電圧の90ボルトまで上昇しながら発生する電圧を測定し、その結果を、下記の表15に示した。
<Example 22>
In order to verify the effects of [Table 14] more clearly, the rotors of the motors of Comparative Example 12 and Example 21 were made to face each other, and the rotor was fixed with a flexible rubber band or tape. The voltage generated while gradually increasing to the rated voltage of 90 volts was measured, and the results are shown in Table 15 below.

Figure 2005522840
Figure 2005522840

<実施例23>
前記[表15]の効果を一層明確に検証するために、比較例12および実施例21のモータを同種の第3のモータを用いて回転子を対向させ、前記回転子を柔軟性のあるゴムバンドやテープなどで固定した後、徐々に定格電圧の90ボルトまで上昇しながら発生する電圧を測定し、その結果を、下記の表15に示した。
<Example 23>
In order to verify the effect of [Table 15] more clearly, the motors of Comparative Example 12 and Example 21 were made to face each other using a third motor of the same type, and the rotor was made of flexible rubber. After fixing with a band or tape, the voltage generated while gradually rising to the rated voltage of 90 volts was measured, and the results are shown in Table 15 below.

Figure 2005522840
Figure 2005522840

前記結果により、モータの内部抵抗や各種の損失が改善されることを間接的に検証し、この他に、逆方向の回転時に騷音が著しく減少し、正常方向の回転時にも所定の騷音減少効果があることを確認した。   The above results indirectly verify that the internal resistance and various losses of the motor are improved. Besides this, the noise is significantly reduced when rotating in the reverse direction, and the predetermined noise is also generated when rotating in the normal direction. It was confirmed that there was a reduction effect.

<実施例24>
本発明のエナメル線の誘導電動機における効果を検証するために、(株)現代重工業の回転器設計部の支援を受けて直径の相異なるエナメル線を用いた比較実験をし、前記試験結果は、下記の表17に示しだ。
<Example 24>
In order to verify the effects of the enameled wire induction motor of the present invention, a comparative experiment using enameled wires with different diameters was performed with the support of the Hyundai Heavy Industries Co., Ltd. rotator design department. This is shown in Table 17 below.

Figure 2005522840
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本実験により、本発明の0.40mmの磁気抵抗エナメル線では、一般のポリエステル0.45mmのエナメル線よりも巻線抵抗が少なく検出されることを確認し、この他にも、本発明のエナメル線の外部磁場によって従来のエナメル線よりも鉄損、漂流負荷損などの損失が大幅に減少することを確認した。   This experiment confirmed that the 0.40 mm magnetoresistive enameled wire of the present invention has a lower winding resistance than the general polyester 0.45 mm enameled wire. It was confirmed that the external magnetic field of the wire significantly reduced the losses such as iron loss and drift load loss compared to the conventional enameled wire.

したがって、本発明の磁気抵抗物質として高透磁率軟質磁性材料を含む磁気抵抗ワニス層により構成される磁気抵抗エナメル線は、導体の抵抗及び負荷により発生する損失エネルギー量を画期的に縮小し、外部的にも強い磁束密度を得るコイルを製造することができる。   Therefore, the magnetoresistive enameled wire composed of the magnetoresistive varnish layer containing the high magnetic permeability soft magnetic material as the magnetoresistive material of the present invention dramatically reduces the amount of loss energy generated by the resistance and load of the conductor, A coil that obtains a strong magnetic flux density externally can be manufactured.

すなわち、本発明の磁気抵抗エナメル線は、電流の流れを改善する特性を有している。このような電流の流れの改善は、導体抵抗の減少から起因するもので、抵抗の減少は、導体の温度上昇を抑制して電流の流れを円滑にする。   That is, the magnetoresistive enameled wire of the present invention has a characteristic of improving current flow. Such an improvement in the current flow is caused by a decrease in the conductor resistance, and the decrease in the resistance suppresses an increase in the temperature of the conductor and makes the current flow smooth.

また、前記効果だけでなく、過電流による負荷から発生するエネルギー損失量を大きく縮小することができる。特に、このような電流の流れの改善により、超伝導を示す温度まで使用温度を低下せずに、常温でエネルギーの損失を最小化して電流を伝達する。   In addition to the above effect, the amount of energy loss generated from the load due to overcurrent can be greatly reduced. In particular, by improving the current flow as described above, the current is transmitted while minimizing the loss of energy at room temperature without lowering the operating temperature to a temperature at which superconductivity is exhibited.

本発明の磁気抵抗エナメル線は、直流モータ、交流モータ、原動機、発電機、変圧器などの誘導電流を使用する機器の1次コイルに適用され、ほとんどの発熱を抑制すべきである器資材に適用される。   The magnetoresistive enameled wire of the present invention is applied to a primary coil of a device using an induced current such as a DC motor, an AC motor, a prime mover, a generator, a transformer, etc. Applied.

本発明の磁気抵抗エナメル線により製造されるコイルは、常温で磁気抵抗性質を有し、電力線に適用するときは、配電及び送電ケーブルの自体抵抗及び負荷による損失電力量を縮小し、かつ、抵抗減少は、運転環境による劣化加速から発生する電力線の寿命短縮を解決する。   The coil manufactured by the magnetoresistive enameled wire of the present invention has a magnetoresistive property at room temperature, and when applied to a power line, reduces the resistance of the power distribution and transmission cable itself and the amount of power lost due to the load, and the resistance. The reduction solves the shortening of the life of the power line resulting from the accelerated deterioration due to the operating environment.

異方性磁気抵抗と類似した効果を示すための高透磁率材料が導体に被覆されたとき、磁界の形成方向を示した概念図である。It is the conceptual diagram which showed the formation direction of the magnetic field, when the high magnetic permeability material for showing the effect similar to anisotropic magnetoresistance was coat | covered with the conductor. 一般的なエナメル線における磁界の形成を図式化した概念図である。It is the conceptual diagram which schematized formation of the magnetic field in a general enamel wire. 本発明のエナメル線における磁界の形成を図式化した概念図である。It is the conceptual diagram which schematized formation of the magnetic field in the enamel wire of this invention. 本発明のエナメル線の一部の要部切開斜視図である。It is a principal part incision perspective view of a part of enamel wire of the present invention.

Claims (20)

伝導性心線及び前記心線の外周部に被覆される被覆物質により構成されるエナメル線において、
前記被覆物質は、磁気抵抗物質であることを特徴とする磁気抵抗エナメル線。
In an enameled wire composed of a conductive core and a coating material coated on the outer periphery of the core,
A magnetoresistive enameled wire, wherein the coating material is a magnetoresistive material.
磁気抵抗物質は、異方性磁気抵抗物質であることを特徴とする請求項1記載のエナメル線。   2. The enameled wire according to claim 1, wherein the magnetoresistive material is an anisotropic magnetoresistive material. 前記エナメル線は、
a)伝導性心線と、
b)前記a)の心線の外周部に位置され、磁気抵抗物質を含む少なくとも一つ以上のワニス層と、を含む請求項1記載の磁気抵抗エナメル線。
The enameled wire is
a) a conductive core;
2. The magnetoresistive enameled wire according to claim 1, further comprising: b) at least one varnish layer including a magnetoresistive material and positioned on an outer peripheral portion of the core wire of the a).
b)のワニス層は、絶縁ワニス層または自己融着性絶縁ワニス層であることを特徴とする請求項3記載の磁気抵抗エナメル線。   4. The magnetoresistive enameled wire according to claim 3, wherein the varnish layer of b) is an insulating varnish layer or a self-bonding insulating varnish layer. 前記磁気抵抗物質は、強磁性材料のうち
i)希土類金属または転移金属を1種以上含む高透磁率軟質磁性合金と、
ii)前記希土類金属または転移金属を1種以上含む高透磁率軟質磁性複合酸化物と、
iii)前記希土類金属または転移金属を1種以上含む高透磁率軟質磁性複合窒化物と、からなる群から1種以上選択される請求項1記載の磁気抵抗エナメル線。
The magnetoresistive material is a ferromagnetic material.
i) a high permeability soft magnetic alloy containing at least one rare earth metal or transition metal;
ii) a high permeability soft magnetic composite oxide containing one or more of the rare earth metals or transition metals;
The magnetoresistive enameled wire according to claim 1, wherein at least one selected from the group consisting of iii) a high magnetic permeability soft magnetic composite nitride containing at least one rare earth metal or transition metal.
前記磁気抵抗物質は、強磁性材料のうち高透磁率軟質磁性材料である純鉄、センダスト、硅素鋼、パーマロイ、アモルファスからなる群から1種以上選択される請求項1記載の磁気抵抗エナメル線。   2. The magnetoresistive enameled wire according to claim 1, wherein the magnetoresistive material is selected from the group consisting of pure iron, sendust, silicon steel, permalloy, and amorphous, which are high permeability soft magnetic materials among ferromagnetic materials. 前記磁気抵抗物質は、強磁性材料のうち高透磁率軟質磁性材料である45パーマロイ、78パーマロイ、81パーマロイ、Moパーマロイ、Crパーマロイ、Cuパーマロイ、Siパーマロイ、Tiパーマロイ、Mu金属、Co基アモルファス、Fe基アモルファス、Ni-Fe基アモルファス(付加元素:Mn、Cr、Co、Nb、V、Mo、Ta、W、Zrから選択された少なくとも1種の元素を含む)からなる群から1種以上選択される請求項1記載の磁気抵抗エナメル線。   The magnetoresistive material is 45 permalloy, 78 permalloy, Mo permalloy, Cr permalloy, Cu permalloy, Si permalloy, Ti permalloy, Mu metal, Co-based amorphous, which is a high magnetic permeability soft magnetic material among ferromagnetic materials. One or more selected from the group consisting of Fe-based amorphous and Ni-Fe-based amorphous (additional elements: including at least one element selected from Mn, Cr, Co, Nb, V, Mo, Ta, W, and Zr) The magnetoresistive enameled wire according to claim 1. 前記磁気抵抗物質は、強磁性材料のうち中高透磁率軟質磁性材料である
(1)Ni-Fe-Mo系4%パーマロイと、
(2)Ni-Cu-Zn系軟磁性フェライトと、
(3)Fe、MnO、ZnOを主成分としてNiO、MgO、CuO、SiO、CaO、V、TiO、Nbなどが特性改善用に添加されるMn-Zn系軟磁性フェライトと、
(4)Ni-Zn系軟磁性フェライトと、
(5)Mg-Mn-Zn系軟磁性フェライトと、
(6)Mg-Cu-Zn系軟磁性フェライトと、
(7)Fe-Ti-N系軟磁性フェライトと、
(8)Fe-Cr系軟磁性フェライト(副成分:C、N、Si、Mn、Ni、P、S、Cr、Al、Mo、Ti)と、
(9)Fe-Co-Ni-N系軟磁性フェライトと、
(10)Fe-Co系軟磁性フェライトと、
(11)Fe-Al-Si系軟磁性合金粉末と、
(12)Fe-Al系軟磁性合金粉末と、
(13)Fe-Si-B-Cu-Nb系軟磁性合金粉末と、
(14)Fe-Br-B-Cu系軟磁性合金粉末と、
(15)Fe-B-M-N-R系軟磁性合金粉末(ここで,Mは、Hf、Zr、Nbから選択された一つの元素で、Nは,Cu元素で、Rは、Ti、V、Ta、Cr、Mn、Mo、W、Au、Ag、Zn、Ga、Geから選択される1種以上の添加元素)と、
(16)Fe系軟磁性合金粉末((Fe1-x)100-a-b-c-dSiAl)(ここで、Mは、Co、Niまたはそれらの混合物で、Kは、Nb、Mo、Zr、W、Ta、Hf、Ti、V、Cr、Mn、Y、Pd、Ru、Ge、C、Pから選択された1種以上の元素)と、
(17)Fe系軟磁性合金粉末(Feをベースに、Co、Niのうち一つまたは両者を選択し、添加元素としてTi、Zr、Hf、V、Nb、Ta、Mo、Wからなるグループから1種以上選択された元素)と、
(18)Fe-Zr-B-Ag系軟磁性合金粉末と、
(19)Fe-Hf系軟磁性合金粉末と、
(20)Fe-Si系、Fe-Si-Al系、Fe-Ni系軟磁性合金粉末と、
(21)Fe-(Ta、Hf、Zr、Nb、Mo、Al、Si、Ti、Cr、Wから1種以上選択される元素)-(C、N、O、Bから1種以上選択される元素)-Pにより構成される軟磁性合金粉末と、
(22)酸化鉄(Fe)、酸化ニッケル(NiO)、酸化亜鉛(ZnO)、酸化銅(CuO)、酸化ビスマス(Bi)により組成されたことを特徴とする軟磁性粉末と、
(23)Fe-Co-(希土類元素としてSm、Er、Tm、Yb、Hoから1種以上選択される元素)-(微細結晶化のためのC、N、O、Bから1種以上選択される元素)の組成を有する軟磁性粉末と、
(24)Mg-Zn系、Mn-Al系、Co-Pt系、Cu-NI-Co系、Cu-Zn系、Mn系、Co系、LI系、Mg系、Mi系軟磁性フェライト粉末と、
(25)Fe、Fe、CoFeのうち1種または2種以上を主成分とする軟磁性複合酸化物粉末と、からなる群から1種以上選択される請求項1記載の磁気抵抗エナメル線。
The magnetoresistive material is a medium / high permeability soft magnetic material among ferromagnetic materials.
(1) Ni-Fe-Mo 4% permalloy,
(2) Ni—Cu—Zn soft magnetic ferrite;
(3) Mn—Zn in which NiO, MgO, CuO, SiO 2 , CaO, V 2 O 5 , TiO 2 , Nb 2 O 5 and the like are added for improving the characteristics, with Fe 2 O 3 , MnO, and ZnO as main components. Soft magnetic ferrite,
(4) Ni-Zn soft magnetic ferrite;
(5) Mg—Mn—Zn based soft magnetic ferrite;
(6) Mg—Cu—Zn soft magnetic ferrite;
(7) Fe-Ti-N soft magnetic ferrite;
(8) Fe-Cr soft magnetic ferrite (subcomponents: C, N, Si, Mn, Ni, P, S, Cr, Al, Mo, Ti);
(9) Fe—Co—Ni—N soft magnetic ferrite;
(10) Fe-Co based soft magnetic ferrite;
(11) Fe—Al—Si based soft magnetic alloy powder;
(12) Fe—Al based soft magnetic alloy powder;
(13) Fe—Si—B—Cu—Nb soft magnetic alloy powder;
(14) Fe—Br—B—Cu soft magnetic alloy powder;
(15) Fe—B—M—N—R-based soft magnetic alloy powder (where M is one element selected from Hf, Zr and Nb, N is a Cu element, R is Ti, One or more additional elements selected from V, Ta, Cr, Mn, Mo, W, Au, Ag, Zn, Ga, and Ge),
(16) Fe-based soft magnetic alloy powder ((Fe 1-x M x ) 100-ab-c-d Si a Al b B c K d ) (where M is Co, Ni or a mixture thereof) K is one or more elements selected from Nb, Mo, Zr, W, Ta, Hf, Ti, V, Cr, Mn, Y, Pd, Ru, Ge, C, and P)
(17) Fe-based soft magnetic alloy powder (based on Fe, selecting one or both of Co and Ni, and adding Ti, Zr, Hf, V, Nb, Ta, Mo, W as additive elements) One or more selected elements), and
(18) Fe—Zr—B—Ag soft magnetic alloy powder;
(19) Fe—Hf-based soft magnetic alloy powder;
(20) Fe-Si, Fe-Si-Al, Fe-Ni soft magnetic alloy powder,
(21) Fe- (element selected from one or more of Ta, Hf, Zr, Nb, Mo, Al, Si, Ti, Cr, W)-(one or more selected from C, N, O, B) Element) -P soft magnetic alloy powder,
(22) Soft magnetic powder characterized by comprising iron oxide (Fe 2 O 3 ), nickel oxide (NiO), zinc oxide (ZnO), copper oxide (CuO), bismuth oxide (Bi 2 O 3 ) When,
(23) Fe-Co- (element selected from Sm, Er, Tm, Yb, Ho as rare earth element)-(selected from one, C, N, O, B for fine crystallization) Soft magnetic powder having a composition of
(24) Mg-Zn series, Mn-Al series, Co-Pt series, Cu-NI-Co series, Cu-Zn series, Mn series, Co series, LI series, Mg series, Mi series soft magnetic ferrite powder,
(25) One or more selected from the group consisting of soft magnetic composite oxide powders composed mainly of one or more of Fe 2 O 3 , Fe 3 O 4 and CoFe 2 O 4 The magnetoresistive enameled wire according to 1.
前記b)のワニス層内の磁気抵抗物質の含量は、0.3重量%乃至30重量%である請求項3記載の磁気抵抗エナメル線。   The magnetoresistive enameled wire according to claim 3, wherein the content of the magnetoresistive material in the varnish layer of b) is 0.3 wt% to 30 wt%. 磁気抵抗エナメル線の製造方法において、
a)伝導性心線を提供する段階と、
b)前記a)段階の心線の外周部に磁気抵抗物質を含むワニスを被覆して軟化する段階と、を含むことを特徴とする磁気抵抗エナメル線の製造方法。
In the method of manufacturing the magnetoresistive enamel wire,
a) providing a conductive core;
and b) covering the outer periphery of the core wire in the step a) with a varnish containing a magnetoresistive material and softening it, and producing a magnetoresistive enamel wire.
前記b)のワニスは、絶縁ワニスまたは自己融着性絶縁ワニスである請求項10記載の磁気抵抗エナメル線の製造方法。   The method for producing a magnetoresistive enameled wire according to claim 10, wherein the varnish b) is an insulating varnish or a self-bonding insulating varnish. 前記磁気抵抗物質は、強磁性材料のうち、
i)希土類金属または転移金属を1種以上含む高透磁率軟質磁性合金と、
ii)前記希土類金属または転移金属を1種以上含む高透磁率軟質磁性複合酸化物と、
iii)前記希土類金属または転移金属を1種以上含む高透磁率軟質磁性複合窒化物と、からなる群から1種以上選択されることを特徴とする請求項10記載の磁気抵抗エナメル線の製造方法。
The magnetoresistive material is a ferromagnetic material.
i) a high permeability soft magnetic alloy containing at least one rare earth metal or transition metal;
ii) a high permeability soft magnetic composite oxide containing one or more of the rare earth metals or transition metals;
The method for producing a magnetoresistive enameled wire according to claim 10, wherein at least one selected from the group consisting of iii) a high magnetic permeability soft magnetic composite nitride containing at least one rare earth metal or transition metal. .
前記磁気抵抗物質は、強磁性材料のうち高透磁率軟質磁性材料である純鉄、センダスト、硅素鋼、パーマロイ、アモルファスからなる群から1種以上選択されることを特徴とする請求項10記載の磁気抵抗エナメル線の製造方法。   11. The magnetoresistive material is selected from the group consisting of pure iron, sendust, silicon steel, permalloy, and amorphous, which are high permeability soft magnetic materials among ferromagnetic materials. Manufacturing method of magnetoresistive enameled wire. 前記磁気抵抗物質は、強磁性材料のうち高透磁率軟質磁性材料である45パーマロイ、78パーマロイ、81パーマロイ、Moパーマロイ、Crパーマロイ、Cuパーマロイ、Siパーマロイ、Tiパーマロイ、Mu金属、Co基アモルファス、Fe基アモルファス、Ni-Fe基アモルファス(付加元素:Mn、Cr、Co、Nb、V、Mo、Ta、W、Zrから選択された少なくとも1種の元素を含む)からなる群から1種以上選択されることを特徴とする請求項10記載の磁気抵抗エナメル線の製造方法。   The magnetoresistive material is 45 permalloy, 78 permalloy, Mo permalloy, Cr permalloy, Cu permalloy, Si permalloy, Ti permalloy, Mu metal, Co-based amorphous, which is a high magnetic permeability soft magnetic material among ferromagnetic materials. One or more selected from the group consisting of Fe-based amorphous and Ni-Fe-based amorphous (additional elements: including at least one element selected from Mn, Cr, Co, Nb, V, Mo, Ta, W, and Zr) The method of manufacturing a magnetoresistive enameled wire according to claim 10. 前記磁気抵抗物質は、強磁性材料のうち高透磁率軟質磁性材料である、
(1)Ni-Fe-Mo系4%パーマロイと、
(2)Ni-Cu-Zn系軟磁性フェライトと、
(3)Fe、MnO、ZnOを主成分としてNiO、MgO、CuO、SiO、CaO、V、TiO、Nbなどが特性改善用に添加されるMn-Zn系軟磁性フェライトと、
(4)Ni-Zn系軟磁性フェライトと、
(5)Mg-Mn-Zn系軟磁性フェライトと、
(6)Mg-Cu-Zn系軟磁性フェライトと、
(7)Fe-Ti-N系軟磁性フェライトと、
(8)Fe-Cr系軟磁性フェライト(副成分:C、N、Si、Mn、Ni、P、S、Cr、Al、Mo、Ti)と、
(9)Fe-Co-Ni-N系軟磁性フェライトと、
(10)Fe-Co系軟磁性フェライトと、
(11)Fe-Al-Si系軟磁性合金粉末と、
(12)Fe-Al系軟磁性合金粉末と、
(13)Fe-Si-B-Cu-Nb系軟磁性合金粉末と、
(14)Fe-Br-B-Cu系軟磁性合金粉末と、
(15)Fe-B-M-N-R系軟磁性合金粉末(ここで、Mは、Hf、Zr、Nbから選択された一つの元素で、Nは、Cu元素で、Rは、Ti、V、Ta、Cr、Mn、Mo、W、Au、Ag、Zn、Ga、Geから選択される1種以上の添加元素)と、
(16)Fe系軟磁性合金粉末((Fe1-x)100-a-b-c-dSiAl)(ここで、Mは、Co、Niまたはそれらの混合物で、Kは、Nb、Mo、Zr、W、Ta、Hf、Ti、V、Cr、Mn、Y、Pd、Ru、Ge、C、Pから選択された1種以上の元素)と、
(17)Fe系軟磁性合金粉末(Feをベースに、Co、Niのうち一つまたは両者を選択し、添加元素としてTi、Zr、Hf、V、Nb、Ta、Mo、Wからなるグループから1種以上選択された元素)と、
(18)Fe-Zr-B-Ag系軟磁性合金粉末と、
(19)Fe-Hf系軟磁性合金粉末と、
(20)Fe-Si系、Fe-Si-Al系、Fe-Ni系軟磁性合金粉末と、
(21)Fe-(Ta、Hf、Zr、Nb、Mo、Al、Si、Ti、Cr、Wから1種以上選択される元素)-(C、N、O、Bから1種以上選択される元素)-Pにより構成される軟磁性合金粉末と、
(22)酸化鉄(Fe)、酸化ニッケル(NiO)、酸化亜鉛(ZnO)、酸化銅(CuO)、酸化ビスマス(Bi)により組成されたことを特徴とする軟磁性粉末と、
(23)Fe-Co-(希土類元素としてSm、Er、Tm、Yb、Hoから1種以上選択される元素)-(微細結晶化のためのC、N、O、Bから1種以上選択される元素)の組成を有する軟磁性粉末と、
(24)Mg-Zn系、Mn-Al系、Co-Pt系、Cu-NI-Co系、Cu-Zn系、Mn系、Co系、LI系、Mg系、Mi系軟磁性フェライト粉末と、
(25)Fe、Fe、CoFeのうち1種または2種以上を主成分とする軟磁性複合酸化物粉末と、からなる群から1種以上選択されることを特徴とする請求項10記載の磁気抵抗エナメル線の製造方法。
The magnetoresistive material is a high permeability soft magnetic material among ferromagnetic materials.
(1) Ni-Fe-Mo 4% permalloy,
(2) Ni—Cu—Zn soft magnetic ferrite;
(3) Mn—Zn in which NiO, MgO, CuO, SiO 2 , CaO, V 2 O 5 , TiO 2 , Nb 2 O 5 and the like are added for improving the characteristics, with Fe 2 O 3 , MnO, and ZnO as main components. Soft magnetic ferrite,
(4) Ni-Zn soft magnetic ferrite;
(5) Mg—Mn—Zn based soft magnetic ferrite;
(6) Mg—Cu—Zn soft magnetic ferrite;
(7) Fe-Ti-N soft magnetic ferrite;
(8) Fe-Cr soft magnetic ferrite (subcomponents: C, N, Si, Mn, Ni, P, S, Cr, Al, Mo, Ti);
(9) Fe—Co—Ni—N soft magnetic ferrite;
(10) Fe-Co based soft magnetic ferrite;
(11) Fe—Al—Si based soft magnetic alloy powder;
(12) Fe—Al based soft magnetic alloy powder;
(13) Fe—Si—B—Cu—Nb soft magnetic alloy powder;
(14) Fe—Br—B—Cu soft magnetic alloy powder;
(15) Fe-B-M-N-R soft magnetic alloy powder (where M is one element selected from Hf, Zr, and Nb, N is a Cu element, R is Ti, One or more additional elements selected from V, Ta, Cr, Mn, Mo, W, Au, Ag, Zn, Ga, and Ge),
(16) Fe-based soft magnetic alloy powder ((Fe 1-x M x ) 100-ab-c-d Si a Al b B c K d ) (where M is Co, Ni or a mixture thereof) K is one or more elements selected from Nb, Mo, Zr, W, Ta, Hf, Ti, V, Cr, Mn, Y, Pd, Ru, Ge, C, and P)
(17) Fe-based soft magnetic alloy powder (based on Fe, selecting one or both of Co and Ni, from the group consisting of Ti, Zr, Hf, V, Nb, Ta, Mo, W as additive elements) One or more selected elements), and
(18) Fe—Zr—B—Ag soft magnetic alloy powder;
(19) Fe—Hf-based soft magnetic alloy powder;
(20) Fe-Si, Fe-Si-Al, Fe-Ni soft magnetic alloy powder,
(21) Fe- (element selected from one or more of Ta, Hf, Zr, Nb, Mo, Al, Si, Ti, Cr, W)-(one or more selected from C, N, O, B) Element) -P soft magnetic alloy powder,
(22) Soft magnetic powder characterized by comprising iron oxide (Fe 2 O 3 ), nickel oxide (NiO), zinc oxide (ZnO), copper oxide (CuO), bismuth oxide (Bi 2 O 3 ) When,
(23) Fe-Co- (element selected from Sm, Er, Tm, Yb, Ho as rare earth element)-(selected from C, N, O, B for fine crystallization) Soft magnetic powder having a composition of
(24) Mg-Zn-based, Mn-Al-based, Co-Pt-based, Cu-NI-Co-based, Cu-Zn-based, Mn-based, Co-based, LI-based, Mg-based, Mi-based soft magnetic ferrite powder,
(25) One or more selected from the group consisting of soft magnetic composite oxide powders mainly composed of one or more of Fe 2 O 3 , Fe 3 O 4 , and CoFe 2 O 4. The method for producing a magnetoresistive enameled wire according to claim 10.
前記b)段階のワニス層内の磁気抵抗物質の含量は、0.3重量%乃至30重量%である請求項10記載の磁気抵抗エナメル線の製造方法。   11. The method of manufacturing a magnetoresistive enameled wire according to claim 10, wherein the content of the magnetoresistive material in the varnish layer of step b) is 0.3 wt% to 30 wt%. 前記b)段階の被覆方法は、ローラ塗装により実施されることを特徴とする請求項10記載の磁気抵抗エナメル線の製造方法。   The method of manufacturing a magnetoresistive enameled wire according to claim 10, wherein the coating method in step b) is performed by roller coating. 前記b)段階の軟化は、400乃至700℃の温度で実施されることを特徴とする請求項10記載の磁気抵抗エナメル線の製造方法。   The method according to claim 10, wherein the softening in the step b) is performed at a temperature of 400 to 700 ° C. 請求項1に記載の磁気抵抗エナメル線を含むコイル。   A coil comprising the magnetoresistive enameled wire according to claim 1. 磁気抵抗コイルの製造方法において、請求項1に記載の磁気抵抗エナメル線を巻線してコイルを製造する段階を含む磁気抵抗コイルの製造方法。
A method for manufacturing a magnetoresistive coil, comprising the step of manufacturing a coil by winding the magnetoresistive enameled wire according to claim 1.
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