JP2005522326A - 改良された酸性ガス除去のための構成および方法 - Google Patents

Abstract

プラントは、ガス相超臨界領域で動作し、高純度酸性ガス流（３６）を生成する一方、フィード流（１０）の高い回収においてフィード流（９）から酸性ガスを除去する、吸収装置（１０３）を含む。特に好ましいプラントは、少なくとも３０００ｐｓｉの圧力において少なくとも５ｍｏｌ％の二酸化炭素を有するフィードガスを受け取る、ガス浄化プラントを含む。

Description

本発明の分野は、様々なガス流からの酸性ガスの除去である。

様々なガス流からの酸性ガス除去、特に天然ガス流からの二酸化炭素除去は、様々なガス流の酸性ガス含有量が増加しているため、ますます重要な工程となっている。例えば、石油増進回収からの、天然ガスにおける二酸化炭素濃度は、一般に１０％から約６０％に増加する。従来技術において既知の酸性ガス除去のための多数の工程があり、それらの全て、またはほとんど全ては三つのカテゴリーのうち一つに分類されてよい。

第一のカテゴリーにおいて、ガス状フィード流から酸性ガスを物理的に分離するために、一つ以上の膜が使用される。代表的な膜系は、予備処理スキッドおよび膜モジュールの連続を含む。膜系は、様々なガス容積の処理および生成ガス仕様を調節させるよう、しばしば極めて適応可能である。更に、膜系は比較的小型であり、従って膜系を、オフショアガス処理のための特に実行可能な選択肢にする。しかしながら膜系は、フィードガスにおける重質炭化水素含有量からの劣化に影響を受けやすい。更に、比較的低い二酸化炭素含有量への二酸化炭素除去は、膜分離装置の多数の段階および段階の間の再圧縮を一般に必要とし、これは比較的高価になる傾向がある。

第二のカテゴリーにおいて、酸性ガスを有する（一般に非共有性）合成物を形成するために酸性ガスに反応する、化学溶剤が使用される。酸性ガスと溶剤の間の化学反応を含む工程において、天然ガスは一般に、例えば米国特許第３，５６３，６９５号に説明される弱無機酸のアルカリ性塩溶液か、または例えば米国特許第２，１７７，０６８号に説明される有機酸または塩基のアルカリ性溶液で洗浄される。このような化学反応工程は一般的に、化学溶剤の熱再生および冷却を必要とし、多量の化学溶剤の再循環をしばしば含む。更に、酸性ガスの増加量を吸収するのに要求される化学溶剤の量は一般的に著しく増加し、従って化学溶剤の使用は、フィードガスにおいて酸性ガス含有量が時間と共に増加する、という点において問題となる。

第三のカテゴリーにおいて、フィードガスからの酸性ガスの除去のためにフィジカルな溶剤が使用され、酸性ガスがかなりの量において溶剤に反応する。酸性ガスの物質的吸収は、除去される特定の酸性ガス（例えばＣＯ_２またはＨ_２Ｓ）ガス状成分のための選択的な溶解性を有する溶剤の使用に主に依存し、溶剤の圧力と温度に更に依存する。例えば、米国特許第２，８６３，５２７号に例示されるように、メタノールが低沸点の有機フィジカルな溶剤として使用されてよい。しかしながら、冷却のためのエネルギー入力要求は比較的高く、工程は一般的に所望のメタンおよびエタン吸収よりも大きい吸収を示し、それにより再圧縮および回収のために大きいエネルギー入力を必要とする。

あるいは、米国特許第２，９２６，７５１号に説明されるプロピレンカーボネートおよび、米国特許第３，５０５，７８４号に説明されるＮ−メチルピロリドンまたはグリコールエーテルを有する溶剤を含む、フィジカルな溶剤は、周囲温度または周囲温度よりわずかに低い温度において動作してよい。このような溶剤は冷却必要条件を有利に減少できるが、一方ほとんどのプロピレンカーボネート塩基吸収工程は、１０００ｐｓｉより少ない吸収圧力（すなわち、準臨界圧力）に限定される。更に既知の方法において、フィジカルな溶剤はまた、ポリグリコールエーテルおよび、米国特許第２，６４９，１６６号に示される、特にジメトキシテトラエチレングリコールか、または米国特許第３，７７３，８９６号に説明されるＮ−置換モルホリンを含んでもよい。フィジカルな溶剤の使用は、化学溶剤および／膜に関連付けられる問題の少なくともいくつかを回避するが、一方様々な新たな困難が生じる。複数の中で、高圧フィードガスからの二酸化炭素除去は準臨界圧力にしばしば限定される。更に、水含有量が増加すると溶剤回路において凍結が起こり、従って比較的高温を必要とし、それにより吸収工程の効率を減少する。別の態様において、フィジカルな溶剤は一般的に、ｐｐｍレベルまでの酸性ガスの除去に適当な、極めてリーンな溶剤を生成するために、蒸気、または溶剤再生のための外部熱を必要とする。

従って、フィードガスから酸性ガスを除去するための様々な構成および方法が既知であるが、それらの全て、またはほとんど全ては一つ以上の不都合をこうむる。従って、改善された酸性ガス除去のための方法および構成を提供する必要性が未だ存在する。

本発明は、フィード流から酸性ガス成分が除去されるプラントの方法および構成に関し、フィード流は少なくとも５ｍｏｌ％の二酸化炭素を含み、少なくとも１０００ｐｓｉの圧力を有する。

本発明の主題の一つの態様において、プラントは、ガス相超臨界領域で動作し、少なくとも５ｍｏｌ％の二酸化炭素を含む脱水されたフィードガスを受け取る吸収装置を含み、フィジカルな溶剤は少なくとも９５ｍｏｌ％の二酸化炭素を含有する二酸化炭素流を形成するために吸収装置の二酸化炭素の少なくとも一部を吸収する。

このような構成におけるフィードガスは、水含有量の大部分を除去するためにフィードガスの水和ポイント以上の温度に好ましくは冷却され、冷却されたフィードガスは次いで、吸収装置に入る前に脱水ユニットにおいて脱水される。フィードガス（例えば天然ガス）は約３０００ｐｓｉｇから約５０００ｐｓｉｇの間の圧力を有することが更に好ましい。

特に好ましいフィジカルな溶剤はプロピレンカーボネートを含み、吸収装置は減圧されたフィジカルな溶剤からリッチ溶剤を形成し、それにより二酸化炭素流の冷却を提供し、更に吸収装置に供給される第一炭化水素リサイクル流を提供することが企図される。また別の態様において、減圧されたリッチ溶剤は更に減圧され、それにより吸収装置内の溶剤の冷却を提供し、更に吸収装置に供給される第二炭化水素リサイクル流を提供する。更に減圧されたリッチ溶剤は次いで降下されてよく、リーン溶剤および二酸化炭素流を形成するために分離装置内で分離されることができる。

炭化水素リサイクル流が発生される場所において、このような流れがコンプレッサにおいて吸収装置の圧力に圧縮され、圧縮され結合されたリサイクル流は次いで、脱水されたフィードガスと混合されることができることが企図される。好ましい構成におけるリーン溶剤は、ストリッピングガスを使用して真空ストリッピングユニットにおいて処理されてよく、それにより吸収装置のためのフィジカルな溶剤を再生し、更に燃料ガスを発生し、吸収装置からの生成ガスはフィードガスを冷却してよい。本発明の主題を限定するものではないが、生成ガスが少なくとも９９％の天然ガスを含み、二酸化炭素流が石油増進回収において使用されることが、更に好ましい。

極めて低い酸性ガス仕様が生成ガスに必要な場合、好ましい構成におけるリーン溶剤は、真空ストリッパからの少なくとも二つの流れを含むことが企図される。部分的にストリップされた溶剤は、吸収装置の中間部分に汲み上げられるストリッピングコラムの上部分において発生され、ストリッピングコラムの下部分からの極端にストリップされたリーン溶剤は、汲み上げられ、冷却され、吸収装置の上部に送られる。このような極端にストリップされたリーン溶剤の構成は、熱が再生された溶剤とのみ事前に達成可能である、ｐｐｍレベルの酸性ガス仕様に適合する生成ガスを生成する。

従って本発明の主題の別の態様において、ガス処理プラントは、少なくとも５ｍｏｌ％の二酸化炭素を含む、少なくとも１０００ｐｓｉの圧力のフィードガスを収容する吸収装置を含んでよく、吸収装置はリッチ溶剤および二酸化炭素から少なくとも部分的に枯渇される生成ガスを生成するために、フィジカルな溶剤を使用する。適当なプラントは、リッチ溶剤を減圧する第一タービン、減圧されたリッチ溶剤から第一炭化水素部分を分離し、それにより第一炭化水素リサイクル流および第一リッチ溶剤を生成する第一分離装置、および、第一リッチ溶剤を更に減圧する第二タービン、および吸収装置の底部温度を所望の温度範囲に維持するようフィジカルな溶剤を冷却するための、更に減圧された第一溶剤を使用するクーラー、を更に含んでよい。このような構成において、更に減圧された第一溶剤は、更に減圧された第一溶剤から第二炭化水素部分を分離する第二分離装置において分離され、それにより第二炭化水素リサイクル流および第二リッチ溶剤を生成し、第一および第二炭化水素リサイクル流は吸収装置に供給されることが好ましい。

従ってプラントを動作する方法は、酸性ガスを含む、少なくとも１０００ｐｓｉの圧力のフィードガスを受け取る吸収装置が提供される一つの工程を含んでよい。別の工程において、酸性ガスの少なくとも一部はフィジカルな溶剤を使用してフィードガスから除去され、それにより生成ガスおよびリッチ溶剤を形成し、更に別の工程において、リッチ溶剤の圧力は吸収装置に供給される炭化水素リサイクル流を形成するよう減少され、それにより減圧されたリッチ溶剤を生成する。更なる工程において、減圧されたリッチ溶剤はフィジカルな溶剤を冷却するために使用され、それにより吸収装置の底部温度を所望の温度範囲に維持し、加熱され減圧されたリッチ溶剤を形成し、また別の工程において加熱され減圧されたリッチ溶剤は酸性ガスの少なくとも一部を含む流れに分離され、それによりリーン溶剤を形成する。また別の工程においてリーン溶剤は、吸収装置の二つの異なる場所に供給される、部分的にストリップされたリーン溶剤および極端にストリップされたリーン溶剤を生成する、真空ストリッパに減圧される。ストリッパオーバーヘッドガスはプラント燃料ガスとして使用されることが可能である。

発明者は、ガス相超臨界範囲において動作し、少なくとも５ｍｏｌ％の二酸化炭素を含む脱水されたフィードガスを受け取る吸収装置を含み、
方法および構成を使用して、高圧および少なくとも５ｍｏｌ％の二酸化炭素含有量を有するフィード流から、酸性ガスが除去されることが可能であることを見出しており、少なくとも９５ｍｏｌ％の二酸化炭素を含有する二酸化炭素流を形成するために、フィジカルな溶剤は吸収装置の二酸化炭素の少なくとも一部を吸収する。

図１に示される好ましい構成において、プラントはフィードガス１を１００°Ｆから、フィードガス水和ポイントのほんの上である６０°Ｆに冷却する、フィードクーラー１００を含む。クーラー１００のための冷却源は、一般的に−２０°Ｆである生成ガス１０（すなわち、ライン４４を介してクーラーを出る吸収装置オーバーヘッドガス流）により提供される。水は、ライン５を介してフィードガス分離装置１０１の冷却されたフィードガス２から除去される（任意のＨ_２Ｓスカベンジャ床は追加のＨ_２Ｓ除去を提供してよい）。このように部分的に脱水され冷却されたフィードガス４は次いで、高圧（例えばフィードガス圧力）で動作する脱水ユニット１０２において、更に乾燥される。脱水されたフィードガス６はクーラー１００において約３０°Ｆに更に冷却され、ライン７を介して、吸収装置１０３の底部にライン９を介して供給される、結合されたリサイクル流８と混合される（下記を参照）。サイドクーラーポンプ１０４は、リッチ溶剤を、ライン１３および１４を介してガスフィードトレイ上の場所から、リッチ溶剤を冷却するサイドクーラー１０５に汲み上げる。冷却されたリッチ溶剤はライン１５を介して吸収装置に戻される。

サイドクーラー１０５のための冷却剤の源は、第二ハイドロリックタービン１０９からの通過したリッチ溶剤流２０（更に減圧されたリッチ溶剤流）から来ることが特に好ましい。しかしながら、冷却は外部源により（例えば流れ４２を介して）補われてよいことを認識されたい。従って適当なクーラーは、酸性ガスの効果的な吸収のための、一定の吸収装置底部温度（例えば１０から４０°Ｆ）を維持するような構成されてよい。第一ハイドロリックタービン１０６は吸収装置底部圧力を３５０から７００ｐｓｉｇに減少し、従ってリッチ溶剤１２を約５°Ｆから３５°Ｆに冷却し、減圧されたリッチ溶剤流１６を形成する。第一分離装置１０７からの通過した炭化水素蒸気（第一炭化水素リサイクル流１７）は、リサイクルコンプレッサ１１１を介して吸収装置１０３に回収される。第一分離装置１０７からの通過した溶剤（第一リッチ溶剤１８）は、クーラー１０８の分離装置１１３からの二酸化炭素蒸気２８により冷却される。任意の追加の冷却は、流れ４０を介して外部源から提供されてよい。第一リッチ溶剤１８を約−２°Ｆから２８°Ｆに冷却する第二ハイドロリックタービン１０９を使用して、約１５０から３００ｐｓｉｇの圧力に更に減少されるライン１９の溶剤は、約０°Ｆから３０°Ｆに冷却され、従って、更に減圧されたリッチ溶剤流２０を形成する。更に減圧されたリッチ溶剤流２０は次いで、サイドクーラー１０５における冷却必要条件を提供するために使用される。第二分離装置１１０からの通過した炭化水素蒸気（第二炭化水素リサイクル流２５）が、リサイクルコンプレッサ１１１を介して吸収装置に回収される一方、サイドクーラー１０５を離れた後、リッチ溶剤流２４は第二分離装置１１０において分離される。リサイクルコンプレッサ１１１は流れ８（すなわち結合されたリサイクル流）へのクーラー１２１へ排出し、次いで吸収装置１０３に供給される結合されたフィード流９を形成するため、冷却され脱水されたライン７からのフィードガスと混合される。

第二分離装置１１０からの通過した溶剤（第二リッチ溶剤２６）は、ライン２７へのＪＴバルブ１１２により圧力が減少され、大気圧で動作する分離装置１１３において分離される。（−２３°Ｆから０°Ｆで動作する）分離装置１１３からの流れ２８（二酸化炭素流）における通過する蒸気は、９５％以上のＣＯ_２を含有するであろう。流れ２８における冷却剤含有量はクーラー１０８において回収される。暖められた通過した蒸気は、ライン２２を介する石油増進回収のために使用される。分離装置１１３からのリーン（通過した）溶剤液体２９は、流れ３０へのＪＴバルブ１１４により圧力が減少される。

真空分離装置１１５は真空圧力０．７から７．０ｐｓｉａにおいて動作する。真空は液体密閉真空ポンプ１１８により維持される。ライン３２および３６の通気孔ガスは、石油増進回収のために使用されてよい９５％以上のＣＯ_２を含有する。真空分離装置１１５からの通過した溶剤液体は、ライン３１を介して０．４から６．７ｐｓｉａにおいて動作するストリッパに送られる（主にメタンを含有するストリッピングガスは、吸収装置からの処理されたガス流から引き入れられることができる）。使用されるストリッピングガス３３（リーンガス）の量は一般的に、フィードガス全体の０．５％より少ない。ストリッパ１１６からのストリップされたガスは約３０から５０％のＣＯ_２を含有し、燃料ガスコンプレッサ１１９により燃料圧力に圧縮された後、燃料ガス３４として使用されてよい。ストリッパ１１６からのストリップされたリーン溶剤３５は、溶剤中に０．１から０．０２ｍｏｌパーセントのＣＯ_２を含有し、吸収装置圧力（好ましくは、約１０００から４０００ｐｓｉｇの間）に汲み上げられ、ライン３７を介して吸収装置１０３内に再導入される。第一および第二ハイドロリックタービン１０６および１０９から発生される電力は、リーン溶剤ポンプ１１７、真空ポンプ３６、燃料ガスコンプレッサ１１９の電力必要条件の一部を提供するために、使用されることができる。

ｐｐｍレベル酸性ガス含有量仕様が生成ガスに要求される場合、図２に示される極端にストリップされた溶剤の構成が使用されてよい。このような構成は、酸性ガス吸収のための極端なリーン溶剤を生成することができる有利なストリッパ構成を含む、図１に示される代表的な構成に、一般的に基づく。ストリッパコラムは、収集器トレイ２０１により分離される上部分２００および下部分１１６を一般的に有する。ストリッピング部分２００は、収集トレイ２０１において収集される、部分的にストリップされた溶剤を生成する。一般的に溶剤流全体の５０％から８０％である流れ２０１は、リーン溶剤ポンプ２０３により収集トレイから引き込まれ、吸収装置１０３の中間部分に供給される。一般的に溶剤流全体の２０％から５０％である残りの流れ２１１は、熱交換器２０３においてフィードガス流９と共に一般的に約５５°Ｆに加熱される。フィードガスは、流れ２１４を生成するために交換器２０３において一般的に−１０°Ｆから２０°Ｆに冷却される。ガスは脱水ユニット１０２において乾燥されているので、水の凍結は、全てまたはほとんど全ての場合において問題ではない。従って統合されたストリッパコラムは、吸収装置の異なる場所に供給される二つのストリップされた溶剤流を生成し、それによりストリッピング低部分において液体に対して高い蒸気率を維持することによって、極めてリーンな溶剤を生成することを特に認識されたい。

適当なフィードガスに関し、多数の天然および合成フィードガスが適切であることが企図される。しかしながら特に好ましいフィードガスは、天然ガス、特に、少なくとも約５ｍｏｌ％、より一般的には少なくとも約１０ｍｏｌ％、また最も一般的には少なくとも約２０ｍｏｌ％である二酸化炭素を有する天然ガスを含む。従って特に適当なフィード流は、アラスカのＰｒｕｄｈｏｅ ＢａｙまたはノルウェーのＯｒｍａｎ Ｌａｎｇｅのような油田からの天然ガスフィード流を含む。同様に、適当なフィードガスの酸性ガス含有量（特に二酸化炭素含有量）は変動してよく、フィードガス源に主に依存する。しかしながら、酸性ガス含有量は少なくとも約５ｍｏｌ％、より一般的には少なくとも約１０ｍｏｌ％、また最も一般的には少なくとも約２０ｍｏｌ％であることが一般的に好ましい。一般的なフィード流組成は下記の表１に提供される。

更に、企図されるフィードガスの圧力は著しく変動してよく、適当な圧力は大気圧から数千ｐｓｉの間に及ぶであろうことを認識されたい。しかしながら、フィードガスは少なくとも１０００ｐｓｉｇ、より一般的には少なくとも２０００ｐｓｉｇ、更により一般的には少なくとも３０００ｐｓｉｇ、また最も一般的には少なくとも５０００ｐｓｉｇの圧力を有することが、特に好ましい。その上、フィードガス圧力の少なくとも一部はウェルに含有されるガスの圧力によることが一般的に企図されるが、適切な場合には圧力が一つ以上のコンプレッサを使用して増加されてもよいこともまた認識されたい。

また更に企図される態様において、フィード流は吸収装置に入る前に冷却され、フィード流の冷却は、熱交換器における生成ガス（例えば吸収装置オーバーヘッド流）により少なくとも部分的に成されるであろうことが特に好ましい。冷却の程度に関し、フィード流は様々な温度に冷却されてよいことが一般的に企図される。しかしながら、フィード流がガス水和ポイントのほんの上の温度に冷却されることが一般的に好ましい。その結果、部分的に脱水されたフィードガスを形成するために、フィードガスに含有される水の少なくとも一部が冷却されたフィード流から除去される分離装置へ、冷却されたフィードガス流が供給されてよい。このように形成された部分的に脱水されたフィードガスは次いで、脱水ユニットにおいて更に脱水されてよく、また、全ての既知のガス脱水ユニットが使用に適していることを認識されたい。例えば、更なる脱水はグリコールまたはモレキュラーシーブを使用して実施されてよい。また更に好ましい態様において、脱水されたフィードガスは吸収装置に入る前に更に冷却されてよいことが企図される。特に好ましい企図される構成において、脱水されたフィードガスは熱交換器において冷却され、冷却は生成ガス（すなわち吸収装置オーバーヘッド流）により提供される。水が溶剤回路において凍結することなしに、吸収工程は著しく低い温度（例えば吸収装置において−２０°Ｆから４０°Ｆ）で行われることができるので、フィードガスの脱水は特に有利である。極めて低いレベルへの酸性ガス除去のための好ましい企図される構成において、脱水されたガスは、極端なストリッパ工程からの部分的にストリップされたリーン溶剤と共に、更に冷却されてよい。更に、低温度における吸収装置底部の動作は、減少された溶剤循環における吸収装置の動作を許し、従って能率を増加する。

更に好ましい構成は、（例えばスカベンジャ床または硫黄仕様溶剤を有する付加的な吸収装置を介した）硫黄除去ユニットを更に含んでよく、また特に企図される硫黄除去ユニットは、（例えば吸収装置の上流位置の）フィードガスに含有される、硫化水素の少なくとも一部を除去する。あるいは、硫黄除去ユニットの補助なしに、工程は極端なストリッパ構成（上記を参照）を使用して、極めて低い酸性ガス含有量を有する処理されたガスを生成することができる。

従って、適当な吸収装置は比較的高圧力において動作し、特に企図される高圧力は、少なくとも１０００ｐｓｉ、一般的には少なくとも２０００ｐｓｉ、更により一般的には少なくとも３０００ｐｓｉ、また最も一般的には少なくとも５０００ｐｓｉであることを、特に認識されたい。その結果、企図される吸収装置はガス相超臨界領域において動作することを認識されたい。ここで使用される「ガス相超臨界領域において動作する」という用語は、フィードガスの全てでない場合フィードガスの少なくとも一部は、物理的な液体およびガス相が存在しない超臨界状態であろうという条件のもとにおける、吸収装置の動作を指す。更に、ガス相超臨界領域において吸収工程を動作することにより、従来の既知の工程において一般に顕著な問題を引き起こす炭化水素の凝縮は、一般に回避される。更に企図される態様において、吸収装置の型は特定の構成に限定される必要が無く、全ての既知の吸収装置構成はここでの使用に適当であると考えられる。しかしながら、特に好ましい接触装置は充填層またはトレイ構成を含む。

企図される吸収装置において使用される溶剤に関し、全てのフィジカルな溶剤およびその混合物が適切であることを認識されたい。従来技術において既知の多数のフィジカルな溶剤が存在し、また代表的な好ましいフィジカルな溶剤は、プロピレンカーボネート、リン酸トリブチル、直鎖メチルピロリドン、ポリエチレングリコールのジメチルエーテル、および／または、様々なポリエチレングリコールジアルキルエーテルを含む。あるいは、増進第三アミン（例えばピペラジン）を含む別の溶剤か、またはその他の溶剤は、フィジカルな溶剤と同様な性質を有して使用されてよい。

従って吸収装置は、酸性ガスから枯渇される、また特に二酸化炭素から枯渇される、生成ガスを提供するであろう。更に、吸収装置は冷却され脱水されたフィードガスを収容するので、高圧パイプラインを通る輸送手段のための、またはＬＮＧプラントへのフィードガスとしての、販売用ガス仕様および必要条件の全て、またはほとんど全てに、生成ガスが一般的に適合するであろうことを認識されたい。吸収装置で形成されるリッチ溶剤は、比較的高圧力（例えば少なくとも１０００ｐｓｉ、より一般的には２０００から５０００ｐｓｉの間）で吸収装置底部を出て、従って（例えば電気エネルギー発生のための）動作および／または分離工程における様々な流れの冷却を提供するために、利用されてよいことを更に特に認識されたい。特に好ましい構成において、リッチ溶剤は機械または電気エネルギーを発生するための第一ハイドロリックタービンを使用して圧力において降下され、また減圧されたリッチ溶剤は次いで、分離装置において炭化水素含有第一リサイクル流および第一リッチ溶剤へ分離され、後に二酸化炭素流（二酸化炭素はフィードガスから生成される）を冷却するための冷却材として使用される。第一リッチ溶剤は、機械または電気エネルギーを更に発生するために第二ハイドロリックタービンを使用して更に減圧される一方、炭化水素含有第一リサイクル流は、好ましくは吸収装置へリサイクルされる。このように更に減圧されたリッチ溶剤流は次いで、所望の吸収装置底部温度を維持するために吸収装置のリッチ溶剤を冷却する、熱交換器の冷却材（好ましくは吸収装置のサイドクーラー）として使用される。熱交換器を通過した後、更に減圧されたリッチ溶剤流は次いで、第二分離装置において第二リッチ溶剤と、吸収装置にリサイクルされる第二炭化水素含有リサイクル流に分離される。その結果リッチ溶剤が通過され再生される前に、リッチ溶剤流は、少なくとも一つ、または高圧力を使用して動作および冷却を提供するために使用されることを認識されたい。

リッチ溶剤の通過は様々な構成において実施されてよく、全ての既知の構成はここでの使用に適当であることが一般的に企図される。しかしながら、リッチ溶剤の圧力は、（動作および／または冷却を提供した後）溶解した二酸化炭素の少なくとも８０％（より一般的には少なくとも９０％、また最も一般的には少なくとも９５％）を放すのに十分な圧力に、更に降下されることが一般的に好ましい。このように生成された二酸化炭素は次いで、（一般的に大気圧において動作する）分離装置においてリーン溶剤から分離される。このように発生された二酸化炭素流は、９０％以上の、またより一般的には少なくとも９５％の二酸化炭素含有量を有することを、特に認識されたい。従って、このように形成された二酸化炭素流は、石油増進回収工程で使用されるのに特に適する。

更に企図される本発明の主題の態様において、分離装置からのリーン溶剤はＪＴバルブを介して圧力において更に降下され、真空分離装置内に供給される。好ましい真空分離装置は、液体密閉真空ポンプにより発生される、約０．７から７．０ｐｓｉａの間の圧力において動作する。（一般的に少なくとも９５％の純度を有する）リーン溶剤からの残りの二酸化炭素は、真空分離装置において除去され、図１に描かれる石油増進回収において使用されてもよい。フィジカルな溶剤は次いで、ストリッパにおいて再生され、リーン溶剤ポンプを介して吸収装置に再循環される。特に好ましい構成においてストリッパは、燃料ガスを生成するためのストリッピングガスとして、リーンガス（例えば生成ガスの一部）を使用する。しかしながら代替の構成において、プラント内の別の流れからのガスと、窒素または空気さえも含む、生成ガス以外の様々なガスもまた適当である。このような構成におけるガスストリッパと結合した真空分離装置の使用は、一般的に１０００ｐｐｍｖより少ないＣＯ_２濃度を有する、極めてリーンな溶剤を生成することを、更に認識されたい。

更に企図される態様において、特にガスがｐｐｍレベル酸性ガス仕様に処理される場合、極端にストリップされた溶剤の構成は、収集トレイにより分離される少なくとも二つの部分を含む優れたストリッパを含んでよく、吸収装置の異なる場所に供給される、部分的にストリップされた溶剤および極端にストリップされた溶剤を生成する。このような構成における極端なストリッパと結合した真空分離装置の使用は、一般的に１００ｐｐｍｖより少ないＣＯ_２濃度を有する、極端なリーン溶剤を生成するであろうことを、更に認識されたい。

従って、特に好ましい構成において、フィードガスが天然ガスを含む場合、生成ガスはフィードガスに存在する天然ガスの少なくとも９０％、より一般的には少なくとも９５％、また最も一般的には少なくとも９９％を含むことを認識されたい。いずれの学説または仮説に結び付けられるのを要求するものではないが、生成ガスにおけるこのような比較的高い天然ガス回収は、少なくとも一つ、またより好ましくは二つの炭化水素含有リサイクル流を吸収装置に戻すことにより、達成されることが企図される。従って、生成された二酸化炭素流の純度は比較的高く、このように形成された二酸化炭素流は一般的に少なくとも９０％、またより一般的には少なくとも９５％のＣＯ_２を含むであろう。

適当なリサイクルガスコンプレッサは、第一および第二炭化水素含有リサイクルガス流を、冷却され脱水されたフィードガスの圧力と等しいか、またはその周辺の圧力に圧縮することが可能な、全てのコンプレッサである。同様に、リーン溶剤ポンプは、リーン溶剤の吸収装置への導入に適当な溶剤圧力を提供するであろうことが企図される。

従ってプラントは、少なくとも５ｍｏｌ％の二酸化炭素を含む、少なくとも１０００ｐｓｉの圧力でのフィードガスを受け取る吸収装置を含んでよく、吸収装置は、リッチ溶剤、および二酸化炭素から少なくとも部分的に枯渇される生成ガス、を生成するためにフィジカルな溶剤を使用する。企図されるプラントは、リッチ溶剤を減圧する第一タービンと、第一炭化水素部分を減圧されたリッチ溶剤から分離する第一分離装置、を更に含み、それにより第一炭化水素リサイクル流および第一リッチ溶剤を生成し、また第一リッチ溶剤を更に減圧する第二タービンと、吸収装置の底部温度を所望の温度範囲に維持するためにフィジカルな溶剤を冷却するよう更に減圧された第一溶剤を使用するクーラー、を更に含んでよく、更に減圧された第一溶剤は、第二炭化水素部分を更に減圧された第一溶剤から分離する第二分離装置において分離され、それにより第二炭化水素リサイクル流および第二リッチ溶剤を生成し、また第一および第二炭化水素リサイクル流は吸収装置に供給される。

フィードガス、吸収装置、フィジカルな溶剤、二酸化炭素流、および様々な別の構成要素に関し、上に論じたものと同じ考察が適用される。従って、特に企図されるフィードガスは生成ガスにより少なくとも部分的に脱水、冷却され、また吸収装置に入る前に脱水ユニットにおいて更に脱水されてよい。更に、企図される第二リッチ溶剤は、二酸化炭素の少なくとも一部を除去するために更に減圧されてよく、それにより（リーンガスを使用し、燃料ガスを生成する真空分離装置において更に処理されてよく、それによりフィジカルな溶剤を再生する）リーン溶剤を形成する一方、企図される第一リッチ溶剤は二酸化炭素流を冷却するための冷却材として使用されてよい。特に企図されるフィジカルな溶剤はプロピレンカーボネートを含み、二酸化炭素が石油増進回収において使用されることが特に好ましい。

従ってプラントを動作する方法は、酸性ガスを含む、少なくとも１０００ｐｓｉの圧力のフィードガスを受け取る吸収装置が提供される一つの工程を含んでよい。別の工程において、酸性ガスの少なくとも一部はフィジカルな溶剤を使用してフィードガスから除去され、それにより生成ガスおよびリッチ溶剤を形成し、また更なる工程において、リッチ溶剤の圧力は吸収装置に供給される炭化水素リサイクル流を形成するよう減少され、それにより減圧されたリッチ溶剤を生成する。また別の工程において、減圧されたリッチ溶剤はフィジカルな溶剤を冷却するために使用され、それにより吸収装置の底部温度を所望の温度範囲に維持し、加熱され減圧されたリッチ溶剤を形成し、また更なる工程において、加熱され減圧されたリッチ溶剤は酸性ガスの少なくとも一部を含む流れに分離され、それによりリーン溶剤を形成する。

フィードガス、吸収装置、フィジカルな溶剤、二酸化炭素流、および様々な別の構成要素に関し、上に論じたものと同じ考察が適用される。従って、特に企図されるフィードガスは、約３０００ｐｓｉから約５０００ｐｓｉの間の圧力を有してよい。企図される酸性ガスは二酸化炭素を特に含み、フィジカルな溶剤はプロピレンカーボネートを含む。更に企図される態様において、リーン溶剤はリーンガスを使用して真空分離装置において処理され、それにより燃料ガスを生成し、フィジカルな溶剤を再生する。

従って、本発明の主題による構成は、アミンまたは別のフィジカルな溶剤または膜を使用する、高いフィードガス圧力での従来技術のＣＯ_２除去工程と比較して、全体のエネルギー消費および資本コストを著しく減少するであろうことが企図される。更に、企図される構成および工程は一般的に熱源を必要とせず、それによりエネルギー消費を更に減少する。また更に、石油増進回収プロジェクトは、一般的に１０％から６０％ほどまで高い、フィードガスにおけるＣＯ_２濃度の増加にしばしば直面するであろう。企図される構成および工程は、実質的に同じ溶剤循環と共にこれらの変化に適応することができる。

更に企図される構成は、低温度での動作およびフィジカルな溶剤における水の不足のために、非腐食性工程を一般的に提供する。一方、このような工程は腐食する傾向にあり、動作の間、消泡剤および非腐食投入をしばしば必要とするので、従来技術の二酸化炭素除去のためのアミンユニットは一般的に、動作および維持するのにより複雑である。また更に、企図されるフィジカルな溶剤工程の別の利点は、アミン工程と異なり、溶剤循環率がＣＯ_２部分圧力における増加に反応しないことである（例えば２０％のＣＯ_２を含有する１００ＭＭＳＣＦＤのガスを処理するのに必要なフィジカルな溶剤率は、６０％のＣＯ_２を含有する１００ＭＭＳＣＦＤのガスを処理するのに必要なそれと実質的に同じである。溶剤に加えられるＣＯ_２は、フィードガスにおける増加するＣＯ_２濃度と共に単に増加する。アミンユニット設計においてアミン循環率は、リッチアミン溶剤に加えられる、維持されなければならないＣＯ_２の約３倍である）。

企図されるフィジカルな溶剤工程のまた別の利点は、既知のアミン処理工程と比較して、その容易さおよび凍結への耐性であり、従って、スチームボイラーのような支援オフサイトおよび効用システムを必要とすることが少ない。例えば、企図される構成は一般的に冷却のみを必要とし、残りのＣＯ_２含有量が５から１０ｐｓｉａ範囲にある場合、発明者は溶剤再生のための高温オイルシステムなしのプラントの動作を企図する。更に、比較的高いＣＯ_２フィードガスにおいて動作する場合、溶剤再生からのＣＯ_２の通過は必要な冷却を提供するので、溶剤冷却のための冷却必要条件は完全に取り除かれてよい。

本発明のまた別の利点は、ＣＯ_２が５０ｐｐｍｖ範囲内であり、Ｈ２Ｓが４ｐｐｍｖ範囲内であることを要求するＬＮＧプラントに、フィードガス仕様が適合するよう処理することである。説明した極端なストリッパの最近の発明への包括は、直接に適用可能である。

従って、改善された酸性ガス除去のための構成および方法のための特定の実施形態と適用が開示される。しかしながら、本発明の趣旨から外れることなく、既に説明したことの他にも多くの修正が可能であることが、当業者にとって明白である。本発明の主題は従って、添付の企図される特許請求の範囲の精神において以外に、限定されるものではない。更に、明細書および企図される特許請求の範囲の両方の解釈において、全ての用語は文脈と首尾一貫した、可能な限り広範囲な方法において解釈されたい。特に、「含む」および「含んでいる」という用語は、参照された要素、成分、または工程が、明確に参照されていない別の要素、成分、または工程と共に存在するか、利用されるか、または結合されることを示す、非独占的な方法における要素、成分、または工程の言及として解釈されたい。

本発明の主題による代表的な構成の概略図である。 代表的な、極端にストリップされたリーン溶剤工程の概略図である。

Claims (26)

1. ガス相超臨界領域で動作し、少なくとも５ｍｏｌ％の二酸化炭素を含む脱水されたフィードガスを受け取る吸収装置を備えるプラントであって、フィジカルな溶剤が少なくとも９５ｍｏｌ％の二酸化炭素を含有する二酸化炭素流を形成するために吸収装置の二酸化炭素の少なくとも一部を吸収する、プラント。
2. フィードガスは、フィードガスの水和ポイント以上の温度に冷却され、冷却されたフィードガスは、吸収装置に入る前に脱水ユニットにおいて脱水される、請求項１に記載のプラント。
3. フィードガスは少なくとも３０００ｐｓｉの圧力を有する、請求項１に記載のプラント。
4. フィードガスは天然ガスを含む、請求項１に記載のプラント。
5. フィジカルな溶剤はプロピレンカーボネートを含む、請求項１に記載のプラント。
6. 吸収装置は減圧されたリッチ溶剤を形成し、それにより二酸化炭素流の冷却を提供し、更に吸収装置に供給される第一炭化水素リサイクル流を提供する、請求項１に記載のプラント。
7. 減圧されたリッチ溶剤は更に減圧され、それにより吸収装置内の溶剤の冷却を提供し、更に吸収装置に供給される第二炭化水素リサイクル流を提供する、請求項６に記載のプラント。
8. 更に減圧されたリッチ溶剤は降下され、リーン溶剤および二酸化炭素流を形成するために分離装置内で分離される、請求項７に記載のプラント。
9. コンプレッサは第一および第二炭化水素リサイクル流を圧縮し、圧縮された第一および第二炭化水素リサイクル流は脱水されたフィードガスと結合される、請求項７に記載のプラント。
10. リーン溶剤はリーンガスを使用して真空分離装置において処理され、それにより吸収装置のためのフィジカルな溶剤を再生し、更に燃料ガスを発生する、請求項８に記載のプラント。
11. 吸収装置は生成ガスを生成し、フィードガスは生成ガスにより冷却される、請求項２に記載のプラント。
12. フィードガスは天然ガスを含み、生成ガスは少なくとも９９％の天然ガスを含む、請求項１１に記載のプラント。
13. 二酸化炭素流は石油増進回収において使用される、請求項１に記載のプラント。
14. 少なくとも５ｍｏｌ％の二酸化炭素を含む、少なくとも１０００ｐｓｉの圧力のフィードガスを受け取る吸収装置であって、吸収装置はリッチ溶剤および二酸化炭素から少なくとも部分的に枯渇される生成ガスを生成するために、フィジカルな溶剤を使用する、吸収装置と、
    リッチ溶剤を減圧する第一タービンと、減圧されたリッチ溶剤から第一炭化水素部分を分離し、それにより第一炭化水素リサイクル流および第一リッチ溶剤を生成する第一分離装置と、
    第一リッチ溶剤を更に減圧する第二タービンと、吸収装置の底部温度を所望の温度範囲に維持するようフィジカルな溶剤を冷却するための、更に減圧された第一溶剤を使用するクーラーと、を含み、
    更に減圧された第一溶剤は、更に減圧された第一溶剤から第二炭化水素部分を分離する第二分離装置において分離され、それにより第二炭化水素リサイクル流および第二リッチ溶剤を生成し、第一および第二炭化水素リサイクル流は吸収装置に供給される、
    プラント。
15. フィードガスは少なくとも部分的に脱水される、請求項１４に記載のプラント。
16. フィードガスは生成ガスにより冷却され、吸収装置に入る前に脱水ユニットにおいて脱水される、請求項１５に記載のプラント。
17. 第一リッチ溶剤は二酸化炭素流を冷却するための冷却剤として使用される、請求項１４に記載のプラント。
18. 第二リッチ溶剤は二酸化炭素の少なくとも一部を除去するために更に減圧され、それによりリーン溶剤を形成する、請求項１４に記載のプラント。
19. リーン溶剤は、リーンガスを使用し燃料ガスを生成する真空分離装置において更に処理され、それによりフィジカルな溶剤を再生する、請求項１８に記載のプラント。
20. フィジカルな溶剤はプロピレンカーボネートを含む、請求項１８に記載のプラント。
21. 二酸化炭素は石油増進回収において使用される、請求項１８に記載のプラント。
22. 収集トレイにより分離される少なくとも二つのストリッピング部分を有するストリッパを更に含み、ストリッパはフィジカルな溶剤を再生する、請求項１４に記載のプラント。
23. 酸性ガスを含む、少なくとも１０００ｐｓｉの圧力のフィードガスを受け取る吸収装置を提供することと、
    フィジカルな溶剤を使用して酸性ガスの少なくとも一部をフィードガスから除去し、それにより生成ガスおよびリッチ溶剤を形成することと、
    吸収装置に供給される炭化水素リサイクル流を形成するようリッチ溶剤の圧力を減少し、それにより減圧されたリッチ溶剤を生成することと、
    フィジカルな溶剤を冷却するために減圧されたリッチ溶剤を使用し、それにより吸収装置の底部温度を所望の温度範囲に維持し、加熱され減圧されたリッチ溶剤を形成すること、および
    加熱され減圧されたリッチ溶剤を酸性ガスの少なくとも一部を含む流れに分離し、それによりリーン溶剤を形成すること、
    を含む、プラントを動作する方法。
24. フィードガスは約３０００ｐｓｉから約５０００ｐｓｉの間の圧力を有する、請求項２３に記載の方法。
25. 酸性ガスは二酸化炭素である、請求項２３に記載の方法。
26. フィジカルな溶剤はプロピレンカーボネートを含む、請求項２３に記載の方法。

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