JP2005282578A

JP2005282578A - Vortex flow fan

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Publication number: JP2005282578A
Application number: JP2005152123A
Authority: JP
Inventors: Takashi Sugio; 孝杉尾; Yoshiki Izumi; 善樹泉
Original assignee: Matsushita Electric Industrial Co Ltd
Current assignee: Panasonic Holdings Corp
Priority date: 2005-05-25
Filing date: 2005-05-25
Publication date: 2005-10-13
Anticipated expiration: 2021-08-20
Also published as: JP4349327B2

Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To solve problems of a vortex flow fan in similar action principles to those of fluid machines generally known as voltex pumps, regenerative pumps, or vortex flow blowers, that are usable for action with lower pressure and larger blow quantity, for providing form of a vortex flow fan and size for each part to be suitable for low pressure, low noise, and large blow quantity, that are different from those of the conventional voltex pumps, regenerative pumps, or vortex flow blowers, so that the vortex flow fan with low noise and large blow quantity can be provided. <P>SOLUTION: This vortex flow fan is provided with a casing having an inlet port for letting in air, an impeller comprising a plurality of blades for carrying and boosting inflow air, and an outlet port to discharge inflow air from the casing. The inlet port is separated from the outlet port through a stripper part. Both side surfaces at inlet corner parts of the stripper part are rounded. <P>COPYRIGHT: (C)2006,JPO&NCIPI

Description

本発明は、インペラ外径が１００ｍｍ以下の超小型で低騒音で大風量を発生させられる渦流ファンに関する。 The present invention relates to an eddy current fan having an impeller outer diameter of 100 mm or less and capable of generating a large air volume with low noise.

従来のこの種の渦流ファンは、例えば図７に示すような構成になっている（例えば、特許文献１参照）。 A conventional vortex fan of this type has a configuration as shown in FIG. 7, for example (see, for example, Patent Document 1).

すなわち、同図において、空気を流入させる入口ポート３を備えたケーシング８と、回転時、流入した空気を搬送昇圧する複数枚の羽根１を有するインペラ２と、前記ケーシング８から流出する空気を排出する出口ポート６とを備え、前記入口ポート３はストリッパ部７によって前記出口ポート６から隔離されてなる渦流ファンにおいて、前記入口ポート３から流入した空気は、前記ケーシング８内の流路４に沿って流れる間に、複数枚の羽根１を有するインペラ２の作用で徐々に昇圧され、前記出口ポート６から排出される。そして、このような作用によって、この種の渦流ファンは一般の遠心ファンに比べはるかに高い圧力が得られるとされている。 That is, in the figure, a casing 8 having an inlet port 3 for allowing air to flow in, an impeller 2 having a plurality of blades 1 for conveying and boosting the air that flows in during rotation, and air flowing out from the casing 8 are discharged The vortex fan is formed by separating the inlet port 3 from the outlet port 6 by a stripper unit 7, and the air flowing from the inlet port 3 flows along the flow path 4 in the casing 8. The pressure is gradually increased by the action of the impeller 2 having a plurality of blades 1 and discharged from the outlet port 6. Due to such an action, it is said that this kind of vortex fan can obtain a much higher pressure than a general centrifugal fan.

また、渦流ファンが回転方向を反転させるだけで、流れ方向を反転させられるという特長を持っていることを活かして、空気調和機の換気用ファンとして使用されている（例えば、特許文献２、３、４参照）。
特開昭５４−４７１１４号公報特開２０００−１４６２１９号公報特開２０００−１９３２６９号公報特開２０００−２４９３６５号公報 Further, taking advantage of the fact that the flow direction can be reversed only by reversing the rotation direction of the vortex fan, it is used as a ventilation fan for an air conditioner (for example, Patent Documents 2 and 3). 4).
JP 54-47114 A JP 2000-146219 A JP 2000-193269 JP JP 2000-249365 A

ところで、渦流ファンは、一般的に渦流ポンプや再生ポンプ、渦流ブロワとしてよく知られている流体機械とほぼ同様の動作原理で、より低い圧力と大きい風量の動作点で使用しようとするものであり、その際低騒音をも求めるものである。 By the way, the vortex fan is intended to be used at the operating point of lower pressure and larger air flow with the same operating principle as a fluid machine generally known as a vortex pump, regenerative pump or vortex blower. In this case, low noise is also required.

このことから、低い圧力、低騒音と大きい風量に適した渦流ファンの形状や各部の寸法は、従来の渦流ポンプや再生ポンプ、渦流ブロワとは異なるのであるが、上記公知例には、その点に関する開示がない。 For this reason, the shape of the vortex fan and the dimensions of each part suitable for low pressure, low noise, and large air flow are different from those of conventional vortex pumps, regenerative pumps, and vortex blowers. There is no disclosure.

本発明は、このような従来の課題を解決するものであり、低騒音で大きい風量が得られる渦流ファンを提供することを目的としている。 The present invention solves such a conventional problem, and an object of the present invention is to provide a vortex fan capable of obtaining a large air volume with low noise.

前記従来の課題を解決するために本発明の渦流ポンプは、ストリッパ部の入り口コーナー両側面にアールを設けたものである。 In order to solve the above-mentioned conventional problems, the vortex pump of the present invention is provided with rounds on both side surfaces of the entrance corner of the stripper portion.

ここで、渦流ファンの性能と各部寸法の関連について図を用いて説明する。渦流ファンで昇圧が行われる原理については、一般に次のように説明されている。 Here, the relationship between the performance of the vortex fan and the dimensions of each part will be described with reference to the drawings. The principle of boosting by an eddy current fan is generally described as follows.

すなわち、入口ポートから流入した気体は、流路を進行するに従い、インペラ外周端と内周における角運動量の差によって生ずる流動の乱れが漸増し、昇圧および搬送作用が強
まる。 That is, as the gas flowing in from the inlet port travels through the flow path, the turbulence of the flow caused by the difference in angular momentum between the outer periphery and the inner periphery of the impeller gradually increases, and the pressure increase and the conveying action are strengthened.

これと同時に、インペラ内の気体は羽根の先端から流路内に放出され、再び羽根根元に帰る流動を起こす。 At the same time, the gas in the impeller is released from the tip of the blade into the flow path, and again flows back to the blade root.

このような作用は多数の羽根によって同時に行われるから、流路の中において気体の気体の混合と衝撃とが激しくなり、乱れ流動は一層促進される。 Since such an action is simultaneously performed by a large number of blades, mixing of the gas and the impact become intense in the flow path, and the turbulent flow is further promoted.

その結果、気体の圧力が次第に高まりつつ出口ポートへ送られる。 As a result, the pressure of the gas is gradually increased and sent to the outlet port.

この動作原理から、昇圧量を増加すべく乱れ流動を促進するためには、インペラと気体の接触面積を増やしたり、羽根の大きさを大きくすることが有効であることが推測される。 From this operating principle, it is presumed that it is effective to increase the contact area between the impeller and the gas or increase the size of the blade in order to promote the turbulent flow to increase the pressure increase amount.

一方、渦流ファンの気体搬送に関しては次のようにも考えられる。 On the other hand, the gas transport of the vortex fan can be considered as follows.

すなわち、入口ポートから流入した気体は、最大でもインペラと同じ速度で流路を進行し、出口ポートから出て行くが、このときインペラ内の容積分の気体は、インペラと一緒にストリッパ部を通り抜け、入口ポート側に戻される。 In other words, the gas flowing in from the inlet port travels through the flow path at the same speed as the impeller and goes out from the outlet port. At this time, the volume of gas in the impeller passes through the stripper part together with the impeller. Returned to the entrance port side.

このような見方に立てば、インペラ内部の容積が小さいほど、入口ポート側に戻される風量が少なく、結果的に渦流ファンの回転数に対する風量が増加することになる。 From this point of view, the smaller the volume inside the impeller, the smaller the amount of air returned to the inlet port side, resulting in an increase in the amount of air with respect to the rotational speed of the vortex fan.

本発明では、インペラの羽根がストリッパ部に入っていく際に、周囲の空気が急激に圧縮され、その圧縮され方が羽根のピッチに同期して変動するため、周波数が回転数×羽根枚数で表されるｎＺ音やその高調波が発生するが、ストリッパ部の入り口コーナー両側面にアールを設けるとき、アールによって周囲の空気が急激に圧縮されず、したがってｎＺ音も耳につかない程度に減衰される。 In the present invention, when the impeller blades enter the stripper section, the surrounding air is rapidly compressed, and the compression method fluctuates in synchronization with the blade pitch. The generated nZ sound and its harmonics are generated, but when the rounds are provided on both sides of the entrance corner of the stripper part, the surrounding air is not rapidly compressed, and therefore the nZ sound is attenuated to the extent that it cannot be heard. The

本発明の渦流ポンプは、ストリッパ部の入り口コーナー両側面にアールを設けているため、周囲の空気が急激に圧縮されず、ｎＺ音を耳につかない程度に減衰することができ、送風時の騒音を低減することができる。 Since the swirl pump of the present invention is provided with rounds on both sides of the entrance corner of the stripper unit, the surrounding air is not rapidly compressed, and the nZ sound can be attenuated to the extent that it cannot be heard. Can be reduced.

第１の発明は、空気を流入させる入口ポートを備えたケーシングと、流入した空気を搬送昇圧する複数枚の羽根を有するインペラと、前記ケーシングから流出する空気を排出する出口ポートとを備え、前記入口ポートはストリッパ部によって前記出口ポートから隔離されてなる渦流ファンにおいて、ストリッパ部の入り口コーナー部両側面にアールを設けたもので、この構成をなすことにより空気の圧縮が急激でなくなり送風時の騒音を低減することができる。 1st invention is provided with the casing provided with the inlet port which flows in air, the impeller which has a plurality of blades which convey and pressurize the flowed-in air, and the outlet port which discharges the air which flows out of the casing, The inlet port is a vortex fan that is separated from the outlet port by a stripper part, and is provided with rounds on both side surfaces of the inlet corner part of the stripper part. Noise can be reduced.

以下、本発明の実施の形態について図面を参照しながら説明する。なお、この実施の形態によって本発明が限定されるものではない。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings. Note that the present invention is not limited to the embodiments.

（実施の形態１）
図１は、本発明の実施形態１を示すものである。同図において、２はインペラで、複数枚の羽根１とその翼間５から構成されている。インペラ２とそれを収納するケーシング８の間には流路４が設けられており、また、ケーシング８には所定の間隔をもって入口ポート３と出口ポート６が配してある。また、前記入口ポート３と前記出口ポート６を隔離し
、空気の漏洩を最小限にするためにストリッパ部７が設けてある。このため、ストリッパ部７の内面は、インペラ２の外面を、できるだけ小さく取ったクリアランスを隔ててなぞるような形態をとっている。このクリアランスは使用目的やコストに応じて決められる。 (Embodiment 1)
FIG. 1 shows Embodiment 1 of the present invention. In the figure, reference numeral 2 denotes an impeller, which is composed of a plurality of blades 1 and a space 5 between the blades. A flow path 4 is provided between the impeller 2 and a casing 8 that houses the impeller 2, and an inlet port 3 and an outlet port 6 are arranged in the casing 8 at a predetermined interval. Further, a stripper portion 7 is provided to isolate the inlet port 3 and the outlet port 6 and minimize air leakage. For this reason, the inner surface of the stripper part 7 has a form in which the outer surface of the impeller 2 is traced with a clearance taken as small as possible. This clearance is determined according to the purpose of use and cost.

また、ストリッパ部の前記入口ポート３と前記出口ポート６に対抗する面は、各々、入口ポート３と前記出口ポート６の壁面の一部を構成し、またこの面は、概略インペラ２の内周円の接線を構成している。 Further, the surfaces of the stripper portion that oppose the inlet port 3 and the outlet port 6 respectively constitute part of the wall surface of the inlet port 3 and the outlet port 6, and this surface is substantially the inner periphery of the impeller 2. It constitutes the tangent of the circle.

前述した動作原理から、渦流ファンでは、昇圧量を増加すべく乱れ流動を促進するためには、インペラ２と気体の接触面積を増やしたり、羽根１の大きさを大きくすることが有効であることが推測される。すなわち、この見方に立てばインペラ２外径をケーシング８内径に対して大きくすれば、羽根１の大きさを大きくすることになり、昇圧量を増加できることが期待できる。 From the above operating principle, it is effective in the vortex fan to increase the contact area between the impeller 2 and the gas or increase the size of the blade 1 in order to promote turbulent flow in order to increase the amount of pressure increase. Is guessed. That is, from this viewpoint, if the outer diameter of the impeller 2 is made larger than the inner diameter of the casing 8, the size of the blade 1 is increased, and it can be expected that the amount of pressure increase can be increased.

一方、これも前述したように、別の見方に立てば、インペラ２内部の容積が小さいほど、入口ポート３側に戻される風量が少なく、結果的に渦流ファンの回転数に対する風量が増加することになる。すなわち、この見方に立てばインペラ２外径をケーシング８内径に対して小さくすれば、インペラ２内部の容積を小さくすることになり、回転数に対する風量が増加することになる。 On the other hand, as described above, from another point of view, the smaller the volume inside the impeller 2, the smaller the amount of air returned to the inlet port 3, resulting in an increase in the amount of air with respect to the rotational speed of the vortex fan. become. That is, from this viewpoint, if the outer diameter of the impeller 2 is made smaller than the inner diameter of the casing 8, the volume inside the impeller 2 is reduced, and the air volume with respect to the rotational speed is increased.

ところで、インペラ外径をＤ、インペラの側面からケーシング内側面までの隙間をａ₁、インペラ外周からケーシング内径までの隙間をａ₂、インペラ幅をｂ、インペラ羽根高さをｂ₂とすると、ケーシング内径はＤ＋２ａ₂、インペラ内径はＤ−２ｂ₂となるが、このとき、ｂ₂／（ａ₂＋ｂ₂）に対する風量の変化を調べたところ、図２に示す結果が得られた。 Meanwhile, the impeller outer diameter D, gaps a ₁ from the side of the impeller to the casing side, a clearance a ₂ from the impeller periphery to the casing inner diameter, the impeller width b, the impeller blade height and b _2, the casing The inner diameter was D + 2a ₂ and the impeller inner diameter was D-2b _2. When the change in the air volume with respect to b ₂ / (a ₂ + b ₂ ) was examined at this time, the result shown in FIG. 2 was obtained.

これによれば、風量は０．７０≦ｂ₂／（ａ₂＋ｂ₂）≦０．８５の範囲において略極大
値を示している。従って、インペラ外径とケーシング内径の関係は、０．７０≦ｂ₂／（ａ₂＋ｂ₂）≦０．８５となるように構成されるのが望ましい。 According to this, the air volume shows a substantially maximum value in the range of 0.70 ≦ b ₂ / (a ₂ + b ₂ ) ≦ 0.85. Therefore, it is desirable that the relationship between the outer diameter of the impeller and the inner diameter of the casing is 0.70 ≦ b ₂ / (a ₂ + b ₂ ) ≦ 0.85.

なお、０．７０＞ｂ₂／（ａ₂＋ｂ₂）の場合には、流路高さａ₂＋ｂ₂に比してインペラ羽根高さが小さくなりすぎて、乱れ流動の十分な促進が期待できなくなり、ｂ₂／（ａ₂＋ｂ₂）＞０．８５の場合には、インペラ内部の容積が大きくなりすぎ、入口ポート側に戻される風量が多くなって、結果的に渦流ファンの回転数に対する風量が減少することになる。 In the case of 0.70> b ₂ / (a ₂ + b ₂ ), the impeller blade height is too small compared to the flow path height a ₂ + b ₂ , and sufficient acceleration of turbulent flow is expected. When b ₂ / (a ₂ + b ₂ )> 0.85, the volume inside the impeller becomes too large and the amount of air returned to the inlet port increases, resulting in the rotational speed of the vortex fan. The air volume against will decrease.

なお、この特性曲線はインペラ外径Ｄが、６８ｍｍの場合のデータをもとに作成したものであるが、以下の関係は少なくともインペラ外径Ｄが１００ｍｍ以下の範囲では成立することが確かめられている。 This characteristic curve is created based on the data when the impeller outer diameter D is 68 mm. However, it has been confirmed that the following relationship is established at least when the impeller outer diameter D is 100 mm or less. Yes.

また、この点に関しては図３、図４の結果も同様である。 In this regard, the results of FIGS. 3 and 4 are the same.

次に、インペラ外径Ｄ、インペラ内径Ｄ−２ｂ₂の関係について、（Ｄ−２ｂ₂）／Ｄに対する風量の変化を示した図３を基に説明する。 Next, the relationship between the outer diameter D of the impeller and the inner diameter D-2b ₂ of the impeller will be described based on FIG. 3 showing the change in the air volume with respect to (D-2b ₂ ) / D.

これによれば、風量は０．４０≦（Ｄ−２ｂ₂）／Ｄ≦０．５０の範囲において略極大値を示している。従って、インペラ外径とインペラ内径の関係は、０．４０≦（Ｄ−２ｂ₂）／Ｄ≦０．５０となるように構成されるのが望ましい。 According to this, the air volume shows a substantially maximum value in the range of 0.40 ≦ (D−2b ₂ ) /D≦0.50. Therefore, it is desirable that the relationship between the outer diameter of the impeller and the inner diameter of the impeller is 0.40 ≦ (D−2b ₂ ) /D≦0.50.

なお、（Ｄ−２ｂ₂）／Ｄ＞０．５０の場合には、インペラ外径に比してインペラ内径
が大きくなりすぎて、羽根が小さくなって乱れ流動の十分な促進が期待できなくなる上、流路高自体も小さくなり、０．４０＞（Ｄ−２ｂ₂）／Ｄの場合には、インペラ内外径差が大きくなり過ぎることで、インペラ内外径部の流速差がつき過ぎることによる損失が増大し、結果的に渦流ファンの回転数に対する風量が減少することになる。 In the case of (D-2b ₂ ) / D> 0.50, the impeller inner diameter becomes too large compared to the impeller outer diameter, so that the blades become small and turbulent flow cannot be sufficiently promoted. The flow path height itself is also reduced, and when 0.40> (D-2b ₂ ) / D, the difference between the inner and outer diameters of the impeller becomes too large, and the loss due to the excessive flow velocity difference between the inner and outer diameter parts of the impeller. As a result, the air volume with respect to the rotational speed of the vortex fan decreases.

次に、インペラ幅ｂ、ケーシング内幅ｂ＋２ａ₁の関係について、ｂ／（ｂ＋２ａ₁）に対する風量の変化を示した図４を基に説明する。 Next, the relationship between the impeller width b and the casing inner width b + 2a ₁ will be described with reference to FIG. 4 showing the change in the air volume with respect to b / (b + 2a ₁ ).

これによれば、風量は０．２５≦ｂ／（ｂ＋２ａ₁）≦０．５０の範囲において略極大値を示している。 According to this, the air volume has a substantially maximum value in the range of 0.25 ≦ b / (b + 2a ₁ ) ≦ 0.50.

従って、インペラ幅とケーシング内幅の関係は、０．２５≦ｂ／（ｂ＋２ａ₁）≦０．５０となるように構成されるのが望ましい。 Therefore, it is desirable that the relationship between the impeller width and the casing inner width is configured to satisfy 0.25 ≦ b / (b + 2a ₁ ) ≦ 0.50.

なお、０．２５＞ｂ／（ｂ＋２ａ₁）の場合には、ケーシング内幅に比してインペラ幅が小さくなりすぎて、乱れ流動の十分な促進が期待できなくなり、ｂ／（ｂ＋２ａ₁）＞０．５０の場合には、インペラ内部の容積が大きくなりすぎ、入口ポート側に戻される風量が多くなって、結果的に渦流ファンの回転数に対する風量が減少することになる。 In the case of 0.25> b / (b + 2a ₁ ), the impeller width becomes too small compared to the inner width of the casing, and sufficient acceleration of the turbulent flow cannot be expected, and b / (b + 2a ₁ )> In the case of 0.50, the volume inside the impeller becomes too large and the amount of air returned to the inlet port increases, resulting in a decrease in the amount of air with respect to the rotational speed of the vortex fan.

次に、ストリッパ部７について説明する。ストリッパ部７は、本実施例では図１に示すように概略トンネル状をしている。 Next, the stripper unit 7 will be described. In the present embodiment, the stripper unit 7 has a substantially tunnel shape as shown in FIG.

入口ポート３から流入した空気は、インペラ２とともに回転して、ストリッパ部７の入口部７ｉで、出口ポート６へ向かう流れと、インペラ２とともにトンネル上のストリッパ部７内を通過して出口部７ｏから出て、入口ポート３から流入する流れに合流する流れに分けられる。 The air flowing in from the inlet port 3 rotates together with the impeller 2, flows at the inlet portion 7 i of the stripper portion 7 toward the outlet port 6, and passes through the stripper portion 7 on the tunnel together with the impeller 2 to the outlet portion 7 And flows into the flow that flows in from the inlet port 3.

ここで、ストリッパ部７の入り口部コーナー７ｉの両側面にはアール（図中ｒ）を設けてあり、インペラ２の羽根がストリッパ部７に入っていく際に、周囲の空気が急激に圧縮され、その圧縮され方が羽根のピッチに同期して変動するため、周波数が回転数×羽根枚数で表されるｎＺ音やその高調波が発生するが、このアールにより周囲の空気が急激に圧縮されず、したがってｎＺ音も耳につかない程度に減衰される。 Here, rounds (r in the figure) are provided on both side surfaces of the entrance corner 7i of the stripper unit 7, and when the blades of the impeller 2 enter the stripper unit 7, the surrounding air is rapidly compressed. Since the compression method fluctuates in synchronization with the pitch of the blades, an nZ sound whose frequency is expressed by the number of rotations × the number of blades and its harmonics are generated. Therefore, the nZ sound is attenuated to such an extent that it cannot be heard.

また、本実施例ではストリッパ部７の出口部コーナー７ｏの両側面においてもアールを設けてある。これは、インペラ２の羽根がストリッパ部７から出て行く際にも、周囲の空気の圧力変動が羽根のピッチに同期して生じ、周波数が回転数×羽根枚数で表されるｎＺ音やその高調波が発生するが、このアールにより周囲の空気が急激に圧縮されず、したがってｎＺ音も減衰されるためである。 Further, in the present embodiment, rounds are also provided on both side surfaces of the outlet corner 7o of the stripper unit 7. This is because, even when the impeller 2 vanes out of the stripper unit 7, the pressure fluctuation of the surrounding air is generated in synchronization with the pitch of the vanes, and the nZ sound whose frequency is expressed by the number of rotations × the number of vanes This is because harmonics are generated, but the surrounding air is not rapidly compressed by this round, and therefore the nZ sound is also attenuated.

また、本実施例ではインペラ２の両面の羽根取付位置を半ピッチずらしてあり、両面で発生するｎＺ音の相互干渉で、ｎＺ音の緩和を図っている。 Further, in this embodiment, the blade mounting positions on both surfaces of the impeller 2 are shifted by a half pitch, and the nZ sound is mitigated by the mutual interference of the nZ sounds generated on both surfaces.

（実施の形態２）
図５は、本発明の実施形態２を示すもので本実施形態の構成中、実施形態１と共通の部分については説明を省略する。即ち、インペラ２の内周部からケーシング８の側面に向かって円筒状のつば９を延出する。これにより、インペラ２と気体の接触面積が増えるため、前述のような動作原理から、乱れ流動を促進して昇圧量を増加させる一方で、インペラ２の容積は実質的にほとんど増えないため、インペラ２と一緒にストリッパ部７を通り抜け、入口ポート３側に戻される風量が多くなることによる性能低下はわずかであり、総合的に風量増加が得られる。 (Embodiment 2)
FIG. 5 shows the second embodiment of the present invention. In the configuration of the present embodiment, the description of the parts common to the first embodiment is omitted. That is, the cylindrical collar 9 extends from the inner peripheral portion of the impeller 2 toward the side surface of the casing 8. As a result, the contact area between the impeller 2 and the gas increases, and from the above operating principle, the turbulent flow is promoted to increase the amount of pressure increase, while the volume of the impeller 2 does not substantially increase. The performance drop due to the increase in the amount of air that passes through the stripper section 7 together with 2 and returns to the inlet port 3 side is slight, and an overall increase in the air amount is obtained.

また、ケーシング８に固定されたステータ１４の周囲をロータ部１１が回転するアウターロータモータのロータ部１１と、インペラ２の内周部からケーシング８側面に向かって延出した円筒状のつば９を一体に形成することにより、図１に見られるようなインペラのハブ部１２とケーシングの流路内周壁１３の２重構造が不要となり、流路面積を増やすことができるため、回転数あたりの風量を増やすことができる。 Further, a rotor portion 11 of an outer rotor motor in which the rotor portion 11 rotates around the stator 14 fixed to the casing 8 and a cylindrical collar 9 extending from the inner peripheral portion of the impeller 2 toward the side surface of the casing 8 are provided. By forming it integrally, the double structure of the hub portion 12 of the impeller and the inner peripheral wall 13 of the flow passage of the casing as shown in FIG. 1 becomes unnecessary, and the flow passage area can be increased. Can be increased.

（実施の形態３）
図６は、本発明の実施形態３を示すものである。本実施形態の構成中、実施形態１と共通の部分については説明を省略する。即ち、インペラ２外周部中央からケーシング８外周内面に向かって円盤状につば１０を延出する。これにより、インペラと気体の接触面積が増えるため、前述のような動作原理から、乱れ流動を促進して昇圧量を増加させる一方で、インペラ２の容積は実質的にほとんど増えないため、インペラ２と一緒にストリッパ部７を通り抜け、入口ポート３側に戻される風量が多くなることによる性能低下はわずかであり、総合的に風量増加が得られる。 (Embodiment 3)
FIG. 6 shows Embodiment 3 of the present invention. In the configuration of the present embodiment, description of portions common to the first embodiment is omitted. That is, the collar 10 extends in a disc shape from the center of the outer periphery of the impeller 2 toward the inner surface of the outer periphery of the casing 8. As a result, the contact area between the impeller and the gas increases, and from the above-described operating principle, the turbulent flow is promoted to increase the amount of pressure increase, while the volume of the impeller 2 is substantially not increased. In addition, the decrease in performance due to the increase in the amount of air passing through the stripper unit 7 and returning to the inlet port 3 side is slight, and an overall increase in the air amount can be obtained.

なお、本発明は、上記実施例の構成に限定されるものではなく、発明の要旨を逸脱しない範囲において適宜設計変更可能なことは勿論である。 It should be noted that the present invention is not limited to the configuration of the above-described embodiment, and it is needless to say that the design can be changed as appropriate without departing from the gist of the invention.

以上のように、本発明の渦流ポンプは、送風時の騒音を低減することができるので、住環境に近い場所に置かれる空気調和機に用いるのはもちろん、各種プラントの送風機等への用途にも適用できる。 As described above, since the eddy current pump of the present invention can reduce noise during blowing, it is used for air conditioners placed in a place close to a living environment, as well as for fans of various plants. Is also applicable.

（ａ）は本発明の実施形態１における渦流ファンの正面一部断面図（ｂ）は同Ａ−Ａ断面における一部断面図（Ｃ）は同Ｂ−Ｂ断面における要部拡大断面図(A) is a front partial cross-sectional view of the vortex fan according to Embodiment 1 of the present invention (b) is a partial cross-sectional view of the AA cross-section (C) is an enlarged cross-sectional view of the main part of the BB cross-section 本願発明の実施形態１にかかる渦流ファンにおけるｂ₂／（ａ₂＋ｂ₂）に対する騒音対風量性能の変化を示す特性図Characteristic diagram showing the change of the noise Taikazeryou performance to _{_{b 2 / (a 2 + b}} 2) in the eddy flow fan according to the first embodiment of the present invention 本願発明の実施形態１にかかる渦流ファンにおける（Ｄ−２ｂ₂）／Ｄに対する騒音対風量性能の変化を示す特性図Characteristic diagram showing the change of the noise Taikazeryou performance for (D-2b ₂₎ / D in the eddy flow fan according to the first embodiment of the present invention 本願発明の実施形態１にかかる渦流ファンにおけるｂ／（ｂ＋２ａ₁）に対する騒音対風量性能の変化を示す特性図Characteristic diagram showing the change of the noise Taikazeryou performance for b / (b + 2a ₁₎ in the eddy flow fan according to the first embodiment of the present invention （ａ）は本発明の実施形態２における渦流ファンの正面一部断面図（ｂ）は同Ａ−Ａ断面における一部断面図(A) is a front fragmentary sectional view of the vortex fan in Embodiment 2 of this invention (b) is a fragmentary sectional view in the AA cross section. （ａ）は本発明の実施形態３における渦流ファンの正面一部断面図（ｂ）は同Ａ−Ａ断面における一部断面図(A) is front sectional drawing of the eddy current fan in Embodiment 3 of this invention (b) is partial sectional drawing in the AA cross section. （ａ）は従来例における渦流ファンの正面一部断面図（ｂ）は同Ａ−Ａ断面における一部断面図(A) is a partial front sectional view of the eddy current fan in the conventional example, (b) is a partial sectional view in the AA section

Explanation of symbols

１羽根
２インペラ
３入口ポート
４流路
５翼間
６出口ポート
７ストリッパ部
８ケーシング
９つば
１０つば
１１ロータ部
１２ハブ部
１３流路内周壁
１４ステータ部 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Blade | wing 2 Impeller 3 Inlet port 4 Flow path 5 Between blades 6 Outlet port 7 Stripper part 8 Casing 9 Brim 10 Brim 11 Rotor part 12 Hub part 13 Flow path inner peripheral wall 14 Stator part

Claims

A casing having an inlet port for allowing air to flow in; an impeller having a plurality of blades for conveying and boosting the inflowing air; and an outlet port for discharging air flowing out of the casing. The inlet port is formed by a stripper unit. In the vortex fan isolated from the outlet port, the vortex fan is provided with rounds on both side surfaces of the entrance corner of the stripper section.