JP2005207615A - 蒸発器 - Google Patents

Abstract

【課題】 製造コストを削減しつつ、冷媒の液相とガス相とをほぼ均一に各チューブに分配して、熱交換効率を向上させることができる蒸発器を提供することを目的とする。
【解決手段】 インナーパイプ部１２に設けられた冷媒用孔１４は、冷媒における液相冷媒Ｒを導出する液相冷媒導出孔１４ｂ、１４ｃと、冷媒におけるガス相冷媒を導出するガス相冷媒導出孔１４ａとを備え、液相冷媒導出孔１４ａが、インナーパイプ部１２の周方向における下方位置で、かつ、軸方向Ｌ１における各チューブ２とチューブ２との間に対応する位置に穿設され、ガス相冷媒導出孔１４ｂ、１４ｃが、インナーパイプ部１２の周方向における上方位置で、かつ、軸方向Ｌ１における各チューブ２と対応する位置に穿設されるようにした。
【選択図】 図１

Description

本発明は蒸発器に関し、詳細には、複数のチューブ内に冷媒を供給する入口側タンク内に挿入されたインナーパイプ部の構造に関するものである。

従来、この種の蒸発器としては、図５〜図７に示すようなものがある（例えば、特許文献１参照）。

この蒸発器１００は、図５に示すように、積層された複数のチューブ１０１と、このチューブ１０１間に配置された複数の波形フィン１０２と、複数のチューブ１０１の上端に固定された入口側タンク１０３及び出口側タンク１０４と、入口側タンク１０３の一端側に接続された冷媒入口パイプ１０５と、出口側タンク１０４の一端側に接続された冷媒出口パイプ１０６とを備えている。

各チューブ１０１内にはチューブ１０１の長手方向に配置されたＵ字状の冷媒通路（図示せず）が形成され、この冷媒通路の一端が入口側タンク１０３内に、冷媒通路の他端側が出口側タンク１０４内にそれぞれ連通されている。

入口側タンク１０３内は、図７に示すように、２枚の仕切り壁１０７によって３つの室１０８ａ、１０８ｂ、１０８ｃ（Ａ、Ｂ、Ｃの領域）に分割されている。また、冷媒入口パイプ１０５は、入口側タンク１０３内の全域に亘って挿入されたインナーパイプ部１０９を有している。このインナーパイプ部１０９は、Ａ、Ｂ、Ｃの各室１０８ａ、１０８ｂ、１０８ｃを貫通している。そして、インナーパイプ部１０９には、Ａ、Ｂ、Ｃの各室１０８ａ、１０８ｂ、１０８ｃに開口するよう３箇所に冷媒用孔１０９ａ、１０９ｂ、１０９ｃが形成されている。

次に、前記蒸発器１００の冷媒流れを説明する。図６には冷媒の流れの概略が示され、冷媒入口パイプ１０５から流入する冷媒（この場合、気液２相でなる）は、インナーパイプ部１０９の冷媒用孔１０９ａ、１０９ｂ、１０９ｃより入口側タンク１０３内に流入し、入口側タンク１０３より各チューブ１０１の冷媒通路（図示せず）に流入される。

冷媒通路に流入した冷媒は、Ｕ字状の経路に沿って流れ、ここを流れる過程で外部の流体との間で熱交換が行われる。冷媒通路を流れた冷媒は、出口側タンク１０４内に流入し、ここで他のチューブ１０１の冷媒通路を循環して来た冷媒と合流し、その後に冷媒出口パイプ１０６より流出される。

前記蒸発器１００によれば、冷媒入口パイプ１０５から入口側タンク１０３内への冷媒供給が、インナーパイプ部１０９の複数の冷媒吐出孔１０９ａ、１０９ｂ、１０９ｃを利用して１箇所ではなく複数箇所より分割して供給され、これにより各チューブ１０１内に供給される冷媒の液相と気相（ガス相）の偏在を極力解消して熱交換効率の向上を図っている。

つまり、インナーパイプ部１０９を用いることなく冷媒入口パイプ１０５を入口側タンク１０３の一端側に単純に接続して冷媒を１箇所より供給する構造では、冷媒の内で比重の大きい液相が下方に滞留するため、冷媒入口パイプ１０５に近い位置に設けられたチューブ１０１の冷媒通路に冷媒の液相が多く、冷媒入口パイプ１０５より遠い位置に設けられた奥側のチューブ１０１の冷媒通路に冷媒のガス相が多く流入することになる。

また、前記とは逆に、チューブ１０１の下端側に冷媒入口パイプ１０５が配置されている場合には、冷媒の内で比重の小さいガス相が上方に滞留するため、冷媒入口パイプ１０５に近いチューブ１０１の冷媒通路に冷媒のガス相が多く、冷媒入口パイプ１０５より遠いチューブ１０１の冷媒通路に冷媒の液相が多く流入することになる。このように複数のチューブ１０１内に液相とガス相の比率の異なる冷媒が流れると、蒸発器１００の全域において効率的な熱交換を行うのが困難になる。

そこで、この蒸発器１００では、インナーパイプ部１０９を設けることによって、冷媒入口パイプ１０５から入口側タンク１０３内への冷媒の流出箇所を複数設けることにより、各チューブ１０１内に供給される冷媒の液相とガス相の偏在を極力解消するようにしたものである。
特開平９−１６６３６８号公報（第３頁及び第４頁、第１図〜第３図など参照）

しかしながら、かかる特許文献１の蒸発器１００では、間隔を置いた各位置に単一の冷媒用孔１０９ａ、１０９ｂ、１０９ｃを設けた構造であり、同一の冷媒用孔１０９ａ、１０９ｂ、１０９ｃから冷媒の液相とガス相が同時に噴出されるので、ガス相の動圧を液相が受けてガス圧の強さに応じて液相が吐出される。従って、冷媒流動条件（冷媒流量の大小）により分配が不均一になり熱交換効率の低下をもたらすという問題がある。

かかる問題を解決する１つの手法として、例えば、図８に示すような蒸発器２００が考案されている。この蒸発器２００は、積層された複数のチューブ２０１と、このチューブ２０１間に配置された複数のアウターフィン２０２と、複数のチューブ２０１の下端側に接続された入口側タンク２０３に接続された冷媒入口パイプ２０５と、出口側タンク２０４に接続された冷媒出口パイプ２０６とを備えている。

各チューブ２０１は、図８の蒸発器２００におけるＸ−Ｘ線断面を表す図９にも示すように、入口側タンク２０３と出口側タンク２０４間にインナーフィン２００ｅが配置されるストレート状の冷媒通路２００ｃが設けられている。

入口パイプ２０５は、入口側タンク２０３内の全域に亘って挿入されたインナーパイプ部２０７を備えている。このインナーパイプ部２０７の外径は入口側タンク２０３の内径よりも小さく設定されており、また、その先端が閉塞キャップ２０８で閉塞されている。

そして、インナーパイプ部２０７には、下方孔２０９ａ、中間孔２０９ｂ、上方孔２０９ｃから構成される冷媒吐出孔２０９が、インナーパイプ部２０７の左右対称位置に、それぞれ設けられている。

従って、インナーパイプ部２０７内に流入した冷媒は、その液相Ｒがインナーパイプ部２０７内の下方の全域に貯留され、ガス相Ｇがインナーパイプ部２０７内の上方の全域に貯留される。液相Ｒの液位が下方孔２０９ａに達すると、液相Ｒがオーバーフローにより等間隔に設けられた各下方孔２０９ａより流出されるため、ガス相Ｇの動圧に基本的に影響されることなく、等間隔に設けられた下方の各冷媒用孔２０９ａから、ほぼ均等な量の液相Ｒが流出されることになる。

一方、インナーパイプ部２０７内に貯留されたガス相Ｇは、ガス圧によって各冷媒用孔２０９より流出される。ここで、各冷媒用孔２０９はガス流に対してフィルタの役目をするため、等間隔に設けられた各上方孔２０９ｃからほぼ均等に流出されることになる。また、中間孔２０９ｂからは、インナーパイプ部２０７内のガス相Ｇの圧力や液相Ｒの液量に応じて液相Ｒまたはガス相Ｇの何れか或いは混在したものが流出される。

このようにして、この技術では、冷媒流動条件に拘わらず複数のチューブ２００に冷媒の液相Ｒとガス相Ｇとがほぼ均一に分配され、熱交換効率の向上を図ることができるものの、インナーパイプ部２０７に穿設された冷媒用孔２０９の数が多いことから、製造時、穿孔工程が増して製造工数および製造コストを増加させてしまう問題がある。

また、このように冷媒用孔２０９の数が多い場合、各冷媒用孔２０９をそれぞれ対応するチューブ２００の位置と対応させるための加工管理が精密になり、その分、製造コストが割高になってしまう問題もある。

これに加えて、冷媒用孔２０９の数が多くなると、その冷媒用孔２０９を加工した時の切りくずが生じて歩留まりが悪化するとともに、ごみの量が増すことから、ごみ処理問題、ひいては環境問題に発展しかねないおそれもある。

そこで、本発明は、前記した課題を解決すべくなされたものであり、製造コストを削減しつつ、冷媒の液相とガス相とをほぼ均一に複数のチューブに分配して、熱交換効率を格段と向上させることができる蒸発器を提供することを目的とする。

請求項１に記載の発明は、複数の積層されたチューブと、上記複数のチューブの一端側がそれぞれ連通された入口側タンクと、上記複数のチューブの他端側がそれぞれ連通された出口側タンクと、上記入口側タンク内の全域に亘り挿入されたインナーパイプ部を有し、このインナーパイプ部の冷媒用孔より冷媒を上記入口側タンク内に供給する冷媒入口パイプと、上記出口側タンク内に接続された冷媒出口パイプとを備え、上記入口側タンクが上記複数のチューブの下方に配置される蒸発器において、上記インナーパイプ部に設けられた上記冷媒用孔は、冷媒における液相冷媒を導出する液相冷媒導出孔と、上記冷媒におけるガス相冷媒を導出するガス相冷媒導出孔とを備え、上記液相冷媒導出孔が、上記インナーパイプ部の周方向における下方位置で、かつ、軸方向における上記チューブとチューブとの間に対応する位置に穿設され、上記ガス相冷媒導出孔が、上記インナーパイプ部の周方向における上方位置で、かつ、軸方向における各上記チューブと対応する位置に穿設されたことを特徴とする。

請求項２に記載の発明は、請求項１に記載の蒸発器であって、上記ガス相冷媒導出孔が、上記インナーパイプ部を上記軸方向と垂直に分割した際の左右非対称となる位置に、各上記チューブ毎に順次左右交互に設けられたことを特徴とする。

請求項３に記載の発明は、請求項１または請求項２に記載の蒸発器であって、上記ガス相冷媒導出孔が設けられる上記軸方向の間隔は、上記チューブのピッチ間隔の整数倍の間隔であることを特徴とする。

請求項４に記載の発明は、少なくとも請求項１から請求項３の何れか一つに記載の蒸発器であって、上記液相冷媒導出孔が設けられる軸方向の間隔は、上記チューブのピッチ間隔の２倍のピッチの間隔であることを特徴とする。

請求項１に記載の発明によれば、インナーパイプ部内に流入した冷媒のうち、液相冷媒がインナーパイプ部内の下方の全域に貯留され、ガス相冷媒がインナーパイプ部内の上方の全域に貯留される。そして、液相冷媒が下方の液相冷媒導出孔より入口側タンク内へ流出するので、ガス相の動圧に基本的に影響されることなく、等間隔に設けられた下方の各液相冷媒導出孔からほぼ均等な量の液相冷媒が流出される。

一方、インナーパイプ部内に貯留されたガス相冷媒は、ガス圧によって上方の各ガス相冷媒導出孔より流出するが、各ガス相冷媒導出孔がガス流に対してフィルタの役目をすることによって等間隔に設けられた上方の各ガス相冷媒導出孔よりほぼ均等に流出される。従って、冷媒流動条件に拘わらず各々のチューブに冷媒の液相とガス相とがほぼ均一に分配され、熱交換効率の向上を図ることができる。

しかも、このとき、液相冷媒導出孔が、インナーパイプ部の周方向における下方位置で、かつ、軸方向における各チューブとチューブとの間に対応する位置に穿設され、ガス相冷媒導出孔が、インナーパイプ部の周方向における上方位置で、かつ、軸方向における各チューブと対応する位置に穿設されているので、冷媒用孔の数を全体的に削減することができる。

かくして、製造コストを削減しつつ、冷媒の液相とガス相とをほぼ均一に複数のチューブに分配して、熱交換効率を格段と向上させることができる。

請求項２に記載の発明によれば、ガス相冷媒導出孔が、インナーパイプ部を軸方向に垂直に分割した際の左右非対称となる位置に、各チューブ毎に順次左右交互に設けられているため、インナーパイプ全体に穿設する冷媒用孔の数を、従来と比較して大幅に削減することができ、その分、製造コストの削減を図ることができる。また、インナーパイプ部内と入口側タンク内の左右位置で圧力格差が発生することを防止することができる。

請求項３に記載の発明によれば、チューブの数に対応した間隔でガス相冷媒導出孔が配置されるため、各チューブへのガス相冷媒分配の均一化を図ることができる。

請求項４に記載の発明によれば、チューブの数に対応した間隔で液相冷媒導出孔が配置されるため、各チューブへの液相冷媒分配の均一化を図ることができる。

以下、本発明を適用した具体的な実施の形態について図面を参照しながら詳細に説明する。なお、本実施の形態は、本発明の蒸発器を、自動車用空気調和装置の蒸発器に適用した例である。

「蒸発器の構成」
図１は本実施の形態における蒸発器の概略構成を示す断面図、図２は図１の蒸発器におけるインナーパイプ部を拡大して示す要部拡大斜視図、図３は図１における蒸発器の一部を拡大して示し、（ａ）はガス相冷媒用孔を示すＸ−Ｘ線断面図、（ｂ）は液相冷媒用孔を示すＹ−Ｙ線断面図である。

図１に示すように、蒸発器１は、積層された複数のチューブ２と、このチューブ２間に配置された複数のアウターフィン５と、複数のチューブ２の上端側に接続された入口側タンク１０に接続された冷媒入口パイプ３と、出口側タンク１１に接続された冷媒出口パイプ４とを備えている。

各チューブ２は、入口側タンク１０と出口側タンク１１間にインナーフィン２ｅが配置されるストレート状の冷媒通路２ｃを有している。この冷媒通路２ｃの下端側は入口側タンク１０と、上端側は出口側タンク１１に連通している。

入口パイプ３は、図１及び図２に示すように、入口側タンク１０内の全域に亘って挿入されたインナーパイプ部１２を備えている。このインナーパイプ部１２の外径は入口側タンク１０の内径よりも小さく設定されており、また、その先端が閉塞キャップ１３で閉塞されている。

インナーパイプ部１２には、その径が好ましくは０．５〔mm〕〜数〔mm〕程度（本実施の形態の場合、１〔mm〕）の大きさの冷媒用孔１４が多数設けられている。この多数の冷媒用孔１４は、インナーパイプ部１２の下方に設けられる液相冷媒導出孔１４ａと、インナーパイプ部１２の上方に設けられるガス相冷媒導出孔１４ｂ、１４ｃとからなる。

液相冷媒導出孔１４ａは、チューブ２の積層方向である軸方向Ｌ１における各チューブ２とチューブ２との間の位置で、且つ、隣の液相冷媒導出孔１４ａとの距離は２倍のピッチで、周方向（軸方向Ｌ１の直交方向）に対して下側の下端部に設けられている。

また、ガス相冷媒導出孔１４ｂ、１４ｃは、前記軸方向Ｌ１に対して等間隔（すなわち、チューブ２のピッチＰの間隔）の位置で、且つ、周方向（軸方向Ｌ１の直交方向）に対して上側の上端部に設けられている。具体的には、このガス相冷媒導出孔１４ｂ、１４ｃは、それぞれインナーパイプ部１２に対して左右非対称となる位置に設けられ、各チューブ２毎に順次左右交互に穿設されている。換言すれば、ガス相冷媒導出孔１４ｂ、１４ｃは、インナーパイプ部１２の中心を境とする左右両側において、各チューブ２の２ピッチＰに１個として形成されており、一方の面側に形成される各ガス相冷媒導出孔１４ｂの間に、他方の面側に形成されるガス相冷媒導出孔１４ｃが配置されるように設けられている。

［実験による考察］
ここで、上記蒸発器１の冷媒流れを説明する。入口パイプ３から流入する冷媒は、インナーパイプ部１２の冷媒用孔１４より入口側タンク１０内に流入し、各チューブ２の冷媒通路２ｃに流入される。各冷媒通路２ｃに流入した冷媒は、各冷媒通路２ｃを上方に向かって流れ、出口側タンク１１に入り他のチューブ２の冷媒通路２ｃを循環して来た冷媒と合流し、出口パイプ４より流出される。そして、前記冷媒通路２ｃを流れる過程で外部の流体との間で熱交換が行われる。

次に、前記冷媒流通過程中にあって、インナーパイプ部１２内から入口側タンク１０内に冷媒が供給される動作を詳しく説明する。

インナーパイプ部１２内に流入した冷媒は、そのうちの液相冷媒Ｒが比重が重いことからインナーパイプ部１２内の下方の全域に滞留し、ガス相冷媒Ｇが比重が軽いことからインナーパイプ部１２内の上方の全域に滞留する。このとき、液相冷媒Ｒはインナーパイプ部１２の下部に等間隔で設けられた液相冷媒導出孔１４ａより流出される。

このように、液相冷媒Ｒは、下方の液相冷媒導出孔１４ａより流出されるが、このとき、各チューブ２における液相冷媒Ｒの流量の平均値を表すグラフである図４に示すように、インナーパイプ部１２全体に亘って圧力が均一になるため、当該インナーパイプ部１２全域に亘って液位が維持されて、液相冷媒Ｒは入口側タンク１０内に均等に分配される。従って、液相冷媒Ｒは、ガス相の動圧に基本的に影響されることなく、等間隔に設けられた当該液相冷媒導出孔１４ａからほぼ均等な量で流出されることになる。

なお、図４中横軸は、蒸発器１における各チューブ２の番号を示しており、この場合、冷媒の導入方向に向かって順に１、２、３・・・２８、２９、３０番としている。

一方、インナーパイプ部１２内に貯留されたガス相Ｇは、ガス圧によって各ガス相冷媒導出孔１４ｂ、１４ｃより流出される。このとき、インナーパイプ部１２全体に亘って圧力が均一になるため、当該インナーパイプ部１２全域に亘ってガス圧が維持されて、ガス相Ｇは各チューブ２に均等に分配される。従って、各ガス相冷媒導出孔１４ｂ、１４ｃはガス流に対してフィルタの役目をするため、等間隔に設けられた各ガス相冷媒導出孔１４ｂ、１４ｃからほぼ均等に流出されることになる。

このようにして、本実施の形態における蒸発器１では、冷媒流動条件に拘わらず各チューブ２に冷媒の液相Ｒとガス相Ｇがほぼ均一に分配され、熱交換効率の向上を図ることができる。

以上、説明したように、かかる本実施の形態では、冷媒用孔１４は、インナーパイプ部１２の周方向に対して下部と上部のそれぞれ１箇所に設けられた液相冷媒導出孔１４ａ、ガス相冷媒導出孔１４ｂ、１４ｃから構成されているので、液相冷媒導出孔１４ａからは主に冷媒の液相Ｒが流出し、ガス相冷媒導出孔１４ｂ、１４ｃからは主に冷媒のガス相Ｇが流出することになる。従って、液相Ｒがガス相Ｇの動圧の影響をほとんど受けることがなく、各チューブ２への均一な分配に寄与することとなる。

また、上述の本実施の形態では、ガス相冷媒導出孔１４ｂ、１４ｃが設けられる軸方向Ｌ１の間隔は、チューブ２のピッチＰ間隔であり、液相冷媒導出孔１４ａが設けられる軸方向Ｌ１の間隔は、チューブ２のピッチＰ間隔の２倍のピッチ間隔であるので、チューブ２の数に対応した間隔で冷媒用孔１４が配置されるため、各チューブ２への冷媒分配の均一化を図ることができる。

さらに、上述の本実施の形態では、ガス相冷媒導出孔１４ｂ、１４ｃは、インナーパイプ部１２の左右非対称位置にそれぞれ設けられているので、インナーパイプ部１２の左右位置から冷媒のガス相Ｇをそれぞれ流出できるため、インナーパイプ部１２内から冷媒のガス相Ｇがスムーズに流出される。また、インナーパイプ部１２内や入口側タンク１０内の左右位置で圧力格差が発生することを防止することができる。

「その他の実施の形態」
以上、本発明を適用した具体的な実施の形態について説明したが、本発明は、上述の実施の形態に制限されることなく種々の変更が可能である。

例えば、上述した実施の形態では、図２に示したように、前記液相冷媒導出孔１４ａをチューブ２つ置きに形成したが、各チューブ間毎に液相冷媒導出孔１４ａを形成しても同様の効果がある。

また、上述した実施の形態では、各チューブ２、２間にアウターフィン５が配設される蒸発器１について述べたが、本発明はこれに限らず、蒸発器としては、例えば、前記アウターフィン５を設けない蒸発器においても広く適用することができる。なお、この場合においても、上述の蒸発器１とほぼ同様の効果を得ることができる。

本発明の一実施の形態における蒸発器の断面図である。 図１における蒸発器のインナーパイプ部を拡大して示す斜視図である。 図１における蒸発器の一部を拡大して示し、（ａ）はガス相冷媒用孔を示すＸ−Ｘ線断面図、（ｂ）は液相冷媒用孔を示すＹ−Ｙ線断面図である。 各チューブにおける液相冷媒Ｒの流量の平均値を表すグラフである。 従来の蒸発器の概略構成を示す斜視図である。 従来の蒸発器における冷媒流れを示す概念図である。 図５の蒸発器におけるＣ−Ｃ線断面図である。 従来の他の蒸発器における概略構成を示す断面図である。 図８における蒸発器のＸ−Ｘ線断面図である。

符号の説明

１…蒸発器
２…チューブ
３…冷媒入口パイプ
４…冷媒出口パイプ
５…アウターフィン
１０…入口側タンク
１１…出口側タンク
１２…インナーパイプ部
１４…冷媒用孔
１４ａ…液相冷媒導出孔
１４ｂ、１４ｃ…ガス相冷媒導出孔
Ｌ１…軸方向
Ｐ…ピッチ
Ｒ…液相冷媒
Ｇ…ガス相冷媒

Claims (4)

1. 複数の積層されたチューブ（２）と、上記複数のチューブ（２）の一端側がそれぞれ連通された入口側タンク（１０）と、上記複数のチューブ（２）の他端側がそれぞれ連通された出口側タンク（１１）と、上記入口側タンク（１０）内の全域に亘り挿入されたインナーパイプ部（１２）を有し、このインナーパイプ部（１２）の冷媒用孔（１４）より冷媒を上記入口側タンク（１０）内に供給する冷媒入口パイプ（３）と、上記出口側タンク（１１）内に接続された冷媒出口パイプ（４）とを備え、上記入口側タンク（１０）が上記複数のチューブ（２）の下方に配置される蒸発器（１）において、
   上記インナーパイプ部（１２）に設けられた上記冷媒用孔（１４）は、上記冷媒における液相冷媒（Ｒ）を導出する液相冷媒導出孔（１４ａ）と、上記冷媒におけるガス相冷媒（Ｇ）を導出するガス相冷媒導出孔（１４ｂ、１４ｃ）とを備え、
   上記液相冷媒導出孔（１４ａ）が、上記インナーパイプ部（１２）の周方向における下方位置で、かつ、軸方向（Ｌ１）における上記チューブ（２）とチューブ（２）との間に対応する位置に穿設され、
   上記ガス相冷媒導出孔（１４ｂ、１４ｃ）が、上記インナーパイプ部（１２）の周方向における上方位置で、かつ、軸方向（Ｌ１）における各上記チューブ（２）と対応する位置に穿設された
   ことを特徴とする蒸発器。
2. 請求項１に記載の蒸発器（１）であって、
   上記ガス相冷媒導出孔（１４ｂ、１４ｃ）が、上記インナーパイプ部（１２）を上記軸方向（Ｌ１）と垂直に分割した際の左右非対称となる位置に、各上記チューブ（２）毎に順次左右交互に設けられた
   ことを特徴とする蒸発器。
3. 請求項１または請求項２に記載の蒸発器（１）であって、
   上記ガス相冷媒導出孔（１４ｂ、１４ｃ）が設けられる上記軸方向（Ｌ１）の間隔は、上記チューブ（２）のピッチ（Ｐ）間隔の整数倍の間隔である
   ことを特徴とする蒸発器。
4. 少なくとも請求項１から請求項３の何れか一つに記載の蒸発器（１）であって、
   上記液相冷媒導出孔（１４ａ）が設けられる軸方向（Ｌ１）の間隔は、上記チューブ（２）のピッチ（Ｐ）間隔の２倍のピッチの間隔である
   ことを特徴とする蒸発器。