JP2005201559A

JP2005201559A - 溶融金属用カバーガスの供給方法

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Publication number: JP2005201559A
Application number: JP2004009110A
Authority: JP
Inventors: Hiroshi Sanai; 宏讃井; Yuji Nomura; 祐司野村
Original assignee: Taiyo Nippon Sanso Corp
Current assignee: Taiyo Nippon Sanso Corp
Priority date: 2004-01-16
Filing date: 2004-01-16
Publication date: 2005-07-28
Anticipated expiration: 2024-01-16
Also published as: JP4355581B2

Abstract

【課題】溶融金属の酸化、燃焼を防ぐことができ、かつコスト削減が可能となる溶融金属用カバーガスの供給方法を提供する。
【解決手段】フロロケトンを含むカバーガスを、カバーガス導入部３から溶解炉本体２内に噴射し、その噴射速度を２０〜１００ｍ／ｓとする。これによって、カバーガスの流量が低い場合でも、溶解炉本体２内でカバーガスが高速で流れ、いち早くフロロケトンが溶融金属Ｍの表面を覆うこととなる。このため、溶融金属Ｍが酸化、燃焼するのを防ぐことができる。従って、カバーガスの流量を低く設定することができ、フロロケトンおよびキャリアガスの供給に要するコストを削減できる。
【選択図】図１

Description

本発明は、マグネシウム、マグネシウム合金などの溶融金属の酸化や蒸発を防止するカバーガスを溶融金属に供給する方法に関する。

マグネシウム、マグネシウム合金等を鋳造等のため溶融させる場合には、溶融金属の酸化や蒸発を防止するため、溶融金属を覆うガス（カバーガス）が用いられる。
上記カバーガスとしては、六フッ化硫黄と、不活性ガスなどのキャリアガスとの混合ガス（六フッ化硫黄濃度は例えば０．２〜０．７容量％）がある。
特許文献１には、材料投入用の開口部を有する溶解炉内の溶融金属に、六フッ化硫黄を含むカバーガスを供給する方法が開示されている。この方法では、カバーガスは、溶解炉内で水平方向に噴射されて溶融金属に供給される。
上記カバーガスを溶融金属に供給する際には、カバーガスの噴射速度が速いと、金属酸化物などからなるドロスの発生量が増加するため、一般に噴射速度は１０ｍ／ｓ以下に抑えられる。
上記カバーガスを用いることによって、溶解炉内の酸素濃度を低減し、溶融金属の酸化、燃焼を防止することができる。さらに、六フッ化硫黄と前記金属（マグネシウム等）との反応生成物からなる被膜が溶融金属表面に形成されるため、溶融金属の蒸発を防ぐことができる。
特開平８−１４３９８５号公報

上記カバーガスを溶解炉内の溶融金属に供給する際には、材料投入用の開口部から流入した空気により溶融金属が酸化、燃焼するのを防ぐことが重要である。
また、六フッ化硫黄は、温暖化ガス（温暖化係数：２３９００）に指定されており、環境保全の観点から代替物が求められている。
このため、本出願人は、温暖化係数が低いフロロケトンを含むカバーガスを用いる方法を提案した（特願２００３−５３３０６）。
しかしながら、フロロケトンを含むカバーガスは、六フッ化硫黄を含むカバーガスに比べ、溶融金属保護効果（溶融金属の酸化、燃焼、蒸発を防ぐ効果）が低くなりやすい。
フロロケトンを含むカバーガスでは、十分な溶融金属保護効果を得るには、その流量を大きくする必要がある。カバーガスの流量を大きくするには、フロロケトンおよびキャリアガスの供給量を大きくすることが必要となるため、フロロケトンおよびキャリアガスのコスト、およびその供給設備のコストがかさむことになる。
本発明は、上記事情に鑑みてなされたもので、溶融金属の酸化、燃焼を防ぐことができ、かつコスト削減が可能となる溶融金属用カバーガスの供給方法を提供することを目的とする。

本発明では、外部に開放された開口部を有する溶解炉本体と、この溶解炉本体内に溶融金属用カバーガスを導入するカバーガス導入部とを備えた溶解炉を用いて、溶融金属用カバーガスを溶解炉本体内の溶融金属に供給する方法であって、前記溶融金属用カバーガスがフロロケトンを含み、この溶融金属用カバーガスを前記カバーガス導入部から溶解炉本体内に噴射し、その噴射速度を２０〜１００ｍ／ｓとする溶融金属用カバーガスの供給方法によって、上記課題を解決することができる。
本発明の溶融金属用カバーガスの供給方法では、溶融金属用カバーガスを、前記カバーガス導入部から溶融金属に向けて噴射し、その噴射方向を鉛直方向に対し前記開口部側に傾斜させ、その傾斜角度を５°以上とすることが好ましい。
溶融金属用カバーガスのフロロケトン濃度は、５０ｐｐｍ以上であることが好ましい。
溶融金属用カバーガスは、空気、炭酸ガス、窒素ガスおよびアルゴンガスのうち少なくとも１種からなるキャリアガスを含むことが好ましい。

本発明は、次に示す効果を奏する。
（１）カバーガスの噴射速度を２０〜１００ｍ／ｓとするので、カバーガスの流量が低い場合でも、溶解炉本体内でカバーガスが高速で流れ、いち早くフロロケトンが溶融金属表面を覆うこととなる。このため、溶融金属が酸化、燃焼するのを防ぐことができる。
従って、カバーガスの流量を低く設定することができ、フロロケトンおよびキャリアガスの供給に要するコストを削減できる。
（２）カバーガスを溶融金属に向けて噴射することによって、外部空気が溶融金属に接触するのを阻止することができる。
従って、溶融金属が酸化、燃焼するのを確実に防ぐことができる。また、ドロス発生を抑制することができる。
（３）カバーガスを溶融金属に向けて噴射することによって、カバーガスの流量が低い場合でも外部空気が溶融金属に接触するのを防ぐことができる。
このため、カバーガスの流量をいっそう低く設定することができ、フロロケトンおよびキャリアガスの供給に要するコストを削減できる。
（４）開口部では、溶解炉本体内への外部空気の流入が起こりやすいが、カバーガスの噴射方向を開口部側に傾斜させることによって、開口部からの外部空気流入を阻止することができる。
（５）分解しやすく温暖化効果が低いフロロケトンを用いるので、環境保全の観点で好適である。

図１および図２は、本発明のカバーガス供給方法の一例を実施できる溶解炉を示すものである。
溶解炉１は、溶融金属Ｍが収容される溶解炉本体２と、溶解炉本体２内にカバーガスを導入するカバーガス導入部３と、溶融金属Ｍを系外に導出する導出機構４とを備えている。

溶解炉本体２は、溶融金属Ｍを収容する収容部１１と、収容部１１の上部開口１２の一部を覆う覆い部１３と、蓋部１４とを備えている。
収容部１１は、略直方体状とされている。
覆い部１３は、収容部１１の一端側に位置する開口部１５を除く部分の上部開口１２を覆うように形成されている。
図２に示すように、開口部１５は、収容部１１の一方の側壁１１ａから他方の側壁１１ｂに至る長方形状とされている。開口部１５は、収容部１１内への材料投入などの作業に使用できる。
蓋部１４は、開口部１５に応じた大きさおよび形状とされ、覆い部１３の一端部１３ａに回動自在に取り付けられ、開口部１５を開閉自在に閉止するようになっている。
溶解炉本体２は、通常、気密構造でないため、開口部１５または上部開口１２を通してガスが出入り可能になっている。

カバーガス導入部３は、カバーガスを供給する供給管路２１（供給部）と、この供給管路２１からのカバーガスを溶解炉本体２内に導入する導入ノズル２２とを備えている。

導入ノズル２２は、噴射口の内径に応じた噴射速度が得られるようになっており、覆い部１３に取り付けられている。
図１に示すように、導入ノズル２２は、先端方向に向けて開口部１５側（図１では右側）に傾斜した状態とするのが好ましい。
鉛直方向に対する導入ノズル２２の傾斜角度Ａは、５°以上（好ましくは１０°以上）とするのが好適である。
傾斜角度Ａをこの範囲とすることによって、開口部１５から溶解炉本体２内への外部空気の流入を確実に防ぐことができる。傾斜角度Ａが上記範囲未満であると、外部空気が開口部１５から溶解炉本体２内に流入しやすくなる。

導入ノズル２２の傾斜角度Ａは、カバーガスを溶融金属に向けて噴射できるように設定するのが好ましい。例えば図１に示すように、傾斜角度Ａは、収容部１１の一端側の端壁１１ｃにおける溶融金属の液面位置Ｂにカバーガスが噴射されるような角度以下に設定するのが好適である。
傾斜角度Ａがこの範囲を越えると、溶融金属Ｍの保護効果が低くなる。

図２に矢印で示すように、導入ノズル２２は、水平面内において開口部１５のほぼ中央部に向くように設けるのが好ましい。

導入ノズル２２の数は、１つまたは複数とすることができる。図示例では、３つの導入ノズル２２が設けられている。
複数の導入ノズル２２を用いる場合には、少なくとも１つの導入ノズル２２が、後述するカバーガス噴射速度を実現できればよい。また、傾斜角度Ａなどの条件についても、少なくとも１つの導入ノズル２２がその条件を満たせばよい。

なお、開口部１５のほかに、溶解炉本体２への外部空気の流入が起こりやすい部分（以下、外部空気流入部という）がある場合には、導入ノズル２２を、この外部空気流入部側に傾斜させて形成することができる。外部空気流入部としては、覆い部１３と収容部１１との隙間が大きい部分を例示できる。傾斜角度は５°以上とするのが好ましい。
これによって、カバーガスの噴射方向を外部空気流入部側に傾斜させ、この外部空気流入部からの外部空気の流入を防ぐことができる。

導出機構４は、収容部１１内に設けられたシリンダ３１と、シリンダ３１に挿入されるピストン３２と、シリンダ３１内の溶融金属Ｍを系外に導出する導出管路３３とを備えている。

次に、本発明のカバーガス供給方法の一例を説明する。
本発明で使用可能な溶融金属用カバーガスは、フロロケトン（ｆｌｕｏｒｉｎａｔｅｄｋｅｔｏｎｅ）を含む。
フロロケトンは、パーフロロケトン、水素化フロロケトン、またはこれらの混合物であることが好ましい。
パーフロロケトンとしては、炭素数が５〜９であるものが好ましい。
パーフロロケトンとしては、ＣＦ_３ＣＦ_２Ｃ（Ｏ）ＣＦ（ＣＦ_３）_２、（ＣＦ_３）_２ＣＦＣ（Ｏ）ＣＦ（ＣＦ_３）_２、ＣＦ_３（ＣＦ_２）_２Ｃ（Ｏ）ＣＦ（ＣＦ_３）_２、ＣＦ_３（ＣＦ_２）_３Ｃ（Ｏ）ＣＦ（ＣＦ_３）_２、ＣＦ_３（ＣＦ_２）_５Ｃ（Ｏ）ＣＦ_３、ＣＦ_３ＣＦ_２Ｃ（Ｏ）ＣＦ_２ＣＦ_２ＣＦ_３、ＣＦ_３Ｃ（Ｏ）ＣＦ（ＣＦ_３）_２、およびパーフロロシクロヘキサノンからなる群より選ばれた１種以上が好ましい。すなわち、これらのうち１種を用いてもよいし、２種以上を混合して用いてもよい。

水素化フロロケトンとしては、炭素数が４〜７であるものが好ましい。
水素化フロロケトンとしては、ＨＣＦ_２ＣＦ_２Ｃ（Ｏ）ＣＦ（ＣＦ_３）_２、ＣＦ_３Ｃ（Ｏ）ＣＨ_２Ｃ（Ｏ）ＣＦ_３、Ｃ_２Ｈ_５Ｃ（Ｏ）ＣＦ（ＣＦ_３）_２、ＣＦ_２ＣＦ_２Ｃ（Ｏ）ＣＨ_３、（ＣＦ_３）_２ＣＦＣ（Ｏ）ＣＨ_３、ＣＦ_３ＣＦ_２Ｃ（Ｏ）ＣＨＦ_２、ＣＦ_３ＣＦ_２Ｃ（Ｏ）ＣＨ_２Ｆ、ＣＦ_３ＣＦ_２Ｃ（Ｏ）ＣＨ_２ＣＦ_３、ＣＦ_３ＣＦ_２Ｃ（Ｏ）ＣＨ_２ＣＨ_３、ＣＦ_３ＣＦ_２Ｃ（Ｏ）ＣＨ_２ＣＨＦ_２、ＣＦ_３ＣＦ_２Ｃ（Ｏ）ＣＨ_２ＣＨＦ_２、ＣＦ_３ＣＦ_２Ｃ（Ｏ）ＣＨ_２ＣＨ_２Ｆ、ＣＦ_３ＣＦ_２Ｃ（Ｏ）ＣＨＦＣＨ_３、ＣＦ_３ＣＦ_２Ｃ（Ｏ）ＣＨＦＣＨＦ_２、ＣＦ_３ＣＦ_２Ｃ（Ｏ）ＣＨＦＣＨ_２Ｆ、ＣＦ_３ＣＦ_２Ｃ（Ｏ）ＣＦ_２ＣＨ_３、ＣＦ_３ＣＦ_２Ｃ（Ｏ）ＣＦ_２ＣＨＦ_２、ＣＦ_３ＣＦ_２Ｃ（Ｏ）ＣＦ_２ＣＨ_２Ｆ、（ＣＦ_３）_２ＣＦＣ（Ｏ）ＣＨＦ_２、（ＣＦ_３）_２ＣＦＣ（Ｏ）ＣＨ_２Ｆ、ＣＦ_３ＣＦ（ＣＨ_２Ｆ）Ｃ（Ｏ）ＣＨＦ_２、ＣＦ_３ＣＦ（ＣＨ_２Ｆ）Ｃ（Ｏ）ＣＨ_２Ｆ、およびＣＦ_３ＣＦ（ＣＨ_２Ｆ）Ｃ（Ｏ）ＣＦ_３からなる群より選ばれた１種以上が好ましい。すなわち、これらのうち１種を用いてもよいし、２種以上を混合して用いてもよい。

なかでも特に、ペンタフロロエチル−ヘプタフロロプロピルケトン、すなわちＣ_３Ｆ_７（ＣＯ）Ｃ_２Ｆ_５（例えばＣＦ_３ＣＦ_２Ｃ（Ｏ）ＣＦ（ＣＦ_３）_２、ＣＦ_３ＣＦ_２Ｃ（Ｏ）ＣＦ_２ＣＦ_２ＣＦ_３）を用いるのが好ましい。
フロロケトンは、フロロカルボン酸とグリニャール試薬との反応により合成することができる。

カバーガスのフロロケトン濃度は５０ｐｐｍ以上（好ましくは１００ｐｐｍ以上）が好適である。フロロケトン濃度をこの範囲とすることによって、溶融金属Ｍの酸化、燃焼、蒸発を確実に防止することができる。
カバーガスのフロロケトン濃度は、１０００ｐｐｍ以下（好ましくは５００ｐｐｍ以下）が好適である。フロロケトン濃度をこの範囲とすることによって、有害物質（ＣＯＦ_２等）の発生を抑えることができる。なお、ｐｐｍは容量基準（μｌ／ｌ）である。

カバーガスとしては、フロロケトンとキャリアガスとを含む混合ガスを例示できる。
キャリアガスは、空気、炭酸ガス、窒素ガスおよびアルゴンガスのうち少なくとも１種からなることが好ましい。

カバーガスは、フロロケトンとキャリアガス以外に、他の成分を含んでいてもよい。
この成分としては、酸素（Ｏ_２）を挙げることができる。酸素（Ｏ_２）濃度は、０．４〜１０ｍＬ／Ｌ（好ましくは０．６〜１０ｍＬ／Ｌ）とするのが好適である。
酸素（Ｏ_２）濃度をこの範囲とすることによって、有害物質（例えばパーフロロイソブチレン（ＰＦＩＢ）、ＣＯＦ_２、ＨＦ等）の生成を抑制し、かつ溶融金属の酸化を防ぐことができる。

マグネシウム、マグネシウム合金等の金属原料を、開口部１５から収容部１１内に入れ、加熱し溶融させる。収容部１１内の温度は、例えば６３０〜７００℃とすることができる。
供給管路２１から供給されたカバーガスを、導入ノズル２２を通して、収容部１１内の溶融金属Ｍに向けて噴射する。噴射されたカバーガスは溶融金属Ｍの表面上を流れ、溶融金属Ｍの表面を覆う。

カバーガスの噴射速度は、２０〜１００ｍ／ｓ（好ましくは３０〜６０ｍ／ｓ）とするのが好適である。噴射速度を目的の値に設定するには、当該噴射速度が得られるような噴射口内径を有する導入ノズル２２を選択すればよい。
噴射速度をこの範囲とすることによって、外部空気が開口部１５または上部開口１２から溶解炉本体２内に流入するのを防ぐことができる。
噴射速度が上記範囲未満となると、外部空気が溶融金属Ｍに接触しやすくなる。また外部空気が開口部１５または上部開口１２から溶解炉本体２内に流入しやすくなる。
噴射速度が上記範囲を越えると、溶融金属Ｍの表面が波立ち、被膜の破損などによって溶融金属Ｍの酸化、燃焼、蒸発が起こりやすくなる。
なお、噴射速度とは、導入ノズル２２から噴射されたカバーガスの初速度をいう。

導入ノズル２２は、開口部１５側に傾斜しているため、カバーガスは、開口部１５側に傾斜して噴射される。
開口部１５では溶解炉本体２内への外部空気の流入が起こりやすいが、カバーガスによって、開口部１５からの外部空気流入が阻止される。

収容部１１に供給されたカバーガス中のフロロケトンは、溶融金属Ｍ（マグネシウム等）と反応し、ＭｇＦ_２などからなる被膜を溶融金属表面に形成する。この被膜によって、溶融金属の酸化や蒸発を防ぐことができる。

導出機構４では、溶融金属Ｍの一部がシリンダ３１内に流入する。ピストン３２を下降させることによって、シリンダ３１内の溶融金属Ｍが導出管路３３を通して系外に導出される。
溶解炉本体２から導出された溶融金属Ｍは、例えば成形装置（ダイキャストマシン）（図示略）において鋳造などにより金属成形品とすることができる。

上記カバーガスの供給方法は、次の効果を奏する。
（１）フロロケトンを含むカバーガスでは、六フッ化硫黄を含むカバーガスを用いる場合に比べ、溶融金属保護効果（溶融金属の酸化、燃焼、蒸発を防ぐ効果）が低くなりやすい。
例えば、フロロケトンを含むカバーガスと、六フッ化硫黄を含むカバーガスとを、噴射速度を１０ｍ／ｓとして比較すると、フロロケトンを含むカバーガスで、六フッ化硫黄を含むカバーガスと同等の溶融金属保護効果を得るには、その流量を大きくする（例えば六フッ化硫黄を含むカバーガスに比べ２．５倍とする）必要がある。
流量を大きくするには、フロロケトンとキャリアガスの供給量を大きくすることが必要となるため、フロロケトンとキャリアガスのコストがかさむことになる。
これに対し、上記供給方法では、導入ノズルの噴射口内径の調整などによりカバーガスの噴射速度を２０〜１００ｍ／ｓとするので、カバーガスの流量が低い場合でも、溶解炉本体２内でカバーガスが高速で流れ、いち早くフロロケトンが溶融金属表面を覆うこととなる。
よって、溶解炉本体２内の溶融金属Ｍが酸化、燃焼するのを防ぐとともに、溶融金属Ｍの蒸気が外部に放出されて燃焼するのを防ぐことができる。
従って、カバーガスの流量を低く設定することができ、フロロケトンおよびキャリアガスの供給に要するコストを削減できる。
（２）カバーガスを溶融金属Ｍに向けて噴射することによって、カバーガスが溶融金属Ｍの表面上を流れ、この表面を直ちに覆うようになる。このため、外部空気が溶融金属Ｍに接触するのを阻止することができる。
従って、溶融金属Ｍが燃焼するのを確実に防ぐことができる。また、金属酸化物などからなるドロス発生を抑制することができる。
（３）カバーガスを溶融金属Ｍに向けて噴射することによって、カバーガスの流量が低い場合でも外部空気が溶融金属Ｍに接触するのを防ぐことができる。
このため、カバーガスの流量をいっそう低く設定することができ、フロロケトンおよびキャリアガスの供給に要するコストを削減できる。
（４）開口部では、溶解炉本体内への外部空気の流入が起こりやすいが、カバーガスの噴射方向を開口部側に傾斜させることによって、開口部からの外部空気流入を阻止することができる。
（５）分解しやすく温暖化効果が低いフロロケトンを用いるので、環境保全の観点で好適である。

（試験例１）
図１および図２に示す溶解炉１の収容部１１内に１００ｋｇのマグネシウムを投入し、加熱し溶融させるとともに、次のようにして溶融金属にカバーガスを供給した。
３つの導入ノズル２２、すなわち第１〜第３導入ノズル２２ａ、２２ｂ、２２ｃのうち、第１導入ノズル２２ａは、噴射口内径が１．８ｍｍであり、先端が溶融金属Ｍに向けられている。ノズル２２ａの中心軸線の傾斜角度Ａは２０°である。第１導入ノズル２２ａからのカバーガス噴射速度は約４０ｍ／ｓとした。
第２導入ノズル２２ｂは、噴射口内径が１．８ｍｍであり、先端がシリンダ３１近傍に向けられている。第２導入ノズル２２ｂからのカバーガス噴射速度は約７ｍ／ｓとした。
第３導入ノズル２２ｃは、噴射口内径が４．２ｍｍであり、カバーガス噴射速度は約５ｍ／ｓとした。
各導入ノズル２２からのカバーガス流量はそれぞれ８Ｌ／ｍｉｎとした。
カバーガスとしては、フロロケトン０．０１容量％（１００ｐｐｍ）、炭酸ガス５０容量％、乾燥空気４９．９９容量％の混合ガスを使用した。フロロケトンとしては、ペンタフロロエチル−ヘプタフロロプロピルケトンを使用した。
上記条件にて溶解炉１を１時間運転した後、開口部１５を開放して収容部１１内を観察したところ、溶融金属表面のドロス発生量が非常に少ないことが確認できた。
また、開口部１５を開放してから溶融金属に着火するまでの時間（着火時間）を測定したところ、１分間を越えたことが確認された。

（試験例２〜９）
第１導入ノズル２２ａの仕様を変更し、第１導入ノズル２２ａからのカバーガス噴射速度を変えること以外は上記試験例１と同様にしてドロス発生量および着火時間を確認した。試験結果を表１に示す。

（試験例１０）
図３に示す溶解炉を用いて、収容部１１内に１００ｋｇのマグネシウムを投入し、加熱し溶融させるとともに、溶融金属にカバーガスを供給した。
図３に示す溶解炉は、導入ノズル２２に代えて導入ノズル４２を備えていること以外は、試験例１で用いた溶解炉１と同様の構成である。
導入ノズル４２は２つ設けられ、それぞれ噴射口内径が４．２ｍｍであり、先端が鉛直下方に向けられている。導入ノズル４２からのカバーガス噴射速度は９．６ｍ／ｓとした。
各導入ノズル４２からのカバーガス流量はそれぞれ８Ｌ／ｍｉｎとした。
カバーガスは、試験例１で用いたものと同様とした。
上記条件にて溶解炉を１時間運転した後、開口部１５を開放して収容部１１内を観察したところ、溶融金属表面のドロス発生量が試験例１に比べて非常に多いことが確認できた。
また、開口部１５を開放してから溶融金属に着火するまでの時間（着火時間）を測定したところ、約３０秒間であった。

本発明の溶融金属用カバーガスの供給方法の一例を実施可能な溶解炉の概略構成を示す側面図である。図１に示す溶解炉の概略構成を示す平面図である。試験例で使用した溶解炉の概略構成を示す平面図である。

符号の説明

１・・・溶解炉
２・・・溶解炉本体
３・・・カバーガス導入部
２２・・・導入ノズル
Ａ・・・傾斜角度

Claims

外部に開放された開口部を有する溶解炉本体と、この溶解炉本体内に溶融金属用カバーガスを導入するカバーガス導入部とを備えた溶解炉を用いて、溶融金属用カバーガスを溶解炉本体内の溶融金属に供給する方法であって、
前記溶融金属用カバーガスが、フロロケトンを含み、
この溶融金属用カバーガスを、前記カバーガス導入部から溶解炉本体内に噴射し、その噴射速度を２０〜１００ｍ／ｓとすることを特徴とする溶融金属用カバーガスの供給方法。
前記溶融金属用カバーガスを、前記カバーガス導入部から溶融金属に向けて噴射し、その噴射方向を鉛直方向に対し前記開口部側に傾斜させ、その傾斜角度を５°以上とすることを特徴とする請求項１に記載の溶融金属用カバーガスの供給方法。
溶融金属用カバーガスのフロロケトン濃度が、５０ｐｐｍ以上であることを特徴とする請求項１または２に記載の溶融金属用カバーガスの供給方法。
溶融金属用カバーガスが、空気、炭酸ガス、窒素ガスおよびアルゴンガスのうち少なくとも１種からなるキャリアガスを含むことを特徴とする請求項１〜３のうちいずれか１項に記載の溶融金属用カバーガスの供給方法。