JP2004345034A - 高速重切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】超硬基体の表面に、硬質被覆層を0.5〜15μmの平均層厚で物理蒸着してなる表面被覆超硬合金製切削工具の前記硬質被覆層を、層厚方向にそって、B最高含有点とW最高含有点とが所定間隔をおいて交互に繰り返し存在し、かつ前記両点間でBおよびW成分の含有割合がそれぞれ連続的に変化する成分濃度分布構造を有し、さらに、上記B最高含有点が、組成式:(B1−XWX )N(ただし、原子比で、Xは0.15〜0.40を示す)、前記W最高含有点が、組成式:(W1−YBY )N(ただし、原子比で、Yは0.05〜0.40を示す)、をそれぞれ満足し、かつ隣り合う前記B最高含有点とW最高含有点の間隔が、0.01〜0.1μmであるWとBの複合窒化物からなる硬質被覆層で構成する。
【選択図】 なし
Description
【発明の属する技術分野】
この発明は、硬質被覆層がすぐれた高温硬さと高温強度を兼ね備え、したがって各種の鋼や鋳鉄などの切削加工を、特に高速で、かつ高い機械的衝撃を伴う高切り込みや高送りなどの重切削条件で行なった場合に、硬質被覆層がチッピング(微小欠け)などの発生なく、すぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具(以下、被覆超硬工具という)に関するものである。
【0002】
【従来の技術】
一般に、被覆超硬工具には、各種の鋼や鋳鉄などの被削材の旋削加工や平削り加工にバイトの先端部に着脱自在に取り付けて用いられるスローアウエイチップ、前記被削材の穴あけ切削加工などに用いられるドリルやミニチュアドリル、さらに前記被削材の面削加工や溝加工、肩加工などに用いられるソリッドタイプのエンドミルなどがあり、また前記スローアウエイチップを着脱自在に取り付けて前記ソリッドタイプのエンドミルと同様に切削加工を行うスローアウエイエンドミル工具などが知られている。
【0003】
また、被覆超硬工具として、炭化タングステン(以下、WCで示す)基超硬合金または炭窒化チタン(以下、TiCNで示す)基サーメットからなる基体(以下、これらを総称して超硬基体と云う)の表面に、
組成式:(W1− ZBZ )N、(ただし、原子比で、Zは0.40〜0.60を示す)、
を満足するWとBの複合窒化物[以下、(W,B)Nで示す]からなる硬質被覆層を0.5〜15μmの平均層厚で物理蒸着してなる被覆超硬工具が知られており、この被覆超硬工具は、硬質被覆層である前記(W,B)N層がW成分による高温強度とB成分による高温硬さを具備することから、各種の鋼や鋳鉄などの連続切削や断続切削加工に用いられることも良く知られるところである(例えば、特許文献1参照)。
【0004】
さらに、上記の被覆超硬工具が、例えば図2に概略説明図で示される物理蒸着装置の1種であるアークイオンプレーティング装置に上記の超硬基体を装入し、ヒータで装置内を、例えば500℃の温度に加熱した状態で、アノード電極と各種の組成をもったW−B合金がセットされたカソード電極(蒸発源)との間に、例えば電流:100Aの条件でアーク放電を発生させ、同時に装置内に反応ガスとしてアルゴンガスと窒素ガスの混合ガス(容量%で、Ar:70%,N2:30%)を導入して、例えば2.5Paの反応雰囲気とし、一方上記超硬基体には、例えば−100Vのバイアス電圧を印加した条件で、前記超硬合金基体の表面に、(W,B)N層からなる硬質被覆層を0.5〜15μmの平均層厚で蒸着することにより製造されることも知られている。
【0005】
【特許文献1】
特開昭56−41372号公報
【0006】
【発明が解決しようとする課題】
近年の切削加工装置の高性能化はめざましく、一方で切削加工に対する省力化および省エネ化、さらに低コスト化の要求も強く、これに伴い、切削加工は高速化の傾向を強め、かつ高切り込みや高送りなどの重切削条件での切削加工を余儀なくされる傾向にあるが、切削加工を高速で、かつ高い機械的衝撃を伴う高切り込みや高送りなどの重切削条件で行なった場合には、上記の硬質被覆層が(W,B)N層の従来被覆超硬工具においては、前記(W,B)N層が具備する高温硬さおよび高温強度が不十分なために、切刃部にチッピング(微少欠け)が発生し易く、かつ硬質被覆層の摩耗進行も促進するようになることから、比較的短時間で使用寿命に至るのが現状である。
【0007】
【課題を解決するための手段】
そこで、本発明者等は、上述のような観点から、特に硬質被覆層が高速重切削加工ですぐれた耐摩耗性を発揮する被覆超硬工具を開発すべく、上記の従来被覆超硬工具を構成する硬質被覆層に着目し、研究を行った結果、
(a)例えば図1(a)に概略平面図で、同(b)に概略正面図で示される構造の物理蒸着装置、すなわち装置中央部に超硬基体装着用回転テーブルを設け、前記回転テーブルを挟んで、一方側に相対的にB含有量の高いB−W合金を、通電性が小さいのでスパッタリングターゲットとして、他方側に相対的にW含有量の高いW−B合金を、通電性を有するのでカソード電極ターゲットとしてそれぞれ対向配置した装置を用い、この装置の前記回転テーブル上に、前記回転テーブルの中心軸から半径方向に離れた位置に偏心して前記超硬基体を装着し、この状態で装置内の反応雰囲気を窒素雰囲気(実用上はArと窒素の混合ガス雰囲気)として前記回転テーブルを回転させると共に、蒸着形成される硬質被覆層の層厚均一化を図る目的で超硬基体自体も自転させながら、前記の相対的にB含有量の高いB−W合金のスパッタリングターゲットからは、例えばArイオンを用いてB−Wイオンをスパッタさせ、同時に前記の相対的にW含有量の高いW−B合金のカソード電極ターゲットとアノード電極との間にはアーク放電を発生させてW−Bイオンを放出させ、もって前記超硬基体の表面に(W,B)N層を形成すると、この結果の(W,B)N層においては、回転テーブル上にリング状に配置された前記超硬基体が上記の一方側の相対的にB含有量の高いB−W合金のスパッタリングターゲットに最も接近した時点で層中にB最高含有点が形成され、また前記超硬基体が上記の他方側の相対的にW含有量の高いW−B合金のカソード電極に最も接近した時点で層中にW最高含有点が形成され、上記回転テーブルの回転によって層中には層厚方向にそって前記B最高含有点とW最高含有点が所定間隔をもって交互に繰り返し現れると共に、前記B最高含有点から前記W最高含有点、前記W最高含有点から前記B最高含有点へWおよびB成分の含有割合がそれぞれ連続的に変化する成分濃度分布構造をもつようになること。
【0008】
(b)上記(a)の繰り返し連続変化成分濃度分布構造の(W,B)N層において、例えば対向配置のスパッタリングターゲットおよびカソード電極ターゲットのそれぞれの組成を調製すると共に、超硬基体が装着されている回転テーブルの回転速度を制御して、
上記B最高含有点が、組成式:(B1−XWX )N(ただし、原子比で、Xは0.15〜0.40を示す)、
上記W最高含有点が、組成式:(W1−YBY )N(ただし、原子比で、Yは0.05〜0.40を示す)、
をそれぞれ満足し、かつ隣り合う上記B最高含有点とW最高含有点の厚さ方向の間隔を0.01〜0.1μmとすると、
上記B最高含有点部分では、(W,B)N層におけるB含有量が相対的に高く、W含有量が低くなることから、より一段と高い高温硬さを示し、一方上記W最高含有点部分では、前記B最高含有点部分に比してB含有量が低く、W含有量の高いものとなるので、相対的に著しく高い高温強度が確保され、かつこれらB最高含有点とW最高含有点の間隔をきわめて小さくしたことから、層全体の特性としてきわめて高い高温硬さと高温強度を兼ね備えるようになり、したがって、硬質被覆層がかかる構成の(W,B)N層からなる被覆超硬工具は、鋼や鋳鉄などの高速重切削加工でチッピングの発生なく、かつすぐれた耐摩耗性を長期に亘って発揮するようになること。
以上(a)および(b)に示される研究結果を得たのである。
【0009】
この発明は、上記の研究結果に基づいてなされたものであって、超硬基体の表面に、(W,B)Nからなる硬質被覆層を0.5〜15μmの平均層厚で物理蒸着してなる被覆超硬工具において、
上記硬質被覆層が、層厚方向にそって、B最高含有点とW最高含有点とが所定間隔をおいて交互に繰り返し存在し、かつ前記B最高含有点から前記W最高含有点、前記W最高含有点から前記B最高含有点へWおよびB成分の含有割合がそれぞれ連続的に変化する成分濃度分布構造を有し、
さらに、上記B最高含有点が、組成式:(B1−XWX )N(ただし、原子比で、Xは0.15〜0.40を示す)、
上記W最高含有点が、組成式:(W1−YBY )N(ただし、原子比で、Yは0.05〜0.40を示す)、
をそれぞれ満足し、かつ隣り合う上記B最高含有点とW最高含有点の間隔が、0.01〜0.1μmである、
高速重切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する被覆超硬工具に特徴を有するものである。
【0010】
つぎに、この発明の被覆超硬工具において、これを構成する硬質被覆層の構成を上記の通りに限定した理由を説明する。
(a)B最高含有点の組成
(W,B)N層において、W成分には高温強度を向上させ、一方B成分には高温硬さを向上させる作用があり、したがってB最高含有点では相対的にB成分の含有割合を多くして、一段とすぐれた高温硬さを確保するものであるが、W成分の含有割合を示すX値がB成分との合量に占める割合(原子比、以下同じ)で0.15未満なるとB成分の割合が多くなり過ぎて、脆化するようになり、隣接して高温強度のすぐれたW最高含有点が存在しても、B最高含有点が破壊の起点となってチッピングが発生し易くなり、一方その割合が同じく0.40を越えると、相対的にB成分の割合が低くなり過ぎて、高温硬さが低下し、摩耗が急速に進行するようになることから、その割合を0.15〜0.40と定めた。
【0011】
(b)W最高含有点の組成
上記の通りB最高含有点はすぐれた高温硬さを有するものであるが、反面高温強度の低いものであるため、このB最高含有点の高温強度不足を補う目的で、W成分の含有割合が高く、これによって高い高温強度を有するようになるW最高含有点を厚さ方向に交互に介在させるものであるが、B成分の含有割合を示すY値がW成分との合量に占める割合で0.05未満なるとW成分の割合が多くなり過ぎて、高温硬さが急激に低下し、B最高含有点が隣接して存在しても摩耗進行が一段と促進するようになり、一方そのY値がWとの合量に占める割合で0.40を越えると、W最高含有点での高温強度が急激に低下し、チッピングが発生し易くなることから、その割合を0.05〜0.40と定めた。
【0012】
(c)B最高含有点とW最高含有点間の間隔
その間隔が0.01μm未満ではそれぞれの点を上記の組成で明確に形成することが困難であり、この結果層に所望のすぐれた高温硬さと高温強度を確保することができなくなり、またその間隔が0.1μmを越えるとそれぞれの点がもつ欠点、すなわちB最高含有点であれば高温強度不足、W最高含有点であれば高温硬さ不足が層内に局部的に現れ、これが原因で切刃部にチッピングが発生し易くなったり、摩耗が促進されるようになることから、その間隔を0.01〜0.1μmと定めた。
【0013】
(d)硬質被覆層の平均層厚
その層厚が0.5μm未満では、所望の耐摩耗性を確保することができず、一方その平均層厚が15μmを越えると、切刃部にチッピングが発生し易くなることから、その平均層厚を0.5〜15μmと定めた。
【0014】
【発明の実施の形態】
つぎに、この発明の被覆超硬工具を実施例により具体的に説明する。
(実施例1)
原料粉末として、いずれも1〜3μmの平均粒径を有するWC粉末、TiC粉末、TaC粉末、VC粉末、NbC粉末、Cr3 C2 粉末、およびCo粉末を用意し、これら原料粉末を、表1に示される配合組成に配合し、ボールミルで72時間湿式混合し、乾燥した後、100MPa の圧力で圧粉体にプレス成形し、この圧粉体を6Paの真空中、温度:1400℃に1時間保持の条件で焼結し、焼結後、切刃部分にR:0.03のホーニング加工を施してISO規格・CNMG120408のチップ形状をもったWC基超硬合金製の超硬基体A−1〜A−10を形成した。
【0015】
また、原料粉末として、いずれも0.5〜2μmの平均粒径を有するTiCN(質量比で、TiC/TiN=50/50)粉末、Mo2 C粉末、ZrC粉末、NbC粉末、TaC粉末、WC粉末、Co粉末、およびNi粉末を用意し、これら原料粉末を、表2に示される配合組成に配合し、ボールミルで24時間湿式混合し、乾燥した後、100MPaの圧力で圧粉体にプレス成形し、この圧粉体を2kPaの窒素雰囲気中、温度:1500℃に1時間保持の条件で焼結し、焼結後、切刃部分にR:0.03のホーニング加工を施してISO規格・CNMG120408のチップ形状をもったTiCN系サーメット製の超硬基体B−1〜B−6を形成した。
【0016】
ついで、上記の超硬基体A−1〜A−10およびB−1〜B−6のそれぞれを、アセトン中で超音波洗浄し、乾燥した状態で、図1に示される物理蒸着装置内の回転テーブル上に、前記回転テーブルの中心軸から半径方向に離れた位置に偏心して装着し、一方側のカソード電極ターゲット(蒸発源)として、種々の成分組成をもったW最高含有点形成用W−B合金、他方側のスパッタリングターゲット(蒸発源)として、種々の成分組成をもったB最高含有点形成用B−W合金を前記回転テーブルを挟んで対向配置し、またボンバード洗浄用金属Crも装着し、まず装置内を排気して0.1Pa以下の真空に保持しながら、ヒーターで装置内を500℃に加熱した後、前記回転テーブル上で自転しながら回転する超硬基体に−1000Vの直流バイアス電圧を印加して、カソード電極の前記金属Crとアノード電極との間に100Aの電流を流してアーク放電を発生させ、もって超硬基体表面をCrボンバード洗浄し、ついで装置内に反応ガスとして窒素ガスとArガスの混合ガス(容量%で、N2/Ar=30/70)を導入して2.5Paの反応雰囲気とすると共に、前記回転テーブル上で自転しながら回転する超硬基体に−100Vの直流バイアス電圧を印加し、かつ前記W最高含有点形成用W−B合金のカソード電極ターゲットとアノード電極との間には100Aの電流を流してアーク放電を発生させ、また前記B最高含有点形成用B−W合金のスパッタリングターゲットには1kWの電力を印可してスパッタを発生させ、もって前記超硬基体の表面に、層厚方向に沿って表3,4に示される目標組成のW最高含有点とB最高含有点とが交互に同じく表3,4に示される目標間隔で繰り返し存在し、かつ前記B最高含有点から前記W最高含有点、前記W最高含有点から前記B最高含有点へWおよびB成分の含有割合がそれぞれ連続的に変化する成分濃度分布構造を有し、かつ同じく表3,4に示される目標層厚の硬質被覆層を蒸着することにより、本発明被覆超硬工具としての本発明表面被覆超硬合金製スローアウエイチップ(以下、本発明被覆超硬チップと云う)1〜16をそれぞれ製造した。
【0017】
また、比較の目的で、これら超硬基体A−1〜A−10およびB−1〜B−6を、アセトン中で超音波洗浄し、乾燥した状態で、それぞれ図2に示される通常のアークイオンプレーティング装置に装入し、カソード電極(蒸発源)として種々の成分組成をもったW−B合金を装着し、またボンバード洗浄用金属Crも装着し、まず、装置内を排気して0.5Pa以下の真空に保持しながら、ヒーターで装置内を500℃に加熱した後、前記超硬基体に−1000Vの直流バイアス電圧を印加し、かつカソード電極の前記金属Crとアノード電極との間に100Aの電流を流してアーク放電を発生させ、もって超硬基体表面をCrボンバード洗浄し、ついで装置内に反応ガスとして窒素ガスとArガスの混合ガス(容量%で、N2/Ar=30/70)を導入して2.5Paの反応雰囲気とすると共に、前記超硬基体に印加するバイアス電圧を−100Vに下げて、前記カソード電極とアノード電極との間にアーク放電を発生させ、もって前記超硬基体A−1〜A−10およびB−1〜B−6のそれぞれの表面に、表5に示される目標組成および目標層厚を有し、かつ厚さ方向に沿って実質的に組成変化のない(W,B)N層からなる硬質被覆層を蒸着することにより、従来被覆超硬工具としての従来表面被覆超硬合金製スローアウエイチップ(以下、従来被覆超硬チップと云う)1〜16をそれぞれ製造した。
【0018】
つぎに、上記本発明被覆超硬チップ1〜16および従来被覆超硬チップ1〜16について、これを工具鋼製バイトの先端部に固定治具にてネジ止めした状態で、
被削材:JIS・SNCM439の丸棒、
切削速度:300m/min.、
切り込み:3.0mm、
送り:0.2mm/rev.、
切削時間:5分、
の条件での合金鋼の乾式連続高速高切り込み切削加工試験、
被削材:JIS・S45Cの長さ方向等間隔4本縦溝入り丸棒、
切削速度:280m/min.、
切り込み:2.5mm、
送り:0.2mm/rev.、
切削時間:5分、
の条件での炭素鋼の乾式断続高速高切り込み切削加工試験、さらに、
被削材:JIS・FC300の丸棒、
切削速度:320m/min.、
切り込み:1.0mm、
送り:0.5mm/rev.、
切削時間:5分、
の条件での鋳鉄の乾式連続高速高送り切削加工試験を行い、いずれの旋削加工試験でも切刃の逃げ面摩耗幅を測定した。この測定結果を表3〜6に示した。
【0019】
【表1】
【0020】
【表2】
【0021】
【表3】
【0022】
【表4】
【0023】
【表5】
【0024】
【表6】
【0025】
(実施例2)
原料粉末として、平均粒径:5.5μmを有する中粗粒WC粉末、同0.8μmの微粒WC粉末、同1.3μmのTaC粉末、同1.2μmのNbC粉末、同1.2μmのZrC粉末、同2.3μmのCr3C2粉末、同1.5μmのVC粉末、同1.0μmの(Ti,W)C[質量比で、TiC/WC=50/50]粉末、および同1.8μmのCo粉末を用意し、これら原料粉末をそれぞれ表7に示される配合組成に配合し、さらにワックスを加えてアセトン中で24時間ボールミル混合し、減圧乾燥した後、100MPaの圧力で所定形状の各種の圧粉体にプレス成形し、これらの圧粉体を、6Paの真空雰囲気中、7℃/分の昇温速度で1370〜1470℃の範囲内の所定の温度に昇温し、この温度に1時間保持後、炉冷の条件で焼結して、直径が8mm、13mm、および26mmの3種の超硬基体形成用丸棒焼結体を形成し、さらに前記の3種の丸棒焼結体から、研削加工にて、表7に示される組合せで、切刃部の直径×長さがそれぞれ6mm×13mm、10mm×22mm、および20mm×45mmの寸法、並びにいずれもねじれ角30度の4枚刃スクエアの形状をもった超硬基体(エンドミル)C−1〜C−8をそれぞれ製造した。
【0026】
ついで、これらの超硬基体(エンドミル)C−1〜C−8の表面をアセトン中で超音波洗浄し、乾燥した状態で、同じく図1に示される物理蒸着装置に装入し、上記実施例1と同一の条件で、層厚方向に沿って表8に示される目標組成のW最高含有点とB最高含有点とが交互に同じく表8に示される目標間隔で繰り返し存在し、かつ前記B最高含有点から前記W最高含有点、前記W最高含有点から前記B最高含有点へWおよびB成分の含有割合がそれぞれ連続的に変化する成分濃度分布構造を有し、かつ同じく表8に示される目標層厚の硬質被覆層を蒸着することにより、本発明被覆超硬工具としての本発明表面被覆超硬合金製エンドミル(以下、本発明被覆超硬エンドミルと云う)1〜8をそれぞれ製造した。
【0027】
また、比較の目的で、上記の超硬基体(エンドミル)C−1〜C−8の表面をアセトン中で超音波洗浄し、乾燥した状態で、同じく図2に示されるアークイオンプレーティング装置に装入し、上記実施例1と同一の条件で、表9に示される目標組成および目標層厚を有し、かつ層厚方向に沿って実質的に組成変化のない(W,B)N層からなる硬質被覆層を蒸着することにより、従来被覆超硬工具としての従来表面被覆超硬合金製エンドミル(以下、従来被覆超硬エンドミルと云う)1〜8をそれぞれ製造した。
【0028】
つぎに、上記本発明被覆超硬エンドミル1〜8および従来被覆超硬エンドミル1〜8のうち、本発明被覆超硬エンドミル1〜3および従来被覆超硬エンドミル1〜3については、
被削材:平面寸法:100mm×250mm、厚さ:50mmのJIS・SKD61の板材、
切削速度:100m/min.、
軸方向切り込み:6mm、
径方向切り込み:2mm、
テーブル送り:600mm/分、
の条件での工具鋼の乾式高速高切り込み側面切削加工試験、本発明被覆超硬エンドミル4〜6および従来被覆超硬エンドミル4〜6については、
被削材:平面寸法:100mm×250mm、厚さ:50mmのJIS・S50Cの板材、
切削速度:250m/min.、
軸方向切り込み:10mm、
径方向切り込み:2mm、
テーブル送り:700mm/分、
の条件での炭素鋼の乾式高速高送り側面切削加工試験、本発明被覆超硬エンドミル7,8および従来被覆超硬エンドミル7,8については、
被削材:平面寸法:100mm×250mm、厚さ:50mmのJIS・SCM440の板材、
切削速度:300m/min.、
軸方向切り込み:16mm、
径方向切り込み:8mm、
テーブル送り:600mm/分、
の条件での合金鋼の乾式高速高切り込み側面切削加工試験をそれぞれ行い、いずれの側面切削加工試験でも切刃部の外周刃の逃げ面摩耗幅が使用寿命の目安とされる0.1mmに至るまでの切削長を測定した。この測定結果を表8、9にそれぞれ示した。
【0029】
【表7】
【0030】
【表8】
【0031】
【表9】
【0032】
(実施例3)
上記の実施例2で製造した直径が8mm(超硬基体C−1〜C−3形成用)、13mm(超硬基体C−4〜C−6形成用)、および26mm(超硬基体C−7、C−8形成用)の3種の丸棒焼結体を用い、この3種の丸棒焼結体から、研削加工にて、溝形成部の直径×長さがそれぞれ4mm×13mm(超硬基体D−1〜D−3)、8mm×22mm(超硬基体D−4〜D−6)、および16mm×45mm(超硬基体D−7、D−8)の寸法、並びにいずれもねじれ角30度の2枚刃形状をもった超硬基体(ドリル)D−1〜D−8をそれぞれ製造した。
【0033】
ついで、これらの超硬基体(ドリル)D−1〜D−8の切刃に、ホーニングを施し、アセトン中で超音波洗浄し、乾燥した状態で、同じく図1の物理蒸着装置に装入し、上記実施例1と同一の条件で、層厚方向に沿って表10に示される目標組成のW最高含有点とB最高含有点とが交互に同じく表10に示される目標間隔で繰り返し存在し、かつ前記B最高含有点から前記W最高含有点、前記W最高含有点から前記B最高含有点へWおよびB成分の含有割合がそれぞれ連続的に変化する成分濃度分布構造を有し、かつ同じく表10に示される目標層厚の硬質被覆層を蒸着することにより、本発明被覆超硬工具としての本発明表面被覆超硬合金製ドリル(以下、本発明被覆超硬ドリルと云う)1〜8をそれぞれ製造した。
【0034】
また、比較の目的で、上記の超硬基体(ドリル)D−1〜D−8の表面に、ホーニングを施し、アセトン中で超音波洗浄し、乾燥した状態で、同じく図2のアークイオンプレーティング装置に装入し、上記実施例1と同一の条件で、表11に示される目標組成および目標層厚を有し、かつ層厚方向に沿って実質的に組成変化のない(W,B)N層からなる硬質被覆層を蒸着することにより、従来被覆超硬工具としての従来表面被覆超硬合金製ドリル(以下、従来被覆超硬ドリルと云う)1〜8をそれぞれ製造した。
【0035】
つぎに、上記本発明被覆超硬ドリル1〜8および従来被覆超硬ドリル1〜8のうち、本発明被覆超硬ドリル1〜3および従来被覆超硬ドリル1〜3については、
被削材:平面寸法:100mm×250mm、厚さ:50mmのJIS・SCM440の板材、
切削速度:80m/min.、
送り:0.2mm/rev、
穴深さ:8mm
の条件での合金鋼の湿式高速高送り穴あけ切削加工試験、本発明被覆超硬ドリル4〜6および従来被覆超硬ドリル4〜6については、
被削材:平面寸法:100mm×250mm、厚さ:50mmのJIS・FC400の板材、
切削速度:110m/min.、
送り:0.32mm/rev、
穴深さ:18mm
の条件でのダクタイル鋳鉄の湿式高速高送り穴あけ切削加工試験、本発明被覆超硬ドリル7,8および従来被覆超硬ドリル7,8については、
被削材:平面寸法:100mm×250mm、厚さ:50mmのJIS・FC300の板材、
切削速度:180m/min.、
送り:0.4mm/rev、
穴深さ:35mm
の条件での鋳鉄の湿式高速高送り穴あけ切削加工試験、をそれぞれ行い、いずれの湿式高速高送り穴あけ切削加工試験(水溶性切削油使用)でも先端切刃面の逃げ面摩耗幅が0.3mmに至るまでの穴あけ加工数を測定した。この測定結果を表10、11にそれぞれ示した。
【0036】
【表10】
【0037】
【表11】
【0038】
この結果得られた本発明被覆超硬工具としての本発明被覆超硬チップ1〜16、本発明被覆超硬エンドミル1〜8、および本発明被覆超硬ドリル1〜8を構成する硬質被覆層におけるW最高含有点とB最高含有点の組成、並びに従来被覆超硬工具としての従来被覆超硬チップ1〜16、従来被覆超硬エンドミル1〜8、および従来被覆超硬ドリル1〜8の硬質被覆層について、厚さ方向に沿ってWおよびBの含有量をオージェ分光分析装置を用いて測定したところ、本発明被覆超硬工具の硬質被覆層では、W最高含有点とB最高含有点とがそれぞれ目標値と実質的に同じ組成および間隔で交互に繰り返し存在し、かつ前記W最高含有点から前記B最高含有点、前記B最高含有点から前記W最高含有点へWおよびB成分の含有割合がそれぞれ連続的に変化する成分濃度分布構造を有することが確認され、また硬質被覆層の平均層厚も目標層厚と実質的に同じ値を示した。
一方前記従来被覆超硬工具の硬質被覆層では厚さ方向に沿って組成変化が見られず、かつ目標組成と実質的に同じ組成および目標層厚と実質的に同じ平均層厚を示すことが確認された。
【0039】
【発明の効果】
表3〜11に示される結果から、硬質被覆層が厚さ方向に、きわめて高い高温硬さを有するB最高含有点とすぐれた高温強度を有するW最高含有点とが交互に所定間隔をおいて繰り返し存在し、かつ前記B最高含有点から前記W最高含有点、前記W最高含有点から前記B最高含有点へWおよびB成分の含有割合がそれぞれ連続的に変化する成分濃度分布構造を有する本発明被覆超硬工具は、いずれも各種の鋼や鋳鉄などの高速切削加工を、高い機械的衝撃を伴う高切り込みや高送りなどの重切削条件で行なった場合にも、切刃部にチッピングの発生なく、硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮するのに対して、硬質被覆層が厚さ方向に沿って実質的に組成変化のない(W,B)N層からなる従来被覆超硬工具においては、重切削条件での高速切削加工では、前記硬質被覆層の高温硬さおよび高温強度不足が原因で、いずれもチッピングが発生し、比較的短時間で使用寿命に至ることが明らかである。
上述のように、この発明の被覆超硬工具は、通常の条件での切削加工は勿論のこと、特に各種の鋼や鋳鉄などの高速切削加工を、高い機械的衝撃を伴う高切り込みや高送りなどの重切削条件で行なった場合にも、すぐれた耐摩耗性を示し、長期に亘ってすぐれた切削性能を発揮するものであるから、切削加工装置の高性能化、並びに切削加工の省力化および省エネ化、さらに低コスト化に十分満足に対応できるものである。
【図面の簡単な説明】
【図1】この発明の被覆超硬工具を構成する硬質被覆層を形成するのに用いる物理蒸着装置を示し、(a)は概略平面図、(b)は概略正面図である。
【図2】従来被覆超硬工具を構成する硬質被覆層を形成するのに用いるアークイオンプレーティング装置の概略説明図である。
Claims (1)
- 炭化タングステン基超硬合金基体または炭窒化チタン系サーメット基体の表面に、W(タングステン)とB(ボロン)の複合窒化物からなる硬質被覆層を0.5〜15μmの平均層厚で物理蒸着してなる表面被覆超硬合金製切削工具にして、
上記硬質被覆層が、層厚方向にそって、B最高含有点とW最高含有点とが所定間隔をおいて交互に繰り返し存在し、かつ前記B最高含有点から前記W最高含有点、前記W最高含有点から前記B最高含有点へBおよびW成分の含有割合がそれぞれ連続的に変化する成分濃度分布構造を有し、
さらに、上記B最高含有点が、組成式:(B1−XWX )N(ただし、原子比で、Xは0.15〜0.40を示す)、
上記W最高含有点が、組成式:(W1−YBY )N(ただし、原子比で、Yは0.05〜0.40を示す)、
をそれぞれ満足し、かつ隣り合う上記B最高含有点とW最高含有点の間隔が、0.01〜0.1μmであること、
を特徴とする高速重切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具。
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