JP2004273430A - 放電灯点灯装置 - Google Patents

Abstract

【課題】 定格電流が概略等しく定格電圧が異なる複数の種類の放電灯を点灯する点灯装置において、放電灯の種類によらず、放電灯に異常があるときにインバータ回路を停止させる放電灯点灯装置を提供する。
【解決手段】 直流電源１から供給される直流を高周波電流に変換するインバータ回路と、インバータ回路からの高周波電流により放電灯７、１１を点灯する放電灯負荷回路と、放電灯７、１１の正負それぞれの半サイクルの放電電圧のピーク値を検出するピーク検出部で検出された正負のピーク値をインピーダンス素子で分圧して出力する正負ピーク検出回路Ｐ３００と、正負ピーク検出回路Ｐ３００の出力電圧が予め定めた範囲から外れているときにインバータ回路の発振を停止させる停止信号を出力する判定回路Ｈ１００とを備える。
【選択図】 図１

Description

この発明は、インバータ回路からの高周波電力によって放電灯を点灯させる放電灯点灯装置に関し、特に、定格電流が概略等しく定格電圧が異なる複数の種類の放電灯を点灯できる点灯装置の保護回路を有する放電灯点灯装置に関するものである。

インバータ回路と、コンデンサと、負荷回路とを備える放電灯点灯装置に対して、放電灯の高圧側と回路グランドとの間に放電灯の低圧側のフィラメントをも含めた構成で設けられ、その低圧側のフィラメントの両端電圧をも含めて放電灯の管電圧を検出する管電圧検出部と、放電灯の片側エミレス時に半波放電により生じる各部電圧、電流の非対称成分を検出する非対称成分検出部と、管電圧検出部の出力と非対称成分検出部の出力とを論理和してインバータ回路の出力を低減ないし停止させるための信号を生成して図略の制御回路に出力するＯＲ回路とを備えている（例えば特許文献１）。

特開２００２−８３６９８（段落００１２〜００４０、 図１〜１３）

特許文献１の解決手段は、フィラメント電圧を検出するフィラメント電圧検出手段と、放電灯の管電圧を検出する管電圧検出手段の出力を合成して放電灯の正常時の値を越え寿命末期の値未満に設定した所定値とを比較判別する第１の検出手段を必要とする。
しかしながら、定格電流がほぼ同じでワット数の異なる複数の放電灯を、同一の放電灯点灯装置で点灯可能とする場合は、上記第１の検出手段を実現する前提条件として、段落［００１９］に記載されているようにフィラメントＦの設計を同様にする必要があり、限定された条件が必要である問題があった。また、上記検出手段の正常時の値と寿命末期の値の比較判別する場合、適用する放電灯のバラツキや製造メーカ間のバラツキ等を予め明確にする必要があり、回路設計上の大きな負荷となる問題があった。

この発明は、従来装置の上記のような問題点を解決するためになされたもので、この発明の第１の目的は、定格電流が概略等しく定格電圧が異なる複数の種類の放電灯を点灯できる点灯装置において、放電灯の種類によらず、確実に放電灯の寿命末期や不点灯等の異常状態を検出し、インバータ回路の発振動作を停止させることができる保護回路を有する放電灯点灯装置を提供することを目的とする。

また、この発明の第２の目的は、定格電流が概略等しく定格電圧が異なる複数の種類の放電灯を点灯できる点灯装置において、定格電流が別の値で概略同一であり、定格電圧が異なる放電灯の系列に対しても保護回路の回路定数を変更することなく対応できる放電灯点灯装置を提供することを目的とする。

この発明の第３の目的は、定格電流が概略等しく定格電圧が異なる複数の種類の放電灯を点灯できる点灯装置において、少なくても１以上の放電灯が装着されていない場合にはインバータ回路の起動発振を行わず、また、発振起動後も装着されている放電灯が全て抜去された場合にはインバ−タ回路の発振を停止する放電灯点灯装置を提供することを目的とする。

この発明の第４の目的は、定格電流が概略等しく定格電圧が異なる複数の種類の放電灯を点灯できる点灯装置において放電灯の寿命末期や不点灯等の異常状態を検出しインバ−タ回路の停止状態を保持継続している場合に放電灯を抜去後に正常放電灯を再装着すれば点灯装置へ入力電源を遮断することなくインバ−タ回路の再起動が可能な放電灯点灯装置を提供することを目的とする。

この発明に係る放電灯点灯装置は、直流電源と、この直流電源から供給される直流を高周波電流に変換するインバータ回路と、このインバータ回路からの高周波電流により放電灯を点灯する放電灯負荷回路と、上記放電灯の電圧に基づいて上記インバータを停止させる保護回路とを備えた放電灯点灯装置において、
上記保護回路は、上記放電灯の正負それぞれの半サイクルの放電電圧のピーク値をインピーダンス素子で分圧して出力する正負ピーク検出回路と、この正負ピーク検出回路の出力電圧が予め定めた範囲から外れたときに上記インバータ回路の発振を停止させる停止信号を出力する判定回路と、この判定回路の上記停止信号により上記インバータ回路の発振を停止させるとともに停止状態を継続させる保持回路と、を備えたものである。

直流電源と、この直流電源から供給される直流を高周波電流に変換するインバータ回路と、このインバータ回路からの高周波電流により放電灯を点灯する放電灯負荷回路と、上記放電灯の電圧に基づいて上記インバータを停止させる保護回路とを備えた放電灯点灯装置において、上記保護回路は、上記放電灯の正負それぞれの半サイクルの放電電圧のピーク値をインピーダンス素子で分圧して出力する正負ピーク検出回路と、この正負ピーク検出回路の出力電圧が予め定めた範囲から外れたときに上記インバータ回路の発振を停止させる停止信号を出力する判定回路と、この判定回路の上記停止信号により上記インバータ回路の発振を停止させるとともに停止状態を継続させる保持回路と、を備えたので、放電灯の種類によらず、判定回路Ｃ１００の動作停止出力電圧Ｖｓｏは放電灯が正常であれば低レベル、いずれかの放電灯が寿命末期であれば高レベルとなる。従って、放電灯の定格電流が概略等しく、定格電圧（定格電力）の異なる複数の種類の放電灯を同一の点灯装置で点灯した場合でも、放電灯の種類によらず寿命末期等の異常状態を検出し、インバータ回路の動作を停止することができる。

実施の形態１．
図１はこの発明の実施の形態１の放電灯点灯装置の構成を示す回路図、図２は上記放電灯点灯装置の判定回路の回路構成図、図３は商用電源から直流電源を得る場合の直流電源の回路図、図４は放電灯点灯装置の動作説明図である。
図１において、商用電源から直流電源１が得られ、インバータ回路はＭＯＳＦＥＴ２、３からなるスイッチング素子から構成される。放電灯負荷回路Ｌ１００はチョークコイル５、カップリングコンデンサ６、放電灯７、放電灯７に並列に接続されたコンデンサ８から構成される。なお、スイッチング素子２及び３のドレイン・ソース間に逆方向に内蔵されているダイオードは図示を省略している。

放電灯負荷回路Ｌ１１０は、放電灯負荷回路Ｌ１００と同一の構成で、放電灯負荷回路Ｌ１００に並列に接続されており、チョークコイル９、カップリングコンデンサ１０、放電灯１１、放電灯１１に並列に接続されたコンデンサ１２で構成されている。発振制御回路４は、直流電源１の負極と出力端子Ｄ２間の電圧でスイッチング素子３を、Ｖｓ端子と出力端子Ｄ１間の電圧でスイッチング素子２を交互にＯＮ／ＯＦＦする。

正負ピーク検出回路（以下±Ｐ検出回路と称す）Ｐ３００は、放電灯７、１１の正負それぞれの半サイクルの放電電圧のピーク値を検出するピーク検出部とピーク検出部で検出された正負のピーク値をインピーダンス素子で分圧して出力する出力部から構成される。

放電灯７の正負それぞれの半サイクルの放電電圧のピーク値を検出するピーク検出部においては、直列に接続されたコンデンサ２０、２１のコンデンサ２０の一端は直流電源１の負極に、コンデンサ２１の他端はカップリングコンデンサ６と放電灯７の接続点に接続される。アノードとカソードが接続されたダイオード５１、５６の接続点はコンデンサ２０と２１の接続点に接続され、ダイオード５１のカソードはコンデンサ５３を介して直流電源１の負極に接続される。ダイオード５６のアノードはコンデンサ５８を介して直流電源１の負極に接続される。 なお、コンデンサ５３、５８に付した＋記号は直流電源１の負極を基準電位にして＋記号を付した電極側が正の電位になることを示した記号である（コンデンサ５８はダイオード５６のアノード側が負の電位になる）。

また、放電灯１１の正負それぞれの半サイクルの放電電圧のピーク値を検出するピーク検出部においては、直列に接続されたコンデンサ２３、２４のコンデンサ２３の一端は直流電源１の負極に、コンデンサ２４の他端はカップリングコンデンサ１０と放電灯１１の接続点に接続される。
アノードとカソードが接続されたダイオード５０、５５の接続点はコンデンサ２３と２４の接続点に接続され、ダイオード５０のカソードはコンデンサ５３を介して直流電源１の負極に接続される。ダイオード５５のアノードはコンデンサ５８を介して直流電源１の負極に接続される。

上記のピーク検出部で検出された正負のピーク値をインピーダンス素子である抵抗５２、５７で分圧して出力する出力部は、コンデンサ５３とダイオード５１の接続点に一端が接続された抵抗５２、一端が抵抗５２の他端に接続され、他端がコンデンサ５８とダイオード５６の接続点に接続された抵抗５７、一端が抵抗５２と５７の接続点に、他端が直流電源１の負極に接続されたコンデンサ５４からなる。
なお、コンデンサ５３の電圧をＶ５３、コンデンサ５４の電圧をＶ５４、コンデンサ５８の電圧をＶ５８で示す。

±Ｐ検出回路Ｐ３００の動作は、後で詳述するが、放電灯７、１１の正負それぞれの半サイクルの放電電圧のピーク値を検出するピーク検出部で検出された正負のピーク値を抵抗５２、５７で分圧して出力する。このとき、放電灯７及び１１の放電電圧の正の半サイクルのピーク値のいずれか一方の電圧に対応する電圧をコンデンサ５３の電圧Ｖ５３として、負の半サイクルのピーク値のいずれか一方の電圧に対応する電圧をコンデンサ５８の電圧Ｖ５８として検出する。

判定回路Ｃ１００の入力電圧Ｖｓｉ１は、±Ｐ検出回路Ｐ３００の出力電圧であるコンデンサＣ５４の電圧と同一であり、その値が予め定められた範囲から外れているときに、高いレベルの電圧Ｖｓｏを出力する。以降、Ｖｓｉ１を動作停止入力電圧、Ｖｓｏを動作停止出力電圧と称す。

保持回路Ｈ１００は、ゲートが判定回路Ｃ１００の出力端子に、カソードが直流電源１の負極に、アノードが低電圧レベル（以下、低レベルと呼ぶ）にすると発振が停止する発振制御回路４のＳ端子に接続されたサイリスタ３６と、サイリスタ３６のゲートと直流電源１の負極との間に接続された抵抗３５から構成される。
なお、±Ｐ検出回路Ｐ３００、判定回路Ｃ１００及び保持回路Ｈ１００は、保護回路を構成する。

次に、判定回路Ｃ１００の具体的な回路構成を図２により説明する。図２において、図１と同一または同等の作用をする素子及び回路要素には同一符号を付し説明を省略する。
判定回路Ｃ１００において、ツェナーダイオード７０のカソードが±Ｐ検出回路Ｐ３００の出力電圧Ｖｓｉ１に接続され、アノードは比較器７４の非反転入力端子に接続される。ツェナーダイオード７０のアノードと直流電源１の負極との間に抵抗７１が接続され、判定回路の電源Ｖｃと比較器７４の反転入力端子との間に抵抗７３が接続される。ダイオード７２のアノードが比較器７４の反転入力端子に、カソードが直流電源１の負極に接続され、電源Ｖｃと比較器７４の出力間に抵抗７５が接続される。

ツェナーダイオード７６のアノードが±Ｐ検出回路Ｐ３００の出力電圧Ｖｓｉ１に接続され、カソードは比較器７８の反転入力端子に接続される。ツェナーダイオード７６のカソードとダイオード７２のアノードとの間に抵抗７７が接続され、比較器７８の非反転入力端子は直流電源１の負極に接続される。電源Ｖｃと比較器７８の出力間に抵抗７９が接続される。アノードが比較器７８の出力に接続されたダイオード８０とアノードが比較器７４の出力に接続されたダイオード８１のカソードは接続され、動作停止出力電圧Ｖｓｏを出力する。

なお、商用電源から直流電源を得る場合の直流電源１の回路構成は実施の形態１で示した図３に示すように、商用電源１ａから出力された交流電源は、ダイオードブリッジ１ｂで全波整流された後、平滑コンデンサ１ｃで平滑化され、直流電源として負荷回路出力されるように構成される。

次に、図１、２、４により、この発明の実施の形態１の動作を説明する。
図４において、時間ｔの経過による放電灯７、１１の状態に対応して、（ａ）はＶ５３、（ｂ）はＶ５８、（ｃ）はＶ５４（Ｖｓｉ１）、（ｄ）は動作停止出力電圧Ｖｓｏの波形をそれぞれ示す。
モード１は放電灯７、１１が正常な場合、モード２は放電灯７のコンデンサ２１側フィラメントの放電物質が消耗した寿命末期状態で、放電灯１１が正常な場合、モード３は放電灯７のコンデンサ２０側のフィラメントの放電物質が消耗した寿命末期状態で、放電灯１１が正常な場合を示す。

図１において、直流電源１が投入されると、発振制御回路４によりスイッチング素子２及び３は交互に高周波で駆動され放電灯は点灯に至る。

ここで、まず、図４に示す放電灯７及び１１のいずれも正常状態であるモード１の場合について説明する。モード１の動作期間は図の時間ｔ１からｔ２の期間である。放電灯７の両端電圧はコンデンサ２０と２１で分圧され、放電の正の半サイクルの電圧はダイオード５１を介してコンデンサ５３に図４（ａ）に示す極性でピーク充電される。Ｖ５３はコンデンサ５３の電圧を示す。

また、放電の負の半サイクルの電圧はダイオード５６を介してコンデンサ５８に図４（ｂ）に示す極性で充電される。Ｖ５８はコンデンサ５８の電圧を示す。放電灯７は正常放電しているので、放電の正負の半サイクルの電圧はほぼ等しくコンデンサ５３と５８の電圧であるＶ５３とＶ５８は、大きさが等しく極性の異なる電圧が得られる。ここで、抵抗５２と５７の値を等しく選定すれば、コンデンサ５４の電圧Ｖ５４は図４（ｃ）に示すようにゼロとなる。同様に、放電灯１１も正常点灯しているので、ダイオード５０を介してコンデンサ５３に得られた電圧Ｖ５３とダイオード５５を介してコンデンサ５８に得られた電圧Ｖ５８は、図４（ａ）、（ｂ）に示すように大きさが等しく極性の異なる電圧が得られ、コンデンサ５４の電圧Ｖ５４は図４（ｃ）に示すようにゼロになる。即ち、モード１では、判定回路Ｃ１００の入力である動作停止入力電圧（Ｖｓｉ１）はゼロである。

判定回路Ｃ１００においては、比較器７４の反転入力端子は、電源Ｖｃが抵抗７３で減圧され、ダイオード７２が例えばシリコンダイオードなら順方向電圧が約０．６Ｖの電位であるのに対し、その非反転入力端子は抵抗７１で直流電源１の負極（ゼロ電位）に接続されているので、反転入力端子電圧が非反転入力端子電圧より大きくなり、その出力電圧は低レベルとなる。また、比較器７８の非反転入力端子は直流電源１の負極（ゼロ電位）に接続されているのに対し、その反転入力端子は抵抗７７を介してダイオード７２のアノード電圧である約０．６Ｖであるので、その出力電圧は低レベルとなり、動作停止出力電圧Ｖｓｏの波形は図４（ｄ）に示すように低レベルとなる。判定回路Ｃ１００の出力である動作停止出力電圧Ｖｓｏが低レベルなので発振制御回路の動作は継続し、放電灯７及び１１は正常点灯状態を継続する。

以上の説明で明らかなようにモード１の動作状態では、放電灯の種類によらず放電灯が正常放電しており、その放電の正負の半サイクルの放電電圧がほぼ等しければコンデンサ５４にはほぼゼロの電圧が得られ、正常放電状態であることを識別してインバータ回路の発振を継続できる。

次に、図４において、放電灯７のコンデンサ２１側のフィラメントの放電物質が消耗状態、放電灯１１が正常であるモード２の動作について説明する。モード２の動作期間は図の時間ｔ２からｔ３の期間であり、期間途中の時間ｔ２１で放電灯７のコンデンサ２１側のフィラメントの放電物質が消耗したとする。この動作状態では図４（ｂ）のｔ２１〜ｔ２２（ｔ２２は後述のようにインバータ回路が停止する時間）に示すように放電灯７の負の半サイクルの放電電圧が正の半サイクルの放電電圧より大きくなる。即ち、コンデンサ５３の電圧Ｖ５３よりコンデンサ５８の電圧Ｖ５８の電圧の絶対値が大きくなるのでコンデンサ５４の電圧Ｖ５４（Ｖｓｉ１）は図４（ｃ）に示すように負電位となる。

ここで、判定回路Ｃ１００のツェナーダイオード７６の電圧を適当に選定し、±Ｐ検出回路Ｐ３００の動作停止入力電圧（Ｖｓｉ１）に対し、比較器７８の反転入力端子の電圧が非反転入力端子電圧以下になるように設定すれば、直流電源１の負極（ゼロ電位）に接続されている比較器７８の非反転入力端子電圧より小さくなり比較器７８の出力は高レベルになり、判定回路Ｃ１００の動作停止出力電圧Ｖｓｏは図４（ｄ）に示すように高レベルになる。
即ち、±Ｐ検出回路Ｐ３００の出力電圧である動作停止入力電圧（Ｖｓｉ１）＝（Ｖ５４）がツェナーダイオード７６で予め定めた負電圧値より小さいときに（負の絶対値が大きいときに）比較器７８の出力は高レベルになり、判定回路Ｃ１００の動作停止出力電圧Ｖｓｏは高レベルになる。
そして、動作停止出力電圧Ｖｓｏが高いレベルになれば、保持回路Ｈ１００のサイリスタ３６のゲート電圧が高レベルになるのでサイリスタ３６はＯＮ状態となり、発振制御回路４からのスイッチング素子２、３への駆動電圧の出力は停止、即ち、インバータ回路は停止（ｔ２２）となり放電灯７及び１１は消灯する。また、この時サイリスタ３６には、その保持電流以上の電流が流れるように設定すれば、この状態は直流電源１を遮断するまで継続する。

上記の説明では、放電灯７のコンデンサ２１側のフィラメントの放電物質が消耗、放電灯１１が正常の場合について説明したが、放電灯７が正常、放電灯１１のコンデンサ２４側のフィラメントの放電物質が消耗、または、いずれの放電灯の直流電源１に接続されていない側のフィラメントの放電物質が消耗した場合でも、コンデンサ５４には負の電圧が得られることは明らかである。

以上の説明で明らかなようにモード２の動作状態では、放電灯の種類によらず放電灯の直流電源１の負極に接続されていない側のフィラメントの放電物質の消耗等がある場合には、コンデンサ５４には負の電圧が得られ、判定回路Ｃ１００から高レベルの電圧を出力してインバータ回路の動作を停止し、放電灯が異常状態での運転を回避できる。なお、上記の説明では、比較器７８の反転入力端子に負の電圧が入力される場合の動作について説明したが、比較器の回路構成で負の電圧が入力不可な素子の場合は、比較器の駆動電源を正負の電圧で駆動することにより、負の入力も動作可能になる。

次に、図４において、放電灯７のコンデンサ２０側のフィラメントの放電物質が消耗状態、放電灯１１が正常であるモード３の動作について説明する。モード３の動作期間は図の時間ｔ３からｔ４の期間であり、期間途中の時間ｔ３１で放電灯７のコンデンサ２０側のフィラメントの放電物質が消耗したとする。この動作状態では図４（ａ）のｔ３１〜ｔ３２（ｔ３２は後述のようにインバータ回路が停止する時間）に示すように放電灯７の正の半サイクルの放電電圧が負の半サイクルの放電電圧より大きくなる。即ち、コンデンサ５８の電圧Ｖ５８よりコンデンサ５３の電圧Ｖ５３の電圧の絶対値が大きくなるのでコンデンサ５４の電圧Ｖ５４（Ｖｓｉ１）は図４（ｃ）に示すように正電位となる。

ここで、判定回路Ｃ１００のツェナーダイオード７０の電圧を適当に選定し、±Ｐ検出回路Ｐ３００の動作停止入力電圧（Ｖｓｉ１）に対し、比較器７４の非反転入力端子の電圧が、反転入力端子の電圧より大きくなるように設定すれば、比較器７４の出力は高レベルになり、判定回路Ｃ１００の動作停止出力電圧Ｖｓｏは図４（ｄ）に示すように高レベルになる。
即ち、±Ｐ検出回路Ｐ３００の出力電圧である動作停止入力電圧（Ｖｓｉ１）＝（Ｖ５４）がツェナーダイオード７０で予め定めた正電圧値より大きいときに比較器７４の出力は高レベルになり、判定回路Ｃ１００の動作停止出力電圧Ｖｓｏは高レベルになる。
そして、動作停止出力電圧Ｖｓｏが高いレベルになれば、保持回路Ｈ１００のサイリスタ３６のゲート電圧が高レベルになるのでサイリスタ３６はＯＮ状態となり、発振制御回路４からのスイッチング素子２、３への駆動電圧の出力は停止、即ち、インバータ回路は停止（ｔ３２）となり放電灯７及び１１は消灯し、この状態は直流電源１を遮断するまで継続する。

上記の説明では、放電灯７のコンデンサ２０側のフィラメントの放電物質が消耗、放電灯１１が正常の場合について説明したが、放電灯７が正常、放電灯１１のコンデンサ２３側のフィラメントの放電物質が消耗、または、いずれの放電灯の直流電源１に接続されている側のフィラメントの放電物質が消耗した場合でも、コンデンサ５４には正の電圧が得られることは明らかである。

以上の説明で明らかなようにモード３の動作状態では、放電灯の種類によらず放電灯の直流電源１の負極に接続されている側のフィラメントの放電物質の消耗等がある場合には、コンデンサ５４には正の電圧が得られ、判定回路Ｃ１００から高レベルの電圧を出力してインバータ回路の動作を停止し、放電灯が異常状態での運転を回避できる。
なお、モード２では、±Ｐ検出回路Ｐ３００の動作停止入力電圧（Ｖｓｉ１）がツェナーダイオード７６で予め定めた負電圧値より小さいときに（負の絶対値が大きいときに）、モード３では、動作停止入力電圧（Ｖｓｉ１）がツェナーダイオード７０で予め定めた正電圧値より大きいときに、比較器７４の出力は高レベルになり、各々判定回路Ｃ１００の動作停止出力電圧Ｖｓｏは高レベルになり、即ち、予め定められた範囲から外れたときに、保持回路Ｈ１００によりインバータ回路は停止されるが、放電灯７、１１が正常のときのモード１の場合は、±Ｐ検出回路Ｐ３００の動作停止入力電圧（Ｖｓｉ１）がツェナーダイオード７６で予め定めた負電圧値以上で（負の絶対値が小さいときに）、ツェナーダイオード７０で予め定めた正電圧値以下の範囲のとき、即ち、予め定めた範囲以内のときに、比較器７４の出力は低レベルになり、判定回路Ｃ１００の動作停止出力電圧Ｖｓｏは低レベルになり、保持回路Ｈ１００によりインバータ回路は停止されない。

以上のように、この発明の実施の形態１によれば、放電灯の種類によらず、判定回路Ｃ１００の動作停止出力電圧Ｖｓｏは、放電灯のフィラメントの放電物質が正常であれば低レベル、いずれかの放電灯のフィラメントの放電物質が消耗すれば高レベルとなるので放電灯の定格電流が概略等しく、定格電圧（定格電力）の異なる複数の種類の放電灯を同一の点灯装置で点灯した場合でも、放電灯の種類によらず寿命末期等の異常状態を検出し、インバータ回路の動作を安全に停止することができる。そのため、放電灯の種類毎に保持回路Ｈ１００の回路定数を最適に選定する必要がなく、点灯装置を生産するための部品の種類や在庫管理機種を低減することができる。
また、インバータ回路は、２つのスイッチング素子を有するハーフブリッジ回路なので、簡単な回路とすることができる。

なお、本実施の形態では、放電灯が２灯の場合について説明したが、放電灯が１灯の場合は勿論、３灯以上の場合でも可能なことは明らかである。

実施の形態２．
図５はこの発明の実施の形態２の放電灯点灯装置の構成を示す回路図、図６は放電灯点灯装置の動作説明図である。
図５において、実施の形態１の図２と同一作用をする素子及び構成要素は同一符号で示し説明を省略する。本実施の形態は、実施の形態１の図１、２において、過電圧検出回路Ｖｏｖ１００を追加し、判定回路Ｃ１００の構成の一部を変えたものである。

図５において、放電灯電圧の過電圧を検出する過電圧検出回路Ｖｏｖ１００は、±Ｐ検出回路Ｐ３００のコンデンサ５３に並列に接続されるとともに直列に接続された抵抗８５、８６、及び抵抗８５に並列に接続されたコンデンサ８２から構成され、出力電圧は判定回路Ｃ１００の動作停止入力電圧Ｖｓｉ２となる。
判定回路Ｃ１００には、カソードが過電圧検出回路Ｖｏｖ１００の抵抗８５と８６の接続点に接続され、アノードが比較器７４の非反転入力端子に接続されたツェナーダイオード８３が追加されている。

次に、この発明の実施の形態２の動作を図１、図５、図６により説明する。
図６において、時間ｔの経過による放電灯７、１１の状態に対応して、（ａ）はＶ５３、（ｂ）はＶ５８、（ｃ）はＶ５４（Ｖｓｉ１）、（ｄ）は動作停止出力電圧Ｖｓｏの波形、（ｅ）は過電圧検出回路Ｖｏｖ１００からの動作停止入力電圧（Ｖｓｉ２）の波形を示す。モード１〜３は実施の形態１の図４と同じであり説明を省略する。モード４は放電灯７、１１のいずれかに微細な亀裂が入り放電灯内部に空気が微量入った、もしくは、放電灯は正常であるが周囲温度が過度に低下したため正常放電に移行できない放電灯不点灯状態等の場合を示す。

図１において、直流電源１が投入されると、発振制御回路４によりスイッチング素子２及び３は交互に高周波で駆動され放電灯は点灯に至る。

ここで、放電灯７、１１の内少なくても１灯のフィラメントの放電物質が消耗した放電灯の寿命末期のモード１〜３の動作については、実施の形態１と同様に、インバータ回路の発振が停止し、その状態が直流電源１を遮断するまで継続できることは明らかであるので説明を省略する。

次に、モード４について説明する。モード４は時間ｔ４からｔ５に示す期間で、時間ｔ４１で放電灯７に亀裂が入る等の理由でその放電電圧が、正負の半サイクルで概略等しく、図６（ａ）、（ｂ）に示すように、コンデンサ５３の電圧Ｖ５３とコンデンサ５８の電圧Ｖ５８の電圧が正負の半サイクルで概略等しいが、正常放電時に比べて大きくなったとする。この状態ではスイッチング素子２、３に流れる電流も大きく、回路の破損防止のためにインバータ回路の動作を停止する必要があるが、図６（ｃ）に示すように動作停止入力電圧（Ｖｓｉ１）はゼロで放電灯７、１１が正常である場合のモード１と同様になり、判定回路Ｃ１００の動作停止出力電圧Ｖｓｏも低レベルとなり（ゼロ）となり、この電圧ではインバータ回路の動作を停止することはできない。

しかし、過電圧検出回路Ｖｏｖ１００において、±Ｐ検出回路Ｐ３００のコンデンサ５３に得られた電圧を抵抗８６、８５とコンデンサ８２で積分し、動作停止入力電圧（Ｖｓｉ２）としてＣ１００に入力し、動作停止入力電圧（Ｖｓｉ２）が予め定めた値Ｖ１より大きくなったときに、比較器７４の出力が低レベルから高レベルに変化するようにツェナーダイオード８３の値を設定すれば、放電灯７の電圧が正負の半サイクルで概略等しく正常時の場合もインバータ回路の発振を停止できる。

即ち、図６（ｅ）に示すようにｔ４２で過電圧検出回路Ｖｏｖ１００の出力電圧である動作停止入力電圧（Ｖｓｉ２）がツェナーダイオード８３で予め定めた電圧Ｖ１より大きくなったときに判定回路Ｃ１００の比較器７４の出力が低レベルから高レベルになり、判定回路Ｃ１００の動作停止出力電圧Ｖｓｏは図５（ｄ）に示すように高レベルになる。
そして、動作停止出力電圧Ｖｓｏが高いレベルになれば、保持回路Ｈ１００のサイリスタ３６のゲート電圧が高レベルになるのでサイリスタ３６はＯＮ状態となり、発振制御回路４からのスイッチング素子２、３への駆動電圧の出力は停止、即ち、インバータ回路は停止（ｔ４３）となり放電灯７及び１１は消灯し、この状態は直流電源１を遮断するまで継続する。

ここで、放電灯の電圧の正負の半サイクルが概略等しく、その大きさが正常時に比べて大きい場合に、インバータ回路を動作停止させるまでの継続時間Ｔ１（ｔ４１〜ｔ４２）及びそのときの動作停止入力電圧（Ｖｓｉ２）の電圧Ｖ１は過電圧検出回路Ｖｏｖ１００及びツェナーダイオード８３の定数で定めることができる。例えば、コンデンサ８２の容量値がゼロ（コンデンサ８２を削除と同一）の場合は、Ｔ１がゼロとなり、放電灯の電圧が予め定められた値より大きくなった場合に、時間遅れなくインバータ回路の動作を停止させることができる。

以上のように、この発明の実施の形態２によれば、放電灯の放電電圧の正負のアンバランスを検出する±Ｐ検出回路Ｐ３００と放電電圧の大きさを検出する過電圧検出回路Ｖｏｖ１００の２つの検出電圧で動作停止入力電圧Ｖｓｉ１、Ｖｓｉ２を判定回路Ｃ１００の入力電圧として放電灯の電圧を判定しているので放電灯の種類によらず、判定回路Ｃ１００の動作停止出力電圧Ｖｓｏは放電灯が正常であれば低レベル、いずれかの放電灯が異常であれば高レベルとなる。

従って、放電灯の定格電流が概略等しく、定格電圧（定格電力）の異なる複数の種類の放電灯を同一の点灯装置で点灯した場合でも、放電灯の種類によらず寿命末期等の異常状態を検出し、インバータ回路の動作を停止することができる。
そのため、放電灯の種類毎に保持回路Ｈ１００の回路定数を最適に選定する必要がなく点灯装置を生産するための部品の種類や在庫管理機種を低減することができる。また、過電圧検出回路Ｖｏｖ１００の出力電圧の判定と、±Ｐ検出回路Ｐ３００の出力電圧の判定を、同一の判定回路Ｃ１００の同一の比較器７４で兼用しているので、回路を小型化、廉価にできる効果がある。

また、上記説明では、放電灯が２灯の場合について説明したが、放電灯が１灯の場合は勿論、３灯以上の場合でも可能なことは明らかである。また、±Ｐ検出回路Ｐ３００、過電圧検出回路Ｖｏｖ１００、判定回路Ｃ１００は上記に記載の構成のものに限らず、同等の機能を持つ他の構成のものでも良いことは勿論である。また、過電圧検出回路Ｖｏｖ１００は、放電灯の正の半サイクルのピーク値であるコンデンサ５３の電圧を積分し、その出力であるＶｓｉ２をツェナーダイオード８３を介して比較器７４で判定していたが、これを放電灯の負の半サイクルのピーク値であるコンデンサ５８の電圧を積分して、ツェナーダイオード等を介して比較器７８で判定しても同様の効果が得られる。

実施の形態３．
図７はこの発明の実施の形態３の放電灯点灯装置の構成を示す回路図である。図において、実施の形態と同一作用をする素子及び構成要素は同一符号で示し、説明を省略する。図７は実施の形態１の図１において、コンデンサ２０、２１を抵抗２０ａ、２１ａで、コンデンサ２３、２４を抵抗２３ａ、２４ａで置き換えたものである。

図の放電灯負荷回路Ｌ１００において、放電灯７の電圧が抵抗２０ａ、２１ａで分圧され、コンデンサ５３に正の半サイクルのピークの電圧Ｖ５３が、コンデンサ５８に負の半サイクルのピークの電圧Ｖ５８が充電されることはこの発明の実施の形態を示す図１の実施例の場合と同様である。即ち、Ｖ５３とＶ５８の絶対値に差があれば、その差に対応する電圧がコンデンサ５４の電圧Ｖ５４として検出され、上記Ｖ５４が予め定めた範囲から外れた場合に判定回路Ｃ１００の作用により、インバータ回路の動作を停止できるものである。

本実施の形態３では、この発明の実施の形態を示す図１においてコンデンサ２０、２１を抵抗２０ａ、２１ａで置換しているので、放電灯の電圧が直流電源１の電圧の変動等の理由により一瞬変動した場合でも、コンデンサ５３、５８には、これらコンデンサの定数と抵抗２０ａ、２１ａの定数で定める積分定数で充電される。即ち、コンデンサ５３、５８の電圧Ｖ５３、Ｖ５８は放電灯の電圧が継続して発生している場合には、それに対応する正負の電圧が、放電灯の電圧が瞬時変化した場合はそれを積分した時間的に遅れた電圧が検出されるので、直流電源１の瞬間的な変動等に対する誤動作を防止できる効果がある。上記では、放電灯負荷回路Ｌ１００において、コンデンサ２０、２１を抵抗２０ａ、２１ａに置換した場合について説明したが、放電灯負荷回路Ｌ１１０においてコンデンサ２３、２４を抵抗２３ａ、２４ａに置換した場合も全く同一の効果があることは明らかである。

以上のように、この発明の実施の形態３によれば、放電灯に並列に接続されているコンデンサの直列回路を抵抗で置換し、更に、放電灯の放電電圧の正負のアンバランスを検出する±Ｐ検出回路Ｐ３００の検出電圧を判定回路Ｃ１００の入力電圧として放電灯の電圧を判定しているので、放電灯の種類によらず、判定回路Ｃ１００の動作停止出力電圧Ｖｓｏは放電灯が正常であれば低レベル、いずれかの放電灯が異常であれば高レベルとなる。従って、放電灯の定格電流が概略等しく、定格電圧（定格電力）の異なる複数の種類の放電灯を同一の点灯装置で点灯した場合でも、放電灯の種類によらず寿命末期等の異常状態を検出し、インバータ回路の動作を停止することができる。また、直流電源１の瞬間的な変動等により、放電灯の電圧が変動した場合等に対する誤動作を防止することができる。そのため、放電灯の種類毎に保持回路Ｈ１００の回路定数を最適に選定する必要がなく点灯装置を生産するための部品の種類や在庫管理機種を低減することができる。
また、放電電圧の大きさを検出する過電圧検出回路Ｖｏｖ１００を付加しても良いことは勿論である。

実施の形態４．
図８は、この発明の実施の形態４の放電灯点灯装置の構成を示す回路図、図９は上記放電灯点灯装置の動作説明図である。図８において、直流電源１は例えば、商用電源を整流後コンデンサで平滑して得られる。インバータ回路はＭＯＳＦＥＴ２、３からなるスイッチング素子で構成される。放電灯負荷回路Ｌ１００はチョークコイル５、カップリングコンデンサ６、放電灯７、放電灯７に並列に接続されたコンデンサ８から構成される。なお、スイッチング素子２及び３のドレイン・ソース間に逆方向に内蔵されているダイオードは図示を省略している。

放電灯負荷回路Ｌ１１０は、放電灯負荷回路Ｌ１００と同一の構成で、放電灯負荷回路Ｌ１００に並列に接続されており、チョークコイル９、カップリングコンデンサ１０、放電灯１１、放電灯１１に並列に接続されたコンデンサ１２から構成される。発振制御回路４は、直流電源１の負極と出力端子Ｄ２間の電圧でスイッチング素子３を、Ｖｓ端子と出力端子Ｄ１間の電圧でスイッチング素子２を交互にＯＮ／ＯＦＦする。また、Ｖｃｃ記号は、図示を省力した回路部から供給される制御回路の駆動電圧を示している。

正負ピーク検出回路（以下±Ｐ検出回路と呼ぶ）Ｐ１００は、放電灯７、１１の正負それぞれの半サイクルの放電電圧のピーク値に対応した値を検出するピーク検出部とピーク検出部で検出された正負のピーク値をインピーダンス素子で分圧して出力する出力部から構成される。

放電灯７の正負それぞれの半サイクルの放電電圧のピーク値に対応した値を検出するピーク検出部においては、直列に接続された抵抗９１、９２はコンデンサ８に並列に接続される。ダイオード５１のアノードとダイオード５６のカソードは接続されて抵抗９１、９２の接続点に接続される。ダイオード５１のカソードからコンデンサ５３を介して直流電源１の負極に接続される。ダイオード５６のアノードからコンデンサ５８を介して直流電源１の負極に接続される。

また、放電灯１１の正負それぞれの半サイクルの放電電圧のピーク値に対応した値を検出するピーク検出部においては、直列に接続された抵抗９３、９４はコンデンサ１２に並列に接続される。ダイオード５０のアノードとダイオード５５のカソードは接続されて抵抗９３、９４の接続点に接続される。ダイオード５０のカソードからコンデンサ５３を介して直流電源１の負極に接続される。ダイオード５５のアノードからコンデンサ５８を介して直流電源１の負極に接続される。

上記のピーク検出部で検出された正負のピーク値をインピーダンス素子である抵抗５２、５７で分圧して出力する出力部は、ダイオード５５のアノードとダイオード５０のカソード間に直列に接続された抵抗５２、５７の接続点と直流電源１の負極との間に接続されたコンデンサ５４からなる。なお、抵抗５２、５７の抵抗値は等しく選定する。また、コンデンサ５３の電圧をＶ５３、コンデンサ５４の電圧をＶ５４、コンデンサ５８の電圧をＶ５８で示す。また、コンデンサ５３に付した＋記号、コンデンサ５３に付した−記号は直流電源１の負極を基準電位にして記号を付した側の電極がそれぞれ正または負の電位になるこを示した記号である。

±Ｐ検出回路Ｐ１００の動作は、放電灯７、１１の正負それぞれの半サイクルの放電電圧のピーク値に対応した値を検出するピーク検出部で検出された正負のピーク値を抵抗５２、５７で分圧して出力する。この時放電灯７及び１１の放電電圧の正の半サイクルのピーク検出値の内、いずれか高い方の電圧に対応する電圧をコンデンサ５３の電圧Ｖ５３として、負の半サイクルのピーク検出値の内、いずれか低い方（負の絶対の大きい方）の電圧に対応する電圧をコンデンサ５８の電圧Ｖ５８として検出する。また、コンデンサ５３の＋記号側とコンデンサ５８の−記号側電極間に直列に接続された抵抗５２、５７の接続点の電圧はコンデンサ５４の電圧をＶ５４として検出される。放電灯７、１１が正常放電をしている場合は、放電電圧の正負の半サイクルのピーク電圧値は概略等しいので、Ｖ５３とＶ５８は値が概略等しく正負の極性が逆になる。抵抗５２、５７の抵抗値は等しいのでその中点の電圧Ｖ５４は概略ゼロになる。また、放電灯の寿命末期時には寿命末期になったフィラメントに対応した半サイクルの放電電圧が正常時の放電電圧よりも大きくなるため、Ｖ５３とＶ５８の絶対値が等しくならずＶ５４は正または負の電圧になる。また、放電灯は正常であるが周囲温度が低すぎて正常放電に至らない、あるいは、放電灯に発生したクラックのため空気が入った等の不良放電灯の場合は、放電電圧の正負の半サイクルの電圧は大きくなり、正常放電時に比べてＶ５３、Ｖ５８として大きな絶対値の電圧が検出される。

保持回路Ｈ１１０は±Ｐ検出回路Ｐ１００で検出した検出電圧Ｖ５４を入力電圧として放電灯７、１１の異常の有無を検出し、異常の場合には発振制御回路４の発振停止端子Ｓを低電圧レベル（以下、低レベルと呼ぶ）にして、インバータ回路の発振を停止しその状態を継続する。

保持回路Ｈ１１０において、ＮＰＮトランジスタ４３のコレクタはＰＮＰトランジスタ４４のベースに、ＰＮＰトランジスタ４４のコレクタはＮＰＮトランジスタ４３のベースに接続される。ＮＰＮトランジスタ４３のエミッタは直流電源１の負極に、ベースはツェナーダイオード４８のアノードに接続される。ダイオード４９のカソードはツェナーダイオード４８のカソードに、アノードは抵抗５２、５７の接続点に接続される。ＮＰＮトランジスタ４３のベース・エミッタ間に抵抗４５が接続される。ＰＮＰトランジスタ４４のベースはツェナーダイオード４６のカソードに接続される。ダイオード４７のアノードはツェナーダイオード４６のアノードに、カソードは抵抗５２、５７の接続点に接続される。ＰＮＰトランジスタ４４のベース・エミッタ間に抵抗４２が接続される。ＰＮＰトランジスタ４４のエミッタから抵抗４０を介して制御回路駆動電圧Ｖｃｃに接続される。ダイオード４１のカソードはＰＮＰトランジスタ４４のエミッタにアノードは発振制御回路４の発振停止端子Ｓに接続される。

なお、商用電源から直流電源を得る場合の直流電源１の構成例を図３に示す。図に示すように、商用電源１ａから出力された交流電源は、ダイオードブリッジ１ｂで全波整流された後、平滑コンデンサ１ｃで平滑化され、直流電源として負荷回路出力されるように構成される。

次に、この発明の実施の形態４の動作を図８及び図９により説明する。図９において、時間ｔの経過による放電灯７、１１の状態に対応して、（ａ）はＶ５３、（ｂ）はＶ５８、（ｃ）はＶ５４の波形を示す。モード１は放電灯７、１１が正常な場合、モード２は放電灯７のカップリングコンデンサ６側のフィラメントの放電物質が消耗した寿命末期状態で、放電灯１１が正常な場合モード３は放電灯７の直流電源１の負極側のフィラメントの放電物質が消耗した場合の寿命末期状態で、放電灯１１が正常な場合を示す。

ここで、全体の動作の説明の前に、保持回路Ｈ１１０の回路条件及び基本的な動作について説明する。
保持回路Ｈ１１０においてツェナーダイオード４８のツェナー電圧を以下の（１）式を満足するように選定する。
０＜Ｖｓ１＝ＶＢＥ４３＋Ｖｚ４８＋ＶＦ４９＜Ｖ＋５４ …（１）
ただし、（１）式の記号は以下を示す。
Ｖｚ４８：ツェナーダイオード４８のツェナー電圧
ＶＢＥ４３：ＮＰＮトランジスタ４３のベース・エミッタ間順方向電圧 （約０．６Ｖ）
ＶＦ４９：ダイオード４９の順方向降下電圧（約０．６Ｖ）
Ｖ＋５４：放電灯７、１１の直流電源１の負極側のフィラメントの放電 物質が消耗した等の場合にコンデンサ５４に発生する放電灯寿命末期 時検出電圧
なお、Ｖｓ１はゼロよりは十分大きく選定する。

また、ツェナーダイオード４６のツェナー電圧を以下の（２）式を満足するように選定する。
Ｖ−５４＜Ｖｓ２＝ＶＥ４４−（ＶＢＥ４４＋Ｖｚ４６＋ＶＦ４７）＜０ …（２）
ただし、（２）式の記号は以下を示す。
Ｖｚ４６：ツェナーダイオード４６のツェナー電圧
ＶＢＥ４４：ＰＮＰトランジスタ４４のベース・エミッタ間順方向電圧（約０．６ Ｖ）
ＶＦ４７：ダイオード４７の順方向電圧（約０．６Ｖ）
Ｖ−５４：放電灯７、１１の直流電源１のカップリングコンデンサ側のフラメント の放電物質が消耗した等の原因でコンデンサ５４に発生する放電灯寿命 末期時検出電圧
ＶＥ４４：ＰＮＰトランジスタ４４がＯＦＦの場合に直流電源１の負極を基準にし たときの電圧（図８の回路では制御回路駆動電圧Ｖｃｃに等しい）
なお、エミッタの電圧Ｖｓ２はゼロより十分低い電圧に選定する。

上記（１）、（２）式を満足する回路条件において、Ｖ５４が概略ゼロの場合にはＰＮＰトランジスタ４３、４４、は共にＯＦＦとなり、発振制御回路４の発振停止端子Ｓは高電圧レベル（以下、高レベルと呼ぶ）になる。
また、Ｖ５４がＶｓ１より大きい場合にはＮＰＮトランジスタ４３はＯＮになり、そのコレクタ電流が制御回路駆動電圧Ｖｃｃ、抵抗４０、ＰＮＰトランジスタ４４のエミッタ、同ベースの経路で流れる。即ち、ＰＮＰトランジスタ４４は、そのベースに電流が流れるのでＯＮになる。ＰＮＰトランジスタ４４がＯＮになればそのコレクタ電流が制御回路駆動電圧Ｖｃｃ、抵抗４０の経路でＮＰＮトランジスタ４３のベースに流れこむのでＮＰＮトランジスタ４３はＶ５４の値にかかわらず以降ＯＮを継続する。この状態は電源が遮断し、Ｖｃｃが供給されなくなる迄継続する。

以上のようにＶ５４がＶｓ１より大きい条件ではＮＰＮトランジスタ４３およびＰＮＰトランジスタ４４が共にＯＮになり発振制御回路４の発振停止端子Ｓは低レベルになる。発振制御回路４の発振停止端子Ｓが低レベルになると発振動作が停止する。

また、Ｖ５４がＶｓ２より小さい場合には（負の絶対値は大きい）、制御回路駆動電圧Ｖｃｃ、ＰＮＰトランジスタ４４のエミッタ、同ベースを介してコンデンサ５４に電流が流れてＰＮＰトランジスタ４４がＯＮになる。ＰＮＰトランジスタ４４がＯＮになれば、上記で説明したようにＮＰＮトランジスタもＯＮになるので以降Ｖ５４の値にかかわらずＰＮＰトランジスタ４４及びＮＰＮトランジスタ４３はＯＮを継続する。以上のようにＶ５４がＶｓ２より小さい条件（絶対値は大きい）ではＮＰＮトランジスタ４３およびＰＮＰトランジスタ４４が共にＯＮになり発振制御回路４の発振停止端子Ｓは低レベルになり、発振制御回路４の発振動作が停止する。

次に、全体の動作について説明する。図８において、直流電源１が投入されると、発振制御回路４によりスイッチング素子２及び３は交互に高周波で駆動され放電灯は点灯に至る。

ここで、まず、図９に示す放電灯７及び１１のいずれも正常状態であるモード１の場合について説明する。モード１の動作期間は図の時間ｔ１からｔ２の期間である。放電灯７の両端電圧は抵抗９１と９２で分圧され、放電の正の半サイクルの電圧はダイオード５１を介してコンデンサ５３に図９（ａ）に図示の極性でピーク充電される。Ｖ５３はコンデンサ５３の電圧を示す。

また、放電の負の半サイクルの電圧はダイオード５６を介してコンデンサ５８に図９（ｂ）に示す極性で充電される。Ｖ５８はコンデンサ５８の電圧である。放電灯７は正常放電しているので、放電の正負の半サイクルの電圧はほぼ等しくコンデンサ５３、５８の電圧であるＶ５３とＶ５８は、大きさが概略等しく極性の異なる電圧が得られる。

ここで、抵抗５２、５７の値を等しく選定すれば、その中点の電圧は概略ゼロとなる。即ち、コンデンサ５４の電圧は図９（ｃ）に示すように概略ゼロとなる。同様に、放電灯１１も正常点灯しているので、ダイオード５０を介してコンデンサ５３に得られた電圧Ｖ５３とダイオード５５を介してコンデンサ５８に得られた電圧Ｖ５８は図９（ａ）、（ｂ）に示すように概略等しく極性の異なる電圧が得られ、コンデンサ５４の電圧Ｖ５４は図９（ｃ）に示すように概略ゼロになる。即ち、モード１では、±Ｐ検出回路Ｐ１００の出力であるコンデンサ５４の電圧Ｖ５４はが概略ゼロである。

保持回路Ｈ１１０において、ダイオード４７のカソードとダイオード４９のアノードの接続点に入力されたコンデンサ５４の電圧Ｖ５４は、以下の（３）式を満足する。
Ｖｓ２＜Ｖ５４（モード１）＜Ｖｓ１…（３）
ただし、（３）式の記号は以下を示す。
Ｖ５４（モード１）：図９のモード１動作条件におけるコンデンサ５４の電圧
なお、Ｖｓ１、Ｖｓ２は上記（１）、（２）式で示してある。保持回路Ｈ１１０の入力電圧が上記（３）式を満足する条件では、ＮＰＮトランジスタ４３及びＰＮＰトランジスタ４４のいずれもＯＮすることができず、発振制御回路４の発振停止端子Ｓは高レベルなので発振制御回路４の発振動作は継続し、放電灯７及び１１は正常放電を継続する。

以上の説明で明らかなようにモード１の動作状態では、放電灯の種類によらず放電灯が正常放電しており、その放電の正負の半サイクルの放電電圧が概略等しければコンデンサ５４に概略ゼロの電圧が得られ、正常放電状態である事を識別してインバータ回路の発振を継続できる。

次に、図９において、放電灯７のカップリングコンデンサ６側のフィラメントの放電物質が消耗状態、放電灯１１が正常であるモード２の動作について説明する。モード２の動作説明の期間は図の時間ｔ２からｔ３の期間であり、期間途中の時間ｔ２１で放電灯７のカップリングコンデンサ６側のフィラメントの放電物質が消耗したとする。この動作状態では図９（ｂ）のｔ２１〜ｔ２２（ｔ２２は後述のようにインバータ回路が停止する時間）に示すように、放電灯７の負の半サイクルの放電電圧が正の半サイクルの放電電圧より大きくなる。即ち、コンデンサ５３の電圧Ｖ５３よりコンデンサ５８の電圧Ｖ５８の電圧の絶対値が大きくなるのでコンデンサ５４の電圧Ｖ５４（上記（２）式よりＶ５４＝Ｖ−５４）は図９（ｃ）に示すように負電位となる。

ここで、保持回路Ｈ１１０のツェナーダイオード４６のツェナー電圧を上記（２）式を満足するように選定すれば、あらかじめ定めた負電圧Ｖｓ２より小さいときに（負の絶対値は大きい）、ＰＮＰトランジスタ４４はＯＮになり、続いてＮＰＮトランジスタ４３もＯＮになるので発振制御回路４の発振停止端子Ｓは低レベルになり発振動作が停止する。発振制御回路４の発振動作が停止すればインバータ回路の発振動作も停止（時間ｔ２２）となり、放電灯７及び１１は消灯する。また、この時ＰＮＰトランジスタ４４及びＮＰＮトランジスタ４３には制御回路駆動電圧Ｖｃｃから抵抗４０を介して電流が流れ続けるので、この状態は直流電源１を遮断し制御回路駆動電圧Ｖｃｃの供給が停止するまで継続する。

上記の説明では、放電灯７のカップリングコンデンサ６側のフィラメントの放電物質が消耗、放電灯１１が正常の場合について説明したが、放電灯７が正常、放電灯１１のカップリングコンデンサ１０側のフィラメントの放電物質が消耗、または、いずれの放電灯のカップリングコンデンサ側のフィラメントの放電物質が消耗した場合でも、コンデンサ５４には保持回路Ｈ１１０のＰＮＰトランジスタ４４をＯＮ（続いてＮＰＮトランジスタ４３もＯＮ）可能な上記（２）式を満足する負の電圧Ｖ−５４が得られることは明らかである。

以上の説明で明らかなようにモード２の動作状態では、放電灯の種類に依らず放電灯のカップリングコンデンサ側のフィラメントの放電物質の消耗などがある場合には、コンデンサ５４には上記（２）式を満足する負の電圧Ｖ−５４が得られ、保持回路Ｈ１１０から低レベルを出力してインバータ回路の動作を停止し、放電灯が異常状態での運転を回避できる。

次に、図９において、放電灯７の直流電源１の負極側のフィラメントの放電物質が消耗状態、放電灯１１が正常であるモード３の動作について説明する。モード３の動作期間は図の時間ｔ３からｔ４の期間であり、期間途中の時間ｔ３１で放電灯７の直流電源１の負極側のフィラメントの放電物質が消耗したとする。この動作状態では、図９（ａ）のｔ３１からｔ３２（ｔ３２は後述のようにインバータ回路が停止する時間）に示すように放電灯７の正の半サイクルの放電電圧が負の半サイクルの放電電圧より大きくなる。即ち、コンデンサ５８の電圧Ｖ５８よりコンデンサ５３の電圧Ｖ５３の電圧の絶対値が大きくなるのでコンデンサ５４の電圧Ｖ５４は正電位となる。

ここで、保持回路Ｈ１１０のツェナーダイオード４８のツェナー電圧を上記（１）式を満足するように選定すれば、あらかじめ定めた正電圧Ｖｓ１より大きいときに、ＮＰＮトランジスタ４３はＯＮになり、続いてＰＮＰトランジスタ４４もＯＮになるので発振制御回路４の発振停止端子Ｓは低レベルになり発振動作が停止する。発振制御回路４の発振動作が停止すればインバータ回路の発振動作も停止（時間ｔ３２）となり、放電灯７及び１１は消灯する。また、この時ＰＮＰトランジスタ４４及びＮＰＮトランジスタ４３には制御回路駆動電圧Ｖｃｃから抵抗４０を介して電流が流れ続けるので、この状態は直流電源１を遮断し制御回路駆動電圧Ｖｃｃの供給が停止するまで継続する。

上記の説明では、放電灯７の直流電源１の負極側のフィラメントの放電物質が消耗、放電灯１１が正常の場合について説明したが、放電灯７が正常、放電灯１１の直流電源１の負極側のフィラメントの放電物質が消耗、または、いずれの放電灯の直流電源１の負極側のフィラメントの放電物質が消耗した場合でも、コンデンサ５４には保持回路Ｈ１１０のＮＰＮトランジスタ４３をＯＮ（続いてＰＮＰトランジスタ４４もＯＮ）可能な上記（１）式を満足する正の電圧Ｖ＋５４が得られることは明らかである。

以上の説明で明らかなようにモード３の動作状態では、放電灯の種類に依らず放電灯の直流電源１の負極側のフィラメントの放電物質の消耗などがある場合には、コンデンサ５４には上記（１）式を満足する正の電圧Ｖ＋５４が得られ、保持回路Ｈ１１０から低レベルを出力してインバータ回路の動作を停止し、放電灯が異常状態での運転を回避できる。

このように、放電灯の種類によらず±Ｐ検出回路Ｐ１００のコンデンサ５４の電圧は、何れの放電灯も正常であれば概略ゼロが、少なくてもいずれか一方の放電灯のカップリングコンデンサ側のフィラメントの放電物質が消耗した場合には上記（２）式を満足する電圧であるＶ−５４が、また、少なくても、いずれか一方の放電灯の直流電源１の負極側のフィラメントの放電物質が消耗した場合には上記（１）式を満足する電圧であるＶ＋５４が得られるので、インバータ回路は全ての放電灯が正常の場合にのみ発振動作が継続できる。

以上のように、この発明の実施の形態４によれば、放電灯の定格電流が概略等しく、定格電圧（定格電力）の異なる複数の種類の放電灯を同一の点灯装置で点灯した場合でも、簡単な回路構成により、放電灯の種類によらず寿命末期等の異常状態を検出し、インバータ回路の動作を安全に停止できる。そのため、放電灯の種類毎に保持回路Ｈ１１０の回路定数を最適に選定する必要がなく、放電灯点灯装置を生産するための部品の種類や在庫管理機種を低減することができる。

なお、本実施の形態では、放電灯が２灯の場合について説明したが、放電灯が１灯の場合は勿論、３灯以上の場合でも可能なことは明らかである。また、±Ｐ検出回路Ｐ１００、保持回路Ｈ１１０は上記に記載の構成のものに限らず、同等の機能を持つ他の構成のものでも良いことは勿論である。また、±Ｐ検出回路Ｐ１００は、放電灯７及び１１に対して共通に設置したが、これを各放電灯に対応して個別に設置し、その出力をダイオードを介してワイヤードオア（ＷＩＲＥＤ ＯＲ）接続して保持回路Ｈ１１０へ出力しても良いことは明らかである。
また、各放電灯に対応して±Ｐ検出回路を個別に設置することにより、例えば、放電灯７はコンデンサ６に接続される側のフィラメントの放電物質が、放電灯１１は直流電源１の負極に接続される側のフィラメントの放電物質の消耗が同時に発生するような極めて希に発生するような状態の場合でも、±Ｐ検出回路を個別に設置しているので、放電灯７に設置した±Ｐ検出回路からは負の検出電圧が、放電灯１１に設置した±Ｐ検出回路からは正の検出電圧が得られ、確実に保持回路Ｈ１１０を作動させ保護動作を行うことができる。

また、抵抗５２、５７を等しく選定すれば、正常放電灯装着時のコンデンサ５４の電圧Ｖ５４は概略ゼロになるが、抵抗５２を抵抗５７より大きく選定すれば正常放電灯装着時のコンデンサ５４の電圧Ｖ５４は負電圧（直流電源１の負極を基準）に、抵抗５２を抵抗５７より小さく選定すれば正常放電灯装着時のＶ５４は正電圧になるので、抵抗５２、３７を必ずしも等しくする必要はなく、保持回路Ｈ１１０の入力回路の構成によってその比率を適当に定めることは可能である。
なお、抵抗５７、５２を１つの可変抵抗器で構成すれば、その比率を連続的に可変にするすることが可能である。
また、コンデンサ５８、５３の電圧を抵抗素子５７、５２で分圧することにより、コンデンサ５８の電圧を抵抗５７とコンデンサ５４で、コンデンサ５３の電圧を抵抗５２とコンデンサ５４で積分してコンデンサ５４の電圧にしているので、コンデンサ５４にはコンデンサ５８、５３の電圧の短時間の変動に対し安定した出力が得られ保持回路の不要な誤動作を防止することができる。

実施の形態５．
図１０は、この発明の実施の形態５の放電灯点灯装置の構成を示す回路図、図１１は放電灯点灯装置の動作説明図である。
図において、実施の形態４と同一作用をする素子及び構成要素は同一符号を付して説明を省略する。本実施の形態は、実施の形態４の図８において、過電圧検出回路Ｖｏｖ１００を追加し、保持回路Ｈ１１０の一部の構成を変えて保持回路Ｈ１２０としたものである。

図１０において、過電圧検出回路Ｖｏｖ１００は、±Ｐ検出回路Ｐ１００のコンデンサ５３と並列に抵抗９５、９６の直列回路を並列に接続し、上記抵抗９５にコンデンサ９７を並列に接続して抵抗９５、９６の接続点の電圧（コンデンサ９７の電圧Ｖ９７と同一）を、保持回路Ｈ１２０への出力とする。また、保持回路Ｈ１２０は保持回路Ｈ１１０に新たにツェナーダイオード９８を追加し、そのカソードを抵抗９５、９６の接続点に、アノードをＮＰＮトランジスタ４３のベースに接続したものである。

次に、この発明の実施の形態５の動作を図１０及び図１１により説明する。なお、図１１の動作モード４の（ａ）〜（ｄ）が本実施の形態に対応し、この動作モード４の動作状態は、放電灯７、１１のいずれかの放電灯にクラックが発生し内部に空気が入った、もしくは、放電灯はいずれも正常であるが周囲温度が過度に低下したため正常放電に移行できない放電灯の不点灯状態等の場合を示す。
ここで、全体の動作の説明の前に、保持回路Ｈ１２０の回路条件について説明する。

保持回路Ｈ１２０のツェナーダイオード９８におけるツェナー電圧Ｖｚ９８は以下の（４）〜（６）式を満足するように選定する。
Ｖ９７ｎ＜（Ｖｚ９８＋ＶＢＥ４３）＜Ｖ９７ａｂｎ …（４）
Ｖ９７ｎ＝Ｖ５３ｎ×Ｒ９５／（Ｒ９５＋Ｒ９６） …（５）
Ｖ９７ａｂｎ＝Ｖ５３ａｂｎ×Ｒ９５／（Ｒ９５＋Ｒ９６）…（６）
ただし、上記（４）〜（６）式の記号は以下を示す。
Ｖ９７ｎ：放電灯７、１１のいずれも正常放電している時のコンデンサ９ ７の電圧
Ｖｚ９８：ツェナーダイオード９８のツェナー電圧
ＶＢＥ４３：ＮＰＮトランジスタ４３のベース・エミッタ間順方向電圧
Ｖ９７ａｂｎ：放電灯７、１１の少なくても、いずれか一方の放電灯が不 点灯の時のコンデンサ９７の電圧
Ｒ９５：抵抗９５の抵抗値
Ｒ９６：抵抗５２の抵抗値
Ｖ５３ｎ：放電灯７、１１のいずれも正常放電しているときのコンデンサ５３の電圧
Ｖ５３ａｂｎ：放電灯７、１１の少なくても、いずれか一方の放電灯が不点灯時のコ ンデンサ５３の電圧

次に、動作について説明するが、放電灯７、１１の内少なくても一方のフィラメントの放電物質が消耗した放電灯の寿命末期の動作動作モード１〜３については、実施の形態４と同様に、インバータ回路の発振が停止しその状態が直流電源１を遮断するまで継続できることは明らかであるので説明を省略し、動作モード４について説明する。

図１０において、直流電源１が投入されると、発振制御回路４によりスイッチング素子２及び３は交互に高周波で駆動され放電灯は点灯に至る。
モード４は時間ｔ４からｔ５に示す期間で、時間ｔ４１で放電灯７にクラックが入るなどの理由でその放電電圧が、正負の半サイクルで概略等しく図１１（ａ）、（ｂ）に示すようにコンデンサ５３の電圧Ｖ５３とコンデンサ５８の電圧Ｖ５８は、正負の半サイクルに対応し正負の極性は反対で絶対値が概略等しく、その絶対値の大きさが正常放電時に比べ大きくなる。これは放電灯が放電しないためにその等価インピーダンスが大きくなり放電灯負荷回路の発振の鋭さが大きくなり共振的に発振動作するためである。このような動作モード４では、図１１（ｃ）に示すようにコンデンサ５４の電圧Ｖ５４は概略ゼロとなり、インバータ回路を発振停止することはできない。

しかし、過電圧検出回路Ｖｏｖ１００において、±Ｐ検出回路Ｐ１００のコンデンサ５３に得られた電圧Ｖ５３を抵抗９６、９５とコンデンサ９７で積分し、保持回路Ｈ１２０のツェナーダイオード９８のカソードに出力しているので、ツェナーダイオード９８のツェナー電圧Ｖｚ９８を上記（４）〜（６）式を満足するように選定すれば、過電圧検出回路Ｖｏｖ１００の出力電圧があらかじめ定めた電圧Ｖ９７ａｂｎより大きくなったとき、発振制御回路４の発振動作を停止させることができる。即ち、放電灯７及び１１は消灯し、この状態を直流電源１を遮断するまで継続する。

ここで、放電灯の電圧の正負の半サイクルが概略等しく、その大きさが正常時に比べて大きい場合に、図１１（ｄ）に示すように、インバータ回路を動作停止させるまでの継続時間Ｔ１（ｔ４１〜ｔ４２）はコンデンサ５３の静電容量値で、動作電圧上記（４）〜（６）式に示したようにツェナーダイオード９８のツェナー電圧Ｖｚ９８、抵抗９５、９６の抵抗値で設定できる。例えば、コンデンサ５３の容量値がゼロ（コンデンサ５３を削除と同一）の場合は、Ｔ１がゼロとなり、上記（４）〜（６）式で予め定められた値を満足した場合に、時間遅れなくインバータ回路の動作を停止させることができる。また、コンデンサ５３の容量値を適当に選定すれば、インバータ回路の発振停止までの時間をコンデンサ５３の容量値に対応して遅らせることができる。

以上のように、この発明の実施の形態５によれば、放電灯の放電電圧の正負のアンバランスを検出する±Ｐ検出回路Ｐ１００と放電電圧の大きさを検出する過電圧検出回路Ｖｏｖ１００の２つの検出電圧を保持回路Ｈ１２０の入力電圧として放電灯の点灯状態を識別しているので放電灯の種類によらず、放電灯が正常であればインバータ回路の発振継続を、いずれかの放電灯が異常であればインバータ回路の発振を停止できる。

従って、放電灯の定格電流が概略等しく、定格電圧（定格電力）の異なる複数の種類の放電灯を同一の点灯装置で点灯した場合でも、簡単な回路構成により、放電灯の種類によらず寿命末期、放電灯のクラック発生等の異常状態を検出し、インバータ回路の動作を停止できる。そのため、放電灯の種類毎に保持回路Ｈ１２０の回路定数を最適に選定する必要がなく点灯装置を生産するための部品の種類や在庫管理機種を低減できる。

また、上記説明では、放電灯が２灯の場合について説明したが、放電灯が１灯の場合は勿論、３灯以上の場合でも可能なことは明らかである。また、±Ｐ検出回路Ｐ１００、過電圧検出回路Ｖｏｖ１００、保持回路Ｈ１２０は上記に記載の構成のものに限らず、同等の機能を持つ他の構成のものでも良いことは勿論である。また、過電圧検出回路Ｖｏｖ１００は、±Ｐ検出回路のコンデンサ５３の電圧を入力する構成であったが、これをコンデンサ５８の電圧を積分してツェナーダイオードを介して保持回路Ｈ１２０のＰＮＰトランジスタ４４のベースに入力しても同様の効果が得られる。

実施の形態６．
図１２は、この発明の実施の形態６の放電灯点灯装置の構成を示す回路図である。図１２において、実施の形態４の図８と同一作用をする素子及び構成要素には同一符号を付して説明を省略する。本実施の形態は、実施の形態４において、全ての放電灯が放電灯点灯装置に未装着の場合にはインバータ回路の発振を停止し、少なくても１つ以上の放電灯が装着されている場合にインバータ回路の発振動作を可能にする放電灯装着有無検出回路Ｌａ１００を追加したものである。

図１２において、放電灯装着有無検出回路Ｌａ１００は、±Ｐ検出回路Ｐ１００のコンデンサ５３に抵抗１０１、１０２の直列回路を並列に接続し、ＮＰＮトランジスタ１０３のベースを抵抗１０１、１０２の接続点に、エミッタを直流電源１の負極に、コレクタを抵抗１０５を介して制御回路駆動電圧Ｖｃｃに、ＮＰＮトランジスタ１０４のベースをＮＰＮトランジスタ１０３のコレクタに、エミッタを直流電源１の負極に、コレクタを保持回路Ｈ１１０のダイオード４１のカソードに接続したものである。また、カップリングコンデンサ６及び１０に並列に抵抗１０６及び１０７を、スイッチング素子２に抵抗１０８を追加して接続する。

次に、この発明の実施の形態６の動作を図１２により説明する。先ず、放電灯７及び１１のいずれも放電灯点灯装置に装着されていない場合について説明する。直流電源１が投入されると図示を省略している回路によって制御回路駆動電圧Ｖｃｃが供給される。いずれの放電灯も装着されていないため±Ｐ検出回路Ｐ１００のコンデンサ５３の電圧Ｖ５３はゼロである。このため放電灯装着有無検出回路Ｌａ１００のＮＰＮトランジスタ１０３はＯＦＦ、ＮＰＮトランジスタ１０４はＯＮとなり、発振制御回路４の発振停止端子Ｓを低レベルにするのでインバータは発振することができない。また、放電灯を装着して発振起動した後でも、すべての放電灯を抜去すれば同様に発振停止する。

次に、放電灯７のみが装着されている場合について説明する。直流電源１が投入されると図示を省略している回路によって制御回路駆動電圧Ｖｃｃが供給される。コンデンサ５３には、直流電源１の正極、抵抗１０８、チョークコイル５、抵抗１０６、放電灯７の抵抗１０６側のフィラメント、抵抗９２、ダイオード５１の経路で充電電流が流れてその電圧Ｖ５３が上昇する。この電圧Ｖ５３でＮＰＮトランジスタ１０３がＯＮするように各部品の定数を適当に選定すればＮＰＮトランジスタ１０４はＯＦＦになり発振制御回路４の発振停止端子Ｓは高レベルになりインバータ回路は発振する。

また、放電灯７がフィラメントの放電物質の消耗で寿命末期になれば、±Ｐ検出回路Ｐ１００の作用で発振制御回路４の発振停止端子Ｓは低レベルになりその状態を継続することは実施の形態４と同様である。実施の形態４では、この状態から脱するためには、直流電源１を遮断し、放電灯７を正常品と交換した後、直流電源１を再投入する必要があるが、直流電源１に複数の放電灯器具やその他の電気機器が接続されている場合は、この電源系統に接続されている全ての電気機器の電源が遮断される。

このように、直流電源１を投入したままでも、不良の放電灯７を放電灯点灯装置から抜去すればＮＰＮトランジスタ１０４がＯＮになり、制御回路駆動電圧Ｖｃｃから抵抗４０を介してＰＮＰトランジスタ４４及びＮＰＮトランジスタ４３に継続して流れている電流が、ＯＮ状態になったＮＰＮトランジスタ１０４に流れるのでＯＮ状態を維持できなくなり、ＰＮＰトランジスタ４４及びＮＰＮトランジスタ４３はいずれもＯＦＦとなる。次に、正常な放電灯７を装着すれば、ＮＰＮトランジスタ１０４はＯＦＦとなりインバータ回路は再発振する。

なお、上記説明では、放電灯７を１灯のみを放電灯点灯装置へ装着又は抜去した場合の動作について説明したが、放電灯１１の装着有無の場合、放電灯７及び１１の２灯、及び放電灯が３灯以上でも可能なことは明らかである。また、この発明の実施の形態６に、実施の形態５で説明した過電圧検出回路Ｖｏｖ１００を付加しても良いことは明らかである。また、放電灯装着有無検出回路は上記に記載の構成のものに限らず、同等の機能を持つ他の構成のものでも良いことは勿論である。また、図示してないが、放電灯の異常状態を検出した後、放電灯を正常品と交換するため抜去した際に、ＮＰＮトランジスタ１０４がＯＮになることを利用して、発振制御回路の予熱タイマをリセットすれば、再起動の際に予熱タイマを規定時間作動させることができる。

以上のように、この発明の実施の形態６によれば、放電灯点灯装置に少なくても１つ以上の放電灯が装着されている場合にのみインバータ回路の発振が可能なので、放電灯が全て未装着な状態での不要な動作を防止することができる。また、放電灯の不良を検出してインバータ回路の発振停止を継続保持している場合でも、直流電源１を遮断することなく、放電灯を抜去した後、正常放電灯を装着すればインバータ回路を再起動できるので、当該点灯装置と同一の電源系統に接続されている他の電気機器への動作の影響なく放電灯の保守交換ができる。

この発明の実施の形態１の放電灯点灯装置の構成を示す回路図である。 この発明の実施の形態１の放電灯点灯装置の判定回路の回路構成図である。 この発明の実施の形態１の放電灯点灯装置で商用電源から直流電源を得る場合の直流電源の回路図である。 この発明の実施の形態１の放電灯点灯装置の動作説明図である。 この発明の実施の形態２の放電灯点灯装置の主要部の構成を示す回路図である。 この発明の実施の形態２の放電灯点灯装置の動作説明図である。 この発明の実施の形態３の放電灯点灯装置の構成を示す回路図である。 この発明の実施の形態４の放電灯点灯装置の構成を示す回路図である。 この発明の実施の形態４の放電灯点灯装置の動作を説明する波形図である。 この発明の実施の形態５の放電灯点灯装置の構成を示す回路図である。 この発明の実施の形態５の放電灯点灯装置の動作を説明する波形図である。 この発明の実施の形態６の放電灯点灯装置の構成を示す回路図である。

符号の説明

１ 直流電源、２、３ スイッチング素子、７、１１ 放電灯、８、１２ コンデンサ、２０、２１、２３、２４ コンデンサ、２０ａ、２１ａ、２３ａ、２４ａ 抵抗、３６ サイリスタ、３８ ツェナーダイオード、４３ ＮＰＮトランジスタ、４４ ＰＮＰトランジスタ、４６、４８ ツェナーダイオード、５１、５５、５６ ダイオード、５２、５７ 抵抗、５３、５４、５８ コンデンサ、９１、９３、９４ 抵抗、１０１、１０２、１０５ 抵抗、１０３、１０４ ＮＰＮトランジスタ、１０６、１０７、６８ 抵抗、Ｃ１００ 判定回路、Ｈ１００，Ｈ１１０，Ｈ１２０ 保持回路、Ｌａ１００ 放電灯装着有無検出回路、Ｌ１００、１１０ 放電灯負荷回路、Ｐ１００、Ｐ３００ ±Ｐ検出回路、Ｖｓｉ１ 動作停止入力電圧、Ｖｃｃ 制御回路駆動電圧、Ｖｏｖ１００ 過電圧検出回路、Ｖｓｏ 動作停止出力電圧。

Claims (11)

1. 直流電源と、この直流電源から供給される直流を高周波電流に変換するインバータ回路と、このインバータ回路からの高周波電流により放電灯を点灯する放電灯負荷回路と、上記放電灯の電圧に基づいて上記インバータを停止させる保護回路とを備えた放電灯点灯装置において、
   上記保護回路は、上記放電灯の正負それぞれの半サイクルの放電電圧のピーク値をインピーダンス素子で分圧して出力する正負ピーク検出回路と、
   この正負ピーク検出回路の出力電圧が予め定めた範囲から外れたときに上記インバータ回路の発振を停止させる停止信号を出力する判定回路と、
   この判定回路の上記停止信号により上記インバータ回路の発振を停止させるとともに停止状態を継続させる保持回路と、
   を備えたことを特徴とする放電灯点灯装置。
2. 直流電源と、この直流電源から供給される直流を高周波電流に変換するインバータ回路と、このインバータ回路からの高周波電流により放電灯を点灯する放電灯負荷回路と、上記放電灯の電圧に基づいて上記インバータを停止させる保護回路とを備えた放電灯点灯装置において、
   上記保護回路は、上記放電灯の正負それぞれの半サイクルの放電電圧のピーク値を検出するピーク検出部で検出された上記正負のピーク値をインピーダンス素子で分圧して出力する正負ピーク検出回路と、
   この正負ピーク検出回路の上記ピーク検出部で検出された上記正負のピーク値の少なくとも一方の電圧に基づいて、上記放電灯の過電圧を検出する過電圧検出回路と、
   上記正負ピーク検出回路、または、上記過電圧検出回路の出力電圧が予め定めた範囲から外れたときに上記インバータ回路の発振を停止させる停止信号を出力する判定回路と、
   この判定回路の上記停止信号により上記インバータ回路の発振を停止させるとともに停止状態を継続させる保持回路と、
   を備えたことを特徴とする放電灯点灯装置。
3. 正負ピーク検出回路のピーク検出部は、放電灯の両端の電圧を分圧する抵抗と、
   分圧された正負それぞれの電圧をダイオードを介して充電するコンデンサと、
   を備えたことを特徴とする請求項１または２に記載の放電灯点灯装置。
4. 直流電源と、この直流電源から供給される直流を高周波電流に変換するインバータ回路と、このインバータ回路からの高周波電流により放電灯を点灯する放電灯負荷回路と、上記放電灯の電圧に基づいて上記インバータを停止させる保護回路とを備えた放電灯点灯装置において、
   上記保護回路は、上記放電灯の正負それぞれの半サイクルの放電電圧のピーク値をインピーダンス素子で分圧して出力する正負ピーク検出回路と、
   この正負ピーク検出回路の出力電圧が予め定めた範囲から外れたときに上記インバータ回路の発振を停止させるとともに、停止状態を継続させる保持回路と、
   を備えたことを特徴とする放電灯点灯装置。
5. 直流電源と、この直流電源から供給される直流を高周波電流に変換するインバータ回路と、このインバータ回路からの高周波電流により放電灯を点灯する放電灯負荷回路と、上記放電灯の電圧に基づいて上記インバータを停止させる保護回路とを備えた放電灯点灯装置において、
   上記保護回路は、上記放電灯の正負それぞれの半サイクルの放電電圧のピーク値をインピーダンス素子で分圧して出力する正負ピーク検出回路と、
   この正負ピ−ク検出回路の上記ピ−ク検出部で検出された上記正負のピ−ク値の少なくても一方の電圧に基づいて、上記放電灯の過電圧を検出する過電圧検出回路と、
   上記正負ピ−ク検出回路、または、上記過電圧検出回路の電圧が予め定めた範囲から外れたときに、上記インバ−タ回路の発振を停止させるとともに停止状態を継続させる保持回路と、を備えたことを特徴とする放電灯点灯装置。
6. 正負ピ−ク検出回路の上記ピ−ク検出部で検出された上記正負のピ−ク値の少なくても一方の電圧が、予め定めた値より小さいときに上記放電灯の点灯装着への装着無を検出する放電灯装着有無検出回路を備えたことを特徴とする請求項４または５記載の放電灯点灯装置。
7. 正負ピ−ク検出回路のピ−ク検出部は、放電灯の両端の電圧を分圧する抵抗と、分圧された正負それぞれの電圧をダイオ−ドを介して充電するコンデンサと、を備えたことを特徴とする請求項４乃至６のいずれかに記載の放電灯点灯装置。
8. 保持回路は、一対のＰＮＰトランジスタ及びＮＰＮトランジスタを備え、
   上記ＰＮＰトランジスタのコレクタを上記ＮＰＮトランジスタのベ−スに、上記ＮＰＮトランジスタのコレクタを上記ＮＰＮトランジスタのベ−スに接続するとともに、正負ピ−ク検出回路の出力電圧が正のときは上記ＮＰＮトランジスタのベ−スに、負のときは上記ＰＮＰトランジスタのベ−スに印加されるようにし、この印加電圧が予め定めた範囲から外れたときに、上記インバ−タ回路の発振を停止させるとともに、停止状態を継続させるようにしたことを特徴とする請求項４乃至７のいずれかに記載の放電灯点灯装置。
9. インバ−タ回路は、直流電源と、上記直流電源から供給される直流を高周波電流に変換する２つのスイッチング素子を有するハ−フブリッジ回路であることを特徴とする請求項１乃至８のいずれかに記載の放電灯点灯装置。
10. 正負ピ−ク検出回路を各放電灯に対応してそれぞれ設け、これらの正負ピ−ク検出回路の出力電圧をダイオードを介してワイヤ−ドオア接続して保持回路へ出力するようにしたことを特徴とする請求項１乃至９のいずれかに記載の放電灯点灯装置。
11. 正負ピ−ク検出回路の正及び負の検出電圧を分圧するインピ−ダンス素子は抵抗であることを特徴とする請求項１乃至１０のいずれかに記載の放電灯点灯装置。
    

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