JP2004215402A - Controlling equipment of vehicle - Google Patents
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Abstract
Description
【0001】
【発明の属する技術分野】
本発明は、エンジンから変速機に伝達されるトルクを制御する車輌の制御装置に関する。
【0002】
【従来の技術】
自動車等の車輌の駆動系においては、エンジンの回転は、エンジンのクランク軸を介して、変速機の入力軸に伝達され、変速機で変速された後、ディファレンシャル装置、車軸等を介して駆動輪に伝達される。
【0003】
走行中に運転者によりアクセルペダルの急踏みが行われて、図8のタイムチャートに示すようにアクセル開度が急に大きくなると、エンジントルクは、アクセルONから時間遅れの後、急増する。そして、このエンジントルクの急増に対応して、変速機の入力軸に入力される入力トルクも急増する。この入力トルクの急増によってショックが発生する。なお、同図中のモータトルクは、ハイブリッド車輌におけるクランク軸に接続されたモータのトルクを示すものである。
【0004】
このようなショックは、例えば、クランク軸と入力軸との間にロックアップクラッチ付きのトルクコンバータが介装されている場合、そのロックアップクラッチがONであって、エンジンの回転数が低いときに顕著に発生する。
【0005】
従来、この入力トルクの急変動に伴うショックを緩和するため、図10のタイムチャートに示すように、エンジントルクにリミテーションをかけながら、ロックアップクラッチのスリップ制御を行って入力トルクの急変動を防止(緩和)するようにしている。
【0006】
上述のアクセルペダルの急踏みに対して、図11には、アクセルペダルが急開放された場合を示す。
【0007】
ロックアップON状態で、アクセルペダルが急開放されてアクセル開度が急に小さくなると、エンジントルクが時間遅れの後、急減する。そして、このエンジントルクの急減に対応して、入力トルクも急減する。この入力トルクの急減によってショックが発生する。
【0008】
このショックを防止するため、同図に示すように、ロックアップクラッチのスリップ制御を行うことで、入力トルクの急変動を緩和するようにしている。
【0009】
以上では、ロックアップクラッチを有する場合を例に説明したが、上述のアクセルの急踏み時・急開放時のショックを防止するためには、一般に、エンジントルクにリミテーションをかけたり、クラッチのスリップ制御を行ったりすることが有効である。
【0010】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、リミテーションを要求しても、アクセルによるレスポンスの遅れや、アクセル急踏み時のエンジントルクの立ち上がり遅れ等が原因となって、目標とする入力トルク(目標入力トルク)の制御を確実に行うことが困難である。
【0011】
さらに、運転者がアクセルを急踏み・急開放してからエンジントルクが変動を開始するまでのタイムラグがあり、レスポンスが悪いという問題があった。
【0012】
そこで、本発明は、エンジントルクの急変動時に、モータを駆動して入力トルクの変化を緩和させ、もって上記課題を解決するようにした車輌の制御装置を提供することを目的とするものである。
【0013】
【課題を解決するための手段】
請求項1に係る本発明は、エンジン(2)のクランク軸に駆動連結されたモータ(3)と、前記エンジン(2)及びモータ(3)のトルクが入力される入力軸を有する変速機(10)とを備えた車輌の制御装置において、
駆動状態の変化を判定する判定手段(11)と、
前記判定手段(11)が前記駆動状態の変化を検知したときに、前記駆動状態の変化に伴うエンジントルクの急変動によって前記クランク軸を介して前記入力軸に入力される入力トルクが急変動することを防止すべく前記モータ(3)を駆動するモータ制御手段(15)と、を備える、
ことを特徴とする。
【0014】
請求項2に係る本発明は、請求項1に記載の車輌の制御装置において、前記モータ制御手段(15)は、前記モータ(2)を駆動することで、前記エンジントルクの変化率に対して前記入力トルクの変化率を低減する、
ことを特徴とする。
【0015】
請求項3に係る本発明は、請求項1又は2に記載の車輌の制御装置において、前記モータ制御手段(15)は、目標入力トルクとエンジントルクとの偏差を、モータトルク指令値として前記モータ(2)を駆動する、
ことを特徴とする。
【0016】
請求項4に係る本発明は、請求項1ないし3のいずれか1項に記載の車輌の制御装置において、前記クランク軸と前記入力軸との間に介装されたトルクコンバータ(4)のロックアップクラッチを備え、前記ロックアップクラッチの係合状態を制御する油圧制御手段(6)を有する、
ことを特徴とする。
【0017】
請求項5に係る本発明は、請求項4に記載の車輌の制御装置において、前記油圧制御手段(6)は、前記モータ(2)の出力可能トルクでは前記目標入力トルクを達成できないときには、前記ロックアップクラッチをスリップ制御する、
ことを特徴とする。
【0018】
請求項6に係る本発明は、請求項1に記載の車輌の制御装置において、前記判定手段(11)は、アクセル開度が略ゼロパーセントから変化したことにより駆動状態の変化を判定する、
ことを特徴とする。
【0019】
請求項7に係る本発明は、請求項1に記載の車輌の制御装置において、前記判定手段(11)は、アクセル開度が略ゼロパーセントに変化したことにより駆動状態の変化を判定する、
ことを特徴とする。
【0020】
請求項8に係る本発明は、請求項1に記載の車輌の制御装置において、前記エンジン(2)の前記クランク軸と、前記モータ(2)のロータとが直接連結されている、
ことを特徴とする。
【0021】
なお、上記カッコ内の符号は、図面と対照するためのものであるが、これにより各請求項の構成に何等影響を及ぼすものではない。
【0022】
【発明の効果】
請求項1の発明によると、駆動状態の変化によりエンジントルクが急変動した場合でも、クランク軸に接続されたモータを駆動することによって入力トルクの急変動を緩和することができるので、摩擦材の劣化の助長を伴うことなく、またエンジントルクの立ち上がり遅れ等に影響されることなく、入力トルクを確実に制御することができる。
【0023】
請求項2の発明によると、入力トルクの急変動の緩和とは、エンジントルクの変化率(単位時間当たりのエンジントルクの変化)に対して入力トルクの変化率(単位時間当たりの入力トルクの変化)を低減することである。
【0024】
請求項3の発明によると、モータトルクの指令値として、目標入力トルクとエンジントルクとの偏差を採用しているので、その偏差に応じて、モータにバッテリから電力を供給し、またモータにより回生や力行を行ってバッテリの充電や放電を行うことにより、入力トルクを目標トルクにすることが可能となる。
【0025】
請求項4の発明によると、ロックアップクラッチのON状態においては、エンジンのクランク軸と変速機の入力軸とが直結されるので、駆動状態の急変動に伴うショックが発生しやすい。このロックアップクラッチのON状態で本発明を適用することで、ショックを有効に緩和することができる。
【0026】
請求項5の発明によると、モータの出力可能トルクでは目標入力トルクを達成できない場合でも、ロックアップクラッチのスリップ制御を併用することにより、ショックを有効に緩和することができる。
【0027】
請求項6の発明によると、判定手段は、駆動状態の変化の判定を精度よく行うことができる。
【0028】
請求項7の発明によると、判定手段は、駆動状態の変化の判定を精度よく行うことができる。
【0029】
請求項8の発明によると、エンジンのクランク軸に対してモータのロータが直接連結されているので、モータは、他の部材を介して連結される場合に比して、効率よくクランク軸を力行し、また回生することが可能となる。
【0030】
【発明の実施の形態】
<実施の形態1>
図1に、本発明に係る車輌(ハイブリッド車輌)の制御装置を適用し得る車輌の駆動系1を模式的に示す。同図に示す駆動系1は、駆動源としての水冷式のエンジン2及びモータ・ジェネレータ(M/G)(以下単に「モータ」という。)3と、これら駆動源からの回転を変速し、又は逆回転させて出力する自動変速機(変速機)10とを備えている。
【0031】
モータ3は、エンジン2のクランク軸(不図示)に対してクラッチ等を介することなく直接、接続されている。すなわち、エンジン2のクランク軸と、モータ2のロータとが直接連結されていて、エンジン2及びモータ3の駆動回転がクランク軸に直接、出力されるようになっている。このようなエンジン2及びモータ3を備えた車輌は、いわゆるエンジン直結型パラレルハイブリッド車輌である。
【0032】
自動変速機10は、トルクコンバータ(T/C)4、自動変速機構5、油圧制御装置(油圧制御手段)6、機械式オイルポンプ7、電動オイルポンプ8、モータ制御装置(モータ制御手段)9を備えている。クランク軸の回転は、トルクコンバータ(T/C)を介して、自動変速機構5の入力軸(不図示)に伝達される。トルクコンバータ4は、ロックアップクラッチ(不図示)を有している。ロックアップクラッチは、エンジン2のクランク軸と、自動変速機構5の入力軸との間に介装されていて、その動作は、油圧制御装置6によって制御される。油圧制御装置6の制御により、ロックアップクラッチがOFF状態となる場合には、エンジン2のクランク軸の回転(以下「エンジンの回転」という。)は、トルクコンバータ4内の流体(油)を介して、自動変速機構5の入力軸に伝達される。一方、油圧制御装置6の制御により、ロックアップクラッチがON状態となる場合には、エンジン2のクランク軸の回転は、ロックアップクラッチを介して、直接、自動変速機構の入力軸に伝達される。なお、上述の油圧制御装置6は、ロックアップクラッチに供給する油圧を制御することによって、ロックアップクラッチをスリップ制御することができるようになっている。これにより、ロックアップクラッチの係合時及び切断時のショックを低減させている。
【0033】
トルクコンバータ4の流体を介して入力軸に、又はロックアップクラッチを介して直接入力軸に伝達された回転は、自動変速機構5によって適宜に変速されて、又は逆回転となって出力され、ディファレンシャル装置(不図示)、駆動軸(不図示)を介して駆動輪(不図示)に伝達される。
【0034】
機械式オイルポンプ7は、クランク軸の回転によって駆動される。この機械式オイルポンプ7で発生された油圧が、油圧制御装置6によって、トルクコンバータ4、ロックアップクラッチ、自動変速機構5の油圧回路(不図示)等に供給される。電動オイルポンプ8は、機械式オイルポンプ7とは独立して、バッテリ29によって駆動されるようになっている。
【0035】
モータ制御手段(モータ制御装置)9は、駆動状態の変化、すなわちアクセルの急踏み・急開放を判定する判定手段11の出力に基づいて、モータ3の回転を制御するものである。すなわち、モータ制御手段9は、エンジントルク変化率に対して入力トルクの変化率を低減する。さらに具体的には、ショックを感じさせることない目標入力トルクとエンジントルクとの偏差を、モータトルク指令値としてモータ3を駆動する。この点については後に詳述する。
【0036】
次に、本発明に係る車輌の制御装置について図2に沿って説明する。図2は本発明に係る実施形態におけるハイブリッド車輌の制御装置を示すブロック図である。図2に示すように、本制御装置は、制御部(ECU)Uを備えており、該制御部Uには、エンジン(E/G)2、モータ・ジェネレータ(M/G)3(図1参照)、油圧制御装置6、及び電動オイルポンプ(EOP)8がそれぞれ接続されている。また制御部Uには、例えば運転席に配設されているシフトレバー23、ブレーキペダル(フットブレーキ)に設けられているブレーキセンサ24、自動変速機10の出力軸である車軸上に設けられている出力軸回転数センサ(車速センサ)25、クランク軸上に設けられている入力軸回転数センサ26、エンジン2に設けられているエンジン回転数センサ27、エンジン2側のスロットル開度を検知するスロットル開度センサ28、バッテリ29、(室内)エアコン30、及びアクセル開度センサ12等がそれぞれ接続されている。
【0037】
なお、上記油圧制御装置(油圧サーボ)6には、実際には多数のクラッチ、ブレーキ等の(摩擦)係合要素が連結されるが、ここでは便宜上、クラッチC1のみを図示している。また、上記電動オイルポンプ8は、エンジン2の駆動で油圧を発生する機械式オイルポンプ7(図1参照)とは独立して設けられており、機械式オイルポンプ7がエンジン2に連動して停止した際に駆動し、機械式オイルポンプ7に比して低い油圧を油圧制御装置6に供給し、また機械式オイルポンプ7がエンジン2に連動して駆動して油圧制御装置6に油圧を供給する際に停止するように制御される。
【0038】
そして、前記制御部Uは、エンジン制御手段14、モータ制御手段15、トルク制御手段16、クラッチ制御手段17、係合圧指令手段18、発進検出手段(発進要求検出手段)19、車速検出手段20、スロットル開度検出手段21、ブレーキ検出手段(ブレーキ操作状態検出手段)22、及び回転数差検出手段13、急踏み・急解放判定手段(判定手段)11を備えている。
【0039】
エンジン制御手段14は、出力軸回転数センサ25の検知結果に基づき車速検出手段20にて検出された車速やブレーキセンサ24の検知結果に基づきブレーキ検出手段22にて検出されたブレーキ作動状態などに基づいたエンジン2の停止制御、エンジン2の完爆判定、あるいは、エンジン2の点火制御など、エンジン駆動に関する各種制御を実行する。
【0040】
モータ制御手段15は、モータ・ジェネレータ3による始動制御、停止制御及びアシスト制御を含む走行駆動制御と、モータ・ジェネレータ3に負トルクを発生させ発電する発電制御と、駆動力を回生する回生制御とを実行するもので、車速検出手段20で検出される車速、スロットル開度検出手段21で検出されるスロットル開度、アクセル開度検出手段44で検出されるアクセル開度、あるいはブレーキ検出手段22で検出される運転者の減速意図、不図示の変速制御手段からの指令、及び不図示のトルク算出手段からのトルク算出データなどの諸条件に基づき、モータ・ジェネレータ3を適時制御する。そして、モータ制御手段15は、発進検出手段19によって車輌の走行開始が検出された際、トルク制御手段16から出力される指令に応答して、発進時に過剰に発生するエンジントルクを抑制するべく、モータ・ジェネレータ3を回生制御して上記負トルクを発生させる。
【0041】
トルク制御手段16は、発進検出手段19にて車輌の走行開始(発進)が検出された場合、すなわち運転者の発進要求を検出した場合にあって、ニュートラル制御手段としてのクラッチ制御手段17によってクラッチC1がほぼスリップ状態(伝達トルクの低下状態)から完全係合状態に移行される間にスロットル開度検出手段21にてスロットル開度の所定値以上の変化が検出された際、係合圧指令手段18から出力される油圧指令値(係合圧指令値)などに基づき、クラッチC1をスリップさせないようにするために許容され得る最大の入力トルク、つまり入力トルク制限値(上限値)を算出する。
【0042】
クラッチ制御手段17は、係合油圧を所定値にするために係合圧指令手段18から出力される油圧指令値(係合圧指令値)に応答して、自動変速機10内のクラッチC1をはじめとするクラッチC2,C3,B1,B2,B3,B4,B5の各油圧サーボへ係合圧を供給するために油圧制御装置6に信号を出力する係合圧供給手段としての機能を備えている。さらに、クラッチ制御手段17は、自動変速機10によって走行レンジ(Dレンジ)に切換えられた状態で車輌が停止した場合、自動変速機10内のクラッチC1を係合直前の状態(すなわち、ほぼスリップ状態)に維持し、かつ車輌側のフットブレーキ(車輌ブレーキ)がON状態からOFF状態に変化した後に車輌側での所定値以上のスロットル開度がスロットル開度検出手段21で検出されたとき、スリップ状態のクラッチC1を完全係合させるように制御(ニュートラル制御)するニュートラル制御手段としての機能を備えている。
【0043】
係合圧指令手段18は、クラッチC1の係合圧を所定値にするための油圧指令値をクラッチ制御手段(係合圧供給手段)17に出力する。
【0044】
発進検出手段19は、ブレーキ検出手段22によるフットブレーキのOFF状態の検出に基づき、車輌の停止状態からの走行開始(車輌の発進)を検出する。したがって、該発進検出手段19は、運転者の発進要求を検出する発進要求検出手段として機能する。なお、上記のようなフットブレーキのOFF状態の検出に限らず、例えば、フットブレーキが所定値まで離されたか(踏み込み量)を検出すること、ブレーキペダルの踏み込み量と離す速度を検出すること、あるいは、アクセルペダルの踏み込みを検出すること等で車輌の発進(すなわち、発進要求の検出)を検出するように発進検出手段(発進要求検出手段)19を構成することも可能である。
【0045】
車速検出手段20は、出力軸回転数センサ25の検知結果に基づき車速(車輌走行速度)を検出する。また、スロットル開度検出手段21は、スロットル開度センサ28の検知結果に基づきエンジン2側に備えたスロットルの開度を検出する。
【0046】
ブレーキ検出手段22は、ブレーキセンサ24の検知結果に基づき、ブレーキ作動状態、すなわち、不図示のフットブレーキのON状態及びOFF状態を検出する。したがって、該ブレーキ検出手段22は、運転者によるフットブレーキの操作状態を検出するブレーキ操作状態検出手段として機能する。なお、ブレーキ検出手段22により、フットブレーキのON、OFFの検出だけでなく、フットブレーキが所定値まで離されたか(踏み込み量)の検出、あるいは、ブレーキペダルの踏み込み量と離す速度などを検出するように構成することもできる。
【0047】
回転数差検出手段13は、エンジン回転数センサ27の検知結果に基づくエンジン回転数Neと、入力軸回転数センサ26の検知結果に基づく入力軸回転数Niとの回転数の差を検出する。
【0048】
本発明に係る車輌の制御装置は、上述の判定手段11と、モータ制御手段9とを主要構成要素としている。ただし、必要に応じて、すなわちモータ3の出力可能トルクでは目標入力トルクを達成できない場合には、ロックアップクラッチのスリップ制御を併用することになるが、この場合には、ロックアップクラッチのスリップ制御を行う上述の油圧制御装置6も車輌の制御装置に含まれるものとする。
【0049】
図3に、アクセルの急踏み時の、本発明におけるタイムチャートを示す。同図に沿って本発明に係る制御についての概略を説明し、その後、図4,図5のフローチャートを参照して、制御の流れを説明する。
【0050】
図3は、車輌の走行中に、運転者によってアクセルの急踏みが行われてアクセル開度が急に大きくなり、これに伴ってエンジントルクが急変動したときに、モータ3を回転させることによって入力トルクが急変動しないようにした場合のタイムチャートを示している。なお、以下の説明では、効果が顕著なロックアップクラッチのON時を例に説明するが、本発明はこれに限定されるものではない。
【0051】
同図は、上から順に、エンジントルク、エンジンリミテーショントルク、モータトルク、入力トルク、アクセル開度の順に示している。なお、入力トルクの図における破線は、従来の入力トルクの変化を示すものである。
【0052】
図3は、例えば、車輌がコースト状態で、かつロックアップクラッチがONの状態を示している。
【0053】
時間t0から時間t1までは、アクセル開度が0%であり、エンジン2はエンジントルクがほぼ0の被駆動状態であり、モータ3のモータトルク及び入力トルクはほぼ0である。なお、同図に示す例では、エンジンリミテーショントルクはエンジントルクよりも大きい値で一定であり、エンジントルクリミテーションは行っていない。
【0054】
ここで、エンジン2の被駆動・駆動について説明する。まず、ロックアップクラッチのOFF時と、ON時とに大別する。ロックアップクラッチのOFF時については、被駆動とは、エンジン3(クランク軸)の回転数よりも自動変速機10の入力軸の回転数の方が多い状態のことであり、駆動とは、エンジン2の回転数よりも入力軸の回転数の方が少ない状態のことである。これに対して、ロックアップクラッチのON時については、エンジントルクが10Nmを大きい方から小さい方に超えたときを駆動から被駆動に変化した(駆動→被駆動)と決め、またエンジントルクが15Nmを小さい方から大きい方に超えたときを被駆動から駆動に変化した(被駆動→駆動)と決める。このエンジンの被駆動・駆動は、後述のように、アクセルの急踏み・急開放か否かの判定に用いることができる。
【0055】
このアクセルの急踏み・急開放の判定は、前者の急踏みについてはアイドルON→OFFを、また後者の急開放についてはアイドルOFF→ONに基づいて判定するようにしてもよい。ここで、アイドルとは、アクセル開度が3%以下になったらONとし、4%以上になったらOFFとする。
【0056】
図3の説明に戻る。時間t1において、アクセルが急踏みされて、アクセル開度が急に大きくなる。このアクセルの急踏みの判定は、判定手段11によって、上述のエンジン2が被駆動から駆動に変化したこと、又はアイドルON→OFFとなったことを検知することで判定する。
【0057】
なお、エンジン2の被駆動→駆動、駆動→被駆動、またアイドルON→OFF、アイドルOFF→ONを判定する際の基準となる数値は、上述の限定されるものではなく、実験等によって適宜に設定すればよい。
【0058】
モータ3を駆動しない従来の場合は、タイムラグ(時間t1〜時間t2)の後、時間t2において、エンジントルクが急激に増加し、これに対応して入力トルク(破線)も急激に増加する。
【0059】
そこで、本発明においては、モータ3を適宜なタイミングで、適宜な電流値で駆動することで、入力トルクを均して急変動を防止するようにしている。
【0060】
入力トルクについての理想的なトルク線(図3中の時間t1〜時間t3)は、モータ制御手段9内にあらかじめマップとして格納されているものとする。ここで理想的なトルク線とは、目標とする入力トルク(目標入力トルク)であり、エンジントルクが急変動した場合でも、入力トルクの急変動を防止して、ショックの発生を防止するものである。なお、この目標入力トルクは、適宜に設定することができる。例えば、目標入力トルクが緩やかな程、ショックは少なくなるが、その分、入力トルクの増加に時間がかかってしまうことになる。
【0061】
同図に示す例では、時間t1〜時間t2において、モータ制御手段9により、モータ3が同図に示すような正のモータトルクを発生するようにし、時間t1〜時間t2における入力トルクを徐々に増加させている。このとき、エンジンが被駆動から駆動に変化する際の、自動変速機構5の構成要素(例えば、種々のギヤ)のガタ詰めを行う。これにより、入力トルクが急変動することに起因するショックを低減するとともに、レスポンスの向上を図ることができる。
【0062】
モータトルクとして、時間t2〜時間t3において、同図に示すように負のモータトルク(回生)を出力して、入力トルクを低減させる。これにより入力トルクを、目標入力トルクに一致させる。時間t1〜時間t3のおける目標入力トルクは、同時間におけるエンジントルクとモータトルクの和として入力軸に入力されるものである。
【0063】
時間t3においてモータ3の駆動(トルク出力)を停止し、モータトルクが0になると、エンジントルクは、ON状態のロックアップクラッチを介して入力軸に入力トルクとして出力される。
【0064】
図3に示す例では、エンジントルクとモータトルクとの和がクランク軸に伝達され、このトルクがON状態のロックアップクラッチを介して直接、入力トルクとして入力軸に入力される。
【0065】
図3のタイムチャートに沿って概説した上述の制御について、図4,図5のフローチャートに沿って詳述する。
【0066】
まず、判定手段11によって、アクセルの急踏みが行われた否かの判定(チップイン制御判定)(S1)。この判定については、上述のように、判定手段11が、アイドルON→OFF、又はエンジン2の被駆動→駆動を判定したときに、アクセルの急踏みが行われたと判断する。
【0067】
チップイン制御判定がなされた場合(S1のYes)には、カウンタA(後述)がインクリメントされて(計時が開始されて)(S2)、モータトルクの計算が行われる(S3)。なお、モータトルクの計算については後述する。計算結果に基づいて、モータ制御手段9(図1参照)により、図3に示すようにモータトルクの制御を行う(S4)。その後、終了判定を行う(S5)。この終了判定において、上述のS2におけるカウンタAが規定値S(例えば1sec)以上でかつモータトルクの絶対値が規定量T(例えば5Nm)以下になった場合には、制御を終了して(S5のYes)、カウンタAをクリアし、以上の動作を反復する。一方、終了判定(S5)においてNoの場合は、上述のS2に戻る。
【0068】
上述のチップイン制御判定(S1)において、Noの場合は、カウンタAをクリアして(S6)、以上の動作を繰り返す。
【0069】
次に、図5に沿ってモータトルクの計算の流れについて説明する。
【0070】
理想的なエンジントルク+モータトルクスイープ量Bを取得する(S11)。この値は、アクセル開度、アクセルの踏み込み加速度、ロックアップクラッチのON/OFFの違い、等に応じて可変とする。またチップイン制御が開始されてからの時間によっても可変である。この値は、あらかじめマップとして、モータ制御手段9に格納されている。
【0071】
現在の理想トルク値(目標入力トルク)Cを算出する(S12)。この現在の理想トルク値Cは、カウンタA×スイープ量B、で算出される。S13において、理想モータトルクD(=C−エンジントルク)を算出する。
【0072】
その後、出力可能モータ正トルクE、出力可能モータ負トルクFを取得する(S14)。これらE,Fの値は、モータ回転数や、温度、電圧SOC等によって、規制された状態で算出される。
【0073】
S13の算出の結果、理想モータトルクD>0の場合(S15のYes)には、S16において、出力可能モータ正トルクE>理想モータトルクDか否かを判断する。その結果、Yesのときには、モータトルクGとして、理想モータトルクDを出力する(S17)。一方、S16においてNoのときには、モータトルクGとして、出力可能モータ正トルクEを出力する(S18)。
【0074】
上述のS13の算出結果が、理想モータトルクD>0でない場合、つまりS15のNoの場合には、S19において、出力可能モータ負トルクF>理想モータトルクDか否かを判断する。その結果、Yesのときには、モータトルクGとして、理想モータトルクDを出力する(S20)。一方、S19においてNoのときには、モータトルクGとして、出力可能モータ負トルクFを出力し(S21)、また、エンジントルクリミテーション(=エンジントルク−|理想モータトルクD−出力可能モータ正トルクE|)を行い(S22)、さらに、油圧制御装置6(図1参照)によってロックアップクラッチのロックアップスリップ制御を行う(S23)。なお、同図に示す例では、エンジンリミテーションとロックアップスリップ制御との双方を行う場合の例に示したが、これに代えて、いずれか一方を行うようにしても、又は双方とも行わないようにしてもよい。
【0075】
本実施の形態においては、図5に示すようなモータトルクGを出力することにより、アクセルの急踏み(チップイン)が行われて、エンジントルクが急変動した場合でも、入力トルクの急変動を防止するようにしている。これにより、アクセルの急踏みにより、エンジントルクの急変動がに対応して入力トルクが急変動することに起因するショックを有効に防止することができる。
【0076】
<実施の形態2>
本実施の形態では、アクセルが急開放(チップアウト)された場合に、モータ3を駆動して、入力トルク均すようにしたものである。本実施の形態を、図6のタイムチャート、図6,図8のフローチャートを参照して説明する。
【0077】
図6は、車輌の走行中に、運転者によってアクセルの急開放が行われてアクセル開度が急に小さくなり、これに伴ってエンジントルクが急変動したときに、モータ3を回転させることによって入力トルクが急変動しないようにした場合のタイムチャートを示している。なお、以下の説明においても、上述の実施の形態1と同様、本発明適用した場合の効果が顕著なロックアップクラッチのON時を例に説明するが、本発明はこれに限定されるものではない。
【0078】
同図は、上から順に、エンジントルク、エンジンリミテーショントルク、モータトルク、入力トルク、アクセル開度の順に示している。なお、入力トルクの図における破線は、従来の入力トルクの変化を示すものである。
【0079】
図6は、例えば、車輌の定速走行中で、かつロックアップクラッチがONの状態で、運転者がアクセルを急開放した場合を示している。
【0080】
時間t0から時間t1までは、アクセル開度が所定の開度SL%であり、エンジン2はアクセル開度に応じたエンジントルクを出力している駆動状態であり、モータ3のモータトルクは0Nmで入力トルクはほぼ一定である。なお、同図に示す例では、エンジンリミテーショントルクはエンジントルクよりも大きい値で一定であり、エンジントルクリミテーションは行っていない。
【0081】
同図において、モータ3を駆動しない従来の場合は、場合は、時間t1において、エンジントルクが急激に減少し、これに対応して入力トルク(破線)も急激に減少する。
【0082】
そこで、本発明においては、モータ3を適宜なタイミングで、適宜な電流値で駆動することで、入力トルクの急変動を防止するようにしている。
【0083】
同図に示す例では、時間t1後において、モータ制御手段9により、モータ3が同図に示すような正のモータトルクを発生するようにし、時間t1以降における入力トルクを徐々に減少させている。
【0084】
モータトルクとして、時間t1以降において、同図に示すように正のモータトルクを出力して、入力トルクを増加させる。これにより入力トルクを、目標入力トルクに一致させる。時間t1以降における目標入力トルクは、エンジントルクとモータトルクの和として入力軸に入力されるものである。
【0085】
図6に示す例では、エンジントルクとモータトルクとの和がクランク軸に伝達され、このトルクがON状態のロックアップクラッチを介して直接、入力トルクとして入力軸に入力される。
【0086】
図6のタイムチャートに沿って概説した上述の制御について、図6,図8のフローチャートに沿って詳述する。
【0087】
まず、判定手段11によって、アクセルの急開放が行われた否かの判定(チップアウト制御判定)(S31)。この判定については、上述のように、判定手段11が、アイドルOFF→ON、又はエンジン2の駆動→被駆動を判定したときに、アクセルの急開放が行われたと判断する。
【0088】
チップアウト制御判定がなされた場合(S31のYes)には、カウンタL(後述)がインクリメントされて(計時が開始されて)(S32)、モータトルクの計算が行われる(S33)。なお、モータトルクの計算については後述する。計算結果に基づいて、モータ制御手段9(図1参照)により、図6に示すようにモータトルクの制御を行う(S34)。その後、終了判定を行う(S35)。この終了判定において、上述のS32におけるカウンタLが規定値S(例えば1sec)以上でかつモータトルクの絶対値が規定量T(例えば5Nm)以下になった場合には、制御を終了して(S35のYes)、カウンタLをクリアする(S36)。一方、終了判定においてNoの場合は、上述のS32に戻る。
【0089】
上述のチップアウト制御判定(S31)において、Noの場合は、カウンタLをクリアして(S36)、直ちに制御を終了する。
【0090】
次に、図8に沿ってモータトルクの計算の流れについて説明する。
【0091】
カウンタL>1のとき(S41Yes)はそのまま、またカウンタL≦1のとき(S41のNo)は制御開始時のエンジントルクを初期エンジントルクPに保存した後(S42)、S43に進み、理想的なエンジントルク+モータトルクスイープ量Mを取得す。この値は、アクセル開度、アクセルの開放加速度、ロックアップクラッチのON/OFFの違い、等に応じて可変とする。またチップアウト制御が開始されてからの時間によっても可変である。またモータトルクスイープ量Mは、アクセル戻し加速度や、開始時のアクセル開度が大きい程、大きくなり、チップアウト制御開始時、終了時は、より少なめに設定することでショックを低減することができる。
【0092】
上述の理想的なエンジントルク+モータトルクスイープ量Mは、あらかじめマップとして、モータ制御手段9に格納されている。
【0093】
現在の理想トルク値(目標入力トルク)Nを算出する(S44)。この現在の理想トルク値Nは、P−(カウンタL×スイープ量M)、で算出される。S45において、理想モータトルクQ(=N−エンジントルク)を算出する。
【0094】
その後、出力可能モータ正トルクE、出力可能モータ負トルクFを取得する(S46)。これらE,Fの値は、モータ回転数や、温度、電圧SOC等によって、規制された状態で算出される。
【0095】
S45の算出の結果、理想モータトルクQ>0の場合(S48のYes)には、S48において、出力可能モータ正トルクE>理想モータトルクQか否かを判断する。その結果、Yesのときには、モータトルクRとして、理想モータトルクQを出力する(S49)。一方、S48においてNoのときには、モータトルクGとして、出力可能モータ正トルクEを出力し(S50)、さらにロックアップクラッチのスリップ制御を行う(51)。
【0096】
上述のS45の算出結果が、理想モータトルクQ>0でない場合、つまりS47のNoの場合には、S52において、出力可能モータ負トルクF>理想モータトルクQか否かを判断する。その結果、Yesのときには、モータトルクRとして、理想モータトルクQを出力する(S53)。一方、S52においてNoのときには、モータトルクRとして、出力可能モータ負トルクFを出力し(S54)、さらに、油圧制御装置6(図1参照)によってロックアップクラッチのロックアップスリップ制御を行う(S55)。
【0097】
本実施の形態においては、図8に示すようなモータトルクRを出力することにより、アクセルの急開放(ステップアウト)が行われて、エンジントルクが急変動した場合でも、入力トルクを均して入力トルクの急変動を防止するようにしている。これにより、アクセルの急開放により、エンジントルクの急変動がに対応して入力トルクが急変動することに起因するショックを有効に防止することができる。
【0098】
以上説明した実施の形態1,2においては、本発明の効果が顕著である、ロックアップクラッチのON状態の場合を例に説明したが、本発明はこれに限定されるものではない。例えば、ロックアップクラッチのOFF状態や、ロックアップクラッチを有していないものについても適用することができる。
【0099】
以上の説明中のエンジントルクリミテーションは、電子スロットルによりアクセル開度に対して、トルクの上限以上となるようなスロットル開度は開かないことによって行われる。しかし、電子スロットルを有していない場合は、遅角にてエンジントルクを下げるようにしてもよい。
【図面の簡単な説明】
【図1】本発明に係る車輌の制御装置を適用し得る自動変速機の構成を模式的に示す図である。
【図2】本発明に係る車輌の制御装置を示すブロック図である。
【図3】実施の形態1において、アクセルの急踏み時の入力トルクの制御を示すタイムチャートである。
【図4】実施の形態1において、アクセルの急踏み時の入力トルクの制御を示すフローチャートである。
【図5】図4に示すフローチャートにおいて、モータトルクの計算の流れを示すフローチャートである。
【図6】実施の形態2において、アクセルの急開放時の入力トルクの制御を示すタイムチャートである。
【図7】実施の形態2において、アクセルの急開放時の入力トルクの制御を示すフローチャートである。
【図8】図6に示すフローチャートにおいて、モータトルクの計算の流れを示すフローチャートである。
【図9】アクセルの急踏み時の、従来のエンジントルクと入力トルクとの関係を示すタイムチャートである。
【図10】アクセルの急踏み時の、従来のロックアップスリップ制御及びリミテーションを行って入力トルクを制御する場合におけるエンジントルクと入力トルクとの関係を示すタイムチャートである。
【図11】アクセルの急開放時の、従来の入力トルクの制御を示すタイムチャートである。
【符号の説明】
2 エンジン
3 モータ(モータ・ジェネレータ)
6 油圧制御手段(油圧制御装置)
9 モータ制御手段(モータ制御手段)
10 変速機(自動変速機)
11 駆動状態の変化を判定する判定手段(急踏み・急開放判定手段)
12 バッテリ[0001]
TECHNICAL FIELD OF THE INVENTION
The present invention relates to a vehicle control device that controls torque transmitted from an engine to a transmission.
[0002]
[Prior art]
In a drive system of a vehicle such as an automobile, rotation of an engine is transmitted to an input shaft of a transmission via a crankshaft of the engine, and after being shifted by the transmission, driving wheels are driven via a differential device, an axle, and the like. Is transmitted to.
[0003]
When the driver suddenly depresses the accelerator pedal during traveling and the accelerator opening sharply increases as shown in the time chart of FIG. 8, the engine torque rapidly increases after a time delay from the accelerator ON. Then, in response to the rapid increase in the engine torque, the input torque input to the input shaft of the transmission also rapidly increases. This sudden increase in input torque causes a shock. Note that the motor torque in the figure indicates the torque of the motor connected to the crankshaft in the hybrid vehicle.
[0004]
Such a shock occurs, for example, when a torque converter with a lock-up clutch is interposed between the crankshaft and the input shaft, when the lock-up clutch is ON and the engine speed is low. It occurs remarkably.
[0005]
Conventionally, in order to mitigate the shock caused by the sudden change in the input torque, as shown in the time chart of FIG. 10, the slip control of the lock-up clutch is performed while limiting the engine torque to suppress the sudden change in the input torque. Prevention (relaxation).
[0006]
FIG. 11 shows a case where the accelerator pedal is suddenly released in response to the sudden depression of the accelerator pedal described above.
[0007]
When the accelerator pedal is suddenly released in the lock-up ON state and the accelerator opening suddenly decreases, the engine torque rapidly decreases after a time delay. Then, in response to the sudden decrease in the engine torque, the input torque also suddenly decreases. Shock occurs due to the sudden decrease in the input torque.
[0008]
In order to prevent this shock, as shown in the figure, the slip control of the lock-up clutch is performed to mitigate sudden fluctuations in the input torque.
[0009]
In the above, the case where the vehicle has a lock-up clutch has been described as an example.However, in order to prevent the above-described shock when the accelerator is suddenly depressed or suddenly released, generally, the engine torque is limited or the clutch is slipped. It is effective to perform control.
[0010]
[Problems to be solved by the invention]
However, even if the limit is requested, the target input torque (target input torque) is surely controlled due to a delay in response by the accelerator or a delay in the rise of engine torque when the accelerator is suddenly depressed. It is difficult.
[0011]
Further, there is a time lag from when the driver suddenly steps on or rapidly releases the accelerator to when the engine torque starts to fluctuate, resulting in a problem of poor response.
[0012]
Accordingly, an object of the present invention is to provide a vehicle control device that solves the above-mentioned problem by driving a motor to reduce a change in input torque when the engine torque fluctuates rapidly. .
[0013]
[Means for Solving the Problems]
The present invention according to
Determining means (11) for determining a change in the driving state;
When the determination means (11) detects the change in the drive state, the input torque input to the input shaft via the crankshaft fluctuates due to the rapid change in the engine torque accompanying the change in the drive state. Motor control means (15) for driving the motor (3) to prevent the
It is characterized by the following.
[0014]
According to a second aspect of the present invention, in the vehicle control device according to the first aspect, the motor control means (15) drives the motor (2) to reduce a change rate of the engine torque. Reducing the rate of change of the input torque,
It is characterized by the following.
[0015]
According to a third aspect of the present invention, in the vehicle control device according to the first or second aspect, the motor control means (15) sets a deviation between a target input torque and an engine torque as a motor torque command value. Driving (2),
It is characterized by the following.
[0016]
According to a fourth aspect of the present invention, in the vehicle control device according to any one of the first to third aspects, a torque converter (4) interposed between the crankshaft and the input shaft is locked. An oil pressure control unit (6) that includes an up clutch and controls an engagement state of the lock-up clutch;
It is characterized by the following.
[0017]
According to a fifth aspect of the present invention, in the vehicle control device according to the fourth aspect, the hydraulic control means (6) is configured to output the target input torque when the output possible torque of the motor (2) cannot achieve the target input torque. Slip the lock-up clutch,
It is characterized by the following.
[0018]
According to a sixth aspect of the present invention, in the vehicle control device according to the first aspect, the determining means (11) determines a change in the driving state based on a change in the accelerator opening from substantially zero percent.
It is characterized by the following.
[0019]
According to a seventh aspect of the present invention, in the vehicle control device according to the first aspect, the determination means (11) determines a change in the driving state based on a change in the accelerator opening to substantially zero percent.
It is characterized by the following.
[0020]
The present invention according to claim 8 is the vehicle control device according to
It is characterized by the following.
[0021]
Note that the reference numerals in parentheses are for comparison with the drawings, but do not have any influence on the configuration of each claim.
[0022]
【The invention's effect】
According to the first aspect of the present invention, even when the engine torque fluctuates suddenly due to a change in the driving state, the sudden fluctuation of the input torque can be reduced by driving the motor connected to the crankshaft. The input torque can be reliably controlled without promoting deterioration and without being affected by a delay in the rise of the engine torque.
[0023]
According to the second aspect of the present invention, the mitigation of the sudden change of the input torque means that the change rate of the input torque (the change of the input torque per unit time) is changed with respect to the change rate of the engine torque (change of the engine torque per unit time). ).
[0024]
According to the third aspect of the present invention, since the deviation between the target input torque and the engine torque is adopted as the command value of the motor torque, the electric power is supplied from the battery to the motor in accordance with the deviation, and the regeneration is performed by the motor. The input torque can be set to the target torque by charging or discharging the battery by performing power running.
[0025]
According to the fourth aspect of the invention, when the lock-up clutch is in the ON state, the crankshaft of the engine is directly connected to the input shaft of the transmission, so that a shock accompanying a sudden change in the driving state is likely to occur. By applying the present invention in the ON state of the lock-up clutch, shock can be effectively reduced.
[0026]
According to the fifth aspect of the invention, even when the target input torque cannot be achieved with the outputtable torque of the motor, the shock can be effectively mitigated by using the slip control of the lock-up clutch together.
[0027]
According to the invention of
[0028]
According to the seventh aspect of the present invention, the determination means can accurately determine a change in the driving state.
[0029]
According to the eighth aspect of the present invention, since the rotor of the motor is directly connected to the crankshaft of the engine, the motor can efficiently power the crankshaft as compared with the case where the motor is connected via other members. And regenerate again.
[0030]
BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION
<
FIG. 1 schematically shows a
[0031]
The
[0032]
The
[0033]
The rotation transmitted to the input shaft via the fluid of the
[0034]
The
[0035]
The motor control means (motor control device) 9 controls the rotation of the
[0036]
Next, a vehicle control device according to the present invention will be described with reference to FIG. FIG. 2 is a block diagram showing a control device for a hybrid vehicle according to the embodiment of the present invention. As shown in FIG. 2, the present control device includes a control unit (ECU) U. The control unit U includes an engine (E / G) 2 and a motor generator (M / G) 3 (FIG. 1). ), A
[0037]
Note that a large number of (friction) engagement elements such as clutches and brakes are actually connected to the hydraulic control device (hydraulic servo) 6, but here, only the clutch C1 is illustrated for convenience. The electric oil pump 8 is provided independently of a mechanical oil pump 7 (see FIG. 1) that generates a hydraulic pressure by driving the
[0038]
The control unit U includes an engine control unit 14, a motor control unit 15, a
[0039]
The engine control unit 14 controls the vehicle speed detected by the vehicle
[0040]
The motor control means 15 includes: a driving control including a start control, a stop control, and an assist control by the motor /
[0041]
The torque control means 16 controls the clutch by the clutch control means 17 as a neutral control means when the start detection means 19 detects the start (start) of running of the vehicle, that is, when the start request of the driver is detected. When the throttle opening detecting means 21 detects a change of the throttle opening more than a predetermined value while the clutch C1 is almost shifted from a slip state (a state where the transmission torque is reduced) to a complete engagement state, an engagement pressure command is issued. Based on the hydraulic pressure command value (engagement pressure command value) output from the
[0042]
The clutch control means 17 responds to a hydraulic pressure command value (engagement pressure command value) output from the engagement pressure command means 18 to set the engagement hydraulic pressure to a predetermined value, and controls the clutch C1 in the
[0043]
The engagement pressure command means 18 outputs a hydraulic pressure command value for setting the engagement pressure of the clutch C1 to a predetermined value to the clutch control means (engagement pressure supply means) 17.
[0044]
The
[0045]
The vehicle
[0046]
The brake detection unit 22 detects a brake operation state, that is, an ON state and an OFF state of a foot brake (not shown) based on a detection result of the
[0047]
The rotation speed
[0048]
The control device for a vehicle according to the present invention includes the above-described
[0049]
FIG. 3 shows a time chart in the present invention when the accelerator is suddenly stepped on. The outline of the control according to the present invention will be described with reference to the figure, and then the flow of the control will be described with reference to the flowcharts of FIGS.
[0050]
FIG. 3 shows that when the driver suddenly steps on the accelerator while the vehicle is running and the accelerator opening suddenly increases, and the engine torque fluctuates accordingly, the
[0051]
This figure shows, in order from the top, an engine torque, an engine limiting torque, a motor torque, an input torque, and an accelerator opening. The broken line in the drawing of the input torque indicates a conventional change in the input torque.
[0052]
FIG. 3 shows, for example, a state where the vehicle is in a coast state and the lock-up clutch is ON.
[0053]
From time t0 to time t1, the accelerator opening is 0%, the
[0054]
Here, the driven / driven state of the
[0055]
The determination of the sudden stepping / rapid opening of the accelerator may be made based on idle ON → OFF for the former stepping and based on idle OFF → ON for the latter step. Here, the idle is ON when the accelerator opening is 3% or less, and OFF when the accelerator opening is 4% or more.
[0056]
Returning to the description of FIG. At time t1, the accelerator is suddenly depressed, and the accelerator opening suddenly increases. The determination of the sudden depression of the accelerator is made by the determination means 11 detecting that the above-mentioned
[0057]
The reference values for determining whether the
[0058]
In the conventional case where the
[0059]
Therefore, in the present invention, the
[0060]
It is assumed that the ideal torque line for the input torque (time t1 to time t3 in FIG. 3) is stored in the motor control means 9 in advance as a map. Here, the ideal torque line is a target input torque (target input torque). Even if the engine torque fluctuates suddenly, the input torque is prevented from fluctuating abruptly to prevent the occurrence of a shock. is there. The target input torque can be set as appropriate. For example, as the target input torque becomes gentler, the shock is reduced, but it takes time to increase the input torque.
[0061]
In the example shown in the figure, the motor control means 9 causes the
[0062]
At time t2 to time t3, a negative motor torque (regeneration) is output as shown in the drawing to reduce the input torque. Thereby, the input torque is made to coincide with the target input torque. The target input torque at time t1 to time t3 is input to the input shaft as the sum of the engine torque and the motor torque at the same time.
[0063]
At time t3, driving of the motor 3 (torque output) is stopped, and when the motor torque becomes 0, the engine torque is output to the input shaft as input torque via the lock-up clutch in the ON state.
[0064]
In the example shown in FIG. 3, the sum of the engine torque and the motor torque is transmitted to the crankshaft, and this torque is directly input to the input shaft as the input torque via the lock-up clutch in the ON state.
[0065]
The control outlined above along the time chart of FIG. 3 will be described in detail with reference to the flowcharts of FIGS.
[0066]
First, the determination means 11 determines whether or not the accelerator is suddenly depressed (tip-in control determination) (S1). Regarding this determination, as described above, when the
[0067]
When the chip-in control is determined (Yes in S1), the counter A (described later) is incremented (time measurement is started) (S2), and the motor torque is calculated (S3). The calculation of the motor torque will be described later. Based on the calculation result, the motor control means 9 (see FIG. 1) controls the motor torque as shown in FIG. 3 (S4). Thereafter, an end determination is made (S5). In this end determination, when the counter A in S2 is equal to or more than the specified value S (for example, 1 sec) and the absolute value of the motor torque is equal to or less than the specified amount T (for example, 5 Nm), the control is ended (S5). Yes), the counter A is cleared, and the above operation is repeated. On the other hand, in the case of No in the end determination (S5), the process returns to S2 described above.
[0068]
In the case of No in the above-described chip-in control determination (S1), the counter A is cleared (S6), and the above operation is repeated.
[0069]
Next, the flow of the calculation of the motor torque will be described with reference to FIG.
[0070]
An ideal engine torque + motor torque sweep amount B is obtained (S11). This value is made variable according to the accelerator opening, accelerator depression acceleration, ON / OFF difference of the lock-up clutch, and the like. It is also variable depending on the time since the start of the chip-in control. This value is stored in the motor control means 9 as a map in advance.
[0071]
A current ideal torque value (target input torque) C is calculated (S12). The current ideal torque value C is calculated by a counter A × a sweep amount B. In S13, an ideal motor torque D (= C-engine torque) is calculated.
[0072]
Thereafter, the outputable motor positive torque E and the outputable motor negative torque F are obtained (S14). These values of E and F are calculated in a state where they are regulated by the motor speed, temperature, voltage SOC, and the like.
[0073]
As a result of the calculation in S13, if the ideal motor torque D> 0 (Yes in S15), it is determined in S16 whether the outputable motor positive torque E> the ideal motor torque D. As a result, when the result is Yes, the ideal motor torque D is output as the motor torque G (S17). On the other hand, if No in S16, the outputtable motor positive torque E is output as the motor torque G (S18).
[0074]
If the calculation result in S13 is not the ideal motor torque D> 0, that is, if No in S15, it is determined in S19 whether or not the outputable motor negative torque F> the ideal motor torque D. As a result, when the result is Yes, the ideal motor torque D is output as the motor torque G (S20). On the other hand, if No in S19, the outputable motor negative torque F is output as the motor torque G (S21), and the engine torque limitation (= engine torque− | ideal motor torque D−outputtable motor positive torque E |) ) (S22), and lock-up slip control of the lock-up clutch is performed by the hydraulic control device 6 (see FIG. 1) (S23). In the example shown in the figure, an example in which both the engine limitation and the lock-up slip control are performed is shown. However, instead of this, either one of them may be performed or neither of them may be performed. You may do so.
[0075]
In the present embodiment, by outputting the motor torque G as shown in FIG. 5, even when the accelerator is suddenly depressed (tip-in) and the engine torque fluctuates, the sudden fluctuation of the input torque is suppressed. I try to prevent it. As a result, it is possible to effectively prevent a shock caused by a sudden change in the input torque in response to a sudden change in the engine torque due to the sudden depression of the accelerator.
[0076]
<
In the present embodiment, when the accelerator is suddenly released (tip-out), the
[0077]
FIG. 6 shows that, when the vehicle is running, the accelerator is suddenly opened by the driver and the accelerator opening suddenly decreases, and when the engine torque fluctuates accordingly, the
[0078]
This figure shows, in order from the top, an engine torque, an engine limiting torque, a motor torque, an input torque, and an accelerator opening. The broken line in the drawing of the input torque indicates a conventional change in the input torque.
[0079]
FIG. 6 shows, for example, a case where the driver suddenly releases the accelerator while the vehicle is traveling at a constant speed and the lock-up clutch is ON.
[0080]
From time t0 to time t1, the accelerator opening is the predetermined opening SL%, the
[0081]
In the figure, in the conventional case where the
[0082]
Therefore, in the present invention, the
[0083]
In the example shown in the figure, after the time t1, the motor control means 9 causes the
[0084]
After the time t1, a positive motor torque is output as shown in the figure to increase the input torque. Thereby, the input torque is made to coincide with the target input torque. The target input torque after time t1 is input to the input shaft as the sum of the engine torque and the motor torque.
[0085]
In the example shown in FIG. 6, the sum of the engine torque and the motor torque is transmitted to the crankshaft, and this torque is directly input to the input shaft as the input torque via the lock-up clutch in the ON state.
[0086]
The above-described control outlined along the time chart of FIG. 6 will be described in detail with reference to the flowcharts of FIGS.
[0087]
First, the determining
[0088]
When the chip-out control is determined (Yes in S31), the counter L (described later) is incremented (time measurement is started) (S32), and the motor torque is calculated (S33). The calculation of the motor torque will be described later. Based on the calculation result, the motor control means 9 (see FIG. 1) controls the motor torque as shown in FIG. 6 (S34). Thereafter, an end determination is made (S35). In this end determination, when the counter L in S32 is equal to or more than the specified value S (for example, 1 sec) and the absolute value of the motor torque is equal to or less than the specified amount T (for example, 5 Nm), the control is ended (S35). Yes), the counter L is cleared (S36). On the other hand, if No in the end determination, the process returns to S32 described above.
[0089]
In the case of No in the above-mentioned chip-out control determination (S31), the counter L is cleared (S36), and the control is immediately terminated.
[0090]
Next, the flow of calculation of the motor torque will be described with reference to FIG.
[0091]
When the counter L> 1 (S41 Yes) as it is, and when the counter L ≦ 1 (No in S41), the engine torque at the start of the control is stored in the initial engine torque P (S42), and the process proceeds to S43. The engine torque + motor torque sweep amount M is acquired. This value is variable according to the accelerator opening, the accelerator opening acceleration, the ON / OFF difference of the lock-up clutch, and the like. It is also variable depending on the time since the start of the chip-out control. Further, the motor torque sweep amount M increases as the accelerator return acceleration or the accelerator opening at the start increases, and the shock can be reduced by setting a smaller value at the start and end of the tip-out control. .
[0092]
The above-described ideal engine torque + motor torque sweep amount M is stored in the motor control means 9 in advance as a map.
[0093]
A current ideal torque value (target input torque) N is calculated (S44). The current ideal torque value N is calculated by P− (counter L × sweep amount M). In S45, an ideal motor torque Q (= N-engine torque) is calculated.
[0094]
Thereafter, the outputtable motor positive torque E and the outputable motor negative torque F are acquired (S46). These values of E and F are calculated in a state where they are regulated by the motor speed, temperature, voltage SOC, and the like.
[0095]
If the result of the calculation in S45 is that the ideal motor torque Q> 0 (Yes in S48), it is determined in S48 whether or not the outputable motor positive torque E> the ideal motor torque Q. As a result, when the result is Yes, the ideal motor torque Q is output as the motor torque R (S49). On the other hand, if No in S48, the outputtable motor positive torque E is output as the motor torque G (S50), and the slip control of the lock-up clutch is performed (51).
[0096]
If the calculation result in S45 is not ideal motor torque Q> 0, that is, if No in S47, it is determined in S52 whether or not the outputable motor negative torque F> ideal motor torque Q. As a result, when the result is Yes, the ideal motor torque Q is output as the motor torque R (S53). On the other hand, if No in S52, the outputtable motor negative torque F is output as the motor torque R (S54), and the lock-up clutch lock-up slip control is performed by the hydraulic control device 6 (see FIG. 1) (S55). ).
[0097]
In the present embodiment, by outputting the motor torque R as shown in FIG. 8, the accelerator is rapidly opened (step-out), and even when the engine torque fluctuates, the input torque is leveled. This prevents sudden fluctuations in input torque. Thus, it is possible to effectively prevent a shock caused by a sudden change in the input torque corresponding to a sudden change in the engine torque due to the sudden opening of the accelerator.
[0098]
In the first and second embodiments described above, the case where the lock-up clutch is in the ON state, in which the effect of the present invention is remarkable, has been described as an example, but the present invention is not limited to this. For example, the present invention can be applied to an OFF state of a lock-up clutch and a vehicle having no lock-up clutch.
[0099]
The engine torque limiting in the above description is performed by preventing the electronic throttle from opening the throttle opening that exceeds the upper limit of the torque with respect to the accelerator opening. However, when the electronic throttle is not provided, the engine torque may be reduced at the retard angle.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a diagram schematically showing a configuration of an automatic transmission to which a vehicle control device according to the present invention can be applied.
FIG. 2 is a block diagram showing a vehicle control device according to the present invention.
FIG. 3 is a time chart showing control of the input torque when the accelerator is suddenly depressed in the first embodiment.
FIG. 4 is a flowchart showing control of the input torque when the accelerator is suddenly depressed in the first embodiment.
FIG. 5 is a flowchart showing a flow of calculating a motor torque in the flowchart shown in FIG. 4;
FIG. 6 is a time chart showing control of the input torque when the accelerator is suddenly released in the second embodiment.
FIG. 7 is a flowchart showing control of input torque when the accelerator is suddenly opened in the second embodiment.
FIG. 8 is a flowchart showing a flow of calculating a motor torque in the flowchart shown in FIG. 6;
FIG. 9 is a time chart showing a conventional relationship between engine torque and input torque when the accelerator is suddenly stepped on.
FIG. 10 is a time chart showing a relationship between engine torque and input torque when input torque is controlled by performing conventional lock-up slip control and limiting when the accelerator is suddenly stepped on.
FIG. 11 is a time chart showing conventional input torque control when the accelerator is rapidly opened.
[Explanation of symbols]
2 Engine
3 Motor (motor generator)
6. Hydraulic control means (hydraulic control device)
9 Motor control means (motor control means)
10 Transmission (automatic transmission)
11 Judgment means for judging a change in driving state (sudden step / sudden opening judgment means)
12 Battery
Claims (8)
駆動状態の変化を判定する判定手段と、
前記判定手段が前記駆動状態の変化を検知したときに、前記駆動状態の変化に伴うエンジントルクの急変動によって前記クランク軸を介して前記入力軸に入力される入力トルクが急変動することを防止すべく前記モータを駆動するモータ制御手段と、を備える、
ことを特徴とする車輌の制御装置。A control device for a vehicle including: a motor that is drivingly connected to a crankshaft of an engine; and a transmission having an input shaft to which the torque of the engine and the motor is input.
Determining means for determining a change in the driving state;
When the determination means detects a change in the drive state, it prevents a sudden change in the engine torque accompanying the change in the drive state from causing a sudden change in the input torque input to the input shaft via the crankshaft. Motor control means for driving the motor to
A control device for a vehicle, comprising:
ことを特徴とする請求項1に記載の車輌の制御装置。The motor control unit drives the motor to reduce a change rate of the input torque with respect to a change rate of the engine torque.
The vehicle control device according to claim 1, wherein:
ことを特徴とする請求項1又は2に記載の車輌の制御装置。The motor control means drives the motor using a deviation between a target input torque and an engine torque as a motor torque command value.
The control device for a vehicle according to claim 1 or 2, wherein:
ことを特徴とする請求項1ないし3のいずれか1項に記載の車輌の制御装置。A torque converter lock-up clutch interposed between the crankshaft and the input shaft, and hydraulic control means for controlling an engagement state of the lock-up clutch;
The control device for a vehicle according to any one of claims 1 to 3, wherein:
ことを特徴とする請求項4に記載の車輌の制御装置。The hydraulic control means, when the target input torque cannot be achieved with the outputtable torque of the motor, performs slip control of the lock-up clutch,
The vehicle control device according to claim 4, wherein:
ことを特徴とする請求項1に記載の車輌の制御装置。The determining means determines a change in the driving state by the accelerator opening has changed from substantially zero percent,
The vehicle control device according to claim 1, wherein:
ことを特徴とする請求項1に記載の車輌の制御装置。The determining means determines a change in the driving state by the accelerator opening has changed to substantially zero percent,
The vehicle control device according to claim 1, wherein:
ことを特徴とする請求項1に記載の車輌の制御装置。The crankshaft of the engine and a rotor of the motor are directly connected,
The vehicle control device according to claim 1, wherein:
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