JP2004211147A - 熱間プレス成形性に優れた亜鉛めっき鋼板および該鋼板を用いた熱間プレス成形部材の製法並びに高強度かつめっき外観に優れた熱間プレス成形部材 - Google Patents
熱間プレス成形性に優れた亜鉛めっき鋼板および該鋼板を用いた熱間プレス成形部材の製法並びに高強度かつめっき外観に優れた熱間プレス成形部材 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2004211147A JP2004211147A JP2002381218A JP2002381218A JP2004211147A JP 2004211147 A JP2004211147 A JP 2004211147A JP 2002381218 A JP2002381218 A JP 2002381218A JP 2002381218 A JP2002381218 A JP 2002381218A JP 2004211147 A JP2004211147 A JP 2004211147A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- hot
- steel sheet
- less
- galvanized steel
- formed member
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Images
Abstract
【課題】強度が９８０ＭＰａ以上でめっき外観に優れた熱間プレス成形部材を製造するのに用いる、熱間プレス成形性に優れた亜鉛めっき鋼板を提供する。
【解決手段】質量％で、Ｃ：０．０５％以上０．４％以下、Ｓｉ：１．０％以下（０％を含まない）、Ｍｎ：２．５％以上８％以下を満たし、下記式（１）で表されるＡｃ３点が８００℃以下である亜鉛めっき鋼板。
Ａｃ３（℃）＝９１０−２０３×［Ｃ］１／２＋４４．７［Ｓｉ］−３０［Ｍｎ］−１１［Ｃｒ］＋３１．５［Ｍｏ］−１５．２［Ｎｉ］−２０［Ｃｕ］ …（１）
（式中の［ ］は各含有成分の質量％を示す）
【解決手段】質量％で、Ｃ：０．０５％以上０．４％以下、Ｓｉ：１．０％以下（０％を含まない）、Ｍｎ：２．５％以上８％以下を満たし、下記式（１）で表されるＡｃ３点が８００℃以下である亜鉛めっき鋼板。
Ａｃ３（℃）＝９１０−２０３×［Ｃ］１／２＋４４．７［Ｓｉ］−３０［Ｍｎ］−１１［Ｃｒ］＋３１．５［Ｍｏ］−１５．２［Ｎｉ］−２０［Ｃｕ］ …（１）
（式中の［ ］は各含有成分の質量％を示す）
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、熱間プレス成形性に優れた亜鉛めっき鋼板、および該鋼板を用いた熱間プレス成形部材の製法、並びに高強度かつめっき外観に優れた熱間プレス成形部材に関するものであり、特に、熱間プレス成形性に優れた亜鉛めっき鋼板と、該鋼板のめっき外観を損ねることなく良好にプレス成形しかつ高強度を確保することのできる熱間プレス成形部材の製造方法と、該方法で得られるめっき外観が良好で強度が９８０ＭＰａ以上である熱間プレス成形部材に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
近年、低燃費化を目的とする車両等の軽量化や安全性向上のため、該車両等を構成する部材には更なる高強度化が要求されており、自動車のピラー等には、９８０ＭＰａ以上もの高強度を発揮するプレス成形部材が適用されつつある。
【０００３】
９８０ＭＰａ以上もの高強度を有するプレス成形部材を製造するにあたり、冷間プレス成形で該レベルの高強度を確保するには、設備等にかかる荷重負担が大きすぎるため、冷間プレス成形での製造は極めて困難である。そこで、鋼板をＡ３変態点以上、即ちオーステナイト域まで加熱して、熱間でプレス形成するとともに、プレス成形時に常温の金型と接触させることで焼き入れを行い、高強度を達成する方法が採用されている。
【０００４】
しかし、この様にＡ３変態点以上の高温でプレス成形する場合、用いる鋼板が素地のままでは、多量のスケールが生ずるなど表面の変質が著しく、該スケールの除去処理等にコストと時間を要し、効率よくプレス成形部材を製造することができない。また多量のスケールが生じると、部材サイズの精度低下を招く原因にもなる。
【０００５】
そこで熱間成形を行うに際し、スケール等が発生しないよう予め鋼板にＺｎめっきを施したり、例えば特許文献１〜３に示すようなＡｌめっきを施す等して表面を保護することが考えられる。しかしＡｌめっき鋼板の場合には、Ａｌめっきにリン酸処理を施すことができないので、塗装の優れた密着性や耐食性を確保することができない等の問題がある。
【０００６】
またこの様に保護層としてめっき層を形成しても、熱間プレス成形でＡ３変態点以上もの高温に加熱すると、該めっき層が著しく変質して清浄な表面を維持することができず、依然としてショットブラスト等の変質部分を除去する工程が必要となる。
【０００７】
【特許文献１】
特開２００１−４９４１６号公報
【特許文献２】
特開平５−３１１３７９号公報
【特許文献３】
特開平８−１００２１７号公報
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】
本発明はこの様な事情に鑑みてなされたものであって、その目的は、熱間プレス成形性に優れた亜鉛めっき鋼板、および該鋼板を用いた熱間プレス成形部材の有用な製造方法、並びに該製法で得られる強度が９８０ＭＰａ以上でめっき外観に優れた熱間プレス成形部材を提供することにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
本発明にかかる熱間プレス成形性に優れた亜鉛めっき鋼板とは、質量％で（以下同じ）、Ｃ：０．０５％以上０．４％以下、Ｍｎ：２．５％以上８％以下、Ｓｉ：１．０％以下（０％を含まない）を満たし、下記式（１）で表されるＡｃ３点が８００℃以下であるところに特徴を有する。
【００１０】
Ａｃ３（℃）＝９１０−２０３×［Ｃ］１／２＋４４．７［Ｓｉ］−３０［Ｍｎ］−１１［Ｃｒ］＋３１．５［Ｍｏ］−１５．２［Ｎｉ］−２０［Ｃｕ］ …（１）
（式中の［ ］は各含有成分の質量％を示す）
本発明の亜鉛めっき鋼板は、更に他の元素として、Ｃｒおよび／またはＭｏを合計で１％以下（０％を含まない）を含んでいてもよく、また、Ｎｉ：０．５％以下（０％を含まない），および／またはＣｕ：０．５％以下（０％を含まない）を含んでいてもよい。
【００１１】
更に、下記式（２）で表されるＣｅｑが０．４５以下となるよう亜鉛めっき鋼板の成分を調整すれば、スポット溶接性も確保できるので望ましい。
【００１２】
Ｃｅｑ＝［Ｃ］＋（１／３０）［Ｓｉ］＋（１／２０）［Ｍｎ］＋２［Ｐ］＋４［Ｓ］…（２）
（式中の［ ］は各含有成分の質量％を示す）
本発明は、この様な亜鉛めっき鋼板を用いた熱間プレス成形部材の製造方法も規定するものであり、該方法は、Ａｃ３点以上８００℃以下で熱間プレス成形を行うところに特徴を有する。また本発明は、上記方法で製造された、強度が９８０ＭＰａ以上でめっき外観に優れた熱間プレス成形部材も保護対象に包含する。
【００１３】
【発明の実施の形態】
本発明者らは、前述した様な状況の下で、鋼板の亜鉛めっき（以下、単に「めっき」ということがある）外観を良好に維持したまま熱間プレス成形を行い、９８０ＭＰａ以上もの高強度を有する成形部材を得るべく様々な角度から検討を行った。その結果、Ａｃ３点の低い鋼板を用い、Ａｃ３点以上８００℃以下の温度域で熱間プレス成形すれば、めっき外観を良好に維持したまま精度よく成形でき、かつ９８０ＭＰａ以上もの高強度を達成できることを見出し、上記本発明に想到した。
【００１４】
以下、本発明で用いる鋼板およびこれを用いた熱間プレス成形部材の製法等を規定した理由について詳述する。
【００１５】
まず、亜鉛めっき鋼板のめっき外観が劣化し始める加熱温度を知るべく、加熱温度とめっき外観の関係を調べた。その結果、７００℃以下の加熱ではめっき層の変質はほとんど生じず、また７００℃超〜８００℃以下の加熱では、めっき外観に多少の変質はみられるものの除去を要する程度ではなかった。しかし、加熱温度が８００℃を超えると、亜鉛めっきが本来の銀色から緑色または茶色へと著しく変色することが確認された。
【００１６】
即ち、これまで熱間プレス成形に用いられてきた鋼板は、Ａｃ３点が８００℃超を示すものであるため、Ａｃ３点以上で行う熱間プレス成形は、必然的に８００を超える高温域で行わざるを得ず、めっき層の変質を招いていたのである。
【００１７】
そこで本発明者らは、熱間プレス成形用として下記式（１）で表されるＡｃ３点が８００℃以下の鋼板を使用すれば、熱間プレス成形をＡｃ３点以上８００℃以下の比較的低温域で行うことができ、めっき外観を良好に維持しつつ、精度よくプレス成形でき、併せて高強度も達成できることを見出した。
【００１８】
Ａｃ３（℃）＝９１０−２０３×［Ｃ］１／２＋４４．７［Ｓｉ］−３０［Ｍｎ］−１１［Ｃｒ］＋３１．５［Ｍｏ］−１５．２［Ｎｉ］−２０［Ｃｕ］ …（１）
（式中の［ ］は各含有成分の質量％を示す）
そして具体的手段として、上記式（１）で示されるＡｃ３点の低下に寄与度が特に高いＭｎを２．５％以上含有させることによって、鋼板のＡｃ３点を８００℃以下に抑えることとした。Ｍｎを好ましくは３．０％以上、より好ましくは３．５％以上含有させると、Ａｃ３点のより低い鋼板とすることができるので望ましい。
【００１９】
ところで、この様に比較的多量のＭｎを添加した場合の弊害として、
▲１▼Ｍｎが偏析しやすいこと、
▲２▼必要以上に鋼板が硬くなること、が考えられる。
【００２０】
しかし上記▲１▼の問題については、例えば、熱間圧延後の鋼板を７００℃以下（Ａ１点−５０）℃以上の温度域で約２０秒以上保持する、いわゆる焼き戻し熱処理を行うことによって抑制することができる。
【００２１】
また前記▲２▼の問題については、鋼の高強度化に寄与するＣやＳｉ等の含有量を低減することで解消することができる。
【００２２】
尚、Ｍｎ量が多過ぎると、上記改善処理にもかかわらず、上記▲１▼▲２▼の弊害が著しくなり、その抑制が困難となるので８％以下、好ましくは７．５％以下、より好ましくは７％以下に抑えるのがよい。
【００２３】
その他の成分について規定した理由を以下に詳述する。
【００２４】
Ｃ：０．０５％以上０．４％以下
Ｃは、高強度を確保し、且つ、Ａｃ３点を低下させるのに有効な元素である。この様な作用を発揮させるには、Ｃを０．０５％以上含有させることが必要であり、好ましくは０．１０％以上である。但し過剰に含有させると、必要以上に強度化しすぎて熱間加工性が低下するばかりでなく溶接性等も劣化する。従ってＣ量は０．４％以下に抑えるのがよく、好ましくは０．３％以下である。
【００２５】
Ｓｉ：１．０％以下（０％を含まない）
Ｓｉは、脱酸元素である他、固溶強化元素としても有用である。この様な作用を有効に発揮させるには、Ｓｉを０．１％以上含有させることが好ましい。しかしＳｉ量が過剰の場合、めっき層の形成が良好に行われず、またＳｉ量の増加は鋼板のＡｃ３点を高めることにもなるので、１．０％以下に抑える。好ましくは０．５％以下とする。
【００２６】
基本的成分組成は以上の通りであり、残部成分は実質的にＦｅであるが、該鋼中に微量の不可避不純物の含有が許容されるのは勿論のこと、前記本発明の作用に悪影響を与えない範囲で、更に下記の元素を含有させることも可能である。
【００２７】
Ｃｒおよび／またはＭｏを合計で１％以下（０％を含まない）
ＣｒおよびＭｏは、焼入れ性を向上させて、鋼の強度を高めるのに有効な元素であることから、Ｃｒおよび／またはＭｏを合計で０．１％以上添加することが推奨される。しかしながら、過剰に添加しても効果が飽和してしまい、延性が劣化する為、Ｃｒおよび／またはＭｏを合計で１％以下に抑えることが好ましい。より好ましくは合計で０．８％以下である。
【００２８】
尚、これらの元素は夫々、単独で使用しても良いし、或いは併用しても構わない。
【００２９】
Ｎｉ：０．５％以下（０％を含まない）および／または
Ｃｕ：０．５％以下（０％を含まない）
これらの元素は、強度−延性バランスを高く保持したまま、高強度化を実現するのに有効な元素であり、この様な作用を有効に発揮させるには、Ｎｉ：０．１％以上、および／またはＣｕ：０．１％以上を添加することが推奨される。しかしながら、これらの元素を過剰に添加しても上記効果が飽和してしまう他、熱延時に割れが生じる等して生産性が低下することから、Ｎｉ：０．５％以下、および／またはＣｕ：０．５％以下に抑えるのが良い。
【００３０】
またＰ（リン）は、鋼中で粒界偏析を起こして熱間加工性やプレス成形性に悪影響を及ぼす有害元素である。従って本発明では、Ｐの含有量を０．０２％以下に抑えることが好ましく、より好ましくは０．０１％以下である。またＳ（硫黄）は、ＭｎＳ等の硫化物系介在物を形成し、割れ発生の原因となりうる。よってＳ量は０．０１５％以下に抑えるのがよく、より好ましくは０．０１０％以下に抑える。
【００３１】
更にその他の元素として、例えばＴｉやＮｂを析出強化や固溶強化等の目的で、それぞれ０．１％以下の範囲内で含有させてもよく、Ｂを０．００５％以下の範囲内で添加したものにも本発明を適用することができる。
【００３２】
また、本発明は、溶融亜鉛めっき鋼板や合金化溶融亜鉛めっき鋼板等の亜鉛めっき鋼板に適用することができる。
【００３３】
本発明にかかる成形部材の製造方法は、上記の様に成分調製してＡｃ３点を８００℃以下とした鋼板を用い、熱間プレス成形をＡｃ３点以上８００℃以下で行うところに特徴を有する。
【００３４】
上記Ａｃ３点を８００℃以下とした鋼板を用いることで、８００℃以下の低温域でも支障なく熱間プレス成形を行うことができ、得られる成形部材のめっき外観や性状の劣化を抑え、良好な状態を維持することができる。その結果、従来技術の如く、めっき表面の変質部分を除去するためのショットブラスト等を行う必要がなく、また上述の通りめっき層は清浄なまま維持されるので、優れた耐食性等を発揮し、その後の塗装処理も容易に行うことができる。
【００３５】
Ａｃ３点以上で成形するのは、プレス成形を円滑に実施するとともに、該高温域の鋼板をプレス成形時に常温の金型と接触させることで焼き入れを行い、強度を高めるためである。熱間プレス成形は、好ましくは（Ａｃ３点＋１０）℃以上、より好ましくは（Ａｃ３点＋２０）℃以上の温度域で行えば、より成形し易くなり、かつ高強度を確保し易くなる。しかし成形温度の上限は、本発明の目的に照らして８００℃以下に抑える必要がある。本発明法における熱間プレス成形温度の下限は、Ａｃ３点以上であれば７５０℃以下であってもよく、更には７００℃以下でもよい。
【００３６】
本発明の方法は、上記要件を満たす製造条件を定めたところに特徴を有するものであり、鋼材の溶製や鋳造、鋼板を得るための熱間圧延等といった基本的な製造条件、更にはめっき処理条件等についてまで規定するものでなく、これらについては一般的な条件や方法を採用することができる。また、熱間プレス成形についてもその他の条件についてまで特に規定するものでない。
【００３７】
【実施例】
以下、実施例を挙げて本発明をより具体的に説明するが、本発明はもとより下記実施例によって制限を受けるものでなく、前・後記の趣旨に適合し得る範囲で適当に変更を加えて実施することも可能であり、それらはいずれも本発明の技術的範囲に含まれる。
【００３８】
実施例
表１に示す成分組成の鋼材を溶製し、熱間圧延を仕上圧延温度：（Ａ３−５０）℃以上、巻取温度：６００℃以上の条件で行って２．５ｍｍ厚の鋼板とした後に、冷間圧延を行い１．０ｍｍ厚の鋼板を得た。そして４６０℃で該鋼板に亜鉛めっき処理を施し、次に５００℃以上で合金化処理を行って、合金化溶融亜鉛めっき鋼板を得た。
【００３９】
得られた合金化溶融亜鉛めっき鋼板を用い、熱間プレス成形を想定して、大気炉で前記鋼板を表２に示す加熱温度まで昇温し、該加熱温度で約５分間加熱保持した後、図１（断面説明図）に示すようにプレス成形（４５ｍｍ角の角筒絞り）を行い、その後に放冷（空冷）して成形試料を得た。
【００４０】
この様にして得られた成形試料の強度、めっき表面外観、耐パウダリング性およびスポット溶接性を評価した。
【００４１】
成形試料の強度は、成形試料の壁部および底部のビッカース硬さ（Ｈｖ、荷重：９．８Ｎ）を測定し、強度（Ｈｖ×３）［ＭＰａ］を求めた。尚、成形試料の壁部および底部の強度がともに９８０ＭＰａ以上示す場合を所望の高強度を有すると判断した。
【００４２】
また、成形試料のめっき外観は、目視で観察して下記基準で評価し、下記３〜５の場合にめっき外観が維持されていると判断した。
【００４３】
５：めっき表面が熱間プレス成形前と同じ銀色
４：めっき表面が薄茶色または薄緑色
３：めっき表面が茶色
２：めっき表面がこげ茶色
１：めっき表面が黒色
耐パウダリング性については、曲げ角６０°、曲げ半径１ｍｍのＶ型パンチおよびダイスを用いて曲げ試験を行い、曲げ内側のめっき剥離部をテープ剥離し、下記基準で目視にて評価し、下記２の場合に耐パウダリング性を確保でき、下記３または４の場合に耐パウダリング性に優れていると評価した。
【００４４】
４：めっき剥離幅が５ｍｍ未満
３：めっき剥離幅が５ｍｍ以上１０ｍｍ未満
２：めっき剥離幅が１０ｍｍ以上１５ｍｍ未満
１：めっき剥離幅が１５ｍｍ以上
更に、各成分組成から上記式（２）で表されるＣｅｑを求め、該Ｃｅｑが０．４５超の場合をスポット溶接性に劣るとし、Ｃｅｑが０．４５以下の場合をスポット溶接性が確保されていると判断した。
【００４５】
【表１】
【００４６】
【表２】
【００４７】
表１および表２から次のように考察することができる。尚、以下のＮｏ．は表２における実験Ｎｏ．を示す。
【００４８】
Ｎｏ．３，４，６〜８，１０〜１８，２０は、本発明で規定する化学成分組成を満足する鋼板を用い、かつ規定の方法で成形を行った結果を示しており、得られた成形試料は、強度が９８０ＭＰａ以上と高く、めっき外観と耐パウダリング性に優れていることがわかる。また、Ｎｏ．１２および１３に示される結果から、スポット溶接性を確保するには、更に本発明で規定するＣｅｑの範囲を満たすようにするのが有効であることがわかる。
【００４９】
これに対し、Ｎｏ．１，２，５，９，１９，２１は、本発明で規定する要件を満たすものでなく、得られた部材は、強度が不足しているか、めっき外観または耐パウダリング性が好ましくないものとなっている。
【００５０】
即ちＮｏ．１および２は、Ｍｎ量が少なすぎてＡｃ３点が８００℃を超えている鋼板を熱間成形に用い、Ａｃ３点以上の８００℃を超える高温で成形加工を行ったため、めっき層が変質してめっき外観に劣るものとなった。Ｎｏ．５は、Ｃ量が少なすぎるため、所望の強度を確保することができなかった。Ｎｏ．９は、Ｓｉ量が多過ぎるため、めっき層が良好に形成されなかった。Ｎｏ．１９は、Ａｃ３点を下回る低温で成形したため、所望の強度を確保することができなかった。Ｎｏ．２１は、Ａｃ３点が６９０℃の鋼板を用いたものであるが、プレス成形を８００℃以上の高温で行ったため、めっき層が変質してめっき外観に劣るものとなった。
【００５１】
尚、図２は、規定する条件で製造した成形試料（Ｎｏ．７）のめっき表面の観察写真であり、熱間成形後も良好なめっき外観を維持できていることがわかる。これに対し図３は、規定する条件で製造しなかった成形試料（Ｎｏ．２１）のめっき表面の観察写真であり、熱間成形後にめっき表面が変質していることがわかる。
【００５２】
【発明の効果】
本発明は上記のように構成されており、本発明で規定する亜鉛めっき鋼板を用い規定の方法で熱間プレス成形を行うことで、９８０ＭＰａ以上もの高強度を有し、かつめっき外観に優れた、自動車のピラーやダイヤフラムスプリング、二輪車用のブレーキディスク等のプレス成形部材を効率よく供給できることとなった。
【図面の簡単な説明】
【図１】実施例における角筒絞り実験を説明する図（断面図）である。
【図２】本発明例（Ｎｏ．７）の熱間プレス成形試料のめっき外観を示す観察写真である。
【図３】比較例（Ｎｏ．２１）の熱間プレス成形試料のめっき外観を示す観察写真である。
【発明の属する技術分野】
本発明は、熱間プレス成形性に優れた亜鉛めっき鋼板、および該鋼板を用いた熱間プレス成形部材の製法、並びに高強度かつめっき外観に優れた熱間プレス成形部材に関するものであり、特に、熱間プレス成形性に優れた亜鉛めっき鋼板と、該鋼板のめっき外観を損ねることなく良好にプレス成形しかつ高強度を確保することのできる熱間プレス成形部材の製造方法と、該方法で得られるめっき外観が良好で強度が９８０ＭＰａ以上である熱間プレス成形部材に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
近年、低燃費化を目的とする車両等の軽量化や安全性向上のため、該車両等を構成する部材には更なる高強度化が要求されており、自動車のピラー等には、９８０ＭＰａ以上もの高強度を発揮するプレス成形部材が適用されつつある。
【０００３】
９８０ＭＰａ以上もの高強度を有するプレス成形部材を製造するにあたり、冷間プレス成形で該レベルの高強度を確保するには、設備等にかかる荷重負担が大きすぎるため、冷間プレス成形での製造は極めて困難である。そこで、鋼板をＡ３変態点以上、即ちオーステナイト域まで加熱して、熱間でプレス形成するとともに、プレス成形時に常温の金型と接触させることで焼き入れを行い、高強度を達成する方法が採用されている。
【０００４】
しかし、この様にＡ３変態点以上の高温でプレス成形する場合、用いる鋼板が素地のままでは、多量のスケールが生ずるなど表面の変質が著しく、該スケールの除去処理等にコストと時間を要し、効率よくプレス成形部材を製造することができない。また多量のスケールが生じると、部材サイズの精度低下を招く原因にもなる。
【０００５】
そこで熱間成形を行うに際し、スケール等が発生しないよう予め鋼板にＺｎめっきを施したり、例えば特許文献１〜３に示すようなＡｌめっきを施す等して表面を保護することが考えられる。しかしＡｌめっき鋼板の場合には、Ａｌめっきにリン酸処理を施すことができないので、塗装の優れた密着性や耐食性を確保することができない等の問題がある。
【０００６】
またこの様に保護層としてめっき層を形成しても、熱間プレス成形でＡ３変態点以上もの高温に加熱すると、該めっき層が著しく変質して清浄な表面を維持することができず、依然としてショットブラスト等の変質部分を除去する工程が必要となる。
【０００７】
【特許文献１】
特開２００１−４９４１６号公報
【特許文献２】
特開平５−３１１３７９号公報
【特許文献３】
特開平８−１００２１７号公報
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】
本発明はこの様な事情に鑑みてなされたものであって、その目的は、熱間プレス成形性に優れた亜鉛めっき鋼板、および該鋼板を用いた熱間プレス成形部材の有用な製造方法、並びに該製法で得られる強度が９８０ＭＰａ以上でめっき外観に優れた熱間プレス成形部材を提供することにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
本発明にかかる熱間プレス成形性に優れた亜鉛めっき鋼板とは、質量％で（以下同じ）、Ｃ：０．０５％以上０．４％以下、Ｍｎ：２．５％以上８％以下、Ｓｉ：１．０％以下（０％を含まない）を満たし、下記式（１）で表されるＡｃ３点が８００℃以下であるところに特徴を有する。
【００１０】
Ａｃ３（℃）＝９１０−２０３×［Ｃ］１／２＋４４．７［Ｓｉ］−３０［Ｍｎ］−１１［Ｃｒ］＋３１．５［Ｍｏ］−１５．２［Ｎｉ］−２０［Ｃｕ］ …（１）
（式中の［ ］は各含有成分の質量％を示す）
本発明の亜鉛めっき鋼板は、更に他の元素として、Ｃｒおよび／またはＭｏを合計で１％以下（０％を含まない）を含んでいてもよく、また、Ｎｉ：０．５％以下（０％を含まない），および／またはＣｕ：０．５％以下（０％を含まない）を含んでいてもよい。
【００１１】
更に、下記式（２）で表されるＣｅｑが０．４５以下となるよう亜鉛めっき鋼板の成分を調整すれば、スポット溶接性も確保できるので望ましい。
【００１２】
Ｃｅｑ＝［Ｃ］＋（１／３０）［Ｓｉ］＋（１／２０）［Ｍｎ］＋２［Ｐ］＋４［Ｓ］…（２）
（式中の［ ］は各含有成分の質量％を示す）
本発明は、この様な亜鉛めっき鋼板を用いた熱間プレス成形部材の製造方法も規定するものであり、該方法は、Ａｃ３点以上８００℃以下で熱間プレス成形を行うところに特徴を有する。また本発明は、上記方法で製造された、強度が９８０ＭＰａ以上でめっき外観に優れた熱間プレス成形部材も保護対象に包含する。
【００１３】
【発明の実施の形態】
本発明者らは、前述した様な状況の下で、鋼板の亜鉛めっき（以下、単に「めっき」ということがある）外観を良好に維持したまま熱間プレス成形を行い、９８０ＭＰａ以上もの高強度を有する成形部材を得るべく様々な角度から検討を行った。その結果、Ａｃ３点の低い鋼板を用い、Ａｃ３点以上８００℃以下の温度域で熱間プレス成形すれば、めっき外観を良好に維持したまま精度よく成形でき、かつ９８０ＭＰａ以上もの高強度を達成できることを見出し、上記本発明に想到した。
【００１４】
以下、本発明で用いる鋼板およびこれを用いた熱間プレス成形部材の製法等を規定した理由について詳述する。
【００１５】
まず、亜鉛めっき鋼板のめっき外観が劣化し始める加熱温度を知るべく、加熱温度とめっき外観の関係を調べた。その結果、７００℃以下の加熱ではめっき層の変質はほとんど生じず、また７００℃超〜８００℃以下の加熱では、めっき外観に多少の変質はみられるものの除去を要する程度ではなかった。しかし、加熱温度が８００℃を超えると、亜鉛めっきが本来の銀色から緑色または茶色へと著しく変色することが確認された。
【００１６】
即ち、これまで熱間プレス成形に用いられてきた鋼板は、Ａｃ３点が８００℃超を示すものであるため、Ａｃ３点以上で行う熱間プレス成形は、必然的に８００を超える高温域で行わざるを得ず、めっき層の変質を招いていたのである。
【００１７】
そこで本発明者らは、熱間プレス成形用として下記式（１）で表されるＡｃ３点が８００℃以下の鋼板を使用すれば、熱間プレス成形をＡｃ３点以上８００℃以下の比較的低温域で行うことができ、めっき外観を良好に維持しつつ、精度よくプレス成形でき、併せて高強度も達成できることを見出した。
【００１８】
Ａｃ３（℃）＝９１０−２０３×［Ｃ］１／２＋４４．７［Ｓｉ］−３０［Ｍｎ］−１１［Ｃｒ］＋３１．５［Ｍｏ］−１５．２［Ｎｉ］−２０［Ｃｕ］ …（１）
（式中の［ ］は各含有成分の質量％を示す）
そして具体的手段として、上記式（１）で示されるＡｃ３点の低下に寄与度が特に高いＭｎを２．５％以上含有させることによって、鋼板のＡｃ３点を８００℃以下に抑えることとした。Ｍｎを好ましくは３．０％以上、より好ましくは３．５％以上含有させると、Ａｃ３点のより低い鋼板とすることができるので望ましい。
【００１９】
ところで、この様に比較的多量のＭｎを添加した場合の弊害として、
▲１▼Ｍｎが偏析しやすいこと、
▲２▼必要以上に鋼板が硬くなること、が考えられる。
【００２０】
しかし上記▲１▼の問題については、例えば、熱間圧延後の鋼板を７００℃以下（Ａ１点−５０）℃以上の温度域で約２０秒以上保持する、いわゆる焼き戻し熱処理を行うことによって抑制することができる。
【００２１】
また前記▲２▼の問題については、鋼の高強度化に寄与するＣやＳｉ等の含有量を低減することで解消することができる。
【００２２】
尚、Ｍｎ量が多過ぎると、上記改善処理にもかかわらず、上記▲１▼▲２▼の弊害が著しくなり、その抑制が困難となるので８％以下、好ましくは７．５％以下、より好ましくは７％以下に抑えるのがよい。
【００２３】
その他の成分について規定した理由を以下に詳述する。
【００２４】
Ｃ：０．０５％以上０．４％以下
Ｃは、高強度を確保し、且つ、Ａｃ３点を低下させるのに有効な元素である。この様な作用を発揮させるには、Ｃを０．０５％以上含有させることが必要であり、好ましくは０．１０％以上である。但し過剰に含有させると、必要以上に強度化しすぎて熱間加工性が低下するばかりでなく溶接性等も劣化する。従ってＣ量は０．４％以下に抑えるのがよく、好ましくは０．３％以下である。
【００２５】
Ｓｉ：１．０％以下（０％を含まない）
Ｓｉは、脱酸元素である他、固溶強化元素としても有用である。この様な作用を有効に発揮させるには、Ｓｉを０．１％以上含有させることが好ましい。しかしＳｉ量が過剰の場合、めっき層の形成が良好に行われず、またＳｉ量の増加は鋼板のＡｃ３点を高めることにもなるので、１．０％以下に抑える。好ましくは０．５％以下とする。
【００２６】
基本的成分組成は以上の通りであり、残部成分は実質的にＦｅであるが、該鋼中に微量の不可避不純物の含有が許容されるのは勿論のこと、前記本発明の作用に悪影響を与えない範囲で、更に下記の元素を含有させることも可能である。
【００２７】
Ｃｒおよび／またはＭｏを合計で１％以下（０％を含まない）
ＣｒおよびＭｏは、焼入れ性を向上させて、鋼の強度を高めるのに有効な元素であることから、Ｃｒおよび／またはＭｏを合計で０．１％以上添加することが推奨される。しかしながら、過剰に添加しても効果が飽和してしまい、延性が劣化する為、Ｃｒおよび／またはＭｏを合計で１％以下に抑えることが好ましい。より好ましくは合計で０．８％以下である。
【００２８】
尚、これらの元素は夫々、単独で使用しても良いし、或いは併用しても構わない。
【００２９】
Ｎｉ：０．５％以下（０％を含まない）および／または
Ｃｕ：０．５％以下（０％を含まない）
これらの元素は、強度−延性バランスを高く保持したまま、高強度化を実現するのに有効な元素であり、この様な作用を有効に発揮させるには、Ｎｉ：０．１％以上、および／またはＣｕ：０．１％以上を添加することが推奨される。しかしながら、これらの元素を過剰に添加しても上記効果が飽和してしまう他、熱延時に割れが生じる等して生産性が低下することから、Ｎｉ：０．５％以下、および／またはＣｕ：０．５％以下に抑えるのが良い。
【００３０】
またＰ（リン）は、鋼中で粒界偏析を起こして熱間加工性やプレス成形性に悪影響を及ぼす有害元素である。従って本発明では、Ｐの含有量を０．０２％以下に抑えることが好ましく、より好ましくは０．０１％以下である。またＳ（硫黄）は、ＭｎＳ等の硫化物系介在物を形成し、割れ発生の原因となりうる。よってＳ量は０．０１５％以下に抑えるのがよく、より好ましくは０．０１０％以下に抑える。
【００３１】
更にその他の元素として、例えばＴｉやＮｂを析出強化や固溶強化等の目的で、それぞれ０．１％以下の範囲内で含有させてもよく、Ｂを０．００５％以下の範囲内で添加したものにも本発明を適用することができる。
【００３２】
また、本発明は、溶融亜鉛めっき鋼板や合金化溶融亜鉛めっき鋼板等の亜鉛めっき鋼板に適用することができる。
【００３３】
本発明にかかる成形部材の製造方法は、上記の様に成分調製してＡｃ３点を８００℃以下とした鋼板を用い、熱間プレス成形をＡｃ３点以上８００℃以下で行うところに特徴を有する。
【００３４】
上記Ａｃ３点を８００℃以下とした鋼板を用いることで、８００℃以下の低温域でも支障なく熱間プレス成形を行うことができ、得られる成形部材のめっき外観や性状の劣化を抑え、良好な状態を維持することができる。その結果、従来技術の如く、めっき表面の変質部分を除去するためのショットブラスト等を行う必要がなく、また上述の通りめっき層は清浄なまま維持されるので、優れた耐食性等を発揮し、その後の塗装処理も容易に行うことができる。
【００３５】
Ａｃ３点以上で成形するのは、プレス成形を円滑に実施するとともに、該高温域の鋼板をプレス成形時に常温の金型と接触させることで焼き入れを行い、強度を高めるためである。熱間プレス成形は、好ましくは（Ａｃ３点＋１０）℃以上、より好ましくは（Ａｃ３点＋２０）℃以上の温度域で行えば、より成形し易くなり、かつ高強度を確保し易くなる。しかし成形温度の上限は、本発明の目的に照らして８００℃以下に抑える必要がある。本発明法における熱間プレス成形温度の下限は、Ａｃ３点以上であれば７５０℃以下であってもよく、更には７００℃以下でもよい。
【００３６】
本発明の方法は、上記要件を満たす製造条件を定めたところに特徴を有するものであり、鋼材の溶製や鋳造、鋼板を得るための熱間圧延等といった基本的な製造条件、更にはめっき処理条件等についてまで規定するものでなく、これらについては一般的な条件や方法を採用することができる。また、熱間プレス成形についてもその他の条件についてまで特に規定するものでない。
【００３７】
【実施例】
以下、実施例を挙げて本発明をより具体的に説明するが、本発明はもとより下記実施例によって制限を受けるものでなく、前・後記の趣旨に適合し得る範囲で適当に変更を加えて実施することも可能であり、それらはいずれも本発明の技術的範囲に含まれる。
【００３８】
実施例
表１に示す成分組成の鋼材を溶製し、熱間圧延を仕上圧延温度：（Ａ３−５０）℃以上、巻取温度：６００℃以上の条件で行って２．５ｍｍ厚の鋼板とした後に、冷間圧延を行い１．０ｍｍ厚の鋼板を得た。そして４６０℃で該鋼板に亜鉛めっき処理を施し、次に５００℃以上で合金化処理を行って、合金化溶融亜鉛めっき鋼板を得た。
【００３９】
得られた合金化溶融亜鉛めっき鋼板を用い、熱間プレス成形を想定して、大気炉で前記鋼板を表２に示す加熱温度まで昇温し、該加熱温度で約５分間加熱保持した後、図１（断面説明図）に示すようにプレス成形（４５ｍｍ角の角筒絞り）を行い、その後に放冷（空冷）して成形試料を得た。
【００４０】
この様にして得られた成形試料の強度、めっき表面外観、耐パウダリング性およびスポット溶接性を評価した。
【００４１】
成形試料の強度は、成形試料の壁部および底部のビッカース硬さ（Ｈｖ、荷重：９．８Ｎ）を測定し、強度（Ｈｖ×３）［ＭＰａ］を求めた。尚、成形試料の壁部および底部の強度がともに９８０ＭＰａ以上示す場合を所望の高強度を有すると判断した。
【００４２】
また、成形試料のめっき外観は、目視で観察して下記基準で評価し、下記３〜５の場合にめっき外観が維持されていると判断した。
【００４３】
５：めっき表面が熱間プレス成形前と同じ銀色
４：めっき表面が薄茶色または薄緑色
３：めっき表面が茶色
２：めっき表面がこげ茶色
１：めっき表面が黒色
耐パウダリング性については、曲げ角６０°、曲げ半径１ｍｍのＶ型パンチおよびダイスを用いて曲げ試験を行い、曲げ内側のめっき剥離部をテープ剥離し、下記基準で目視にて評価し、下記２の場合に耐パウダリング性を確保でき、下記３または４の場合に耐パウダリング性に優れていると評価した。
【００４４】
４：めっき剥離幅が５ｍｍ未満
３：めっき剥離幅が５ｍｍ以上１０ｍｍ未満
２：めっき剥離幅が１０ｍｍ以上１５ｍｍ未満
１：めっき剥離幅が１５ｍｍ以上
更に、各成分組成から上記式（２）で表されるＣｅｑを求め、該Ｃｅｑが０．４５超の場合をスポット溶接性に劣るとし、Ｃｅｑが０．４５以下の場合をスポット溶接性が確保されていると判断した。
【００４５】
【表１】
【表２】
表１および表２から次のように考察することができる。尚、以下のＮｏ．は表２における実験Ｎｏ．を示す。
【００４８】
Ｎｏ．３，４，６〜８，１０〜１８，２０は、本発明で規定する化学成分組成を満足する鋼板を用い、かつ規定の方法で成形を行った結果を示しており、得られた成形試料は、強度が９８０ＭＰａ以上と高く、めっき外観と耐パウダリング性に優れていることがわかる。また、Ｎｏ．１２および１３に示される結果から、スポット溶接性を確保するには、更に本発明で規定するＣｅｑの範囲を満たすようにするのが有効であることがわかる。
【００４９】
これに対し、Ｎｏ．１，２，５，９，１９，２１は、本発明で規定する要件を満たすものでなく、得られた部材は、強度が不足しているか、めっき外観または耐パウダリング性が好ましくないものとなっている。
【００５０】
即ちＮｏ．１および２は、Ｍｎ量が少なすぎてＡｃ３点が８００℃を超えている鋼板を熱間成形に用い、Ａｃ３点以上の８００℃を超える高温で成形加工を行ったため、めっき層が変質してめっき外観に劣るものとなった。Ｎｏ．５は、Ｃ量が少なすぎるため、所望の強度を確保することができなかった。Ｎｏ．９は、Ｓｉ量が多過ぎるため、めっき層が良好に形成されなかった。Ｎｏ．１９は、Ａｃ３点を下回る低温で成形したため、所望の強度を確保することができなかった。Ｎｏ．２１は、Ａｃ３点が６９０℃の鋼板を用いたものであるが、プレス成形を８００℃以上の高温で行ったため、めっき層が変質してめっき外観に劣るものとなった。
【００５１】
尚、図２は、規定する条件で製造した成形試料（Ｎｏ．７）のめっき表面の観察写真であり、熱間成形後も良好なめっき外観を維持できていることがわかる。これに対し図３は、規定する条件で製造しなかった成形試料（Ｎｏ．２１）のめっき表面の観察写真であり、熱間成形後にめっき表面が変質していることがわかる。
【００５２】
【発明の効果】
本発明は上記のように構成されており、本発明で規定する亜鉛めっき鋼板を用い規定の方法で熱間プレス成形を行うことで、９８０ＭＰａ以上もの高強度を有し、かつめっき外観に優れた、自動車のピラーやダイヤフラムスプリング、二輪車用のブレーキディスク等のプレス成形部材を効率よく供給できることとなった。
【図面の簡単な説明】
【図１】実施例における角筒絞り実験を説明する図（断面図）である。
【図２】本発明例（Ｎｏ．７）の熱間プレス成形試料のめっき外観を示す観察写真である。
【図３】比較例（Ｎｏ．２１）の熱間プレス成形試料のめっき外観を示す観察写真である。
Claims (6)
- 質量％で（以下同じ）、
Ｃ ：０．０５％以上０．４％以下、
Ｍｎ：２．５％以上８％以下、
Ｓｉ：１．０％以下（０％を含まない）、
を満たし、下記式（１）で表されるＡｃ３点が８００℃以下であることを特徴とする熱間プレス成形性に優れた亜鉛めっき鋼板。
Ａｃ３（℃）＝９１０−２０３×［Ｃ］１／２＋４４．７［Ｓｉ］−３０［Ｍｎ］−１１［Ｃｒ］＋３１．５［Ｍｏ］−１５．２［Ｎｉ］−２０［Ｃｕ］ …（１）
（式中の［ ］は各含有成分の質量％を示す） - 更に、
Ｃｒおよび／またはＭｏを合計で１％以下（０％を含まない）
を含有するものである請求項１に記載の亜鉛めっき鋼板。 - 更に、
Ｎｉ：０．５％以下（０％を含まない），および／または
Ｃｕ：０．５％以下（０％を含まない）
を含有するものである請求項１または２に記載の亜鉛めっき鋼板。 - 更に、下記式（２）で表されるＣｅｑが０．４５以下である請求項１〜３のいずれかに記載の亜鉛めっき鋼板。
Ｃｅｑ＝［Ｃ］＋（１／３０）［Ｓｉ］＋（１／２０）［Ｍｎ］＋２［Ｐ］＋４［Ｓ］…（２）
（式中の［ ］は各含有成分の質量％を示す） - 請求項１〜４のいずれかに記載の亜鉛めっき鋼板を用いて、Ａｃ３点以上８００℃以下で熱間プレス成形を行うことを特徴とする熱間プレス成形部材の製造方法。
- 請求項５に記載の製造方法で得られた強度が９８０ＭＰａ以上でめっき外観に優れた熱間プレス成形部材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002381218A JP3872426B2 (ja) | 2002-12-27 | 2002-12-27 | 熱間プレス成形性に優れた亜鉛めっき鋼板および該鋼板を用いた熱間プレス成形部材の製法並びに高強度かつめっき外観に優れた熱間プレス成形部材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002381218A JP3872426B2 (ja) | 2002-12-27 | 2002-12-27 | 熱間プレス成形性に優れた亜鉛めっき鋼板および該鋼板を用いた熱間プレス成形部材の製法並びに高強度かつめっき外観に優れた熱間プレス成形部材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2004211147A true JP2004211147A (ja) | 2004-07-29 |
| JP3872426B2 JP3872426B2 (ja) | 2007-01-24 |
Family
ID=32817210
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2002381218A Expired - Fee Related JP3872426B2 (ja) | 2002-12-27 | 2002-12-27 | 熱間プレス成形性に優れた亜鉛めっき鋼板および該鋼板を用いた熱間プレス成形部材の製法並びに高強度かつめっき外観に優れた熱間プレス成形部材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3872426B2 (ja) |
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008538384A (ja) * | 2005-02-24 | 2008-10-23 | ティッセンクルップ スチール アクチェンゲゼルシャフト | 鋼ストリップをコーティングする方法及び前記コーティングを付与された鋼ストリップ |
| JP2009521596A (ja) * | 2005-12-24 | 2009-06-04 | ポスコ | 耐食性に優れた高マンガン溶融メッキ鋼板及びその製造方法。 |
| WO2015001705A1 (ja) * | 2013-07-02 | 2015-01-08 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 熱間プレス部材の製造方法 |
| WO2017068756A1 (ja) * | 2015-10-19 | 2017-04-27 | Ｊｆｅスチール株式会社 | ホットプレス部材およびその製造方法 |
| WO2017068757A1 (ja) * | 2015-10-19 | 2017-04-27 | Ｊｆｅスチール株式会社 | ホットプレス部材およびその製造方法 |
| EP3181715A4 (en) * | 2014-10-24 | 2017-07-05 | JFE Steel Corporation | High-strength hot-pressing member and method for producing same |
| JP2017179588A (ja) * | 2016-03-29 | 2017-10-05 | Ｊｆｅスチール株式会社 | ホットプレス部材およびその製造方法 |
| WO2017168948A1 (ja) * | 2016-03-29 | 2017-10-05 | Ｊｆｅスチール株式会社 | ホットプレス用鋼板およびその製造方法、ならびにホットプレス部材およびその製造方法 |
| JP2017179589A (ja) * | 2016-03-29 | 2017-10-05 | Ｊｆｅスチール株式会社 | ホットプレス用鋼板およびその製造方法、ならびにホットプレス部材およびその製造方法 |
| JP2017179432A (ja) * | 2016-03-29 | 2017-10-05 | Ｊｆｅスチール株式会社 | ホットプレス部材およびその製造方法 |
| JP2019056180A (ja) * | 2015-02-16 | 2019-04-11 | 重▲慶▼哈工易成形▲鋼▼▲鉄▼科技有限公司Ｅａｓｙｆｏｒｍｉｎｇ Ｓｔｅｅｌ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ Ｃｏ．， Ｌｔｄ． | ホットスタンピングに使用される鋼板 |
-
2002
- 2002-12-27 JP JP2002381218A patent/JP3872426B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (25)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008538384A (ja) * | 2005-02-24 | 2008-10-23 | ティッセンクルップ スチール アクチェンゲゼルシャフト | 鋼ストリップをコーティングする方法及び前記コーティングを付与された鋼ストリップ |
| US9580786B2 (en) | 2005-12-24 | 2017-02-28 | Posco | High Mn steel sheet for high corrosion resistance and method of manufacturing galvanizing the steel sheet |
| JP2009521596A (ja) * | 2005-12-24 | 2009-06-04 | ポスコ | 耐食性に優れた高マンガン溶融メッキ鋼板及びその製造方法。 |
| JPWO2015001705A1 (ja) * | 2013-07-02 | 2017-02-23 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 熱間プレス部材の製造方法 |
| JP6020589B2 (ja) * | 2013-07-02 | 2016-11-02 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 熱間プレス部材の製造方法 |
| WO2015001705A1 (ja) * | 2013-07-02 | 2015-01-08 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 熱間プレス部材の製造方法 |
| US10384254B2 (en) | 2013-07-02 | 2019-08-20 | Jfe Steel Corporation | Method of manufacturing hot-pressed member |
| EP3181715A4 (en) * | 2014-10-24 | 2017-07-05 | JFE Steel Corporation | High-strength hot-pressing member and method for producing same |
| US10392677B2 (en) | 2014-10-24 | 2019-08-27 | Jfe Steel Corporation | High-strength hot-pressed part and method for manufacturing the same |
| JP2019056180A (ja) * | 2015-02-16 | 2019-04-11 | 重▲慶▼哈工易成形▲鋼▼▲鉄▼科技有限公司Ｅａｓｙｆｏｒｍｉｎｇ Ｓｔｅｅｌ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ Ｃｏ．， Ｌｔｄ． | ホットスタンピングに使用される鋼板 |
| CN108138289A (zh) * | 2015-10-19 | 2018-06-08 | 杰富意钢铁株式会社 | 热冲压构件及其制造方法 |
| WO2017068756A1 (ja) * | 2015-10-19 | 2017-04-27 | Ｊｆｅスチール株式会社 | ホットプレス部材およびその製造方法 |
| WO2017068757A1 (ja) * | 2015-10-19 | 2017-04-27 | Ｊｆｅスチール株式会社 | ホットプレス部材およびその製造方法 |
| JP2017078189A (ja) * | 2015-10-19 | 2017-04-27 | Ｊｆｅスチール株式会社 | ホットプレス部材およびその製造方法 |
| JP2017078188A (ja) * | 2015-10-19 | 2017-04-27 | Ｊｆｅスチール株式会社 | ホットプレス部材およびその製造方法 |
| CN108138290A (zh) * | 2015-10-19 | 2018-06-08 | 杰富意钢铁株式会社 | 热冲压构件及其制造方法 |
| WO2017168948A1 (ja) * | 2016-03-29 | 2017-10-05 | Ｊｆｅスチール株式会社 | ホットプレス用鋼板およびその製造方法、ならびにホットプレス部材およびその製造方法 |
| KR20180119616A (ko) * | 2016-03-29 | 2018-11-02 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 핫 프레스용 강판 및 그 제조 방법, 그리고 핫 프레스 부재 및 그 제조 방법 |
| CN108884541A (zh) * | 2016-03-29 | 2018-11-23 | 杰富意钢铁株式会社 | 热冲压用钢板及其制造方法以及热冲压构件及其制造方法 |
| JP2017179432A (ja) * | 2016-03-29 | 2017-10-05 | Ｊｆｅスチール株式会社 | ホットプレス部材およびその製造方法 |
| JP2017179589A (ja) * | 2016-03-29 | 2017-10-05 | Ｊｆｅスチール株式会社 | ホットプレス用鋼板およびその製造方法、ならびにホットプレス部材およびその製造方法 |
| JP2017179588A (ja) * | 2016-03-29 | 2017-10-05 | Ｊｆｅスチール株式会社 | ホットプレス部材およびその製造方法 |
| KR102119373B1 (ko) * | 2016-03-29 | 2020-06-05 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 핫 프레스용 강판 및 그 제조 방법, 그리고 핫 프레스 부재 및 그 제조 방법 |
| US10858718B2 (en) | 2016-03-29 | 2020-12-08 | Jfe Steel Corporation | Steel sheet for hot press and method of manufacturing same, and hot-press forming part and method of manufacturing same |
| US11293075B2 (en) | 2016-03-29 | 2022-04-05 | Jfe Steel Corporation | Hot-press forming part and method of manufacturing same |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3872426B2 (ja) | 2007-01-24 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR101569509B1 (ko) | 프레스성형시 내파우더링성이 우수한 hpf 성형부재 및 이의 제조방법 | |
| KR101569505B1 (ko) | 내박리성이 우수한 hpf 성형부재 및 그 제조방법 | |
| WO2020108594A1 (zh) | 一种冷弯性能优良的锌系镀覆热成型钢板或钢带及其制造方法 | |
| JP6836600B2 (ja) | ホットスタンプ部材 | |
| JP4725415B2 (ja) | 熱間プレス用鋼板および熱間プレス鋼板部材ならびにそれらの製造方法 | |
| TWI453300B (zh) | 熱壓用鋼板以及使用該熱壓用鋼板的熱壓部材的製造方法 | |
| WO2018179839A1 (ja) | ホットプレス部材およびその製造方法 | |
| JP5636727B2 (ja) | 溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 | |
| JP5740847B2 (ja) | 高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 | |
| WO2011013838A1 (ja) | 高強度冷延鋼板およびその製造方法 | |
| WO2010087529A1 (ja) | 高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 | |
| CN107614733B (zh) | 耐剥离性优异的hpf成型部件及其制造方法 | |
| JP6423083B2 (ja) | 曲げ性に優れたｈｐｆ成形部材及びその製造方法 | |
| JP2005139485A (ja) | 熱間成形加工用鋼板 | |
| JP5531757B2 (ja) | 高強度鋼板 | |
| EP2184374A1 (en) | High-strength hot-dip galvanized steel sheet and process for producing the same | |
| JP2005008961A (ja) | 成形性に優れた高強度鋼板およびその製造方法 | |
| US20230086620A1 (en) | Steel sheet plated with al-fe for hot press forming having excellent corrosion resistance and spot weldability, and manufacturing method thereof | |
| JP2008308732A (ja) | 焼入れ鋼板部材および焼入れ用鋼板とそれらの製造方法 | |
| JP5729213B2 (ja) | 熱間プレス部材の製造方法 | |
| KR102280093B1 (ko) | 내식성 및 용접성이 우수한 열간 프레스용 알루미늄-철계 도금 강판 및 그 제조방법 | |
| KR20200066238A (ko) | 수소지연파괴특성 및 점용접성이 우수한 열간 프레스용 철-알루미늄계 도금 강판 및 그 제조방법 | |
| JP3872426B2 (ja) | 熱間プレス成形性に優れた亜鉛めっき鋼板および該鋼板を用いた熱間プレス成形部材の製法並びに高強度かつめっき外観に優れた熱間プレス成形部材 | |
| CN112955575B (zh) | 高强度构件、高强度构件的制造方法和高强度构件用钢板的制造方法 | |
| JP2000234153A (ja) | 熱処理硬化能に優れた薄鋼板及びその鋼板を用いた高強度プレス成形体の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20040811 |
|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20041022 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20060411 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20060502 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20060629 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20060725 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20060920 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20061017 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20061019 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 3872426 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091027 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101027 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101027 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111027 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111027 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121027 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20131027 Year of fee payment: 7 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |