JP2004112283A - 分散拡声方式スピーカシステム - Google Patents
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Abstract
【課題】音像定位に適した分散拡声方式スピーカシステムを提供する。
【解決手段】音面Ｐｈ上方の天井５に複数の下向きスピーカ２１を分散配置し、スピーカ２１の振動板２２を双曲放物面形状とする。振動板２２の外径Ｗを受音面Ｐｈとの距離（天井高さＨ−受音面高さｈ）に応じて受音面Ｐｈで所要音圧レベルが得やすい大きさとし、振動板２２の内方端に振動板形状に沿って結合したボイスコイルの径Ｂの外径Ｗに対する比率を指向特性が低・中音域でフラットであり且つ高音域で緩やかに低下する如く定める。好ましくは、ボイスコイル径Ｂを振動板外径Ｗの２８〜６９％とする。振動板２２は、密度が低く且つヤング率が高い材質製とすることが望ましい。更に好ましくは、スピーカ２１に受音面Ｐｈと天井５との距離に応じた開口角度のホーン２５を装着し、振動板２２をホーンドライバとして使用する。
【選択図】 図１
【解決手段】音面Ｐｈ上方の天井５に複数の下向きスピーカ２１を分散配置し、スピーカ２１の振動板２２を双曲放物面形状とする。振動板２２の外径Ｗを受音面Ｐｈとの距離（天井高さＨ−受音面高さｈ）に応じて受音面Ｐｈで所要音圧レベルが得やすい大きさとし、振動板２２の内方端に振動板形状に沿って結合したボイスコイルの径Ｂの外径Ｗに対する比率を指向特性が低・中音域でフラットであり且つ高音域で緩やかに低下する如く定める。好ましくは、ボイスコイル径Ｂを振動板外径Ｗの２８〜６９％とする。振動板２２は、密度が低く且つヤング率が高い材質製とすることが望ましい。更に好ましくは、スピーカ２１に受音面Ｐｈと天井５との距離に応じた開口角度のホーン２５を装着し、振動板２２をホーンドライバとして使用する。
【選択図】 図１
Description
【０００１】
【発明の属する技術の分野】
本発明は分散拡声方式スピーカシステムに関し、とくに大空間の天井に分散配置したスピーカにより当該大空間の受音面で均一な音色の拡声音を与えるスピーカシステムに関する。本発明は、分散スピーカを利用して音像を定位する拡声システムに有効に適用できる。
【０００２】
【従来の技術】
不特定多数の人が使用する公共施設やスポーツ施設、ホール等の大空間で拡声システムを設計する場合に、ハース効果（先行音効果）を利用して話者方向から音声が聞こえるように音像を定位して拡声することは、話者と聞き手との一体感を作り出し音声の明瞭性を向上させる上で重要である。ハース効果とは、例えば図１３（Ｂ）に示すように、受音点においてスピーカＡの方向からの音（先行音）を聞くと、別の方向のスピーカＢから一定範囲の時間遅れと音圧レベル差を伴って到達する別の音（補強音）をスピーカＡの方向（先行音の方向）に定位する音響心理効果である。図１３（Ａ）は、受音点においてハース効果が得られる先行音と補強音との間の到達時刻差（遅延時間、Ｔｂ−Ｔａ＝補強音の受音点到達時刻−先行音の受音点到達時刻）と到達音圧レベル差（Ｌｂ−Ｌａ＝補強音の受音点到達音圧レベル−先行音の受音点到達音圧レベル）との関係を示す。図中の斜線で示す範囲がハース効果の得られる範囲、すなわち音像定位領域である。
【０００３】
従来、ハース効果を利用した拡声方式として半分散拡声方式が知られている。半分散拡声方式では、話者の近傍にメインスピーカを配置し、天井に配置した分散スピーカからも音を出し、メインスピーカの音が受音点に到達してから１０ｍｓ秒程度遅れた時刻に分散スピーカからの音が受音点に到達するように各スピーカの発音時刻を制御することにより音像を話者に定位する。しかし、半分散拡声方式は拡声対象空間（以下、音場ということがある。）が比較的狭い場合（例えば話者から最後部座席までの距離をＲ２、天井高さをＲ１として、Ｒ２／Ｒ１＝３〜５程度の場合）は適用可能であるものの、音場が広くなると全ての受音点で音像定位を得ることが難しくなり、しかも音源の位置の変化への対応が難しい等の問題点がある。
【０００４】
これに対し本発明者は、半分散拡声方式のように分散スピーカと異なるメインスピーカを用いるのではなく、音響特性が実質的に同一の分散スピーカのみを用いる分散拡声方式により、広い音場（例えば、前記Ｒ２／Ｒ１＞５の音場）でも全ての受音点で音像定位を得ることでき且つ音源の位置の変化に応じて音像定位の方向を音源に合わせることができる音像定位拡声システム（以下、分散拡声方式の音像定位システムということがある。）を開発し、特許文献１に開示した。
【０００５】
特許文献１が開示する音像定位システムの一例を図１４に示す。図示例は、受音面Ｐｈ上方の所定位置に音源Ｏの音の拡声に使う実質上同一音響特性の複数のスピーカＳｊ（１≦ｊ≦ｎ）を隣接スピーカのカバーエリアを一部（例えば２０％程度）重畳させて下向きに分散配置し、各スピーカＳｊの垂直下方の受音面Ｐｈ上の部位をそれぞれ受音点Ｐｉ（１≦ｉ≦ｎ）としたものである。受音面Ｐｈは、例えば床面６上の聴者２の耳の高さ位置ｈに想定した仮想面である。音場内の話者や演奏者等の音源Ｏの近傍にマイクロホン３を設置し、音源Ｏからの音響信号を信号伝送装置１０により分散配置した各スピーカＳｊへ入力する。信号伝送装置１０と各スピーカＳｊとの間に各スピーカＳｊの音響遅延及び音圧レベルを調整する信号調整装置（イフェクタ）２０を挿入し、各信号調整装置２０と接続したコンピュータ３０より各信号調整装置２０の音響遅延及び入力パワーの調整を一括して制御する。図中の符号１１はミキサー、符号１２はアンプを示す。
【０００６】
図１５は、音像定位を得るためのコンピュータ３０による信号調整装置２０の制御方法の流れ図を示す。先ず、コンピュータ３０のスピーカ選択手段３１により各スピーカＳｊのうち音源Ｏに最も近いスピーカ（例えばＳ１）を主スピーカＳｏとして選び、残余のスピーカをスピーカ順位付け手段３２により主スピーカＳｏからの距離の昇順に順位付けして周辺スピーカＳｇｘ（ｘ＝１、２、……、（ｎ−１））とする（ステップＳ００１〜Ｓ００３）。主スピーカＳｏからは、コンピュータ３０の主スピーカ音指示手段３３により、音源Ｏの音の拡声音を時間遅延なしの時刻零に所要入力パワーで発音する（ステップＳ００４）。
【０００７】
図１５のステップＳ００５〜Ｓ００８において、周辺スピーカＳｇｘの順位の昇順に従い、コンピュータ３０の周辺スピーカ音指示手段３４により各周辺スピーカＳｇｘの発音時刻を決定する。すなわち周辺スピーカＳｇｘの各々について、周辺スピーカＳｇｘ（例えばＳｇ１５）の下方の受音点Ｐｇｘ（例えばＰｇ１５）において当該周辺スピーカＳｇｘからの拡声音到達時刻Ｔｘｘが主スピーカＳｏからの拡声音到達時刻Ｔｏｘに対しハース効果を与える遅延時間Δｔｘだけ遅れる（Ｔｘｘ＝Ｔｏｘ＋Δｔｘ）ように、周辺スピーカＳｇｘ（例えばＳｇ１５）の発音時刻を算出する。
【０００８】
また、図１５のステップＳ００９〜Ｓ０１２において、周辺スピーカＳｇｘの順位の昇順に従い、周辺スピーカ音指示手段３４により各周辺スピーカＳｇｘの入力パワーを決定する。すなわち周辺スピーカＳｇｘの各々について、周辺スピーカＳｇｘ（例えばＳｇ１５）の下方の受音点Ｐｇｘ（例えばＰｇ１５）において当該周辺スピーカＳｇｘ（例えばＳｇ１５）からの拡声音到達時刻Ｔｘｘより先行して到達する下位順位の周辺スピーカＳｇｋ（ｋ＝１、２、……、（ｘ−１））及び主スピーカＳｏからの拡声音のそれぞれの到達音圧レベルの総和（ΣＬｋｘ＋Ｌｏｘ）を求め、その総和に対しハース効果を与える音圧レベル差ΔＬｘだけ高くなるように当該周辺スピーカＳｇｘ（例えばＳｇ１５）からの拡声音到達音圧レベルＬｘｘ（＝ΣＬｋｘ＋Ｌｏｘ＋ΔＬｘ）を定め、定めた到達音圧レベルＬｘｘに対応する周辺スピーカＳｇｘ（例えばＳｇ１５）の入力パワーを算出する。受音点Ｐｇｘにおける周辺スピーカＳｇｋ及び主スピーカＳｏからの到達音圧レベルＬｋｘ、Ｌｏｘは、各スピーカＳｇｋ及びＳｏから受音点Ｐｇｘまでの距離と各スピーカＳｇｋ及びＳｏの入力パワー及び音響特性との関数として求めることができる。
【０００９】
図１５のステップＳ００５〜Ｓ０１２を全ての周辺スピーカＳｇｘについて順位の昇順に繰り返すことにより、周辺スピーカＳｇｘの各々の発音時刻及び入力パワーが決定できる。信号調整装置２０により、周辺スピーカＳｇｘの各々から音源Ｏの音の拡声音を前記算出した発音時刻に前記算出した入力パワーで発音することにより、受音面Ｐｈ上のあらゆる受音点Ｐｉにおいて音源Ｏヘ向かう方向に音像を定位することができる。また、音源Ｏの位置の移動に応じて主スピーカの選択と周辺スピーカの順位付けとをやり直すことにより、移動する音源Ｏ（例えば、不特定な位置に表れる質問者等）に音像を定位させることができる。
【００１０】
従来の分散拡声方式のスピーカシステムは、音声パワーの大半を含む周波数帯域（例えば１２５Ｈｚから８ｋＨｚの範囲の周波数帯。以下、音声帯域という。）を１台で再生するフルレンジ型コーンスピーカ、又は低音域再生用スピーカ（ウーハ部）と高音域再生用スピーカ（ツイータ部）とを合成した複合型スピーカを使用するのが一般的である。例えば、音場の天井が余り高くない場合は、公称口径１０〜１６ｃｍ程度のフルレンジ型コーンスピーカを天井に分散配置してシステムを構築する。天井が高い場合は、受音面Ｐｈ上で必要十分な音圧を得るために、例えば公称口径２５０〜３００ｍｍ程度の大口径コーンスピーカにホーンを装着したウーハー部とホーンを装着したツイータ部とを用いる２ウェイ方式の複合型スピーカ等を用いる。
【００１１】
【特許文献１】特許第３２７３５６１号公報
【特許文献２】特開平１０−２２９５９５号公報
【非特許文献１】中島平太郎著「ハイファイスピーカ」日本放送出版協会、昭和４３年１月２０日、第１版、ｐ５２〜ｐ５５
【非特許文献２】ＪＡＳ ｊｏｕｒｎａｌ、ＭＡＲＣＨ ２０００ Ｎｏ．３、日本オーディオ協会、２０００年３月
【００１２】
【発明が解決しようとする課題】
しかし、従来のフルレンジ型コーンスピーカや複合型スピーカのシステムを用いて上述した音像定位システムを実際に構築する際には、以下のような点が問題となる。
【００１３】
（１）従来の複合型スピーカは、ウーハ部及びツイータ部の周波数のクロスオーバー近辺において指向特性が確保されず、またウーハ部及びツイータ部の振動板材料の相異により両者の音色が異なるため、明瞭性が低下したり再生音が不自然となる場合がある。図１３に示すハース効果は、２つのスピーカＡ、Ｂからの音が両耳に対して同じ周波数特性をもつ場合に起き易いことが知られている。ところが複合型スピーカでは、クロスオーバー近辺の周波数においてウーハ部とツイータ部との指向特性が不連続になり、またウーハ部とツイータ部との位相干渉によるディップが発生するため、ハース効果が起き難くなる。音像定位システムを構築するためには、音声帯域の全域において均一な音圧周波数特性が得られるように、複合型ではなくフルレンジ型のスピーカを使用することが望ましい。
【００１４】
（２）他方、従来のフルレンジ型コーンスピーカは、音声帯域の高音域で出力音圧レベルに山谷が発生し、正面軸上の音圧は比較的高いものの指向特性が急激に劣化する問題点がある。一般にコーンスピーカの指向性はコーンの実効振動半径（すなわちコーンの外径）ａと音波の波長λとの比ｋ（＝ａ／λ）で定まり、周波数が高いほど、コーンの実効振動半径ａが大きいほど、またスピーカの正面軸から離れるほど指向性の劣化が著しくなることが知られている（非特許文献１）。このため，従来のフルレンジ型コーンスピーカを用いて音像定位システムを構築すると、例えば図１４の受音点Ｐ５と受音点Ｐ４との間においてスピーカＳ５からの高音域の音色とスピーカＳ４からの高音域の音色とが異なる事態が生じ、ハース効果が起き難い受音点が発生する場合がある。
【００１５】
コーンスピーカの高音域における山谷の発生を改善するため、振動板を朝顔形コーンとしたカーブド・コーンスピーカが知られている（非特許文献１）。しかし、カーブド・コーンを使用しても指向特性を十分に改善することは難しい。図９は、カーブド・コーンを用いた公称口径１６ｃｍのスピーカの正面軸上における音圧レベルの周波数特性（実線グラフ）と、正面軸から４５度傾斜した軸上における音圧レベルの周波数特性（点線グラフ）とを示す。同図から分かるように、カーブド・コーンを使用した場合でも、比較的低い約５ｋＨｚ以上の周波数で正面軸上の音圧レベルに大きな山谷が発生し、４５度傾斜軸上の音圧レベルが急激に劣化している。音像定位システムの実用化を図るため、高音域において指向特性が急激に劣化しないフルレンジ型スピーカの開発が望まれている。
【００１６】
（３）また、従来のフルレンジ型コーンスピーカは、ホーンを装着する場合にホーン負荷に耐える強度を得るためにコーンを厚くすると、ピークが大きくなる問題点もある。コーンスピーカの高音域の指向特性を向上するためにはコーンの質量を小さくすることが必要であるとされており、コーンを厚くして質量が大きくなると逆に高音域の指向特性が低下してしまう。すなわち、従来のコーンはホーンのドライバには適していない。音像定位システムの実用化のためには、ホーンを装着しても指向特性が劣化しないフルレンジ型スピーカの開発が必要である。
【００１７】
そこで本発明の目的は、音像定位に適した分散拡声方式スピーカシステムを提供することにある。
【００１８】
【課題を解決するための手段】
本発明者は、振動板を双曲放物面（Ｈｙｐｅｒｂｏｌｉｃ Ｐａｒａｂｏｌｏｉｄ）形状としたコーンスピーカ（以下、ＨＰ型スピーカということがある。）に注目した。双曲放物面形状の振動板（以下、ＨＰ型振動板ということがある。）とは、捻れの位置にある２本の線分上の２点を結ぶ直線（又は線分）をその２本の直線に沿って移動させることにより形成される曲面又はその曲面の組み合せにより形成した振動板である。従来、分割振動を抑えて良質な音を得ることを目的として双曲放物面形状の振動板を用いたＨＰ型スピーカが提案されている（特許文献２、非特許文献２参照）。
【００１９】
特許文献２が開示するＨＰ型スピーカの一例を図１６に示す。同図（Ａ）はＨＰ型振動板２２の一例の作成方法を示し、図中の符号ＣはＨＰ型振動板２２の中心軸線、ＱはＨＰ型振動板２２の中心点を表わす。コーン２２の外方端周縁２３を４等分した弧Ｅ１の両端及び中点をＦ１、Ｆ３及びＦ２とし、中心軸線Ｃ上の中心点Ｑから同一方向に偏位した点をＧ１、Ｇ２とする。例えば、Ｇ１とＦ２とを結ぶ線分の両端Ｇ１、Ｆ２を直線Ｇ１−Ｇ２及び曲線Ｆ２−Ｆ３に沿って移動させることにより、Ｆ２、Ｇ１、Ｇ２、Ｆ３で囲まれる領域に双曲放物面を形成する。同様に、Ｇ１とＦ２とを結ぶ線分の両端Ｇ１、Ｆ２を直線Ｇ１−Ｇ２及び曲線Ｆ２−Ｆ１に沿って移動させることによりＦ２、Ｇ１、Ｇ２、Ｆ１で囲まれる領域に双曲放物面を形成する。４つの弧Ｅ１、Ｅ２、Ｅ３、Ｅ４にそれぞれ２面ずつ形成した８面の双曲放物面によりＨＰ型振動板が構成される。同図のＨＰ型振動板２２は、双曲放物面上に山（例えばＦ２−Ｇ１を結ぶ領域）と谷（例えばＦ３−Ｇ２を結ぶ領域とＦ１−Ｇ２を結ぶ領域）とが周方向に交互に形成される。また同図（Ｂ）に示すように、各双曲放物面は２方向の直線と双曲線（Ｈｙｐｅｒｂｏｌｉｃ）と放物線（Ｐａｒａｂｏｌｏｉｄ）の４つの断面で構成される。このように作成した双曲放物面は、各要素の直線に剪断力（ずれ応力）のみが働き、曲げが生じないため、軽量でありながら強い構造となることが知られている。同図（Ｃ）はＨＰ型振動板２２を組み込んだＨＰ型スピーカ２１の一例の断面図を示す。図示例のＨＰ型スピーカ２１はＨＰ型振動板２２の構造に特徴があり、その他の部分に関しては従来の構成を適用したものである。
【００２０】
従来、ＨＰ型スピーカ２１は広い周波数帯域で使用でき、材料の選定の自由度が広いので安価に製造できる等の利点が報告されている（特許文献２の段落００２２）。しかし、ＨＰ型スピーカ２１の指向特性については詳細な検討はなされていない。本発明者は、図３〜５に示す振動板構造のＨＰ型スピーカ２１を試作し、ＨＰ型スピーカ２１の指向特性を確認するシミュレーション実験を行った。図５（Ａ）に示すＨＰ型振動板２２は、１６ｃｍの円形を扇形状に５等分した構造であり、各扇形部の半径上に山（Ａ点）を定めると共に扇形部の中心に谷（Ｂ点）を定め、各山及び谷の稜線と扇形部の弧とを結ぶ直線（図中の点線）により双曲放物面を形成したものである。図５（Ｂ）の断面図に示すようにＨＰ型振動板２２の外径Ｗを１１０ｍｍとした。
【００２１】
図３は、図５のＨＰ型振動板２２を組み込んだＨＰ型スピーカ２１（スピーカ公称口径１６０ｍｍ）の断面図を示す。同図に示すように、ＨＰ型振動板２２の外方端周縁をエッジ５６によりフレーム５５の先端へ係止し、ＨＰ型振動板２２の内方端に所定径のボイスコイル２７を接合した。従来のコーン型と異なりＨＰ型振動板２２ではボイスコイル２７との接合部位が平坦でなく複雑な形状となるため、図５（Ｃ）に示すような振動板形状に沿ったカップリングアダプタ２８を用いてＨＰ型振動板２２とボイスコイル２７とを接合した。ＨＰ型振動板２２とボイスコイル２７との接合位置（ＨＰ型振動板２２のドライブ位置）は、図５（Ａ）に示すように多角形となる。ボイスコイル２７の径Ｂは、アダプタ２８の内周縁に沿って接合されるため、アダプタ２８の径より若干小さくなる。ボイスコイル２７と対向する部位にマグネット５１、センターポール５２及びヨーク５３を設け、センターポール５２とヨーク５３との間にマグネット５１により磁界を形成する。音声信号に応じてボイスコイル２７の電流が流れるとボイスコイル２７に力が加わり、ボイスコイル２７に接合されたＨＰ型振動板２２が前後（同図では上下）方向に振動して外方端周縁から音波を放射する。図中の符号５４はダンパ、５４ａはダンパーリング、５８は端子板を示す。図４はエッジ５６及びダンパ５４を含むＨＰ型振動板２２の斜視図を示す。
【００２２】
図３のボイスコイル２７の径Ｂを２０ｍｍ、３５ｍｍ及び５０ｍｍとし、各ボイスコイル径ＢにおけるＨＰ型スピーカ２１の指向特性をシミュレーションした。シミュレーション結果を図６〜図８のグラフに示す。図６のグラフは、ボイスコイル径Ｂを２０ｍｍとした場合のスピーカ正面軸上の周波数特性（実線グラフ）と４５度傾斜軸上の周波数特性（点線グラフ）とを表わし、高音域は伸びるが中音域の１ｋＨｚ付近にピークとディップ（山・谷）が発生することを示す。この中音域の山谷の発生は、ボイスコイル２７のドライブ位置をＨＰ型振動板２２の中心点Ｑ（図５（Ｂ）参照）に近づけ過ぎたため駆動力が不足したことが原因であると考えられる。また図８のグラフは、ボイスコイル径Ｂを５０ｍｍとした場合のスピーカ正面軸上の周波数特性（実線グラフ）と４５度傾斜軸上の周波数特性（点線グラフ）を表わし、何れも５ｋＨｚ程度から音圧が低下することを示す。このグラフから、大き過ぎるボイスコイル径Ｂはフルレンジ型スピーカに適さないと考えられる。これに対し図７に示すボイスコイル径Ｂを３５ｍｍとした場合のスピーカ正面軸上の周波数特性（実線グラフ）と４５度傾斜軸上の周波数特性（点線グラフ）は、図９に示すカーブド・コーンのような正面軸上の大きな山谷も４５度傾斜軸上の音圧レベルの急激な劣化も見られず、軸上特性及び指向特性が共に低・中音域でフラットであり高音域で緩やかに低下している。図７の特性のＨＰ型振動板２２を用いれば、高音域において指向特性が急激に劣化しないフルレンジ型スピーカとすることができる。
【００２３】
図１０は、図７に示すＨＰ型振動板２２の４５度傾斜軸上の音圧レベルと、図９に示すカーブド・コーン型振動板の４５度傾斜軸上の音圧レベルとの対比結果を示す。本発明者は、図１０に示す両グラフの相異の原因を検討するため、両振動板の５ｋＨｚ近傍での分割振動状態のモーダル解析を行った。解析結果を図１１及び図１２に示す。図中、白く表わした部分が分割振動状態の部分に相当する。図１２はカーブド・コーン型振動板の分割振動状態を表わし、共振部位が振動板外周部に集中していることを示す。カーブド・コーン型振動板の高音域における指向特性の急激な劣化は、この振動板外周部に集中した分割振動により中心から角度がずれた位置で位相干渉が強くなった結果と考えられる。これに対し図１１はＨＰ型振動板２２の分割振動状態を表わし、共振部位が振動板の全体に分散していることを示す。ＨＰ型振動板２２では、このように共振部位が分散しているため指向特性の急激な劣化が発生しないと考えられる。
【００２４】
更に本発明者は外径Ｗ＝１１０ｍｍ以外のＨＰ型振動板２２についても前記シミュレーション実験を繰り返し、振動板２２の外径Ｗに対するボイスコイル２７の径Ｂの比率を２８〜６９％の範囲内で選択することにより図７の場合と同様の軸上特性及び指向特性が得られることを見出した。すなわち、ＨＰ型振動板２２では、振動板外径Ｗに対するボイスコイル径Ｂの比率の調節により指向特性を改善し、低・中音域でフラットであり高音域で緩やかに低下する指向特性とすることができる。本発明は、この知見に基づく更なる研究・開発の結果，完成に至ったものである。
【００２５】
図１の実施例を参照するに、本発明による分散拡声方式スピーカシステムは、受音面Ｐｈ上方の天井５に分散配置した複数の下向きスピーカ２１により音源Ｏの音を拡声する分散拡声方式スピーカシステムにおいて、スピーカ２１の振動板２２を双曲放物面形状とし、振動板２２の外径Ｗ（図３及び５参照）を受音面Ｐｈとの距離（図示例では天井高さＨ−受音面高さｈ）に応じて受音面Ｐｈで所要音圧レベルが得やすい大きさとし、振動板２２の内方端に振動板形状に沿って結合したボイスコイル２７の径Ｂ（図３及び５参照）の外径Ｗに対する比率を指向特性が低・中音域でフラットであり且つ高音域で緩やかに低下する如く定めてなるものである。
【００２６】
好ましくは、ボイスコイル径Ｂを振動板外径Ｗの２８〜６９％の範囲内とする。更に好ましくは、振動板２２を密度が低くヤング率が高い材質製とする。例えば振動板２２の材質を、密度０．６０〜１．１５ｇ／ｃｍ３、ヤング率６〜１５ＧＰａの範囲内のものとすることが望ましい。
【００２７】
【発明の実施の形態】
図１は、高さＨ１、Ｈ２の異なる天井が隣接する音場に本発明のスピーカシステムを適用した実施例を示す。図示例では、受音面Ｐｈ上方の天井５に、例えば図３〜５に示すＨＰ型振動板２２が組み込まれた複数のＨＰ型スピーカ２１を下向きに分散配置している。但し、ＨＰ型振動板２２の形状は図示例に限定されず、形状には様々な可能性がある。例えば、図５に示すＨＰ型振動板２２の山・谷の数や高さ、及び全体の深さについても、有限要素法によるモダール解析（ＦＥＭモダール解析）と現物シミュレーションとの繰り返しにより、最適な軸上特性及び指向特性が得られるように実験的に定めることができる。
【００２８】
各ＨＰ型スピーカ２１の振動板２２の外径Ｗは、天井５と受音面Ｐｈとの間の距離に応じて、適当な入力パワーを加えたときに受音面Ｐｈで所要音圧レベルが得やすいように調整することができる。必要に応じて、後述するようにホーン２５を装着してもよい。図示例のように音場内の床６から天井５までの高さ（天井高さ）Ｈに段差がある場合でも、ＨＰ型スピーカ２１毎の振動板２２の外径Ｗやホーンの寸法を受音面Ｐｈで均一な音圧レベルが得やすいように調整すれば、各スピーカ２１の信号調整装置２０で拡声音量を調節することにより音場内の受音面Ｐｈをイベントに集中できる適正で均一な音量レベルとすることができる。
【００２９】
例えば、静かな空間でのスピーチの適正な音声レベルは５５〜６５ｄＢ程度である。他方、一般的な高層ビルではスラブ間の間隔は３．０、４．５、６．０又は９．０ｍ程度であり、このスラブ間隔と天井裏や床下のスペースとにより音場の天井高さＨが決まる。音場内の受音面Ｐｈで５５〜６５ｄＢ程度の音圧レベルが得やすい振動板２２の外径Ｗの一例は、その天井高さＨが３．０ｍを中心として２．２〜４．０ｍのときは３４〜６９ｍｍ、天井高さＨが４．５ｍを中心として３．８〜５．２ｍのときは６９〜８９ｍｍ、天井高さＨが６．０ｍを中心として５．０〜７．５ｍのときは８９〜１３８ｍｍ、天井高さＨが９．０ｍを中心として７．０〜１１．０ｍのときは１３８〜２８０ｍｍである。但し、本発明において振動板２２の外径Ｗは音場の目的や開催されるイベントの種類等に応じて適宜選択可能であり、この例に限定されない。
【００３０】
ＨＰ型スピーカ２１の相互間隔Ｄは、受音面Ｐｈにおいて音像定位の際に音が途切れることがないように、スピーカ２１の指向角度に応じて調整することができる。指向角度とは、スピーカの正面軸方向に対し音圧レベルが６ｄＢ減衰する開き角度である。一般的に指向角度は低音域ほど広く、高音域ほど狭い。人の音声は大体１２５Ｈｚから８ｋＨｚまでの範囲であるが、主力は２５０Ｈｚから２ｋＨｚの４オクターブの幅にある。例えば各スピーカ２１の２ｋＨｚの指向角度が受音面Ｐｈにおいて相互に一部（例えば１０〜２５％程度）重なるように、スピーカ２１の相互間隔Ｄを設計することができる。
【００３１】
また本発明では、ＨＰ型振動板２２の外径Ｗに対するボイスコイル径Ｂの比率を調整し、図７を参照して上述したように高音域で緩やかに低下する指向特性、すなわち高音域において広い指向角度を確保できる。従って、各スピーカ２１の２ｋＨｚより高音域の指向角度が重なるようにスピーカ２１の相互間隔Ｄを設計することにより、受音面Ｐｈのあらゆる地点で音声帯域の全域にわたり実質上均一な音圧周波数特性を作り出し、明瞭で自然に近い音像定位を作り出すことが可能である。
【００３２】
各ＨＰ型スピーカ２１におけるボイスコイル径Ｂは、ＨＰ型スピーカ２１の振動板２２の外径Ｗに応じて、その外径Ｗの２８〜６９％の範囲内において最適な指向特性が得られるように調整することができる。最適な指向特性が得られるボイスコイル径Ｂの一例は、振動板外径Ｗが３４〜６９ｍｍ未満のときは１０〜４０ｍｍ、振動板外径Ｗが６９〜８９ｍｍ未満のときは２０〜５０ｍｍ、振動板外径Ｗが８９〜１３８ｍｍ未満のときは２５〜１００ｍｍ、振動板外径Ｗが１３８〜２８０ｍｍのときは４０〜１６０ｍｍである。具体的な振動板外径Ｗに対するボイスコイル口径Ｂの大きさは、２８〜６９％の範囲内において、上述したシミュレーション実験により定めることができる。
【００３３】
なお、一般的に振動板２２の外径Ｗはスピーカ２１の公称口径として説明されることが多いが、厳密にはスピーカ２１の公称口径が同一であっても振動板周囲に設けたエッジ５６の幅により振動板２２の外径Ｗは異なる。例えば、図３に示す公称口径１６０ｍｍのスピーカ２１に使われる振動板２２は、外径１１０ｍｍに限らず外径１２０ｍｍ程度の場合もあり得る。スピーカ２１の公称口径はほぼ取り付け穴５９のピッチで決まり、その公称口径とエッジ５６の幅とにより振動板２２の外径Ｗが定まる。エッジ５６の幅はスピーカ２１の要求仕様（振幅特性や形状等）により適宜選定される。但し、通常の場合は本発明で使用するＨＰ型振動板２２をスピーカ２１の公称口径の約６９％とすることができる。従って通常の場合は、振動板外径Ｗ＝３４〜６９ｍｍはスピーカ公称口径＝５０〜１００ｍｍに相当し、振動板外径Ｗ＝６９〜８９ｍｍはスピーカ公称口径＝１００〜１３０ｍｍに相当し、振動板外径Ｗ＝８９〜１３８ｍｍはスピーカ公称口径＝１３０〜２００ｍｍに相当し、振動板外径Ｗ＝１３８〜２８０ｍｍはスピーカ公称口径＝２００〜４００ｍｍに相当する。
【００３４】
本発明は、天井高さに応じた外径ＷのＨＰ型振動板が組み込まれたフルレンジ型スピーカを用いるので、複合型スピーカのように低音域と高音域とのクロスオーバー近辺における音圧レベルの不連続等を避け、音声帯域の全域にわたり均一な音圧周波数特性が得られる。また、ＨＰ型振動板の外径Ｗに対するボイスコイル径Ｂの比率の調節により高音域において広い指向角度を確保できるので、スピーカの相互間隔を適当に設計することにより、受音面上のあらゆる地点で実質上均一な音圧周波数特性を得ることができる。従って、ハース効果が起き難い受音点の発生が避けられる。しかも、高音域において各スピーカの広い指向角度を確保できるので、従来のコーンスピーカシステムに比し分散配置するスピーカの間隔（図１の間隔Ｄ１〜Ｄ３）を広げることができ、スピーカの数を節約して経済的なスピーカシステムとすることが可能である。
【００３５】
こうして本発明の目的である「音像定位に適した分散拡声方式スピーカシステム」の提供が達成できる。
【００３６】
好ましくは、ＨＰ型振動板２２をヤング率が高く密度が比較的低い材質製とする。従来のコーンスピーカにおいて、図１２に示すような分割振動により山谷が発生する高音域の共振周波数（高音限界周波数）ｆは、（１）式で表わされることが知られている。（１）式においてｔは振動板の厚さ、Ｅはヤング率、ρは密度を表わす。（１）式は、振動板２２の密度ρを低くしヤング率Ｅを高くすれば高音域の共振周波数を高くできることを示す。ＨＰ型振動板２２を密度が低くヤング率が高い材質製とすることにより、本発明における高音域の指向特性の更なる改善が期待できる。
【００３７】
【数１】
ｆ∝｛Ｅ・（ｔ２／ρ）｝１／２＝ｔ（Ｅ／ρ）１／２ …………………………（１）
【００３８】
また、ＨＰ型振動板２２を密度が低くヤング率が高い材質製とすることにより、振動板２２を厚くして曲げ剛性を高めることができる。後述するようにホーン２５を装着する場合にホーン負荷に耐える強度を得るため厚くしても、特定の周波数に大きなピークが発生しないＨＰ型振動板２２では、密度が低くヤング率が高い材質製とすることにより高音域の指向特性の劣化を最小限に防ぐことができる。従って、ＨＰ型振動板２２はホーンのドライバに適しており、本発明のスピーカシステムをホーン２５の装着時にも指向特性が劣化しないフルレンジ型スピーカシステムとすることが可能となる。
【００３９】
例えば、ＨＰ型振動板２２の材質を密度０．６０〜１．１５ｇ／ｃｍ３、ヤング率６〜１５ＧＰａの範囲内のものとすることができる。このような材料の一例は、バイオセルロース（味の素株式会社製）をマトリクス材とし高弾性のカーボンファイバ、木材パルプ等の繊維質、マイカ粉等を強化材として複合させた複合材料である。
【００４０】
【実施例】
図１の実施例では、ＨＰ型スピーカ２１に受音面Ｐｈと天井５との距離に応じた開口角度のホーン２５を装着し、ＨＰ型振動板２２をホーンドライバとして使用している。ホーン２５を装着したＨＰ型スピーカ２１の一例を図２に示す。ＨＰ型スピーカ２１にホーン２５を装着することにより、音場の天井５が高い場合でも、受音面Ｐｈ上での音圧レベルを必要十分な大きさとすることが容易に可能となる。
【００４１】
図２のホーン２５付きＨＰ型スピーカ２１は、天井裏の空間に設けた支持枠体４２内に、ＨＰ型スピーカ２１とホーン２５とを収納したものである。従来のコーンスピーカでは高音域における指向特性の急激な劣化を避けるため振動板の外径が小さい方が有利であり、天井５が高い場合は小さな振動板で受音面Ｐｈにおける所要音圧レベルが得られるようにホーン２５を長くする必要があった。これに対しＨＰ型振動板２２は、高音域における指向特性がよいので振動板を比較的大きくすることができ、ホーン２５を装着する場合でもホーン２５を短くすることが可能である。図２のホーン２５付きＨＰ型スピーカ２１は、ホーン２５を短くすることによりコンパクトなものとすることができ、天井５における設置の制約が少ない利点がある。また、例えばスピーカ２１及びホーン２５を天井裏に隠すことができるので、意匠上の制約も減らすことができる。
【００４２】
ＨＰ型スピーカ２１に装着するホーン２５の開口角度は、低・中音域の拡がりを制限し、受音面Ｐｈ上の各地点で音声帯域の全域にわたり実質上均一な音圧周波数特性が得られる大きさとすることができる。ＨＰ型スピーカ２１は高音域においても９０度程度の広い指向角度を確保できるので、ホーン２５の開き角度により低・中音域の指向特性を調節することにより、音声帯域の全帯域にわたり指向性を制御することが可能である。例えば図１４及び１５の音像定位システムを構築する場合に、ホーン２５を装着したＨＰ型スピーカ２１を使用することにより全帯域における指向性を制御し、各ＨＰ型スピーカ２１の低・中音域の到達範囲を制限することにより、低・中音域が遠くまで影響してしまう問題点を避け、受音面Ｐｈ上に音色の異なる拡声音の到達を避けて明瞭な音像定位が期待できる。
【００４３】
低・中音域の拡がりを調節して受音面Ｐｈ上の各地点における音圧周波数特性を実質上均一とするためには、例えば天井高さＨが３．０ｍを中心として２．２〜４．０ｍのときはホーン２５を装着する必要はないが、天井高さＨが４．５ｍを中心として３．８〜５．２ｍのときは開口角度９０±２０度の範囲内、天井高さＨが６．０ｍを中心として５．０〜７．５ｍのときは開口角度６０±２０度の範囲内、天井高さＨが９．０ｍを中心として７．０〜１１．０ｍのときは開口角度４５±１５の範囲内のホーン２５を装着することが望ましい。
【００４４】
この場合、ＨＰ型スピーカ２１の相互間隔Ｄを、ホーン２５の正面軸方向に対し音圧レベルの３ｄＢ減衰する開き角度が受音面Ｐｈにおいて相互に一部（例えば１０〜２０％程度）重なるように設計することが望ましい。一般的にホーン２５を使用した場合は、正面軸上ではホーン開口面からの出力は強まるが、正面軸から外れた方向では高音域の出力音圧レベルが低下する。ホーン２５の正面軸方向に対し音圧レベルの３ｄＢ減衰する開き角度を相互に一部重ねることにより、受音面Ｐｈにおける高音域音圧レベルの低下の影響を最小限に抑え、受音面Ｐｈ上の各地点で音声帯域の全域にわたり実質上均一な音圧周波数特性を得ることが可能となる。
【００４５】
例えば図１におけるＨＰ型スピーカ２１の相互間隔Ｄを、天井高さＨが３．０ｍを中心として２．２〜４．０ｍのときは３．０±０．４ｍの範囲内、天井高さＨが４．５ｍを中心として３．８〜５．２ｍのときは４．５±１．０ｍの範囲内、天井高さＨが６．０ｍを中心として５．０〜７．５ｍのときは６．０±１．５ｍの範囲内、天井高さＨが９．０ｍを中心として７．０〜１１．０ｍのときは９．０±２．０ｍの範囲内とすることにより、音圧レベルの３ｄＢ減衰する開き角度を相互に一部重ねることが可能である。
【００４６】
【発明の効果】
以上説明したように、本発明の分散拡声方式スピーカシステムは、受音面上方の天井に、受音面で所要音圧レベルが得やすい外径の双曲放物面構造の振動板のスピーカを分散配置し、振動板のボイスコイルの径の前記外径に対する比率を低・中音域でフラットであり且つ高音域で緩やかに低下する指向特性が得られる大きさに調節するので、次の顕著な効果を奏する。
【００４７】
（イ）天井高さに応じた振動板外径のフルレンジ型スピーカを用いるので、受音面において音声帯域の全域で均一な音圧周波数特性が得られる。
（ロ）高音域において広い指向角度を確保できるので、スピーカの相互間隔を適当に設計することにより、受音面上のあらゆる地点を実質上均一な音圧周波数特性とすることができる。
（ハ）ハース効果が起き難い受音点の発生を避け、受音面上のあらゆる地点でハース効果による音像定位が可能なシステムを構築できる。
（ニ）高音域の指向角度が広いので、分散配置するスピーカの間隔を大きく取ることができ、スピーカの数を節約して経済的なシステムとすることができる。
【００４８】
（ホ）振動板を密度が低くヤング率が高い材質製とすることにより、高音域の指向特性の一層の改善が期待できる。
（ヘ）また、振動板を密度が低くヤング率が高い材質製とすることにより、ホーンを装着しても指向特性が劣化しないシステムとすることができる。
（ト）ホーンを装着して低・中音域の拡がりを制限することにより、音声帯域の全帯域にわたり指向性を制御することが可能となる。
（チ）振動板を大きくしても高音域の良好な指向特性が得られるので、ホーンを装着する場合でもホーンを短くして設置の制約が少ないシステムとすることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】は、本発明の一実施例の説明図である。
【図２】は、ホーンを装着したＨＰ型スピーカの一実施例の説明図である。
【図３】は、ＨＰ型スピーカの一実施例の説明図である。
【図４】は、図３のスピーカに用いるＨＰ型振動板の説明図である。
【図５】は、図４のＨＰ型振動板の頂面図及び断面図とボイスコイル接続用アダプタの説明図である。
【図６】は、図３のＨＰ型スピーカのボイスコイル径を２０ｍｍとした場合の指向特性を示すグラフの一例である。
【図７】は、図３のＨＰ型スピーカのボイスコイル径を３５ｍｍとした場合の指向特性を示すグラフの一例である。
【図８】は、図３のＨＰ型スピーカのボイスコイル径を５０ｍｍとした場合の指向特性を示すグラフの一例である。
【図９】は、従来のカーブド・コーン振動板の指向特性を示すグラフの一例である。
【図１０】は、図７の指向特性グラフと図９の指向特性グラフとを比較した図である。
【図１１】は、図４のＨＰ型振動板の５ｋＨｚ近傍における分割振動状態のモーダル解析結果を示す図である。
【図１２】は、従来のコーン振動板の５ｋＨｚ近傍における分割振動状態のモーダル解析結果を示す図である。
【図１３】は、ハース効果の説明図である。
【図１４】は、従来の分散拡声方式の音像定位システムの説明図である。
【図１５】は、図１４のスピーカ制御方法の流れ図の一例である。
【図１６】は、従来のＨＰ型スピーカの一例の説明図である。
【符号の説明】
１…話者 ２…聴者
３…マイクロホン ５…天井
５ａ…天井材 ６…床
１０…信号伝送装置 １１…ミキサー
１２…アンプ ２０…信号調整装置
２１…ＨＰ型スピーカ ２２…ＨＰ型振動板
２３…外方端周縁 ２４…内方端周縁
２７…ボイスコイル ２８…アダプタ
３０…コンピュータ ３１…スピーカ選択手段
３２…スピーカ順位付け手段
３３…主スピーカ音指示手段
３４…周辺スピーカ音指示手段
３７…マイクロホン位置検出装置
４０…スピーカ装置 ４１…ホーン
４２…支持枠体 ４３…防振ゴム
４４…前面保護枠
５０…円筒体 ５１…マグネット
５２…センターポール ５３…ヨーク
５４…ダンパー ５４ａ…ダンパーリング
５５…フレーム ５６…エッジ
５７…プレート ５８…端子板
５９…取り付け孔
Ｂ…ボイスコイル径 Ｃ…スピーカ中心軸線
Ｄ…スピーカ相互間隔 Ｈ…天井高さ
ｈ…受音面の高さ Ｌ…音圧レベル
Ｏ…音源 Ｐｉ…受音点
Ｐｈ…受音面 Ｑ…振動板中心点
Ｒ…距離 Ｓ、Ｓｊ…スピーカ
Ｓｏ…主スピーカ Ｓｇｘ…周辺スピーカ
Ｔ…時刻 Δｔ…遅延時間
Ｗ…振動板外径
【発明の属する技術の分野】
本発明は分散拡声方式スピーカシステムに関し、とくに大空間の天井に分散配置したスピーカにより当該大空間の受音面で均一な音色の拡声音を与えるスピーカシステムに関する。本発明は、分散スピーカを利用して音像を定位する拡声システムに有効に適用できる。
【０００２】
【従来の技術】
不特定多数の人が使用する公共施設やスポーツ施設、ホール等の大空間で拡声システムを設計する場合に、ハース効果（先行音効果）を利用して話者方向から音声が聞こえるように音像を定位して拡声することは、話者と聞き手との一体感を作り出し音声の明瞭性を向上させる上で重要である。ハース効果とは、例えば図１３（Ｂ）に示すように、受音点においてスピーカＡの方向からの音（先行音）を聞くと、別の方向のスピーカＢから一定範囲の時間遅れと音圧レベル差を伴って到達する別の音（補強音）をスピーカＡの方向（先行音の方向）に定位する音響心理効果である。図１３（Ａ）は、受音点においてハース効果が得られる先行音と補強音との間の到達時刻差（遅延時間、Ｔｂ−Ｔａ＝補強音の受音点到達時刻−先行音の受音点到達時刻）と到達音圧レベル差（Ｌｂ−Ｌａ＝補強音の受音点到達音圧レベル−先行音の受音点到達音圧レベル）との関係を示す。図中の斜線で示す範囲がハース効果の得られる範囲、すなわち音像定位領域である。
【０００３】
従来、ハース効果を利用した拡声方式として半分散拡声方式が知られている。半分散拡声方式では、話者の近傍にメインスピーカを配置し、天井に配置した分散スピーカからも音を出し、メインスピーカの音が受音点に到達してから１０ｍｓ秒程度遅れた時刻に分散スピーカからの音が受音点に到達するように各スピーカの発音時刻を制御することにより音像を話者に定位する。しかし、半分散拡声方式は拡声対象空間（以下、音場ということがある。）が比較的狭い場合（例えば話者から最後部座席までの距離をＲ２、天井高さをＲ１として、Ｒ２／Ｒ１＝３〜５程度の場合）は適用可能であるものの、音場が広くなると全ての受音点で音像定位を得ることが難しくなり、しかも音源の位置の変化への対応が難しい等の問題点がある。
【０００４】
これに対し本発明者は、半分散拡声方式のように分散スピーカと異なるメインスピーカを用いるのではなく、音響特性が実質的に同一の分散スピーカのみを用いる分散拡声方式により、広い音場（例えば、前記Ｒ２／Ｒ１＞５の音場）でも全ての受音点で音像定位を得ることでき且つ音源の位置の変化に応じて音像定位の方向を音源に合わせることができる音像定位拡声システム（以下、分散拡声方式の音像定位システムということがある。）を開発し、特許文献１に開示した。
【０００５】
特許文献１が開示する音像定位システムの一例を図１４に示す。図示例は、受音面Ｐｈ上方の所定位置に音源Ｏの音の拡声に使う実質上同一音響特性の複数のスピーカＳｊ（１≦ｊ≦ｎ）を隣接スピーカのカバーエリアを一部（例えば２０％程度）重畳させて下向きに分散配置し、各スピーカＳｊの垂直下方の受音面Ｐｈ上の部位をそれぞれ受音点Ｐｉ（１≦ｉ≦ｎ）としたものである。受音面Ｐｈは、例えば床面６上の聴者２の耳の高さ位置ｈに想定した仮想面である。音場内の話者や演奏者等の音源Ｏの近傍にマイクロホン３を設置し、音源Ｏからの音響信号を信号伝送装置１０により分散配置した各スピーカＳｊへ入力する。信号伝送装置１０と各スピーカＳｊとの間に各スピーカＳｊの音響遅延及び音圧レベルを調整する信号調整装置（イフェクタ）２０を挿入し、各信号調整装置２０と接続したコンピュータ３０より各信号調整装置２０の音響遅延及び入力パワーの調整を一括して制御する。図中の符号１１はミキサー、符号１２はアンプを示す。
【０００６】
図１５は、音像定位を得るためのコンピュータ３０による信号調整装置２０の制御方法の流れ図を示す。先ず、コンピュータ３０のスピーカ選択手段３１により各スピーカＳｊのうち音源Ｏに最も近いスピーカ（例えばＳ１）を主スピーカＳｏとして選び、残余のスピーカをスピーカ順位付け手段３２により主スピーカＳｏからの距離の昇順に順位付けして周辺スピーカＳｇｘ（ｘ＝１、２、……、（ｎ−１））とする（ステップＳ００１〜Ｓ００３）。主スピーカＳｏからは、コンピュータ３０の主スピーカ音指示手段３３により、音源Ｏの音の拡声音を時間遅延なしの時刻零に所要入力パワーで発音する（ステップＳ００４）。
【０００７】
図１５のステップＳ００５〜Ｓ００８において、周辺スピーカＳｇｘの順位の昇順に従い、コンピュータ３０の周辺スピーカ音指示手段３４により各周辺スピーカＳｇｘの発音時刻を決定する。すなわち周辺スピーカＳｇｘの各々について、周辺スピーカＳｇｘ（例えばＳｇ１５）の下方の受音点Ｐｇｘ（例えばＰｇ１５）において当該周辺スピーカＳｇｘからの拡声音到達時刻Ｔｘｘが主スピーカＳｏからの拡声音到達時刻Ｔｏｘに対しハース効果を与える遅延時間Δｔｘだけ遅れる（Ｔｘｘ＝Ｔｏｘ＋Δｔｘ）ように、周辺スピーカＳｇｘ（例えばＳｇ１５）の発音時刻を算出する。
【０００８】
また、図１５のステップＳ００９〜Ｓ０１２において、周辺スピーカＳｇｘの順位の昇順に従い、周辺スピーカ音指示手段３４により各周辺スピーカＳｇｘの入力パワーを決定する。すなわち周辺スピーカＳｇｘの各々について、周辺スピーカＳｇｘ（例えばＳｇ１５）の下方の受音点Ｐｇｘ（例えばＰｇ１５）において当該周辺スピーカＳｇｘ（例えばＳｇ１５）からの拡声音到達時刻Ｔｘｘより先行して到達する下位順位の周辺スピーカＳｇｋ（ｋ＝１、２、……、（ｘ−１））及び主スピーカＳｏからの拡声音のそれぞれの到達音圧レベルの総和（ΣＬｋｘ＋Ｌｏｘ）を求め、その総和に対しハース効果を与える音圧レベル差ΔＬｘだけ高くなるように当該周辺スピーカＳｇｘ（例えばＳｇ１５）からの拡声音到達音圧レベルＬｘｘ（＝ΣＬｋｘ＋Ｌｏｘ＋ΔＬｘ）を定め、定めた到達音圧レベルＬｘｘに対応する周辺スピーカＳｇｘ（例えばＳｇ１５）の入力パワーを算出する。受音点Ｐｇｘにおける周辺スピーカＳｇｋ及び主スピーカＳｏからの到達音圧レベルＬｋｘ、Ｌｏｘは、各スピーカＳｇｋ及びＳｏから受音点Ｐｇｘまでの距離と各スピーカＳｇｋ及びＳｏの入力パワー及び音響特性との関数として求めることができる。
【０００９】
図１５のステップＳ００５〜Ｓ０１２を全ての周辺スピーカＳｇｘについて順位の昇順に繰り返すことにより、周辺スピーカＳｇｘの各々の発音時刻及び入力パワーが決定できる。信号調整装置２０により、周辺スピーカＳｇｘの各々から音源Ｏの音の拡声音を前記算出した発音時刻に前記算出した入力パワーで発音することにより、受音面Ｐｈ上のあらゆる受音点Ｐｉにおいて音源Ｏヘ向かう方向に音像を定位することができる。また、音源Ｏの位置の移動に応じて主スピーカの選択と周辺スピーカの順位付けとをやり直すことにより、移動する音源Ｏ（例えば、不特定な位置に表れる質問者等）に音像を定位させることができる。
【００１０】
従来の分散拡声方式のスピーカシステムは、音声パワーの大半を含む周波数帯域（例えば１２５Ｈｚから８ｋＨｚの範囲の周波数帯。以下、音声帯域という。）を１台で再生するフルレンジ型コーンスピーカ、又は低音域再生用スピーカ（ウーハ部）と高音域再生用スピーカ（ツイータ部）とを合成した複合型スピーカを使用するのが一般的である。例えば、音場の天井が余り高くない場合は、公称口径１０〜１６ｃｍ程度のフルレンジ型コーンスピーカを天井に分散配置してシステムを構築する。天井が高い場合は、受音面Ｐｈ上で必要十分な音圧を得るために、例えば公称口径２５０〜３００ｍｍ程度の大口径コーンスピーカにホーンを装着したウーハー部とホーンを装着したツイータ部とを用いる２ウェイ方式の複合型スピーカ等を用いる。
【００１１】
【特許文献１】特許第３２７３５６１号公報
【特許文献２】特開平１０−２２９５９５号公報
【非特許文献１】中島平太郎著「ハイファイスピーカ」日本放送出版協会、昭和４３年１月２０日、第１版、ｐ５２〜ｐ５５
【非特許文献２】ＪＡＳ ｊｏｕｒｎａｌ、ＭＡＲＣＨ ２０００ Ｎｏ．３、日本オーディオ協会、２０００年３月
【００１２】
【発明が解決しようとする課題】
しかし、従来のフルレンジ型コーンスピーカや複合型スピーカのシステムを用いて上述した音像定位システムを実際に構築する際には、以下のような点が問題となる。
【００１３】
（１）従来の複合型スピーカは、ウーハ部及びツイータ部の周波数のクロスオーバー近辺において指向特性が確保されず、またウーハ部及びツイータ部の振動板材料の相異により両者の音色が異なるため、明瞭性が低下したり再生音が不自然となる場合がある。図１３に示すハース効果は、２つのスピーカＡ、Ｂからの音が両耳に対して同じ周波数特性をもつ場合に起き易いことが知られている。ところが複合型スピーカでは、クロスオーバー近辺の周波数においてウーハ部とツイータ部との指向特性が不連続になり、またウーハ部とツイータ部との位相干渉によるディップが発生するため、ハース効果が起き難くなる。音像定位システムを構築するためには、音声帯域の全域において均一な音圧周波数特性が得られるように、複合型ではなくフルレンジ型のスピーカを使用することが望ましい。
【００１４】
（２）他方、従来のフルレンジ型コーンスピーカは、音声帯域の高音域で出力音圧レベルに山谷が発生し、正面軸上の音圧は比較的高いものの指向特性が急激に劣化する問題点がある。一般にコーンスピーカの指向性はコーンの実効振動半径（すなわちコーンの外径）ａと音波の波長λとの比ｋ（＝ａ／λ）で定まり、周波数が高いほど、コーンの実効振動半径ａが大きいほど、またスピーカの正面軸から離れるほど指向性の劣化が著しくなることが知られている（非特許文献１）。このため，従来のフルレンジ型コーンスピーカを用いて音像定位システムを構築すると、例えば図１４の受音点Ｐ５と受音点Ｐ４との間においてスピーカＳ５からの高音域の音色とスピーカＳ４からの高音域の音色とが異なる事態が生じ、ハース効果が起き難い受音点が発生する場合がある。
【００１５】
コーンスピーカの高音域における山谷の発生を改善するため、振動板を朝顔形コーンとしたカーブド・コーンスピーカが知られている（非特許文献１）。しかし、カーブド・コーンを使用しても指向特性を十分に改善することは難しい。図９は、カーブド・コーンを用いた公称口径１６ｃｍのスピーカの正面軸上における音圧レベルの周波数特性（実線グラフ）と、正面軸から４５度傾斜した軸上における音圧レベルの周波数特性（点線グラフ）とを示す。同図から分かるように、カーブド・コーンを使用した場合でも、比較的低い約５ｋＨｚ以上の周波数で正面軸上の音圧レベルに大きな山谷が発生し、４５度傾斜軸上の音圧レベルが急激に劣化している。音像定位システムの実用化を図るため、高音域において指向特性が急激に劣化しないフルレンジ型スピーカの開発が望まれている。
【００１６】
（３）また、従来のフルレンジ型コーンスピーカは、ホーンを装着する場合にホーン負荷に耐える強度を得るためにコーンを厚くすると、ピークが大きくなる問題点もある。コーンスピーカの高音域の指向特性を向上するためにはコーンの質量を小さくすることが必要であるとされており、コーンを厚くして質量が大きくなると逆に高音域の指向特性が低下してしまう。すなわち、従来のコーンはホーンのドライバには適していない。音像定位システムの実用化のためには、ホーンを装着しても指向特性が劣化しないフルレンジ型スピーカの開発が必要である。
【００１７】
そこで本発明の目的は、音像定位に適した分散拡声方式スピーカシステムを提供することにある。
【００１８】
【課題を解決するための手段】
本発明者は、振動板を双曲放物面（Ｈｙｐｅｒｂｏｌｉｃ Ｐａｒａｂｏｌｏｉｄ）形状としたコーンスピーカ（以下、ＨＰ型スピーカということがある。）に注目した。双曲放物面形状の振動板（以下、ＨＰ型振動板ということがある。）とは、捻れの位置にある２本の線分上の２点を結ぶ直線（又は線分）をその２本の直線に沿って移動させることにより形成される曲面又はその曲面の組み合せにより形成した振動板である。従来、分割振動を抑えて良質な音を得ることを目的として双曲放物面形状の振動板を用いたＨＰ型スピーカが提案されている（特許文献２、非特許文献２参照）。
【００１９】
特許文献２が開示するＨＰ型スピーカの一例を図１６に示す。同図（Ａ）はＨＰ型振動板２２の一例の作成方法を示し、図中の符号ＣはＨＰ型振動板２２の中心軸線、ＱはＨＰ型振動板２２の中心点を表わす。コーン２２の外方端周縁２３を４等分した弧Ｅ１の両端及び中点をＦ１、Ｆ３及びＦ２とし、中心軸線Ｃ上の中心点Ｑから同一方向に偏位した点をＧ１、Ｇ２とする。例えば、Ｇ１とＦ２とを結ぶ線分の両端Ｇ１、Ｆ２を直線Ｇ１−Ｇ２及び曲線Ｆ２−Ｆ３に沿って移動させることにより、Ｆ２、Ｇ１、Ｇ２、Ｆ３で囲まれる領域に双曲放物面を形成する。同様に、Ｇ１とＦ２とを結ぶ線分の両端Ｇ１、Ｆ２を直線Ｇ１−Ｇ２及び曲線Ｆ２−Ｆ１に沿って移動させることによりＦ２、Ｇ１、Ｇ２、Ｆ１で囲まれる領域に双曲放物面を形成する。４つの弧Ｅ１、Ｅ２、Ｅ３、Ｅ４にそれぞれ２面ずつ形成した８面の双曲放物面によりＨＰ型振動板が構成される。同図のＨＰ型振動板２２は、双曲放物面上に山（例えばＦ２−Ｇ１を結ぶ領域）と谷（例えばＦ３−Ｇ２を結ぶ領域とＦ１−Ｇ２を結ぶ領域）とが周方向に交互に形成される。また同図（Ｂ）に示すように、各双曲放物面は２方向の直線と双曲線（Ｈｙｐｅｒｂｏｌｉｃ）と放物線（Ｐａｒａｂｏｌｏｉｄ）の４つの断面で構成される。このように作成した双曲放物面は、各要素の直線に剪断力（ずれ応力）のみが働き、曲げが生じないため、軽量でありながら強い構造となることが知られている。同図（Ｃ）はＨＰ型振動板２２を組み込んだＨＰ型スピーカ２１の一例の断面図を示す。図示例のＨＰ型スピーカ２１はＨＰ型振動板２２の構造に特徴があり、その他の部分に関しては従来の構成を適用したものである。
【００２０】
従来、ＨＰ型スピーカ２１は広い周波数帯域で使用でき、材料の選定の自由度が広いので安価に製造できる等の利点が報告されている（特許文献２の段落００２２）。しかし、ＨＰ型スピーカ２１の指向特性については詳細な検討はなされていない。本発明者は、図３〜５に示す振動板構造のＨＰ型スピーカ２１を試作し、ＨＰ型スピーカ２１の指向特性を確認するシミュレーション実験を行った。図５（Ａ）に示すＨＰ型振動板２２は、１６ｃｍの円形を扇形状に５等分した構造であり、各扇形部の半径上に山（Ａ点）を定めると共に扇形部の中心に谷（Ｂ点）を定め、各山及び谷の稜線と扇形部の弧とを結ぶ直線（図中の点線）により双曲放物面を形成したものである。図５（Ｂ）の断面図に示すようにＨＰ型振動板２２の外径Ｗを１１０ｍｍとした。
【００２１】
図３は、図５のＨＰ型振動板２２を組み込んだＨＰ型スピーカ２１（スピーカ公称口径１６０ｍｍ）の断面図を示す。同図に示すように、ＨＰ型振動板２２の外方端周縁をエッジ５６によりフレーム５５の先端へ係止し、ＨＰ型振動板２２の内方端に所定径のボイスコイル２７を接合した。従来のコーン型と異なりＨＰ型振動板２２ではボイスコイル２７との接合部位が平坦でなく複雑な形状となるため、図５（Ｃ）に示すような振動板形状に沿ったカップリングアダプタ２８を用いてＨＰ型振動板２２とボイスコイル２７とを接合した。ＨＰ型振動板２２とボイスコイル２７との接合位置（ＨＰ型振動板２２のドライブ位置）は、図５（Ａ）に示すように多角形となる。ボイスコイル２７の径Ｂは、アダプタ２８の内周縁に沿って接合されるため、アダプタ２８の径より若干小さくなる。ボイスコイル２７と対向する部位にマグネット５１、センターポール５２及びヨーク５３を設け、センターポール５２とヨーク５３との間にマグネット５１により磁界を形成する。音声信号に応じてボイスコイル２７の電流が流れるとボイスコイル２７に力が加わり、ボイスコイル２７に接合されたＨＰ型振動板２２が前後（同図では上下）方向に振動して外方端周縁から音波を放射する。図中の符号５４はダンパ、５４ａはダンパーリング、５８は端子板を示す。図４はエッジ５６及びダンパ５４を含むＨＰ型振動板２２の斜視図を示す。
【００２２】
図３のボイスコイル２７の径Ｂを２０ｍｍ、３５ｍｍ及び５０ｍｍとし、各ボイスコイル径ＢにおけるＨＰ型スピーカ２１の指向特性をシミュレーションした。シミュレーション結果を図６〜図８のグラフに示す。図６のグラフは、ボイスコイル径Ｂを２０ｍｍとした場合のスピーカ正面軸上の周波数特性（実線グラフ）と４５度傾斜軸上の周波数特性（点線グラフ）とを表わし、高音域は伸びるが中音域の１ｋＨｚ付近にピークとディップ（山・谷）が発生することを示す。この中音域の山谷の発生は、ボイスコイル２７のドライブ位置をＨＰ型振動板２２の中心点Ｑ（図５（Ｂ）参照）に近づけ過ぎたため駆動力が不足したことが原因であると考えられる。また図８のグラフは、ボイスコイル径Ｂを５０ｍｍとした場合のスピーカ正面軸上の周波数特性（実線グラフ）と４５度傾斜軸上の周波数特性（点線グラフ）を表わし、何れも５ｋＨｚ程度から音圧が低下することを示す。このグラフから、大き過ぎるボイスコイル径Ｂはフルレンジ型スピーカに適さないと考えられる。これに対し図７に示すボイスコイル径Ｂを３５ｍｍとした場合のスピーカ正面軸上の周波数特性（実線グラフ）と４５度傾斜軸上の周波数特性（点線グラフ）は、図９に示すカーブド・コーンのような正面軸上の大きな山谷も４５度傾斜軸上の音圧レベルの急激な劣化も見られず、軸上特性及び指向特性が共に低・中音域でフラットであり高音域で緩やかに低下している。図７の特性のＨＰ型振動板２２を用いれば、高音域において指向特性が急激に劣化しないフルレンジ型スピーカとすることができる。
【００２３】
図１０は、図７に示すＨＰ型振動板２２の４５度傾斜軸上の音圧レベルと、図９に示すカーブド・コーン型振動板の４５度傾斜軸上の音圧レベルとの対比結果を示す。本発明者は、図１０に示す両グラフの相異の原因を検討するため、両振動板の５ｋＨｚ近傍での分割振動状態のモーダル解析を行った。解析結果を図１１及び図１２に示す。図中、白く表わした部分が分割振動状態の部分に相当する。図１２はカーブド・コーン型振動板の分割振動状態を表わし、共振部位が振動板外周部に集中していることを示す。カーブド・コーン型振動板の高音域における指向特性の急激な劣化は、この振動板外周部に集中した分割振動により中心から角度がずれた位置で位相干渉が強くなった結果と考えられる。これに対し図１１はＨＰ型振動板２２の分割振動状態を表わし、共振部位が振動板の全体に分散していることを示す。ＨＰ型振動板２２では、このように共振部位が分散しているため指向特性の急激な劣化が発生しないと考えられる。
【００２４】
更に本発明者は外径Ｗ＝１１０ｍｍ以外のＨＰ型振動板２２についても前記シミュレーション実験を繰り返し、振動板２２の外径Ｗに対するボイスコイル２７の径Ｂの比率を２８〜６９％の範囲内で選択することにより図７の場合と同様の軸上特性及び指向特性が得られることを見出した。すなわち、ＨＰ型振動板２２では、振動板外径Ｗに対するボイスコイル径Ｂの比率の調節により指向特性を改善し、低・中音域でフラットであり高音域で緩やかに低下する指向特性とすることができる。本発明は、この知見に基づく更なる研究・開発の結果，完成に至ったものである。
【００２５】
図１の実施例を参照するに、本発明による分散拡声方式スピーカシステムは、受音面Ｐｈ上方の天井５に分散配置した複数の下向きスピーカ２１により音源Ｏの音を拡声する分散拡声方式スピーカシステムにおいて、スピーカ２１の振動板２２を双曲放物面形状とし、振動板２２の外径Ｗ（図３及び５参照）を受音面Ｐｈとの距離（図示例では天井高さＨ−受音面高さｈ）に応じて受音面Ｐｈで所要音圧レベルが得やすい大きさとし、振動板２２の内方端に振動板形状に沿って結合したボイスコイル２７の径Ｂ（図３及び５参照）の外径Ｗに対する比率を指向特性が低・中音域でフラットであり且つ高音域で緩やかに低下する如く定めてなるものである。
【００２６】
好ましくは、ボイスコイル径Ｂを振動板外径Ｗの２８〜６９％の範囲内とする。更に好ましくは、振動板２２を密度が低くヤング率が高い材質製とする。例えば振動板２２の材質を、密度０．６０〜１．１５ｇ／ｃｍ３、ヤング率６〜１５ＧＰａの範囲内のものとすることが望ましい。
【００２７】
【発明の実施の形態】
図１は、高さＨ１、Ｈ２の異なる天井が隣接する音場に本発明のスピーカシステムを適用した実施例を示す。図示例では、受音面Ｐｈ上方の天井５に、例えば図３〜５に示すＨＰ型振動板２２が組み込まれた複数のＨＰ型スピーカ２１を下向きに分散配置している。但し、ＨＰ型振動板２２の形状は図示例に限定されず、形状には様々な可能性がある。例えば、図５に示すＨＰ型振動板２２の山・谷の数や高さ、及び全体の深さについても、有限要素法によるモダール解析（ＦＥＭモダール解析）と現物シミュレーションとの繰り返しにより、最適な軸上特性及び指向特性が得られるように実験的に定めることができる。
【００２８】
各ＨＰ型スピーカ２１の振動板２２の外径Ｗは、天井５と受音面Ｐｈとの間の距離に応じて、適当な入力パワーを加えたときに受音面Ｐｈで所要音圧レベルが得やすいように調整することができる。必要に応じて、後述するようにホーン２５を装着してもよい。図示例のように音場内の床６から天井５までの高さ（天井高さ）Ｈに段差がある場合でも、ＨＰ型スピーカ２１毎の振動板２２の外径Ｗやホーンの寸法を受音面Ｐｈで均一な音圧レベルが得やすいように調整すれば、各スピーカ２１の信号調整装置２０で拡声音量を調節することにより音場内の受音面Ｐｈをイベントに集中できる適正で均一な音量レベルとすることができる。
【００２９】
例えば、静かな空間でのスピーチの適正な音声レベルは５５〜６５ｄＢ程度である。他方、一般的な高層ビルではスラブ間の間隔は３．０、４．５、６．０又は９．０ｍ程度であり、このスラブ間隔と天井裏や床下のスペースとにより音場の天井高さＨが決まる。音場内の受音面Ｐｈで５５〜６５ｄＢ程度の音圧レベルが得やすい振動板２２の外径Ｗの一例は、その天井高さＨが３．０ｍを中心として２．２〜４．０ｍのときは３４〜６９ｍｍ、天井高さＨが４．５ｍを中心として３．８〜５．２ｍのときは６９〜８９ｍｍ、天井高さＨが６．０ｍを中心として５．０〜７．５ｍのときは８９〜１３８ｍｍ、天井高さＨが９．０ｍを中心として７．０〜１１．０ｍのときは１３８〜２８０ｍｍである。但し、本発明において振動板２２の外径Ｗは音場の目的や開催されるイベントの種類等に応じて適宜選択可能であり、この例に限定されない。
【００３０】
ＨＰ型スピーカ２１の相互間隔Ｄは、受音面Ｐｈにおいて音像定位の際に音が途切れることがないように、スピーカ２１の指向角度に応じて調整することができる。指向角度とは、スピーカの正面軸方向に対し音圧レベルが６ｄＢ減衰する開き角度である。一般的に指向角度は低音域ほど広く、高音域ほど狭い。人の音声は大体１２５Ｈｚから８ｋＨｚまでの範囲であるが、主力は２５０Ｈｚから２ｋＨｚの４オクターブの幅にある。例えば各スピーカ２１の２ｋＨｚの指向角度が受音面Ｐｈにおいて相互に一部（例えば１０〜２５％程度）重なるように、スピーカ２１の相互間隔Ｄを設計することができる。
【００３１】
また本発明では、ＨＰ型振動板２２の外径Ｗに対するボイスコイル径Ｂの比率を調整し、図７を参照して上述したように高音域で緩やかに低下する指向特性、すなわち高音域において広い指向角度を確保できる。従って、各スピーカ２１の２ｋＨｚより高音域の指向角度が重なるようにスピーカ２１の相互間隔Ｄを設計することにより、受音面Ｐｈのあらゆる地点で音声帯域の全域にわたり実質上均一な音圧周波数特性を作り出し、明瞭で自然に近い音像定位を作り出すことが可能である。
【００３２】
各ＨＰ型スピーカ２１におけるボイスコイル径Ｂは、ＨＰ型スピーカ２１の振動板２２の外径Ｗに応じて、その外径Ｗの２８〜６９％の範囲内において最適な指向特性が得られるように調整することができる。最適な指向特性が得られるボイスコイル径Ｂの一例は、振動板外径Ｗが３４〜６９ｍｍ未満のときは１０〜４０ｍｍ、振動板外径Ｗが６９〜８９ｍｍ未満のときは２０〜５０ｍｍ、振動板外径Ｗが８９〜１３８ｍｍ未満のときは２５〜１００ｍｍ、振動板外径Ｗが１３８〜２８０ｍｍのときは４０〜１６０ｍｍである。具体的な振動板外径Ｗに対するボイスコイル口径Ｂの大きさは、２８〜６９％の範囲内において、上述したシミュレーション実験により定めることができる。
【００３３】
なお、一般的に振動板２２の外径Ｗはスピーカ２１の公称口径として説明されることが多いが、厳密にはスピーカ２１の公称口径が同一であっても振動板周囲に設けたエッジ５６の幅により振動板２２の外径Ｗは異なる。例えば、図３に示す公称口径１６０ｍｍのスピーカ２１に使われる振動板２２は、外径１１０ｍｍに限らず外径１２０ｍｍ程度の場合もあり得る。スピーカ２１の公称口径はほぼ取り付け穴５９のピッチで決まり、その公称口径とエッジ５６の幅とにより振動板２２の外径Ｗが定まる。エッジ５６の幅はスピーカ２１の要求仕様（振幅特性や形状等）により適宜選定される。但し、通常の場合は本発明で使用するＨＰ型振動板２２をスピーカ２１の公称口径の約６９％とすることができる。従って通常の場合は、振動板外径Ｗ＝３４〜６９ｍｍはスピーカ公称口径＝５０〜１００ｍｍに相当し、振動板外径Ｗ＝６９〜８９ｍｍはスピーカ公称口径＝１００〜１３０ｍｍに相当し、振動板外径Ｗ＝８９〜１３８ｍｍはスピーカ公称口径＝１３０〜２００ｍｍに相当し、振動板外径Ｗ＝１３８〜２８０ｍｍはスピーカ公称口径＝２００〜４００ｍｍに相当する。
【００３４】
本発明は、天井高さに応じた外径ＷのＨＰ型振動板が組み込まれたフルレンジ型スピーカを用いるので、複合型スピーカのように低音域と高音域とのクロスオーバー近辺における音圧レベルの不連続等を避け、音声帯域の全域にわたり均一な音圧周波数特性が得られる。また、ＨＰ型振動板の外径Ｗに対するボイスコイル径Ｂの比率の調節により高音域において広い指向角度を確保できるので、スピーカの相互間隔を適当に設計することにより、受音面上のあらゆる地点で実質上均一な音圧周波数特性を得ることができる。従って、ハース効果が起き難い受音点の発生が避けられる。しかも、高音域において各スピーカの広い指向角度を確保できるので、従来のコーンスピーカシステムに比し分散配置するスピーカの間隔（図１の間隔Ｄ１〜Ｄ３）を広げることができ、スピーカの数を節約して経済的なスピーカシステムとすることが可能である。
【００３５】
こうして本発明の目的である「音像定位に適した分散拡声方式スピーカシステム」の提供が達成できる。
【００３６】
好ましくは、ＨＰ型振動板２２をヤング率が高く密度が比較的低い材質製とする。従来のコーンスピーカにおいて、図１２に示すような分割振動により山谷が発生する高音域の共振周波数（高音限界周波数）ｆは、（１）式で表わされることが知られている。（１）式においてｔは振動板の厚さ、Ｅはヤング率、ρは密度を表わす。（１）式は、振動板２２の密度ρを低くしヤング率Ｅを高くすれば高音域の共振周波数を高くできることを示す。ＨＰ型振動板２２を密度が低くヤング率が高い材質製とすることにより、本発明における高音域の指向特性の更なる改善が期待できる。
【００３７】
【数１】
ｆ∝｛Ｅ・（ｔ２／ρ）｝１／２＝ｔ（Ｅ／ρ）１／２ …………………………（１）
【００３８】
また、ＨＰ型振動板２２を密度が低くヤング率が高い材質製とすることにより、振動板２２を厚くして曲げ剛性を高めることができる。後述するようにホーン２５を装着する場合にホーン負荷に耐える強度を得るため厚くしても、特定の周波数に大きなピークが発生しないＨＰ型振動板２２では、密度が低くヤング率が高い材質製とすることにより高音域の指向特性の劣化を最小限に防ぐことができる。従って、ＨＰ型振動板２２はホーンのドライバに適しており、本発明のスピーカシステムをホーン２５の装着時にも指向特性が劣化しないフルレンジ型スピーカシステムとすることが可能となる。
【００３９】
例えば、ＨＰ型振動板２２の材質を密度０．６０〜１．１５ｇ／ｃｍ３、ヤング率６〜１５ＧＰａの範囲内のものとすることができる。このような材料の一例は、バイオセルロース（味の素株式会社製）をマトリクス材とし高弾性のカーボンファイバ、木材パルプ等の繊維質、マイカ粉等を強化材として複合させた複合材料である。
【００４０】
【実施例】
図１の実施例では、ＨＰ型スピーカ２１に受音面Ｐｈと天井５との距離に応じた開口角度のホーン２５を装着し、ＨＰ型振動板２２をホーンドライバとして使用している。ホーン２５を装着したＨＰ型スピーカ２１の一例を図２に示す。ＨＰ型スピーカ２１にホーン２５を装着することにより、音場の天井５が高い場合でも、受音面Ｐｈ上での音圧レベルを必要十分な大きさとすることが容易に可能となる。
【００４１】
図２のホーン２５付きＨＰ型スピーカ２１は、天井裏の空間に設けた支持枠体４２内に、ＨＰ型スピーカ２１とホーン２５とを収納したものである。従来のコーンスピーカでは高音域における指向特性の急激な劣化を避けるため振動板の外径が小さい方が有利であり、天井５が高い場合は小さな振動板で受音面Ｐｈにおける所要音圧レベルが得られるようにホーン２５を長くする必要があった。これに対しＨＰ型振動板２２は、高音域における指向特性がよいので振動板を比較的大きくすることができ、ホーン２５を装着する場合でもホーン２５を短くすることが可能である。図２のホーン２５付きＨＰ型スピーカ２１は、ホーン２５を短くすることによりコンパクトなものとすることができ、天井５における設置の制約が少ない利点がある。また、例えばスピーカ２１及びホーン２５を天井裏に隠すことができるので、意匠上の制約も減らすことができる。
【００４２】
ＨＰ型スピーカ２１に装着するホーン２５の開口角度は、低・中音域の拡がりを制限し、受音面Ｐｈ上の各地点で音声帯域の全域にわたり実質上均一な音圧周波数特性が得られる大きさとすることができる。ＨＰ型スピーカ２１は高音域においても９０度程度の広い指向角度を確保できるので、ホーン２５の開き角度により低・中音域の指向特性を調節することにより、音声帯域の全帯域にわたり指向性を制御することが可能である。例えば図１４及び１５の音像定位システムを構築する場合に、ホーン２５を装着したＨＰ型スピーカ２１を使用することにより全帯域における指向性を制御し、各ＨＰ型スピーカ２１の低・中音域の到達範囲を制限することにより、低・中音域が遠くまで影響してしまう問題点を避け、受音面Ｐｈ上に音色の異なる拡声音の到達を避けて明瞭な音像定位が期待できる。
【００４３】
低・中音域の拡がりを調節して受音面Ｐｈ上の各地点における音圧周波数特性を実質上均一とするためには、例えば天井高さＨが３．０ｍを中心として２．２〜４．０ｍのときはホーン２５を装着する必要はないが、天井高さＨが４．５ｍを中心として３．８〜５．２ｍのときは開口角度９０±２０度の範囲内、天井高さＨが６．０ｍを中心として５．０〜７．５ｍのときは開口角度６０±２０度の範囲内、天井高さＨが９．０ｍを中心として７．０〜１１．０ｍのときは開口角度４５±１５の範囲内のホーン２５を装着することが望ましい。
【００４４】
この場合、ＨＰ型スピーカ２１の相互間隔Ｄを、ホーン２５の正面軸方向に対し音圧レベルの３ｄＢ減衰する開き角度が受音面Ｐｈにおいて相互に一部（例えば１０〜２０％程度）重なるように設計することが望ましい。一般的にホーン２５を使用した場合は、正面軸上ではホーン開口面からの出力は強まるが、正面軸から外れた方向では高音域の出力音圧レベルが低下する。ホーン２５の正面軸方向に対し音圧レベルの３ｄＢ減衰する開き角度を相互に一部重ねることにより、受音面Ｐｈにおける高音域音圧レベルの低下の影響を最小限に抑え、受音面Ｐｈ上の各地点で音声帯域の全域にわたり実質上均一な音圧周波数特性を得ることが可能となる。
【００４５】
例えば図１におけるＨＰ型スピーカ２１の相互間隔Ｄを、天井高さＨが３．０ｍを中心として２．２〜４．０ｍのときは３．０±０．４ｍの範囲内、天井高さＨが４．５ｍを中心として３．８〜５．２ｍのときは４．５±１．０ｍの範囲内、天井高さＨが６．０ｍを中心として５．０〜７．５ｍのときは６．０±１．５ｍの範囲内、天井高さＨが９．０ｍを中心として７．０〜１１．０ｍのときは９．０±２．０ｍの範囲内とすることにより、音圧レベルの３ｄＢ減衰する開き角度を相互に一部重ねることが可能である。
【００４６】
【発明の効果】
以上説明したように、本発明の分散拡声方式スピーカシステムは、受音面上方の天井に、受音面で所要音圧レベルが得やすい外径の双曲放物面構造の振動板のスピーカを分散配置し、振動板のボイスコイルの径の前記外径に対する比率を低・中音域でフラットであり且つ高音域で緩やかに低下する指向特性が得られる大きさに調節するので、次の顕著な効果を奏する。
【００４７】
（イ）天井高さに応じた振動板外径のフルレンジ型スピーカを用いるので、受音面において音声帯域の全域で均一な音圧周波数特性が得られる。
（ロ）高音域において広い指向角度を確保できるので、スピーカの相互間隔を適当に設計することにより、受音面上のあらゆる地点を実質上均一な音圧周波数特性とすることができる。
（ハ）ハース効果が起き難い受音点の発生を避け、受音面上のあらゆる地点でハース効果による音像定位が可能なシステムを構築できる。
（ニ）高音域の指向角度が広いので、分散配置するスピーカの間隔を大きく取ることができ、スピーカの数を節約して経済的なシステムとすることができる。
【００４８】
（ホ）振動板を密度が低くヤング率が高い材質製とすることにより、高音域の指向特性の一層の改善が期待できる。
（ヘ）また、振動板を密度が低くヤング率が高い材質製とすることにより、ホーンを装着しても指向特性が劣化しないシステムとすることができる。
（ト）ホーンを装着して低・中音域の拡がりを制限することにより、音声帯域の全帯域にわたり指向性を制御することが可能となる。
（チ）振動板を大きくしても高音域の良好な指向特性が得られるので、ホーンを装着する場合でもホーンを短くして設置の制約が少ないシステムとすることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】は、本発明の一実施例の説明図である。
【図２】は、ホーンを装着したＨＰ型スピーカの一実施例の説明図である。
【図３】は、ＨＰ型スピーカの一実施例の説明図である。
【図４】は、図３のスピーカに用いるＨＰ型振動板の説明図である。
【図５】は、図４のＨＰ型振動板の頂面図及び断面図とボイスコイル接続用アダプタの説明図である。
【図６】は、図３のＨＰ型スピーカのボイスコイル径を２０ｍｍとした場合の指向特性を示すグラフの一例である。
【図７】は、図３のＨＰ型スピーカのボイスコイル径を３５ｍｍとした場合の指向特性を示すグラフの一例である。
【図８】は、図３のＨＰ型スピーカのボイスコイル径を５０ｍｍとした場合の指向特性を示すグラフの一例である。
【図９】は、従来のカーブド・コーン振動板の指向特性を示すグラフの一例である。
【図１０】は、図７の指向特性グラフと図９の指向特性グラフとを比較した図である。
【図１１】は、図４のＨＰ型振動板の５ｋＨｚ近傍における分割振動状態のモーダル解析結果を示す図である。
【図１２】は、従来のコーン振動板の５ｋＨｚ近傍における分割振動状態のモーダル解析結果を示す図である。
【図１３】は、ハース効果の説明図である。
【図１４】は、従来の分散拡声方式の音像定位システムの説明図である。
【図１５】は、図１４のスピーカ制御方法の流れ図の一例である。
【図１６】は、従来のＨＰ型スピーカの一例の説明図である。
【符号の説明】
１…話者 ２…聴者
３…マイクロホン ５…天井
５ａ…天井材 ６…床
１０…信号伝送装置 １１…ミキサー
１２…アンプ ２０…信号調整装置
２１…ＨＰ型スピーカ ２２…ＨＰ型振動板
２３…外方端周縁 ２４…内方端周縁
２７…ボイスコイル ２８…アダプタ
３０…コンピュータ ３１…スピーカ選択手段
３２…スピーカ順位付け手段
３３…主スピーカ音指示手段
３４…周辺スピーカ音指示手段
３７…マイクロホン位置検出装置
４０…スピーカ装置 ４１…ホーン
４２…支持枠体 ４３…防振ゴム
４４…前面保護枠
５０…円筒体 ５１…マグネット
５２…センターポール ５３…ヨーク
５４…ダンパー ５４ａ…ダンパーリング
５５…フレーム ５６…エッジ
５７…プレート ５８…端子板
５９…取り付け孔
Ｂ…ボイスコイル径 Ｃ…スピーカ中心軸線
Ｄ…スピーカ相互間隔 Ｈ…天井高さ
ｈ…受音面の高さ Ｌ…音圧レベル
Ｏ…音源 Ｐｉ…受音点
Ｐｈ…受音面 Ｑ…振動板中心点
Ｒ…距離 Ｓ、Ｓｊ…スピーカ
Ｓｏ…主スピーカ Ｓｇｘ…周辺スピーカ
Ｔ…時刻 Δｔ…遅延時間
Ｗ…振動板外径
Claims (11)
- 受音面上方の天井に分散配置した複数の下向きスピーカにより音源の音を拡声する分散拡声方式スピーカシステムにおいて、前記スピーカの振動板を双曲放物面形状とし、振動板の外径を受音面との距離に応じて当該受音面で所要音圧レベルが得やすい大きさとし、振動板の内方端に振動板形状に沿って結合したボイスコイルの径の前記外径に対する比率を指向特性が低・中音域でフラットであり且つ高音域で緩やかに低下する如く定めてなる分散拡声方式スピーカシステム。
- 請求項１のスピーカシステムにおいて、前記ボイスコイル径を前記振動板外径の２８〜６９％の範囲内としてなる分散拡声方式スピーカシステム。
- 請求項１又は２のスピーカシステムにおいて、前記ボイスコイル径を、前記振動板の外径が３４〜６９ｍｍ未満のときは１０〜４０ｍｍ、当該外径が６９〜８９ｍｍ未満のときは２０〜５０ｍｍ、当該外径が８９〜１３８ｍｍ未満のときは２５〜１００ｍｍ、当該外径が１３８〜２８０ｍｍのときは４０〜１６０ｍｍとしてなる分散拡声方式スピーカシステム。
- 請求項１から３の何れかのスピーカシステムにおいて、前記スピーカの振動板に受音面と天井との距離に応じた開口角度のホーンを装着してなる分散拡声方式スピーカシステム。
- 請求項４のスピーカシステムにおいて、前記ホーンの開口角度を、前記受音面上の各地点で音声帯域の全域にわたり実質上均一な音圧周波数特性が得られる大きさとしてなる分散拡声方式スピーカシステム。
- 請求項４又は５のスピーカシステムにおいて、床から天井までの高さが３．０ｍを中心として２．２〜４．０ｍのときはホーンを装着せず、当該高さが４．５ｍを中心として３．８〜５．２ｍのときは前記ホーンの開口角度を９０±２０度の範囲内、当該高さが６．０ｍを中心として５．０〜７．５ｍのときは前記ホーンの開口角度を６０±２０度の範囲内、当該高さが９．０ｍを中心として７．０〜１１．０ｍのときは前記ホーンの開口角度を４５±１５度の範囲内としてなる分散拡声方式スピーカシステム。
- 請求項４から６の何れかのスピーカシステムにおいて、前記スピーカの相互間隔を、前記ホーンの正面軸方向に対し音圧レベルの３ｄＢ減衰する開き角度が前記受音面において相互に一部重なる大きさとしてなる分散拡声方式スピーカシステム。
- 請求項７のスピーカシステムにおいて、前記スピーカの相互間隔を、床から天井までの高さが３．０ｍを中心として２．２〜４．０ｍのときは３．０±０．４ｍの範囲内、当該高さが４．５ｍを中心として３．８〜５．２ｍのときは４．５±１．０ｍの範囲内、当該高さが６．０ｍを中心として５．０〜７．５ｍのときは６．０±１．５ｍの範囲内、当該高さが９．０ｍを中心として７．０〜１１．０ｍのときは９．０±２．０ｍの範囲内としてなる分散拡声方式スピーカシステム。
- 請求項１から８の何れかのスピーカシステムにおいて、前記振動板の外径を、床から天井までの高さが３．０ｍを中心として２．２〜４．０ｍのときは３４〜６９ｍｍ、当該高さが４．５ｍを中心として３．８〜５．２ｍのときは６９〜８９ｍｍ、当該高さが６．０ｍを中心として５．０〜７．５ｍのときは８９〜１３８ｍｍ、当該高さが９．０ｍを中心として７．０〜１１．０ｍのときは１３８〜２８０ｍｍとしてなる分散拡声方式スピーカシステム。
- 請求項１から９の何れかのスピーカシステムにおいて、前記振動板を密度が低くヤング率が高い材質製としてなる分散拡声方式スピーカシステム。
- 請求項１０のスピーカシステムにおいて、前記振動板の材質を密度０．６０〜１．１５ｇ／ｃｍ３、ヤング率６〜１５ＧＰａの範囲内のものとしてなる分散拡声方式スピーカシステム。
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