【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、廃棄物ガス化方法、廃棄物ガス化装置及びそれを用いた廃棄物処理装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】
家庭やオフィス等の一般ごみや産業廃棄物などの廃棄物を焼却し、その廃熱をボイラにより回収して発電することが広く行なわれている。また、廃棄物を熱分解して得られる生成ガス（熱分解ガス）をボイラの燃料とすると、高温の燃焼ガスが得られることから蒸気温度を高温化できるので、廃棄物を直接燃焼した場合よりも発電効率を向上できる。
【０００３】
しかし、蒸気を高温にすることは、ボイラ伝熱管の表面温度も高くなるから、廃棄物に塩素分や重金属塩類などが含まれていると、燃焼時に発生する塩化水素等の腐食性ガスによりボイラ管の腐食が早く進むという問題がある。したがって、生成ガスに塩化水素などの腐食性ガスが含まれている場合、蒸気温度を３００℃以下に抑えなければならず、発電効率の向上に限界がある。
【０００４】
また、廃棄物の一部を燃焼し、その燃焼熱により残りの廃棄物を熱分解させる場合、熱分解生成ガスに飛灰や金属塩等の浮遊粉塵（以下ダストという。）が含まれ、そのダストがボイラー管に付着すると、伝熱効率が低下して発電効率を低下させる。このような問題は、ボイラに限らず、熱分解生成ガスを燃料とするガスエンジン、ディーゼルエンジン、ガスタービンなどの熱機関に共通の問題である。
【０００５】
そこで、従来、熱分解生成ガスに洗浄水を噴霧して生成ガス中の塩化水素やダストを除去する湿式ガス精製をすることが行なわれている。しかし、湿式ガス精製は、生成ガスが保有する顕熱が無駄になり熱効率が低下するという問題の他に、大量の排水処理のための薬剤や処理設備が必要になり、設備費及び運転費が高くなってしまうという問題がある。
【０００６】
このような問題を解決するため、特開平４−１２１５１１号公報に記載された廃棄物処理装置は、廃棄物を熱分解させて生成される高温（約７００℃）の熱分解ガスに脱塩・脱硫用の薬剤を添加した後、フィルタを通過させて脱塩・脱硫するとともに飛灰等のダストを捕集して熱分解ガスを精浄化している。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、上記公報記載の技術によると、フィルタの耐熱温度を７００℃以上にしなければならないから、耐熱温度の高いセラミックフィルタやセラミックファイバー製のマット状のフィルタなどを用いなければならない。このようなフィルタは、高価であるだけでなく、機械的に弱いから、実用化するためには障害が多い。また、熱分解ガスに例えば塩化鉛や塩化亜鉛等の重金属の塩化物が含まれる場合は、それらの溶融温度が６００〜８００℃であるから、それらの溶融塩がフィルタ表面に付着すると短時間で濾過流速が低下し、かつ逆洗しても除去することが難しいという問題がある。
【０００８】
また、一般に乾式脱塩に用いられる脱塩剤の酸化カルシウム（ＣａＯ）は、ガス中の塩酸と反応して塩化カルシウム（ＣａＣｌ２）になるが、この反応率は温度が低いほど高い。例えば、２００℃以下では１００％、６００℃では９０％強、７００℃では７０％弱の反応率になる。また、８００℃以上では、塩化カルシウムが完全に分解して酸化カルシウムと塩酸に逆戻りしてしまう。したがって、上記公報記載の従来技術は、酸化カルシウムを脱塩剤として用いても、実用上の脱塩効果が得られない。また、７００℃の高温でも高脱塩率を期待できる水酸化ナトリウムを脱塩剤として用いることが考えられるが、薬剤費が高くなるので実用的でない。
【０００９】
一方、熱分解方式を間接加熱方式に変えても、生成ガス温度は少なくとも４００〜５００℃以上になるから、従来の技術によれば、耐熱温度が２５０℃程度の一般的なバグフィルタを用いるには、減温塔を設けて散水等により生成ガスの温度を下げなければならい。その結果、生成ガスの顕熱が無駄になり、全体としての熱効率低下が避けられない。
【００１０】
本発明は、熱分解生成ガスの脱塩及び徐塵を、一般的なバグフィルタを用いて行なえるようにすることを課題とする。
【００１１】
【課題を解決するための手段】
本発明の廃棄物ガス化方法は、竪型のガス化炉内に廃棄物を連続的に投入して充填層を形成し、該充填層の底部の廃棄物を部分燃焼させて該底部及び上層部の廃棄物を熱分解させ、該熱分解によって生成された生成ガスの熱により上層部の廃棄物を乾燥させ、前記ガス化炉の頂部から減温された生成ガスを得ることを特徴とする。
【００１２】
すなわち、熱分解によりガス化する廃棄物は、一般に水分を含んでいることから、安定した熱分解を行なわせるために、通常はガス化炉に投入する前に所定の含水率まで乾燥させる必要がある。本発明は、これに鑑み、熱分解生成ガスの熱エネルギを廃棄物の乾燥に用いることにより、その温度を下げるようにしたのである。このように、生成ガスの顕熱を廃棄物の乾燥に利用して減温するようにしているから、一般的な耐熱温度のバグフィルタを適用して、生成ガスの脱塩及び徐塵を実現することができる。その結果、その生成ガスを燃料とする熱機関の部材の腐食を抑えることができる。特に、ボイラの場合は、蒸気温度を高めることができるから（例えば５００℃以上）、蒸気タービン発電機の発電効率を向上できる。また、生成ガスの顕熱を回収していることから、全体としての熱効率を向上させることができる。
【００１３】
ここで、ガス化炉から排出される生成ガスの温度は、廃棄物の含水率、廃棄物の発熱量、熱分解熱量、ガス化炉内に充填された廃棄物の充填層における乾燥領域の高さ、等の要因によって変る。したがって、生成ガスの温度を所定温度以下に保持するために、廃棄物の投入量を制御して乾燥領域の高さを変えることや、生成ガス量を調整すること等により、所望の温度（例えば１５０〜２００℃）に制御することができる。
【００１４】
このように、本発明によれば、生成ガスの温度を所定温度以下に保持できるから、耐熱温度が低い一般的なバグフィルタを適用して熱分解生成ガスの脱塩及び徐塵を実現することができる。また、脱塩剤の選択、バグフィルタの選択の自由度が向上する。そして、熱分解生成ガスを燃料とする熱機関の部材の腐食を抑えることができる。
【００１５】
さらに、ガス化炉内の廃棄物の充填層の底部、つまり燃焼域の近傍に水性ガス化剤を供給し、熱分解により生成される可燃性固形物と反応させて水性ガスを生成し、これを熱分解ガスとともに生成ガスとしてガス化炉の頂部から排出させるようにすることが好ましい。これによれば、廃棄物を熱分解して生成される固定炭素（チャー）に水蒸気などの水性化剤を作用させて、熱量の高い生成ガスを得ることができるだけでなく、チャーをガス状にできるから、取扱いが容易になる。
【００１６】
本発明の廃棄物ガス化装置は、炉頂部に廃棄物が投入される投入口を有する竪型のガス火炉と、該ガス化炉の炉低部に空気を供給する空気供給手段と、前記ガス化炉の炉低部に水性ガス化剤を供給する水性ガス化剤供給手段と、前記ガス化炉の炉頂部に生成ガスを排出する排出口とを備え、前記空気供給手段は、前記炉底部に供給する空気量を制御して前記ガス化炉の炉底部に燃焼層を形成し、該燃焼層の上層に熱分解層を形成し、該熱分解層の上層に前記廃棄物の乾燥層を形成するものとすることにより実現できる。
【００１７】
また、本発明の廃棄物ガス化装置から排出される生成ガスに脱塩剤を添加してバグフィルタに導き、該バグフィルタから排出される生成ガスを熱機関の燃料として供給することができる。
【００１８】
【発明の実施の形態】
以下、図面を用いて本発明の実施の形態について説明する。図１は本発明の廃棄物ガス化方法を適用した好適な一実施形態のガス化炉を用い、廃棄物処理装置を構成した系統構成図を示している。同図に示すように、本実施形態の廃棄物処理装置は、都市ごみなどの廃棄物を一旦貯留して、ある程度乾燥させる乾燥塔１を備えている。乾燥塔１から切り出される廃棄物は、スクリューコンベア２により搬送されて、廃棄物を熱分解してガス化するガス化炉３に供給される。ガス化炉３により生成される生成ガスは、脱塩剤１６が投入されてバグフィルタ４に導かれ、脱塩及び除塵される。バグフィルタ４から排出される生成ガスはボイラ５に導かれて燃焼される。ボイラ５により発生した蒸気は蒸気タービン発電機６を駆動して発電する。ボイラ５から排出される排ガスは、排ガス処理系２１を介し、図示していない誘引ファンにより誘引されて煙突から排気される。
【００１９】
乾燥塔１は、筒状竪型の容器の底部から高温空気（例えば、２００℃）１１を供給して、廃棄物中の含有水分の１０％程度を減少させるようになっている。また、高温空気１１は、図示しない熱風炉などから供給されるようになっている。この乾燥により発生した蒸気を含む空気は、塔頂部から抜き出されてボイラ５の燃焼器５ａに燃焼用空気として送られる。なお、廃棄物の水分含有量によっては、乾燥塔１を設けなくてもよい。
【００２０】
ガス化炉３は、筒状竪型に形成され、頂部に廃棄物の投入口１２が設けられ、炉底部には燃焼用の空気を供給する空気供給手段１３と、水性ガス化剤である水蒸気を供給する水蒸気供給手段１４が連結されている。ガス化炉３の頂部に生成ガス排出口１５が設けられている。
【００２１】
バグフィルタ４は、耐熱温度が例えば２５０℃程度の筒状の濾布を用いて形成されている。また、バグフィルタ４に供給される生成ガスに、脱塩剤１６が投入されるようになっている。ボイラ５は、通常のボイラを適用することができ、燃焼器５ａ、蒸気発生部５ｂ、エコノマイザ５ｃなどを備えて構成されている。
【００２２】
次に、図１のように構成される廃棄物処理装置の動作について、本発明の特徴部であるガス化炉を中心に説明する。まず、廃棄物がある程度乾燥されて投入口１２からガス化炉３に連続的に投入されると、廃棄物は底部から筒状の炉内に充填されて充填層を形成する。廃棄物の投入量は、少なくとも、ガス化炉３の頂部に空間を形成するように調整される。
【００２３】
このようにして廃棄物が充填されたガス化炉３に空気供給手段１３から燃焼用に空気を送るとともに、炉底部の廃棄物に図示していない始動用の着火バーナを用いて着火する。燃焼用空気量を調整して、主として炉底部の廃棄物のみを燃焼させて燃焼層を形成する。この燃焼熱により、炉底部及び炉底部の上層の廃棄物が熱分解され、発生した熱分解ガスは充填された廃棄物の隙間を通ってガス化炉内を上昇して排出口１５から排出される。
【００２４】
廃棄物の部分燃焼及び熱分解が安定する定常状態になると、炉底部近傍に安定した燃焼域３ａが形成され、その上部には熱分解域３ｂが形成され、さらに上部に廃棄物の乾燥域３ｃが形成される。廃棄物は、例えば約４５０℃以上に達すると熱分解されることから、その温度域を超えた廃棄物の充填層の領域が熱分解域３ｂになる。熱分解域３ｂでは、廃棄物が分解されて可燃性の熱分解ガス及び炭素（チャー）と、不燃性の熱分解残渣が生成される。ここで生成されたチャーは、燃焼域３ａに流下して燃焼され、燃焼域３ａの温度は約１０００℃以上になる。また、熱分解域３ｂで生成されたチャーの一部は、水蒸気供給手段１４から供給される水蒸気と反応して水性ガス（ＣＯ、Ｈ２）が生成される。なお、供給する空気量と水蒸気量は、生成されたチャーのほとんどが燃焼ガスと水性ガスとなるように、空気供給手段１３と水蒸気供給手段１４により調整されるようになっている。
【００２５】
このようにして生成された熱分解ガスと水性ガスが混合された高温（例えば、約４５０℃）の生成ガスは、上層の廃棄物の隙間を通流する間に、廃棄物を乾燥する乾燥域３ｃを形成する。廃棄物を乾燥することにより減温（例えば１５０〜２００℃）され、水蒸気を含んだ生成ガスとなり、ガス化炉３の頂部に形成された空間を介して排出口１５から排出される。また、燃焼域３ａで発生する飛灰が生成ガスに同伴しても、乾燥域３ｃに充填された廃棄物の層がフィルタの役目をして捕集し、排出口１５から流出する飛灰の量を低減できる。一方、乾燥域３ｃで乾燥された廃棄物は、徐々に熱分解域３ｂに移動し連続して熱分解処理される。ガス化炉３から排出する生成ガスの温度は、廃棄物の含水率、廃棄物の発熱量、熱分解熱量、ガス化炉内に充填された廃棄物の充填層における乾燥域の高さ、等の要因によって変る。したがって、生成ガスの温度を所定温度以下に保持するために、廃棄物の投入量を制御したり、乾燥域の高さを調節したり、生成ガス量を調整すること等により、所望の温度（例えば１５０〜２００℃）に制御する。
【００２６】
ガス化炉３から排出される減温された生成ガスは、バグフィルタ４に流入される流路において脱塩剤１６が投入される。脱塩剤１６は、一般に乾式脱塩に用いられる例えば酸化カルシウム（ＣａＯ）を用いる。脱塩剤１６が投入された生成ガスは、バグフィルタ４に流入し、生成ガス中に含まれる飛灰や金属塩などのダストが濾布面に捕集される。また、脱塩剤１６も濾布面に捕集されて脱塩剤を含んだ層を形成し、この層を通過する生成ガス中の塩素ガスと反応して脱塩生成物（例えば、ＣａＣｌ２等）が濾布面に堆積する。濾布面に堆積したダストと脱塩残渣は、逆洗により適宜払い落され排出口２０から、図示していない処理装置に排出される。
【００２７】
このようにしてバグフィルタ４により脱塩及び除塵された生成ガスは、伝熱管を高温腐食するおそれがないことから、ボイラ５の燃焼機５ａに導かれ、乾燥塔１から排出される空気及び別途供給される空気を燃焼用空気として高温燃焼（例えば、１０００℃）され、その燃焼ガスが蒸気発生部５ｂに導かれて、高温の蒸気（例えば、５００℃）を発生する。そして、発生された高温の蒸気により蒸気タービン発電機６が駆動されて高い熱効率で発電する。なお、蒸気発生部５ｂから排出される燃焼排ガスは、エコノマイザー５ｃにおいて溶融炉１８から流入される排ガスとともにボイラ給水を加熱した後、排ガス処理系２１に送られる。
【００２８】
なお、ガス化炉３の燃焼域３ａで発生した熱分解残渣の金属及び瓦礫等は、炉底部の排出口１７から排出され、例えば、図示しない篩い、磁気選別機、アルミ選別機などによって、分別回収される。また、燃焼域３ａで発生した灰分及び残ったチャーは、ガス化炉の炉底部の排出口から溶融炉１８に送られ、高温燃焼により溶融されてスラグ１９として排出される。また、溶融炉１８から排出される排ガスはエコノマイザー５ｃに送られ、蒸気発生部５ｂの給水を加熱するようになっている。
【００２９】
以上説明したように、図１の実施の形態によれば、熱分解及び水性ガス化により生成される高温の生成ガスを、ガス化炉内に充填された廃棄物の水分を蒸発させて乾燥させる熱源として用いていることから、生成ガスが保有する顕熱を有効に回収でき、かつ生成ガスを十分に減温（例えば、２５０℃以下）できる。
【００３０】
その結果、脱塩及び除塵に用いるバグフィルタとして、耐熱温度（例えば、２５０℃以下）が低い一般的なバグフィルタを用いることができるから、ボイラの高温腐食を抑えて、ボイラの蒸気温度を高めることを実用上も可能にすることができる。つまり、高温腐食し難い材質の伝熱管を使用しなくてよい。また、高温蒸気をつくることができるから発電効率を向上させることができる。
【００３１】
しかも、図１の実施の形態によれば、例えば２５０℃以下にて脱塩処理を可能にするから、脱塩剤として薬剤費の安い酸化カルシウムを用いることができる。このことを図２を用いて詳細に説明する。図２は、燃焼排ガスの塩素ガスと酸化カルシウムの反応と温度との関係を説明する線図であり、窒素８１ｖｏｌ％、二酸化炭素１０ｖｏｌ％、水蒸気５ｖｏｌ％、酸素４ｖｏｌ％、塩化水素１０００ｐｐｍの試料ガスに、３当量の酸化カルシウムＣａＯを添加した場合の熱平衡を計算した結果を現した図である。図からわかるように、２００℃以下では塩化水素はすべてＣａＯと反応してＣａＣｌ２となっている。しかし、６００℃では１割弱、７００℃では３割強の塩化水素が反応されずに残っている。このことは、特開平４−１２１５１１に提案された従来装置の高温の熱分解ガス（６００から８００℃、最低でも４５０℃以上）に酸化カルシウムを脱塩剤として投入しても、ガス中に多量の塩化水素が残ることになる。なお、脱塩剤としてより強力な水酸化ナトリウムなどを用いれば、高温下でも塩素の大部分を固定できなくはないが、薬剤費が高くなるので実用的でない。
【００３２】
さらに、図１に実施形態によれば、ガス化炉３において生成ガスの熱により廃棄物を乾燥させていることから、乾燥塔１の乾燥負荷を軽減することができ、乾燥塔１の高温空気１１を生成する熱エネルギを節減できる。同様に、生成ガスの温度を下げる減温塔を設ける必要がないから熱エネルギの損失を低減できる。
【００３３】
また、ガス化炉３内の廃棄物中を生成ガスが通流することにより、廃棄物がフィルタの役割をしてガス中に含まれる飛灰等のダストを除去するから、バグフィルタ４の負荷を軽減できる。
【００３４】
また、図１に実施形態において、ガス化炉３の頂部に設けた投入口１２から、図示していないスクリューコンベアにより不燃性のペレットを連続的に供給することが好ましい。これによれば、不燃ペレットが廃棄物とともにガス化炉３内を流下し、熱分解残渣層に達した際に通気流路を確保するように作用する。不燃ペレットの材質は、ＳｉＯ２やＡｌ２Ｏ３などを主成分とし、融点が１３００℃以上の固体が好ましい。また、形状は、球形、円柱、円筒など、不燃ペレット同士が絡まない形状が好ましい。不燃ペレットの大きさは、上述した通気流路を確保するのに好適なサイズを選定するが、例えばガス化炉の内径の１／１０〜１／２０程度とすることができる。また、投入量は廃棄物の灰分割合に依存するが、処理廃棄物量の半分以下である。
【００３５】
投入された不燃ペレットは、熱分解残渣層に達した後、熱分解残渣とともにガス化炉３の底部から排出されて分別される。分別された不燃ペレットは、再び投入口１２からガス化炉３内に投入され、循環使用される。なお、不燃ペレットとしては、上述した例の他、ガス化炉３の底部から排出された不燃性の熱分解残渣を押し固めてブロック状にしたもの、あるいは熱分解残渣を溶融設備により溶融させてできるスラグなどを徐冷して岩石状の徐冷スラグを用いてもよい。
【００３６】
また、図１の実施形態では、乾燥塔１からガス化炉４に廃棄物を供給するのにスクリューフィーダを用いる例を示したが、本発明はこれに限らず、ピストン等を用いて廃棄物を押し出す形式の供給装置を用いることができる。これによれば、乾燥塔１とガス化炉３との間の圧力に差がある場合に、それらの間のシールをすることができ、例えば乾燥塔１から空気がガス化炉３内に漏れ込み、生成ガスを希釈するのを防止できる。なお、スクリューコンベアを用いる場合は、必要に応じて、二重ダンパなどのシール機構を設けることができる。
【００３７】
【発明の効果】
以上説明したように、本発明の廃棄物ガス化法及び装置によれば、熱分解生成ガスの脱塩及び徐塵を一般的なバグフィルタを適用して実現できる。その結果、その生成ガスを燃料とする熱機関の腐食を抑えることができる。特に、熱機関としてボイラを適用した場合には、蒸気温度を高めて蒸気タービン発電機の発電効率を向上できる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の廃棄物ガス化方法を適用した好適な一実施形態のガス化炉を用い、廃
棄物発電装置を構成した系統構成図を示している。
【図２】燃焼排ガスの塩素ガスと酸化カルシウムの反応と温度との関係を説明する線図
である。
【符号の説明】
１ 乾燥塔
２ スクリューコンベア
３ ガス化炉
３ａ 燃焼域
３ｂ 熱分解域
３ｃ 乾燥域
４ バグフィルタ
５ ボイラ
６ 蒸気タービン発電機
１３ 空気供給手段
１４ 水蒸気供給手段
１６ 脱塩剤[0001]
TECHNICAL FIELD OF THE INVENTION
The present invention relates to a waste gasification method, a waste gasification apparatus, and a waste treatment apparatus using the same.
[0002]
[Prior art]
2. Description of the Related Art It is widely used to incinerate general waste such as homes and offices and waste such as industrial waste, and recover the waste heat by a boiler to generate power. Also, if the generated gas (pyrolyzed gas) obtained by pyrolysis of waste is used as fuel for the boiler, the steam temperature can be raised because high-temperature combustion gas is obtained. Can also improve power generation efficiency.
[0003]
However, raising the temperature of steam increases the surface temperature of the boiler heat transfer tubes, so if the waste contains chlorine or heavy metal salts, the boiler is exposed to corrosive gas such as hydrogen chloride generated during combustion. There is a problem that the corrosion of the tube proceeds rapidly. Therefore, when a corrosive gas such as hydrogen chloride is contained in the generated gas, the steam temperature must be suppressed to 300 ° C. or less, and there is a limit in improving the power generation efficiency.
[0004]
In addition, when a part of the waste is burned and the remaining waste is thermally decomposed by the heat of the combustion, the gas generated by the pyrolysis contains suspended dust (hereinafter referred to as dust) such as fly ash or metal salt. When the dust adheres to the boiler tube, the heat transfer efficiency is reduced and the power generation efficiency is reduced. Such a problem is not limited to the boiler, but is a problem common to heat engines such as gas engines, diesel engines, and gas turbines that use pyrolysis gas as fuel.
[0005]
Therefore, conventionally, wet gas purification has been performed in which cleaning water is sprayed on the pyrolysis product gas to remove hydrogen chloride and dust in the product gas. However, in addition to the problem that the sensible heat held by the generated gas is wasted and the thermal efficiency is reduced, wet gas purification requires chemicals and treatment equipment for a large amount of wastewater treatment, and equipment and operation costs are reduced. There is a problem that it becomes high.
[0006]
In order to solve such a problem, a waste treatment apparatus described in Japanese Patent Application Laid-Open No. HEI 4-121511 desalinates a high-temperature (about 700 ° C.) pyrolysis gas generated by pyrolyzing waste. After the desulfurizing agent is added, desalting and desulfurization are performed through a filter, and dust such as fly ash is collected to purify the pyrolysis gas.
[0007]
[Problems to be solved by the invention]
However, according to the technology described in the above publication, the heat resistance temperature of the filter must be set to 700 ° C. or higher, so that a ceramic filter having a high heat resistance temperature or a mat-shaped filter made of ceramic fiber must be used. Such a filter is not only expensive but also mechanically weak, so that it has many obstacles for practical use. Further, when the pyrolysis gas contains, for example, chlorides of heavy metals such as lead chloride and zinc chloride, since their melting temperature is 600 to 800 ° C., if those molten salts adhere to the filter surface, it takes a short time. There is a problem that the filtration flow rate is reduced, and it is difficult to remove the particles even by back washing.
[0008]
In addition, calcium oxide (CaO), which is a desalting agent generally used for dry desalination, reacts with hydrochloric acid in gas to form calcium chloride (CaCl 2 ), and the reaction rate increases as the temperature decreases. For example, the reaction rate is 100% at 200 ° C. or less, 90% at 600 ° C., and slightly less than 70% at 700 ° C. At 800 ° C. or higher, calcium chloride is completely decomposed and returns to calcium oxide and hydrochloric acid. Therefore, the prior art described in the above publication does not provide a practical desalting effect even when calcium oxide is used as a desalting agent. Further, it is conceivable to use sodium hydroxide, which can be expected to have a high desalting rate even at a high temperature of 700 ° C., as a desalting agent.
[0009]
On the other hand, even if the thermal decomposition method is changed to the indirect heating method, the generated gas temperature becomes at least 400 to 500 ° C. or higher. Requires that a temperature-reducing tower be provided to lower the temperature of the produced gas by watering or the like. As a result, the sensible heat of the generated gas is wasted, and a decrease in thermal efficiency as a whole is inevitable.
[0010]
An object of the present invention is to enable desalting and dust removal of a pyrolysis product gas by using a general bag filter.
[0011]
[Means for Solving the Problems]
The waste gasification method of the present invention is characterized in that the waste is continuously charged into a vertical gasification furnace to form a packed bed, and the waste at the bottom of the packed bed is partially burned to form the bottom and upper layers. Part of the waste gas is thermally decomposed, and the waste of the upper part is dried by the heat of the product gas generated by the thermal decomposition to obtain a reduced temperature product gas from the top of the gasification furnace. .
[0012]
That is, waste gasified by pyrolysis generally contains moisture, so that it is usually necessary to dry it to a predetermined moisture content before putting it into a gasification furnace in order to perform stable pyrolysis. is there. In view of this, the present invention reduces the temperature by using the thermal energy of the pyrolysis product gas for drying the waste. In this way, the temperature is reduced by utilizing the sensible heat of the generated gas for drying the waste, so a general heat-resistant temperature bag filter is applied to realize desalination and dust reduction of the generated gas. can do. As a result, corrosion of the members of the heat engine using the generated gas as fuel can be suppressed. In particular, in the case of a boiler, since the steam temperature can be increased (for example, 500 ° C. or higher), the power generation efficiency of the steam turbine generator can be improved. Further, since the sensible heat of the generated gas is recovered, the overall thermal efficiency can be improved.
[0013]
Here, the temperature of the generated gas discharged from the gasification furnace depends on the water content of the waste, the calorific value of the waste, the heat of thermal decomposition, and the high temperature of the dry area in the packed bed of the waste filled in the gasification furnace. It depends on factors such as Therefore, in order to maintain the temperature of the generated gas at a predetermined temperature or less, by changing the height of the drying area by controlling the amount of waste input, or by adjusting the generated gas amount, the desired temperature (for example, 150-200 ° C.).
[0014]
As described above, according to the present invention, since the temperature of the generated gas can be maintained at a predetermined temperature or lower, it is possible to apply a general bag filter having a low heat-resistant temperature to realize desalting and dust reduction of the pyrolysis product gas. Can be. In addition, the degree of freedom in selecting a desalting agent and selecting a bag filter is improved. And the corrosion of the member of the heat engine using the pyrolysis gas as fuel can be suppressed.
[0015]
Further, a water gasifying agent is supplied to the bottom of the packed bed of waste in the gasification furnace, that is, in the vicinity of the combustion zone, and is reacted with combustible solids generated by thermal decomposition to generate water gas. Is preferably discharged as a product gas together with the pyrolysis gas from the top of the gasification furnace. According to this, not only can an aqueous agent such as steam act on fixed carbon (char) generated by thermally decomposing waste to obtain a product gas having a high calorific value, but also convert the char into a gaseous state. Because it is possible, handling becomes easy.
[0016]
The waste gasifier according to the present invention comprises: a vertical gas furnace having an inlet at the furnace top into which waste is charged; air supply means for supplying air to a lower part of the gasifier; A water gasification agent supply means for supplying a water gasification agent to a furnace lower part of a gasification furnace; and a discharge port for discharging product gas at a furnace top part of the gasification furnace, wherein the air supply means is provided at the furnace bottom part. Forming a combustion layer at the bottom of the gasification furnace by controlling the amount of air supplied to the furnace, forming a pyrolysis layer on the combustion layer, and drying the waste layer on the pyrolysis layer. It can be realized by forming it.
[0017]
Further, a desalinating agent may be added to the product gas discharged from the waste gasifier of the present invention and guided to a bag filter, and the product gas discharged from the bag filter may be supplied as fuel for a heat engine.
[0018]
BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION
Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings. FIG. 1 shows a system configuration diagram of a waste treatment apparatus using a gasification furnace according to a preferred embodiment to which the waste gasification method of the present invention is applied. As shown in the figure, the waste treatment apparatus of the present embodiment includes a drying tower 1 for temporarily storing waste such as municipal waste and drying it to some extent. The waste cut out from the drying tower 1 is conveyed by a screw conveyor 2 and supplied to a gasification furnace 3 for thermally decomposing and gasifying the waste. The product gas generated by the gasification furnace 3 is supplied with a desalting agent 16 and guided to the bag filter 4, where it is desalted and dust-removed. The product gas discharged from the bag filter 4 is guided to the boiler 5 and burned. The steam generated by the boiler 5 drives a steam turbine generator 6 to generate power. Exhaust gas discharged from the boiler 5 is led by an induction fan (not shown) through the exhaust gas treatment system 21 and exhausted from the chimney.
[0019]
The drying tower 1 supplies high-temperature air (for example, 200 ° C.) 11 from the bottom of a cylindrical vertical container to reduce about 10% of the water content in the waste. The high-temperature air 11 is supplied from a hot blast stove (not shown) or the like. The air containing steam generated by the drying is extracted from the tower top and sent to the combustor 5a of the boiler 5 as combustion air. The drying tower 1 may not be provided depending on the water content of the waste.
[0020]
The gasification furnace 3 is formed in a cylindrical vertical shape, a waste inlet 12 is provided at the top, an air supply means 13 for supplying air for combustion is provided at the bottom of the furnace, and steam as an aqueous gasifying agent is provided. The steam supply means 14 for supplying the water is connected. A generated gas outlet 15 is provided at the top of the gasification furnace 3.
[0021]
The bag filter 4 is formed using a cylindrical filter cloth having a heat resistant temperature of, for example, about 250 ° C. Further, the desalting agent 16 is supplied to the product gas supplied to the bag filter 4. An ordinary boiler can be applied to the boiler 5, and includes a combustor 5a, a steam generator 5b, an economizer 5c, and the like.
[0022]
Next, the operation of the waste treatment apparatus configured as shown in FIG. 1 will be described focusing on the gasification furnace which is a feature of the present invention. First, when the waste is dried to some extent and continuously charged into the gasification furnace 3 from the charging port 12, the waste is filled into the tubular furnace from the bottom to form a packed bed. The amount of waste input is adjusted so as to form a space at least at the top of the gasification furnace 3.
[0023]
Air for combustion is sent from the air supply means 13 to the gasification furnace 3 filled with the waste in this way, and the waste at the bottom of the furnace is ignited using a starting ignition burner (not shown). A combustion layer is formed by adjusting the amount of combustion air to mainly burn only the waste at the furnace bottom. Due to this combustion heat, the furnace bottom and the waste in the upper layer of the furnace bottom are thermally decomposed, and the generated pyrolysis gas rises in the gasification furnace through the gap between the filled waste and is discharged from the discharge port 15. You.
[0024]
In a steady state where the partial combustion and the thermal decomposition of the waste are stabilized, a stable combustion zone 3a is formed near the bottom of the furnace, a pyrolysis zone 3b is formed on the upper portion, and a drying zone 3c of the waste is further formed on the upper portion. Is formed. Since the waste is thermally decomposed when it reaches, for example, about 450 ° C. or more, the region of the packed bed of the waste exceeding the temperature range becomes the pyrolysis zone 3b. In the pyrolysis zone 3b, the waste is decomposed to generate flammable pyrolysis gas and carbon (char) and nonflammable pyrolysis residues. The char generated here flows down to the combustion zone 3a and is burned, and the temperature of the combustion zone 3a becomes about 1000 ° C. or higher. Further, a part of the char generated in the thermal decomposition zone 3b reacts with the steam supplied from the steam supply means 14 to generate water gas (CO, H 2 ). The amount of supplied air and the amount of water vapor are adjusted by the air supply means 13 and the water vapor supply means 14 so that most of the generated char becomes combustion gas and water gas.
[0025]
The high-temperature (for example, about 450 ° C.) generated gas in which the pyrolysis gas and the water gas thus generated are mixed with each other is passed through a gap between the upper-layer waste and a drying zone for drying the waste. 3c is formed. By drying the waste, the temperature is reduced (for example, 150 to 200 ° C.), and the generated gas becomes a product gas containing steam, and is discharged from the outlet 15 through a space formed at the top of the gasification furnace 3. In addition, even if fly ash generated in the combustion zone 3a accompanies the generated gas, the layer of waste filled in the dry zone 3c collects and acts as a filter to prevent fly ash flowing out from the discharge port 15. The amount can be reduced. On the other hand, the waste dried in the drying zone 3c gradually moves to the thermal decomposition zone 3b and is continuously subjected to the thermal decomposition treatment. The temperature of the generated gas discharged from the gasification furnace 3 includes the water content of the waste, the calorific value of the waste, the heat of thermal decomposition, the height of the dry zone in the packed bed of the waste filled in the gasification furnace, and the like. It depends on the factors. Therefore, in order to maintain the temperature of the generated gas at a predetermined temperature or less, a desired temperature (eg, by controlling the amount of waste, adjusting the height of the drying zone, or adjusting the amount of generated gas, etc.). For example, it is controlled to 150 to 200 ° C.).
[0026]
The degassing agent 16 is introduced into the flow path of the degassed product gas discharged from the gasification furnace 3 into the bag filter 4. As the desalting agent 16, for example, calcium oxide (CaO) generally used for dry desalination is used. The generated gas into which the desalting agent 16 has been introduced flows into the bag filter 4, and dusts such as fly ash and metal salts contained in the generated gas are collected on the filter cloth surface. The desalinating agent 16 is also collected on the filter cloth surface to form a layer containing the desalinating agent, and reacts with chlorine gas in the product gas passing through this layer to form a desalinated product (for example, CaCl 2). ) Accumulate on the filter cloth surface. The dust and desalting residue deposited on the filter cloth are appropriately washed away by backwashing and discharged from a discharge port 20 to a processing device (not shown).
[0027]
The product gas thus desalted and dust-removed by the bag filter 4 does not have a possibility of corroding the heat transfer tube at a high temperature, and is guided to the combustor 5a of the boiler 5, where the air discharged from the drying tower 1 and the air separately. High-temperature combustion (for example, 1000 ° C.) is performed using the supplied air as combustion air, and the combustion gas is guided to the steam generation unit 5b to generate high-temperature steam (for example, 500 ° C.). Then, the steam turbine generator 6 is driven by the generated high-temperature steam to generate power with high thermal efficiency. The combustion exhaust gas discharged from the steam generator 5b is sent to the exhaust gas treatment system 21 after heating the boiler feedwater together with the exhaust gas flowing from the melting furnace 18 in the economizer 5c.
[0028]
The metal and rubble of the pyrolysis residue generated in the combustion zone 3a of the gasification furnace 3 are discharged from the discharge port 17 at the bottom of the furnace, and are separated by, for example, a sieve (not shown), a magnetic separator, an aluminum separator, or the like. Collected. The ash generated in the combustion zone 3a and the remaining char are sent to the melting furnace 18 from an outlet at the bottom of the gasification furnace, melted by high-temperature combustion, and discharged as slag 19. Further, the exhaust gas discharged from the melting furnace 18 is sent to the economizer 5c to heat the water supply of the steam generating section 5b.
[0029]
As described above, according to the embodiment of FIG. 1, a high-temperature generated gas generated by pyrolysis and water gasification is dried by evaporating the moisture of the waste filled in the gasification furnace. Since it is used as a heat source, the sensible heat of the generated gas can be effectively recovered, and the temperature of the generated gas can be sufficiently reduced (for example, 250 ° C. or lower).
[0030]
As a result, a general bag filter having a low heat-resistant temperature (for example, 250 ° C. or lower) can be used as a bag filter used for desalination and dust removal. Therefore, high-temperature corrosion of the boiler is suppressed and the steam temperature of the boiler is increased. Can be made practically possible. That is, it is not necessary to use a heat transfer tube made of a material that is hardly corroded at high temperatures. Further, since high-temperature steam can be produced, power generation efficiency can be improved.
[0031]
Moreover, according to the embodiment of FIG. 1, desalting can be performed at, for example, 250 ° C. or lower, so that calcium oxide with low chemical cost can be used as a desalting agent. This will be described in detail with reference to FIG. FIG. 2 is a diagram illustrating the relationship between the reaction of chlorine gas and calcium oxide in combustion exhaust gas and temperature, and a sample gas of 81 vol% nitrogen, 10 vol% carbon dioxide, 5 vol% steam, 4 vol% oxygen, and 1000 ppm hydrogen chloride. FIG. 3 is a diagram showing the results of calculating the thermal equilibrium when 3 equivalents of calcium oxide CaO was added to FIG. As can be seen from the figure, below 200 ° C., all hydrogen chloride reacts with CaO to form CaCl 2 . However, less than 10% of hydrogen chloride at 600 ° C. and more than 30% at 700 ° C. remains without reaction. This is because even if calcium oxide is added as a desalting agent to the high-temperature pyrolysis gas (600 to 800 ° C., at least 450 ° C. or more) of the conventional apparatus proposed in JP-A-4-121511, a large amount Of hydrogen chloride will remain. If a stronger sodium hydroxide or the like is used as a desalting agent, most of the chlorine cannot be fixed even at a high temperature, but it is not practical because the cost of chemicals increases.
[0032]
Further, according to the embodiment shown in FIG. 1, since the waste is dried by the heat of the generated gas in the gasification furnace 3, the drying load on the drying tower 1 can be reduced, and the high-temperature air in the drying tower 1 can be reduced. 11 can be saved. Similarly, since it is not necessary to provide a cooling tower for lowering the temperature of the generated gas, the loss of heat energy can be reduced.
[0033]
In addition, since the generated gas flows through the waste in the gasification furnace 3, the waste functions as a filter and removes dust such as fly ash contained in the gas. Can be reduced.
[0034]
In the embodiment shown in FIG. 1, it is preferable that non-combustible pellets be continuously supplied from a charging port 12 provided at the top of the gasification furnace 3 by a screw conveyor (not shown). According to this, the non-combustible pellets flow down in the gasification furnace 3 together with the waste and act to secure a ventilation flow path when reaching the pyrolysis residue layer. The material of the non-combustible pellet is preferably a solid containing SiO2 or Al2O3 as a main component and having a melting point of 1300C or more. The shape is preferably a shape such as a sphere, a cylinder, a cylinder, or the like, in which the non-combustible pellets are not entangled. The size of the non-combustible pellet is selected to be a size suitable for securing the above-described ventilation flow path, but may be, for example, about 1/10 to 1/20 of the inner diameter of the gasification furnace. The input amount depends on the ash ratio of the waste, but is less than half the amount of the treated waste.
[0035]
After the injected non-combustible pellets reach the pyrolysis residue layer, they are discharged from the bottom of the gasifier 3 together with the pyrolysis residue and separated. The separated non-combustible pellets are again charged into the gasification furnace 3 from the charging port 12, and are recycled. In addition, as the non-combustible pellets, in addition to the above-described example, a non-combustible pyrolysis residue discharged from the bottom of the gasification furnace 3 is compacted into a block, or the pyrolysis residue is melted by a melting facility. Slowly cooled slag may be used by gradually cooling slag or the like that can be obtained.
[0036]
Further, in the embodiment of FIG. 1, an example in which the screw feeder is used to supply the waste from the drying tower 1 to the gasification furnace 4 has been described. However, the present invention is not limited thereto. Can be used. According to this, when there is a difference in pressure between the drying tower 1 and the gasification furnace 3, it is possible to seal between them, for example, air leaks from the drying tower 1 into the gasification furnace 3. And diluting the produced gas can be prevented. When a screw conveyor is used, a sealing mechanism such as a double damper can be provided as necessary.
[0037]
【The invention's effect】
As described above, according to the waste gasification method and apparatus of the present invention, desalting and dust reduction of a pyrolysis product gas can be realized by applying a general bag filter. As a result, corrosion of the heat engine using the generated gas as fuel can be suppressed. In particular, when a boiler is applied as a heat engine, the steam temperature can be raised to improve the power generation efficiency of the steam turbine generator.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 shows a system configuration diagram of a waste power generation apparatus using a gasification furnace according to a preferred embodiment to which a waste gasification method of the present invention is applied.
FIG. 2 is a diagram illustrating a relationship between a reaction between chlorine gas and calcium oxide in combustion exhaust gas and temperature.
[Explanation of symbols]
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Drying tower 2 Screw conveyor 3 Gasifier 3a Combustion zone 3b Pyrolysis zone 3c Drying zone 4 Bag filter 5 Boiler 6 Steam turbine generator 13 Air supply means 14 Steam supply means 16 Desalting agent
