JP2003512994A - ガラスを加熱する方法と装置 - Google Patents
ガラスを加熱する方法と装置Info
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- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
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- C03B29/02—Reheating glass products for softening or fusing their surfaces; Fire-polishing; Fusing of margins in a discontinuous way
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- Manufacture, Treatment Of Glass Fibers (AREA)
Abstract
(57)【要約】
ガラス（４）を焼鈍炉（１）においてローラ（３）上で上下から加熱するガラスを加熱する方法と装置である。ガラス（４）の少なくとも上側面をガラス（４）の表面に対して実質的に垂直に導いた高温空気噴射によって加熱する。空気噴射は主として前記炉の内側からの空気を吸引し、前記焼鈍炉（１）の内側から取り出した空気を該焼鈍炉（１）の圧力に対して０．１バール以上の過圧まで加圧することによって供給したものである。
Description
【０００１】
本発明は、ガラスを焼鈍炉(tempering furnace)を通じて導くことによって上
下から加熱し、空気を焼鈍炉の内部から吸引するような仕方で少なくともガラス
の上側面に吹き付けてガラスを加熱し、空気をガラスに吹き戻すように循環させ
る、ガラスを加熱する方法に関する。
下から加熱し、空気を焼鈍炉の内部から吸引するような仕方で少なくともガラス
の上側面に吹き付けてガラスを加熱し、空気をガラスに吹き戻すように循環させ
る、ガラスを加熱する方法に関する。
【０００２】
更に、本発明はガラスを加熱する装置であって、ガラスを支持し、そのコンベ
ヤを構成するように配置された手段と、焼鈍炉の内部から空気を吸引し、少なく
ともガラスの上側面に吹き付けるように空気を循環させる手段とを含むガラスを
加熱する装置に関する。
ヤを構成するように配置された手段と、焼鈍炉の内部から空気を吸引し、少なく
ともガラスの上側面に吹き付けるように空気を循環させる手段とを含むガラスを
加熱する装置に関する。
【０００３】
ガラスを往復運動式ローラ炉によって加熱する場合、加熱の初期段階において
ガラスの縁部が上向きに曲がることが問題である。これは、ガラスの上側面への
熱の流れと比較して、前記炉に使用されるセラミックローラによって加熱サイク
ルの初期段階に生じるガラスの下側面への熱の流れが大きいからである。その結
果、ガラスの縁部は上向きに曲がり、ガラスの中央部分が光学収差(optical err
ors)の影響を受け易く、その上、ガラスは不均一に加熱される。選択(selective
)ガラスを加熱する場合、該選択ガラスは熱輻射を特に強力に反射するため、状
況は特に困難である。選択ガラス面を備えたガラスは、通常、該選択面が上向き
になるようにして加熱するので、該ガラスの上側面の加熱は該ガラスの下側面の
加熱と比較して際立って難しい。そのため、選択ガラス面の加熱時間は普通透明
ガラスの加熱時間より当然長くなり、そのため炉の能力は選択ガラス面を加熱す
る場合典型的に可成低くなる。
ガラスの縁部が上向きに曲がることが問題である。これは、ガラスの上側面への
熱の流れと比較して、前記炉に使用されるセラミックローラによって加熱サイク
ルの初期段階に生じるガラスの下側面への熱の流れが大きいからである。その結
果、ガラスの縁部は上向きに曲がり、ガラスの中央部分が光学収差(optical err
ors)の影響を受け易く、その上、ガラスは不均一に加熱される。選択(selective
)ガラスを加熱する場合、該選択ガラスは熱輻射を特に強力に反射するため、状
況は特に困難である。選択ガラス面を備えたガラスは、通常、該選択面が上向き
になるようにして加熱するので、該ガラスの上側面の加熱は該ガラスの下側面の
加熱と比較して際立って難しい。そのため、選択ガラス面の加熱時間は普通透明
ガラスの加熱時間より当然長くなり、そのため炉の能力は選択ガラス面を加熱す
る場合典型的に可成低くなる。
【０００４】
フィンランド特許第６２０４３号はガラスの曲がりを阻止する方法を開示して
いる。本方法においては、ガラスの上側面に強制対流によって熱の流れを加え、
この熱の流れが下向きのローラからの熱の流れを補正する。強制対流は炉の長手
方向に水平方向の狭幅の噴射空気を吹き込むことによって供給され、それはガラ
スの上側面に噴射効果を有する空気の乱流(turbulence effect)という効果をも
たらす。噴射空気は圧縮機によって圧縮された高圧空気を炉の外部にある圧縮空
気網から取り込むことによって供給される。フィンランド特許第８３０７２号は
噴射空気として吹き込む空気がまた、炉の下側部分を通じて循環させることによ
って、この付加的な流れの間に空気を加熱するような類似の方法を開示している
。同時に、空気に伝達される熱はガラスの下側部分から取り込まれる。前記の双
方の方法において、対流の作用は可成低いため、その方法はむしろ非効果的とい
える。炉中へ運ぶべき空気は冷たいため、それは炉全体を冷却させ、そのため炉
のエネルギ消費を全体的に増大させる。さらに、炉から吹き出される空気の排出
が制御されないことも問題である。更に、本方法において強調されている点は加
熱の初期段階でのガラスの上側面の加熱を強化することである。かくして、選択
ガラスをいずれにしても輻射原理を適用してガラスの下側部分から主として加熱
するため、選択ガラスの全体の加熱時間は長い。
いる。本方法においては、ガラスの上側面に強制対流によって熱の流れを加え、
この熱の流れが下向きのローラからの熱の流れを補正する。強制対流は炉の長手
方向に水平方向の狭幅の噴射空気を吹き込むことによって供給され、それはガラ
スの上側面に噴射効果を有する空気の乱流(turbulence effect)という効果をも
たらす。噴射空気は圧縮機によって圧縮された高圧空気を炉の外部にある圧縮空
気網から取り込むことによって供給される。フィンランド特許第８３０７２号は
噴射空気として吹き込む空気がまた、炉の下側部分を通じて循環させることによ
って、この付加的な流れの間に空気を加熱するような類似の方法を開示している
。同時に、空気に伝達される熱はガラスの下側部分から取り込まれる。前記の双
方の方法において、対流の作用は可成低いため、その方法はむしろ非効果的とい
える。炉中へ運ぶべき空気は冷たいため、それは炉全体を冷却させ、そのため炉
のエネルギ消費を全体的に増大させる。さらに、炉から吹き出される空気の排出
が制御されないことも問題である。更に、本方法において強調されている点は加
熱の初期段階でのガラスの上側面の加熱を強化することである。かくして、選択
ガラスをいずれにしても輻射原理を適用してガラスの下側部分から主として加熱
するため、選択ガラスの全体の加熱時間は長い。
【０００５】
欧州特許公報第０８９７８９６号は長手方向の吹き込みパイプから空気を吹き
込むことによってコーティングガラスを加熱する方法を開示している。吹き込む
べき空気は炉の外側にある圧縮空気網から取り込まれる。本配置は圧縮機によっ
て過圧を供給する圧縮空気タンクを含む。圧縮空気による装置のため、本方法に
よる構造は複雑となり、かつ高価となる。炉に冷たい空気を吹き込むとすれば、
それは炉全体を冷却するので、熱エネルギを何らかの方法で炉中へ導く必要があ
る。一方、吹き込むべき空気を加熱することは大量のエネルギと容量とを必要と
するので、欧州特許公報第０８９７８９６号による方法はエネルギの経済性に関
しては全体的に劣っている。さらに、炉から吹き出すべき空気の排出を制御でき
ないことも大きな問題である。
込むことによってコーティングガラスを加熱する方法を開示している。吹き込む
べき空気は炉の外側にある圧縮空気網から取り込まれる。本配置は圧縮機によっ
て過圧を供給する圧縮空気タンクを含む。圧縮空気による装置のため、本方法に
よる構造は複雑となり、かつ高価となる。炉に冷たい空気を吹き込むとすれば、
それは炉全体を冷却するので、熱エネルギを何らかの方法で炉中へ導く必要があ
る。一方、吹き込むべき空気を加熱することは大量のエネルギと容量とを必要と
するので、欧州特許公報第０８９７８９６号による方法はエネルギの経済性に関
しては全体的に劣っている。さらに、炉から吹き出すべき空気の排出を制御でき
ないことも大きな問題である。
【０００６】
フィンランド特許公報第９６２１５８号は加熱サイクルの初期段階においてガ
ラスの下側にある面を冷却し、それに対応してガラスの下側面に、直接。高温空
気を吹き込むことによって加熱サイクルの最終段階における下側の熱伝導を強化
する方法を開示している。フィンランド特許公報第９６２１６２号は加熱抵抗器
が何倍も効率的であって、そのため加熱サイクルの初期段階におけるガラスの加
熱が上側の抵抗器のみを使用して行ない得るような要領で加熱抵抗器の寸法を決
め、それらの制御を実行する方法を開示している。これらの方法は極めて効率的
で、十分機能するが、特に選択ガラスを加熱する場合、加熱時間をより短くする
ことが望まれる。
ラスの下側にある面を冷却し、それに対応してガラスの下側面に、直接。高温空
気を吹き込むことによって加熱サイクルの最終段階における下側の熱伝導を強化
する方法を開示している。フィンランド特許公報第９６２１６２号は加熱抵抗器
が何倍も効率的であって、そのため加熱サイクルの初期段階におけるガラスの加
熱が上側の抵抗器のみを使用して行ない得るような要領で加熱抵抗器の寸法を決
め、それらの制御を実行する方法を開示している。これらの方法は極めて効率的
で、十分機能するが、特に選択ガラスを加熱する場合、加熱時間をより短くする
ことが望まれる。
【０００７】
公知の方法はまた、対流炉として知られるものであって、その意図はガラスの
上側面および下側面並びにセラミックローラにも高温空気を吹き込むことによっ
てガラスを加熱しようとするものである。そのような方法において、炉の内側に
ブロワーを構築させて、空気を炉内で循環させることによって空気の流速を増し
ており、そのためガラスの表面における空気の作用を増大させることを目的とし
ている。空気は約０．０００５−０．０１バールの圧力で吹い込まれる。この方
法においては、空気をブロワーの前後で加熱する。この方法の問題は特に製造コ
ストが高いことと、炉内で構築した空気流路における大きな質量によって加熱速
度が遅いことと、構造体の熱膨張が制御できないことである。
上側面および下側面並びにセラミックローラにも高温空気を吹き込むことによっ
てガラスを加熱しようとするものである。そのような方法において、炉の内側に
ブロワーを構築させて、空気を炉内で循環させることによって空気の流速を増し
ており、そのためガラスの表面における空気の作用を増大させることを目的とし
ている。空気は約０．０００５−０．０１バールの圧力で吹い込まれる。この方
法においては、空気をブロワーの前後で加熱する。この方法の問題は特に製造コ
ストが高いことと、炉内で構築した空気流路における大きな質量によって加熱速
度が遅いことと、構造体の熱膨張が制御できないことである。
【０００８】
米国特許第４５０５６７１号は、その上側面および下側面に加熱したガスを吹
き込むことによってガラスを加熱する方法を開示している。ガスは独立したガス
源から取り出され、個別のヒータによって加熱する。この方法はガス源からの可
成の量のガスを消費する。更に、ガスを加熱するにはエネルギを消費する。この
方法においては、ガスの流量を増大させ、従って熱伝導係数を高めることは可成
困難である。
き込むことによってガラスを加熱する方法を開示している。ガスは独立したガス
源から取り出され、個別のヒータによって加熱する。この方法はガス源からの可
成の量のガスを消費する。更に、ガスを加熱するにはエネルギを消費する。この
方法においては、ガスの流量を増大させ、従って熱伝導係数を高めることは可成
困難である。
【０００９】
米国特許第４０５９４２６号はガラスがガス噴射によって支持され、ブロワー
によって空気をガラスシートの表面に吹き込み、空気を循環させてブロワーに戻
す方法を開示している。しかしながら、この種の方法はガラスの表面が十分な熱
作用を受けないようにしている。更に、特許公報はコアンダ現象(Coanda phenom
enon)を利用した炉内で空気を循環させる方法を開示している。炉内での空気の
循環はガラスのいずれの面に対しても十分な熱効果を与えない。
によって空気をガラスシートの表面に吹き込み、空気を循環させてブロワーに戻
す方法を開示している。しかしながら、この種の方法はガラスの表面が十分な熱
作用を受けないようにしている。更に、特許公報はコアンダ現象(Coanda phenom
enon)を利用した炉内で空気を循環させる方法を開示している。炉内での空気の
循環はガラスのいずれの面に対しても十分な熱効果を与えない。
【００１０】
更に、ガラスを２段階で加熱する方法も公知である。第１の段階において、低
温を使用し、約３００〜４００℃の温度を有する空気をブロワーによって炉内を
循環させる。空気を、直接、ガラスの上側面および下側面に吹き込み、ブロワー
に先立って加熱する。後者の段階において、主として輻射加熱を使用してガラス
を加熱する。この方法においても、問題は炉内で構築した空気流路系と本方法で
使用されるブロワーとが高コストであることが判明した。更に、後者の段階にお
けるガラスの加熱は、特に選択ガラスを加熱する場合には可成長い時間がかかる
。
温を使用し、約３００〜４００℃の温度を有する空気をブロワーによって炉内を
循環させる。空気を、直接、ガラスの上側面および下側面に吹き込み、ブロワー
に先立って加熱する。後者の段階において、主として輻射加熱を使用してガラス
を加熱する。この方法においても、問題は炉内で構築した空気流路系と本方法で
使用されるブロワーとが高コストであることが判明した。更に、後者の段階にお
けるガラスの加熱は、特に選択ガラスを加熱する場合には可成長い時間がかかる
。
【００１１】
本発明の目的はガラスを加熱するための改良された方法と装置とを提供するこ
とである。
とである。
【００１２】
本発明による方法は、ローラで構成されるコンベヤによってガラスを焼鈍炉を
通して導き、圧縮機の原理を適用することによって、焼鈍炉から吸入された空気
を焼鈍炉の圧力に対して０．１バール以上の過圧に加圧し、加圧された空気を配
管系によってローラ上に設置したガラスの表面近傍へ導き、空気をガラスの上側
面に実質的に垂直に吹き込むことを特徴とする。
通して導き、圧縮機の原理を適用することによって、焼鈍炉から吸入された空気
を焼鈍炉の圧力に対して０．１バール以上の過圧に加圧し、加圧された空気を配
管系によってローラ上に設置したガラスの表面近傍へ導き、空気をガラスの上側
面に実質的に垂直に吹き込むことを特徴とする。
【００１３】
更に、本発明による装置は、ガラスを支持し、そのコンベヤを構成するように
配置した水平ローラと、加圧装置と、上側の帰還パイプと、ガラスの表面の近傍
に配置した上側の吹き込みパイプとを含み、前記帰還パイプが空気を焼鈍炉から
加圧装置まで運ぶように配置されており、前記加圧装置が焼鈍炉から運ばれた空
気を圧縮機の原理を適用することによって焼鈍炉の圧力に対して０．１バールの
過圧まで加圧するように配置され、加圧された空気は高温であり、上側の吹き込
みパイプを通じてガラスの上側面に実質的に垂直に吹き込むように配置されてい
る。
配置した水平ローラと、加圧装置と、上側の帰還パイプと、ガラスの表面の近傍
に配置した上側の吹き込みパイプとを含み、前記帰還パイプが空気を焼鈍炉から
加圧装置まで運ぶように配置されており、前記加圧装置が焼鈍炉から運ばれた空
気を圧縮機の原理を適用することによって焼鈍炉の圧力に対して０．１バールの
過圧まで加圧するように配置され、加圧された空気は高温であり、上側の吹き込
みパイプを通じてガラスの上側面に実質的に垂直に吹き込むように配置されてい
る。
【００１４】
本発明の基本概念は、焼鈍炉において、ガラスをローラ上でその上側および下
側から加熱することである。ガラスの少なくとも上側を、空気をガラスの近傍で
配管系によって導くような要領で実質的に垂直に、すなわちガラスの表面の垂直
方向に対して４５度以下の角度で指向された空気によって加熱し、噴射空気は主
として炉の内側から空気を吸引し、炉内から取出された空気を圧縮機の原理を適
用することによって焼鈍炉の圧力に対して０．１バールの過圧まで加圧すること
によって供給する。好適実施例の概念はガラスの下側面も同様に高温の空気噴射
によって加熱することである。前記空気噴射は主として炉の内部から空気を取り
出し、焼鈍炉の圧力に対して０．１バールの過圧まで加圧することによって供給
される。第２の好適実施例の概念は、ガラスを、電気抵抗器によってもまた加熱
することである。
側から加熱することである。ガラスの少なくとも上側を、空気をガラスの近傍で
配管系によって導くような要領で実質的に垂直に、すなわちガラスの表面の垂直
方向に対して４５度以下の角度で指向された空気によって加熱し、噴射空気は主
として炉の内側から空気を吸引し、炉内から取出された空気を圧縮機の原理を適
用することによって焼鈍炉の圧力に対して０．１バールの過圧まで加圧すること
によって供給する。好適実施例の概念はガラスの下側面も同様に高温の空気噴射
によって加熱することである。前記空気噴射は主として炉の内部から空気を取り
出し、焼鈍炉の圧力に対して０．１バールの過圧まで加圧することによって供給
される。第２の好適実施例の概念は、ガラスを、電気抵抗器によってもまた加熱
することである。
【００１５】
本発明の利点は、空気の圧力レベルが可成高いので、空気に対して高度の排出
速度を達成し、同時にガラスの面において極めて高い熱伝導係数を達成すること
である。吹き込むべき空気は高温であるので、空気はガラス面まで、直接、吹き
込むことが可能であり、また、空気はガラスの加熱サイクルの終わりまで吹き込
むことも可能である。更に、圧力レベルが高く、かつ高温空気であるため、少量
の空気で熱伝導係数を高くすることが可能であり、そのため本装置の配管系は小
型、かつ簡単であって、そのため熱運動に関する危険性はない。本方法において
、吹き込むべき空気は炉の内部から取り出すので、炉には過剰空気の排出によっ
て発生するような問題はない。更に、空気の量、および同時に熱伝導係数を何ら
制限なく基本的に増大させることができる。空気の量と熱伝導係数とを増大させ
ることは、単に、加圧装置の寸法を増大させることによって簡単に実行可能であ
り、それによって炉の熱損失は顕著に増大しない。本発明の方法によってガラス
に対して顕著に短い加熱時間が達成される。特に、選択ガラスを加熱する場合、
本発明による方法では極めて効率的に対流加熱を利用しているため、加熱時間を
顕著に短くすることができ、ガラスの表面の輻射特性が対流加熱による効果を顕
著に弱化させることはない。加熱線図として公知であるものを電気抵抗器によっ
て炉に対して作ることができ、対流吹き込みは同時に炉の容量を上げることがで
きるようにする。更に、加熱抵抗器を備えた炉は、本発明が単に空気噴射によっ
て加熱を実行しようとする、例えば、対流炉と比較して均衡を保つのが極めて容
易である。そのような方法において、ガラスの近傍における流路系の表面はその
他の領域と比較して冷たくなり、炉内で不均衡をもたらし得る。本発明の方法は
装置や配管系は寸法が小さく、かつ簡単であるため後での装着も極めて容易であ
る。
速度を達成し、同時にガラスの面において極めて高い熱伝導係数を達成すること
である。吹き込むべき空気は高温であるので、空気はガラス面まで、直接、吹き
込むことが可能であり、また、空気はガラスの加熱サイクルの終わりまで吹き込
むことも可能である。更に、圧力レベルが高く、かつ高温空気であるため、少量
の空気で熱伝導係数を高くすることが可能であり、そのため本装置の配管系は小
型、かつ簡単であって、そのため熱運動に関する危険性はない。本方法において
、吹き込むべき空気は炉の内部から取り出すので、炉には過剰空気の排出によっ
て発生するような問題はない。更に、空気の量、および同時に熱伝導係数を何ら
制限なく基本的に増大させることができる。空気の量と熱伝導係数とを増大させ
ることは、単に、加圧装置の寸法を増大させることによって簡単に実行可能であ
り、それによって炉の熱損失は顕著に増大しない。本発明の方法によってガラス
に対して顕著に短い加熱時間が達成される。特に、選択ガラスを加熱する場合、
本発明による方法では極めて効率的に対流加熱を利用しているため、加熱時間を
顕著に短くすることができ、ガラスの表面の輻射特性が対流加熱による効果を顕
著に弱化させることはない。加熱線図として公知であるものを電気抵抗器によっ
て炉に対して作ることができ、対流吹き込みは同時に炉の容量を上げることがで
きるようにする。更に、加熱抵抗器を備えた炉は、本発明が単に空気噴射によっ
て加熱を実行しようとする、例えば、対流炉と比較して均衡を保つのが極めて容
易である。そのような方法において、ガラスの近傍における流路系の表面はその
他の領域と比較して冷たくなり、炉内で不均衡をもたらし得る。本発明の方法は
装置や配管系は寸法が小さく、かつ簡単であるため後での装着も極めて容易であ
る。
【００１６】
本発明を添付図面を参照して以下詳細に説明する。
【００１７】
図１は焼鈍炉１を断面で示す概略端面図である。焼鈍炉１はフレーム２と、ロ
ーラ３とを含む。炉１において加熱する間、ガラス４はローラ３上に配置されて
いる。典型的には、ローラ３は、例えば、セラミックローラである。焼鈍炉１は
上からガラス４を加熱する上側抵抗器５と、下からガラスを加熱する下側抵抗器
６とを含み得る。炉におけるガラス４の温度は、典型的に、ガラスの厚さに応じ
て、例えば、６１０〜６２５℃にまで上昇される。
ーラ３とを含む。炉１において加熱する間、ガラス４はローラ３上に配置されて
いる。典型的には、ローラ３は、例えば、セラミックローラである。焼鈍炉１は
上からガラス４を加熱する上側抵抗器５と、下からガラスを加熱する下側抵抗器
６とを含み得る。炉におけるガラス４の温度は、典型的に、ガラスの厚さに応じ
て、例えば、６１０〜６２５℃にまで上昇される。
【００１８】
ガラス焼鈍炉１において、加熱の間、ガラス４はそれ自体公知の要領でローラ
３によって前後に動かされ、すなわち往復運動させられる。そのため、ローラ３
の支持点はガラス４全体にわたる加熱段階を通じて均一(even)とし得る。このよ
うにして、ガラスの支持が不均一(uneven)であることによって生じるガラスの光
学特性の変動誤差が最小化される。
３によって前後に動かされ、すなわち往復運動させられる。そのため、ローラ３
の支持点はガラス４全体にわたる加熱段階を通じて均一(even)とし得る。このよ
うにして、ガラスの支持が不均一(uneven)であることによって生じるガラスの光
学特性の変動誤差が最小化される。
【００１９】
焼鈍炉１は更に、上側の吹き込みパイプ７を含み、それによって６００℃以上
の温度を有することが好ましい高温空気がガラス４の上側面に吹き付けられる。
吹き込むべき空気の温度は例えば約６５０℃である。上側の吹き込みパイプ７は
炉１において横方向に配置されており、すなわちガラス４の移動方向に対して概
ね垂直である。空気は配管系によってガラス４の表面の近傍まで運ばれる。すな
わち、ローラ３の表面からの上側吹き込みパイプ７の距離は３００ミリメートル
以下、例えば、６０ミリメートルである。更に、ローラの表面からパイプ７まで
の距離は、例えば、１００〜３００ミリメートルである。パイプ７の材質は、例
えば、耐酸性鋼であり、内径は、例えば、２０ミリメートルである。吹き込み孔
の直径は２．５ミリメートル以下、典型的には、例えば、約１．５ミリメートル
であり、孔の相互間の距離は、例えば、２５ミリメートルである。吹き込み孔は
、１つ置きの孔がガラス４の表面の垂直方向に対して約３０度の角度で前方向に
吹き込み、１つ置きの孔がガラス４の表面の垂直方向に対して約３０度の角度で
後方向に吹き込むような要領で交互に配置されている。このように、空気はガラ
ス４の表面に概ね垂直に、すなわち、ガラスの表面の垂直方向に対して４５度以
下の角度で吹き付けられる。
の温度を有することが好ましい高温空気がガラス４の上側面に吹き付けられる。
吹き込むべき空気の温度は例えば約６５０℃である。上側の吹き込みパイプ７は
炉１において横方向に配置されており、すなわちガラス４の移動方向に対して概
ね垂直である。空気は配管系によってガラス４の表面の近傍まで運ばれる。すな
わち、ローラ３の表面からの上側吹き込みパイプ７の距離は３００ミリメートル
以下、例えば、６０ミリメートルである。更に、ローラの表面からパイプ７まで
の距離は、例えば、１００〜３００ミリメートルである。パイプ７の材質は、例
えば、耐酸性鋼であり、内径は、例えば、２０ミリメートルである。吹き込み孔
の直径は２．５ミリメートル以下、典型的には、例えば、約１．５ミリメートル
であり、孔の相互間の距離は、例えば、２５ミリメートルである。吹き込み孔は
、１つ置きの孔がガラス４の表面の垂直方向に対して約３０度の角度で前方向に
吹き込み、１つ置きの孔がガラス４の表面の垂直方向に対して約３０度の角度で
後方向に吹き込むような要領で交互に配置されている。このように、空気はガラ
ス４の表面に概ね垂直に、すなわち、ガラスの表面の垂直方向に対して４５度以
下の角度で吹き付けられる。
【００２０】
空気は上側の送気パイプ８から上側の吹き込みパイプ７に供給される。上側送
気パイプ８は炉１の両側縁部においてガラス４の移動方向に長手方向に配置され
ている。上側送気パイプ８はローラ３の表面から約５０ミリメートルの距離に配
置されている。上側の吹き込みパイプ７は両方の上側送気パイプ８に取り付けら
れ、そのため前記パイプは梯子状構造を形成しており、すなわち、上側吹き込み
パイプ７の各々に図２に示す要領で両端から空気が供給される。上側送気パイプ
８の直径は、例えば、４０ミリメートルである。
気パイプ８は炉１の両側縁部においてガラス４の移動方向に長手方向に配置され
ている。上側送気パイプ８はローラ３の表面から約５０ミリメートルの距離に配
置されている。上側の吹き込みパイプ７は両方の上側送気パイプ８に取り付けら
れ、そのため前記パイプは梯子状構造を形成しており、すなわち、上側吹き込み
パイプ７の各々に図２に示す要領で両端から空気が供給される。上側送気パイプ
８の直径は、例えば、４０ミリメートルである。
【００２１】
空気は供給パイプ９によって上側送気パイプ８に供給される。上側の供給パイ
プ９は、例えば、上側送気パイプ８の中央に取り付けることができる。他方、よ
り長い炉においては、上側送気パイプ８の各々に対して１つ以上の上側供給パイ
プ９を使用してもよい。
プ９は、例えば、上側送気パイプ８の中央に取り付けることができる。他方、よ
り長い炉においては、上側送気パイプ８の各々に対して１つ以上の上側供給パイ
プ９を使用してもよい。
【００２２】
空気は加圧装置１０ａによって前記パイプに供給される。加圧装置１０ａは上
側の帰還パイプ１１に沿って、前記炉から高温空気を吸引する。加圧装置１０は
少なくとも２つの点、好ましくは炉の両端から、該炉の天井に沿って炉１の中心
線から空気を吸引する。加圧装置１０ａは空気を主として、押し込み、すなわち
圧縮機の原理を適用して加圧する。加圧装置１０ａの回転速度は毎分１５，００
０回転、好ましくは毎分２０，０００回転以上であり、それは、例えば、耐熱の
圧縮機、あるいはターボチャージャのタービンであてもよい。加圧装置１０ａは
炉１の圧力に対して０．１バール以上、好ましく０．５バール以上、あるいは１
バールまでの過圧を提供する。加圧装置の回転速度はこのように高くなければな
らず、そのため空気は十分高速で可成小さいパイプやノズル孔を通じて吹き込む
ことができる。
側の帰還パイプ１１に沿って、前記炉から高温空気を吸引する。加圧装置１０は
少なくとも２つの点、好ましくは炉の両端から、該炉の天井に沿って炉１の中心
線から空気を吸引する。加圧装置１０ａは空気を主として、押し込み、すなわち
圧縮機の原理を適用して加圧する。加圧装置１０ａの回転速度は毎分１５，００
０回転、好ましくは毎分２０，０００回転以上であり、それは、例えば、耐熱の
圧縮機、あるいはターボチャージャのタービンであてもよい。加圧装置１０ａは
炉１の圧力に対して０．１バール以上、好ましく０．５バール以上、あるいは１
バールまでの過圧を提供する。加圧装置の回転速度はこのように高くなければな
らず、そのため空気は十分高速で可成小さいパイプやノズル孔を通じて吹き込む
ことができる。
【００２３】
焼鈍炉１の下側部分には、例えば、各ローラの間隔で、炉の横方向に配置され
た吹き込みパイプ１４が設けられている。下側の吹き込みパイプ１４の寸法は上
側の吹き込みパイプ７の寸法に対応し、ローラ３の下側面より下で、例えば、約
２０ミリメートルに設置されている。吹き込み孔が、例えば、２５ミリメートル
の間隔で、直接、上向きに向って位置づけられており、それらの孔の寸法は上側
吹き込み孔７の孔の寸法と同じである。更に、空気の流れがローラ３と実質的に
接触することなく空気がガラスに確実に吹き込まれるようにするノズルが前記孔
に配置されている。このようにして、ローラ３には何れの段階においても非制御
の熱伝導がないようにされる。
た吹き込みパイプ１４が設けられている。下側の吹き込みパイプ１４の寸法は上
側の吹き込みパイプ７の寸法に対応し、ローラ３の下側面より下で、例えば、約
２０ミリメートルに設置されている。吹き込み孔が、例えば、２５ミリメートル
の間隔で、直接、上向きに向って位置づけられており、それらの孔の寸法は上側
吹き込み孔７の孔の寸法と同じである。更に、空気の流れがローラ３と実質的に
接触することなく空気がガラスに確実に吹き込まれるようにするノズルが前記孔
に配置されている。このようにして、ローラ３には何れの段階においても非制御
の熱伝導がないようにされる。
【００２４】
下側の吹き込みパイプ１４には下側の送気パイプ１５から空気が供給される。
下側の送気パイプ１５は炉１の両側縁部においてガラスの移動方向における長手
方向に設置されている。ローラ３の下側面上の下側送気パイプ１５の距離は、例
えば、５０ミリメートルである。下側の吹き込みパイプ１４は両側の下側送気パ
イプ１５に取り付けられ、これにより前記パイプは上側のパイプに対応する要領
で梯子状構造を形成しており、すなわち、空気は下側吹き込みパイプ１４へその
両端から送り込まれる。下側の送気パイプの直径は、例えば、４０ミリメートル
である。
下側の送気パイプ１５は炉１の両側縁部においてガラスの移動方向における長手
方向に設置されている。ローラ３の下側面上の下側送気パイプ１５の距離は、例
えば、５０ミリメートルである。下側の吹き込みパイプ１４は両側の下側送気パ
イプ１５に取り付けられ、これにより前記パイプは上側のパイプに対応する要領
で梯子状構造を形成しており、すなわち、空気は下側吹き込みパイプ１４へその
両端から送り込まれる。下側の送気パイプの直径は、例えば、４０ミリメートル
である。
【００２５】
更に、前記炉は空気が下側の送気パイプ１５に供給される下側の供給パイプ１
６を含む。下側の供給パイプ１６は下側の送気パイプ１５の中央に配置されてい
るが、より長い炉においては、各下側送気パイプ１５当たり１つ以上の供給パイ
プ１６によって空気を供給するようにしてもよい。
６を含む。下側の供給パイプ１６は下側の送気パイプ１５の中央に配置されてい
るが、より長い炉においては、各下側送気パイプ１５当たり１つ以上の供給パイ
プ１６によって空気を供給するようにしてもよい。
【００２６】
下側パイプへ空気を送る加圧装置１０ｂは上側パイプに空気を送る加圧装置１
０ａに対応している。加圧装置１０ｂは、好ましくは炉の壁に沿って炉の中心線
から少なくとも２つの点、あるいは炉の両端から底部に沿って下側帰還パイプ１
７に沿って、焼鈍炉の下側部分から空気を吸引する。下側パイプに吹き込まれる
空気の温度は６００℃以上、例えば、約６５０℃であることが好ましい。
０ａに対応している。加圧装置１０ｂは、好ましくは炉の壁に沿って炉の中心線
から少なくとも２つの点、あるいは炉の両端から底部に沿って下側帰還パイプ１
７に沿って、焼鈍炉の下側部分から空気を吸引する。下側パイプに吹き込まれる
空気の温度は６００℃以上、例えば、約６５０℃であることが好ましい。
【００２７】
前記の配管系、孔および空気圧は前記吹き込みパイプ７および１４の孔からの
空気の流速が極めて高い、例えば、５０メートル／秒、好ましくは１００メート
ル／秒以上となるような要領で寸法づけられる。図１は炉内の空気の流れを矢印
で指示している。目的とするところはガラス４をできるだけ効率的に加熱するこ
と、すなわち熱伝導φをできるだけ強力にすることである。熱伝導φは以下の等
式で表わすことができる。 φ＝α＊ΔＴ 但し、 αは加熱係数であり、 ΔＴはＴｉ−Ｔｌであり、 Ｔｉは空気の温度であり、 Ｔｌはガラスの温度である。 熱伝導φをできるだけ強力にするためには、熱伝導係数αはできるだけ高くすべ
きである。熱伝導係数αの方は、排出速度、空気の質量流量、吹き込み孔の直径
、吹き込み孔相互間の距離、ガラスからの吹き込み孔の距離によって変わり、要
は、前記の変数の関数であり、すなわち α＝ｆ（ｖ，ｍ，ｄ，ｈ，ｌ） である。 但し、 ｖは排出速度、 ｍは空気の質量流量、 ｄは吹き込み孔の直径、 ｈは吹き込み孔相互間の距離、 ｌはガラスからの吹き込み孔の距離である。
空気の流速が極めて高い、例えば、５０メートル／秒、好ましくは１００メート
ル／秒以上となるような要領で寸法づけられる。図１は炉内の空気の流れを矢印
で指示している。目的とするところはガラス４をできるだけ効率的に加熱するこ
と、すなわち熱伝導φをできるだけ強力にすることである。熱伝導φは以下の等
式で表わすことができる。 φ＝α＊ΔＴ 但し、 αは加熱係数であり、 ΔＴはＴｉ−Ｔｌであり、 Ｔｉは空気の温度であり、 Ｔｌはガラスの温度である。 熱伝導φをできるだけ強力にするためには、熱伝導係数αはできるだけ高くすべ
きである。熱伝導係数αの方は、排出速度、空気の質量流量、吹き込み孔の直径
、吹き込み孔相互間の距離、ガラスからの吹き込み孔の距離によって変わり、要
は、前記の変数の関数であり、すなわち α＝ｆ（ｖ，ｍ，ｄ，ｈ，ｌ） である。 但し、 ｖは排出速度、 ｍは空気の質量流量、 ｄは吹き込み孔の直径、 ｈは吹き込み孔相互間の距離、 ｌはガラスからの吹き込み孔の距離である。
【００２８】
熱伝導係数αに対する関数の変数の影響は正確に画定することが極めて難しい
。更に、１つの変数を変更すると他の変数も変動するので、そのため熱伝導係数
αの画定および最適化は極めて困難な課題である。空気の排出速度ｖを増すと、
空気の質量流量ｍおよび吹き込み孔の直径ｄが熱伝導係数αを増大させる。しか
しながら、空気の質量流量ｍが大きい場合には、流路における空気の量も多くな
り、従って配管系の寸法が大きくなりすぎ、当該装置の構造が高価となる。従っ
て、空気の質量流量ｍを過度に大きく増大させることは合理的ではない。当該装
置の最適な構造については、できるだけ小さい質量によってできるだけ高い熱伝
導係数αを得ることを目的とすることである。吹き込み孔の直径ｄを減少させる
と、熱伝導係数αは減少するが、吹き込み孔の直径を小さくしても空気の質量流
量ｍは減少する。吹き込み孔の直径が２．５ミリメートル以下である場合、熱伝
導係数αを過度に減じることなく空気の質量流量ｍを合理的に小さくすることが
可能である。他方、排出速度ｖは熱伝導係数αの値に対して可成大きな影響を有
しており、そのため空気の排出速度ｖを５０メートル／秒よりも高く設定した場
合、本発明による方法では、熱伝導係数αが驚異的に高くなり、それに対応して
空気の質量流量ｍが適度に小さくなるように当該装置の最適化を可能としている
。
。更に、１つの変数を変更すると他の変数も変動するので、そのため熱伝導係数
αの画定および最適化は極めて困難な課題である。空気の排出速度ｖを増すと、
空気の質量流量ｍおよび吹き込み孔の直径ｄが熱伝導係数αを増大させる。しか
しながら、空気の質量流量ｍが大きい場合には、流路における空気の量も多くな
り、従って配管系の寸法が大きくなりすぎ、当該装置の構造が高価となる。従っ
て、空気の質量流量ｍを過度に大きく増大させることは合理的ではない。当該装
置の最適な構造については、できるだけ小さい質量によってできるだけ高い熱伝
導係数αを得ることを目的とすることである。吹き込み孔の直径ｄを減少させる
と、熱伝導係数αは減少するが、吹き込み孔の直径を小さくしても空気の質量流
量ｍは減少する。吹き込み孔の直径が２．５ミリメートル以下である場合、熱伝
導係数αを過度に減じることなく空気の質量流量ｍを合理的に小さくすることが
可能である。他方、排出速度ｖは熱伝導係数αの値に対して可成大きな影響を有
しており、そのため空気の排出速度ｖを５０メートル／秒よりも高く設定した場
合、本発明による方法では、熱伝導係数αが驚異的に高くなり、それに対応して
空気の質量流量ｍが適度に小さくなるように当該装置の最適化を可能としている
。
【００２９】
上側加圧装置１０ａに関連して駆動モータ１２ａが設けられており、該駆動モ
ータ１２ａはギアボックスを介して加圧装置１０ａに接続されるか、あるいは直
接使用してもよい。駆動モータは、例えば、インバータ１３ａによって回転速度
が制御されるかご型誘導電動機でよい。同様に、回転速度がインバータ１３ｂに
よって制御される駆動モータ１２ｂも設けられている。加圧装置１０ａおよび１
０ｂは炉１の外側に配設されているので、それらに接続された流路系とかパイプ
は当然極めて効率的に断熱されている。フレーム２も良好に断熱されており、そ
のため炉１内の熱が逃げることはない。炉、流路系、および配管系が良好に断熱
されているにもかかわらず、炉の外側での流路系において空気は僅かに冷却され
る。本発明の方法の目的はガラス４の加熱時間が、本発明と比較して普通ガラス
の場合約２５〜３０％短く、選択ガラスを加熱する場合、本発明と比較して４０
％まで短くされ得るような要領で炉１の加熱を強化しようとすることである。本
発明による方法においては、冷たい空気は炉での損失を生じさせるため、冷たい
空気はあまり使用されない。加圧装置１０ａおよび１０ｂの能力は、例えば、３
０ｋＷでよい。しかしながら、抵抗器の寸法を決める場合、以前のようにそれ程
余裕を考える必要がなく、しかも所要動力はより均一となるので、炉の能力は接
続された負荷以上に上がる。このことは、特に、後で炉に加圧装置を設けるよう
な場合には必要不可欠なことである。以前は特殊ガラスの加熱時間は透明ガラス
の加熱時間よりも明らかに長かった。加熱時、高温空気が高速でガラスの表面に
吹き付けられるので、透明ガラスおよび特殊ガラスの加熱は殆ど同等の速さで行
われる。このように、以前の方法と比較して、特殊ガラス用に使用した炉の能力
は透明ガラスを加熱する場合よ幾分増大する。
ータ１２ａはギアボックスを介して加圧装置１０ａに接続されるか、あるいは直
接使用してもよい。駆動モータは、例えば、インバータ１３ａによって回転速度
が制御されるかご型誘導電動機でよい。同様に、回転速度がインバータ１３ｂに
よって制御される駆動モータ１２ｂも設けられている。加圧装置１０ａおよび１
０ｂは炉１の外側に配設されているので、それらに接続された流路系とかパイプ
は当然極めて効率的に断熱されている。フレーム２も良好に断熱されており、そ
のため炉１内の熱が逃げることはない。炉、流路系、および配管系が良好に断熱
されているにもかかわらず、炉の外側での流路系において空気は僅かに冷却され
る。本発明の方法の目的はガラス４の加熱時間が、本発明と比較して普通ガラス
の場合約２５〜３０％短く、選択ガラスを加熱する場合、本発明と比較して４０
％まで短くされ得るような要領で炉１の加熱を強化しようとすることである。本
発明による方法においては、冷たい空気は炉での損失を生じさせるため、冷たい
空気はあまり使用されない。加圧装置１０ａおよび１０ｂの能力は、例えば、３
０ｋＷでよい。しかしながら、抵抗器の寸法を決める場合、以前のようにそれ程
余裕を考える必要がなく、しかも所要動力はより均一となるので、炉の能力は接
続された負荷以上に上がる。このことは、特に、後で炉に加圧装置を設けるよう
な場合には必要不可欠なことである。以前は特殊ガラスの加熱時間は透明ガラス
の加熱時間よりも明らかに長かった。加熱時、高温空気が高速でガラスの表面に
吹き付けられるので、透明ガラスおよび特殊ガラスの加熱は殆ど同等の速さで行
われる。このように、以前の方法と比較して、特殊ガラス用に使用した炉の能力
は透明ガラスを加熱する場合よ幾分増大する。
【００３０】
ガラス４の加熱工程において、ガラス４は先ず、図２に示す積込コンベヤ１８
によって炉１中へ搬送される。炉１において、ガラス４はローラ３上で通常の方
法で往復運動させられる。炉の温度は、例えば、約６７０℃の温度に設定されて
いる。ガラス４が炉に到達すると、上側の抵抗器５は、事前に画定した加熱線図
に従ってオンの状態にされる。上側の対流吹き込みは最大位置に配置され、下側
の対流吹き込みは、例えば、約３５％の効率で使用される。加熱が継続すると、
上側で対流は減少し始め、対応して、加熱時間の約６５％の点において上側の対
流と下側の対流とが等しくなるように、下側での対流が増大し始める。上側およ
び下側の抵抗器の効率は対流が働くのと概ね同じ比率に保たれる。最終段階にお
いて、下側の対流吹き込みが最大になされ、上側の対流吹き込みは最大に対して
６５％の値とされる。この後、ガラスは冷却装置１９まで移送され、次のガラス
４が炉に到達する。
によって炉１中へ搬送される。炉１において、ガラス４はローラ３上で通常の方
法で往復運動させられる。炉の温度は、例えば、約６７０℃の温度に設定されて
いる。ガラス４が炉に到達すると、上側の抵抗器５は、事前に画定した加熱線図
に従ってオンの状態にされる。上側の対流吹き込みは最大位置に配置され、下側
の対流吹き込みは、例えば、約３５％の効率で使用される。加熱が継続すると、
上側で対流は減少し始め、対応して、加熱時間の約６５％の点において上側の対
流と下側の対流とが等しくなるように、下側での対流が増大し始める。上側およ
び下側の抵抗器の効率は対流が働くのと概ね同じ比率に保たれる。最終段階にお
いて、下側の対流吹き込みが最大になされ、上側の対流吹き込みは最大に対して
６５％の値とされる。この後、ガラスは冷却装置１９まで移送され、次のガラス
４が炉に到達する。
【００３１】
図面および関連の説明は本発明の概念を例示するためだけのものである。本発
明の細部は特許請求の範囲内で変更可能である。このように、炉内でのパイプの
寸法や位置も必要に応じて変更可能である。更に、ガラス４の上側面および下側
面は対流吹き込みのみならず、例えば、上側抵抗器５および下側抵抗器６によっ
て加熱してもよいが、対流吹き込み以外の加熱方法は必要でない。他方、対流吹
き込みは前述のように、加熱抵抗および（または）ガラス４を加熱するための対
流吹き込み以外のその他の方法を使用して達成することも可能である。
明の細部は特許請求の範囲内で変更可能である。このように、炉内でのパイプの
寸法や位置も必要に応じて変更可能である。更に、ガラス４の上側面および下側
面は対流吹き込みのみならず、例えば、上側抵抗器５および下側抵抗器６によっ
て加熱してもよいが、対流吹き込み以外の加熱方法は必要でない。他方、対流吹
き込みは前述のように、加熱抵抗および（または）ガラス４を加熱するための対
流吹き込み以外のその他の方法を使用して達成することも可能である。
【図１】
本発明による装置の断面の概略正面図を示す。
【図２】
図１に示す装置の線Ａ−Ａに沿って見た断面の上側平面図を示す。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(81)指定国 ＥＰ(ＡＴ，ＢＥ，ＣＨ，ＣＹ，
ＤＥ，ＤＫ，ＥＳ，ＦＩ，ＦＲ，ＧＢ，ＧＲ，ＩＥ，Ｉ
Ｔ，ＬＵ，ＭＣ，ＮＬ，ＰＴ，ＳＥ)，ＯＡ(ＢＦ，ＢＪ
，ＣＦ，ＣＧ，ＣＩ，ＣＭ，ＧＡ，ＧＮ，ＧＷ，ＭＬ，
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ＭＷ，ＭＸ，ＭＺ，ＮＯ，ＮＺ，ＰＬ，ＰＴ，ＲＯ，Ｒ
Ｕ，ＳＤ，ＳＥ，ＳＧ，ＳＩ，ＳＫ，ＳＬ，ＴＪ，ＴＭ
，ＴＲ，ＴＴ，ＴＺ，ＵＡ，ＵＧ，ＵＳ，ＵＺ，ＶＮ，
ＹＵ，ＺＡ，ＺＷ
Claims (16)
- 【請求項１】 ガラス（４）を焼鈍炉（１）を通じて導くことによって該ガ
ラス（４）を上下から加熱し、空気を前記焼鈍炉（１）の内部から吸引するよう
な仕方で前記ガラス（４）の少なくとも上側面に該空気を吹き付けて該ガラス（
４）を加熱し、前記空気を前記ガラス（４）に対して吹き戻すように循環させる
、該ガラスを加熱する方法において、 ローラ（３）から構成されるコンベヤによって前記ガラス（４）を前記焼鈍炉
（１）を通じて導き、圧縮機の原理を適用することによって前記焼鈍炉（１）に
おける圧力に対して０．１バール以上の過圧まで前記焼鈍炉（１）から吸引した
前記空気を加圧し、加圧した前記空気を配管系によって前記ローラ（３）上に設
置した前記ガラス（４）の表面の近傍まで導き、前記ガラス（４）の上側面に実
質的に垂直に空気を吹き込むことを特徴とする、ガラスを加熱する方法。 - 【請求項２】 前記ガラス（４）の下側面に実質的に垂直に高温の空気噴射
を吹き付けることによって該ガラス（４）の下側面を加熱し、前記高温の空気噴
射が前記焼鈍炉（１）の内部から前記空気を吸引し、圧縮機の原理を適用するこ
とによって前記焼鈍炉（１）から吸引した前記空気を前記焼鈍炉（１）の圧力に
対して０．１バール以上の過圧まで加圧して供給することを特徴とする、請求項
１に記載の方法。 - 【請求項３】 吹き込むべき前記空気の温度が６００℃以上であることを特
徴とする、請求項１または請求項２に記載の方法。 - 【請求項４】 前記焼鈍炉（１）の圧力に対して１バール以上の過圧まで前
記空気を加圧することを特徴とする、請求項１から請求項３までのいずれか１項
に記載の方法。 - 【請求項５】 電気抵抗器（５、６）によって前記ガラス（４）を加熱する
ことを特徴とする、請求項１から請求項４までのいずれか１項に記載の方法。 - 【請求項６】 空気を加圧するために、回転速度が毎分１５，０００回転以
上である加圧装置（１０ａ，１０ｂ）を使用することを特徴とする、請求項１か
ら請求項５までのいずれか１項に記載の方法。 - 【請求項７】 前記配管系から前記ガラス（４）の表面に向って出てくると
きの前記空気の速度を５０メートル／秒以上に設定することを特徴とする、請求
項１から請求項６までのいずれか１項に記載の方法。 - 【請求項８】 前記配管系が前記ガラス（４）の表面の近傍に設置した吹き
込みパイプ（７、１４）を含み、前記吹き込みパイプには前記空気を前記ガラス
（４）の表面に導くように通す孔を設け、前記孔の直径が２．５ミリメートル以
下であることを特徴とする、請求項１から請求項７までのいずれか１項に記載の
方法。 - 【請求項９】 ガラス（４）を支持して、そのコンベヤを構成するように配
置した手段と、前記焼鈍炉（１）の内部から空気を吸引して前記ガラス（４）の
少なくとも上側面に吹き戻すように該空気を循環させる手段とを含む、ガラスを
加熱する装置において、 前記ガラスを支持してそのコンベヤを構成するように配置した水平ローラ（３
）と、 加圧装置（１０ａ）と、 上側の帰還パイプ（１１）と、 前記ガラス（４）の面の近傍に配置された上側の吹き込みパイプ（７）とを含
み、 前記帰還パイプ（１１）が前記焼鈍炉（１）から前記空気を前記加圧装置（１
０ａ）まで運ぶように配置され、前記加圧装置（１０ａ）が圧縮機の原理を適用
することによって前記焼鈍炉（１）から運ばれてきた前記空気を前記焼鈍炉（１
）の圧力に対して０．１バールの過圧まで加圧するように配置され、加圧された
前記空気は高温であって、前記上側の吹き込みパイプ（７）を通じて前記ガラス
（４）の上側面に実質的に垂直に吹き込むように配置されていることを特徴とす
るガラスを加熱する装置。 - 【請求項１０】 加圧装置（１０ｂ）と、下側の帰還パイプ（１７）と、下
側の吹き込みパイプ（１４）とを含み、前記下側の帰還パイプ（１７）が前記焼
鈍炉（１）から第２の加圧装置（１０ｂ）まで前記空気を導くように配置され、
前記第２の加圧装置（１０ｂ）が圧縮機の原理を適用することによって前記焼鈍
炉（１）から運ばれてきた前記空気を前記焼鈍炉（１）の圧力に対して０．１バ
ール以上の過圧まで加圧するように配置されており、加圧された前記空気が高温
であって、前記下側の吹き込みパイプ（１４）を通じて前記ガラス（４）の下側
面に実質的に垂直に吹き込むように配置されていることを特徴とする、請求項９
に記載の装置。 - 【請求項１１】 吹き込むべき前記空気の温度が６００℃以上であることを
特徴とする、請求項９または請求項１０に記載の装置。 - 【請求項１２】 前記加圧装置（１０ａ，１０ｂ）が前記焼鈍炉（１）から
運ばれてきた前記空気を前記焼鈍炉（１）の圧力に対して１バール以上の過圧に
加圧するように配置されていることを特徴とする、請求項９から請求項１１まで
のいずれか１項に記載の装置。 - 【請求項１３】 前記ガラス（４）を加熱するための電気抵抗器（５、６）
を含むことを特徴とする、請求項９から請求項１２までのいずれか１項に記載の
装置。 - 【請求項１４】 前記加圧装置（１０ａ，１０ｂ）の回転速度が毎分１５，
０００回転以上であることを特徴とする、請求項９から請求項１３までのいずれ
か１項に記載の装置。 - 【請求項１５】 前記吹き込みパイプ（７、１４）から前記ガラス（４）の
面に向って出て行くときの前記空気の速度が５０メートル／秒以上に設定されて
いることを特徴とする、請求項９から請求項１４までのいずれか１項に記載の装
置。 - 【請求項１６】 前記吹き込みパイプ（７、１４）には前記空気が前記ガラ
ス（４）の面に向って通って流れる孔が設けられており、前記孔の直径が２．５
ミリメートル以下であることを特徴とする、請求項９から請求項１５までのいず
れか１項に記載の装置。
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FI992359A FI109292B (fi) | 1999-11-01 | 1999-11-01 | Menetelmä ja laitteisto lasin lämmittämiseksi |
| FI19992359 | 1999-11-01 | ||
| PCT/FI2000/000943 WO2001032570A1 (en) | 1999-11-01 | 2000-10-31 | Method and apparatus for heating glass |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001534730A Expired - Fee Related JP4340033B2 (ja) | 1999-11-01 | 2000-10-31 | ガラスを加熱する方法と装置 |
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|---|---|
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| EP (1) | EP1242320B1 (ja) |
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| ES (1) | ES2250206T3 (ja) |
| FI (1) | FI109292B (ja) |
| WO (1) | WO2001032570A1 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005015335A (ja) * | 2003-06-24 | 2005-01-20 | Uniglass Engineering Oy | ガラスを加熱する方法及び装置 |
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