JP2003329229A - Control method for stoker type incinerator - Google Patents
Control method for stoker type incineratorInfo
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、主に都市ごみや産
業廃棄物等を焼却処理する焼却炉、特に乾燥ストーカ、
燃焼ストーカ及び後燃焼ストーカから成るストーカを備
え、後燃焼ストーカ上で発生した後燃焼段ガスを炉外へ
引き抜いて冷却した後、後燃焼段ガスを還流ガスとして
炉内へ吹き込むようにしたストーカ式焼却炉の制御方法
の改良に係り、後燃焼ストーカの上部空間から引き抜い
た後燃焼段ガスの性状を測定することによって後燃焼ス
トーカ上での燃焼量（後燃焼ストーカ上の可燃分量）を
把握し、これに基づいて後燃焼ストーカに供給する一次
燃焼空気の量を最適化し、焼却灰の仕上がりを安定化さ
せると共に、後燃焼ストーカの上部空間から引き抜く後
燃焼段ガスの性状を安定化させるようにしたストーカ式
焼却炉の制御方法に関するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention mainly relates to an incinerator for incinerating municipal waste, industrial waste, etc., particularly a dry stoker,
A stoker type equipped with a stoker consisting of a combustion stoker and a post-combustion stoker, extracting the post-combustion stage gas generated on the post-combustion stoker outside the furnace and cooling it, and then blowing the post-combustion stage gas into the furnace as reflux gas. Regarding the improvement of the control method of the incinerator, the combustion amount on the post-combustion stoker (combustible content on the post-combustion stoker) was grasped by measuring the properties of the post-combustion stage gas extracted from the upper space of the post-combustion stoker. Based on this, the amount of primary combustion air supplied to the post-combustion stoker is optimized to stabilize the finish of incineration ash and to stabilize the property of the post-combustion stage gas extracted from the upper space of the post-combustion stoker. The present invention relates to a control method for a stoker type incinerator.
【０００２】[0002]
【従来の技術】一般に、都市ごみや産業廃棄物等（以下
ごみと云う）の処理方法としては、所謂焼却による処理
がその主流を占めており、ストーカ式焼却炉や流動床式
焼却炉を用いた処理方法が多く実用化されている。その
中でもストーカ式焼却炉は、多くの稼働実績を有する焼
却炉であり、ごみを比較的安定して燃焼させることがで
きると云う優れた実用的効用を有している。又、ストー
カ式焼却炉には、大都市部でのごみの排出量の増加に伴
い、大量のごみを連続的に焼却処理できるように大容量
で且つ自動運転型のものが多く用いられている。2. Description of the Related Art Generally, a so-called incineration process is the mainstream as a method for treating municipal solid waste and industrial waste (hereinafter referred to as "garbage"), and a stoker type incinerator or a fluidized bed type incinerator is used. Many existing treatment methods have been put to practical use. Among them, the stoker-type incinerator is an incinerator that has a large number of operating records and has an excellent practical utility that it can burn waste relatively stably. In addition, many stoker-type incinerators with large capacity and automatic operation type are used so that a large amount of waste can be continuously incinerated as the amount of waste discharged in large cities increases. .
【０００３】図４は従来のストーカ式焼却炉の一例を示
すものであり、当該ストーカ式焼却炉３０は、炉本体３
１、ごみ供給ホッパ３２、ストーカ３３、乾燥ストーカ
３３ａ、燃焼ストーカ３３ｂ、後燃焼ストーカ３３ｃ、
ストーカ下ホッパ３４、一次燃焼室３５、二次燃焼室３
６、灰出し口３７、排ガス出口３８、一次燃焼空気供給
ダクト３９、一次燃焼空気送風機４０、二次燃焼空気供
給ダクト４１、二次燃焼空気送風機４２、ダンパ４３、
還流ガスダクト４４、還流ガス送風機４５及び熱交換器
４６等から構成されている。FIG. 4 shows an example of a conventional stoker type incinerator, and the stoker type incinerator 30 comprises a furnace body 3
1, garbage supply hopper 32, stoker 33, drying stoker 33a, combustion stoker 33b, post-combustion stoker 33c,
Lower stoker hopper 34, primary combustion chamber 35, secondary combustion chamber 3
6, ash outlet 37, exhaust gas outlet 38, primary combustion air supply duct 39, primary combustion air blower 40, secondary combustion air supply duct 41, secondary combustion air blower 42, damper 43,
The recirculation gas duct 44, the recirculation gas blower 45, the heat exchanger 46 and the like are included.
【０００４】而して、前記ストーカ式焼却炉３０によれ
ば、ごみ供給ホッパ３２から炉内に供給されたごみは、
乾燥ストーカ３３ａ上へ連続的に供給され、ここで乾燥
ストーカ３３ａ下から供給される一次燃焼空気Ａ１と高
温状態にある一次燃焼室３５からの輻射熱により加熱・
乾燥されると共に、ごみの一部に燃焼が始まる。これに
より、ごみ中の水分や揮発分が蒸発すると共に、ＣＯや
ＨＣ等の未燃ガスが放出される。次に、乾燥されたごみ
は、引き続き乾燥ストーカ３３ａから燃焼ストーカ３３
ｂ上へ送られ、ここで燃焼ストーカ３３ｂ下から供給さ
れる一次燃焼空気Ａ１によって火炎を上げて燃焼をする
と共に、燃焼ストーカ３３ｂの下流側端部に於いて丁度
燃え切り点に達する。そして、燃焼ストーカ３３ｂの下
流側端部に於いて燃え切ったごみは、引き続き後燃焼ス
トーカ３３ｃ上へ送られ、ここで後燃焼ストーカ３３ｃ
下から供給される一次燃焼空気Ａ１により所謂おき燃焼
をして未燃分が殆どない焼却灰となった後、灰出し口３
７から落下排出される。According to the stoker type incinerator 30, the waste supplied from the waste supply hopper 32 into the furnace is
It is continuously supplied to the drying stoker 33a, where it is heated by the primary combustion air A1 supplied from under the drying stoker 33a and the radiant heat from the primary combustion chamber 35 in a high temperature state.
As it is dried, some garbage begins to burn. As a result, water and volatile components in the dust are evaporated and unburned gases such as CO and HC are released. Next, the dried garbage is continuously burned from the dry stoker 33a to the combustion stoker 33a.
b, the flame is raised by the primary combustion air A1 supplied from below the combustion stoker 33b to combust, and at the downstream end of the combustion stoker 33b, it reaches the burnout point. Then, the dust burned out at the downstream end of the combustion stoker 33b is continuously sent to the post-combustion stoker 33c, where the post-combustion stoker 33c is
After primary combustion air A1 supplied from the bottom, so-called combustion is carried out to produce incineration ash with almost no unburned content, and then ash outlet 3
It is dropped and discharged from 7.
【０００５】一方、乾燥ストーカ３３ａ及び燃焼ストー
カ３３ｂ上で発生した揮発分や未燃分を多く含む乾燥・
燃焼段ガスＧ１（又は主燃焼ガス）は、一次燃焼室３５
内を上昇して行き、又、後燃焼ストーカ３３ｃ上で発生
した残存酸素を多く含む後燃焼段ガスＧ２は、後燃焼ス
トーカ３３ｃの上部空間から引き抜かれて熱交換器４６
により減温された後、還流ガスとして一次燃焼室３５の
下流側領域に吹き込まれる。これにより、乾燥ストーカ
３３ａ及び燃焼ストーカ３３ｂ上で発生した乾燥・燃焼
段ガスＧ１は、一次燃焼室３５の下流側領域に於いて後
燃焼段ガスＧ２により攪拌・混合されることになる。そ
の結果、一次燃焼室３５と二次燃焼室３６との間には、
燃焼ガス（乾燥・燃焼段ガスＧ１と後燃焼段ガスＧ２が
混合されたガス）の温度及び組成が均一な還元ゾーン４
７が形成されることになり、ＮＯｘの発生が抑制され
る。その後、還元ゾーン４７内の燃焼ガスは、二次燃焼
室３６へ上昇して行き、ここで二次燃焼室３６内に吹き
込まれる二次燃焼空気Ａ２により更に攪拌・混合され、
燃焼ガス中に含まれる未燃ガス等が完全燃焼された後、
排ガスとなって排ガス出口３８から排出される。On the other hand, a drying / storing device containing a large amount of volatile and unburned components generated on the dry stoker 33a and the combustion stoker 33b.
The combustion stage gas G1 (or the main combustion gas) is the primary combustion chamber 35.
The post-combustion stage gas G2 that ascends in the interior and contains a large amount of residual oxygen generated on the post-combustion stoker 33c is extracted from the upper space of the post-combustion stoker 33c and is then removed from the heat exchanger 46.
After the temperature is reduced by, the gas is blown into the downstream region of the primary combustion chamber 35 as a reflux gas. As a result, the drying / combustion stage gas G1 generated on the drying stoker 33a and the combustion stoker 33b is agitated / mixed by the post-combustion stage gas G2 in the downstream region of the primary combustion chamber 35. As a result, between the primary combustion chamber 35 and the secondary combustion chamber 36,
Reduction zone 4 in which the temperature and composition of combustion gas (gas in which drying / combustion stage gas G1 and post-combustion stage gas G2 are mixed) is uniform
7 is formed, and the generation of NOx is suppressed. After that, the combustion gas in the reduction zone 47 rises to the secondary combustion chamber 36, where it is further stirred and mixed by the secondary combustion air A2 blown into the secondary combustion chamber 36,
After the unburned gas etc. contained in the combustion gas are completely burned,
It becomes exhaust gas and is discharged from the exhaust gas outlet 38.
【０００６】前記ストーカ式焼却炉３０は、乾燥ストー
カ３３ａ及び燃焼ストーカ３３ｂ上で発生した乾燥・燃
焼段ガスＧ１を炉内へ吹き込まれる後燃焼ストーカ３３
ｃ上方の後燃焼段ガスＧ２（還流ガス）と二次燃焼空気
Ａ２とにより二回に亘って攪拌・混合するようにしてい
るため、大量の燃焼空気を炉内へ吹き込むことなく、燃
焼ガス（乾燥・燃焼段ガスＧ１と後燃焼段ガスＧ２が混
合されたガス）中の未燃ガスや未燃物を完全燃焼させる
ことができると共に、ＮＯｘやダイオキシン類等の発生
を抑制することができると云う優れた利点がある。The stoker type incinerator 30 is a post-combustion stoker 33 in which the drying / combustion stage gas G1 generated on the drying stoker 33a and the combustion stoker 33b is blown into the furnace.
Since the post-combustion stage gas G2 (reflux gas) above c is agitated and mixed twice with the secondary combustion air A2, a large amount of combustion air is not blown into the furnace, and the combustion gas ( It is possible to completely burn unburned gas and unburned substances in the dry / combustion stage gas G1 mixed with the post-combustion stage gas G2 and to suppress the generation of NOx, dioxins and the like. There is an excellent advantage to say.
【０００７】[0007]
【発明が解決しようとする課題】ところで、ストーカ式
焼却炉３０に於いては、燃焼ストーカ３３ｂ上の燃え切
り点の位置を安定させることは、焼却灰の熱灼減量（焼
却灰に含まれる未燃分の割合）の低減や燃焼ガスの完全
燃焼、焼却炉の長寿命化を図るうえで極めて重要な要因
である。そのため、従来のストーカ式焼却炉３０では、
工業用テレビによる画像処理や放射温度計による温度測
定によって燃焼ストーカ３３ｂ上の燃え切り点の位置を
検出し、これに基づいて一次燃焼空気Ａ１の供給量やス
トーカ３３の作動速度等を自動調整し、燃焼ストーカ３
３ｂ上の燃え切り点の位置を制御するようにしている。By the way, in the stoker type incinerator 30, it is necessary to stabilize the position of the burn-out point on the combustion stoker 33b in order to reduce the amount of burning of the incinerated ash (the amount of unburned ash included in the incinerated ash). It is an extremely important factor in reducing the ratio of fuel content), complete combustion of combustion gas, and extending the life of the incinerator. Therefore, in the conventional stoker incinerator 30,
The position of the burn-out point on the combustion stoker 33b is detected by the image processing by the industrial television and the temperature measurement by the radiation thermometer, and the supply amount of the primary combustion air A1 and the operating speed of the stoker 33 are automatically adjusted based on this. , Burning stoker 3
The position of the burnout point on 3b is controlled.
【０００８】ところが、ストーカ式焼却炉３０で焼却処
理されるごみは、収集の形態や地域性、季節等によりご
み質が多様に変化する。その結果、燃焼ストーカ上３３
ｂの燃え切り点の位置も、ごみ質の変化等により変動す
ることになる。従って、後燃焼ストーカ３３ｃ上方の後
燃焼段ガスＧ２を炉外へ引き抜いてこれを還流ガスとし
て炉内へ吹き込む方式のストーカ式焼却炉３０に於いて
は、後燃焼ストーカ３３ｃの上部空間から引き抜く後燃
焼段ガスＧ２の量を一定にすると、ごみ質の変動に伴う
燃焼ストーカ３３ｃ上の燃え切り点の位置の変動により
後燃焼ストーカ３３ｃ上での燃焼量（主に固定炭素の燃
焼）が変化し、後燃焼ストーカ３３ｃ上方から引き抜か
れる後燃焼段ガスＧ２の性状も変動することになる。However, the quality of wastes incinerated in the stoker type incinerator 30 varies variously depending on the form of collection, regional characteristics, season and the like. As a result, 33 above the burning stoker
The position of the burn-out point of b will also change due to changes in the quality of dust and the like. Therefore, in the stoker-type incinerator 30 in which the post-combustion stage gas G2 above the post-combustion stoker 33c is drawn out of the furnace and is blown into the furnace as reflux gas, after being extracted from the upper space of the post-combustion stoker 33c. When the amount of the combustion stage gas G2 is made constant, the combustion amount (mainly fixed carbon combustion) on the post-combustion stoker 33c changes due to the change in the position of the burn-out point on the combustion stoker 33c due to the change in the dust quality. The property of the post combustion stage gas G2 withdrawn from above the post combustion stoker 33c also changes.
【０００９】特に、乾燥ストーカ３３ａ及び燃焼ストー
カ３３ｂ上で発生するＨＣｌやＳＯｘ等の腐食性ガスを
多く含んだ乾燥・燃焼段ガスＧ１の一部を引き抜くと、
還流ガスダクト４４内を流れる後燃焼段ガスＧ２（還流
ガス）のＨＣｌ濃度やＳＯｘ濃度が高くなるため、還流
ガスダクト４４や還流ガス送風機４５、熱交換器４６に
腐蝕の問題を生じることになり、これらの寿命が低下す
ることになる。又、後燃焼ストーカ３３ｃ上方から引き
抜く後燃焼段ガスＧ２の量は、乾燥ストーカ３３ａ及び
燃焼ストーカ３３ｂ上で発生した乾燥・燃焼段ガスＧ１
を攪拌・混合するのに必要な量を確保しなければならな
いため、燃え切り点の位置より下流側で発生するガス量
に合せて後燃焼ストーカ３３ｃ上方から引き抜く後燃焼
段ガスＧ２の量を変動させるのは好ましくない。Particularly, when a part of the drying / combustion stage gas G1 containing a large amount of corrosive gas such as HCl or SOx generated on the drying stoker 33a and the combustion stoker 33b is extracted,
Since the HCl concentration and SOx concentration of the post-combustion stage gas G2 (reflux gas) flowing in the recirculation gas duct 44 become high, the recirculation gas duct 44, the recirculation gas blower 45, and the heat exchanger 46 have a problem of corrosion. Life will be reduced. Further, the amount of the post-combustion stage gas G2 extracted from above the post-combustion stoker 33c is the amount of the dry / combustion stage gas G1 generated on the drying stoker 33a and the combustion stoker 33b.
The amount of post-combustion stage gas G2 that is withdrawn from above the post-combustion stoker 33c must be changed according to the amount of gas generated downstream from the burn-off point because it is necessary to secure the amount necessary for stirring and mixing It is not preferable to do so.
【００１０】図５（Ａ）〜（Ｃ）はストーカ３３上の燃
え切り点の位置と後燃焼ストーカ３３ｃ上方のガスの性
状を示す説明図である。即ち、図５（Ａ）に示すように
ストーカ３３上の燃え切り点の位置が基準位置（燃焼ス
トーカ３３ｂの下流側端部）にある場合には、後燃焼ス
トーカ３３ｃの上部空間から常時同じ性状の後燃焼段ガ
スＧ２（酸素濃度が高くて揮発分や未燃分の少ない後燃
焼段ガスＧ２）を引き抜くことができると共に、後燃焼
ストーカ３３ｃ上での燃焼量（後燃焼ストーカ上の可燃
分量）も最適なものとなり、焼却灰の仕上がりも安定化
することになる。又、図５（Ｂ）に示すようにストーカ
３３上の燃え切り点の位置が基準位置よりもストーカ３
３の下流側（図５の右側）に移動した場合には、後燃焼
ストーカ３３ｃ上での燃焼量（後燃焼ストーカ３３ｃ上
の可燃分量）が増加するためにそれに見合った一次燃焼
空気Ａ１を供給しなければ、焼却灰の仕上がりの低下
（未燃分の増加）を招くことになる。然も、乾燥ストー
カ３３ａ及び燃焼ストーカ３３ｂ上で発生するＨＣｌや
ＳＯｘ等の腐食性ガスを多く含んだ乾燥・燃焼段ガスＧ
１の一部を後燃焼ストーカ３３ｃの上部空間から引き抜
き易くなるため、還流ガスダクト４４内を流れる後燃焼
段ガスＧ２（還流ガス）のＨＣｌ濃度やＳＯｘ濃度が高
くなって還流ガスダクト４４や還流ガス送風機４５、熱
交換器４６に腐蝕の問題を生じることになる。更に、図
５（Ｃ）に示すようにストーカ３３上の燃え切り点の位
置が基準位置よりもストーカ３３の上流側（図５の左
側）に移動した場合には、後燃焼ストーカ３３ｃ上での
燃焼量（後燃焼ストーカ３３ｃ上の可燃分量）が少なく
なるために必要以上に一次燃焼空気Ａ１を供給すると、
焼却灰を過冷却することになり、焼却灰の仕上がりを低
下させることになる。FIGS. 5A to 5C are explanatory views showing the position of the burn-out point on the stoker 33 and the gas properties above the post-combustion stoker 33c. That is, as shown in FIG. 5 (A), when the burn-out point on the stoker 33 is located at the reference position (downstream end of the combustion stoker 33b), the same property is always observed from the upper space of the post-combustion stoker 33c. The post-combustion stage gas G2 (the post-combustion stage gas G2 having a high oxygen concentration and a small amount of volatile components and unburned components) can be extracted, and the amount of combustion on the post-combustion stoker 33c (the amount of combustible components on the post-combustion stoker ) Is also optimal, and the finish of incinerated ash will be stabilized. Further, as shown in FIG. 5B, the position of the burn-out point on the stoker 33 is closer to the stoker 3 than the reference position.
When it moves to the downstream side (the right side in FIG. 5) of No. 3, the combustion amount on the post-combustion stoker 33c (the combustible amount on the post-combustion stoker 33c) increases, so the primary combustion air A1 corresponding to it is supplied. If not done, it will lead to a decrease in the finish of incineration ash (increase in unburned content). However, the drying / combustion stage gas G containing a large amount of corrosive gas such as HCl and SOx generated on the drying stoker 33a and the combustion stoker 33b.
Since it becomes easy to pull out a part of No. 1 from the upper space of the post-combustion stoker 33c, the HCl concentration and SOx concentration of the post-combustion stage gas G2 (reflux gas) flowing in the recirculation gas duct 44 become high and the recirculation gas duct 44 and the recirculation gas blower 45, the heat exchanger 46 has a problem of corrosion. Further, as shown in FIG. 5 (C), when the position of the burn-out point on the stoker 33 moves to the upstream side (left side in FIG. 5) of the stoker 33 with respect to the reference position, on the post-combustion stoker 33c. If the primary combustion air A1 is supplied more than necessary because the combustion amount (the combustible amount on the post-combustion stoker 33c) decreases,
The incinerated ash will be supercooled, which will reduce the finish of the incinerated ash.
【００１１】本発明は、このような問題点に鑑みて為さ
れたものであり、その目的は後燃焼ストーカの上部空間
から引き抜いた後燃焼段ガスの性状を測定することによ
って後燃焼ストーカ上での燃焼量を把握し、これに基づ
いて後燃焼ストーカに供給する一次燃焼空気の量を最適
化し、焼却灰の仕上がりの安定化並びに後燃焼ストーカ
の上部空間から引き抜かれる後燃焼段ガスの性状の安定
化を図るようにしたストーカ式焼却炉の制御方法を提供
することにある。The present invention has been made in view of the above problems, and its purpose is to measure the properties of the post-combustion stage gas extracted from the upper space of the post-combustion stoker by measuring the properties of the post-combustion stoker on the post-combustion stoker. The amount of primary combustion air to be supplied to the post-combustion stoker is optimized based on this information to stabilize the finish of incineration ash and the properties of the post-combustion stage gas extracted from the upper space of the post-combustion stoker. It is an object of the present invention to provide a control method for a stoker-type incinerator that is intended to be stabilized.
【００１２】[0012]
【課題を解決するための手段】上記目的を達成する為
に、本発明の請求項１に記載の発明は、乾燥ストーカ、
燃焼ストーカ及び後燃焼ストーカから成るストーカを備
え、後燃焼ストーカ上で発生した後燃焼段ガスを炉外へ
引き抜いてこれを還流ガスとして炉内へ吹き込むように
したストーカ式焼却炉に於いて、後燃焼ストーカの上部
空間から引き抜いた後燃焼段ガスのＯ2 濃度、ＣＯ濃
度、ＣＯ2 濃度、ＨＣｌ濃度、ＳＯ2 濃度のうち、何れ
か一つ又は複数のガス濃度を測定し、測定したガス濃度
の値が設定値になるように後燃焼ストーカへ供給する一
次燃焼空気の量を制御するようにしたことに特徴があ
る。In order to achieve the above object, the invention described in claim 1 of the present invention is a dry stoker,
In a stoker-type incinerator equipped with a stoker consisting of a combustion stoker and a post-combustion stoker, the post-combustion stage gas generated on the post-combustion stoker is drawn out of the furnace and blown into the furnace as reflux gas. After extracting from the upper space of the combustion stoker, any one or a plurality of gas concentrations of the O 2 concentration, CO concentration, CO 2 concentration, HCl concentration, SO 2 concentration of the combustion stage gas are measured, and the measured gas concentration The feature is that the amount of primary combustion air supplied to the post-combustion stoker is controlled so that the value of is equal to the set value.
【００１３】又、本発明の請求項２に記載の発明は、後
燃焼ストーカの上部空間から引き抜いた後燃焼段ガスの
Ｏ2 濃度、ＣＯ濃度、ＣＯ2 濃度、ＨＣｌ濃度、ＳＯ2
濃度のうち、何れか一つ又は複数のガス濃度をレーザ式
ガス濃度計により測定するようにしたことに特徴があ
る。Further, the invention according to claim 2 of the present invention is the O 2 concentration, CO concentration, CO 2 concentration, HCl concentration, SO 2 of the post combustion stage gas extracted from the upper space of the post combustion stoker.
It is characterized in that any one or a plurality of gas concentrations among the concentrations are measured by a laser gas concentration meter.
【００１４】更に、本発明の請求項３に記載の発明は、
乾燥ストーカ、燃焼ストーカ及び後燃焼ストーカから成
るストーカを備え、後燃焼ストーカ上で発生した後燃焼
段ガスを炉外へ引き抜いてこれを還流ガスとして炉内へ
吹き込むようにしたストーカ式焼却炉に於いて、後燃焼
ストーカの上部空間から引き抜いた後燃焼段ガスの温度
を測定し、その測定値が設定値になるように後燃焼スト
ーカへ供給する一次燃焼空気の量を制御するようにした
ことに特徴がある。Further, the invention according to claim 3 of the present invention is
A stoker incinerator equipped with a stoker consisting of a dry stoker, a combustion stoker, and a post-combustion stoker, extracting the post-combustion stage gas generated on the post-combustion stoker to the outside of the furnace and blowing it into the furnace as reflux gas. Therefore, the temperature of the post-combustion stage gas extracted from the upper space of the post-combustion stoker was measured, and the amount of primary combustion air supplied to the post-combustion stoker was controlled so that the measured value became the set value. There are features.
【００１５】[0015]
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を図面
に基づいて詳細に説明する。図１は本発明の方法を実施
するためのストーカ式焼却炉１の一例を示すものであ
り、当該ストーカ式焼却炉１は、炉本体２、ごみ供給ホ
ッパ３、ストーカ４、乾燥ストーカ４ａ、燃焼ストーカ
４ｂ、後燃焼ストーカ４ｃ、ストーカ下ホッパ５、一次
燃焼室６、二次燃焼室７、灰出し口８、排ガス出口９、
一次燃焼空気供給装置１０、還流ガスダクト１１、還流
ガス送風機１２、熱交換器１３、二次燃焼空気供給装置
１４、レーザ式ガス濃度計１５及び制御装置１６等から
構成されており、各ストーカ４ａ，４ｂ，４ｃ下に個別
に一次燃焼空気Ａ１を供給してストーカ４上のごみを順
次乾燥、燃焼、おき燃焼させつつ、後燃焼ストーカ４ｃ
の上部空間から引き抜いた後燃焼段ガスＧ２を還流ガス
として一次燃焼室６の下流側領域に吹き込んで一次燃焼
室６と二次燃焼室７との間に還元ゾーン１７を形成し、
更に、還流ガスダクト１１内の後燃焼段ガスＧ２の性状
を測定し、これに基づいて後燃焼ストーカ４ｃへ供給す
る一次燃焼空気Ａ１の量を制御すると共に、二次燃焼室
７内に二次燃焼空気Ａ２を吹き込んで燃焼ガス（乾燥ス
トーカ４ａ及び燃焼ストーカ４ｂ上で発生した乾燥・燃
焼段ガスＧ１と後燃焼ストーカ４ｃ上で発生した後燃焼
段ガスＧ２が混合されたガス）中の未燃ガス等を完全燃
焼させるようにしたものである。BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION Embodiments of the present invention will be described in detail below with reference to the drawings. FIG. 1 shows an example of a stoker type incinerator 1 for carrying out the method of the present invention. The stoker type incinerator 1 has a furnace body 2, a waste supply hopper 3, a stoker 4, a drying stoker 4a, and a combustion. Stalker 4b, post-combustion stoker 4c, stoker lower hopper 5, primary combustion chamber 6, secondary combustion chamber 7, ash outlet 8, exhaust gas outlet 9,
It comprises a primary combustion air supply device 10, a recirculation gas duct 11, a recirculation gas blower 12, a heat exchanger 13, a secondary combustion air supply device 14, a laser gas concentration meter 15, a control device 16 and the like, and each stoker 4a, The primary combustion air A1 is individually supplied below 4b and 4c to sequentially dry, burn, and combust the dust on the stoker 4, and the post-combustion stoker 4c.
Of the combustion stage gas G2 after being withdrawn from the upper space of the above as a recirculation gas into the downstream side region of the primary combustion chamber 6 to form a reduction zone 17 between the primary combustion chamber 6 and the secondary combustion chamber 7.
Further, the property of the post-combustion stage gas G2 in the recirculation gas duct 11 is measured, and based on this, the amount of the primary combustion air A1 supplied to the post-combustion stoker 4c is controlled, and the secondary combustion in the secondary combustion chamber 7 is performed. Unburned gas in the combustion gas (a mixture of the dry / combustion stage gas G1 generated on the dry stoker 4a and the combustion stoker 4b and the post combustion stage gas G2 generated on the post combustion stoker 4c) blown with air A2 It is designed to completely burn etc.
【００１６】前記ストーカ４は、乾燥ストーカ４ａ、燃
焼ストーカ４ｂ及び後燃焼ストーカ４ｃから成り、各ス
トーカ４ａ，４ｂ，４ｃの下方にはストーカ下ホッパ５
が夫々配設されている。これら各ストーカ４ａ，４ｂ，
４ｃは、従来公知のものと同様に可動火格子（図示省
略）と固定火格子（図示省略）とを交互に配列して成
り、各可動火格子を流体圧シリンダ等の駆動装置（図示
省略）で前後方向へ一定のピッチで往復動させることに
よって、ストーカ４上のごみを攪拌しながら上流側から
下流側（図１の左側から右側）へ前進させるようになっ
ている。又、ストーカ４の上方位置には、ストーカ４下
から供給された一次燃焼空気Ａ１によりストーカ４上を
順次前進するごみを燃焼させる一次燃焼室６と、一次燃
焼室６で燃焼して生成された未燃ガスや未燃物を燃焼さ
せる二次燃焼室７とが夫々設けられている。The stoker 4 comprises a dry stoker 4a, a combustion stoker 4b and a post-combustion stoker 4c. Below the stokers 4a, 4b and 4c, a stoker lower hopper 5 is provided.
Are arranged respectively. These stokers 4a, 4b,
4c is formed by alternately arranging a movable grate (not shown) and a fixed grate (not shown) like a conventionally known one, and each movable grate is a drive device (not shown) such as a fluid pressure cylinder. By reciprocating at a constant pitch in the front-back direction, the dust on the stoker 4 is advanced from the upstream side to the downstream side (from the left side to the right side in FIG. 1) while stirring. In addition, at a position above the stoker 4, the primary combustion air A1 supplied from the lower side of the stoker 4 is burned in the primary combustion chamber 6 and the primary combustion chamber 6 for burning the dust that sequentially advances on the stoker 4. A secondary combustion chamber 7 for burning unburned gas and unburned substances is provided, respectively.
【００１７】前記一次燃焼空気供給装置１０は、ストー
カ４下の各ストーカ下ホッパ５に分岐状に接続され、各
ストーカ４ａ，４ｂ，４ｃの下方へ一次燃焼空気Ａ１を
夫々供給する一次燃焼空気供給ダクト１８と、一次燃焼
空気供給ダクト１８に接続された一次燃焼空気送風機１
９と、一次燃焼空気供給ダクト１８の分岐部分に介設さ
れ、各ストーカ４ａ，４ｂ，４ｃの下方へ供給される一
次燃焼空気Ａ１の供給量を調整する複数のダンパ２０等
から構成されており、各ダンパ２０を制御することによ
って各ストーカ４ａ，４ｂ，４ｃの下方へ供給される一
次燃焼空気Ａ１の供給量を調整できるようになってい
る。この実施の形態に於いては、ストーカ４下から供給
する一次燃焼空気Ａ１の供給量を一次空気比（一次燃焼
空気量／理論燃焼空気量）で０．９〜１．０となるよう
にしている。The primary combustion air supply device 10 is branchedly connected to each stoker lower hopper 5 under the stoker 4, and supplies the primary combustion air A1 below the stokers 4a, 4b, 4c, respectively. Duct 18 and primary combustion air blower 1 connected to primary combustion air supply duct 18
9 and a plurality of dampers 20 and the like which are provided at a branch portion of the primary combustion air supply duct 18 and adjust the supply amount of the primary combustion air A1 supplied below each of the stokers 4a, 4b, 4c. By controlling each damper 20, the supply amount of the primary combustion air A1 supplied below each stoker 4a, 4b, 4c can be adjusted. In this embodiment, the supply amount of the primary combustion air A1 supplied from below the stoker 4 is set so that the primary air ratio (primary combustion air amount / theoretical combustion air amount) is 0.9 to 1.0. There is.
【００１８】前記還流ガスダクト１１は、後燃焼ストー
カ４ｃ上で発生した後燃焼段ガスＧ２（残存酸素が多く
含まれ、揮発分や未燃分の少ないガス）を引き抜いてこ
れを還流ガスとして一次燃焼室６の下流側領域に導くも
のであり、後燃焼ストーカ４ｃ上方の炉壁に形成したガ
ス引抜き口１１ａと一次燃焼室６の下流側領域の炉壁に
形成したガス吹込み口１１ｂとを連通状に接続し、還流
ガスダクト１１に介設した還流ガス送風機１２により後
燃焼ストーカ４ｃの上部空間から後燃焼段ガスＧ２をガ
ス引抜き口１１ａへ吸い込み、この吸い込んだ後燃焼段
ガスＧ２を還流ガスとしてガス吹込み口１１ｂから一次
燃焼室６の下流側領域へ吹き込めるようになっている。The recirculation gas duct 11 draws out the post-combustion stage gas G2 (a gas containing a large amount of residual oxygen and a small amount of volatile matter and unburned gas) generated on the post-combustion stoker 4c, and uses this gas as a recirculation gas for primary combustion. It leads to the downstream region of the chamber 6, and connects the gas extraction port 11a formed in the furnace wall above the post-combustion stoker 4c and the gas injection port 11b formed in the furnace wall in the downstream region of the primary combustion chamber 6 to each other. The post-combustion stage gas G2 is sucked into the gas extraction port 11a from the upper space of the post-combustion stoker 4c by the recirculation gas blower 12 connected in a recirculation gas duct 11 and is used as the post-combustion stage gas G2 as the recirculation gas. The gas can be blown into the downstream region of the primary combustion chamber 6 from the gas blowing port 11b.
【００１９】ところで、後燃焼ストーカ４ｃの上部空間
から引き抜く後燃焼段ガスＧ２（還流ガス）の量は、乾
燥ストーカ４ａ及び燃焼ストーカ４ｂ上で発生した揮発
分や未燃分を多く含んだ乾燥・燃焼段ガスＧ１を良好且
つ確実に攪拌・混合するため、常時必要量以上確保（一
定）するのが好ましい。この実施の形態に於いては、後
燃焼ストーカ４ｃの上部空間から引き抜く後燃焼段ガス
Ｇ２（還流ガス）の量は、燃焼ストーカ４ｂ上の燃え切
り点の位置が基準位置にあるときに後燃焼ストーカ４ｃ
へ供給されている必要な一次燃焼空気Ａ１の量をベース
に一定量としている。By the way, the amount of the post combustion stage gas G2 (reflux gas) withdrawn from the upper space of the post combustion stoker 4c is such that the amount of volatile matter and unburned matter generated on the dry stoker 4a and the combustion stoker 4b is large. In order to satisfactorily and surely stir and mix the combustion stage gas G1, it is preferable to always ensure (constant) the required amount or more. In this embodiment, the amount of the post-combustion stage gas G2 (reflux gas) extracted from the upper space of the post-combustion stoker 4c is the amount of the post-combustion gas when the burnout point on the combustion stoker 4b is at the reference position. Stalker 4c
The required amount of primary combustion air A1 supplied to the base station is set as a constant amount.
【００２０】尚、後燃焼ストーカ４ｃの上部空間から後
燃焼段ガスＧ２を炉外へ引き抜き、引き抜いた後燃焼段
ガスＧ２を還流ガスとして二次燃焼空気Ａ２の吹き込み
位置より上流側の炉内に吹き込むのは、一次燃焼室６内
で発生した乾燥・燃焼段ガスＧ１（又は主燃焼ガス）を
攪拌・混合し、一次燃焼室６と二次燃焼室７との間にガ
スの温度及び組成が均一な還元ゾーン１７を形成するた
めである。The post-combustion stage gas G2 is extracted from the upper space of the post-combustion stoker 4c to the outside of the furnace, and the extracted post-combustion stage gas G2 is used as a recirculation gas into the furnace upstream of the injection position of the secondary combustion air A2. The gas is blown by stirring and mixing the drying / combustion stage gas G1 (or the main combustion gas) generated in the primary combustion chamber 6, and the temperature and composition of the gas between the primary combustion chamber 6 and the secondary combustion chamber 7 are changed. This is to form a uniform reduction zone 17.
【００２１】前記熱交換器１３は、還流ガス送風機１２
よりも上流側部分（この例ではガス引抜き口１１ａ内）
に配置されており、後燃焼ストーカ４ｃ上方から引き抜
かれた後燃焼段ガスＧ２（還流ガス）を還流ガス送風機
１２の耐用温度以下に減温するためのものである。The heat exchanger 13 is a reflux gas blower 12
Upstream side (in this example, inside the gas extraction port 11a)
The post-combustion gas G2 (reflux gas) drawn from above the post-combustion stoker 4c is cooled to a temperature not higher than the durable temperature of the recirculation gas blower 12.
【００２２】前記二次燃焼空気供給装置１４は、二次燃
焼室７の炉壁に形成した複数の空気吹込み口２１ａに接
続された二次燃焼空気供給ダクト２１と、二次燃焼空気
供給ダクト２１に接続された二次燃焼空気送風機２２等
から構成されており、常温若しくは予熱された二次燃焼
空気Ａ２を空気吹込み口２１ａから二次燃焼室７内に吹
き込めるようになっている。又、二次燃焼室７内に吹き
込まれる二次燃焼空気Ａ２は、二次燃焼室７内の燃焼ガ
ス（乾燥・燃焼段ガスＧ１と後燃焼段ガスＧ２が混合さ
れたガス）を攪拌・混合して温度及び組成が均一な燃焼
ガスとし、燃焼ガス中の未燃ガス等を完全燃焼できるよ
うに適切な量に調整されている。この二次燃焼空気Ａ２
の調整は、二次燃焼空気供給ダクト２１に介設したダン
パ２０を制御することにより行われている。この実施の
形態に於いては、二次燃焼室７に供給する二次燃焼空気
Ａ２の供給量を二次空気比（二次燃焼空気量／理論燃焼
空気量）で０．３〜０．４とし、一次燃焼空気Ａ１と二
次燃焼空気Ａ２の合計空気量を空気比で約１．３となる
ようにしている。The secondary combustion air supply device 14 includes a secondary combustion air supply duct 21 connected to a plurality of air blowing ports 21a formed in the furnace wall of the secondary combustion chamber 7, and a secondary combustion air supply duct. The secondary combustion air blower 22 is connected to the secondary combustion air blower 22 and the like, and the secondary combustion air A2 at room temperature or preheated is blown into the secondary combustion chamber 7 from the air blowing port 21a. Further, the secondary combustion air A2 blown into the secondary combustion chamber 7 stirs and mixes the combustion gas (a gas in which the drying / combustion stage gas G1 and the post combustion stage gas G2 are mixed) in the secondary combustion chamber 7. As a result, the combustion gas has a uniform temperature and composition, and is adjusted to an appropriate amount so that the unburned gas in the combustion gas can be completely burned. This secondary combustion air A2
Is adjusted by controlling the damper 20 provided in the secondary combustion air supply duct 21. In this embodiment, the supply amount of the secondary combustion air A2 supplied to the secondary combustion chamber 7 is a secondary air ratio (secondary combustion air amount / theoretical combustion air amount) of 0.3 to 0.4. The total air amount of the primary combustion air A1 and the secondary combustion air A2 is set to be about 1.3 in terms of air ratio.
【００２３】前記レーザ式ガス濃度計１５は、還流ガス
ダクト１１に設置されており、還流ガスダクト１１内を
流れている後燃焼段ガスＧ２の特定成分のガス濃度を検
出するものである。即ち、レーザ式ガス濃度計１５は、
還流ガスダクト１１に対向状に配設したレーザ発信部１
５ａ及びレーザ受信部１５ｂと、レーザ発信部１５ａ及
びレーザ受信部１５ｂに接続されたレーザ発信器兼信号
処理器１５ｃとから成り、レーザ発信部１５ａより測定
対象となるガスの吸収波長のレーザ光を照射し、レーザ
受信部１５ｂで受信したレーザ光の減衰度合いによりガ
スの濃度を測定するものである。このレーザ式ガス濃度
計１５は、還流ガスダクト１１のダクト径が大きい場合
には図２（Ａ）に示すようにレーザ発信部１５ａ及びレ
ーザ受信部１５ｂを還流ガスダクト１１の径方向に対向
状に配置し、又、還流ガスダクト１１のダクト径が小さ
い場合には図２（Ｂ）に示すようにレーザ発信部１５ａ
及びレーザ受信部１５ｂを還流ガスダクト１１の長手方
向に対向状に配置する。この実施の形態に於いては、還
流ガスダクト１１にレーザ式Ｏ2 濃度計を設置し、還流
ガスダクト１１内を流れる後燃焼段ガスＧ２の酸素濃度
を測定するようにしている。The laser type gas densitometer 15 is installed in the recirculation gas duct 11 and detects the gas concentration of a specific component of the post combustion stage gas G2 flowing in the recirculation gas duct 11. That is, the laser gas concentration meter 15
Laser emission part 1 arranged opposite to the recirculation gas duct 11
5a and a laser receiver 15b, and a laser transmitter / signal processor 15c connected to the laser transmitter 15a and the laser receiver 15b. The laser transmitter 15a emits laser light having an absorption wavelength of the gas to be measured. The gas concentration is measured based on the degree of attenuation of the laser light that has been irradiated and received by the laser receiver 15b. In the laser gas concentration meter 15, when the diameter of the recirculation gas duct 11 is large, the laser transmitter 15a and the laser receiver 15b are arranged to face each other in the radial direction of the recirculation gas duct 11 as shown in FIG. If the diameter of the recirculation gas duct 11 is small, as shown in FIG.
Also, the laser receiving portion 15b is arranged to face each other in the longitudinal direction of the reflux gas duct 11. In this embodiment, a laser O 2 concentration meter is installed in the recirculation gas duct 11 to measure the oxygen concentration of the post-combustion stage gas G 2 flowing in the recirculation gas duct 11.
【００２４】前記制御装置１６は、レーザ式ガス濃度計
１５（レーザ式Ｏ2 濃度計）からの検出信号に基づいて
後燃焼ストーカ４ｃのストーカ下ホッパ５に接続されて
いる一次燃焼空気供給ダクト１８の分岐部分に介設した
ダンパ２０を開閉制御するものであり、レーザ式ガス濃
度計１５（レーザ式Ｏ2 濃度計）により測定された還流
ガスダクト１１内の後燃焼段ガスＧ２の酸素濃度が設定
値（ストーカ４上の燃え切り点の位置が基準位置にある
ときに還流ガスダクト１１内を流れている後燃焼段ガス
Ｇ２のＯ2 濃度の値）となるように前記ダンパ２０を制
御し、後燃焼ストーカ４ｃへ供給される一次燃焼空気Ａ
１の量を調整するようになっている。The control device 16 is connected to the stalker lower hopper 5 of the post-combustion stoker 4c based on the detection signal from the laser gas concentration meter 15 (laser type O 2 concentration meter) and the primary combustion air supply duct 18 is connected. The opening / closing control of the damper 20 provided at the branch portion of the gas is set, and the oxygen concentration of the post combustion stage gas G2 in the recirculation gas duct 11 set by the laser gas concentration meter 15 (laser O 2 concentration meter) is set. The damper 20 is controlled so that it becomes a value (the value of the O 2 concentration of the post combustion stage gas G2 flowing in the recirculation gas duct 11 when the position of the burnout point on the stoker 4 is at the reference position). Primary combustion air A supplied to the combustion stoker 4c
The amount of 1 is adjusted.
【００２５】即ち、レーザ式ガス濃度計１５（レーザ式
Ｏ2 濃度計）により測定した還流ガスダクト１１内の後
燃焼段ガスＧ２の酸素濃度が設定値より低い場合には、
後燃焼ストーカ４ｃ上での燃焼量（後燃焼ストーカ４ｃ
上の可燃分（主に固定炭素）量）が多いこととなり、一
次燃焼空気Ａ１が不足していると同時にＨＣｌ等の腐食
性ガスが高くなっているので、制御装置１６により後燃
焼ストーカ４ｃのストーカ下ホッパ５に接続されている
一次燃焼空気供給ダクト１８の分岐部分に介設したダン
パ２０を制御し、後燃焼ストーカ４ｃへ供給される一次
燃焼空気Ａ１の量を増加する。反対にレーザ式ガス濃度
計１５（レーザ式Ｏ2 濃度計）により測定した還流ガス
ダクト１１内の後燃焼段ガスＧ２の酸素濃度が設定値よ
り高い場合には、後燃焼ストーカ４ｃ上での燃焼量（後
燃焼ストーカ４ｃ上の可燃分量）が少ないのに後燃焼ス
トーカ４ｃへ一次燃焼空気Ａ１が過剰に入り、後燃焼ス
トーカ４ｃ上の焼却灰を冷却していることになるので、
制御装置１６により後燃焼ストーカ４ｃのストーカ下ホ
ッパ５に接続されている一次燃焼空気供給ダクト１８の
分岐部分に介設したダンパ２０を制御し、後燃焼ストー
カ４ｃへ供給される次燃焼空気の量を減少させる。これ
により、燃焼ストーカ４ｂ上の燃え切り点の位置が基準
位置になく、ストーカ４の下流側又は上流側へ変動した
場合でも、後燃焼ストーカ４ｃの上部空間から常時同じ
性状の後燃焼段ガスＧ２（酸素濃度が高くてＨＣｌ等の
腐食性ガスの少ない後燃焼段ガスＧ２）を引き抜くこと
ができると共に、焼却灰の仕上がりも安定化することに
なる。That is, when the oxygen concentration of the post combustion stage gas G2 in the recirculation gas duct 11 measured by the laser type gas concentration meter 15 (laser type O 2 concentration meter) is lower than the set value,
Amount of combustion on the post-combustion stoker 4c (post-combustion stoker 4c
Since the upper combustible content (mainly fixed carbon amount) is large and the primary combustion air A1 is insufficient, the corrosive gas such as HCl is high at the same time. Therefore, the controller 16 controls the post combustion stoker 4c. The damper 20 provided at the branch portion of the primary combustion air supply duct 18 connected to the stalker lower hopper 5 is controlled to increase the amount of primary combustion air A1 supplied to the post combustion stoker 4c. On the contrary, when the oxygen concentration of the post combustion stage gas G2 in the recirculation gas duct 11 measured by the laser gas concentration meter 15 (laser O 2 concentration meter) is higher than the set value, the combustion amount on the post combustion stoker 4c Although the (combustible amount on the post-combustion stoker 4c) is small, it means that the primary combustion air A1 excessively enters the post-combustion stoker 4c and cools the incineration ash on the post-combustion stoker 4c.
The control device 16 controls the damper 20 provided at the branch portion of the primary combustion air supply duct 18 connected to the stalker lower hopper 5 of the post-combustion stoker 4c to control the amount of the next combustion air supplied to the post-combustion stoker 4c. To reduce. As a result, even if the position of the burn-out point on the combustion stoker 4b is not at the reference position and fluctuates to the downstream side or the upstream side of the stoker 4, the post-combustion stage gas G2 having the same property from the upper space of the post-combustion stoker 4c is always available. (The post-combustion stage gas G2 having a high oxygen concentration and a low corrosive gas such as HCl) can be extracted, and the finish of the incineration ash is also stabilized.
【００２６】而して、上述したストーカ式焼却炉１に於
いては、ごみ供給ホッパ３から炉内に供給されたごみ
は、乾燥ストーカ４ａ、燃焼ストーカ４ｂ及び後燃焼ス
トーカ４ｃ上を順次前進しながら、一次燃焼空気送風機
１９から一次燃焼空気供給ダクト１８及び各ストーカ４
ａ，４ｂ，４ｃを通して一次燃焼室６に供給される一次
燃焼空気Ａ１によって一次燃焼される。In the stoker type incinerator 1 described above, the refuse supplied from the refuse supply hopper 3 into the furnace advances forward on the drying stoker 4a, the combustion stoker 4b and the post-combustion stoker 4c. Meanwhile, from the primary combustion air blower 19 to the primary combustion air supply duct 18 and each stoker 4
Primary combustion is performed by the primary combustion air A1 supplied to the primary combustion chamber 6 through a, 4b, and 4c.
【００２７】即ち、ごみ供給ホッパ３から炉内に供給さ
れたごみは、ごみ供給プッシャー（図示省略）により乾
燥ストーカ４ａ上へ連続的に供給され、ここで乾燥スト
ーカ４ａ下から供給される一次燃焼空気Ａ１と高温状態
にある一次燃焼室６からの輻射熱により加熱・乾燥され
ると共に、ごみの一部に燃焼が始まる。これにより、ご
み中の水分が蒸発すると共に、ＣＯやＨＣ等の未燃ガス
が放出される。次に、乾燥されたごみは、引き続き乾燥
ストーカ４ａから燃焼ストーカ４ｂ上へ送られ、ここで
燃焼ストーカ４ｂ下から供給される一次燃焼空気Ａ１に
よって火炎を上げて燃焼をすると共に、燃焼ストーカ４
ｂの下流側端部に於いて丁度燃え切り点に達する。そし
て、燃焼ストーカ４ｂの下流側端部に於いて燃え切った
ごみは、引き続き後燃焼ストーカ４ｃ上へ送られ、ここ
で後燃焼ストーカ４ｃ下から供給される一次燃焼空気Ａ
１により所謂おき燃焼をして未燃分が殆どない焼却灰と
なった後、灰出し口８から落下排出される。That is, the waste supplied from the waste supply hopper 3 into the furnace is continuously supplied onto the drying stoker 4a by the waste supply pusher (not shown), and the primary combustion is supplied from below the drying stoker 4a. It is heated and dried by the radiant heat from the primary combustion chamber 6 that is in a high temperature state with the air A1, and at the same time, combustion starts in a part of the dust. As a result, water in the dust is evaporated and unburned gas such as CO and HC is released. Next, the dried waste is continuously sent from the dry stoker 4a onto the combustion stoker 4b, where the primary combustion air A1 supplied from below the combustion stoker 4b raises the flame to burn the combusted stoker 4b.
At the downstream end of b, the burn point is reached. Then, the dust that has burned out at the downstream end of the combustion stoker 4b is continuously sent to the post combustion stoker 4c, where the primary combustion air A supplied from below the post combustion stoker 4c.
After the so-called “burn combustion” by 1 to produce incinerated ash with almost no unburned content, it is dropped and discharged from the ash outlet 8.
【００２８】このストーカ式焼却炉１に於いては、後燃
焼ストーカ４ｃ上で発生した後燃焼段ガスＧ２（腐食性
ガスが殆ど存在せず、酸素濃度の高いガス）を後燃焼ス
トーカ４ｃの上部空間から還流ガス送風機１２によりガ
ス引抜き口１１ａに引き抜き、この引き抜いた後燃焼段
ガスＧ２を熱交換器１３により減温した後、還流ガスと
してガス吹込み口１１ｂから一次燃焼室６の下流側領域
に吹き込んで乾燥ストーカ４ａ及び燃焼ストーカ４ｂ上
で発生した乾燥・燃焼段ガスＧ１（又は主燃焼ガス）を
攪拌・混合している。その結果、一次燃焼室６と二次燃
焼室７との間に燃焼ガス（乾燥・燃焼段ガスＧ１と後燃
焼段ガスＧ２が混合されたガス）の温度及び組成が均一
な還元ゾーン１７が形成されることになり、ＮＯｘの発
生を十分に抑制することができる。又、二次燃焼室７内
に二次燃焼空気Ａ２を吹き込み、還元ゾーン１７から二
次燃焼室７内に上昇して来た燃焼ガスを二次燃焼室７内
に於いて二次燃焼空気Ａ２により更に攪拌・混合するよ
うにしている。その結果、二次燃焼室７内に高温の完全
燃焼ゾーンが形成されることになり、燃焼ガス中のＣＯ
等の未燃ガスが完全燃焼されると共に、ダイオキシン類
等の未燃物が完全分解されることになる。In the stoker type incinerator 1, the post-combustion stage gas G2 (gas with almost no corrosive gas and high oxygen concentration) generated on the post-combustion stoker 4c is supplied to the upper part of the post-combustion stoker 4c. The space is extracted from the space to the gas extraction port 11a by the recirculation gas blower 12, and after the extraction, the combustion stage gas G2 is cooled by the heat exchanger 13, and then, as a recirculation gas, the downstream region of the primary combustion chamber 6 from the gas injection port 11b. The dry / combustion stage gas G1 (or main combustion gas) generated by blowing on the dry stoker 4a and the combustion stoker 4b is stirred and mixed. As a result, a reduction zone 17 is formed between the primary combustion chamber 6 and the secondary combustion chamber 7, in which the temperature and composition of the combustion gas (gas in which the drying / combustion stage gas G1 and the post combustion stage gas G2 are mixed) are uniform. Therefore, the generation of NOx can be sufficiently suppressed. Further, the secondary combustion air A2 is blown into the secondary combustion chamber 7, and the combustion gas rising from the reduction zone 17 into the secondary combustion chamber 7 is supplied to the secondary combustion air A2 in the secondary combustion chamber 7. By doing so, it is possible to further stir and mix. As a result, a high temperature complete combustion zone is formed in the secondary combustion chamber 7, and CO in the combustion gas is removed.
The unburned gas such as is completely burned, and the unburned substances such as dioxins are completely decomposed.
【００２９】特に、このストーカ式焼却炉１に於いて
は、還流ガスダクト１１内を流れる後燃焼段ガスＧ２の
酸素濃度をレーザ式ガス濃度計１５（レーザ式Ｏ2 濃度
計）により測定し、測定された酸素濃度が設定値となる
ように制御装置１６により後燃焼ストーカ４ｃのストー
カ下ホッパ５に接続された一次燃焼空気供給ダクト１８
に介設したダンパ２０を制御し、後燃焼ストーカ４ｃへ
供給される一次燃焼空気Ａ１の量を調整するようにして
いるため、炉内に供給されるごみ質の変化等によりスト
ーカ４上の燃え切り点の位置が基準位置からストーカ４
の下流側又は上流側に変動した場合でも、後燃焼ストー
カ４ｃの上部空間から常時同じ性状の後燃焼段ガスＧ２
（酸素濃度が高くて腐食性ガスの少ない後燃焼段ガスＧ
２）を引き抜くことができる。その結果、還流ガスダク
ト１１や還流ガス送風機１２、熱交換器１３の腐蝕を抑
制することができると共に、後燃焼ストーカ４ｃから排
出される焼却灰の熱灼減量を低減させることができる。
又、このストーカ式焼却炉１に於いては、後燃焼ストー
カ４ｃの上部空間から引き抜く後燃焼段ガスＧ２（還流
ガス）の量を一定量としているため、乾燥ストーカ４ａ
及び燃焼ストーカ４ｂ上で発生した乾燥・燃焼段ガスＧ
１の攪拌・混合に必要な燃焼ガス量を確保することがで
き、乾燥・燃焼段ガスＧ１の攪拌・混合を確実且つ良好
に行える。Particularly, in this stoker type incinerator 1, the oxygen concentration of the post combustion stage gas G2 flowing in the reflux gas duct 11 is measured by a laser type gas concentration meter 15 (laser type O 2 concentration meter) and measured. The primary combustion air supply duct 18 connected to the stoker lower hopper 5 of the post combustion stoker 4c by the control device 16 so that the oxygen concentration thus set becomes the set value.
The amount of primary combustion air A1 supplied to the post-combustion stoker 4c is controlled by controlling the damper 20 installed in the stoker 4. Therefore, the combustion on the stoker 4 is changed due to the change in the quality of dust supplied to the furnace. The position of the cut point is from the reference position to the stoker 4
Even if it fluctuates to the downstream side or upstream side of the post combustion stage gas G2 from the upper space of the post combustion stoker 4c.
(Post-combustion stage gas G with high oxygen concentration and low corrosive gas
2) can be pulled out. As a result, it is possible to suppress corrosion of the recirculation gas duct 11, the recirculation gas blower 12, and the heat exchanger 13, and it is possible to reduce the ablation amount of the incineration ash discharged from the post-combustion stoker 4c.
Further, in this stoker type incinerator 1, since the amount of the post combustion stage gas G2 (reflux gas) withdrawn from the upper space of the post combustion stoker 4c is a constant amount, the dry stoker 4a
And drying / combustion stage gas G generated on the combustion stoker 4b
The amount of combustion gas required for stirring / mixing No. 1 can be secured, and the stirring / mixing of the drying / combustion stage gas G1 can be performed reliably and satisfactorily.
【００３０】尚、上記実施の形態に於いては、レーザ式
ガス濃度計１５にレーザ式Ｏ2 濃度計を使用し、レーザ
式Ｏ2 濃度計により還流ガスダクト１１内を流れる後燃
焼ガス（還流ガス）の酸素濃度を測定し、これに基づい
て後燃焼ストーカ４ｃ上での燃焼量（燃焼位置）を把握
するようにしたが、他の実施の形態に於いては、レーザ
式ガス濃度計１５にレーザ式ＣＯ濃度計、レーザ式ＣＯ
2 濃度計、レーザ式ＨＣｌ濃度計又はレーザ式ＳＯ2 濃
度計を使用し、これらのレーザ式ガス濃度計１５により
還流ガスダクト１１内を流れる後燃焼段ガスＧ２のＣＯ
濃度、ＣＯ2 濃度、ＨＣｌ濃度又はＳＯ2 濃度を夫々測
定し、測定したガス濃度の値が設定値（ストーカ４上の
燃え切り点の位置が基準位置にあるときに還流ガスダク
ト１１内を流れている後燃焼段ガスＧ２のＣＯ濃度、Ｃ
Ｏ2 濃度、ＨＣｌ濃度又はＳＯ2濃度の値）になるよう
に後燃焼ストーカ４ｃへ供給する一次燃焼空気Ａ１の量
を制御するようにしても良い。この場合、後燃焼段ガス
Ｇ２のＣＯ濃度、ＣＯ2 濃度、ＨＣｌ濃度、ＳＯ2 濃度
が設定値より高ければ、乾燥・燃焼段ガスＧ１の一部を
後燃焼ストーカ４ｃの上部空間から引き抜いていること
となり、ストーカ４上の燃え切り点の位置がストーカ４
の下流側へ移動しているので、制御装置１６によりダン
パ２０を制御し、後燃焼ストーカ４ｃへ供給する一次燃
焼空気Ａ１の量を増加する。In the above embodiment, a laser O 2 densitometer is used as the laser gas densitometer 15, and the post combustion gas (recirculation gas) flowing in the recirculation gas duct 11 by the laser O 2 densitometer is used. ) Is measured, and the combustion amount (combustion position) on the post-combustion stoker 4c is grasped based on the measured oxygen concentration. However, in another embodiment, the laser gas concentration meter 15 is used. Laser CO concentration meter, laser CO
2 concentration meter, laser type HCl concentration meter or laser type SO 2 concentration meter is used, and CO of the post combustion stage gas G2 flowing in the recirculation gas duct 11 by the laser type gas concentration meter 15 is used.
Concentration, CO 2 concentration, HCl concentration or SO 2 concentration is measured respectively, and the measured gas concentration value is a set value (when the position of the burnout point on the stoker 4 is at the reference position, the gas flows through the recirculation gas duct 11). CO concentration of post combustion stage gas G2, C
The amount of the primary combustion air A1 supplied to the post-combustion stoker 4c may be controlled so that it becomes O 2 concentration, HCl concentration or SO 2 concentration value). In this case, if the CO concentration, CO 2 concentration, HCl concentration and SO 2 concentration of the post combustion stage gas G2 are higher than the set values, part of the drying / combustion stage gas G1 is extracted from the upper space of the post combustion stoker 4c. The position of the burnout point on the stoker 4 is now the stoker 4.
Since it is moving to the downstream side of, the control device 16 controls the damper 20 to increase the amount of the primary combustion air A1 supplied to the post-combustion stoker 4c.
【００３１】又、上記実施の形態に於いては、後燃焼ス
トーカ４ｃの上部空間から引き抜いた燃焼ガスのＯ2 濃
度のみを測定し、これに基づいて後燃焼ストーカ４ｃへ
供給する一次燃焼空気Ａ１の量を制御するようにした
が、他の実施の形態に於いては、Ｏ2 濃度、ＣＯ濃度、
ＣＯ2 濃度、ＨＣｌ濃度、ＳＯ2 濃度のうち、複数のガ
ス濃度をレーザ式ガス濃度計１５により測定し、これに
基づいて後燃焼ストーカ４ｃに供給する一次燃焼空気Ａ
１の量を制御するようにしても良い。Further, in the above embodiment, only the O 2 concentration of the combustion gas extracted from the upper space of the post-combustion stoker 4c is measured, and based on this, the primary combustion air A1 supplied to the post-combustion stoker 4c. However, in another embodiment, the O 2 concentration, CO concentration,
Of the CO 2 concentration, HCl concentration, and SO 2 concentration, a plurality of gas concentrations are measured by the laser gas concentration meter 15, and based on this, the primary combustion air A supplied to the post-combustion stoker 4c.
The amount of 1 may be controlled.
【００３２】図３は本発明の他の方法を実施するための
ストーカ式焼却炉１の一例を示すものであり、当該スト
ーカ式焼却炉１は、後燃焼ストーカ４ｃの上部空間から
引き抜いた後燃焼段ガスＧ２（還流ガス）の温度を測定
し、その測定値が設定値（ストーカ４上の燃え切り点の
位置が基準位置にあるときに還流ガスダクト１１を流れ
ている後燃焼段ガスＧ２の温度）となるように後燃焼ス
トーカ４ｃへ供給する一次燃焼空気Ａ１の量を制御する
ようにしたものである。即ち、このストーカ式焼却炉１
は、ガス引抜き口１１ａ内の後燃焼段ガスＧ２（熱交換
器１３を通過する前の後燃焼段ガスＧ２）の温度を温度
計２３（熱電対温度計又は放射温度計）により測定し、
これに基づいてストーカ４上の燃え切り点の位置を把握
し、一次燃焼空気供給ダクト１８に介設したダンパ２０
を制御装置１６により制御して後燃焼ストーカ４ｃへ供
給される一次燃焼空気Ａ１の量を調整するようにしたも
のである。尚、図１に示すストーカ式焼却炉１と同じ部
材・部位には同一の参照番号を付し、その詳細な説明を
省略する。このストーカ式焼却炉１も、上述したストー
カ式焼却炉１（図１に示すストーカ式焼却炉１）と同様
の作用効果を奏することができる。FIG. 3 shows an example of a stoker-type incinerator 1 for carrying out another method of the present invention. The stoker-type incinerator 1 is used for post-combustion after withdrawing from the upper space of the post-combustion stoker 4c. The temperature of the stage gas G2 (reflux gas) is measured, and the measured value is the set value (the temperature of the post-combustion stage gas G2 flowing through the recirculation gas duct 11 when the position of the burn-out point on the stoker 4 is at the reference position). The amount of primary combustion air A1 supplied to the post-combustion stoker 4c is controlled so that That is, this stoker incinerator 1
Is a thermometer 23 (thermocouple thermometer or radiation thermometer) that measures the temperature of the post-combustion stage gas G2 (post-combustion stage gas G2 before passing through the heat exchanger 13) in the gas extraction port 11a,
Based on this, the position of the burn-out point on the stoker 4 is grasped, and the damper 20 installed in the primary combustion air supply duct 18 is installed.
Is controlled by the control device 16 to adjust the amount of the primary combustion air A1 supplied to the post-combustion stoker 4c. The same members and parts as those of the stoker incinerator 1 shown in FIG. 1 are designated by the same reference numerals, and detailed description thereof will be omitted. This stoker type incinerator 1 can also achieve the same effects as the stoker type incinerator 1 (the stoker type incinerator 1 shown in FIG. 1) described above.
【００３３】[0033]
【発明の効果】以上の説明からも明らかなように、本発
明は、後燃焼ストーカの上部空間から引き抜いた後燃焼
段ガスのＯ2 濃度、ＣＯ濃度、ＣＯ2 濃度、ＨＣｌ濃
度、ＳＯ 2 濃度のうち、少なくとも何れか一つのガス濃
度又は後燃焼ストーカの上部空間から引き抜いた後燃焼
段ガスの温度を測定し、その測定値が設定値になるよう
に後燃焼ストーカへ供給する一次燃焼空気の量を制御す
るようにしているため、次のような優れた効果を奏する
ことができる。
（１）即ち、本発明は、ごみ質の変化による後燃焼スト
ーカ上での燃焼量（後燃焼ストーカ上の可燃分量）の変
動を後燃焼段ガスの特定成分のガス濃度又は後燃焼段ガ
スの温度を測定することにより把握し、これに基づいて
後燃焼ストーカに供給する一次燃焼空気の量を制御する
ようにしているため、後燃焼ストーカに供給する一次燃
焼空気の量を最適化することができ、灰の熱灼減量（未
燃分）を低減することができる。
（２）又、本発明は、後燃焼ストーカへ供給される一次
燃焼空気の量を最適化して後燃焼ストーカの上部空間か
ら引き抜かれる後燃焼段ガスの性状を安定化するように
しているため、後燃焼ストーカの上部空間からＨＣｌ、
ＳＯｘ等の腐食性ガスを多く含んでいる乾燥・燃焼段ガ
スを引き抜くことがなく、燃え切り点以降の酸素濃度が
高くＨＣｌ等の腐食性ガスの少ない後燃焼段ガスのみを
引き抜くことができ、還流ガスダクト及び還流ガス送風
機等の腐蝕を抑制することができる。
（３）更に、本発明は、後燃焼ストーカへ供給される一
次燃焼空気の量を最適化してストーカ上の燃え切り点以
降のガス量を一定とし、これを後燃焼ストーカの上部空
間から引き抜くようにしているため、乾燥・燃焼段ガス
の攪拌・混合に必要な還流ガス量を確保することができ
る。
（４）加えて、本発明は、後燃焼ストーカに供給される
一次燃焼空気の量を最適化しているため、ストーカ上の
燃え切り点の位置によらず、乾燥ストーカ及び燃焼スト
ーカ上で発生する乾燥・燃焼段ガスを引き抜くことがな
く、熱交換器へ入る後燃焼段ガス温度の変動を抑えるこ
とができ、熱交換器の余裕率を低くすることができる。As is apparent from the above description, the present invention
Ming is a post-combustion stoker
Stage gas O2Concentration, CO concentration, CO2Concentration, HCl concentration
Degree, SO 2At least one of the gas concentrations
After burning after pulling out from the upper space of the stoker
Measure the temperature of the stage gas so that the measured value becomes the set value.
Control the amount of primary combustion air supplied to the post-combustion stoker.
Therefore, it has the following excellent effects.
be able to.
(1) That is, the present invention relates to a post-combustion strike due to a change in waste quality.
Change in the amount of combustion on the stoker (combustible amount on the post-combustion stoker)
The gas concentration of a specific component of the post combustion stage gas or the post combustion stage gas
By measuring the temperature of the
Controls the amount of primary combustion air supplied to the post combustion stoker
As a result, the primary fuel supplied to the post-combustion stoker is
The amount of burning air can be optimized, and the amount of ash burning can be reduced.
(Fuel content) can be reduced.
(2) In addition, the present invention is the primary that is supplied to the post-combustion stoker.
Optimize the amount of combustion air to optimize the headspace of the post-combustion stoker.
To stabilize the properties of the post-combustion stage gas that is extracted from
Therefore, HCl from the upper space of the post-combustion stoker,
Drying / combustion stage gas containing a lot of corrosive gases such as SOx
The oxygen concentration after the burn-out point is
Only the post combustion stage gas that is high and has little corrosive gas such as HCl
Can be pulled out, and recirculation gas duct and recirculation gas blow
Corrosion of machines and the like can be suppressed.
(3) Furthermore, the present invention is one which is supplied to a post-combustion stoker.
By optimizing the amount of secondary combustion air, the burnout point above the stoker is cut off.
The amount of gas falling is constant, and this is set in the upper space of the post-combustion stoker.
Since it is pulled out from the gap, drying / combustion stage gas
It is possible to secure the amount of reflux gas required for stirring and mixing
It
(4) In addition, the present invention is supplied to a post-combustion stoker.
Since the amount of primary combustion air is optimized,
Irrespective of the position of the burn-out point, dry stokers and burning stokers
Do not extract the drying / combustion stage gas generated on the
In order to prevent fluctuations in the post combustion stage gas temperature entering the heat exchanger,
It is possible to reduce the margin ratio of the heat exchanger.
【図１】本発明の方法を実施するためのストーカ式焼却
炉の概略図である。FIG. 1 is a schematic view of a stoker incinerator for carrying out the method of the present invention.
【図２】還流ガスダクトに設置したレーザ式ガス濃度計
を示し、（Ａ）はレーザ発信部及びレーザ受信部を還流
ガスダクトの径方向に配置した状態のレーザ式ガス濃度
計の概略図、（Ｂ）はレーザ発信部及びレーザ受信部を
還流ガスダクトの長手方向に配置した状態のレーザ式ガ
ス濃度計の概略図である。FIG. 2 shows a laser-type gas densitometer installed in a reflux gas duct, (A) is a schematic view of a laser-type gas densitometer in which a laser transmitter and a laser receiver are arranged in the radial direction of the reflux gas duct, [Fig. 4] is a schematic view of a laser gas concentration meter in which a laser transmitter and a laser receiver are arranged in a longitudinal direction of a reflux gas duct.
【図３】本発明の他の方法を実施するためのストーカ式
焼却炉の概略図である。FIG. 3 is a schematic view of a stoker incinerator for carrying out another method of the present invention.
【図４】従来のストーカ式焼却炉の概略図である。FIG. 4 is a schematic view of a conventional stoker incinerator.
【図５】ストーカ上の燃え切り点の位置と後燃焼ストー
カ上方のガスの性状を示す説明図である。FIG. 5 is an explanatory diagram showing the positions of burn-out points on the stoker and the properties of the gas above the post-combustion stoker.
１はストーカ式焼却炉、４はストーカ、４ａは乾燥スト
ーカ、４ｂは燃焼ストーカ、４ｃは後燃焼ストーカ、１
５はレーザ式ガス濃度計、Ａ１は一次燃燃焼空気、Ｇ２
は後燃焼段ガス。1 is a stoker incinerator, 4 is a stoker, 4a is a dry stoker, 4b is a combustion stoker, 4c is a post-combustion stoker, 1
5 is a laser gas concentration meter, A1 is primary combustion air, G2
Is the post combustion stage gas.
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 劉 大偉 兵庫県尼崎市金楽寺町２丁目２番33号 株 式会社タクマ内 Ｆターム(参考） 3K061 GA02 GA09 HA03 HA27 3K062 BA02 BB04 CB08 DA08 DA21 DA22 DA23 DA24 DA26 DB03 DB06 ─────────────────────────────────────────────────── ─── Continued front page (72) Inventor Liu Dawei 2-32 Kinrakuji-cho, Amagasaki-shi, Hyogo Stock In ceremony company Takuma F-term (reference) 3K061 GA02 GA09 HA03 HA27 3K062 BA02 BB04 CB08 DA08 DA21 DA22 DA23 DA24 DA26 DB03 DB06
Claims (3)
ストーカから成るストーカを備え、後燃焼ストーカ上で
発生した後燃焼段ガスを炉外へ引き抜いてこれを還流ガ
スとして炉内へ吹き込むようにしたストーカ式焼却炉に
於いて、後燃焼ストーカの上部空間から引き抜いた後燃
焼段ガスのＯ2 濃度、ＣＯ濃度、ＣＯ 2 濃度、ＨＣｌ濃
度、ＳＯ2 濃度のうち、何れか一つ又は複数のガス濃度
を測定し、測定したガス濃度の値が設定値になるように
後燃焼ストーカへ供給する一次燃焼空気の量を制御する
ようにしたことを特徴とするストーカ式焼却炉の制御方
法。1. Dry stoker, combustion stoker and post-combustion
With a stoker consisting of a stoker, on a post-burning stoker
After the gas is generated, the combustion stage gas is extracted to the outside of the furnace and the gas is returned to the reflux gas.
A stoker-type incinerator that is blown into the furnace as a gas
In this case, afterburning after pulling out from the upper space of the afterburning stoker
O of firing stage gas2Concentration, CO concentration, CO 2Concentration, HCl concentration
Degree, SO2Of the concentrations, any one or more gas concentrations
So that the measured gas concentration value is the set value.
Controls the amount of primary combustion air supplied to the post combustion stoker
Control method of stoker type incinerator characterized by
Law.
た後燃焼段ガスのＯ 2 濃度、ＣＯ濃度、ＣＯ2 濃度、Ｈ
Ｃｌ濃度、ＳＯ2 濃度のうち、何れか一つ又は複数のガ
ス濃度をレーザ式ガス濃度計により測定するようにした
ことを特徴とする請求項１に記載のストーカ式焼却炉の
制御方法。2. Pulling out from the upper space of the post-combustion stoker
After the combustion stage gas O 2Concentration, CO concentration, CO2Concentration, H
Cl concentration, SO2One or more of the concentrations
The gas concentration with a laser gas densitometer
The stoker-type incinerator according to claim 1, characterized in that
Control method.
ストーカから成るストーカを備え、後燃焼ストーカ上で
発生した後燃焼段ガスを炉外へ引き抜いてこれを還流ガ
スとして炉内へ吹き込むようにしたストーカ式焼却炉に
於いて、後燃焼ストーカの上部空間から引き抜いた後燃
焼段ガスの温度を測定し、その測定値が設定値になるよ
うに後燃焼ストーカへ供給する一次燃焼空気の量を制御
するようにしたことを特徴とするストーカ式焼却炉の制
御方法。3. A stoker comprising a stoker comprising a dry stoker, a combustion stoker, and a post-combustion stoker, wherein the post-combustion stage gas generated on the post-combustion stoker is drawn out of the furnace and is blown into the furnace as reflux gas. Type incinerator, measures the temperature of the post combustion stage gas extracted from the upper space of the post combustion stoker, and controls the amount of primary combustion air supplied to the post combustion stoker so that the measured value becomes the set value. A method for controlling a stoker incinerator, which is characterized by the above.
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2008044341A1 (en) * | 2006-10-13 | 2008-04-17 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Combustion control unit for stoker-fired combustion furnace |
| JP2013253720A (en) * | 2012-06-06 | 2013-12-19 | Takuma Co Ltd | Staircase type incinerator |
-
2002
- 2002-05-15 JP JP2002139551A patent/JP3936884B2/en not_active Expired - Lifetime
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| KR101139045B1 (en) * | 2006-10-13 | 2012-04-30 | 마틴 게엠베하 퓌르 움벨트-운트 에네르기에테크닉 | Combustion control unit for stoker-fired combustion furnace |
| JP2013253720A (en) * | 2012-06-06 | 2013-12-19 | Takuma Co Ltd | Staircase type incinerator |
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