JP4479655B2 - Grate-type waste incinerator and its combustion control method - Google Patents
Grate-type waste incinerator and its combustion control method Download PDFInfo
- Publication number
- JP4479655B2 JP4479655B2 JP2005505399A JP2005505399A JP4479655B2 JP 4479655 B2 JP4479655 B2 JP 4479655B2 JP 2005505399 A JP2005505399 A JP 2005505399A JP 2005505399 A JP2005505399 A JP 2005505399A JP 4479655 B2 JP4479655 B2 JP 4479655B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- combustion
- gas
- region
- exhaust gas
- temperature
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 title claims description 509
- 239000002699 waste material Substances 0.000 title claims description 122
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 34
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 495
- 238000007664 blowing Methods 0.000 claims description 82
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 78
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 78
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 78
- 238000003756 stirring Methods 0.000 claims description 31
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 claims description 30
- 230000014509 gene expression Effects 0.000 claims description 4
- 238000004056 waste incineration Methods 0.000 claims description 4
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 150000002013 dioxins Chemical class 0.000 description 18
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 14
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 14
- 239000002956 ash Substances 0.000 description 12
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 12
- 239000000567 combustion gas Substances 0.000 description 9
- 239000002918 waste heat Substances 0.000 description 9
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 8
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 8
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 7
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 7
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 6
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 6
- 238000005979 thermal decomposition reaction Methods 0.000 description 6
- 238000013019 agitation Methods 0.000 description 5
- 230000008859 change Effects 0.000 description 5
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 5
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 5
- 238000012544 monitoring process Methods 0.000 description 5
- 239000004071 soot Substances 0.000 description 5
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 4
- 230000009471 action Effects 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 3
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 3
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 3
- 239000002912 waste gas Substances 0.000 description 3
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 2
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 2
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 2
- 238000010248 power generation Methods 0.000 description 2
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 2
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 2
- KVGZZAHHUNAVKZ-UHFFFAOYSA-N 1,4-Dioxin Chemical compound O1C=COC=C1 KVGZZAHHUNAVKZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000012935 Averaging Methods 0.000 description 1
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- 150000004945 aromatic hydrocarbons Chemical class 0.000 description 1
- 230000004888 barrier function Effects 0.000 description 1
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 1
- 230000000903 blocking effect Effects 0.000 description 1
- AXCZMVOFGPJBDE-UHFFFAOYSA-L calcium dihydroxide Chemical compound [OH-].[OH-].[Ca+2] AXCZMVOFGPJBDE-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 229910001861 calcium hydroxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000011116 calcium hydroxide Nutrition 0.000 description 1
- 239000000920 calcium hydroxide Substances 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 238000010790 dilution Methods 0.000 description 1
- 239000012895 dilution Substances 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 1
- 239000000284 extract Substances 0.000 description 1
- 239000010881 fly ash Substances 0.000 description 1
- 238000005338 heat storage Methods 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 239000002440 industrial waste Substances 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 238000006386 neutralization reaction Methods 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000005192 partition Methods 0.000 description 1
- 230000001737 promoting effect Effects 0.000 description 1
- 238000000197 pyrolysis Methods 0.000 description 1
- 230000009257 reactivity Effects 0.000 description 1
- 230000001172 regenerating effect Effects 0.000 description 1
- 239000010801 sewage sludge Substances 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 238000001179 sorption measurement Methods 0.000 description 1
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 1
- 230000001629 suppression Effects 0.000 description 1
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
- F23G5/00—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
- F23G5/00—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor
- F23G5/08—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor having supplementary heating
- F23G5/14—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor having supplementary heating including secondary combustion
- F23G5/16—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor having supplementary heating including secondary combustion in a separate combustion chamber
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
- F23G5/00—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor
- F23G5/50—Control or safety arrangements
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
- F23G2202/00—Combustion
- F23G2202/10—Combustion in two or more stages
- F23G2202/106—Combustion in two or more stages with recirculation of unburned solid or gaseous matter into combustion chamber
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Incineration Of Waste (AREA)
Description
【技術分野】
【0001】
本発明は、一般廃棄物、産業廃棄物、下水汚泥等の廃棄物を焼却する火格子式廃棄物焼却炉の燃焼制御方法、及びこのような燃焼制御方法を実施するのに好適な火格子式廃棄物焼却に関する。
【従来の技術】
【0002】
都市ごみ等の廃棄物を焼却処理する焼却炉として、火格子式廃棄物焼却炉が広く用いられている。その代表的なものの概略図を図3に示す。ホッパ31に投入された廃棄物32は、シュートを通して乾燥火格子33に送られ、下からの空気と炉内の輻射熱により乾燥されると共に、昇温されて着火する。着火して燃焼を開始した廃棄物32は、燃焼火格子34に送られ、下から送られる燃焼空気により熱分解されてガス化され、一部は燃焼する。そして、更に後燃焼火格子35で、廃棄物中の未燃分が完全に燃焼する。そして、燃焼後に残った灰は、主灰シュート36より外部に取り出される。
燃焼は燃焼室37内で行われ、二次燃焼室41で二次的な燃焼が行われて可燃性ガスが完全に燃焼する。二次燃焼室41からの排ガスは、廃熱ボイラ43に送られ、熱交換された後に減温塔、バグフィルタ等を経由して外部に放出される。
このような火格子式廃棄物焼却炉において、廃棄物を焼却処理する場合、廃棄物が性状の異なる数多くの物質からなるため、炉内の燃焼状態を一定に維持することは困難であり、燃焼室37内の温度や燃焼ガスの濃度の分布が時間的、空間的に不均一となることは避けられない。
このような課題を解決する方法として、特開平11−211044号公報(特許文献1)には、蓄熱式バーナで発生させた高温気体を、焼却炉の主燃焼室又は二次燃焼室に吹き込む方法が開示されている。この技術は、焼却炉において発生する排ガス中の、CO及び芳香族系炭化水素等を多く含む未燃ガスや有害物質等を低減させることを目的としたものである。
また、特開平11−270829号公報(特許文献2)には、ごみ焼却炉において発生した燃焼排ガス中のCO濃度が、予め設定されているダイオキシン低減のための値となるように、燃焼排ガス中のCO値、O2値および焼却炉の炉内温度に基づいて、ごみ焼却炉の火格子速度、燃焼用空気量および炉温冷却用空気量を制御する方法が開示されている。
【特許文献1】
特開平11−211044号公報
【特許文献2】
特開平11−270829号公報
【発明の開示】
【発明が解決使用とする課題】
【0003】
従来、廃棄物焼却炉において、廃棄物の燃焼に必要な理論空気量で実際に炉内に供給する空気量を除した比(空気比)は1.7〜2.0程度である。これは、一般的な燃料の燃焼に必要な空気比である1.05〜1.2に比べて大きくなっている。この理由は、廃棄物には他の液体燃料や気体燃料に比べて不燃分が多く、かつ不均質なため、空気の利用効率が低く、燃焼を行うには多量の空気が必要となるためである。しかし、空気比が多くなるに従って排ガス量も多くなり、これに伴ってより大きな排ガス処理設備が必要となる。
空気比を小さくすれば排ガス量は低減し、排ガス処理設備がコンパクトになり、その結果、廃棄物焼却施設全体が小型化して設備費を低減することができる。これに加えて、排ガス処理のための薬剤量も低減できるので、運転費を低減できる。さらに、熱回収できずに大気に捨てられる熱量を低減できるので、廃熱ボイラの熱回収率が向上し、これに伴ってごみ発電の効率を上げることができる。
このように、低空気比燃焼に対する利点は大きいが、低空気比燃焼では燃焼が不安定になるという問題がある。すなわち、低空気比で燃焼させると、燃焼が不安定となり、COの発生が増加したり、火炎温度が局所的に上昇してNOxが急増したり、煤が大量に発生したり、クリンカが発生したり、局所的な高温により炉の耐火物の寿命が短くなるという問題点があった。上記特許文献1及び特許文献2に記載されている燃焼技術では、このような問題点を解決することが不十分であった。
また、炉温冷却用空気として、空気のみ、或いは、空気に焼却炉からの排ガスを混合して用いることは、新たな空気を炉内に導入することとなるので排ガス総量の低減ができないという問題もある。
また、予熱空気や酸素富化空気を適用して、燃焼の安定性の改善や排ガス中の未燃分を低減する方法が知られているが、ランニングコストや設備コストの増大を引き起こすと共に、NOxが増加する傾向にあり実用上問題がある。
一方、旋回燃焼に代表されるように、炉内への空気の吹き込み形態を工夫することにより、排ガス中の未燃分の濃度を低減する方法が一般に適用されているが、燃焼性を改善するためにはより多くの空気を必要とし、より大きな送風機や排ガス処理設備が必要であり、ランニングコストと設備コストが増加すると共に排ガスが持ち去る熱量(顕熱)が増加するため、発電効率が低くなるという問題がある。
また、二次燃焼領域のように燃料濃度が低い領域に排ガスを過大に吹き込むと反応性の低下に伴って燃焼が不安定になり、失火や排ガス中未燃分の増加を引き起こす場合がある。特に、ごみ質の変動が大きい場合にはこのような現象が増幅して現れるため、公害対策上問題がある。
以上に述べたように、従来の燃焼改善手段単独では、低公害化(NOx、CO等の低減)と低コスト化との同時達成は困難である。
本発明は上記課題を解決するためになされたもので、廃棄物焼却炉において低空気比燃焼を行った場合においてもCOやNOx等の有害ガスの発生量が低減でき、さらに、煙突から排出される排ガス総量を大幅に低減できる廃棄物焼却炉の燃焼制御方法及び廃棄物焼却炉を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【0004】
このような課題を解決するための本発明の特徴は以下の通りである。
[1].
火格子式廃棄物焼却炉の燃焼制御方法であって、
燃焼用一次空気Aを火格子下から燃焼室内に吹き込み、
高温ガスBを前記燃焼室内の燃焼開始領域から主燃焼領域までの間の任意の領域に吹き込み、
焼却炉から排出された排出ガスを少なくとも一部に含む循環排ガスCを前記高温ガスBの吹き込み位置の上方又はガス流れ方向下流側に吹き込み、
空気、循環排ガス、又は、空気と循環排ガスとの混合ガスのいずれかからなる攪拌用ガスDを二次燃焼領域に吹き込み、
高温ガスBは、温度が300〜600℃の範囲であり、酸素濃度が5〜18%の範囲である、ことを特徴とする。
[2].
上記[1]において、
循環排ガスCが焼却炉から排出された排ガスのみからなることを特徴とする。
[3].
上記[1]又は[2]において、
廃棄物の燃焼に必要な単位時間当りの理論酸素量に対する
燃焼用一次空気Aにより供給される単位時間当りの酸素量の比Q1と、
高温ガスBにより供給される単位時間当りの酸素量の比Q2と、
循環排ガスCにより供給される単位時間当りの酸素量の比Q3と、
攪拌用ガスDにより供給される単位時間当りの酸素量の比Q4とが、下式(1)及び(2)を満足することを特徴とする、
Q1:Q2:Q3:Q4=0.75〜1.20:0.05〜0.20:0.02〜0.20:0.02〜0.25 (1)
1.2≦Q1+Q2+Q3+Q4≦1.5 (2)。
[4].
上記[1]又は[2]において、
廃棄物の燃焼に必要な単位時間当りの理論酸素量に対する
燃焼用一次空気Aにより供給される単位時間当りの酸素量の比Q1と、
高温ガスBにより供給される単位時間当りの酸素量の比Q2と、
循環排ガスCにより供給される単位時間当りの酸素量の比Q3と、
攪拌用ガスDにより供給される単位時間当りの酸素量の比Q4とが、下式(3)及び(4)を満足することを特徴とする、
Q1:Q2:Q3:Q4=0.75〜1.1:0.07〜0.15:0.02〜0.15:0.02〜0.25 (3)
1.25≦Q1+Q2+Q3+Q4≦1.35 (4)。
[5].
上記[1]乃至[4]のいずれかにおいて、
高温ガスBが、燃焼室高さの50%を超えない高さ位置から燃焼室内の燃焼開始領域から主燃焼領域までの間の任意の領域に水平から下向き20°までの範囲の吹き込み方向で吹き込まれることを特徴とする。
[6].
上記[1]乃至[4]のいずれかにおいて、
高温ガスBが、火格子上の廃棄物層表面から鉛直上方に0.2〜1.5mの範囲内の高さ位置から、燃焼室内の燃焼開始領域から主燃焼領域までの間の任意の領域に水平から下向き20°までの範囲の吹き込み方向で吹き込まれることを特徴とする。
[7].
上記[1]乃至[4]のいずれかにおいて、
高温ガスBが、火格子面から鉛直上方に0.2〜2.5mの範囲内の高さ位置から、燃焼室内の燃焼開始領域から主燃焼領域までの間の任意の領域に水平から下向き20°までの範囲の吹き込み方向で吹き込まれることを特徴とする。
[8].
上記[1]乃至[7]のいずれかにおいて、
高温ガスBが、炉内における空塔速度の10倍以上の吹き込み速度で燃焼室内の燃焼開始領域から主燃焼領域までの間の任意の領域に吹き込まれることを特徴とする。
[9].
上記[1]乃至[8]のいずれかにおいて、
二次燃焼領域のガス温度が800〜1050℃の範囲となるように、前記ガス温度を上昇させる際には前記循環排ガスCの流量を低減し、前記ガス温度を低下させる際には前記攪拌用ガスDの流量を増加するように調整することを特徴とする。
[10].
上記[1]乃至[9]のいずれかにおいて、
二次燃焼領域内に旋回流が形成されるように、攪拌用ガスDを吹き込むことを特徴とする。
[11].
上記[1]乃至[10]のいずれかにおいて、
燃焼開始領域又は主燃焼領域を経由した一次燃焼排ガスの温度が、後燃焼領域を経由した一次燃焼排ガスの温度より高くなるように、高温ガスBの流量を調整することを特徴とする。
[12].
上記[1]乃至[11]のいずれかにおいて、
主燃焼領域及び後燃焼領域を経由した一次燃焼排ガスの温度がそれぞれ800〜1050℃の範囲内となるように、前記一次燃焼排ガス温度を上昇させる際には高温ガスBの流量を増加すること及び循環排ガスCの流量を減少することのうち少なくとも一つを行い、前記一次燃焼排ガス温度を低下させる際には高温ガスBの流量を減少すること及び循環排ガスCの流量を増加することのうち少なくとも一つを行うように調整することを特徴とする。
[13].
上記[1]乃至[11]のいずれかにおいて、
主燃焼領域及び後燃焼領域を経由した一次燃焼排ガスの温度がそれぞれ800〜1050℃の範囲内となるように、前記一次燃焼排ガス温度を上昇させる際には高温ガスBの酸素濃度を増加すること及び温度を上昇することのうち少なくとも一つを行い、前記一次燃焼排ガス温度を低下させる際には高温ガスBの酸素濃度を減少すること及び温度を低下することのうち少なくとも一つを行うように調整することを特徴とする。
[14].
燃焼用一次空気Aを火格子下から燃焼室内に吹き込む燃焼用一次空気吹き込み手段と、
温度が300〜600℃の範囲であり、酸素濃度が5〜18%の範囲である高温ガスBを前記燃焼室内の燃焼開始領域から主燃焼領域までの間の任意の領域に吹き込む高温ガス吹き込み手段と、
焼却炉から排出された排ガスを少なくとも一部に含む循環排ガスCを前記高温ガスBの吹き込み位置の上方又はガス流れ方向下流側に吹き込む循環排ガス吹き込み手段と、
空気、循環排ガス、又は、空気と循環排ガスとの混合ガスの内のいずれかからなる攪拌用ガスDを二次燃焼領域に吹き込む攪拌用ガス吹き込み手段とを備えることを特徴とする火格子式廃棄物焼却炉である。
[15].
上記[14]において、
高温ガスBの吹き込みノズルが、燃焼室高さの50%を超えない高さ位置に水平から下向き20°までの範囲の吹き込み方向で設けられていることを特徴とする。
[16].
上記[14]において、
高温ガスBの吹き込みノズルが、火格子上の廃棄物層表面から鉛直上方に0.2〜1.5mの範囲内の高さ位置に水平から下向き20°までの範囲の吹き込み方向で設けられていることを特徴とする。
[17].
上記[14]において、
高温ガスBの吹き込みノズルが、火格子面から鉛直上方に0.2〜2.5mの範囲内の高さ位置に水平から下向き20°までの範囲の吹き込み方向で設けられていることを特徴とする。
[18].
上記[14]乃至[17]のいずれかにおいて、
二次燃焼領域に旋回流が形成されるように、攪拌用ガスDの吹き込みノズルが設けられていることを特徴とする。
[19].
上記[14]乃至[18]のいずれかにおいて、
燃焼開始領域又は主燃焼領域を経由した一次燃焼排ガスの温度が、後燃焼領域を経由した一次燃焼排ガスの温度より高くなるように、高温ガスBの流量を調整可能な手段を備えたことを特徴とする。
[20].
上記[14]乃至[19]のいずれかにおいて、
主燃焼領域及び後燃焼領域を経由した一次燃焼排ガスの温度がそれぞれ800〜1050℃の範囲内となるように、高温ガスB及び/又は循環排ガスCの流量を調整可能な手段を備えたことを特徴とする。
[21].
上記[14]乃至[19]のいずれかにおいて、
主燃焼領域及び後燃焼領域を経由した一次燃焼排ガスの温度がそれぞれ800〜1050℃の範囲内となるように、高温ガスBの酸素濃度及び/又はガス温度を調整可能な手段を備えたことを特徴とする。
【0005】
以下、本発明の一実施形態を説明する。
図1は本発明に係る廃棄物焼却炉30の一実施形態を示す概略側断面図である。
図1に示す廃棄物焼却炉30は、燃焼室3と、この燃焼室3の上流側(図1の左側)に配置され廃棄物2を燃焼室3内に投入するためのホッパ1と、このホッパ1と反対側の燃焼室3下流側の上方に連設されるボイラ12とを有する火格子式のニ回流炉である。
燃焼室3の底部には、廃棄物2を移動させながら燃焼させる火格子(ストーカ)が設けられている。この火格子は、ホッパ1から遠ざかるに従って下がるように傾斜して設けられている。この火格子には2つの段差が形成されており、3つの部分に分かれる。この3つの火格子を、ホッパ1に近い方から、乾燥火格子5、燃焼火格子6、後燃焼火格子7と呼んでいる。乾燥火格子5では主として廃棄物2の乾燥と着火が行われる。燃焼火格子6では主として廃棄物2の熱分解、部分酸化が行われ、可燃性ガスの燃焼が行われる。燃焼火格子6において廃棄物2の燃焼は実質的に完了する。後燃焼火格子7上では、僅かに残った廃棄物2中の未燃分を完全に燃焼させる。完全に燃焼した後の燃焼灰は、主灰シュート15より排出される。
上記乾燥火格子5、燃焼火格子6及び後燃焼火格子7の下部には、それぞれ風箱8,9,10が設けられている。ブロワ13により供給される燃焼用一次空気は、燃焼用一次空気供給管16を通って前記各風箱8,9,10に供給され、各火格子5,6,7を通って燃焼室3内に供給される。なお、火格子下から供給される燃焼用一次空気は、火格子上の廃棄物2の乾燥及び燃焼に使われるほか、火格子の冷却作用、廃棄物の攪拌作用を有する。
ホッパ1と反対側の燃焼室3出口には、廃熱ボイラ12の二次燃焼領域17が連設されている。そして、燃焼室3内には、燃焼室3の出口近傍に、廃棄物から発生した可燃性ガスと燃焼ガスを分流するための障壁(中間天井)11が設けられ、可燃性ガスと燃焼ガスの流れを主煙道20と副煙道21に分流している。前記主煙道20と副煙道21に分流された可燃性ガスと燃焼ガスは、廃熱ボイラ12に導かれ、そこで混合・攪拌され、廃熱ボイラ12の一部である二次燃焼領域17内で二次燃焼し、この二次燃焼により発生した燃焼排ガスは廃熱ボイラ12で熱回収される。熱回収された後、廃熱ボイラ12から排出された燃焼排ガスは、ダクト14を通って第一の除塵装置18に送られ、そこで前記燃焼排ガス中に含まれる飛灰の回収が行われる。前記第一の除塵装置18で除塵された後の燃焼排ガスは、消石灰による酸性ガスの中和と、活性炭によるダイオキシン類の吸着が行われ、さらに第二の除塵装置19に送られ、活性炭などが回収される。前記第二の除塵装置19で除塵され、無害化された後の燃焼排ガスは、誘引ファン22により誘引され、煙突23から大気中に放出される。なお、前記除塵装置18,19としては、例えば、バグフィルタ方式、サイクロン方式、電気集塵方式等の除塵装置を用いることができる。
このような装置構成において、本発明は、燃焼用一次空気を火格子下から燃焼室内に吹き込み、高温ガスを前記燃焼室内の燃焼開始領域から主燃焼領域までの間の任意の領域に吹き込み、焼却炉から排出された排ガスを少なくとも一部に含む循環排ガスを前記高温ガスの吹き込み位置の上方又はガス流れ方向下流側に吹き込むと共に、空気、循環排ガス、又は、空気と循環排ガスとの混合ガスの内のいずれかからなる攪拌用ガスを二次燃焼領域に吹き込むことにより、廃棄物焼却炉の燃焼制御を行うものである。なお、図1においては、中間天井11を有し、火格子が傾斜して設けられている炉を図示しているが、本発明はこのような中間天井を有しない炉や火格子が水平に設けられている炉においても適用できることは言うまでもない。
[燃焼用一次空気の吹き込み]
ここで、前記燃焼用一次空気は、上述したように、ブロワ13から燃焼用一次空気供給管16を通って各乾燥火格子5、燃焼火格子6及び後燃焼火格子7のそれぞれの下部に設けられた風箱8,9,10に供給された後、各火格子5,6,7を通って燃焼室3内に供給される。燃焼室3内に供給される燃焼用一次空気の流量は、前記燃焼用一次空気供給管16に設けられた流量調節弁24により調整され、さらに、各風箱に供給される流量は、各風箱に分岐して設けられたそれぞれの供給管16a,16b,16c,16dに備える流量調節弁24a,24b,24c,24dにより調節される。また、前記風箱及び燃焼用一次空気を供給するための燃焼用一次空気供給管等の構成は図示したものに限定されず、焼却炉の規模、形状、用途等により適宜選択され得る。
[高温ガスの吹き込み]
前記高温ガスは、燃焼室3内の燃焼開始領域から主燃焼領域までの間の任意の領域に吹き込まれる。これは、高温ガスは火炎が存在し、可燃性ガスが多く存在する領域に吹き込むことが燃焼を安定させる上で好ましいためである。なお、火格子式の廃棄物焼却炉において、可燃性ガスが多く存在する領域は、燃焼開始領域から主燃焼領域までである。
廃棄物が焼却される場合、まず水分の蒸発が起こり、次いで熱分解と部分酸化反応が起こり、可燃性ガスが生成し始める。ここで燃焼開始領域とは、廃棄物の燃焼が始まり、廃棄物の熱分解、部分酸化により可燃性ガスが生成し始める領域である。また、主燃焼領域とは、廃棄物の熱分解、部分酸化と燃焼が行われ、可燃性ガスが発生し火炎を伴って燃焼している領域であり、火炎を伴う燃焼が完了する点(燃え切り点)までの領域である。燃え切り点より後の領域では、廃棄物中の固形未燃分(チャー)が燃焼するチャー燃焼領域(熾燃焼領域)となる。火格子式焼却炉では燃焼開始領域は乾燥火格子の上方空間であり、主燃焼領域は燃焼火格子の上方空間に相当する。
高温ガスを燃焼室3内の燃焼開始領域から主燃焼領域に吹き込むことにより廃棄物層直上によどみ領域または旋回領域を形成して、廃棄物から発生した可燃性ガスの混合、攪拌が促進されるので安定した燃焼が行われる。その結果、CO,NOx、ダイオキシン類等の有害物質の発生を抑制すると共に煤の生成を抑制することができる。このため、焼却炉全体に吹き込む空気の量を減少させ、低空気比燃焼を行うことができる。
また、廃棄物層の直上に高温ガスが吹き込まれるので、高温ガスからの熱輻射と顕熱によって加熱され、廃棄物の熱分解が促進される。
ここで、前記ガス吹き込み口25から吹き込まれる高温ガスの温度は、300〜600℃の範囲とすることが好ましい。300℃未満のガスを吹き込むと、炉内の温度が低下し、燃焼が不安定となり、COが増加する。600℃を超えるガスを吹き込むと炉内におけるクリンカの生成が助長される他、高温化に見合った経済的効果がない。高温ガスの温度を300〜600℃の範囲とすることにより、炉内の廃棄物層直上付近に流体力学的に安定なよどみ領域が形成され安定した燃焼が行われる。また、高温ガスの含有する酸素濃度が5〜18%程度のものを用いることが好ましい。これにより、上述の効果がより効果的に発揮され、低NOx化、低CO化がより促進される。
前記のガス温度及び酸素濃度となるような高温ガスとしては、返送排ガス又は返送排ガスと空気の混合ガスを用いることが好適である。返送排ガスは、廃棄物焼却炉より排出される排ガスの一部であり、従来はこれを燃焼室内あるいは二次燃焼領域に戻すことによりその顕熱を利用したり、燃焼室内のガス混合を改善して燃焼状態の改善を図ることに用いられているものである。
前記返送排ガスが所定の条件を満たしている場合は、返送排ガスをそのまま炉内に吹き込めばよいが、返送排ガスの温度が低く、かつ、酸素濃度が低いことがある。この場合、バーナ燃焼ガス等の高温燃焼ガス、或いは、高温空気製造装置や熱風炉による高温の空気を返送排ガスに混合して、温度と酸素濃度が所定の条件を満たすような高温ガスとして炉内に吹き込むか、又は、返送排ガスを加熱して炉内に吹き込むようにしてもよい。
また、二次燃焼領域からの排ガスを返送して使用する場合、その返送排ガスが、温度が十分高く、かつ酸素濃度が高いものであれば、高温空気製造装置等を設けることなく、その返送排ガスを高温空気の代わりに使って、空気と混合して吹き込んでもよい。さらに、二次燃焼領域からの返送排ガスの温度と酸素濃度が所定の条件を満たすようなものであれば、その返送排ガスを高温ガスとして直接炉内に吹き込んでもよい。
前記高温空気製造装置の例としては、蓄熱バーナや、レキュペレータ、燃焼バーナからの燃焼ガスに空気や酸素を混合するもの、酸素富化バーナ等が使用できる。
ここで、返送排ガスと、高温燃焼ガス或いは高温空気とをガス混合装置により混合して高温ガスを調製する場合に、前記ガス混合装置をエゼクタ装置29とすることもできる。この場合、前記高温燃焼ガス或いは高温空気をエゼクタ装置29に導いて、これを駆動流として、前記返送排ガスを吸引しながら混合して、燃焼室3内に吹き込むようにする。このようにすれば、返送排ガスを導出するためのブロワが必要でないので、装置構成が簡単になると共に、返送排ガス中に含まれるダスト等によるトラブルを軽減することが可能となる。
図1においては、高温ガス吹き込み口25は燃焼室3内の燃焼開始領域から主燃焼領域に相当する乾燥火格子5の上方及び燃焼火格子6の上方に設置されている。ここで、廃棄物の熱分解反応は温度が200℃程度で起こり、温度が400℃程度となった段階でほぼ完了する。高温ガスを可燃性ガスが生成している領域に少なくとも一対のガス吹き出し口を対向させ、かつ、ガスの吹き込み方向が水平又は下向きとなるように吹込むことにより、炉内の廃棄物層直上付近に流体力学的に安定なよどみ領域を形成させ安定した燃焼が行われる。図1に示す例では、乾燥火格子5の後部及び燃焼火格子6の前部に相当するので、これらの位置にガス吹き込み口25を設けて高温ガスを吹き込んでいる。廃棄物2の組成、性状によっては、もっと高い温度で熱分解反応が完了するものがあり、この場合は、図1に示す位置より後側(図の右側)にも、ガス吹き込み口25を設けることが好ましい。なお、ガス吹き込み口25の設置数或いは吹き出し口の形状は焼却炉の規模、形状、用途等により適宜選択され得る。
また、ガス吹き込み口25は、図1に示すように、燃焼開始領域から主燃焼領域の各領域における燃焼室高さの50%を超えない高さ位置に、より好ましくは燃焼室高さの40%を超えない高さ位置、具体的には火格子上の廃棄物層表面から鉛直上方に0.2〜1.5mの範囲内の高さ位置に、又は火格子面から鉛直上方に0.2m〜2.5mの範囲内の高さ位置に少なくとも一対のガス吹き出し口を対向させて設けることが好ましい。これにより、燃焼室内の廃棄物層直上において、ガス吹き込み口25から吹き込まれた高温ガスによって保炎効果が現われるため、炉内の廃棄物層直上に高温領域(火炎)を定在させることができる。よって、廃棄物の熱分解が効率的に行われると共に、高温領域が天井から遠くなるので、天井の焼損程度を軽減することができる。なお、前記燃焼室高さとは、火格子の各部において、主燃焼が行われる空間の高さであって、火格子から燃焼室天井までの高さをいう。
図1においては、燃焼室3の両側面に対向して少なくとも一対のガス吹き込み口25を設け、ここから高温ガスを吹き込んでいる。ここで、ガス吹き込み口25は上述したように、ガスの吹き込み方向が水平、又は下向きとなるように設けることが好ましい。
廃棄物から発生する可燃性ガスは、通常上向きに流れる。よって、高温ガスの吹き込み方向が上向きであると、可燃性ガスと高温ガスの流れが同じ方向の速度成分を持つことになり、ガスの流れをせき止める効果が小さくなり、高温ガス吹き込みの効果が低減する。これに対し、高温ガスの吹き込み方向が水平あるいは下向きであると、上昇する可燃性ガスと高温ガスとのよどみ領域が形成され、ここでのガスの実質滞留時間が増加することにより、可燃性ガスの反応量が増加すると共に火炎が引き延ばされるため、NOxの発生量が低下する。このような作用を促す意味では、ガス吹き出し口は下向けに設けることが好ましいが、あまり角度を付けすぎると、燃焼室3の幅方向全体に高温ガスが届かなくなると共に、炉壁近傍に局所高温領域が形成され、クリンカの形成や炉壁の焼損を助長する。よって角度は下向き10〜20°の範囲とすることが特に好ましい。なお、一般に焼却炉の燃焼におけるダイオキシン類などの有害物質を低減する要因は3Tといわれている。これらは、温度(Temperature)、攪拌(Turbulence)、滞留時間(Time)であるが、特に、高温ガスを高速で吹き込むことにより、高温ガスの噴流が周囲のガスを巻き込むため攪拌(Turbulence)と滞留時間(Time)を向上させることができ、焼却炉内の空間温度をより均一化することができる。
なお、前記高温ガスの燃焼室3内への吹き込みは燃焼室3の片側側面からのみ行うようにしてもよい。さらに、燃焼室3の側面からではなく、中間天井、又は天井から吹き込むようにしてもよい。但し、いずれの場合にも、燃焼室の天井付近でのクリンカ生成や炉材の焼損を防止するための注意が必要である。
また、前記ガス吹き込み口25から吹き込まれる高温ガスは、少なくとも10m/s以上の吹き込み速度で燃焼室内の燃焼開始領域から主燃焼領域までの間の任意の領域に吹き込むことが好ましい。10m/s以上の吹き込み速度とするのは、炉内における平均の空塔速度(max1m/s程度)の10倍以上の相対速度を確保するためである。なお、前記高温ガスの吹き込み速度は、例えば、返送排ガスの混合割合を調整することにより行われる。
これにより、炉内の廃棄物層直上付近に安定なよどみ領域を形成させることができ、安定した燃焼が行われ、CO,NOx、ダイオキシン類等の有害物質の発生を抑制すると共に煤の生成を抑制することができる。このため、焼却炉全体に吹き込む空気の量を減少させ、低空気比燃焼を行うことができる。
また、燃焼開始領域又は主燃焼領域を経由した一次燃焼排ガスの温度が、後燃焼領域を経由した一次燃焼排ガスの温度より高くなるように、複数設置された吹き込みノズルから吹き込まれる高温ガスの吹き込み流量を調整することが好ましい。ここで、焼却炉の燃焼室内での燃焼を一次燃焼とよび、前記燃焼開始領域又は主燃焼領域を経由した一次燃焼排ガスとは、図1において、副煙道21を通過するガスをいい、前記後燃焼領域を経由した一次燃焼排ガスとは、図1において、主煙道20を通過するガスをいう。
燃焼開始領域又は主燃焼領域を経由した一次燃焼排ガスの温度が後燃焼領域を経由した一次燃焼排ガスの温度より高くなるような燃焼状態とすることにより、燃焼開始領域又は主燃焼領域での廃棄物の熱分解が促進され、二次燃焼領域への可燃性ガスの供給が促進される。また、酸素含有量の多い後燃焼領域を経由した一次燃焼排ガスの温度を下げることで一次燃焼領域又は二次燃焼領域での急激な燃焼を抑制し低NOx化を図ることが可能となる。
ここで、前記燃焼開始領域又は主燃焼領域を経由した一次燃焼排ガスの温度、及び後燃焼領域を経由した一次燃焼排ガスの温度は、800〜1050℃の範囲内となるように調整することが好ましい。前記燃焼開始領域又は主燃焼領域を経由した一次燃焼排ガスの温度が1050℃を超えると炉内におけるクリンカの生成が助長される。また、前記後燃焼領域を経由した一次燃焼排ガスの温度が800℃未満となると二次燃焼領域の温度が低下し燃焼が不十分となり、COが増加する。
前記一次燃焼排ガス温度の調節は、複数設置された吹き込みノズルから吹き込まれる高温ガス及び/又は循環排ガスの吹き込み流量を調整することにより行われる。燃焼開始領域又は主燃焼領域を経由した一次燃焼排ガスの温度を上げるときは、この領域に供給される高温ガスの流量を増加、循環排ガスの流量を減少させることにより調整する。また、一次燃焼排ガスの温度を下げるときは、この領域に供給される高温ガスの流量を減少、循環排ガスの流量を増加させることにより調整する。
前記後燃焼領域を経由した一次燃焼排ガスの温度調整も同様に行われる。
また、一次燃焼排ガス温度の調節は、複数設置された吹き込みノズルから吹き込まれる高温ガスの酸素濃度及び/又はガス温度を調整することにより行うこともできる。燃焼開始領域又は主燃焼領域を経由した一次燃焼排ガスの温度を上げるときは、この領域に供給される高温ガスの酸素濃度を増加、ガス温度を上昇させることにより調整する。前記一次燃焼排ガスの温度を下げるときは、この領域に供給される高温ガスの酸素濃度を減少、ガス温度を下降させることにより調整する。
前記後燃焼領域を経由した一次燃焼排ガスの温度調整も同様に行われる。
ここで、前記複数設置された吹き込みノズルから吹き込まれる高温ガスの酸素濃度の調整は、5〜18%の範囲で行うことが好ましい。一次燃焼領域又は二次燃焼領域における燃焼の自己維持及び温度調節の制御性を確保するためである。
また、前記複数設置された吹き込みノズルから吹き込まれる高温ガスの温度は、300〜600℃の範囲とすることが好ましい。300℃未満のガスを吹き込むと、炉内の温度が低下し、燃焼が不安定となり、COが増加する。600℃を超えるガスを吹き込むと炉内におけるクリンカの生成が助長される他、高温化に見合った経済的効果がない。高温ガスの温度を300〜600℃の範囲とすることにより、炉内の廃棄物層直上付近に流体力学的に安定なよどみ領域が形成され安定した燃焼が行われる。
[焼却炉から排出された排出ガスを少なくとも一部に含む循環排ガスの吹き込み]
前記焼却炉から排出された排出ガス又は空気を少なくとも一部に含む循環排ガスは、燃焼室3内の前記高温ガスの吹き込み位置の上方又はガス流れ方向下流側に吹き込まれる。なお、前記ガス流れ方向下流側とは、炉内のガス流れ方向に対して下流側を意味する。また、前記ガスとは、主に燃焼室内で発生する可燃性ガス及び燃焼排ガスを意味する。
ここで、前記焼却炉から排出された排出ガスを少なくとも一部に含む循環排ガスとしては、図1に示すように、例えば、焼却炉30から排出され第一の除塵装置18を通過した後の排ガスの一部を抜き出したガス(ガス温度:150〜200℃程度、酸素濃度:4〜8%程度)、或いは、第二の除塵装置19を通過した後の排ガスの一部を抜き出したガス(ガス温度:150〜190℃程度、酸素濃度:4〜8%程度)を用いることができる。また、前記循環排ガスは、焼却炉30から排出された排出ガスをそのまま用いても良く、空気を混合したものであっても良い。
前記排出ガスに空気を混合する場合、混合する空気を駆動流とするエゼクタを用いて排出ガスを吸引しながら混合して、燃焼室3内の後燃焼領域に吹き込むようにしてもよい。このようにすれば、排ガスを抜き出すためのブロワが必要でないので、装置構成が簡単になると共に、排ガス中に含まれる腐食性ガス等によるトラブルを軽減することが可能となる。
前記循環排ガスを前記高温ガスの吹き込み位置の上方又はガス流れ方向下流側に吹き込むことにより、燃焼室3内の高温ガスの吹き込みによって安定化された燃焼領域の上方又はガス流れ方向下流側の火炎温度を低下させ、広範囲に及ぶ高温領域の発生を防止して、NOxの発生をより効果的に抑制する。さらに、低酸素濃度(4〜8%程度)の循環排ガスを吹き込むことにより、前記高温ガスの吹き込み位置の上方又はガス流れ方向下流側領域を還元雰囲気に近づけ、NOxの発生を抑制する。
ここでは、高温ガスの吹込みによって形成されたガスのよどみ領域の上方又はガス流れ方向下流側領域に前記循環排ガスを吹込むことで、よどみ領域の上方又はガス流れ方向下流側における局所高温領域の発生を抑制、つまり温度分布を平均化し、さらに、当該領域での攪拌を促進させることで酸素濃度分布の平均化を図ることで、さらに優れた低NOx化を達成することが可能となる。
また、前記高温ガスの吹き込み位置の上方又はガス流れ方向下流側領域に循環排ガスを吹き込むための循環排ガス吹き込み口27は、高温ガス吹き込み口25の上方又はガス流れ方向下流側(図1の場合直上)に、燃焼室高さの10%程度の距離を離して設置することが好ましい。安定したよどみ領域の形成及び局所高温領域の発生の抑制を効果的に行うことにより、NOxの発生をより顕著に抑制するためである。
但し、循環排ガス吹き込み口27と高温ガス吹き込み口25とを1枚の隔壁で分離した一体型の吹き込み口とすることもできる。この場合、前記の場合と比較してNOxの発生抑制効果はわずかに劣るものの、施工費は一体型の吹き込み口の方が低減でき、また、スペースの確保の面でも有利である。
なお、前記循環排ガス吹き込み口27は、高温ガスの吹込みによって形成されたガスのよどみ領域の上方又はガス流れ方向下流側領域のガス温度分布及び酸素濃度分布を平均化するのが目的であるため、少なくとも一対を対向させ或いはガスの吹き込み方向が水平又は下向きとなるように設ける必要はない。
[攪拌用ガスの吹き込み]
空気、循環排ガス、又は、空気と循環排ガスとの混合ガスのいずれかからなる攪拌用ガスが二次燃焼領域に吹き込まれる。
ここで、前記攪拌用ガスの吹き込み口31は、二次燃焼領域17内に旋回流が生じる方向にガスを吹き込めるように1又は複数設置することが好ましい。ガスを二次燃焼領域17内に旋回吹き込みすることにより、二次燃焼領域17内のガス温度及び酸素濃度分布を平均化でき、局所高温領域の発生を抑制し、さらなる低NOx化を図ることが可能となる。さらに、可燃成分と酸素との混合が促進されるため燃焼の安定性が向上し、完全燃焼が達成できるため低CO化を図ることも可能となる。
前記攪拌用ガスは、図1に示すように、ブロワ56により供給される燃焼用二次空気のみ、第一の除塵装置18を通過した後の排ガスの一部、或いは、第二の除塵装置19を通過した後の排ガスの一部を抜き出した循環排ガスのみ、又は、前記燃焼用二次空気と循環排ガスを混合したガスのいずれかを用いることができる。
ここで、前記二次燃焼領域17内のガス温度は、800〜1050℃の範囲となるように、前記循環排ガス及び/又は攪拌用ガスの流量を調整することが好ましい。二次燃焼領域17内のガス温度が800℃未満となると燃焼が不十分となり、COが増加する。また、二次燃焼領域17内のガス温度が1050℃を超えると二次燃焼領域17内におけるクリンカの生成が助長され、さらに、NOxが増加する。
前記循環排ガスの流量を低減することにより二次燃焼領域17内のガス温度を上昇させることができ、前記攪拌用ガスの流量を増やすことにより二次燃焼領域17内のガス温度を低下させることができる。
また、廃棄物の燃焼に必要な単位時間当たりの理論酸素量に対する前記火格子下から燃焼室3内に吹き込まれる燃焼用一次空気により供給される単位時間当りの酸素量の比Q1と、前記燃焼室3内の燃焼開始領域から主燃焼領域までの間の任意の領域に吹き込まれる高温ガスにより供給される単位時間当りの酸素量の比Q2と、前記高温ガスの吹き込み位置の上方又はガス流れ方向下流側に吹き込まれる循環排ガスにより供給される単位時間当りの酸素量の比Q3と、前記二次燃焼領域に吹き込まれる攪拌用ガスにより供給される単位時間当りの酸素量の比Q4とは、下式(1)及び(2)、より好ましくは下式(3)及び(4)を満足するように吹き込むことが好ましい。
Q1:Q2:Q3:Q4=0.75〜1.20:0.05〜0.20:0.02〜0.20:0.02〜0.25 (1)
1.2≦Q1+Q2+Q3+Q4≦1.5 (2)
Q1:Q2:Q3:Q4=0.75〜1.1:0.07〜0.15:0.02〜0.15:0.02〜0.25 (3)
1.25≦Q1+Q2+Q3+Q4≦1.35 (4)
ここで、前記廃棄物の燃焼に必要な単位時間当りの理論酸素量は、燃焼室内に投入される廃棄物の性状及び成分等から決定される廃棄物の単位質量当りの燃焼に必要な酸素量(Nm3/kg)と、焼却炉における廃棄物の焼却速度(kg/hr)との積(Nm3/hr)により決定される。また、前記Q1は、火格子5,6,7から燃焼室3内に供給される燃焼用一次空気により供給される単位時間当りの酸素量の比であり、前記燃焼用一次空気の流量を増減させることにより調整する。また、Q2は、燃焼室3内の燃焼開始領域から主燃焼領域までの間の任意の領域に吹き込まれる高温ガスの流量を増減させることにより調整される。また、Q3は、燃焼室3内の前記高温ガスの吹き込み位置の上方又はガス流れ方向下流側に吹き込まれる循環排ガスの流量を増減させることにより調整される。また、Q4は、二次燃焼領域に吹き込まれる攪拌用ガスの流量を増減させることにより調整される。
なお、以下において、Q1+Q2+Q3+Q4をλと記載する。
前記Q1,Q2,Q3,Q4を上式の範囲とすることにより、廃棄物焼却炉において低酸素比燃焼(1.2≦λ≦1.5)(すなわち、低空気比燃焼に相当する)を行った場合においてもCOやNOx等の有害ガスの発生量が低減でき、焼却炉から排出される排ガス総量を大幅に低減できる。
廃棄物の燃え残りや有害物質の発生を抑制して安定した低空気比燃焼を達成させる配分比としては、Q1:Q2:Q3:Q4=0.98:0.10:0.12:0.10、λ=1.30を基準とし、炉内に投入される廃棄物の組成や性状等に基づきλを1.2〜1.5の範囲でQ1,Q2,Q3,Q4を上記の範囲内で調整する。
Q1,Q2,Q3,Q4,λの具体例を以下に記載する。
Q1:Q2:Q3:Q4=0.98:0.10:0.12:0.10、λ=1.30
Q1:Q2:Q3:Q4=0.98:0.12:0.12:0.08、λ=1.30
Q1:Q2:Q3:Q4=0.98:0.14:0.12:0.06、λ=1.30
Q1:Q2:Q3:Q4=0.98:0.10:0.15:0.12、λ=1.35
Q1:Q2:Q3:Q4=0.98:0.10:0.13:0.14、λ=1.35
Q1:Q2:Q3:Q4=0.98:0.10:0.12:0.15、λ=1.35
Q1:Q2:Q3:Q4=1.05:0.10:0.09:0.06、λ=1.30
Q1:Q2:Q3:Q4=1.05:0.10:0.08:0.07、λ=1.30
Q1:Q2:Q3:Q4=1.05:0.12:0.10:0.08、λ=1.35
Q1:Q2:Q3:Q4=1.05:0.12:0.12:0.06、λ=1.35
Q1:Q2:Q3:Q4=1.05:0.14:0.13:0.08、λ=1.40
Q1:Q2:Q3:Q4=1.05:0.14:0.15:0.06、λ=1.40
Q1:Q2:Q3:Q4=1.10:0.05:0.10:0.05、λ=1.30
Q1:Q2:Q3:Q4=0.90:0.10:0.12:0.18、λ=1.30
Q1:Q2:Q3:Q4=0.90:0.10:0.15:0.15、λ=1.30
Q1:Q2:Q3:Q4=0.90:0.12:0.12:0.16、λ=1.30
Q1:Q2:Q3:Q4=0.90:0.15:0.12: 0.13、λ=1.30
Q1:Q2:Q3:Q4=0.90:0.12:0.03:0.25、λ=1.30
Q1:Q2:Q3:Q4=0.90:0.15:0.15:0.10、λ=1.30
Q1:Q2:Q3:Q4=0.75:0.15:0.15:0.25、λ=1.30
Q1:Q2:Q3:Q4=0.78:0.12:0.15:0.25、λ=1.30
Q1:Q2:Q3:Q4=0.78:0.15:0.12:0.25、λ=1.30
Q1:Q2:Q3:Q4=0.78:0.15:0.15:0.22、λ=1.30
Q1:Q2:Q3:Q4=0.80:0.10:0.15:0.25、λ=1.30
Q1:Q2:Q3:Q4=0.80:0.12:0.13:0.25、λ=1.30
Q1:Q2:Q3:Q4=0.80:0.15:0.15:0.20、λ=1.30
以下、Q1,Q2,Q3,Q4の調整基準を説明する。
[Q1の調整基準]
通常の都市ごみ等の廃棄物を乾燥させ燃焼させるにはQ1=0.98を基準とし、灰分の少ない廃棄物や水分の少ない廃棄物、例えばプラスチック等を燃焼する際には、Q1を0.75〜0.9程度に減らし、その代わりにQ2を増加させる。
[Q2の調整基準]
通常の都市ごみ等の廃棄物を燃焼させるにはQ2=0.1を基準とし、灰分や水分が少なく可燃分が大部分である廃棄物、例えばプラスチック等、或いは、揮発分の大きい廃棄物を燃焼させる場合には、Q2を増加させる。Q2が少ないと、上述の高温ガス吹き込みの効果が十分に得られない。なお、上記範囲を超えてQ2を増加させると、低空気比燃焼が達成できず、高温ガスを発生させるための燃料代が嵩むと共に、燃焼室内の温度が過大となり、内壁にクリンカが生成したり、NOxが増加する。
[Q3,Q4の調整基準]
まず、廃棄物焼却炉の標準操業基準として、上記基準に基づき、廃棄物の組成や性状等を考慮してQ1及びQ2を決定し、次いでQ3及びQ4の標準値を設定する。
ここで、Q3の値を調整することで燃焼室内での燃焼状態を調整し、Q4の値を調整することで二次燃焼領域内での燃焼状態を調整する。Q3は、Q3=0.12を基準とし、0.02〜0.2の範囲で調整する。Q4は、Q4=0.18を基準とし、0.02〜0.25の範囲で調整する。Q3+Q4は、Q3+Q4=0.3を基準とし、0.15〜0.4の範囲で調整するものとする。
廃棄物焼却炉の実際の操業では標準操業基準で操業していても、焼却炉内の燃焼状況が変化し排出される排ガス中の有害物質量が変動することがある。そこで、前記決定したQ1及びQ2の値は維持したまま、廃棄物焼却炉内の状況を監視する因子に基づいてQ3、Q4、又は、Q3とQ4とを合計した値の内のいずれかを調節する。このような燃焼制御方法をとることにより、焼却炉内の燃焼状況が変化しても、燃焼を安定して行うように調整でき、最終的に廃棄物焼却炉から排出される排ガス中の有害物質量を制御しやすくなり、さらに、焼却炉の燃焼制御系を簡単にすることができる。
ここで、前記廃棄物焼却炉内の状況を監視する因子としては、例えば、燃焼室3内で発生した可燃性ガスと燃焼ガスの二次燃焼を行う二次燃焼領域17出口近傍における、ガス温度、ガス中O2濃度、ガス中CO濃度、ガス中NOx濃度のいずれか一つ以上とすることが好ましい。前記監視因子の具体的な組み合わせとしては、例えば、(1)ガス温度、(2)ガス中O2濃度、(3)ガス温度とガス中O2濃度、(4)ガス温度とガス中CO濃度、(5)ガス中NOx濃度とガス温度、(6)ガス中NOx濃度とガス中CO濃度、を用いることができる。
また、前記Q3を調節する方法としては、燃焼室3内の後燃焼領域に吹き込まれる循環排ガスが焼却炉から排出された排ガスのみからなる場合には、前記排ガスの流量を調節することにより行われ、前記循環排ガスが、例えば、焼却炉から排出された排ガスと空気との混合ガスである場合には、この混合される空気量を調節することにより行うことができる。
図2に、Q3の調節方法として、排ガスに混合される空気量を調節する場合における調節手段26の概略構成の一例を示す。図2に示す調節手段26は、第一の除塵装置18を通過した後の排ガスの一部、或いは、第二の除塵装置19を通過した後の排ガスの一部を抜き出し、ブロワ52を介して燃焼室3の高温ガスの吹き込み位置の上方又はガス流れ方向下流側に設けた循環排ガス吹き込み口27から循環排ガスを吹き込むための配管28の途中に設けられる。前記調節手段26は、排ガスと空気を混合するためのガス混合装置50と、前記ガス混合装置50に空気を供給するための空気供給配管51と、前記ガス混合装置50に供給する空気量を制御するための空気量制御装置58とを有する。
前記空気供給配管51には、空気を取り込むためのブロワ56と、ガス混合装置50に供給する空気量を調節する流量調節弁54とが備えられている。また、前記空気量制御装置58は、前記監視因子を計測する計測手段59からの計測信号に基づき排ガスに混合する空気量を決定し、その空気量となるように前記流量調節弁54を制御する。
なお、前記高温ガスの吹き込み位置の上方又はガス流れ方向下流側に吹き込まれる循環排ガスが焼却炉から排出された排ガスのみからなる場合には、前記配管28の途中に設けられたダンパの開度を制御することにより循環排ガス流量の調節が行われる。
また、前記Q4を調節する方法としては、二次燃焼領域に吹き込まれる攪拌用ガスが空気のみ或いは循環排ガスのみからなる場合には、前記空気或いは循環排ガスの流量を調節することにより行われる。前記攪拌用ガスが空気と循環排ガスとの混合ガスである場合には、この混合される空気量或いは循環排ガス量を調節することにより行うことができる。
表1及び表2に実際の廃棄物焼却炉におけるQ3、Q4、又は、Q3とQ4とを合計した値の調節方法の一例を示す。監視因子が基準値から変動した場合における排ガス中における有害物質量の変動と、Q3、Q4、又は、Q3とQ4とを合計した値をどのように調節するのかを示している。
なお、前記攪拌用ガスは、二次燃焼領域17入口近傍の側壁から、水平面上で後燃焼領域内の雰囲気ガスの流れに対向する方向に旋回流を形成するように吹き込む。
ここで、前記廃棄物焼却炉内の状況を監視する因子である二次燃焼領域17出口近傍でのガス温度、ガス中O2濃度、ガス中CO濃度、ガス中NOx濃度のそれぞれの基準値、及び、その計測手段は以下に示すとおりである。
[基準値]
ガス温度:950±50℃
ガス中O2濃度:5.5±0.5%
ガス中CO濃度:平均30ppm以下
(瞬間値が100ppmを超えないように制御)
ガス中NOx濃度:100ppm以下
[計測手段]
ガス温度:温度センサ(熱電対、放射温度計)
ガス中O2濃度:酸素濃度計
ガス中CO濃度:CO濃度計
ガス中NOx濃度:NOx濃度計
【表1】
【表2】
焼却炉内で廃棄物と熱分解によって発生する可燃性ガスを適正な酸素濃度や温度等の範囲内で燃焼させた場合に、CO、NOx、DXN(ダイオキシン類)等の有害物質の発生が最も抑制される。
表1において、二次燃焼領域17出口近傍でのガス温度が高い場合((1)の場合)は、燃焼室での燃焼が抑制され、その結果二次燃焼領域での燃焼が急激に行われるためガス温度が上昇していると考えられる。この場合、焼却炉から排出されるCO濃度及びDXN濃度は減少するか変化が無いがNOx濃度は増加する。そのため、Q3のみを調整する場合は、Q3を増加させて燃焼室内への酸素の供給量を増加し、燃焼室内での燃焼を活発に行うようにして二次燃焼領域での燃焼を適正化させる。Q4のみを調整する場合は、Q4を減少させ、二次燃焼領域への酸素の供給量を減少させて二次燃焼領域での燃焼を適正に行うようにする。Q3+Q4の合計値を調整する場合は、Q3を増加させ、Q4を減少させて、Q3+Q4の合計値は増加させるか変化無しで燃焼室及び二次燃焼領域での燃焼を適正に行うようにする。
二次燃焼領域17出口近傍でのガス中O2濃度が高い場合((2)の場合)は、焼却炉から排出されるCO濃度及びDXN濃度は減少するか変化は無いが、NOx濃度は増加する。そのため、Q3のみを調整する場合は、Q3を増加させて燃焼室内への酸素の供給量を増加し、燃焼室での燃焼を活発に行うようにして酸素の消費量を増加させる。Q4のみを調整する場合は、Q4を減少させ、二次燃焼領域への酸素の供給量を減少させて二次燃焼領域での燃焼を適正に行うようにする。Q3+Q4の合計値を調整する場合は、Q3を増加させ、Q4を減少させて、Q3+Q4の合計値は増加させるか変化無しで燃焼室及び二次燃焼領域での燃焼を適正に行うようにする。
反対に、二次燃焼領域17出口近傍でのガス中O2濃度が低い場合((3)の場合)は、焼却炉から排出されるNOx濃度は減少するが、CO濃度及びDXN濃度は増加するか変化の無い状態となる。そのため、Q3のみを調整する場合は、Q3を減少させて燃焼室内での循環排ガスによる希釈割合を減らし、二次燃焼領域における酸素濃度を高める。Q4のみを調整する場合は、Q4を増加させ、二次燃焼領域への酸素の供給量を増やす。Q3+Q4の合計値を調整する場合は、Q3を減少させ、Q4を増加させて、Q3+Q4の合計値は増加させて燃焼室及び二次燃焼領域での燃焼を適正に行うようにする。
二次燃焼領域17出口近傍でのガス中CO濃度が高い場合((4)の場合)は、二次燃焼領域での燃焼が不十分であり、未燃焼の可燃性ガスが残存していると考えられる。そのため、Q3のみを調整する場合は、Q3を減少させて二次燃焼領域での温度を高めて燃焼を安定化させCOの排出を抑制する。Q4のみを調整する場合は、Q4を増加させて二次燃焼領域への酸素の供給量を増やし二次燃焼領域での燃焼を適正に行うようにする。Q3+Q4の合計値は増加させて燃焼室及び二次燃焼領域での燃焼を適正に行うようにする。
二次燃焼領域17出口近傍でのガス温度が低く、ガス中O2濃度が高い場合((5)の場合)は、攪拌用ガスの流量が過剰であるため、二次燃焼領域内の温度が低下し、燃焼が不安定になっていると考えられる。この場合、焼却炉から排出されるCO濃度及びDXN濃度が増加する。そのため、Q3は増加か変化無しで、Q4を減少させ、二次燃焼領域での燃焼を適正に行うようにする。
二次燃焼領域17出口近傍でのガス温度が低く、ガス中O2濃度が低い場合((6)の場合)は、二次燃焼領域内での燃焼が抑制され、ガス温度が低下していると考えられる。この場合、焼却炉から排出されるCO濃度及びDXN濃度が増加する。そのため、Q3を減少させ燃焼室での温度を高めて可燃性ガスの二次燃焼領域への流入量を増やし、Q4を増加させて二次燃焼領域への酸素の供給量を増やし二次燃焼領域での燃焼を適正に行うようにする。Q3+Q4の合計値は増加させるか変化無しで燃焼室及び二次燃焼領域での燃焼を適正に行うようにする。
二次燃焼領域17出口近傍でのガス中CO濃度が高く、ガス温度が高い場合((7)の場合)は、燃焼室での燃焼が不完全で、二次燃焼領域での燃焼が急激に行われるためガス温度が上昇しており、また、未燃焼の可燃性ガスが残存していると考えられる。この場合、焼却炉から排出されるCO濃度及びDXN濃度が増加する。そのため、Q3を増加させて燃焼室内の温度を低下させると共に、Q4を増加させて二次燃焼領域の温度を低下させつつ二次燃焼領域への酸素の供給量を増やし二次燃焼領域での燃焼を適正に行うようにする。
二次燃焼領域17出口近傍でのガス中CO濃度が高く、ガス温度が低い場合((8)の場合)は、廃棄物の供給量が減って燃焼室内に吹き込む循環排ガスの流量が過剰になったため、炉内温度が低下し、燃焼が不安定になっていると考えられる。この場合、焼却炉から排出されるCO濃度及びDXN濃度が増加する。そのため、Q3を減少させて炉内温度を上昇させ燃焼を安定化させると共に、Q4を増加させて二次燃焼領域への酸素の供給量を増やし二次燃焼領域での燃焼を適正に行うようにする。Q3+Q4の合計値は増加させるか変化無しで燃焼室及び二次燃焼領域での燃焼を適正に行うようにする。
二次燃焼領域17出口近傍でのガス中NOx濃度が高く、ガス温度が高い場合((9)の場合)は、燃焼室での燃焼が抑制され、その結果二次燃焼領域での燃焼が急激に行われるためガス温度が上昇し、ガス中NOx濃度が増加していると考えられる。そのため、Q3を増加させて燃焼室内の温度を低下させ、燃焼室での燃焼を抑制すると共に、Q4を減少させ、二次燃焼領域への酸素の供給量を減少させて二次燃焼領域での燃焼を適正に行うようにする。Q3+Q4の合計値は増加させるか変化無しで燃焼室及び二次燃焼領域での燃焼を適正に行うようにする。
二次燃焼領域17出口近傍でのガス中NOx濃度が低いが、CO濃度が高い場合((10)の場合)は、二次燃焼領域内での燃焼が不十分であり、未燃焼の可燃性ガスが残存していると考えられる。そのため、Q3を減少させ燃焼室内での温度を高めて可燃性ガスの二次燃焼領域への流入量を増やし、Q4を増加させて二次燃焼領域への酸素の供給量を増やし二次燃焼領域での燃焼を適正に行うようにする。Q3+Q4の合計値は増加させて燃焼室及び二次燃焼領域での燃焼を適正に行うようにする。
二次燃焼領域17出口近傍でのガス中NOx濃度が低く、CO濃度も低い場合((11)の場合)は、炉内の燃焼が適正に行われている状態と考えられる。この場合は特に調節の必要は無くQ3,Q4,Q3+Q4の合計値はそのままで維持する。
上記のように制御することにより、複雑な制御を行うことなく効果的に廃棄物焼却炉から排出されるCO、NOx、DXN等の有害物質の量を低減することが可能となる。
また、表3には、実際の廃棄物焼却炉において、実施例としてQ1:Q2:Q3:Q4=0.98:0.10:0.12:0.10、λ=1.30として廃棄物の燃焼を行った場合に、焼却炉から排出される排ガス中のCO濃度、NOx濃度、DXN濃度を測定した結果を示す。なお、表3には、比較例1及び比較例2として、従来技術に係る廃棄物焼却炉において、火格子下から吹き込む燃焼用一次空気により供給される単位時間当りの酸素量r1、主燃焼領域に吹き込む空気により供給される単位時間当りの酸素量r2、後燃焼領域に吹き込む空気により供給される単位時間当りの酸素量r3及びλ’=r1+r2+r3を表2に示すように設定した場合の焼却炉の炉出口から排出される排ガス中のCO濃度、NOx濃度、DXN濃度を測定した結果を示す。
【表3】
表3に示すように、実施例では、低空気比燃焼(λ=1.30)が達成でき、CO、NOx、DXNの発生が抑制されている。それに対し、比較例1では、低空気比燃焼が達成できず(λ’=1.7)、またNOxの発生量が多い。比較例2では、低空気比燃焼(λ’=1.3)を行うと、NOxの発生量は低くなるが、COの発生が多い。これは、炉内の燃焼状態が不安定になり、可燃性ガスが未燃のままCOとして排出されており、さらに煤などの未燃分が発生し、これらによりダイオキシン類の発生量も高くなっていると考えられる。
また、高温ガス、循環排ガス及び攪拌用ガスの吹き込み流量の調整を焼却炉から排出される排ガス流量に対する比率を用いて行ってもよい。これにより、簡便に吹き込み流量の設定や調整を行うことができる。
なお、上述した廃棄物焼却炉が灰溶融炉を一体化した灰溶融炉一体型廃棄物焼却炉である場合、上述の循環排ガス及び/又は攪拌用ガスの全部又は一部を灰溶融炉の排ガスを使用するようにしてもよい。また、前記灰溶融炉が、キルンフードを備えたキルン式灰溶融炉である場合には、上述の高温ガス及び/又は攪拌用ガスの全部又は一部に前記キルンフードを介して誘引された該キルンフード内で加熱された空気を使用することもできる。灰溶融炉の排ガス又はキルンフード内で加熱された空気を用いることにより廃熱を有効に活用することができ、省エネルギー化を図ることが可能となる。
以上説明したように本発明によれば、廃棄物焼却炉において低空気比燃焼を行った場合においても燃焼の安定性が維持され、且つ、局所高温領域の発生が抑制され、COやNOx等の有害ガスの発生量が低減できる廃棄物焼却炉の燃焼制御方法及び廃棄物焼却炉が提供される。さらに、低空気比燃焼を行えるので焼却炉から排出される排ガス総量を大幅に低減でき、また、廃熱の回収効率を向上できる廃棄物焼却炉の燃焼制御方法及び廃棄物焼却炉が提供される。
【図面の簡単な説明】
【0006】
【図1】本発明に係る廃棄物焼却炉の一実施形態を示す概略側断面図である。
【図2】本発明に係る排ガスに混合される空気量調節手段の概略構成の一例を示す図である。
【図3】従来技術に係る廃棄物焼却炉の一例を示す概略側断面図である。【Technical field】
[0001]
The present invention relates to a combustion control method for a grate-type waste incinerator that incinerates general waste, industrial waste, waste such as sewage sludge, and a grate-type suitable for implementing such a combustion control method. Regarding waste incineration.
[Prior art]
[0002]
Grate-type waste incinerators are widely used as incinerators for incinerating waste such as municipal waste. A schematic diagram of a representative one is shown in FIG. The
Combustion is performed in the
In such a grate-type waste incinerator, when waste is incinerated, it is difficult to keep the combustion state in the furnace constant because the waste consists of many substances with different properties. It is inevitable that the temperature in the
As a method for solving such a problem, Japanese Patent Application Laid-Open No. 11-2111044 (Patent Document 1) discloses a method in which high-temperature gas generated by a regenerative burner is blown into a main combustion chamber or a secondary combustion chamber of an incinerator. Is disclosed. This technique is intended to reduce unburned gas and harmful substances containing a large amount of CO and aromatic hydrocarbons in exhaust gas generated in an incinerator.
Japanese Patent Laid-Open No. 11-270829 (Patent Document 2) describes in the combustion exhaust gas so that the CO concentration in the combustion exhaust gas generated in the waste incinerator becomes a preset value for dioxin reduction. CO value of O2A method for controlling the grate speed, the amount of combustion air and the amount of air for cooling the furnace temperature of the incinerator based on the value and the in-furnace temperature of the incinerator is disclosed.
[Patent Document 1]
JP 11-2111044 A
[Patent Document 2]
JP-A-11-270829
DISCLOSURE OF THE INVENTION
[Problems to be Solved by the Invention]
[0003]
Conventionally, in a waste incinerator, the ratio (air ratio) obtained by dividing the amount of air actually supplied into the furnace by the theoretical amount of air necessary for the combustion of waste is about 1.7 to 2.0. This is larger than 1.05 to 1.2 which is an air ratio necessary for combustion of a general fuel. The reason for this is that waste contains more non-combustible and non-homogeneous than other liquid fuels and gaseous fuels, so the efficiency of air utilization is low and a large amount of air is required for combustion. is there. However, as the air ratio increases, the amount of exhaust gas increases, and accordingly, a larger exhaust gas treatment facility is required.
If the air ratio is reduced, the amount of exhaust gas is reduced and the exhaust gas treatment facility becomes compact. As a result, the entire waste incineration facility can be reduced in size and the equipment cost can be reduced. In addition, since the amount of chemicals for exhaust gas treatment can be reduced, the operating cost can be reduced. Furthermore, since the amount of heat that cannot be recovered and discarded to the atmosphere can be reduced, the heat recovery rate of the waste heat boiler can be improved, and the efficiency of waste power generation can be increased accordingly.
As described above, although the advantage over the low air ratio combustion is great, there is a problem that the combustion becomes unstable in the low air ratio combustion. That is, when burned at a low air ratio, the combustion becomes unstable, the generation of CO increases, the flame temperature rises locally, NOx increases rapidly, a large amount of soot is generated, and clinker is generated However, there is a problem that the life of the refractory in the furnace is shortened due to a local high temperature. In the combustion techniques described in
Moreover, as air for cooling the furnace temperature, using only air or mixing the exhaust gas from the incinerator with the air introduces new air into the furnace, so the total amount of exhaust gas cannot be reduced. There is also.
In addition, there are known methods for improving the stability of combustion and reducing unburned components in exhaust gas by applying preheated air or oxygen-enriched air. There is a problem in practical use.
On the other hand, as typified by swirl combustion, a method of reducing the concentration of unburned matter in exhaust gas by devising the form of air blown into the furnace is generally applied, but improves the combustibility. This requires more air, requires a larger blower and exhaust gas treatment equipment, increases running costs and equipment costs, and increases the amount of heat carried by the exhaust gas (sensible heat), resulting in lower power generation efficiency. There is a problem.
In addition, if exhaust gas is excessively blown into a region where the fuel concentration is low, such as a secondary combustion region, combustion may become unstable with a decrease in reactivity, causing misfire or an increase in unburned content in the exhaust gas. In particular, when the change in the waste quality is large, such a phenomenon appears to be amplified, which causes a problem in terms of pollution countermeasures.
As described above, it is difficult to achieve both a reduction in pollution (a reduction in NOx, CO, etc.) and a reduction in cost with conventional combustion improvement means alone.
The present invention has been made to solve the above problems, and even when low air ratio combustion is performed in a waste incinerator, the generation amount of harmful gases such as CO and NOx can be reduced, and further emitted from a chimney. It is an object of the present invention to provide a waste incinerator combustion control method and a waste incinerator capable of greatly reducing the total amount of exhaust gas.
[Means for Solving the Problems]
[0004]
The features of the present invention for solving such problems are as follows.
[1].
A combustion control method for a grate-type waste incinerator,
The primary air A for combustion is blown into the combustion chamber from below the grate,
Hot gas B is blown into an arbitrary region between the combustion start region and the main combustion region in the combustion chamber,
The circulating exhaust gas C containing at least a part of the exhaust gas discharged from the incinerator is blown above the hot gas B blowing position or downstream in the gas flow direction,
Agitating gas D consisting of either air, circulating exhaust gas, or a mixed gas of air and circulating exhaust gas is blown into the secondary combustion region,
The hot gas B has a temperature in the range of 300 to 600 ° C. and an oxygen concentration in the range of 5 to 18%.
[2].
In the above [1],
The circulating exhaust gas C consists only of exhaust gas discharged from the incinerator.
[3].
In the above [1] or [2],
For theoretical oxygen per unit time required for combustion of waste
A ratio Q1 of oxygen amount per unit time supplied by the combustion primary air A;
A ratio Q2 of the amount of oxygen per unit time supplied by the hot gas B;
A ratio Q3 of oxygen amount per unit time supplied by the circulating exhaust gas C;
The ratio Q4 of the amount of oxygen per unit time supplied by the stirring gas D satisfies the following expressions (1) and (2):
Q1: Q2: Q3: Q4 = 0.75-1.20: 0.05-0.20: 0.02-0.20: 0.02-0.25 (1)
1.2 ≦ Q1 + Q2 + Q3 + Q4 ≦ 1.5 (2).
[4].
In the above [1] or [2],
For theoretical oxygen per unit time required for combustion of waste
A ratio Q1 of oxygen amount per unit time supplied by the combustion primary air A;
A ratio Q2 of the amount of oxygen per unit time supplied by the hot gas B;
A ratio Q3 of oxygen amount per unit time supplied by the circulating exhaust gas C;
The ratio Q4 of the amount of oxygen per unit time supplied by the stirring gas D satisfies the following expressions (3) and (4):
Q1: Q2: Q3: Q4 = 0.75-1.1: 0.07-0.15: 0.02-0.15: 0.02-0.25 (3)
1.25 ≦ Q1 + Q2 + Q3 + Q4 ≦ 1.35 (4).
[5].
In any one of the above [1] to [4]
The hot gas B is blown in an arbitrary region between a height position not exceeding 50% of the combustion chamber height and from the combustion start region to the main combustion region in the combustion chamber in a blowing direction in a range from horizontal to downward 20 °. It is characterized by that.
[6].
In any one of the above [1] to [4]
Arbitrary region where the hot gas B extends from the height position within the range of 0.2 to 1.5 m vertically upward from the waste layer surface on the grate to the main combustion region from the combustion start region in the combustion chamber The air is blown in the blowing direction in a range from horizontal to downward 20 °.
[7].
In any one of the above [1] to [4]
The hot gas B is vertically downward 20 from a height position within a range of 0.2 to 2.5 m vertically upward from the grate surface to any region between the combustion start region and the main combustion region in the combustion chamber. It is characterized by being blown in the blowing direction in the range up to °°.
[8].
In any one of the above [1] to [7]
The high temperature gas B is blown into an arbitrary region between the combustion start region and the main combustion region in the combustion chamber at a blowing rate of 10 times or more the superficial velocity in the furnace.
[9].
In any one of [1] to [8] above,
When the gas temperature is raised, the flow rate of the circulating exhaust gas C is reduced when the gas temperature is raised, and when the gas temperature is lowered, the stirring gas is used for the stirring. The flow rate of the gas D is adjusted so as to increase.
[10].
In any one of the above [1] to [9]
The stirring gas D is blown so that a swirling flow is formed in the secondary combustion region.
[11].
In any one of the above [1] to [10]
The flow rate of the hot gas B is adjusted so that the temperature of the primary combustion exhaust gas that has passed through the combustion start region or the main combustion region becomes higher than the temperature of the primary combustion exhaust gas that has passed through the post-combustion region.
[12].
In any one of the above [1] to [11],
Increasing the flow rate of the hot gas B when raising the temperature of the primary combustion exhaust gas so that the temperature of the primary combustion exhaust gas passing through the main combustion region and the post-combustion region is in the range of 800 to 1050 ° C., respectively At least one of reducing the flow rate of the circulating exhaust gas C, and at the time of lowering the primary combustion exhaust gas temperature, at least of reducing the flow rate of the hot gas B and increasing the flow rate of the circulating exhaust gas C. It is characterized by adjusting to do one.
[13].
In any one of the above [1] to [11],
When increasing the temperature of the primary combustion exhaust gas so that the temperature of the primary combustion exhaust gas passing through the main combustion region and the post-combustion region is in the range of 800 to 1050 ° C., respectively, the oxygen concentration of the hot gas B is increased. And at least one of increasing the temperature, and at the time of decreasing the primary combustion exhaust gas temperature, at least one of decreasing the oxygen concentration of the hot gas B and decreasing the temperature is performed. It is characterized by adjusting.
[14].
Combustion primary air blowing means for blowing combustion primary air A into the combustion chamber from below the grate,
High-temperature gas blowing means for blowing high-temperature gas B having a temperature in the range of 300 to 600 ° C. and an oxygen concentration in the range of 5 to 18% into an arbitrary region between the combustion start region and the main combustion region in the combustion chamber. When,
Circulating exhaust gas blowing means for blowing circulating exhaust gas C containing at least a part of the exhaust gas discharged from the incinerator above the hot gas B blowing position or downstream in the gas flow direction;
Grate-type disposal characterized by comprising stirring gas blowing means for blowing a stirring gas D consisting of either air, circulating exhaust gas, or a mixed gas of air and circulating exhaust gas into the secondary combustion region It is a waste incinerator.
[15].
In the above [14],
The hot gas B blowing nozzle is provided at a height position not exceeding 50% of the height of the combustion chamber in a blowing direction in a range from horizontal to downward 20 °.
[16].
In the above [14],
The hot gas B blowing nozzle is provided at a height position within a range of 0.2 to 1.5 m vertically upward from the waste layer surface on the grate in a blowing direction ranging from horizontal to 20 ° downward. It is characterized by being.
[17].
In the above [14],
The hot gas B blowing nozzle is provided at a height position in the range of 0.2 to 2.5 m vertically upward from the grate surface in a blowing direction in the range of 20 ° downward from the horizontal. To do.
[18].
In any one of the above [14] to [17]
A stirring nozzle D is provided so that a swirling flow is formed in the secondary combustion region.
[19].
In any one of [14] to [18] above,
It is provided with means capable of adjusting the flow rate of the high temperature gas B so that the temperature of the primary combustion exhaust gas passing through the combustion start region or the main combustion region becomes higher than the temperature of the primary combustion exhaust gas passing through the post combustion region. And
[20].
In any one of the above [14] to [19]
Provided with means capable of adjusting the flow rate of the hot gas B and / or the circulating exhaust gas C so that the temperature of the primary combustion exhaust gas passing through the main combustion region and the post-combustion region is in the range of 800 to 1050 ° C., respectively. Features.
[21].
In any one of the above [14] to [19]
Provided with means capable of adjusting the oxygen concentration and / or gas temperature of the hot gas B so that the temperature of the primary combustion exhaust gas passing through the main combustion region and the post-combustion region is in the range of 800 to 1050 ° C., respectively. Features.
[0005]
Hereinafter, an embodiment of the present invention will be described.
FIG. 1 is a schematic sectional side view showing an embodiment of a
A
At the bottom of the
Below the
A
In such an apparatus configuration, the present invention blows primary combustion air into the combustion chamber from below the grate, and hot gas is blown into an arbitrary region between the combustion start region and the main combustion region in the combustion chamber. While circulating exhaust gas containing at least a part of exhaust gas discharged from the furnace is blown above the hot gas blowing position or downstream in the gas flow direction, and within the air, circulating exhaust gas, or a mixed gas of air and circulating exhaust gas The combustion control of the waste incinerator is performed by blowing the stirring gas composed of any of the above into the secondary combustion region. In FIG. 1, a furnace having an intermediate ceiling 11 and having a grate inclined is illustrated. However, in the present invention, a furnace or grate having no intermediate ceiling is horizontally arranged. Needless to say, the present invention can also be applied to the furnace provided.
[Blowing primary air for combustion]
Here, as described above, the primary combustion air is provided at the lower part of each
[Blowing hot gas]
The hot gas is blown into an arbitrary region between the combustion start region and the main combustion region in the
When the waste is incinerated, water evaporation occurs first, followed by thermal decomposition and partial oxidation reaction, and combustible gas begins to be generated. Here, the combustion start region is a region where combustion of waste starts and combustible gas begins to be generated by thermal decomposition and partial oxidation of the waste. The main combustion region is a region where waste is thermally decomposed, partially oxidized and burned, combustible gas is generated and burned with flame, and combustion with flame is completed (burning This is the area up to the cutting point. In the region after the burn-out point, a char combustion region (soot combustion region) in which solid unburned matter (char) in the waste is combusted is obtained. In the grate-type incinerator, the combustion start area is the upper space of the dry grate, and the main combustion area corresponds to the upper space of the combustion grate.
By blowing high temperature gas from the combustion start region in the
Further, since the high temperature gas is blown directly on the waste layer, it is heated by heat radiation and sensible heat from the high temperature gas, and thermal decomposition of the waste is promoted.
Here, the temperature of the high-temperature gas blown from the gas blowing port 25 is preferably in the range of 300 to 600 ° C. When a gas of less than 300 ° C. is blown, the temperature in the furnace decreases, combustion becomes unstable, and CO increases. When gas exceeding 600 ° C. is blown, the generation of clinker in the furnace is promoted and there is no economic effect commensurate with high temperature. By setting the temperature of the hot gas in the range of 300 to 600 ° C., a hydrodynamically stable stagnation region is formed near the waste layer in the furnace, and stable combustion is performed. Moreover, it is preferable to use a high-temperature gas containing an oxygen concentration of about 5 to 18%. Thereby, the above-mentioned effect is exhibited more effectively, and the reduction of NOx and the reduction of CO are further promoted.
As the high-temperature gas having the above gas temperature and oxygen concentration, it is preferable to use return exhaust gas or a mixed gas of return exhaust gas and air. Returned exhaust gas is a part of the exhaust gas discharged from the waste incinerator. Conventionally, returning the exhaust gas to the combustion chamber or the secondary combustion region can utilize the sensible heat or improve gas mixing in the combustion chamber. This is used to improve the combustion state.
When the return exhaust gas satisfies a predetermined condition, the return exhaust gas may be blown into the furnace as it is, but the temperature of the return exhaust gas may be low and the oxygen concentration may be low. In this case, high-temperature combustion gas such as burner combustion gas or high-temperature air produced by a high-temperature air production apparatus or hot-air furnace is mixed with the return exhaust gas, and the inside of the furnace is formed as a high-temperature gas whose temperature and oxygen concentration satisfy predetermined conditions. Or the return exhaust gas may be heated and blown into the furnace.
In addition, when the exhaust gas from the secondary combustion region is returned and used, if the return exhaust gas has a sufficiently high temperature and high oxygen concentration, the return exhaust gas is not provided without providing a high-temperature air production device or the like. May be used instead of hot air and mixed with air. Further, as long as the temperature and oxygen concentration of the return exhaust gas from the secondary combustion region satisfy predetermined conditions, the return exhaust gas may be directly blown into the furnace as a high temperature gas.
As examples of the high-temperature air production apparatus, a heat storage burner, a recuperator, a mixture of air and oxygen with combustion gas from a combustion burner, an oxygen enriched burner, or the like can be used.
Here, when the return exhaust gas and the high-temperature combustion gas or high-temperature air are mixed by the gas mixing device to prepare the high-temperature gas, the gas mixing device can be used as the
In FIG. 1, the hot gas injection port 25 is provided above the
Further, as shown in FIG. 1, the gas inlet 25 is located at a height not exceeding 50% of the combustion chamber height in each region from the combustion start region to the main combustion region, more preferably 40% of the combustion chamber height. %, Specifically at a height within the range of 0.2 to 1.5 m vertically above the waste layer surface on the grate, or vertically above the grate surface. It is preferable to provide at least a pair of gas outlets facing each other at a height position in the range of 2 m to 2.5 m. As a result, the flame holding effect is exhibited by the high-temperature gas blown from the gas blow-in port 25 immediately above the waste layer in the combustion chamber, so that a high-temperature region (flame) can be established immediately above the waste layer in the furnace. . Therefore, the thermal decomposition of the waste is efficiently performed and the high temperature region is far from the ceiling, so that the degree of burning of the ceiling can be reduced. The combustion chamber height refers to the height of the space where main combustion is performed in each part of the grate, and the height from the grate to the combustion chamber ceiling.
In FIG. 1, at least a pair of gas blowing ports 25 are provided facing both side surfaces of the
The combustible gas generated from the waste usually flows upward. Therefore, if the hot gas blowing direction is upward, the flow of the combustible gas and the hot gas will have the velocity component in the same direction, the effect of blocking the gas flow will be reduced, and the effect of the hot gas blowing will be reduced. To do. On the other hand, if the direction in which the high temperature gas is blown is horizontal or downward, a stagnation region between the rising combustible gas and the high temperature gas is formed, and the substantial residence time of the gas here is increased, so that the combustible gas is increased. As the reaction amount increases, the flame is extended, so the amount of NOx generated decreases. In order to promote such an action, it is preferable to provide the gas blowing port downward. However, if the angle is set too much, the high temperature gas does not reach the entire width direction of the
The hot gas may be blown into the
Moreover, it is preferable that the high-temperature gas blown from the gas blow-in port 25 is blown into an arbitrary region between the combustion start region and the main combustion region in the combustion chamber at a blow speed of at least 10 m / s. The reason why the blowing speed is 10 m / s or more is to ensure a relative speed of 10 times or more of the average superficial speed (about 1 m / s max) in the furnace. The high-temperature gas blowing rate is performed, for example, by adjusting the mixing ratio of the return exhaust gas.
As a result, a stable stagnation region can be formed near the waste layer in the furnace, stable combustion is performed, and generation of soot is suppressed while suppressing generation of harmful substances such as CO, NOx, and dioxins. Can be suppressed. For this reason, the amount of air blown into the entire incinerator can be reduced, and low air ratio combustion can be performed.
Also, the flow rate of the hot gas blown from a plurality of blow nozzles so that the temperature of the primary combustion exhaust gas that has passed through the combustion start region or the main combustion region is higher than the temperature of the primary combustion exhaust gas that has passed through the post-combustion region. Is preferably adjusted. Here, combustion in the combustion chamber of the incinerator is referred to as primary combustion, and the primary combustion exhaust gas that has passed through the combustion start region or the main combustion region refers to a gas that passes through the auxiliary flue 21 in FIG. The primary combustion exhaust gas that has passed through the post-combustion region refers to a gas that passes through the
Waste in the combustion start region or main combustion region by setting the combustion state so that the temperature of the primary combustion exhaust gas passing through the combustion start region or the main combustion region becomes higher than the temperature of the primary combustion exhaust gas passing through the post combustion region Is promoted, and the supply of combustible gas to the secondary combustion region is promoted. In addition, by reducing the temperature of the primary combustion exhaust gas that passes through the post-combustion region having a high oxygen content, it is possible to suppress rapid combustion in the primary combustion region or the secondary combustion region and reduce NOx.
Here, it is preferable to adjust the temperature of the primary combustion exhaust gas that has passed through the combustion start region or the main combustion region and the temperature of the primary combustion exhaust gas that has passed through the post-combustion region to be within a range of 800 to 1050 ° C. . When the temperature of the primary combustion exhaust gas passing through the combustion start region or the main combustion region exceeds 1050 ° C., the generation of clinker in the furnace is promoted. Further, when the temperature of the primary combustion exhaust gas that has passed through the post-combustion region becomes less than 800 ° C., the temperature in the secondary combustion region decreases, combustion becomes insufficient, and CO increases.
The primary combustion exhaustGas temperatureIs adjusted by adjusting the flow rate of the hot gas and / or circulating exhaust gas blown from a plurality of blow nozzles. When raising the temperature of the primary combustion exhaust gas that has passed through the combustion start region or the main combustion region, the temperature is adjusted by increasing the flow rate of the hot gas supplied to this region and decreasing the flow rate of the circulating exhaust gas. Further, when the temperature of the primary combustion exhaust gas is lowered, it is adjusted by decreasing the flow rate of the hot gas supplied to this region and increasing the flow rate of the circulating exhaust gas.
The temperature adjustment of the primary combustion exhaust gas via the post-combustion region is performed in the same manner.
The primary combustion exhaust gas temperature can also be adjusted by adjusting the oxygen concentration and / or gas temperature of the high-temperature gas blown from a plurality of blown nozzles. When the temperature of the primary combustion exhaust gas passing through the combustion start region or the main combustion region is increased, the temperature is adjusted by increasing the oxygen concentration of the high-temperature gas supplied to this region and increasing the gas temperature. When the temperature of the primary combustion exhaust gas is lowered, the temperature is adjusted by decreasing the oxygen concentration of the high-temperature gas supplied to this region and lowering the gas temperature.
The temperature adjustment of the primary combustion exhaust gas via the post-combustion region is performed in the same manner.
Here, it is preferable to adjust the oxygen concentration of the high-temperature gas blown from the plurality of blow nozzles installed in a range of 5 to 18%. This is to ensure the self-maintenance of combustion and the controllability of temperature control in the primary combustion region or the secondary combustion region.
Moreover, it is preferable that the temperature of the hot gas blown from the plurality of blow nozzles installed is in the range of 300 to 600 ° C. When a gas of less than 300 ° C. is blown, the temperature in the furnace decreases, combustion becomes unstable, and CO increases. When gas exceeding 600 ° C. is blown, the generation of clinker in the furnace is promoted and there is no economic effect commensurate with high temperature. By setting the temperature of the hot gas in the range of 300 to 600 ° C., a hydrodynamically stable stagnation region is formed near the waste layer in the furnace, and stable combustion is performed.
[Blowing of exhaust gas that contains at least part of the exhaust gas discharged from the incinerator]
Circulating exhaust gas containing at least a part of exhaust gas or air discharged from the incinerator is blown above the hot gas blowing position in the
Here, as the exhaust gas that includes at least a part of the exhaust gas discharged from the incinerator, as shown in FIG. 1, for example, the exhaust gas after being discharged from the
When the air is mixed with the exhaust gas, the exhaust gas may be mixed while sucking it using an ejector using the mixed air as a driving flow, and may be blown into the rear combustion region in the
Flame temperature above the combustion region or downstream in the gas flow direction stabilized by blowing high temperature gas in the
Here, by blowing the circulating exhaust gas above the gas stagnation region or the gas flow direction downstream region formed by blowing the high temperature gas, the local high temperature region above the stagnation region or downstream in the gas flow direction By suppressing the generation, that is, averaging the temperature distribution and further promoting the agitation in the region, the oxygen concentration distribution can be averaged to achieve further low NOx reduction.
Further, the circulating exhaust gas inlet 27 for blowing the circulating exhaust gas above the hot gas blowing position or the downstream region in the gas flow direction is located above the hot gas inlet 25 or downstream in the gas flow direction (directly above in the case of FIG. 1). It is preferable to install them at a distance of about 10% of the height of the combustion chamber. This is because the formation of the stable stagnation region and the suppression of the generation of the local high-temperature region are effectively performed to suppress the generation of NOx more significantly.
However, the circulating exhaust gas inlet 27 and the high temperature gas inlet 25 may be an integrated inlet separated by a single partition. In this case, although the effect of suppressing the generation of NOx is slightly inferior to that in the above case, the construction cost can be reduced with the integrated blow-in port, and the space is advantageously secured.
The circulation exhaust gas inlet 27 is intended to average the gas temperature distribution and oxygen concentration distribution above the gas stagnation region or downstream region in the gas flow direction formed by the high temperature gas injection. It is not necessary to provide at least a pair so that the gas blowing direction is horizontal or downward.
[Blowing stirring gas]
A stirring gas composed of either air, circulating exhaust gas, or a mixed gas of air and circulating exhaust gas is blown into the secondary combustion region.
Here, it is preferable to install one or a plurality of the stirring
As shown in FIG. 1, the stirring gas includes only the combustion secondary air supplied by the
Here, it is preferable to adjust the flow rate of the circulating exhaust gas and / or the stirring gas so that the gas temperature in the
The gas temperature in the
Also,For the theoretical amount of oxygen per unit time required for combustion of wasteThe amount of oxygen per unit time supplied by the combustion primary air blown into the
Q1: Q2: Q3: Q4 = 0.75-1.20: 0.05-0.20: 0.02-0.20: 0.02-0.25 (1)
1.2 ≦ Q1 + Q2 + Q3 + Q4 ≦ 1.5 (2)
Q1: Q2: Q3: Q4 = 0.75-1.1: 0.07-0.15: 0.02-0.15: 0.02-0.25 (3)
1.25 ≦ Q1 + Q2 + Q3 + Q4 ≦ 1.35 (4)
Here, the theoretical oxygen amount per unit time required for the combustion of the waste is the amount of oxygen required for the combustion per unit mass of the waste determined from the properties and components of the waste put into the combustion chamber. It is determined by the product (Nm3 / hr) of (Nm3 / kg) and the incineration rate (kg / hr) of waste in the incinerator. Q1 is the amount of oxygen per unit time supplied by the combustion primary air supplied from the
In the following, Q1 + Q2 + Q3 + Q4 is referred to as λ.
By setting Q1, Q2, Q3, and Q4 in the range of the above equation, low oxygen ratio combustion (1.2 ≦ λ ≦ 1.5) (that is, low air ratio combustion) is performed in the waste incinerator. Even when it is performed, the generation amount of harmful gases such as CO and NOx can be reduced, and the total amount of exhaust gas discharged from the incinerator can be greatly reduced.
The distribution ratio to achieve stable low air ratio combustion by suppressing the generation of unburned waste and harmful substances is as follows: Q1: Q2: Q3: Q4 = 0.98: 0.10: 0.12: 0.10, λ = 1.30 As a reference, Q1, Q2, Q3, and Q4 are adjusted within the above range with λ in the range of 1.2 to 1.5 based on the composition and properties of the waste put into the furnace.
Specific examples of Q1, Q2, Q3, Q4, and λ will be described below.
Q1: Q2: Q3: Q4 = 0.98: 0.10: 0.12: 0.10, λ = 1.30
Q1: Q2: Q3: Q4 = 0.98: 0.12: 0.12: 0.08, λ = 1.30
Q1: Q2: Q3: Q4 = 0.98: 0.14: 0.12: 0.06, λ = 1.30
Q1: Q2: Q3: Q4 = 0.98: 0.10: 0.15: 0.12, λ = 1.35
Q1: Q2: Q3: Q4 = 0.98: 0.10: 0.13: 0.14, λ = 1.35
Q1: Q2: Q3: Q4 = 0.98: 0.10: 0.12: 0.15, λ = 1.35
Q1: Q2: Q3: Q4 = 1.05: 0.10: 0.09: 0.06, λ = 1.30
Q1: Q2: Q3: Q4 = 1.05: 0.10: 0.08: 0.07, λ = 1.30
Q1: Q2: Q3: Q4 = 1.05: 0.12: 0.10: 0.08, λ = 1.35
Q1: Q2: Q3: Q4 = 1.05: 0.12: 0.12: 0.06, λ = 1.35
Q1: Q2: Q3: Q4 = 1.05: 0.14: 0.13: 0.08, λ = 1.40
Q1: Q2: Q3: Q4 = 1.05: 0.14: 0.15: 0.06, λ = 1.40
Q1: Q2: Q3: Q4 = 1.10: 0.05: 0.10: 0.05, λ = 1.30
Q1: Q2: Q3: Q4 = 0.90: 0.10: 0.12: 0.18, λ = 1.30
Q1: Q2: Q3: Q4 = 0.90: 0.10: 0.15: 0.15, λ = 1.30
Q1: Q2: Q3: Q4 = 0.90: 0.12: 0.12: 0.16, λ = 1.30
Q1: Q2: Q3: Q4 = 0.90: 0.15: 0.12: 0.13, λ = 1.30
Q1: Q2: Q3: Q4 = 0.90: 0.12: 0.03: 0.25, λ = 1.30
Q1: Q2: Q3: Q4 = 0.90: 0.15: 0.15: 0.10, λ = 1.30
Q1: Q2: Q3: Q4 = 0.75: 0.15: 0.15: 0.25, λ = 1.30
Q1: Q2: Q3: Q4 = 0.78: 0.12: 0.15: 0.25, λ = 1.30
Q1: Q2: Q3: Q4 = 0.78: 0.15: 0.12: 0.25, λ = 1.30
Q1: Q2: Q3: Q4 = 0.78: 0.15: 0.15: 0.22, λ = 1.30
Q1: Q2: Q3: Q4 = 0.80: 0.10: 0.15: 0.25, λ = 1.30
Q1: Q2: Q3: Q4 = 0.80: 0.12: 0.13: 0.25, λ = 1.30
Q1: Q2: Q3: Q4 = 0.80: 0.15: 0.15: 0.20, λ = 1.30
Hereinafter, the adjustment criteria for Q1, Q2, Q3, and Q4 will be described.
[Q1 adjustment criteria]
Q1 = 0.98 is the standard for drying and burning normal municipal waste and other waste. When burning waste with low ash content or low moisture, such as plastic, Q1 is set to 0.00. Reduce to around 75-0.9 and instead increase Q2.
[Q2 adjustment criteria]
To burn normal municipal waste, etc., based on Q2 = 0.1, waste with little ash and moisture, most combustible, such as plastic, or waste with a large volatile content In the case of burning, Q2 is increased. When Q2 is small, the above-described effect of blowing high-temperature gas cannot be obtained sufficiently. If Q2 is increased beyond the above range, low air ratio combustion cannot be achieved, fuel cost for generating high temperature gas increases, the temperature in the combustion chamber becomes excessive, and clinker is generated on the inner wall. NOx increases.
[Q3, Q4 adjustment criteria]
First, as standard operating standards for waste incinerators, Q1 and Q2 are determined based on the above standards in consideration of the composition and properties of the waste, and then standard values for Q3 and Q4 are set.
Here, the combustion state in the combustion chamber is adjusted by adjusting the value of Q3, and the combustion state in the secondary combustion region is adjusted by adjusting the value of Q4. Q3 is adjusted within a range of 0.02 to 0.2 with Q3 = 0.12 as a reference. Q4 is adjusted within a range of 0.02 to 0.25 with Q4 = 0.18 as a reference. Q3 + Q4 is adjusted within a range of 0.15 to 0.4 with Q3 + Q4 = 0.3 as a reference.
In actual operation of the waste incinerator, even if the operation is based on the standard operation standard, the combustion state in the incinerator may change and the amount of harmful substances in the exhaust gas emitted may fluctuate. Therefore, while maintaining the determined values of Q1 and Q2, adjust either Q3, Q4, or the sum of Q3 and Q4 based on the factors that monitor the situation in the waste incinerator To do. By adopting such a combustion control method, even if the combustion situation in the incinerator changes, it can be adjusted so that the combustion is performed stably, and finally harmful substances in the exhaust gas discharged from the waste incinerator The amount can be easily controlled, and the combustion control system of the incinerator can be simplified.
Here, as a factor for monitoring the situation in the waste incinerator, for example, the gas temperature in the vicinity of the outlet of the
Further, the method of adjusting the Q3 is performed by adjusting the flow rate of the exhaust gas when the circulating exhaust gas blown into the post-combustion region in the
FIG. 2 shows an example of a schematic configuration of the adjusting means 26 when adjusting the amount of air mixed with the exhaust gas as a method of adjusting Q3. The adjusting means 26 shown in FIG. 2 extracts a part of the exhaust gas after passing through the first
The
When the circulating exhaust gas blown above the hot gas blowing position or downstream in the gas flow direction is composed only of the exhaust gas discharged from the incinerator, the opening degree of the damper provided in the middle of the
Further, the method of adjusting the Q4 is performed by adjusting the flow rate of the air or the circulating exhaust gas when the stirring gas blown into the secondary combustion region consists of only air or only the circulating exhaust gas. When the agitation gas is a mixed gas of air and circulating exhaust gas, the mixing can be performed by adjusting the amount of air to be mixed or the amount of circulating exhaust gas.
Tables 1 and 2 show an example of a method for adjusting the values of Q3, Q4 or the sum of Q3 and Q4 in an actual waste incinerator. It shows how to adjust the change in the amount of harmful substances in the exhaust gas when the monitoring factor fluctuates from the reference value, and Q3, Q4, or the sum of Q3 and Q4.
The stirring gas is blown from the side wall in the vicinity of the inlet of the
Here, the gas temperature near the outlet of the
[Standard value]
Gas temperature: 950 ± 50 ° C
O in gas2Concentration: 5.5 ± 0.5%
CO concentration in gas: 30ppm or less on average
(Control so that instantaneous value does not exceed 100ppm)
NOx concentration in gas: 100ppm or less
[Measuring means]
Gas temperature: Temperature sensor (thermocouple, radiation thermometer)
O in gas2Concentration: Oxygen concentration meter
CO concentration in gas: CO concentration meter
NOx concentration in gas: NOx concentration meter
[Table 1]
[Table 2]
When combustible gas generated by waste and thermal decomposition in an incinerator is combusted within the range of appropriate oxygen concentration and temperature, the most harmful substances such as CO, NOx, DXN (dioxins) are generated. It is suppressed.
In Table 1, when the gas temperature near the outlet of the
O in gas near the outlet of the
On the contrary, in the gas near the outlet of the secondary combustion region 17 O2When the concentration is low (in the case of (3)), the NOx concentration discharged from the incinerator decreases, but the CO concentration and DXN concentration increase or remain unchanged. Therefore, when adjusting only Q3, Q3 is decreased, the dilution rate by the circulating exhaust gas in the combustion chamber is reduced, and the oxygen concentration in the secondary combustion region is increased. When adjusting only Q4, Q4 is increased and the supply amount of oxygen to the secondary combustion region is increased. When adjusting the total value of Q3 + Q4, Q3 is decreased, Q4 is increased, and the total value of Q3 + Q4 is increased so that combustion in the combustion chamber and the secondary combustion region is appropriately performed.
When the CO concentration in the gas near the outlet of the
The gas temperature near the outlet of the
The gas temperature near the outlet of the
When the CO concentration in the gas near the outlet of the
When the CO concentration in the gas near the outlet of the
When the NOx concentration in the gas near the outlet of the
When the NOx concentration in the gas in the vicinity of the outlet of the
When the NOx concentration in the gas near the outlet of the
By controlling as described above, it is possible to effectively reduce the amount of harmful substances such as CO, NOx, and DXN discharged from the waste incinerator without performing complicated control.
Table 3 also shows that in an actual waste incinerator, waste was burned as Q1: Q2: Q3: Q4 = 0.98: 0.10: 0.12: 0.10 and λ = 1.30 as examples. The result of having measured CO density | concentration, NOx density | concentration, and DXN density | concentration in the waste gas discharged | emitted from an incinerator is shown. In Table 3, as Comparative Example 1 and Comparative Example 2, in the waste incinerator according to the prior art, the oxygen amount r1 per unit time supplied by the combustion primary air blown from under the grate, the main combustion region An incinerator in which the oxygen amount r2 per unit time supplied by air blown into the air, the oxygen amount r3 per unit time supplied by air blown into the post-combustion region, and λ ′ = r1 + r2 + r3 are set as shown in Table 2. The result of having measured CO density | concentration, NOx density | concentration, and DXN density | concentration in the waste gas discharged | emitted from the furnace exit of this is shown.
[Table 3]
As shown in Table 3, in the example, low air ratio combustion (λ = 1.30) can be achieved, and generation of CO, NOx, and DXN is suppressed. On the other hand, in Comparative Example 1, low air ratio combustion cannot be achieved (λ ′ = 1.7), and the amount of NOx generated is large. In Comparative Example 2, when the low air ratio combustion (λ ′ = 1.3) is performed, the amount of NOx generated is reduced, but the generation of CO is large. This is because the combustion state in the furnace becomes unstable, the combustible gas is discharged as CO without being burned, and further unburned parts such as soot are generated, which also increases the amount of dioxins generated. It is thought that.
Moreover, you may adjust the blowing flow volume of high temperature gas, circulating exhaust gas, and stirring gas using the ratio with respect to the exhaust gas flow volume discharged | emitted from an incinerator. Thereby, the setting and adjustment of a blowing flow volume can be performed simply.
In addition, when the waste incinerator described above is an ash melting furnace integrated waste incinerator integrated with an ash melting furnace, all or part of the circulating exhaust gas and / or stirring gas described above is exhausted from the ash melting furnace. May be used. Further, when the ash melting furnace is a kiln type ash melting furnace equipped with a kiln hood, the high temperature gas and / or the stirring gas is attracted to all or a part of the kiln hood through the kiln hood. It is also possible to use air heated in a kiln hood. By using the exhaust gas of the ash melting furnace or the air heated in the kiln hood, waste heat can be used effectively, and energy saving can be achieved.
As described above, according to the present invention, even when low air ratio combustion is performed in a waste incinerator, the stability of combustion is maintained, the occurrence of local high temperature regions is suppressed, and CO, NOx, etc. Disclosed are a waste incinerator combustion control method and a waste incinerator capable of reducing the amount of harmful gas generated. Furthermore, a combustion control method for a waste incinerator and a waste incinerator that can significantly reduce the total amount of exhaust gas discharged from the incinerator and improve the recovery efficiency of waste heat are provided because low air ratio combustion can be performed. .
[Brief description of the drawings]
[0006]
FIG. 1 is a schematic side sectional view showing an embodiment of a waste incinerator according to the present invention.
FIG. 2 is a diagram showing an example of a schematic configuration of air amount adjusting means mixed with exhaust gas according to the present invention.
FIG. 3 is a schematic sectional side view showing an example of a waste incinerator according to the prior art.
Claims (21)
燃焼用一次空気Aを火格子下から燃焼室内に吹き込み、
高温ガスBを前記燃焼室内の燃焼開始領域から主燃焼領域までの間の任意の領域に吹き込み、
焼却炉から排出された排出ガスを少なくとも一部に含む循環排ガスCを前記高温ガスBの吹き込み位置の上方又はガス流れ方向下流側に吹き込み、
空気、循環排ガス、又は、空気と循環排ガスとの混合ガスのいずれかからなる攪拌用ガスDを二次燃焼領域に吹き込み、
高温ガスBは、温度が300〜600℃の範囲であり、酸素濃度が5〜18%の範囲である、ことを特徴とする廃棄物焼却炉の燃焼制御方法。A combustion control method for a grate-type waste incinerator,
The primary air A for combustion is blown into the combustion chamber from below the grate,
Hot gas B is blown into an arbitrary region between the combustion start region and the main combustion region in the combustion chamber,
The circulating exhaust gas C containing at least a part of the exhaust gas discharged from the incinerator is blown above the hot gas B blowing position or downstream in the gas flow direction,
Agitating gas D consisting of either air, circulating exhaust gas, or a mixed gas of air and circulating exhaust gas is blown into the secondary combustion region,
The combustion control method for a waste incinerator, wherein the high-temperature gas B has a temperature in the range of 300 to 600 ° C and an oxygen concentration in the range of 5 to 18%.
燃焼用一次空気Aにより供給される単位時間当りの酸素量の比Q1と、
高温ガスBにより供給される単位時間当りの酸素量の比Q2と、
循環排ガスCにより供給される単位時間当りの酸素量の比Q3と、
攪拌用ガスDにより供給される単位時間当りの酸素量の比Q4とが、下式(1)及び(2)を満足することを特徴とする請求項1又は請求項2に記載の廃棄物焼却炉の燃焼制御方法、
Q1:Q2:Q3:Q4=0.75〜1.20:0.05〜0.20:0.02〜0.20:0.02〜0.25 (1)
1.2≦Q1+Q2+Q3+Q4≦1.5 (2)。The ratio Q1 of the amount of oxygen per unit time supplied by the combustion primary air A to the theoretical amount of oxygen per unit time required for combustion of waste,
A ratio Q2 of the amount of oxygen per unit time supplied by the hot gas B;
A ratio Q3 of oxygen amount per unit time supplied by the circulating exhaust gas C;
The waste incineration according to claim 1 or 2, wherein the ratio Q4 of the amount of oxygen per unit time supplied by the stirring gas D satisfies the following expressions (1) and (2): Furnace combustion control method,
Q1: Q2: Q3: Q4 = 0.75-1.20: 0.05-0.20: 0.02-0.20: 0.02-0.25 (1)
1.2 ≦ Q1 + Q2 + Q3 + Q4 ≦ 1.5 (2).
燃焼用一次空気Aにより供給される単位時間当りの酸素量の比Q1と、
高温ガスBにより供給される単位時間当りの酸素量の比Q2と、
循環排ガスCにより供給される単位時間当りの酸素量の比Q3と、
攪拌用ガスDにより供給される単位時間当りの酸素量の比Q4とが、下式(3)及び(4)を満足することを特徴とする請求項1又は請求項2に記載の廃棄物焼却炉の燃焼制御方法、
Q1:Q2:Q3:Q4=0.75〜1.1:0.07〜0.15:0.02〜0.15:0.02〜0.25 (3)
1.25≦Q1+Q2+Q3+Q4≦1.35 (4)。The ratio Q1 of the amount of oxygen per unit time supplied by the combustion primary air A to the theoretical amount of oxygen per unit time required for combustion of waste,
A ratio Q2 of the amount of oxygen per unit time supplied by the hot gas B;
A ratio Q3 of oxygen amount per unit time supplied by the circulating exhaust gas C;
The waste incineration according to claim 1 or 2, wherein the ratio Q4 of the amount of oxygen per unit time supplied by the stirring gas D satisfies the following expressions (3) and (4): Furnace combustion control method,
Q1: Q2: Q3: Q4 = 0.75-1.1: 0.07-0.15: 0.02-0.15: 0.02-0.25 (3)
1.25 ≦ Q1 + Q2 + Q3 + Q4 ≦ 1.35 (4).
前記ガス温度を上昇させる際には前記循環排ガスCの流量を低減し、前記ガス温度を低下させる際には前記攪拌用ガスDの流量を増加するように調整することを特徴とする請求項1乃至請求項8のいずれか一項に記載の廃棄物焼却炉の燃焼制御方法。 The flow rate of the circulating exhaust gas C is reduced when the gas temperature is raised, and the flow rate of the stirring gas D is adjusted when the gas temperature is lowered. The combustion control method for a waste incinerator according to any one of claims 8 to 9.
温度が300〜600℃の範囲であり、酸素濃度が5〜18%の範囲である高温ガスBを前記燃焼室内の燃焼開始領域から主燃焼領域までの間の任意の領域に吹き込む高温ガス吹き込み手段と、High-temperature gas blowing means for blowing high-temperature gas B having a temperature in the range of 300 to 600 ° C. and an oxygen concentration in the range of 5 to 18% into an arbitrary region between the combustion start region and the main combustion region in the combustion chamber. When,
焼却炉から排出された排ガスを少なくとも一部に含む循環排ガスCを前記高温ガスBの吹き込み位置の上方又はガス流れ方向下流側に吹き込む循環排ガス吹き込み手段と、Circulating exhaust gas blowing means for blowing circulating exhaust gas C containing at least a part of the exhaust gas discharged from the incinerator above the hot gas B blowing position or downstream in the gas flow direction;
空気、循環排ガス、又は、空気と循環排ガスとの混合ガスの内のいずれかからなる攪拌用ガスDを二次燃焼領域に吹き込む攪拌用ガス吹き込み手段とを備えることを特徴とする火格子式廃棄物焼却炉。Grate-type disposal characterized by comprising stirring gas blowing means for blowing a stirring gas D consisting of either air, circulating exhaust gas, or a mixed gas of air and circulating exhaust gas into the secondary combustion region Incinerator.
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2003113765 | 2003-04-18 | ||
JP2003113765 | 2003-04-18 | ||
PCT/JP2004/005232 WO2004092648A1 (en) | 2003-04-18 | 2004-04-13 | Method of controlling combustion of waste incinerator and waste incinerator |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPWO2004092648A1 JPWO2004092648A1 (en) | 2006-07-06 |
JP4479655B2 true JP4479655B2 (en) | 2010-06-09 |
Family
ID=33296130
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2005505399A Expired - Lifetime JP4479655B2 (en) | 2003-04-18 | 2004-04-13 | Grate-type waste incinerator and its combustion control method |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP4479655B2 (en) |
KR (1) | KR100705204B1 (en) |
CN (1) | CN100467948C (en) |
WO (1) | WO2004092648A1 (en) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103939917A (en) * | 2014-04-03 | 2014-07-23 | 山东威澳环保科技有限公司 | Combustion intensifying device in furnace |
Families Citing this family (35)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE102005009957B4 (en) | 2005-03-04 | 2007-02-01 | Martin GmbH für Umwelt- und Energietechnik | Process for burning fuels, in particular waste |
JP5013808B2 (en) * | 2006-10-13 | 2012-08-29 | 三菱重工環境・化学エンジニアリング株式会社 | Combustion control device for stoker-type incinerator |
KR100917928B1 (en) * | 2009-04-30 | 2009-09-16 | (주) 태종 엔이씨 | Multiple incinerator plant consist of duplex hopper and combustion |
CN102042597B (en) * | 2010-12-10 | 2012-08-22 | 江苏三信环保设备有限公司 | Household garbage incineration and flue gas processing system and method for processing household garbage |
CN102003714B (en) * | 2010-12-10 | 2012-08-22 | 江苏三信环保设备有限公司 | Domestic garbage incinerator and method for treating domestic garbage |
CN102168852A (en) * | 2010-12-23 | 2011-08-31 | 北京机电院高技术股份有限公司 | Method and device for reducing emission limits of nitrogen oxides in waste incineration flue gas |
EP2505919A1 (en) * | 2011-03-29 | 2012-10-03 | Hitachi Zosen Inova AG | Method for optimising the burn-off of exhaust gases of an incinerator assembly by homogenization of the flue gases above the combustion bed by means of flue gas injection |
CN102353060B (en) * | 2011-07-25 | 2013-09-18 | 福建省丰泉环保控股有限公司 | Novel incineration grate equipment with mixed-rotating and self-rotating combustion airflow |
JP6100994B2 (en) * | 2011-12-26 | 2017-03-22 | 川崎重工業株式会社 | Combustion promotion method for incinerator in complex facility and complex facility |
CN102506432A (en) * | 2011-12-27 | 2012-06-20 | 华南理工大学 | Garbage incinerator front arch secondary air distribution device |
CN104160214B (en) * | 2012-03-05 | 2016-10-26 | 杰富意工程株式会社 | Grate-type incinerator and castoff burning method |
JP6008187B2 (en) * | 2012-12-07 | 2016-10-19 | Jfeエンジニアリング株式会社 | Waste incinerator and waste incineration method |
JP5892339B2 (en) * | 2012-12-07 | 2016-03-23 | Jfeエンジニアリング株式会社 | Waste incinerator and waste incineration method |
JP5861880B2 (en) * | 2012-03-05 | 2016-02-16 | Jfeエンジニアリング株式会社 | Waste incinerator and waste incineration method |
JP6103471B2 (en) * | 2012-12-07 | 2017-03-29 | Jfeエンジニアリング株式会社 | Waste incinerator and waste incineration method |
JP6011295B2 (en) * | 2012-03-05 | 2016-10-19 | Jfeエンジニアリング株式会社 | Waste incinerator and waste incineration method |
CN102840586B (en) * | 2012-09-13 | 2015-11-18 | 宁明辉 | Domestic waste incineration automatic combustion control system |
JP6090578B2 (en) * | 2013-09-11 | 2017-03-08 | Jfeエンジニアリング株式会社 | Waste incinerator and waste incineration method |
CN104748129B (en) * | 2013-12-30 | 2017-10-24 | 川崎重工业株式会社 | Grate type incinerator |
JP6146673B2 (en) * | 2014-03-26 | 2017-06-14 | Jfeエンジニアリング株式会社 | Waste incinerator and waste incineration method |
CN103939913B (en) * | 2014-05-14 | 2016-05-25 | 重庆三峰卡万塔环境产业有限公司 | Mud based on grate furnace and domestic garbage mixing incinerator |
JP6260058B2 (en) | 2014-09-12 | 2018-01-17 | 三菱重工環境・化学エンジニアリング株式会社 | Stoker-type incinerator |
JP6455717B2 (en) * | 2015-03-31 | 2019-01-23 | Jfeエンジニアリング株式会社 | Grate-type waste incinerator and waste incineration method |
JP6443758B2 (en) * | 2015-03-31 | 2018-12-26 | Jfeエンジニアリング株式会社 | Grate-type waste incinerator and waste incineration method |
JP2016191539A (en) * | 2015-03-31 | 2016-11-10 | Jfeエンジニアリング株式会社 | Stoker type waste incinerator and waste incineration method |
CN104848222B (en) * | 2015-05-18 | 2017-10-10 | 惠州东江威立雅环境服务有限公司 | A kind of upper ledge incinerator |
CN105465793B (en) * | 2015-12-31 | 2017-10-13 | 重庆科技学院 | Double-deck stoker fired grate formula refuse gasification burns double boiler electricity generation system |
JP6413034B1 (en) * | 2018-01-15 | 2018-10-24 | 株式会社タクマ | Combustion control method for an incinerator with a biogas combustion engine |
WO2020019141A1 (en) * | 2018-07-23 | 2020-01-30 | 深圳市能源环保有限公司 | Low-nitrogen combustion control method of garbage incineration furnace |
KR102186562B1 (en) * | 2018-12-19 | 2020-12-03 | 한국생산기술연구원 | Biomass burning system for low emission and high efficiency |
KR102146185B1 (en) * | 2019-02-20 | 2020-08-19 | 김일상 | Stoker type incinerator |
KR102116352B1 (en) * | 2019-11-07 | 2020-05-29 | 한국기계연구원 | System and method for simultaneous NOx and N2O removal process using reducing agent |
CN110822446A (en) * | 2019-12-15 | 2020-02-21 | 上海康恒环境股份有限公司 | Flue gas recirculation system with cooling protection device |
KR20210119219A (en) | 2020-03-24 | 2021-10-05 | 엽성식 | Containers equipped with waste incineration facilities |
CN114395702B (en) * | 2022-01-18 | 2024-01-23 | 杭州网新晟致环境有限公司 | Process for recycling waste activated carbon by oxygen-enriched side-blown molten pool smelting furnace |
Family Cites Families (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS61180824A (en) * | 1985-02-06 | 1986-08-13 | Tokyo Met Gov | Exhaust gas circulation device at incinerator |
JP2758090B2 (en) * | 1991-10-21 | 1998-05-25 | 株式会社クボタ | CO control method in incinerator |
ES2161798T3 (en) * | 1995-05-05 | 2001-12-16 | Bbp Environment Gmbh | COMBUSTION PROCEDURE AND INSTALLATION FOR BURNING GARBAGE. |
JPH10288325A (en) * | 1997-04-16 | 1998-10-27 | N K K Plant Kensetsu Kk | Generation restraint method of dioxins contained in exhaust gas in refuse incinerator |
JP3460605B2 (en) * | 1998-10-12 | 2003-10-27 | Jfeエンジニアリング株式会社 | Waste incineration and heat treatment furnace |
JP2002013715A (en) * | 2000-06-28 | 2002-01-18 | Nkk Corp | Waste incinerator |
KR20030019364A (en) * | 2000-07-05 | 2003-03-06 | 닛폰 고칸 가부시키가이샤 | Waste incinerator and method of operating the incinerator |
DE10051733B4 (en) * | 2000-10-18 | 2005-08-04 | Fraunhofer-Gesellschaft zur Förderung der angewandten Forschung e.V. | Process for the gradual combustion of fuels |
JP2002323209A (en) * | 2001-04-26 | 2002-11-08 | Nkk Corp | Method for operating incinerator, and the incinerator |
-
2004
- 2004-04-13 WO PCT/JP2004/005232 patent/WO2004092648A1/en active Application Filing
- 2004-04-13 CN CNB2004800104240A patent/CN100467948C/en not_active Expired - Lifetime
- 2004-04-13 JP JP2005505399A patent/JP4479655B2/en not_active Expired - Lifetime
- 2004-04-13 KR KR1020057018631A patent/KR100705204B1/en active IP Right Grant
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103939917A (en) * | 2014-04-03 | 2014-07-23 | 山东威澳环保科技有限公司 | Combustion intensifying device in furnace |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN1777776A (en) | 2006-05-24 |
KR20060005352A (en) | 2006-01-17 |
KR100705204B1 (en) | 2007-04-06 |
CN100467948C (en) | 2009-03-11 |
JPWO2004092648A1 (en) | 2006-07-06 |
WO2004092648A1 (en) | 2004-10-28 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP4479655B2 (en) | Grate-type waste incinerator and its combustion control method | |
JP6011295B2 (en) | Waste incinerator and waste incineration method | |
JP6824642B2 (en) | Waste incineration equipment and waste incineration method | |
JP2004084981A (en) | Waste incinerator | |
JP5818093B2 (en) | Waste incinerator and waste incineration method | |
JP5861880B2 (en) | Waste incinerator and waste incineration method | |
WO2013133290A1 (en) | Grate-type waste incinerator and method for incinerating waste | |
JP3956862B2 (en) | Combustion control method for waste incinerator and waste incinerator | |
JP6256859B2 (en) | Waste incineration method | |
JP6218117B2 (en) | Grate-type waste incinerator and waste incineration method | |
JP7035356B2 (en) | Waste incinerator and waste incinerator method | |
JP2005226970A (en) | Fire grate type waste incinerator and its operation method | |
JP3989333B2 (en) | Operation method of waste incinerator | |
JP2004169956A (en) | Operation method for waste incinerator and incinerator for the method | |
JP6090578B2 (en) | Waste incinerator and waste incineration method | |
KR100660757B1 (en) | Method of operating waste incinerator and waste incinerator | |
JP2005265410A (en) | Waste incinerator | |
JP6183787B2 (en) | Grate-type waste incinerator and waste incineration method | |
JP3995237B2 (en) | Operation method of waste incinerator | |
JP6008187B2 (en) | Waste incinerator and waste incineration method | |
JPH03125808A (en) | Fluidized-bed type refuse incinerator | |
JP2004163009A (en) | Operation method of waste incineration system and waste incineration system | |
JP2004169955A (en) | Waste incinerator and method of operating the same | |
JP5892339B2 (en) | Waste incinerator and waste incineration method | |
JP2004077014A (en) | Operation method of waste incinerator |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20060810 |
|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20060810 |
|
A711 | Notification of change in applicant |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A712 Effective date: 20070613 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20090113 |
|
A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20090316 |
|
A711 | Notification of change in applicant |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A712 Effective date: 20090518 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20090908 |
|
A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20091102 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20100223 |
|
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20100308 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130326 Year of fee payment: 3 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140326 Year of fee payment: 4 |