JP2003315739A - 偏波スクランブラ - Google Patents
偏波スクランブラInfo
- Publication number
- JP2003315739A JP2003315739A JP2003044959A JP2003044959A JP2003315739A JP 2003315739 A JP2003315739 A JP 2003315739A JP 2003044959 A JP2003044959 A JP 2003044959A JP 2003044959 A JP2003044959 A JP 2003044959A JP 2003315739 A JP2003315739 A JP 2003315739A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- optical
- polarization
- period
- light
- signal
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Optical Communication System (AREA)
- Optical Modulation, Optical Deflection, Nonlinear Optics, Optical Demodulation, Optical Logic Elements (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 パルスごとに直交偏波した光パルスに時間的
な重なりがある場合でも偏光度がゼロであり、かつ光ス
ペクトル広がりの小さい光を生成する。 【解決手段】 一定期間Ｔ／２ごとに同一の強度波形を
繰り返し、かつ前記一定期間Ｔ／２ごとに位相が反転す
る強度波形周期Ｔ／２、光電界周期Ｔの光パルスを発生
する光パルス発生器と、その光パルスを入力して偏波状
態が直交する２つの光パルスに分離し、さらにその時間
位置を相対的に（２ｎ−１）Ｔ／４だけずらし（ｎは自
然数）、１パルスごとに偏波の直交した光を生成する直
交偏波遅延器とを備える。
な重なりがある場合でも偏光度がゼロであり、かつ光ス
ペクトル広がりの小さい光を生成する。 【解決手段】 一定期間Ｔ／２ごとに同一の強度波形を
繰り返し、かつ前記一定期間Ｔ／２ごとに位相が反転す
る強度波形周期Ｔ／２、光電界周期Ｔの光パルスを発生
する光パルス発生器と、その光パルスを入力して偏波状
態が直交する２つの光パルスに分離し、さらにその時間
位置を相対的に（２ｎ−１）Ｔ／４だけずらし（ｎは自
然数）、１パルスごとに偏波の直交した光を生成する直
交偏波遅延器とを備える。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、信号光の偏光度を
ゼロにする偏波スクランブラに関する。長距離光増幅中
継伝送システムでは、光増幅器の利得の偏波依存性によ
る伝送特性劣化に対して、送信側で信号光の偏光状態を
高速に変化させて無偏光化する偏波スクランブリングが
有効な改善技術として注目されている。
ゼロにする偏波スクランブラに関する。長距離光増幅中
継伝送システムでは、光増幅器の利得の偏波依存性によ
る伝送特性劣化に対して、送信側で信号光の偏光状態を
高速に変化させて無偏光化する偏波スクランブリングが
有効な改善技術として注目されている。
【０００２】
【従来の技術】図１１は、偏波スクランブラを用いた長
距離光増幅中継伝送システムの構成例を示す。図におい
て、光送信部は、光搬送波を出力する光源１、光搬送波
を送信信号で変調して光信号を出力する光変調器２、光
信号を偏波スクランブリングする偏波スクランブラ３、
偏波スクランブラ３に一定周期信号を与える発振器４、
偏波スクランブル光を増幅する光増幅器５により構成さ
れる。光送信部から出力される光信号は、光ファイバ伝
送路６および光増幅器５を介して光受信部に伝送され
る。光受信部は、光増幅器５、光増幅器５で付加された
自然放出光による雑音の影響を低減する光バンドパスフ
ィルタ（ＢＰＦ）７、光信号を光電気変換して受信信号
を出力する光電気変換器８により構成される。
距離光増幅中継伝送システムの構成例を示す。図におい
て、光送信部は、光搬送波を出力する光源１、光搬送波
を送信信号で変調して光信号を出力する光変調器２、光
信号を偏波スクランブリングする偏波スクランブラ３、
偏波スクランブラ３に一定周期信号を与える発振器４、
偏波スクランブル光を増幅する光増幅器５により構成さ
れる。光送信部から出力される光信号は、光ファイバ伝
送路６および光増幅器５を介して光受信部に伝送され
る。光受信部は、光増幅器５、光増幅器５で付加された
自然放出光による雑音の影響を低減する光バンドパスフ
ィルタ（ＢＰＦ）７、光信号を光電気変換して受信信号
を出力する光電気変換器８により構成される。
【０００３】ここで、伝送路中の光増幅器は、偏波ホー
ルバーニング（ＰＨＢ：Polarization Hole Burning)の
影響により、0.1dB 程度の小さな利得の偏波依存性（Ｐ
ＤＧ：Polarization Dependent Gain)をもつ。長距離伝
送では、この光増幅器が多段に接続されることにより、
自然放出光による雑音と利得の偏波依存性により信号対
雑音比（ＳＮＲ）の劣化が累積され、結果的に大きな伝
送特性の劣化を引き起こす。
ルバーニング（ＰＨＢ：Polarization Hole Burning)の
影響により、0.1dB 程度の小さな利得の偏波依存性（Ｐ
ＤＧ：Polarization Dependent Gain)をもつ。長距離伝
送では、この光増幅器が多段に接続されることにより、
自然放出光による雑音と利得の偏波依存性により信号対
雑音比（ＳＮＲ）の劣化が累積され、結果的に大きな伝
送特性の劣化を引き起こす。
【０００４】偏波スクランブラ３は、図１１(b) に示す
ように、位相変調を与えることが可能なＹ軸（位相変調
軸）と、それに直交する位相変調の影響をほとんど受け
ないＸ軸（非位相変調軸）をもつ光位相変調器であり、
発振器４から一定周期信号を印加する構成である。光位
相変調器をＺ軸方向に進む入射光は、偏波軸がＸ軸およ
びＹ軸に対して45度の角度になるように入射され、発振
器４からの一定周期信号によりＹ軸のみ位相変調され
る。これにより、入射光の偏波状態が回転し、多段接続
された各光増幅器のＰＤＧの影響を平均化し、ＳＮＲ劣
化を低減させることができる。
ように、位相変調を与えることが可能なＹ軸（位相変調
軸）と、それに直交する位相変調の影響をほとんど受け
ないＸ軸（非位相変調軸）をもつ光位相変調器であり、
発振器４から一定周期信号を印加する構成である。光位
相変調器をＺ軸方向に進む入射光は、偏波軸がＸ軸およ
びＹ軸に対して45度の角度になるように入射され、発振
器４からの一定周期信号によりＹ軸のみ位相変調され
る。これにより、入射光の偏波状態が回転し、多段接続
された各光増幅器のＰＤＧの影響を平均化し、ＳＮＲ劣
化を低減させることができる。
【０００５】なお、偏波スクランブリングの効果を最大
にするには、時間平均においてすべての偏波状態が均一
に起こる、すなわち偏光度ゼロにする必要がある。ま
た、位相変調信号の繰り返し周期は、光増幅器のＰＨＢ
の時定数（〜0.1ms)よりも速ければよく、特に変調信号
ビットレートの２倍程度以上の信号周波数で高速偏波ス
クランブリングを行うことにより、その効果が大きくな
ることが指摘されている（例えば、参考文献１として非
特許文献１参照）。
にするには、時間平均においてすべての偏波状態が均一
に起こる、すなわち偏光度ゼロにする必要がある。ま
た、位相変調信号の繰り返し周期は、光増幅器のＰＨＢ
の時定数（〜0.1ms)よりも速ければよく、特に変調信号
ビットレートの２倍程度以上の信号周波数で高速偏波ス
クランブリングを行うことにより、その効果が大きくな
ることが指摘されている（例えば、参考文献１として非
特許文献１参照）。
【０００６】また、その他の偏波スクランブリング方法
が提案されているいくつかの文献があり（例えば、特許
文献１、２参照）、偏光に係る技術を開示した文献もあ
る（例えば、非特許文献２参照）。
が提案されているいくつかの文献があり（例えば、特許
文献１、２参照）、偏光に係る技術を開示した文献もあ
る（例えば、非特許文献２参照）。
【０００７】
【特許文献１】特開平９−３２６７６７号公報
【０００８】
【特許文献２】特開平９−３２６７５８号公報
【０００９】
【非特許文献１】IEEE Photon. Technol. Lett., vol.
6, pp.1156-1158, 1994
6, pp.1156-1158, 1994
【００１０】
【非特許文献２】M.Born and E.Wolf, Principle of Op
tics, 4th ed,London: Pergamon Press, 1970, ch10-8
tics, 4th ed,London: Pergamon Press, 1970, ch10-8
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】ところで、図１１(b)
に示す光位相変調器を用いた偏波スクランブラの構成は
簡単であるが、一方の偏波軸にのみ位相変調を行うた
め、位相変調による光スペクトル広がりが大きくなる。
そのため、例えば図１２に示すような波長多重（ＷＤ
Ｍ）伝送システムに偏波スクランブラ（光位相変調器）
３を用いた場合には、隣接波長チャネル間のクロストー
クを引き起こし、ＷＤＭ信号の高密度化を阻害する要因
になっていた。
に示す光位相変調器を用いた偏波スクランブラの構成は
簡単であるが、一方の偏波軸にのみ位相変調を行うた
め、位相変調による光スペクトル広がりが大きくなる。
そのため、例えば図１２に示すような波長多重（ＷＤ
Ｍ）伝送システムに偏波スクランブラ（光位相変調器）
３を用いた場合には、隣接波長チャネル間のクロストー
クを引き起こし、ＷＤＭ信号の高密度化を阻害する要因
になっていた。
【００１２】この問題を解決する手法として、位相変調
を直交する２軸に分散する偏波スクランブリング方法が
提案されている（特許文献１）。この偏波スクランブリ
ング方法では、図１１(b) においてＹ軸（位相変調軸）
のみに行う位相変調を、それに直交するＸ軸（非位相変
調軸）に対しても行うために、Ｘ軸およびＹ軸に与える
一定周期信号を互いに逆位相としている。この手法で
は、Ｙ軸のみに与えていた位相変調量を直交する２軸に
均等に分散することにより、図１１(b) の偏波スクラン
ブラよりも光スペクトル広がりの小さい偏波スクランブ
リングが可能となる。
を直交する２軸に分散する偏波スクランブリング方法が
提案されている（特許文献１）。この偏波スクランブリ
ング方法では、図１１(b) においてＹ軸（位相変調軸）
のみに行う位相変調を、それに直交するＸ軸（非位相変
調軸）に対しても行うために、Ｘ軸およびＹ軸に与える
一定周期信号を互いに逆位相としている。この手法で
は、Ｙ軸のみに与えていた位相変調量を直交する２軸に
均等に分散することにより、図１１(b) の偏波スクラン
ブラよりも光スペクトル広がりの小さい偏波スクランブ
リングが可能となる。
【００１３】具体的には、図１１(b) の光位相変調器を
２段にし、図１３に示すように光位相変調器４１−１，
４１−２の間に偏波を90度回転させる偏波回転器４２を
配置し、発振器４から各光位相変調器に印加される一定
周期信号が互いに逆位相になるように位相調整器４３を
用いる。
２段にし、図１３に示すように光位相変調器４１−１，
４１−２の間に偏波を90度回転させる偏波回転器４２を
配置し、発振器４から各光位相変調器に印加される一定
周期信号が互いに逆位相になるように位相調整器４３を
用いる。
【００１４】一方、偏波スクランブリング方法には、上
記の位相変調を用いた手法の他に、光短パルスを利用し
た手法がある（特許文献２）。これは、信号１ビットに
複数の光短パルスを対応させ、各光短パルスの偏波状態
を一定にし、かつ１ビット内の各光短パルスの偏波状態
を相互に異なるようにして信号１ビットを無偏光化する
（偏光度をゼロにする）ものである。以下、この手法に
よる無偏光化について説明する。
記の位相変調を用いた手法の他に、光短パルスを利用し
た手法がある（特許文献２）。これは、信号１ビットに
複数の光短パルスを対応させ、各光短パルスの偏波状態
を一定にし、かつ１ビット内の各光短パルスの偏波状態
を相互に異なるようにして信号１ビットを無偏光化する
（偏光度をゼロにする）ものである。以下、この手法に
よる無偏光化について説明する。
【００１５】振幅および位相を変調されたＺ軸方向に進
む光電界（Ｘ軸方向の光電界Ｅx 、Ｙ軸方向の光電界Ｅ
y ）は、 Ｅx(t)＝ａ1(t) expｉ[(ωct−kz)−φ1(t)] …(1) Ｅy(t)＝ａ2(t) expｉ[(ωct−kz)−φ2(t)] …(2) と表される。ここで、ωc ，ｋは、光電界の角周波数、
波数である。ａ1(t)、ａ 2(t)、φ1(t)、φ2(t)は、Ｘ軸
方向変調振幅、Ｙ軸方向変調振幅、Ｘ軸方向変調位相、
Ｙ軸方向変調位相を表す。
む光電界（Ｘ軸方向の光電界Ｅx 、Ｙ軸方向の光電界Ｅ
y ）は、 Ｅx(t)＝ａ1(t) expｉ[(ωct−kz)−φ1(t)] …(1) Ｅy(t)＝ａ2(t) expｉ[(ωct−kz)−φ2(t)] …(2) と表される。ここで、ωc ，ｋは、光電界の角周波数、
波数である。ａ1(t)、ａ 2(t)、φ1(t)、φ2(t)は、Ｘ軸
方向変調振幅、Ｙ軸方向変調振幅、Ｘ軸方向変調位相、
Ｙ軸方向変調位相を表す。
【００１６】Ｙ軸方向成分がＸ軸方向成分に比べてεだ
け位相を遅らせたとすると、正のＸ軸とθの角度をなす
方向に透過軸をもつ偏光子を透過した後の光強度Ｉ
（θ，ε）を考える。このとき、θ方向の電界ベクトル
成分は、 Ｅ(t;θ;ε)＝Ｅx cosθ＋Ｅy exp(ｉε)sinθ …(3) であり、その強度の時間平均は、 Ｉ(θ;ε) ＝＜Ｅ(t;θ;ε)Ｅ*(t;θ;ε)＞ ＝Ｊxxcos2θ＋Ｊyysin2θ＋Ｊxyexp(-iε)cosθsinθ ＋Ｊyxexp(ｉε)sinθcosθ …(4) で与えられる。ここで、Ｊxx、Ｊyy、Ｊxy、Ｊyxは、次
の可干渉性行列
け位相を遅らせたとすると、正のＸ軸とθの角度をなす
方向に透過軸をもつ偏光子を透過した後の光強度Ｉ
（θ，ε）を考える。このとき、θ方向の電界ベクトル
成分は、 Ｅ(t;θ;ε)＝Ｅx cosθ＋Ｅy exp(ｉε)sinθ …(3) であり、その強度の時間平均は、 Ｉ(θ;ε) ＝＜Ｅ(t;θ;ε)Ｅ*(t;θ;ε)＞ ＝Ｊxxcos2θ＋Ｊyysin2θ＋Ｊxyexp(-iε)cosθsinθ ＋Ｊyxexp(ｉε)sinθcosθ …(4) で与えられる。ここで、Ｊxx、Ｊyy、Ｊxy、Ｊyxは、次
の可干渉性行列
【００１７】
【数１】
【００１８】の各要素に対応する。Ｊの対角要素は実数
であり、対角要素の和は光の全強度 ＴrＪ＝Ｊxx＋Ｊyy＝＜Ｅx Ｅx*＞＋＜Ｅy Ｅy*＞ …(6) を表す。非対角要素は、一般に複素数であり、 Ｊxy＝Ｊyx * …(7) ｜Ｊxy｜＝｜Ｊyx｜≦(Ｊxx)1/2(Ｊyy)1/2 …(8) なる関係がある。
であり、対角要素の和は光の全強度 ＴrＪ＝Ｊxx＋Ｊyy＝＜Ｅx Ｅx*＞＋＜Ｅy Ｅy*＞ …(6) を表す。非対角要素は、一般に複素数であり、 Ｊxy＝Ｊyx * …(7) ｜Ｊxy｜＝｜Ｊyx｜≦(Ｊxx)1/2(Ｊyy)1/2 …(8) なる関係がある。
【００１９】ここで、偏光度ゼロの光とは、式(4) の値
が、θ、εのいずれにも依存しない状態の光のことをい
い、その必要十分条件は、 Ｊxy＝Ｊyx＝０ …(9) Ｊxx＝Ｊyy …(10) である（非特許文献２）。
が、θ、εのいずれにも依存しない状態の光のことをい
い、その必要十分条件は、 Ｊxy＝Ｊyx＝０ …(9) Ｊxx＝Ｊyy …(10) である（非特許文献２）。
【００２０】いま、スクランブル光の直交偏波成分のパ
ワーは等しく、条件式(10)は満たされているので、条件
式(9) が成り立てばスクランブル光の偏光度はゼロにな
る。すなわち、パルスごとに偏波の直交した光パルスが
時間的に重ならなければ、光パルスの位相に係わらずａ
1(t)×ａ2(t)はすべての時間においてゼロになり、スク
ランブル光の偏光度をゼロにすることが可能であり、参
考文献３はこれに基づいたものである。
ワーは等しく、条件式(10)は満たされているので、条件
式(9) が成り立てばスクランブル光の偏光度はゼロにな
る。すなわち、パルスごとに偏波の直交した光パルスが
時間的に重ならなければ、光パルスの位相に係わらずａ
1(t)×ａ2(t)はすべての時間においてゼロになり、スク
ランブル光の偏光度をゼロにすることが可能であり、参
考文献３はこれに基づいたものである。
【００２１】しかし、パルスごとに偏波を直交した光パ
ルスの時間的な重なりがない場合には、スクランブル光
のパワーが小さくなる問題がある。一方、スクランブル
光のパワーを上げるために、パルスごとに偏波を直交し
た光パルスに時間的な重なりをもたせた上で、スクラン
ブル光の偏光度をゼロにする手法が必要になるが、参考
文献３その他では未だ明らかになっていない。
ルスの時間的な重なりがない場合には、スクランブル光
のパワーが小さくなる問題がある。一方、スクランブル
光のパワーを上げるために、パルスごとに偏波を直交し
た光パルスに時間的な重なりをもたせた上で、スクラン
ブル光の偏光度をゼロにする手法が必要になるが、参考
文献３その他では未だ明らかになっていない。
【００２２】本発明は、パルスごとに直交偏波した光パ
ルスに時間的な重なりがある場合でも偏光度がゼロであ
り、かつ光スペクトル広がりの小さい光を生成すること
ができる偏波スクランブラを提供することを目的とす
る。
ルスに時間的な重なりがある場合でも偏光度がゼロであ
り、かつ光スペクトル広がりの小さい光を生成すること
ができる偏波スクランブラを提供することを目的とす
る。
【００２３】
【課題を解決するための手段】本発明の偏波スクランブ
ラは、一定期間Ｔ／２ごとに同一の強度波形を繰り返
し、かつ一定期間Ｔ／２ごとに位相が反転する強度波形
周期Ｔ／２、光電界周期Ｔの光パルスを発生する光パル
ス発生器と、その光パルスを入力して偏波状態が直交す
る２つの光パルスに分離し、さらにその時間位置を相対
的に（２ｎ−１）Ｔ／４だけずらし（ｎは自然数）、１
パルスごとに偏波の直交した光を生成する直交偏波遅延
器とを備える。
ラは、一定期間Ｔ／２ごとに同一の強度波形を繰り返
し、かつ一定期間Ｔ／２ごとに位相が反転する強度波形
周期Ｔ／２、光電界周期Ｔの光パルスを発生する光パル
ス発生器と、その光パルスを入力して偏波状態が直交す
る２つの光パルスに分離し、さらにその時間位置を相対
的に（２ｎ−１）Ｔ／４だけずらし（ｎは自然数）、１
パルスごとに偏波の直交した光を生成する直交偏波遅延
器とを備える。
【００２４】また、光パルス発生器は、連続光を発生す
る光源と、ｔを時刻としたときに、入力信号φ(t) 、特
定の入力信号φ0 に対して、出力光電界が Ｅ(φ(t)−φ0)＝−Ｅ(−φ(t)−φ0) （≠０） となる透過特性をもち、 φ(t)−φ0 ＝φ(ｔ−Ｔ)−φ0 ＝−φ(ｔ−Ｔ/2)−φ0
（≠０） の関係がある周期Ｔの入力信号φ(t) で駆動される光強
度変調器とを備え、連続光を周期Ｔの入力信号φ(t) で
変調し、光電界が Ｅ(t) ＝Ｅ(φ(t)) で表される周期Ｔ／２（光電界まで含めると周期Ｔ）の
光パルスを発生する構成である。
る光源と、ｔを時刻としたときに、入力信号φ(t) 、特
定の入力信号φ0 に対して、出力光電界が Ｅ(φ(t)−φ0)＝−Ｅ(−φ(t)−φ0) （≠０） となる透過特性をもち、 φ(t)−φ0 ＝φ(ｔ−Ｔ)−φ0 ＝−φ(ｔ−Ｔ/2)−φ0
（≠０） の関係がある周期Ｔの入力信号φ(t) で駆動される光強
度変調器とを備え、連続光を周期Ｔの入力信号φ(t) で
変調し、光電界が Ｅ(t) ＝Ｅ(φ(t)) で表される周期Ｔ／２（光電界まで含めると周期Ｔ）の
光パルスを発生する構成である。
【００２５】
【発明の実施の形態】（本発明の偏波スクランブラの実
施形態）図１は、本発明の偏波スクランブラの実施形態
を示す。図において、本発明の偏波スクランブラは、一
定期間Ｔ／２ごとに同一の強度波形を繰り返し、かつ一
定期間Ｔ／２ごとに位相が反転する強度波形周期Ｔ／
２、光電界周期Ｔの光パルス（例えば図１(b) ）を発生
する光パルス発生器１０と、その光パルスを入力して偏
波状態が直交する２つの光パルスに分離し、さらにその
時間位置を相対的に（２ｎ−１）Ｔ／４だけずらして１
パルスごとに偏波の直交した光（例えば図１(c) ）を生
成する直交偏波遅延器２０により構成される（ｎは自然
数）。
施形態）図１は、本発明の偏波スクランブラの実施形態
を示す。図において、本発明の偏波スクランブラは、一
定期間Ｔ／２ごとに同一の強度波形を繰り返し、かつ一
定期間Ｔ／２ごとに位相が反転する強度波形周期Ｔ／
２、光電界周期Ｔの光パルス（例えば図１(b) ）を発生
する光パルス発生器１０と、その光パルスを入力して偏
波状態が直交する２つの光パルスに分離し、さらにその
時間位置を相対的に（２ｎ−１）Ｔ／４だけずらして１
パルスごとに偏波の直交した光（例えば図１(c) ）を生
成する直交偏波遅延器２０により構成される（ｎは自然
数）。
【００２６】図２は、直交偏波遅延器２０の構成例を示
す（参考文献３）。図２(a) に示す直交偏波遅延器２０
は、入力光パルスを光パワーが均等になるように２分岐
する光分岐器２１と、２分岐された各光パルスの偏波を
相対的に直交させる偏波回転器２２および時間位置を相
対的に（２ｎ−１）Ｔ／４だけずらす遅延線２３と、偏
波および時間位置を調整した光パルスを合波し、偏光度
ゼロの光を出力する光合波器２４により構成される。な
お、ここでは、２分岐した一方の経路に偏波回転器２２
を配置し、他方の経路に遅延線２３を配置しているが、
それらは相対的なものであるので、いずれか一方の経路
にまとめて配置してもよい。
す（参考文献３）。図２(a) に示す直交偏波遅延器２０
は、入力光パルスを光パワーが均等になるように２分岐
する光分岐器２１と、２分岐された各光パルスの偏波を
相対的に直交させる偏波回転器２２および時間位置を相
対的に（２ｎ−１）Ｔ／４だけずらす遅延線２３と、偏
波および時間位置を調整した光パルスを合波し、偏光度
ゼロの光を出力する光合波器２４により構成される。な
お、ここでは、２分岐した一方の経路に偏波回転器２２
を配置し、他方の経路に遅延線２３を配置しているが、
それらは相対的なものであるので、いずれか一方の経路
にまとめて配置してもよい。
【００２７】図２(b) に示す直交偏波遅延器２０は、偏
波保持光ファイバ２５を用いたものであり、偏波保持光
ファイバ２５の速達軸２６と遅延軸２７に電力比が１：
１になるように光パルスを入力する。その結果、１つの
光パルスは偏光状態が直交する２つの光パルスに分離さ
れ、１パルスごとに偏波の直交した光が生成される。
波保持光ファイバ２５を用いたものであり、偏波保持光
ファイバ２５の速達軸２６と遅延軸２７に電力比が１：
１になるように光パルスを入力する。その結果、１つの
光パルスは偏光状態が直交する２つの光パルスに分離さ
れ、１パルスごとに偏波の直交した光が生成される。
【００２８】（光パルス発生器１１の第１の構成例）図
３は、光パルス発生器１０の第１の構成例を示す。図に
おいて、光パルス発生器１０は、連続光を発生する光源
１１、光強度変調器１２および発振器１３から構成され
る。光強度変調器１２は、例えば図４に示すように、入
力信号φ(t)と、特定の入力信号φ0 に対して、出力光
電界が Ｅ(φ(t)−φ0)＝−Ｅ(−φ(t)−φ0) となる透過特性をもち、 φ(t)−φ0 ＝φ(ｔ−Ｔ)−φ0 ＝−φ(ｔ−Ｔ/2)−φ0 なる関係がある周期Ｔの入力信号φ(t) で駆動される。
すなわち、光強度変調器１２は、φ0 を境に透過特性の
絶対値が等しいので、発振器１３から出力される周期Ｔ
の入力信号φ(t) を用いて周期Ｔ／２（光電界まで含め
ると周期Ｔ）の光パルスを生成することができる。
３は、光パルス発生器１０の第１の構成例を示す。図に
おいて、光パルス発生器１０は、連続光を発生する光源
１１、光強度変調器１２および発振器１３から構成され
る。光強度変調器１２は、例えば図４に示すように、入
力信号φ(t)と、特定の入力信号φ0 に対して、出力光
電界が Ｅ(φ(t)−φ0)＝−Ｅ(−φ(t)−φ0) となる透過特性をもち、 φ(t)−φ0 ＝φ(ｔ−Ｔ)−φ0 ＝−φ(ｔ−Ｔ/2)−φ0 なる関係がある周期Ｔの入力信号φ(t) で駆動される。
すなわち、光強度変調器１２は、φ0 を境に透過特性の
絶対値が等しいので、発振器１３から出力される周期Ｔ
の入力信号φ(t) を用いて周期Ｔ／２（光電界まで含め
ると周期Ｔ）の光パルスを生成することができる。
【００２９】（光パルス発生器１０の第２の構成例）図
３に示した光パルス発生器１０における光強度変調器１
２は、図５に示すように、入力信号φ(t) と、特定の入
力信号φ0 に対して、出力光電界が周期的な透過特性を
もち、周期Ｔの入力信号φ(t) で駆動するようにしても
よい。この構成では、入力信号φ(t) の振幅を大きくす
ることにより、入力信号周波数を一定にしたままで偏波
スクランブル速度を上昇させることができる。
３に示した光パルス発生器１０における光強度変調器１
２は、図５に示すように、入力信号φ(t) と、特定の入
力信号φ0 に対して、出力光電界が周期的な透過特性を
もち、周期Ｔの入力信号φ(t) で駆動するようにしても
よい。この構成では、入力信号φ(t) の振幅を大きくす
ることにより、入力信号周波数を一定にしたままで偏波
スクランブル速度を上昇させることができる。
【００３０】（光パルス発生器１０の第３の構成例）図
６は、光パルス発生器１０の第３の構成例を示す。図に
おいて、光パルス発生器１０は、連続光を発生する光源
１１、マッハツェンダ型光強度変調器１４、マッハツェ
ンダ型光強度変調器１４を駆動する発振器１３、直流印
加器１５および位相調整器１６から構成される。マッハ
ツェンダ型光強度変調器１４は、光源１１からの連続光
を入力し、光パワーを均等に２分岐した経路に与えられ
る相対的な位相差に応じて振幅変調を行う。特に、大き
さが等しく、互いに逆位相（逆符号）の信号で２つの経
路をそれぞれ位相変調すると、図６(b) に示すような正
弦波状の電界透過特性が得られる。なお、ここではφは
逆位相信号の位相差を示し、時間平均差がφ0 （分離し
た２経路に位相差πを生じさせる量）であり、ピークツ
ーピークで位相差πを生じさせる逆位相の正弦波信号で
位相変調を行い、光パルスを生成する。ただし、２つの
正弦波信号に加えられる時間平均差φ0 および位相差
は、それぞれ直流印加器１５および位相調整器１６にお
いて与えられる。
６は、光パルス発生器１０の第３の構成例を示す。図に
おいて、光パルス発生器１０は、連続光を発生する光源
１１、マッハツェンダ型光強度変調器１４、マッハツェ
ンダ型光強度変調器１４を駆動する発振器１３、直流印
加器１５および位相調整器１６から構成される。マッハ
ツェンダ型光強度変調器１４は、光源１１からの連続光
を入力し、光パワーを均等に２分岐した経路に与えられ
る相対的な位相差に応じて振幅変調を行う。特に、大き
さが等しく、互いに逆位相（逆符号）の信号で２つの経
路をそれぞれ位相変調すると、図６(b) に示すような正
弦波状の電界透過特性が得られる。なお、ここではφは
逆位相信号の位相差を示し、時間平均差がφ0 （分離し
た２経路に位相差πを生じさせる量）であり、ピークツ
ーピークで位相差πを生じさせる逆位相の正弦波信号で
位相変調を行い、光パルスを生成する。ただし、２つの
正弦波信号に加えられる時間平均差φ0 および位相差
は、それぞれ直流印加器１５および位相調整器１６にお
いて与えられる。
【００３１】このような光パルス発生器１０と直交偏波
遅延器２０の構成により得られる光パルス（スクランブ
ル光）の偏光度がゼロになることについて以下に示す。
光パルス発生器１０は、光電界が Ｅ(t) ＝Ｅ(φ(t)) …(11) で表される周期Ｔ／２（光電界まで含めると周期Ｔ）の
光パルスを発生する。なお、Ｅおよびφは、ｔを時刻、
Ｔをφの周期としたときに、 Ｅ(φ)＝−Ｅ(−φ) （≠０） …(12) φ(t) ＝φ(ｔ−Ｔ）＝−φ(ｔ−Ｔ/2）（≠０） …(13) なる関係を満たす関数である。
遅延器２０の構成により得られる光パルス（スクランブ
ル光）の偏光度がゼロになることについて以下に示す。
光パルス発生器１０は、光電界が Ｅ(t) ＝Ｅ(φ(t)) …(11) で表される周期Ｔ／２（光電界まで含めると周期Ｔ）の
光パルスを発生する。なお、Ｅおよびφは、ｔを時刻、
Ｔをφの周期としたときに、 Ｅ(φ)＝−Ｅ(−φ) （≠０） …(12) φ(t) ＝φ(ｔ−Ｔ）＝−φ(ｔ−Ｔ/2）（≠０） …(13) なる関係を満たす関数である。
【００３２】ここで、直交偏波遅延器２０を図２(a) に
示す構成とした場合に、光分岐器２１で２分岐される光
パワーは等しく、互いに偏波が直交する光パルスのパワ
ーは等しいとしているので、条件式(10)は満たされてお
り、条件式(9) が成り立てばスクランブル光の偏光度は
ゼロになる。ここで、 Ｅx(t)＝Ｅ(φ(t)) …(14) Ｅy(t)＝Ｅ(φ(t−Ｔ/4)) …(15) であるので、
示す構成とした場合に、光分岐器２１で２分岐される光
パワーは等しく、互いに偏波が直交する光パルスのパワ
ーは等しいとしているので、条件式(10)は満たされてお
り、条件式(9) が成り立てばスクランブル光の偏光度は
ゼロになる。ここで、 Ｅx(t)＝Ｅ(φ(t)) …(14) Ｅy(t)＝Ｅ(φ(t−Ｔ/4)) …(15) であるので、
【００３３】
【数２】
【００３４】となり、偏光度がゼロであることが示され
る。途中、置換式t'＝ｔ−Ｔ/4、t"＝ｔ−Ｔ/2、t'" ＝
ｔ− 3Ｔ/4、および式(12)〜(15)を用いた。
る。途中、置換式t'＝ｔ−Ｔ/4、t"＝ｔ−Ｔ/2、t'" ＝
ｔ− 3Ｔ/4、および式(12)〜(15)を用いた。
【００３５】（従来構成と本発明構成の比較）図１３の
従来構成の偏波スクランブラと、図１，６の本発明構成
の偏波スクランブラにより生成された偏光度ゼロの光の
特性について比較する。まず、各偏波スクランブリング
方式に対する入力信号周期を決定する。図７は、ビット
レートＢの送信信号で変調した光に偏波スクランブリン
グを行い、その後、単一偏波を透過する偏光子（伝送路
の偏波特性が極端な場合）を透過させた時の計算パラメ
ータθおよびεに対するアイ開口を示す。
従来構成の偏波スクランブラと、図１，６の本発明構成
の偏波スクランブラにより生成された偏光度ゼロの光の
特性について比較する。まず、各偏波スクランブリング
方式に対する入力信号周期を決定する。図７は、ビット
レートＢの送信信号で変調した光に偏波スクランブリン
グを行い、その後、単一偏波を透過する偏光子（伝送路
の偏波特性が極端な場合）を透過させた時の計算パラメ
ータθおよびεに対するアイ開口を示す。
【００３６】入力信号周期は、後述するように、Ｔ＝２
／ｍＢ（ｍは自然数）であることが望ましいので、図７
(a) 〜(c) はそれぞれ、従来構成における入力信号周期
Ｔ＝１／Ｂ、従来構成における入力信号周期Ｔ＝１／２
Ｂ、本発明構成における入力信号周期Ｔ＝１／Ｂの場合
についての計算結果である。実際には、従来構成の偏波
スクランブラでは、Ｘ軸およびＹ軸をそれぞれ φPM1 ＝(0.7655/2)πsin2π(t/T) …(17) φPM2 ＝−(0.7655/2)πsin2π(t/T) …(18) の入力信号で位相変調し、本発明の偏波スクランブラで
は、マッハツェンダ型光強度変調器の２分岐した経路に
それぞれ φpulse1＝(1/2)πsin2π(t/T) ＋φ0 …(19) φpulse2＝−(1/2)πsin2π(t/T)t …(20) の入力信号で位相変調する。変調器を駆動する信号は正
弦波とした。図７(b),(c) に示すように、従来構成にお
ける入力信号周期Ｔ＝１／２Ｂと、本発明構成における
入力信号周期Ｔ＝１／Ｂの場合は、同等のアイ開口が得
られていることがわかる。したがって、以下の計算はこ
の条件の下で行う。
／ｍＢ（ｍは自然数）であることが望ましいので、図７
(a) 〜(c) はそれぞれ、従来構成における入力信号周期
Ｔ＝１／Ｂ、従来構成における入力信号周期Ｔ＝１／２
Ｂ、本発明構成における入力信号周期Ｔ＝１／Ｂの場合
についての計算結果である。実際には、従来構成の偏波
スクランブラでは、Ｘ軸およびＹ軸をそれぞれ φPM1 ＝(0.7655/2)πsin2π(t/T) …(17) φPM2 ＝−(0.7655/2)πsin2π(t/T) …(18) の入力信号で位相変調し、本発明の偏波スクランブラで
は、マッハツェンダ型光強度変調器の２分岐した経路に
それぞれ φpulse1＝(1/2)πsin2π(t/T) ＋φ0 …(19) φpulse2＝−(1/2)πsin2π(t/T)t …(20) の入力信号で位相変調する。変調器を駆動する信号は正
弦波とした。図７(b),(c) に示すように、従来構成にお
ける入力信号周期Ｔ＝１／２Ｂと、本発明構成における
入力信号周期Ｔ＝１／Ｂの場合は、同等のアイ開口が得
られていることがわかる。したがって、以下の計算はこ
の条件の下で行う。
【００３７】図８は、各偏波スクランブラに対して、６
Ｂの３dB幅をもつガウス型光フィルタを偏光子の前に１
回、偏光子の後に２回透過させたときの出力パワーを示
す。なお、光フィルタを透過させない場合は、偏光度ゼ
ロの条件により偏光子出力パワーに変動はない。図の縦
軸は光源からの連続光パワーを０dBとしている。図８
(a) に示すように、θおよびε、すなわち偏光子への入
力偏波状態により出力光パワーに変動が生じるが、図８
(b) ではほとんどパワー変動が生じない。これは、光ス
ペクトルの広がり具合により、光フィルタによりスペク
トルが切り取られ、偏光度がゼロからずれるためであ
る。
Ｂの３dB幅をもつガウス型光フィルタを偏光子の前に１
回、偏光子の後に２回透過させたときの出力パワーを示
す。なお、光フィルタを透過させない場合は、偏光度ゼ
ロの条件により偏光子出力パワーに変動はない。図の縦
軸は光源からの連続光パワーを０dBとしている。図８
(a) に示すように、θおよびε、すなわち偏光子への入
力偏波状態により出力光パワーに変動が生じるが、図８
(b) ではほとんどパワー変動が生じない。これは、光ス
ペクトルの広がり具合により、光フィルタによりスペク
トルが切り取られ、偏光度がゼロからずれるためであ
る。
【００３８】さらに、光フィルタの３dB幅を変化させた
場合のパワー変動量変化についての計算結果を図８(c)
に示す。実線は本発明構成、破線は従来構成によるもの
である。この図より、本発明構成の偏波スクランブラ
は、光フィルタの３dB幅の変化に対してもパワー変動量
がほとんどないことがわかる。光パワー変動は、伝送路
内に挿入された光増幅器への入力パワー変動により、時
間的な信号ＳＮＲのばらつきを生む。このことから、本
発明構成の方が従来構成よりも、信号ＳＮＲの観点から
も有利であると言える。
場合のパワー変動量変化についての計算結果を図８(c)
に示す。実線は本発明構成、破線は従来構成によるもの
である。この図より、本発明構成の偏波スクランブラ
は、光フィルタの３dB幅の変化に対してもパワー変動量
がほとんどないことがわかる。光パワー変動は、伝送路
内に挿入された光増幅器への入力パワー変動により、時
間的な信号ＳＮＲのばらつきを生む。このことから、本
発明構成の方が従来構成よりも、信号ＳＮＲの観点から
も有利であると言える。
【００３９】図９(a) は、光フィルタの３dB幅を変化さ
せた場合の最小光パワーの計算結果を示す。実線は本発
明構成、破線は従来構成によるものである。なお、ここ
での最小光パワーとは、偏光子への入力偏波状態による
最悪値である。この図から本発明構成の方が従来構成よ
りも光スペクトルが小さいことがわかる。なお、図９
(a) （および図８(b))は、光パルス生成によるパワー損
失〜２dBを含んでいるため、グラフの縦軸を相対平均パ
ワーにとると、本発明構成の計算結果はいずれも＋２dB
となる。また、光スペクトル広がりが小さいことは、伝
送路の分散の影響によるアイ開口劣化が小さいことから
も示される。図９(b) に、波長1550nm、ビットレート2.
5Gbit/s の偏波スクランブルした光を偏光子に透過させ
た後（光フィルタは透過させない）、波長分散量16ps/n
m/kmの単一モードファイバ上で伝送させた時のアイ開口
の計算結果を示す。アイ開口は、偏光子への入力偏波状
態による最悪値をプロットした。図に示されるように、
本発明構成による偏波スクランブラの方が、従来構成よ
りも同じアイ開口劣化に達する伝送距離が長い。
せた場合の最小光パワーの計算結果を示す。実線は本発
明構成、破線は従来構成によるものである。なお、ここ
での最小光パワーとは、偏光子への入力偏波状態による
最悪値である。この図から本発明構成の方が従来構成よ
りも光スペクトルが小さいことがわかる。なお、図９
(a) （および図８(b))は、光パルス生成によるパワー損
失〜２dBを含んでいるため、グラフの縦軸を相対平均パ
ワーにとると、本発明構成の計算結果はいずれも＋２dB
となる。また、光スペクトル広がりが小さいことは、伝
送路の分散の影響によるアイ開口劣化が小さいことから
も示される。図９(b) に、波長1550nm、ビットレート2.
5Gbit/s の偏波スクランブルした光を偏光子に透過させ
た後（光フィルタは透過させない）、波長分散量16ps/n
m/kmの単一モードファイバ上で伝送させた時のアイ開口
の計算結果を示す。アイ開口は、偏光子への入力偏波状
態による最悪値をプロットした。図に示されるように、
本発明構成による偏波スクランブラの方が、従来構成よ
りも同じアイ開口劣化に達する伝送距離が長い。
【００４０】（本発明の偏波スクランブラを用いた光送
信装置の構成例）図１０は、本発明の偏波スクランブラ
を用いた光送信装置の構成例を示す。図において、本発
明の偏波スクランブラを構成する光パルス発生器１０の
光源１１と光強度変調器１２との間に光データ変調器３
１を配置し、光データ変調器３１を送信信号発生器３２
から出力される送信信号により駆動する。基準周波数発
生器３３は、送信信号発生器３２および発振器１３に所
定の基準周波数信号を供給して位相同期をとる。必要が
あれば、周波数逓倍／分周器により基準周波数信号を逓
倍／分周してもよい。
信装置の構成例）図１０は、本発明の偏波スクランブラ
を用いた光送信装置の構成例を示す。図において、本発
明の偏波スクランブラを構成する光パルス発生器１０の
光源１１と光強度変調器１２との間に光データ変調器３
１を配置し、光データ変調器３１を送信信号発生器３２
から出力される送信信号により駆動する。基準周波数発
生器３３は、送信信号発生器３２および発振器１３に所
定の基準周波数信号を供給して位相同期をとる。必要が
あれば、周波数逓倍／分周器により基準周波数信号を逓
倍／分周してもよい。
【００４１】光源１１から出力された連続光は光データ
変調器２１に入力され、送信信号発生器３２から出力さ
れるビットレートＢの送信信号で変調されて光強度変調
器１２に入力される。光強度変調器１２は、発振器１３
からの周期Ｔ／２ｍＢの繰り返し信号によって駆動さ
れ、信号１ビット内で位相が反転する光パルスを生成し
て直交偏波遅延器２０に入力する。直交偏波遅延器２０
では図２に示す構成により信号１ビット内で偏波の直交
した偏光度ゼロの信号光が生成される。
変調器２１に入力され、送信信号発生器３２から出力さ
れるビットレートＢの送信信号で変調されて光強度変調
器１２に入力される。光強度変調器１２は、発振器１３
からの周期Ｔ／２ｍＢの繰り返し信号によって駆動さ
れ、信号１ビット内で位相が反転する光パルスを生成し
て直交偏波遅延器２０に入力する。直交偏波遅延器２０
では図２に示す構成により信号１ビット内で偏波の直交
した偏光度ゼロの信号光が生成される。
【００４２】本構成では、図１０(b) に示すように（ｍ
＝２の場合）、Ｚ軸方向に進む信号光は、Ｘ偏波成分お
よびＹ偏波成分ともに、スリップすることなく常に１ビ
ット内における同じ相対時間位置がサンプリングされる
ので、光電気変換後の受信信号波形から周波数ずれによ
るジッタの影響を取り除くことができる。また、位相同
期をとることにより、位相ずれによるジッタの影響も同
時に取り除くことができる。なお、基準周波数発生器３
３から供給される基準周波数信号の代わりに、一方の信
号から取り出したクロック信号を用いてもよい。
＝２の場合）、Ｚ軸方向に進む信号光は、Ｘ偏波成分お
よびＹ偏波成分ともに、スリップすることなく常に１ビ
ット内における同じ相対時間位置がサンプリングされる
ので、光電気変換後の受信信号波形から周波数ずれによ
るジッタの影響を取り除くことができる。また、位相同
期をとることにより、位相ずれによるジッタの影響も同
時に取り除くことができる。なお、基準周波数発生器３
３から供給される基準周波数信号の代わりに、一方の信
号から取り出したクロック信号を用いてもよい。
【００４３】
【発明の効果】以上説明したように、本発明の偏波スク
ランブラは、パルスごとに偏波を直交した光パルスに時
間的な重なりをもたせた上で、スクランブル光の偏光度
をゼロにし、かつ光スペクトル広がりの小さい偏波スク
ランブル光を生成することができる。
ランブラは、パルスごとに偏波を直交した光パルスに時
間的な重なりをもたせた上で、スクランブル光の偏光度
をゼロにし、かつ光スペクトル広がりの小さい偏波スク
ランブル光を生成することができる。
【図１】本発明の偏波スクランブラの実施形態を示す図
である。
である。
【図２】直交偏波遅延器２０の構成例を示す図である。
【図３】光パルス発生器１０の第１の構成例を示す図で
ある。
ある。
【図４】光強度変調器１２の透過特性を示す図である。
【図５】光強度変調器１２の透過特性を示す図である。
【図６】光パルス発生器１０の第３の構成例を示す図で
ある。
ある。
【図７】従来構成と本発明構成における入力信号周期の
決定を説明する図である。
決定を説明する図である。
【図８】従来構成と本発明構成の比較を示す図である。
【図９】従来構成と本発明構成の比較を示す図である。
【図１０】本発明の偏波スクランブラを用いた光送信器
の構成例を示す図である。
の構成例を示す図である。
【図１１】偏波スクランブラを用いた長距離光増幅中継
伝送システムの構成例を示す図である。
伝送システムの構成例を示す図である。
【図１２】偏波スクランブラを用いた波長多重（ＷＤ
Ｍ）伝送システムの構成例を示す図である。
Ｍ）伝送システムの構成例を示す図である。
【図１３】従来の偏波スクランブラの構成例を示す図で
ある。
ある。
１０ 光パルス発生器
１１ 光源
１２ 光強度変調器
１３ 発振器
１４ マッハツェンダ型光強度変調器
１５ 直流印加器
１６ 位相調整器
２０ 直交偏波遅延器
２１ 光分岐器
２２ 偏波回転器
２３ 遅延線
２４ 光合波器
２５ 偏波保持光ファイバ
３１ 光データ変調器
３２ 送信信号発生器
３３ 基準信号発生器
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考）
Ｈ０４Ｂ 10/142
10/152
10/18
(72)発明者 高知尾 昇
東京都千代田区大手町二丁目３番１号 日
本電信電話株式会社内
(72)発明者 岩月 勝美
東京都千代田区大手町二丁目３番１号 日
本電信電話株式会社内
Ｆターム(参考） 2H079 BA01 BA03 CA04 CA24 KA12
KA20
2H099 AA01 BA00 CA07 DA00
5K102 AA01 AA61 AA63 AA67 AH02
AH26 AH30 KA01 KA42 PA12
PB01 PH02 PH11 PH21 PH26
PH31 PH49 PH50 RB01
Claims (5)
- 【請求項１】 一定期間Ｔ／２ごとに同一の強度波形を
繰り返し、かつ前記一定期間Ｔ／２ごとに位相が反転す
る強度波形周期Ｔ／２、光電界周期Ｔの光パルスを発生
する光パルス発生器と、 前記光パルスを入力して偏波状態が直交する２つの光パ
ルスに分離し、さらにその時間位置を相対的に（２ｎ−
１）Ｔ／４だけずらし（ｎは自然数）、１パルスごとに
偏波の直交した光を生成する直交偏波遅延器とを備えた
ことを特徴とする偏波スクランブラ。 - 【請求項２】 請求項１に記載の偏波スクランブラにお
いて、 前記光パルス発生器は、連続光を発生する光源と、ｔを
時刻としたときに、入力信号φ(t) 、特定の入力信号φ
0 に対して、出力光電界が Ｅ(φ(t)−φ0)＝−Ｅ(−φ(t)−φ0) （≠０） となる透過特性をもち、 φ(t)−φ0 ＝φ(ｔ−Ｔ)−φ0 ＝−φ(ｔ−Ｔ/2)−φ0
（≠０） の関係がある周期Ｔの入力信号φ(t) で駆動される光強
度変調器とを備え、前記連続光を前記周期Ｔの入力信号
φ(t) で変調し、光電界が Ｅ(t) ＝Ｅ(φ(t)) で表される強度波形周期Ｔ／２、光電界周期Ｔの光パル
スを発生する構成であることを特徴とする偏波スクラン
ブラ。 - 【請求項３】 請求項２に記載の偏波スクランブラにお
いて、 前記光強度変調器は、入力信号に対して周期的な透過特
性を有する構成であることを特徴とする偏波スクランブ
ラ。 - 【請求項４】 請求項３に記載の偏波スクランブラにお
いて、 前記光強度変調器がマッハツェンダ型光強度変調器であ
り、光パワーを２分岐した経路に、それぞれ時間平均差
がφ0 であり、ピークツーピークで位相差πを生じさせ
る逆位相の正弦波信号で位相変調を行う構成であること
を特徴とする偏波スクランブラ。 - 【請求項５】 請求項２または請求項４に記載の偏波ス
クランブラにおいて、 送信信号ビットレートをＢとしたときに、前記光強度変
調器への入力信号周期をＴ＝２／ｍＢ（ｍは自然数）と
して送信信号および前記光強度変調器への入力信号の位
相同期をとる構成であることを特徴とする偏波スクラン
ブラ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2003044959A JP3793514B2 (ja) | 2002-02-22 | 2003-02-21 | 偏波スクランブラ |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002-45956 | 2002-02-22 | ||
| JP2002045956 | 2002-02-22 | ||
| JP2003044959A JP3793514B2 (ja) | 2002-02-22 | 2003-02-21 | 偏波スクランブラ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003315739A true JP2003315739A (ja) | 2003-11-06 |
| JP3793514B2 JP3793514B2 (ja) | 2006-07-05 |
Family
ID=29551851
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2003044959A Expired - Fee Related JP3793514B2 (ja) | 2002-02-22 | 2003-02-21 | 偏波スクランブラ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3793514B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006105660A (ja) * | 2004-10-01 | 2006-04-20 | National Institute Of Advanced Industrial & Technology | ポート延長装置を備えた回路特性測定装置 |
| US8363309B2 (en) | 2009-06-15 | 2013-01-29 | Fujitsu Limited | Optical amplifier and method for suppressing polarization dependent gain of optical amplifier |
| WO2022044113A1 (ja) * | 2020-08-25 | 2022-03-03 | 日本電信電話株式会社 | 光増幅器励起装置 |
-
2003
- 2003-02-21 JP JP2003044959A patent/JP3793514B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006105660A (ja) * | 2004-10-01 | 2006-04-20 | National Institute Of Advanced Industrial & Technology | ポート延長装置を備えた回路特性測定装置 |
| US8363309B2 (en) | 2009-06-15 | 2013-01-29 | Fujitsu Limited | Optical amplifier and method for suppressing polarization dependent gain of optical amplifier |
| WO2022044113A1 (ja) * | 2020-08-25 | 2022-03-03 | 日本電信電話株式会社 | 光増幅器励起装置 |
| JPWO2022044113A1 (ja) * | 2020-08-25 | 2022-03-03 | ||
| JP7417168B2 (ja) | 2020-08-25 | 2024-01-18 | 日本電信電話株式会社 | 光増幅器励起装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3793514B2 (ja) | 2006-07-05 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US7031614B2 (en) | Polarization scrambler and optical network using the same | |
| US7194211B2 (en) | Method and system for 80 and 160 gigabit-per-second QRZ transmission in 100 GHz optical bandwidth with enhanced receiver performance | |
| US7224906B2 (en) | Method and system for mitigating nonlinear transmission impairments in fiber-optic communications systems | |
| JP2679953B2 (ja) | 高密度光波長分割多重化 | |
| US6081355A (en) | Multi-wavelength light source | |
| EP2175574B1 (en) | Transmission system comprising a CS-RZ DPSK optical transmitter | |
| EP1848128B1 (en) | Optical communication device and quantum key distribution system using the same | |
| EP1566903B1 (en) | Method and apparatus for optical transmission | |
| KR100221265B1 (ko) | 주기적 파형을 이용한 동기형 편광 및 위상 변조장치 및 방법 | |
| US20090067843A1 (en) | Optical Wavelength-Division-Multiplexed (WDM) Comb Generator Using a Single Laser | |
| US7146110B2 (en) | Optical transmitter with SBS suppression | |
| JPH10332939A (ja) | 光送信装置及び光送信方法 | |
| EP0964537A2 (en) | Optical transmitting apparatus | |
| JPH03503705A (ja) | 情報伝送方法および装置 | |
| JP2002258228A (ja) | 単一側波帯信号光の生成方法およびその回路 | |
| CN109818680B (zh) | 微波光子宽带射频收发方法及装置 | |
| US7280764B2 (en) | Optical signal multiplexer/demultiplexer employing pseudorandom mode modulation | |
| Misra et al. | Optical channel aggregation based on modulation format conversion by coherent spectral superposition with electro-optic modulators | |
| KR100547781B1 (ko) | 편광 듀오바이너리 광전송장치 | |
| JP2003315739A (ja) | 偏波スクランブラ | |
| JPH11145535A (ja) | 信号変換器、光送信器および光ファイバ伝送装置 | |
| JP3764697B2 (ja) | 光ネットワーク | |
| US20020080454A1 (en) | Method, system and apparatus for optically transferring information | |
| Venugopalan et al. | Filterless reception of Terabit, Faster than Nyquist Superchannels with 4 GHz Electronics | |
| WO2003028267A1 (en) | Mitigating nonlinear transmission impairments in fiber-optic communications systems |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20051209 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20060203 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20060331 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20060407 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090414 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100414 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100414 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110414 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120414 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130414 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140414 Year of fee payment: 8 |
|
| S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |