JP2003301239A - 陸上光ファイバーケーブル補強用異形線 - Google Patents
陸上光ファイバーケーブル補強用異形線Info
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Classifications
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
- G02B6/44—Mechanical structures for providing tensile strength and external protection for fibres, e.g. optical transmission cables
- G02B6/4401—Optical cables
- G02B6/4429—Means specially adapted for strengthening or protecting the cables
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
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- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 冷間加工性に優れた長尺高張力鋼線用の線材
を用いて、強度の高い陸上光ファイバーケーブル補強用
略扇形異形線を提供する。 【解決手段】 質量％で、Ｃ：０．４０〜１．１％、Ｓ
ｉ：０．１５〜１．５％、Ｍｎ：０．２０〜１．５％を
含有し、更にＣｒ、Ｍｏ、Ｖ、Ａｌ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｂの
１種または２種以上を合計で０．０００５〜０．５％含
有し、Ｃｅｑ＝Ｃ＋１／４Ｓｉ＋１／５Ｍｎ＋４／１３
Ｃｒが、０．８０％≦Ｃｅｑ≦１．８０％を満足し、フ
ェライト・パーライト組織あるいはパーライト組織を有
し、引張り強さが、１８００MPa 以上で、断面積が略扇
形をなす異形線で、この異形線を複数本合わせて光ファ
イバーを収容する円形中空断面を構成することを特徴と
する陸上光ファイバーケーブル補強用異形線。
を用いて、強度の高い陸上光ファイバーケーブル補強用
略扇形異形線を提供する。 【解決手段】 質量％で、Ｃ：０．４０〜１．１％、Ｓ
ｉ：０．１５〜１．５％、Ｍｎ：０．２０〜１．５％を
含有し、更にＣｒ、Ｍｏ、Ｖ、Ａｌ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｂの
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有し、Ｃｅｑ＝Ｃ＋１／４Ｓｉ＋１／５Ｍｎ＋４／１３
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ェライト・パーライト組織あるいはパーライト組織を有
し、引張り強さが、１８００MPa 以上で、断面積が略扇
形をなす異形線で、この異形線を複数本合わせて光ファ
イバーを収容する円形中空断面を構成することを特徴と
する陸上光ファイバーケーブル補強用異形線。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は陸上用光ファイバー
ケーブル補強用異形線に関するものである。
ケーブル補強用異形線に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年のＩＴ革命の進展により陸上ケーブ
ル用に光ファイバーが急速に普及してきている。光ファ
イバーケーブルの構造としては、例えば特開平５−６０
９５６公報、特開平６−６９９１５公報、特開平７−４
９４３９公報、特開平１１−２３９２３公報、特願２０
００−３１０７２８公報に記載された構造のものがあ
る。
ル用に光ファイバーが急速に普及してきている。光ファ
イバーケーブルの構造としては、例えば特開平５−６０
９５６公報、特開平６−６９９１５公報、特開平７−４
９４３９公報、特開平１１−２３９２３公報、特願２０
００−３１０７２８公報に記載された構造のものがあ
る。
【０００３】図１は陸上用光ファイバーケーブルの構造
の例を示しているが、基本的にはケーブル芯部にテンシ
ョン部材を配置し、その周囲に光ファイバーユニットを
配置し、その外周に光ファイバーユニットを内包した補
強管を配し、その外周にラッピング、シース補強層、シ
ースを設ける構造としている。
の例を示しているが、基本的にはケーブル芯部にテンシ
ョン部材を配置し、その周囲に光ファイバーユニットを
配置し、その外周に光ファイバーユニットを内包した補
強管を配し、その外周にラッピング、シース補強層、シ
ースを設ける構造としている。
【０００４】しかし、このような構造は複雑である上
に、吊線支点間隔、電柱間隔の関係上、ケーブルの重量
を増加させる事は出来ないため、光ファイバーの補強管
を強化する事にも限界がある。そのため、耐久性を向上
される目的で、例えば、特開平５−６０９５６公報に記
載されているようにケーブル外周部にセラミックパウダ
ーを充填する。または、特開平６−６９９１５公報に記
載されているように吸水テープを複数層巻き付けるなど
の工夫が必要となり、コストアップの原因となってい
る。
に、吊線支点間隔、電柱間隔の関係上、ケーブルの重量
を増加させる事は出来ないため、光ファイバーの補強管
を強化する事にも限界がある。そのため、耐久性を向上
される目的で、例えば、特開平５−６０９５６公報に記
載されているようにケーブル外周部にセラミックパウダ
ーを充填する。または、特開平６−６９９１５公報に記
載されているように吸水テープを複数層巻き付けるなど
の工夫が必要となり、コストアップの原因となってい
る。
【０００５】構造が簡単で、耐久性、耐水性の高いケー
ブル構造として、図２に示すような特公平７−６５１４
２公報に記載されている海底光ファイバーケーブル補強
用異形線が提案されており、Ｃｅｑ＝Ｃ＋（Ｍｎ＋Ｃ
ｒ）／５≧０．５７％に規制した鋼線より製造される引
張り強さ１２２６MPa 以上の扇形断面の異形線がある。
しかし、達成されている引張り強さの最大値は１５２０
MPa レベルであり、ピアノ線の引張り強さである１８０
０〜２０００MPa に比べて低いのが実状である。
ブル構造として、図２に示すような特公平７−６５１４
２公報に記載されている海底光ファイバーケーブル補強
用異形線が提案されており、Ｃｅｑ＝Ｃ＋（Ｍｎ＋Ｃ
ｒ）／５≧０．５７％に規制した鋼線より製造される引
張り強さ１２２６MPa 以上の扇形断面の異形線がある。
しかし、達成されている引張り強さの最大値は１５２０
MPa レベルであり、ピアノ線の引張り強さである１８０
０〜２０００MPa に比べて低いのが実状である。
【０００６】最近、光ファイバーケーブルは電送容量の
アップ、敷設性の改善目的での軽量化要求が市場で高ま
っているが、電送容量をアップの目的で扇型異形線の内
径を大きくする事により断面を薄肉化し、光ファイバー
本数を増加させようとしてもテンション部材としての強
度確保の観点から薄肉化にも限界があり、扇形断面の異
形線を使用する方式では、年々増加する電送容量のアッ
プの市場ニーズに対応できなくなりつつある。
アップ、敷設性の改善目的での軽量化要求が市場で高ま
っているが、電送容量をアップの目的で扇型異形線の内
径を大きくする事により断面を薄肉化し、光ファイバー
本数を増加させようとしてもテンション部材としての強
度確保の観点から薄肉化にも限界があり、扇形断面の異
形線を使用する方式では、年々増加する電送容量のアッ
プの市場ニーズに対応できなくなりつつある。
【０００７】敷設性改善のためにケーブル本体の軽量化
ニーズが高まっているが、従来強度の扇形の異形線では
軽量化目的で薄肉化しようとしても補強層の強度確保の
観点から十分な薄肉化を行う事ができないために年々増
加するケーブル軽量化の市場ニーズに対応するにも限界
がある。
ニーズが高まっているが、従来強度の扇形の異形線では
軽量化目的で薄肉化しようとしても補強層の強度確保の
観点から十分な薄肉化を行う事ができないために年々増
加するケーブル軽量化の市場ニーズに対応するにも限界
がある。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、冷間加工性
に優れた長尺高張力鋼線用の線材を用いて、強度の高い
陸上光ファイバーケーブル補強用異形線を提供するもの
である。
に優れた長尺高張力鋼線用の線材を用いて、強度の高い
陸上光ファイバーケーブル補強用異形線を提供するもの
である。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明は上記課題を解決
するためになされたもので、その要旨は次のとおりであ
る。
するためになされたもので、その要旨は次のとおりであ
る。
【００１０】（１）質量％で、Ｃ：０．６５超〜１．１
％、Ｓｉ：０．１５〜１．５％、Ｍｎ：０．２０〜１．
５％を含有し、更にＣｒ：１．２％以下かつ（Ｍｎ＋Ｃ
ｒ）：０．２〜１．５％、Ｍｏ：０．０１〜０．１％、
Ｖ：０．０１〜０．１％、Ａｌ：０．００２〜０．１
％、Ｔｉ：０．００２〜０．１％、Ｎｂ：０．００１〜
０．３％、Ｂ：０．０００５〜０．１％の１種または２
種以上を合計で（０．０００５〜０．５％）含有し、残
部：Ｆｅ及び不可避的不純物からなり、更にＣｅｑ＝Ｃ
＋１／４Ｓｉ＋１／５Ｍｎ＋４／１３Ｃｒが、０．８０
％≦Ｃｅｑ≦１．８０％を満足し、フェライト・パーラ
イト組織あるいはパーライト組織であって、かつＬ断面
中心軸線上を横切るせん断帯（圧延方向に対して傾斜を
有するＳｈｅａｒ ｂａｎｄ）の数が中心軸の単位長さ
当たり２０本／mm以下であり、かつ、前記中心軸とせん
断帯のなす角度が１０〜９０度の範囲内にあり、引張り
強さが、１８００MPa 以上で、断面積が略扇形をなし、
該略扇形が複数本合わさり光ファイバーを収容する円形
中空断面を構成することを特徴とする陸上光ファイバー
ケーブル補強用異形線。
％、Ｓｉ：０．１５〜１．５％、Ｍｎ：０．２０〜１．
５％を含有し、更にＣｒ：１．２％以下かつ（Ｍｎ＋Ｃ
ｒ）：０．２〜１．５％、Ｍｏ：０．０１〜０．１％、
Ｖ：０．０１〜０．１％、Ａｌ：０．００２〜０．１
％、Ｔｉ：０．００２〜０．１％、Ｎｂ：０．００１〜
０．３％、Ｂ：０．０００５〜０．１％の１種または２
種以上を合計で（０．０００５〜０．５％）含有し、残
部：Ｆｅ及び不可避的不純物からなり、更にＣｅｑ＝Ｃ
＋１／４Ｓｉ＋１／５Ｍｎ＋４／１３Ｃｒが、０．８０
％≦Ｃｅｑ≦１．８０％を満足し、フェライト・パーラ
イト組織あるいはパーライト組織であって、かつＬ断面
中心軸線上を横切るせん断帯（圧延方向に対して傾斜を
有するＳｈｅａｒ ｂａｎｄ）の数が中心軸の単位長さ
当たり２０本／mm以下であり、かつ、前記中心軸とせん
断帯のなす角度が１０〜９０度の範囲内にあり、引張り
強さが、１８００MPa 以上で、断面積が略扇形をなし、
該略扇形が複数本合わさり光ファイバーを収容する円形
中空断面を構成することを特徴とする陸上光ファイバー
ケーブル補強用異形線。
【００１１】（２）質量％で、Ｃ：０．６５超〜１．１
％、Ｓｉ：０．５０〜１．５％、Ｍｎ：０．２０〜１．
５％を含有し、更にＣｒ：１．２％以下かつ（Ｍｎ＋Ｃ
ｒ）：０．２〜１．５％、Ｍｏ：０．０１〜０．１％、
Ｖ：０．０１〜０．１％、Ａｌ：０．００２〜０．１
％、Ｔｉ：０．００２〜０．１％、Ｎｂ：０．００１〜
０．３％、Ｂ：０．０００５〜０．１％の１種または２
種以上を合計で（０．０００５〜０．５％）含有し、残
部：Ｆｅ及び不可避的不純物からなり、更にＣｅｑ＝Ｃ
＋１／４Ｓｉ＋１／５Ｍｎ＋４／１３Ｃｒが、０．８０
％≦Ｃｅｑ≦１．８０％を満足し、フェライト・パーラ
イト組織あるいはパーライト組織であって、かつ、パー
ライト組織のセメンタイトとフェライト界面からフェラ
イト相側の３０nmの範囲で、セメンタイト／フェライト
界面のＳｉ最大偏析度（セメンタイトとフェライト界面
からフェライト相側に３０nmの範囲での最大Ｓｉ濃度÷
バルクのＳｉ含有量）≧１．１を満足するようにＳｉ偏
析しており、Ｌ断面中心軸線上を横切るせん断帯（圧延
方向に対して傾斜を有するＳｈｅａｒ ｂａｎｄ）の数
が中心軸の単位長さ当たり２０本／mm以下であり、か
つ、前記中心軸とせん断帯のなす角度が１０〜９０度の
範囲内にあり、引張り強さが、１８００MPa 以上で、断
面積が略扇形をなし、該略扇形が複数本合わさり光ファ
イバーを収容する円形中空断面を構成することを特徴と
する陸上光ファイバーケーブル補強用異形線。
％、Ｓｉ：０．５０〜１．５％、Ｍｎ：０．２０〜１．
５％を含有し、更にＣｒ：１．２％以下かつ（Ｍｎ＋Ｃ
ｒ）：０．２〜１．５％、Ｍｏ：０．０１〜０．１％、
Ｖ：０．０１〜０．１％、Ａｌ：０．００２〜０．１
％、Ｔｉ：０．００２〜０．１％、Ｎｂ：０．００１〜
０．３％、Ｂ：０．０００５〜０．１％の１種または２
種以上を合計で（０．０００５〜０．５％）含有し、残
部：Ｆｅ及び不可避的不純物からなり、更にＣｅｑ＝Ｃ
＋１／４Ｓｉ＋１／５Ｍｎ＋４／１３Ｃｒが、０．８０
％≦Ｃｅｑ≦１．８０％を満足し、フェライト・パーラ
イト組織あるいはパーライト組織であって、かつ、パー
ライト組織のセメンタイトとフェライト界面からフェラ
イト相側の３０nmの範囲で、セメンタイト／フェライト
界面のＳｉ最大偏析度（セメンタイトとフェライト界面
からフェライト相側に３０nmの範囲での最大Ｓｉ濃度÷
バルクのＳｉ含有量）≧１．１を満足するようにＳｉ偏
析しており、Ｌ断面中心軸線上を横切るせん断帯（圧延
方向に対して傾斜を有するＳｈｅａｒ ｂａｎｄ）の数
が中心軸の単位長さ当たり２０本／mm以下であり、か
つ、前記中心軸とせん断帯のなす角度が１０〜９０度の
範囲内にあり、引張り強さが、１８００MPa 以上で、断
面積が略扇形をなし、該略扇形が複数本合わさり光ファ
イバーを収容する円形中空断面を構成することを特徴と
する陸上光ファイバーケーブル補強用異形線。
【００１２】
【発明の実施の形態】以下、本発明について詳細に説明
する。
する。
【００１３】電送容量アップ、軽量化目的で陸上光ファ
イバーケーブルの保護パイプを薄肉化するためには、該
略扇形の異形線の引張り強さを１８００MPa 以上にする
必要がある。
イバーケーブルの保護パイプを薄肉化するためには、該
略扇形の異形線の引張り強さを１８００MPa 以上にする
必要がある。
【００１４】異形線の引張り強さは、原料線材の引張り
強さと冷間加工量により決まるが、扇形異形線を製造す
る際の最大の課題は加工中に発生する断線であり、断線
無く高強度化を図る事が本発明のポイントである。本発
明者らの検討によれば、例えば、図３に示した陸上光フ
ァイバーケーブルのための補強用の略扇形異形線２０〜
２５を加工中の断線無く製造するためには、圧延方向に
対して傾きを有するせん断帯を制御する事が重要である
ことが判明した。そのためには、例えば、略扇形の異形
線の引張り強さが１８００MPa では総減面率を８５％以
下、２０００MPa では８０％以下に抑える事が有効であ
る。これらの条件を満たすためには、略扇形異形線の引
張り強さ１８００MPa では線材の引張り強さを１１００
MPa 以上、２０００MPa では１２００MPa 以上は必要で
ある。
強さと冷間加工量により決まるが、扇形異形線を製造す
る際の最大の課題は加工中に発生する断線であり、断線
無く高強度化を図る事が本発明のポイントである。本発
明者らの検討によれば、例えば、図３に示した陸上光フ
ァイバーケーブルのための補強用の略扇形異形線２０〜
２５を加工中の断線無く製造するためには、圧延方向に
対して傾きを有するせん断帯を制御する事が重要である
ことが判明した。そのためには、例えば、略扇形の異形
線の引張り強さが１８００MPa では総減面率を８５％以
下、２０００MPa では８０％以下に抑える事が有効であ
る。これらの条件を満たすためには、略扇形異形線の引
張り強さ１８００MPa では線材の引張り強さを１１００
MPa 以上、２０００MPa では１２００MPa 以上は必要で
ある。
【００１５】また、本発明者らは、略扇形異形線製造中
の断線は、冷間加工中の発熱によるセメンタイト分解に
起因する鋼材中に固溶したフリーな炭素と鋼材中に固溶
したフリーな窒素に起因する歪時効が進行し、発生する
ことを見出した。そのため、加工発熱によるセメンタイ
ト分解を抑制するために有効な添加合金とその最適添加
量を検討した結果、フェライト中のセメンタイト／フェ
ライト界面に存在するＳｉ量を調整する事が有効であ
り、合わせてＣｒ，Ｍｏ，Ｖ，Ｔｉ，Ｎｂの炭化物形成
する合金元素を補助的に添加する事により更に冷間加工
中のセメンタイトの分解が抑制されることを見出した。
の断線は、冷間加工中の発熱によるセメンタイト分解に
起因する鋼材中に固溶したフリーな炭素と鋼材中に固溶
したフリーな窒素に起因する歪時効が進行し、発生する
ことを見出した。そのため、加工発熱によるセメンタイ
ト分解を抑制するために有効な添加合金とその最適添加
量を検討した結果、フェライト中のセメンタイト／フェ
ライト界面に存在するＳｉ量を調整する事が有効であ
り、合わせてＣｒ，Ｍｏ，Ｖ，Ｔｉ，Ｎｂの炭化物形成
する合金元素を補助的に添加する事により更に冷間加工
中のセメンタイトの分解が抑制されることを見出した。
【００１６】また、鋼材中の窒素を減少させるととも
に、不可避的固溶した窒素はＭｏ，Ａｌ，Ｔｉ，Ｎｂ，
Ｖ，Ｂの窒化物により固定する事により窒素起因の歪時
効を抑制する事が有効であることを見出した。
に、不可避的固溶した窒素はＭｏ，Ａｌ，Ｔｉ，Ｎｂ，
Ｖ，Ｂの窒化物により固定する事により窒素起因の歪時
効を抑制する事が有効であることを見出した。
【００１７】また、上記の鋼材は原料線材を冷間加工し
て略扇形異形線を製造する場合は、強度、靱性に優れて
いる事が求められている。高強度化目的で添加するＣ，
Ｓｉ，Ｍｎ，Ｃｒは、添加量が増加するに冷間加工性が
悪化する組織になる傾向があるため、高強度化と冷間加
工性をバランスさせた最適な範囲に規定することが望ま
しい。
て略扇形異形線を製造する場合は、強度、靱性に優れて
いる事が求められている。高強度化目的で添加するＣ，
Ｓｉ，Ｍｎ，Ｃｒは、添加量が増加するに冷間加工性が
悪化する組織になる傾向があるため、高強度化と冷間加
工性をバランスさせた最適な範囲に規定することが望ま
しい。
【００１８】以上のように本発明では、高強度かつ良好
な冷間加工性の全てを満足するために、成分元素の範囲
を規定している。以下に成分範囲の限定理由を説明す
る。
な冷間加工性の全てを満足するために、成分元素の範囲
を規定している。以下に成分範囲の限定理由を説明す
る。
【００１９】Ｃは、０．６５％以下では、引張り強さ１
１００MPa 以上を確保できない。一方、１．１％超で
は、連続鋳造工程での偏析が大きくなり、圧延線材内に
冷間加工性を著しく劣化させるミクロマルテンサイト、
初析セメンタイトが発生する事になるので、Ｃ含有量は
０．６５％超〜１．１％とする。
１００MPa 以上を確保できない。一方、１．１％超で
は、連続鋳造工程での偏析が大きくなり、圧延線材内に
冷間加工性を著しく劣化させるミクロマルテンサイト、
初析セメンタイトが発生する事になるので、Ｃ含有量は
０．６５％超〜１．１％とする。
【００２０】Ｓｉは、固溶態硬化作用によって線材を強
化する効果がある。０．１５％以下ではその効果を得ら
れない。また、１．５％超では靱性を劣化させるので
０．１５％〜１．５％とする。
化する効果がある。０．１５％以下ではその効果を得ら
れない。また、１．５％超では靱性を劣化させるので
０．１５％〜１．５％とする。
【００２１】特に、異形加工中の断線率を防止するため
には、前述したように冷間加工中のＣ起因の歪時効を抑
制するためには、冷間加工中のセメンタイトの分解、Ｃ
のフェライトへの固溶を抑制する必要があるが、そのた
めには、Ｓｉの含有量を０．５％〜１．５％とし、パー
ライト組織のセメンタイトとフェライト界面からフェラ
イト相側の３０nmの範囲で、セメンタイト／フェライト
界面のＳｉ最大偏析度（セメンタイトとフェライト界面
からフェライト相側に３０nmの範囲での最大Ｓｉ濃度÷
バルクのＳｉ含有量）≧１．１を満足するようにＳｉが
存在するように制御する必要がある。図４に、扇形異形
線のＳｉの含有量とＳｉのフェライト相への存在状況の
扇形異形線の加工性に及ぼす影響を示した。本発明の範
囲内であれば、加工中の断線は発生しない。尚、セメン
タイト／フェライト界面のＳｉ偏析度の分布状況は、例
えば、図５に示すようにＡＰ−ＦＩＭなどにより測定
し、求めることが可能である。
には、前述したように冷間加工中のＣ起因の歪時効を抑
制するためには、冷間加工中のセメンタイトの分解、Ｃ
のフェライトへの固溶を抑制する必要があるが、そのた
めには、Ｓｉの含有量を０．５％〜１．５％とし、パー
ライト組織のセメンタイトとフェライト界面からフェラ
イト相側の３０nmの範囲で、セメンタイト／フェライト
界面のＳｉ最大偏析度（セメンタイトとフェライト界面
からフェライト相側に３０nmの範囲での最大Ｓｉ濃度÷
バルクのＳｉ含有量）≧１．１を満足するようにＳｉが
存在するように制御する必要がある。図４に、扇形異形
線のＳｉの含有量とＳｉのフェライト相への存在状況の
扇形異形線の加工性に及ぼす影響を示した。本発明の範
囲内であれば、加工中の断線は発生しない。尚、セメン
タイト／フェライト界面のＳｉ偏析度の分布状況は、例
えば、図５に示すようにＡＰ−ＦＩＭなどにより測定
し、求めることが可能である。
【００２２】Ｓｉをセメンタイト／フェライト界面に効
率良く偏析させるためには、例えば、伸線加工性を劣化
させる粗いパーライトが析出しない程度にパーライト変
態高温化、終了までの時間を長時間化し、セメンタイト
析出時にフェライト相側に排出されるＳｉ量を出来る限
り多くする事が有効である。そのためには、線材圧延後
の衝風冷却の冷速を１〜１０℃／秒以下にすることなど
が有効である。
率良く偏析させるためには、例えば、伸線加工性を劣化
させる粗いパーライトが析出しない程度にパーライト変
態高温化、終了までの時間を長時間化し、セメンタイト
析出時にフェライト相側に排出されるＳｉ量を出来る限
り多くする事が有効である。そのためには、線材圧延後
の衝風冷却の冷速を１〜１０℃／秒以下にすることなど
が有効である。
【００２３】Ｍｎは、強度を増加させ、かつＳを硫化物
として固定し線材圧延中の熱間脆性を抑制する元素であ
り、可能な範囲で添加することが望ましい。Ｍｎ０．２
％未満ではＳを硫化物として固定することが出来ず、ま
た、線材の引張り強さで１１００MPa 以上が確保出来な
い。一方、１．５％超では線材の焼き入れ性が高くなり
すぎて、ミクロマルテンサイトが発生し、加工性を著し
く劣化させることがあるので、０．２％〜１．５％の範
囲に限定した。
として固定し線材圧延中の熱間脆性を抑制する元素であ
り、可能な範囲で添加することが望ましい。Ｍｎ０．２
％未満ではＳを硫化物として固定することが出来ず、ま
た、線材の引張り強さで１１００MPa 以上が確保出来な
い。一方、１．５％超では線材の焼き入れ性が高くなり
すぎて、ミクロマルテンサイトが発生し、加工性を著し
く劣化させることがあるので、０．２％〜１．５％の範
囲に限定した。
【００２４】ＣｒはＭｎと全く同じ作用を持つ元素で、
Ｍｎの一部と置換し、添加することが出来る。また、パ
ーライトを微細に線材の強度を上げる事に加えて前述し
たように、炭化物を形成し、セメンタイトの安定性を促
進する元素である。Ｃｒが１．２％を超えて、しかもＭ
ｎとＣｒの合計量が１．５％を越えるとミクロマルテン
サイトが発生するのでＣｒ：１．２％以下、かつ（Ｃｒ
＋Ｍｎ）：０．２〜１．５％の範囲に限定した。
Ｍｎの一部と置換し、添加することが出来る。また、パ
ーライトを微細に線材の強度を上げる事に加えて前述し
たように、炭化物を形成し、セメンタイトの安定性を促
進する元素である。Ｃｒが１．２％を超えて、しかもＭ
ｎとＣｒの合計量が１．５％を越えるとミクロマルテン
サイトが発生するのでＣｒ：１．２％以下、かつ（Ｃｒ
＋Ｍｎ）：０．２〜１．５％の範囲に限定した。
【００２５】Ｍｏ，Ａｌ，Ｖ，Ｔｉ，Ｎｂ，Ｂはいずれ
もγ粒度の調整することに加えて、前述したように炭化
物、窒化物を形成し、セメンタイトの安定性及び固溶窒
素の固定を促進する元素である。Ｍｏ：０．０１未満、
Ａｌ：０．００２％未満、Ｖ：０．０１％未満、Ｔｉ：
０．００２％未満、Ｎｂ：０．００１未満、Ｖ：０．０
０１％未満、Ｂ：０．０００５％未満で１種または２種
以上を合計で０．０００５％未満ではその効果が得られ
ない。Ｍｏ：０．１％超、Ａｌ：０．１％超、Ｖ：０．
１％超、Ｔｉ：０．１％超、Ｎｂ：０．３％超、Ｖ：
０．３％超、Ｂ：０．１％超では１種または２種以上を
合計で０．５％超ではその効果が飽和する上に靱性が劣
化するためにＭｏ：０．０１〜０．１％、Ｖ：０．０１
〜０．１％、Ａｌ：０．００２〜０．１％、Ｔｉ：０．
００２〜０．１％、Ｎｂ：０．００１〜０．３％、Ｂ：
０．０００５〜０．１％の１種または２種以上を合計で
（０．０００５〜０．５％）に限定した。
もγ粒度の調整することに加えて、前述したように炭化
物、窒化物を形成し、セメンタイトの安定性及び固溶窒
素の固定を促進する元素である。Ｍｏ：０．０１未満、
Ａｌ：０．００２％未満、Ｖ：０．０１％未満、Ｔｉ：
０．００２％未満、Ｎｂ：０．００１未満、Ｖ：０．０
０１％未満、Ｂ：０．０００５％未満で１種または２種
以上を合計で０．０００５％未満ではその効果が得られ
ない。Ｍｏ：０．１％超、Ａｌ：０．１％超、Ｖ：０．
１％超、Ｔｉ：０．１％超、Ｎｂ：０．３％超、Ｖ：
０．３％超、Ｂ：０．１％超では１種または２種以上を
合計で０．５％超ではその効果が飽和する上に靱性が劣
化するためにＭｏ：０．０１〜０．１％、Ｖ：０．０１
〜０．１％、Ａｌ：０．００２〜０．１％、Ｔｉ：０．
００２〜０．１％、Ｎｂ：０．００１〜０．３％、Ｂ：
０．０００５〜０．１％の１種または２種以上を合計で
（０．０００５〜０．５％）に限定した。
【００２６】Ｐ，Ｓはいずれも靱性を劣化させる観点か
ら０．０３％以下が望ましい。Ｎは時効抑制の観点から
０．０１％以下に抑えることが望ましい。
ら０．０３％以下が望ましい。Ｎは時効抑制の観点から
０．０１％以下に抑えることが望ましい。
【００２７】原料線材の強度は、Ｃｅｑ＝Ｃ＋１／４Ｓ
ｉ＋１／５Ｍｎ＋４／１３Ｃｒと線材のオーステナイト
域からの冷速によって確定される。Ｃｅｑが高い程、冷
速が高いほど線材の強度は増加するが、本発明者らの検
討によるとＣｅｑが０．８０％以上でなければ１１００
MPa 以上の強度を有する線材は得られないことが判明し
たので異形線の引張り強さが１８００MPa 以上では０．
８０％以上に限定した。これより低いＣｅｑでは、線材
の強度を確保するために、線材の冷却速度を極めて高速
に上げる必要が発生し、冷間加工性に有害なベーナイ
ト、マルテンサイトの析出を回避できないためである。
ｉ＋１／５Ｍｎ＋４／１３Ｃｒと線材のオーステナイト
域からの冷速によって確定される。Ｃｅｑが高い程、冷
速が高いほど線材の強度は増加するが、本発明者らの検
討によるとＣｅｑが０．８０％以上でなければ１１００
MPa 以上の強度を有する線材は得られないことが判明し
たので異形線の引張り強さが１８００MPa 以上では０．
８０％以上に限定した。これより低いＣｅｑでは、線材
の強度を確保するために、線材の冷却速度を極めて高速
に上げる必要が発生し、冷間加工性に有害なベーナイ
ト、マルテンサイトの析出を回避できないためである。
【００２８】また、Ｃｅｑ＝１．８０％超では、線材の
焼き入れ性が上がり、線材の冷速を調整しても冷間加工
性に有害なベーナイト、マルテンサイトが析出し、加工
性を著しく劣化させることがあるので、１．８０％を上
限とした。
焼き入れ性が上がり、線材の冷速を調整しても冷間加工
性に有害なベーナイト、マルテンサイトが析出し、加工
性を著しく劣化させることがあるので、１．８０％を上
限とした。
【００２９】ダイスによる丸線への伸線加工の場合には
軸方向に揃った繊維集合組織が発達するが、扇形異形線
を製造する際には、一般的には、略扇形状カリバーを有
するローラーにて冷間圧延を行ったために、図６
（ａ），（ｂ）に示すように軸方向平行に揃った組織に
加えて圧延方向に対して傾きを有するせん断帯２８が形
成される。せん断帯２８のパーライトラメラー間隔は、
圧延方向に揃ったパーライトのラメラー間隔より極めて
微細であり、加工歪が局部的に集中していることを示し
ている。そのため、せん断帯２８の延性は周囲に比較し
て低く、最悪の場合、図７（ａ），（ｂ）に示すように
加工中にせん断帯を起点に断線３１が発生し、また、略
扇形異形線自体の延性低下の原因ともなるので、その存
在を極力少なくする必要があるともに、不可避的に存在
する場合もせん断２８と中心軸２９のなす角度３０が極
端に低角度にならないようにすることが重要である。低
角度であることは、ローラー圧延中の略扇形の外径側と
内径側の変形状況が大きく異なり、よりせん断帯に歪が
集中することになり、延性が低下していることを意味し
ている。図８に示すように、略扇形異形線のＬ断面中心
軸線２９上を横切るせん断帯２８の数が中心軸の単位長
さ当たり２０本／mm以下、かつ、中心軸とせん断帯のな
す角度３０が１０〜９０度の範囲内とすることにより加
工中の断線を抑制できる。
軸方向に揃った繊維集合組織が発達するが、扇形異形線
を製造する際には、一般的には、略扇形状カリバーを有
するローラーにて冷間圧延を行ったために、図６
（ａ），（ｂ）に示すように軸方向平行に揃った組織に
加えて圧延方向に対して傾きを有するせん断帯２８が形
成される。せん断帯２８のパーライトラメラー間隔は、
圧延方向に揃ったパーライトのラメラー間隔より極めて
微細であり、加工歪が局部的に集中していることを示し
ている。そのため、せん断帯２８の延性は周囲に比較し
て低く、最悪の場合、図７（ａ），（ｂ）に示すように
加工中にせん断帯を起点に断線３１が発生し、また、略
扇形異形線自体の延性低下の原因ともなるので、その存
在を極力少なくする必要があるともに、不可避的に存在
する場合もせん断２８と中心軸２９のなす角度３０が極
端に低角度にならないようにすることが重要である。低
角度であることは、ローラー圧延中の略扇形の外径側と
内径側の変形状況が大きく異なり、よりせん断帯に歪が
集中することになり、延性が低下していることを意味し
ている。図８に示すように、略扇形異形線のＬ断面中心
軸線２９上を横切るせん断帯２８の数が中心軸の単位長
さ当たり２０本／mm以下、かつ、中心軸とせん断帯のな
す角度３０が１０〜９０度の範囲内とすることにより加
工中の断線を抑制できる。
【００３０】このせん断帯２８の発生を抑制する手法と
しては、例えば、前述したように、略扇形異形線の強度
が上がるに従い、総減面率を小さくすることにより達成
できる。しかし、従来実用化されている線径５．０mmの
線材では、冷間加工時の減面率を小さくすることに限界
がある。線径５．０mm未満、例えば４．５mm，４．０m
m，３．０mmなどの線材を冷間加工し、略扇形異形線を
製造することにより減面率は低減可能となる。また、線
径５．０mm以下とする事により線材圧延中の加工量が増
加する効果によりγ粒径が微細となりγ粒度番号で８番
以上に微細化する事が可能となり、単に総減面率を低減
する以上の延性改善効果が発揮される。更に、前述した
ようにＳｉの添加量を調整し、伸線加工中の歪時効抑制
も効果的である。
しては、例えば、前述したように、略扇形異形線の強度
が上がるに従い、総減面率を小さくすることにより達成
できる。しかし、従来実用化されている線径５．０mmの
線材では、冷間加工時の減面率を小さくすることに限界
がある。線径５．０mm未満、例えば４．５mm，４．０m
m，３．０mmなどの線材を冷間加工し、略扇形異形線を
製造することにより減面率は低減可能となる。また、線
径５．０mm以下とする事により線材圧延中の加工量が増
加する効果によりγ粒径が微細となりγ粒度番号で８番
以上に微細化する事が可能となり、単に総減面率を低減
する以上の延性改善効果が発揮される。更に、前述した
ようにＳｉの添加量を調整し、伸線加工中の歪時効抑制
も効果的である。
【００３１】また、せん断帯２８発生を抑制し、かつ角
度３０を抑制するためには、略扇形の外径側と内径側の
相対速度が大きく異ならないように上下の圧延ローラー
の形状を調整することも有効である。なお、図８の場
合、せん断帯の角度は本発明の範囲を満足するが、せん
断帯本数が単位長さ当たり２４．３本／mmあり、本発明
の範囲を越えるために断線が発生した。
度３０を抑制するためには、略扇形の外径側と内径側の
相対速度が大きく異ならないように上下の圧延ローラー
の形状を調整することも有効である。なお、図８の場
合、せん断帯の角度は本発明の範囲を満足するが、せん
断帯本数が単位長さ当たり２４．３本／mmあり、本発明
の範囲を越えるために断線が発生した。
【００３２】略扇形異形線の本数としては、図３で円形
を６分割した略扇形の形状をしめしているが、４分割に
限定しているものではなく、その用途、使用条件により
複数本の分割扇形とすることが出来る。尚、工業的見地
から２〜１０本程度扇形が望ましい。陸上用の光ファイ
バーケーブルではチューブに大きな耐圧性は要求されな
いが、ケーブルに柔軟性が要求されるため３分割より多
く分割したチューブ、例えば、４〜６分割程度に分割し
た扇形異形線が有効である。
を６分割した略扇形の形状をしめしているが、４分割に
限定しているものではなく、その用途、使用条件により
複数本の分割扇形とすることが出来る。尚、工業的見地
から２〜１０本程度扇形が望ましい。陸上用の光ファイ
バーケーブルではチューブに大きな耐圧性は要求されな
いが、ケーブルに柔軟性が要求されるため３分割より多
く分割したチューブ、例えば、４〜６分割程度に分割し
た扇形異形線が有効である。
【００３３】
【実施例】本発明による陸上光ファイバーケーブル補強
用異形線は、例えば、０．８２％Ｃ−１．０％Ｓｉ−
０．５０％Ｍｎ−０．００４５％Ａｌ（Ｃｅｑ＝１．２
３）を含有する単重２ｔのビレットを１０５０度に加熱
後に線径４．５mmに圧延し、７℃／秒程度の衝風冷却に
より引張り強さ１３００MPa に調整した単重２ｔの線材
コイルを製造する。その後、スケールを除去後に燐酸亜
鉛被膜処理し、３．０mmまでダイス伸線とし、ローラー
の冷間圧延で厚さ１．８mm厚の断面矩形状線材とする。
ついで略扇形にするために略扇形状カリバーを有するロ
ーラーにて冷間圧延を行い、図４の陸上光ファイバーケ
ーブルに示すような外径ｂ：５．２mm、内径ａ：２．５
５mm、厚みｔ：１．３２５mm、引張り強さ１８２０MPa
の異形線１８〜２０を得ることが出来る。その略扇形異
形線のＬ断面ミクロ組織にはせん断帯は存在しない。
用異形線は、例えば、０．８２％Ｃ−１．０％Ｓｉ−
０．５０％Ｍｎ−０．００４５％Ａｌ（Ｃｅｑ＝１．２
３）を含有する単重２ｔのビレットを１０５０度に加熱
後に線径４．５mmに圧延し、７℃／秒程度の衝風冷却に
より引張り強さ１３００MPa に調整した単重２ｔの線材
コイルを製造する。その後、スケールを除去後に燐酸亜
鉛被膜処理し、３．０mmまでダイス伸線とし、ローラー
の冷間圧延で厚さ１．８mm厚の断面矩形状線材とする。
ついで略扇形にするために略扇形状カリバーを有するロ
ーラーにて冷間圧延を行い、図４の陸上光ファイバーケ
ーブルに示すような外径ｂ：５．２mm、内径ａ：２．５
５mm、厚みｔ：１．３２５mm、引張り強さ１８２０MPa
の異形線１８〜２０を得ることが出来る。その略扇形異
形線のＬ断面ミクロ組織にはせん断帯は存在しない。
【００３４】表１〜表４（表２〜表４は表１のつづき）
に線材の組成、Ｃｅｑ，ＴＳ、線材を略扇形異形線に加
工した時に加工性、異形線の強度、保護層を形成する異
形線の数などを示した。
に線材の組成、Ｃｅｑ，ＴＳ、線材を略扇形異形線に加
工した時に加工性、異形線の強度、保護層を形成する異
形線の数などを示した。
【００３５】Ｎｏ．１〜３１までが本発明例で、その他
は比較例である。本発明であれば、線材の良好な加工性
が確保され、２０００MPa 級を超える略扇形異形線が製
造可能である。
は比較例である。本発明であれば、線材の良好な加工性
が確保され、２０００MPa 級を超える略扇形異形線が製
造可能である。
【００３６】比較例Ｎｏ．３２に示すように、Ｃｅｑ
が、本発明の範囲を低め目に外れるため、断線を抑制す
るために総減面率８５％以下製造しようとした場合、１
８００MPa 以上の略扇形異形線の強度を確保する事が出
来ない。
が、本発明の範囲を低め目に外れるため、断線を抑制す
るために総減面率８５％以下製造しようとした場合、１
８００MPa 以上の略扇形異形線の強度を確保する事が出
来ない。
【００３７】比較例Ｎｏ．３３に示すように、Ｃが本発
明の範囲を高め目に外れる場合、加工性が著しく劣化
し、略扇形異形線を安定的に製造出来ない。
明の範囲を高め目に外れる場合、加工性が著しく劣化
し、略扇形異形線を安定的に製造出来ない。
【００３８】比較例Ｎｏ．３４に示すように、Ｓｉが本
発明の範囲を高め目に外れる場合、加工性が著しく劣化
し、略扇形異形線を安定的に製造出来ない。
発明の範囲を高め目に外れる場合、加工性が著しく劣化
し、略扇形異形線を安定的に製造出来ない。
【００３９】比較例Ｎｏ．３５に示すように、（Ｍｎ＋
Ｃｒ）が本発明の範囲を高め目に外れる場合、加工性が
著しく劣化し、略扇形異形線を安定的に製造出来ない。
Ｃｒ）が本発明の範囲を高め目に外れる場合、加工性が
著しく劣化し、略扇形異形線を安定的に製造出来ない。
【００４０】比較例Ｎｏ．３６に示すように、範囲内に
Ｃｅｑがあっても、Ａｌ，Ｔｉ，Ｍｏ，Ｖ，Ｎｂ，Ｂの
総量が高めに外れれば、加工性が著しく劣化し、略扇形
異形線を安定的に製造出来ない。
Ｃｅｑがあっても、Ａｌ，Ｔｉ，Ｍｏ，Ｖ，Ｎｂ，Ｂの
総量が高めに外れれば、加工性が著しく劣化し、略扇形
異形線を安定的に製造出来ない。
【００４１】以上、比較例３２〜３６に示すように成分
が本発明の範囲内に外れれば、高強度略扇形異形線は安
定的に製造出来ない。
が本発明の範囲内に外れれば、高強度略扇形異形線は安
定的に製造出来ない。
【００４２】比較例Ｎｏ．３７に示すように、略扇形異
形線内のせん断帯の数が、本発明の範囲を多めに外れる
場合、比較例３８に示すように、せん断帯角度が本発明
の範囲を低めに外れる場合、比較例３９に示すように、
略扇形異形線内のせん断帯の数が、せん断帯角度が本発
明の範囲を両方外れる場合、加工中に断線が多発し、略
扇形異形線を安定的に製造出来ない。
形線内のせん断帯の数が、本発明の範囲を多めに外れる
場合、比較例３８に示すように、せん断帯角度が本発明
の範囲を低めに外れる場合、比較例３９に示すように、
略扇形異形線内のせん断帯の数が、せん断帯角度が本発
明の範囲を両方外れる場合、加工中に断線が多発し、略
扇形異形線を安定的に製造出来ない。
【００４３】以上、比較例３７〜３９に示すように成分
が本発明の範囲内にあっても、ミクロ組織としてせん断
帯の数、角度が本発明の範囲から外れれば、高強度略扇
形異形線は安定的に製造出来ない。
が本発明の範囲内にあっても、ミクロ組織としてせん断
帯の数、角度が本発明の範囲から外れれば、高強度略扇
形異形線は安定的に製造出来ない。
【００４４】比較例Ｎｏ．４０に示すように、セメンタ
イト／フェライト界面のＳｉ偏析度が、本発明の範囲を
多めに外れる場合、伸線中の時効が進行し、加工性が著
しく劣化し、略扇形異形線を安定的に製造出来ない。
イト／フェライト界面のＳｉ偏析度が、本発明の範囲を
多めに外れる場合、伸線中の時効が進行し、加工性が著
しく劣化し、略扇形異形線を安定的に製造出来ない。
【００４５】
【表１】
【００４６】
【表２】
【００４７】
【表３】
【００４８】
【表４】
【００４９】
【発明の効果】以上の実施例からも明らかなように、本
発明の略扇形異形線は、非常に高い強度が確保できるた
め、陸上用光ファイバーケーブルの軽量化、耐久性向上
に多大な効果を発揮するために、その工業的効果は大き
い。
発明の略扇形異形線は、非常に高い強度が確保できるた
め、陸上用光ファイバーケーブルの軽量化、耐久性向上
に多大な効果を発揮するために、その工業的効果は大き
い。
【図１】従来の陸上光ファイバーケーブルの断面図であ
る。
る。
【図２】（ａ）は従来強度の略扇形異形線を使用して耐
圧層を形成した海底ケーブルの斜視図であり、（ｂ）は
その断面図である。
圧層を形成した海底ケーブルの斜視図であり、（ｂ）は
その断面図である。
【図３】本発明による略扇形異形線を使用して保護層を
形成した陸上ケーブルの断面図である。
形成した陸上ケーブルの断面図である。
【図４】ＴＳ＝２１００MPa 級扇形異形線のＳｉの含有
量とＳｉのフェライト相への存在状況の略扇形異形線の
加工性に及ぼす影響を示した図である。
量とＳｉのフェライト相への存在状況の略扇形異形線の
加工性に及ぼす影響を示した図である。
【図５】０．８２％Ｃ−１．０２％Ｓｉ−０．５２％Ｍ
ｎ−０．００４２％Ａｌ成分系略扇形異形線のパーライ
ト組織中のＳｉ分布状況をＡＰ−ＦＩＭにより測定した
例を示す図である。
ｎ−０．００４２％Ａｌ成分系略扇形異形線のパーライ
ト組織中のＳｉ分布状況をＡＰ−ＦＩＭにより測定した
例を示す図である。
【図６】（ａ），（ｂ）は略扇形異形線のＬ断面組織を
示す写真である。
示す写真である。
【図７】（ａ），（ｂ）は略扇形異形線の加工中断線事
例を示す写真である。
例を示す写真である。
【図８】略扇形異形線のＬ断面中心軸線上を横切るせん
断帯の数、角度の扇形異形線の断線に及ぼす影響を示す
図である。
断帯の数、角度の扇形異形線の断線に及ぼす影響を示す
図である。
１…光ファイバーケーブル
２…テンションメンバー
３…光ファイバーユニット
４…支持部材
５…支持溝
６…シース
７，８，９…異形線
１０…光ファイバーユニット
１１…耐圧層
１２…ピアノ線
１３…金属チューブ
１４…絶縁層
１５…異形線外周面
１６…異形線内周面
１７…異形線側面
１８…光ファイバーケーブル
１９…光ファイバーユニット
２０，２１，２２，２３，２４，２５…略扇形異形線
２６…金属チューブ
２７…シース
２８…せん断帯
２９…略扇形異形線Ｌ断面の中心軸
３０…せん断帯と略扇形異形線Ｌ断面の中心軸のなす角
度 ３１…略扇形異形線の断線部
度 ３１…略扇形異形線の断線部
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 村尾 雅嗣
大阪府東大阪市西堤２丁目２番23号 ナミ
テイ株式会社内
(72)発明者 本多 通保
大阪府東大阪市西堤２丁目２番23号 ナミ
テイ株式会社内
Ｆターム(参考） 2H001 BB01 DD07 DD08 KK06
5G313 AA01 AA03 AA05 AA10 AB01
AC09 AD07 AE08
Claims (2)
- 【請求項１】 質量％で、Ｃ：０．６５％超〜１．１
％、Ｓｉ：０．１５〜１．５％、Ｍｎ：０．２０〜１．
５％を含有し、更にＣｒ：１．２％以下かつ（Ｍｎ＋Ｃ
ｒ）：０．２〜１．５％、Ｍｏ：０．０１〜０．１％、
Ｖ：０．０１〜０．１％、Ａｌ：０．００２〜０．１
％、Ｔｉ：０．００２〜０．１％、Ｎｂ：０．００１〜
０．３％、Ｂ：０．０００５〜０．１％の１種または２
種以上を合計で（０．０００５〜０．５％）含有し、残
部：Ｆｅ及び不可避的不純物からなり、更にＣｅｑ＝Ｃ
＋１／４Ｓｉ＋１／５Ｍｎ＋４／１３Ｃｒが、０．８０
％≦Ｃｅｑ≦１．８０％を満足し、フェライト・パーラ
イト組織、あるいはパーライト組織であって、かつＬ断
面中心軸線上を横切るせん断帯（圧延方向に対して傾斜
を有するＳｈｅａｒ ｂａｎｄ）の数が中心軸の単位長
さ当たり２０本／mm以下であり、かつ、前記中心軸とせ
ん断帯のなす角度が１０〜９０度の範囲内にあり、引張
り強さが、１８００MPa 以上で、断面積が略扇形をな
し、該略扇形が複数本合わさり光ファイバーを収容する
円形中空断面を構成することを特徴とする陸上光ファイ
バーケーブル補強用異形線。 - 【請求項２】 質量％で、Ｃ：０．６５％超〜１．１
％、Ｓｉ：０．５０〜１．５％、Ｍｎ：０．２０〜１．
５％を含有し、更にＣｒ：１．２％以下かつ（Ｍｎ＋Ｃ
ｒ）：０．２〜１．５％、Ｍｏ：０．０１〜０．１％、
Ｖ：０．０１〜０．１％、Ａｌ：０．００２〜０．１
％、Ｔｉ：０．００２〜０．１％、Ｎｂ：０．００１〜
０．３％、Ｂ：０．０００５〜０．１％の１種または２
種以上を合計で（０．０００５〜０．５％）含有し、残
部：Ｆｅ及び不可避的不純物からなり、更にＣｅｑ＝Ｃ
＋１／４Ｓｉ＋１／５Ｍｎ＋４／１３Ｃｒが、０．８０
％≦Ｃｅｑ≦１．８０％を満足し、フェライト・パーラ
イト組織、あるいはパーライト組織であって、かつ、パ
ーライト組織のセメンタイトとフェライト界面からフェ
ライト相側の３０nmの範囲で、セメンタイト／フェライ
ト界面のＳｉ最大偏析度（セメンタイトとフェライト界
面からフェライト相側に３０nmの範囲での最大Ｓｉ濃度
÷バルクのＳｉ含有量）≧１．１を満足するようにＳｉ
偏析しており、Ｌ断面中心軸線上を横切るせん断帯（圧
延方向に対して傾斜を有するＳｈｅａｒｂａｎｄ）の数
が中心軸の単位長さ当たり２０本／mm以下であり、か
つ、前記中心軸とせん断帯のなす角度が１０〜９０度の
範囲内にあり、引張り強さが、１８００MPa 以上で、断
面積が略扇形をなし、該略扇形が複数本合わさり光ファ
イバーを収容する円形中空断面を構成することを特徴と
する陸上光ファイバーケーブル補強用異形線。
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|---|---|---|---|
| JP2002110657A JP3844442B2 (ja) | 2002-04-12 | 2002-04-12 | 陸上光ファイバーケーブル補強用異形線 |
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- 2002-04-12 JP JP2002110657A patent/JP3844442B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
2003
- 2003-01-14 CN CNB038082462A patent/CN1312310C/zh not_active Expired - Fee Related
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