JP2003240033A - 湿式摩擦係合装置 - Google Patents
湿式摩擦係合装置Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 クラッチプレート（相手材）だけでなくクラ
ッチディスク（摩擦材）の摩耗をも抑制し得るようにし
た湿式多板クラッチを提供する。 【解決手段】 湿式多板クラッチＣは，炭素−炭素複合
材よりなるクラッチディスク１８と，そのクラッチディ
スク１８と摩擦係合するクラッチプレート１９とを有す
る。クラッチプレート１９の摩擦面の表面硬さＨＶをＨ
Ｖ≧２５０に，且つ表面粗さＲａをＲａ≦０．２μｍに
それぞれ設定する。
ッチディスク（摩擦材）の摩耗をも抑制し得るようにし
た湿式多板クラッチを提供する。 【解決手段】 湿式多板クラッチＣは，炭素−炭素複合
材よりなるクラッチディスク１８と，そのクラッチディ
スク１８と摩擦係合するクラッチプレート１９とを有す
る。クラッチプレート１９の摩擦面の表面硬さＨＶをＨ
Ｖ≧２５０に，且つ表面粗さＲａをＲａ≦０．２μｍに
それぞれ設定する。
Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は湿式摩擦係合装置，
特に，炭素−炭素複合材よりなる摩擦材と，その摩擦材
と摩擦係合する相手材とを有する湿式摩擦係合装置に関
する。 【０００２】 【従来の技術】炭素−炭素複合材よりなる摩擦材は，相
手材に対し高い攻撃性を有することから相手材の摩耗量
が多く，また摩擦材自体の摩耗量も比較的多くなる，と
いう不具合があった。 【０００３】そこで，相手材の摩擦面の表面硬さＨＶを
ＨＶ≧４００に設定することによって相手材の摩耗量を
減少させると共に摩擦材自体の摩耗をも抑制する，とい
った手段が提案されている（特開平９−１４４７９０号
公報参照）。 【０００４】 【発明が解決しようとする課題】本発明者等は，前記従
来技術について種々検討を加えた結果，相手材の表面硬
さＨＶを前記のように設定すると確かに相手材の摩耗量
は減少するが，その相手材の表面硬さＨＶの上昇に伴
い，その摩擦面の表面粗さ如何によっては摩擦材の摩耗
量が増大する，ということを究明した。 【０００５】 【課題を解決するための手段】本発明は，相手材だけで
なく摩擦材の摩耗をも抑制し得るようにした前記湿式摩
擦係合装置を提供することを目的とする。 【０００６】前記目的を達成するため本発明によれば，
炭素−炭素複合材よりなる摩擦材と，その摩擦材と摩擦
係合する相手材とを有する湿式摩擦係合装置において，
前記相手材の摩擦面の表面硬さＨＶがＨＶ≧２５０であ
り，且つ表面粗さＲａ（中心線平均粗さ）がＲａ≦０．
２μｍである湿式摩擦係合装置が提供される。 【０００７】前記のように構成すると，相手材および摩
擦材の摩耗を十分に抑制することができる。この両者の
摩耗抑制により，両者間のクリアランスを初期状態にほ
ぼ維持して湿式摩擦係合装置の特性変化を長期に亘って
防止することができる。 【０００８】ただし，前記表面硬さＨＶがＨＶ＜２５０
で，且つその表面粗さＲａがＲａ＞０．２μｍでは摩擦
材の摩耗量が多くなる。また前記表面硬さＨＶがＨＶ＜
２５０ではその表面粗さＲａがＲａ≦０．２μｍでも摩
擦材の摩耗量が多くなり，さらに表面粗さＲａがＲａ＞
０．２μｍでは表面硬さＨＶがＨＶ≧２５０でも摩擦材
の摩耗量が大となる。 【０００９】 【発明の実施の形態】図１において，エンジン（図示せ
ず）のクランクシャフト１とトランスミッション（図示
せず）のメインシャフト２との間に，モータ・ジェネレ
ータＭＧと，ダンパＤと，湿式摩擦係合装置としての湿
式多板クラッチＣとが直列に配置される。 【００１０】湿式多板クラッチＣにおいて，そのクラッ
チ入力軸３はモータ・ジェネレータＭＧのロータ４にボ
ールベアリング５を介して支持される。クラッチケース
６は，クラッチ入力軸３に溶接された第１ケース半体７
と，第１ケース半体７の外周部に重ね合わされて溶接さ
れた第２ケース半体８とよりなり，クラッチガイド９が
第１ケース半体７の内周部に固定される。第２ケース半
体８の内周部は，オイルポンプ（図示せず）を駆動する
オイルポンプハブ１０に溶接される。オイルポンプハブ
１０はミッションケース１１にボールベアリング１２を
介して支持され，オイルポンプハブ１０とミッションケ
ース１１との間にオイルシール１３が配置される。 【００１１】トランスミッションのメインシャフト２の
小径端部は，クラッチ入力軸３の支持孔に軸受メタル１
４を介して支持される。メインシャフト２の外周部にス
プライン結合されたクラッチハブ１５は，その一端部が
スラストベアリング１６を介してクラッチ入力軸３の端
面に対向し，他端部がスラストベアリング１７を介して
第２ケース半体８の内面に対向する。クラッチハブ１５
の外周部に摩擦材としての５つのクラッチディスク１８
の内周部がスプライン嵌合し，またクラッチガイド９の
内周部に相手材としての５つのクラッチプレート１９お
よび１つのエンドプレート２０の外周部がスプライン嵌
合している。１つのクラッチディスク１８がクラッチプ
レート１９およびエンドプレート２０間に配置され，他
のクラッチディスク１８は各２つのクラッチプレート１
９間にそれぞれ配置されている。 【００１２】クラッチガイド９内周面とクラッチ入力軸
３外周面との間に一対のＯリング２１を介してクラッチ
ピストン２２が摺動自在に嵌合しており，そのクラッチ
ピストン２２と第１ケース半体７との間にクラッチ油室
２３が区画される。クラッチピストン２２の，クラッチ
油室２３区画側と反対側の面は最外側のクラッチプレー
ト１９に当接可能に対向する。クラッチ入力軸３にクリ
ップ２４で支持されたスプリングシート２５およびクラ
ッチピストン２２間にクラッチスプリング２６が圧縮状
態で挿入され，このクラッチスプリング２６の弾発力で
クラッチピストン２２が係合解除方向に付勢される。 【００１３】メインシャフト２の内部に在って軸方向に
延びるオイル通路２７は，クラッチ入力軸３を半径方向
に貫通するオイル通路２８を介してクラッチ油室２３に
連通する。メインシャフト２外周面とオイルポンプハブ
１０内周面との間に筒状のオイルセパレータ２８が配置
されており，オイルセパレータ２８の端部外周面とクラ
ッチハブ１５の端部内周面との間にシールリング２９が
配置される。クラッチハブ１５の外周部に環状の仕切り
部材３０が固定されており，この仕切り部材３０外周面
のシールリング３１がエンドプレート２０の内周面に当
接する。 【００１４】皿状の第２ケース半体８内面には，エンド
プレート２０と密着し得る平坦な複数の受圧面３２が形
成されており，相隣る両受圧面３２間にはオイル溝３３
が放射方向に形成される。メインシャフト２外周面およ
びオイルセパレータ２８内周面間に形成されたオイル通
路３４は，クラッチハブ１５を貫通する複数のオイル通
路３５を介してクラッチディスク１８，クラッチプレー
ト１９およびエンドプレート２０の摺動領域に連通し，
その摺動領域は第２ケース半体８の各オイル溝３３，ク
ラッチハブ１５およびオイルポンプハブ１０間に形成さ
れたオイル通路３６を介して，オイルポンプハブ１０内
周面およびオイルセパレータ２８外周面間に形成された
オイル通路３７に連通する。 【００１５】図２，３に示すクラッチディスク１８は，
炭素−炭素複合材より構成されて内周面にスプライン１
８ａを有し，その複合材は強化材が炭素繊維であり，ま
たマトリックスが炭素である，という構造を有する。 【００１６】このようなクラッチディスク１８を次のよ
うな方法で製造した。 【００１７】（１）特公平４−７２７９１号公報，実施
例１に開示されたプリフォームドヤーン，つまり石油系
バインダ−ピッチ粉末およびコークス粉末が付着した炭
素繊維束を，外径３mm，厚さ８μｍのポリエチレン製ス
リーブで被覆したものを，１〜３０mmの長さに切断し，
その切断されたものを重ね合せてマット状物を得た。 【００１８】（２）マット状物をホットプレスの金型に
設置して，金型温度２５０℃にて１０分間保持し，次い
で型締めを行ってマット状物に１０ＭＰａの加圧力を付
与し，その状態で金型を常温まで冷却して，内周部にス
プライン１８ａを有する環状成形板を得た。 【００１９】（３）環状成形板を焼成炉に設置し，窒素
雰囲気中，６００℃にて炭素化させてクラッチディスク
１８を得た。 【００２０】（４）クラッチディスク１８に仕上げ加工
を施した。 【００２１】このクラッチディスク１８の曲げ強さは５
５ＭＰａ，曲げ弾性率は３９０ＭＰａ，密度は０．８４
ｇ／cm3 および気孔率は４９％であった。 【００２２】図４，５に示すように，クラッチプレート
１９は，冷間圧延鋼板（ＪＩＳ ＳＰＣＣ）よりなり，
且つ外周部にスプライン１９ａを有する環状素材にガス
軟窒化処理を施して，その摩擦面１９ｂの表面硬さＨＶ
をＨＶ＝４００とされ，また摩擦面１９ｂに研磨加工を
施してその表面粗さＲａをＲａ＝０．０４μｍに調整さ
れている。 【００２３】１つのクラッチディスク１８を２つのクラ
ッチプレート１９により挟んで，それらをＳＡＥ No.
２試験機に組込み，面圧：１．５５ＭＰａ；回転速度：
３０００rpm ；イナーシャ：０．５４kg・ｍ2 ；試験油
量：７００ｃｃ；試験油温：１００℃；試験サイクル
数：３０００サイクルの条件で湿式摩耗評価試験（耐久
試験）を行った。その後，クラッチディスク１８および
クラッチプレート１９の摩擦面１８ｂ，１９ｂの摩耗量
を調べたところ，クラッチディスク１８の摩耗量は２１
μｍであったが，クラッチプレート１９の摩耗量は１μ
ｍであって摩耗とは認められない程の小さな値であっ
た。 【００２４】次に，各種クラッチプレート１９を製作
し，それらと前記クラッチディスク１８とを用いて前記
同様の試験を行い，クラッチディスク１８およびクラッ
チプレート１９の両摩擦面１８ｂ，１９ｂの摩耗量を調
べたところ表１の結果を得た。表１において，例４は前
記実施例に該当し，またＳ５８ＣはＪＩＳ Ｓ５８Ｃを
意味する。 【００２５】 【表１】【００２６】図６は表１に基づいて，例１〜１４に関し
表面硬さＨＶと表面粗さＲａとの関係をグラフ化したも
のである。 【００２７】表１および図６より，クラッチプレート１
９の摩擦面１９ｂの表面硬さＨＶをＨＶ≧２５０に，ま
た表面粗さＲａをＲａ≦０．２μｍにそれぞれ設定する
と，クラッチプレート１９およびクラッチディスク１８
の摩耗量を減少し得ることが判る。 【００２８】なお，エンドプレート２０も相手材であ
り，そのエンドプレート２０のクラッチディスク１８と
対向する摩擦面２０ｂはクラッチプレート１９の摩擦面
１９ｂと同様の構造を有する。本発明は湿式ブレーキ装
置等にも適用される。 【００２９】 【発明の効果】本発明によれば前記のように構成するこ
とによって，摩擦材および相手材の摩耗を抑制し得るよ
うにした湿式摩擦係合装置を提供することができる。
特に，炭素−炭素複合材よりなる摩擦材と，その摩擦材
と摩擦係合する相手材とを有する湿式摩擦係合装置に関
する。 【０００２】 【従来の技術】炭素−炭素複合材よりなる摩擦材は，相
手材に対し高い攻撃性を有することから相手材の摩耗量
が多く，また摩擦材自体の摩耗量も比較的多くなる，と
いう不具合があった。 【０００３】そこで，相手材の摩擦面の表面硬さＨＶを
ＨＶ≧４００に設定することによって相手材の摩耗量を
減少させると共に摩擦材自体の摩耗をも抑制する，とい
った手段が提案されている（特開平９−１４４７９０号
公報参照）。 【０００４】 【発明が解決しようとする課題】本発明者等は，前記従
来技術について種々検討を加えた結果，相手材の表面硬
さＨＶを前記のように設定すると確かに相手材の摩耗量
は減少するが，その相手材の表面硬さＨＶの上昇に伴
い，その摩擦面の表面粗さ如何によっては摩擦材の摩耗
量が増大する，ということを究明した。 【０００５】 【課題を解決するための手段】本発明は，相手材だけで
なく摩擦材の摩耗をも抑制し得るようにした前記湿式摩
擦係合装置を提供することを目的とする。 【０００６】前記目的を達成するため本発明によれば，
炭素−炭素複合材よりなる摩擦材と，その摩擦材と摩擦
係合する相手材とを有する湿式摩擦係合装置において，
前記相手材の摩擦面の表面硬さＨＶがＨＶ≧２５０であ
り，且つ表面粗さＲａ（中心線平均粗さ）がＲａ≦０．
２μｍである湿式摩擦係合装置が提供される。 【０００７】前記のように構成すると，相手材および摩
擦材の摩耗を十分に抑制することができる。この両者の
摩耗抑制により，両者間のクリアランスを初期状態にほ
ぼ維持して湿式摩擦係合装置の特性変化を長期に亘って
防止することができる。 【０００８】ただし，前記表面硬さＨＶがＨＶ＜２５０
で，且つその表面粗さＲａがＲａ＞０．２μｍでは摩擦
材の摩耗量が多くなる。また前記表面硬さＨＶがＨＶ＜
２５０ではその表面粗さＲａがＲａ≦０．２μｍでも摩
擦材の摩耗量が多くなり，さらに表面粗さＲａがＲａ＞
０．２μｍでは表面硬さＨＶがＨＶ≧２５０でも摩擦材
の摩耗量が大となる。 【０００９】 【発明の実施の形態】図１において，エンジン（図示せ
ず）のクランクシャフト１とトランスミッション（図示
せず）のメインシャフト２との間に，モータ・ジェネレ
ータＭＧと，ダンパＤと，湿式摩擦係合装置としての湿
式多板クラッチＣとが直列に配置される。 【００１０】湿式多板クラッチＣにおいて，そのクラッ
チ入力軸３はモータ・ジェネレータＭＧのロータ４にボ
ールベアリング５を介して支持される。クラッチケース
６は，クラッチ入力軸３に溶接された第１ケース半体７
と，第１ケース半体７の外周部に重ね合わされて溶接さ
れた第２ケース半体８とよりなり，クラッチガイド９が
第１ケース半体７の内周部に固定される。第２ケース半
体８の内周部は，オイルポンプ（図示せず）を駆動する
オイルポンプハブ１０に溶接される。オイルポンプハブ
１０はミッションケース１１にボールベアリング１２を
介して支持され，オイルポンプハブ１０とミッションケ
ース１１との間にオイルシール１３が配置される。 【００１１】トランスミッションのメインシャフト２の
小径端部は，クラッチ入力軸３の支持孔に軸受メタル１
４を介して支持される。メインシャフト２の外周部にス
プライン結合されたクラッチハブ１５は，その一端部が
スラストベアリング１６を介してクラッチ入力軸３の端
面に対向し，他端部がスラストベアリング１７を介して
第２ケース半体８の内面に対向する。クラッチハブ１５
の外周部に摩擦材としての５つのクラッチディスク１８
の内周部がスプライン嵌合し，またクラッチガイド９の
内周部に相手材としての５つのクラッチプレート１９お
よび１つのエンドプレート２０の外周部がスプライン嵌
合している。１つのクラッチディスク１８がクラッチプ
レート１９およびエンドプレート２０間に配置され，他
のクラッチディスク１８は各２つのクラッチプレート１
９間にそれぞれ配置されている。 【００１２】クラッチガイド９内周面とクラッチ入力軸
３外周面との間に一対のＯリング２１を介してクラッチ
ピストン２２が摺動自在に嵌合しており，そのクラッチ
ピストン２２と第１ケース半体７との間にクラッチ油室
２３が区画される。クラッチピストン２２の，クラッチ
油室２３区画側と反対側の面は最外側のクラッチプレー
ト１９に当接可能に対向する。クラッチ入力軸３にクリ
ップ２４で支持されたスプリングシート２５およびクラ
ッチピストン２２間にクラッチスプリング２６が圧縮状
態で挿入され，このクラッチスプリング２６の弾発力で
クラッチピストン２２が係合解除方向に付勢される。 【００１３】メインシャフト２の内部に在って軸方向に
延びるオイル通路２７は，クラッチ入力軸３を半径方向
に貫通するオイル通路２８を介してクラッチ油室２３に
連通する。メインシャフト２外周面とオイルポンプハブ
１０内周面との間に筒状のオイルセパレータ２８が配置
されており，オイルセパレータ２８の端部外周面とクラ
ッチハブ１５の端部内周面との間にシールリング２９が
配置される。クラッチハブ１５の外周部に環状の仕切り
部材３０が固定されており，この仕切り部材３０外周面
のシールリング３１がエンドプレート２０の内周面に当
接する。 【００１４】皿状の第２ケース半体８内面には，エンド
プレート２０と密着し得る平坦な複数の受圧面３２が形
成されており，相隣る両受圧面３２間にはオイル溝３３
が放射方向に形成される。メインシャフト２外周面およ
びオイルセパレータ２８内周面間に形成されたオイル通
路３４は，クラッチハブ１５を貫通する複数のオイル通
路３５を介してクラッチディスク１８，クラッチプレー
ト１９およびエンドプレート２０の摺動領域に連通し，
その摺動領域は第２ケース半体８の各オイル溝３３，ク
ラッチハブ１５およびオイルポンプハブ１０間に形成さ
れたオイル通路３６を介して，オイルポンプハブ１０内
周面およびオイルセパレータ２８外周面間に形成された
オイル通路３７に連通する。 【００１５】図２，３に示すクラッチディスク１８は，
炭素−炭素複合材より構成されて内周面にスプライン１
８ａを有し，その複合材は強化材が炭素繊維であり，ま
たマトリックスが炭素である，という構造を有する。 【００１６】このようなクラッチディスク１８を次のよ
うな方法で製造した。 【００１７】（１）特公平４−７２７９１号公報，実施
例１に開示されたプリフォームドヤーン，つまり石油系
バインダ−ピッチ粉末およびコークス粉末が付着した炭
素繊維束を，外径３mm，厚さ８μｍのポリエチレン製ス
リーブで被覆したものを，１〜３０mmの長さに切断し，
その切断されたものを重ね合せてマット状物を得た。 【００１８】（２）マット状物をホットプレスの金型に
設置して，金型温度２５０℃にて１０分間保持し，次い
で型締めを行ってマット状物に１０ＭＰａの加圧力を付
与し，その状態で金型を常温まで冷却して，内周部にス
プライン１８ａを有する環状成形板を得た。 【００１９】（３）環状成形板を焼成炉に設置し，窒素
雰囲気中，６００℃にて炭素化させてクラッチディスク
１８を得た。 【００２０】（４）クラッチディスク１８に仕上げ加工
を施した。 【００２１】このクラッチディスク１８の曲げ強さは５
５ＭＰａ，曲げ弾性率は３９０ＭＰａ，密度は０．８４
ｇ／cm3 および気孔率は４９％であった。 【００２２】図４，５に示すように，クラッチプレート
１９は，冷間圧延鋼板（ＪＩＳ ＳＰＣＣ）よりなり，
且つ外周部にスプライン１９ａを有する環状素材にガス
軟窒化処理を施して，その摩擦面１９ｂの表面硬さＨＶ
をＨＶ＝４００とされ，また摩擦面１９ｂに研磨加工を
施してその表面粗さＲａをＲａ＝０．０４μｍに調整さ
れている。 【００２３】１つのクラッチディスク１８を２つのクラ
ッチプレート１９により挟んで，それらをＳＡＥ No.
２試験機に組込み，面圧：１．５５ＭＰａ；回転速度：
３０００rpm ；イナーシャ：０．５４kg・ｍ2 ；試験油
量：７００ｃｃ；試験油温：１００℃；試験サイクル
数：３０００サイクルの条件で湿式摩耗評価試験（耐久
試験）を行った。その後，クラッチディスク１８および
クラッチプレート１９の摩擦面１８ｂ，１９ｂの摩耗量
を調べたところ，クラッチディスク１８の摩耗量は２１
μｍであったが，クラッチプレート１９の摩耗量は１μ
ｍであって摩耗とは認められない程の小さな値であっ
た。 【００２４】次に，各種クラッチプレート１９を製作
し，それらと前記クラッチディスク１８とを用いて前記
同様の試験を行い，クラッチディスク１８およびクラッ
チプレート１９の両摩擦面１８ｂ，１９ｂの摩耗量を調
べたところ表１の結果を得た。表１において，例４は前
記実施例に該当し，またＳ５８ＣはＪＩＳ Ｓ５８Ｃを
意味する。 【００２５】 【表１】【００２６】図６は表１に基づいて，例１〜１４に関し
表面硬さＨＶと表面粗さＲａとの関係をグラフ化したも
のである。 【００２７】表１および図６より，クラッチプレート１
９の摩擦面１９ｂの表面硬さＨＶをＨＶ≧２５０に，ま
た表面粗さＲａをＲａ≦０．２μｍにそれぞれ設定する
と，クラッチプレート１９およびクラッチディスク１８
の摩耗量を減少し得ることが判る。 【００２８】なお，エンドプレート２０も相手材であ
り，そのエンドプレート２０のクラッチディスク１８と
対向する摩擦面２０ｂはクラッチプレート１９の摩擦面
１９ｂと同様の構造を有する。本発明は湿式ブレーキ装
置等にも適用される。 【００２９】 【発明の効果】本発明によれば前記のように構成するこ
とによって，摩擦材および相手材の摩耗を抑制し得るよ
うにした湿式摩擦係合装置を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】湿式多板クラッチの要部縦断側面図である。
【図２】クラッチディスクの正面図である。
【図３】図２の３−３線断面図である。
【図４】クラッチプレートの正面図である。
【図５】図４の５−５線断面図である。
【図６】例１〜１０に関し，表面硬さＨＶと表面粗さＲ
ａとの関係をグラフ化したものである。 【符号の説明】 １８………クラッチディスク（摩擦材） １８ｂ……摩擦面 １９………クラッチプレート（相手材） １９ｂ……摩擦面 ２０………エンドプレート（相手材） ２０ｂ……摩擦面 Ｃ…………湿式多板クラッチ（湿式摩擦係合装置）
ａとの関係をグラフ化したものである。 【符号の説明】 １８………クラッチディスク（摩擦材） １８ｂ……摩擦面 １９………クラッチプレート（相手材） １９ｂ……摩擦面 ２０………エンドプレート（相手材） ２０ｂ……摩擦面 Ｃ…………湿式多板クラッチ（湿式摩擦係合装置）
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】 【提出日】平成１５年２月２４日（２００３．２．２
４） 【手続補正１】 【補正対象書類名】明細書 【補正対象項目名】図６ 【補正方法】変更 【補正内容】 【図６】表面硬さＨＶと表面粗さＲａとの関係をグラフ
化したものである。
【手続補正書】 【提出日】平成１５年２月２４日（２００３．２．２
４） 【手続補正１】 【補正対象書類名】明細書 【補正対象項目名】図６ 【補正方法】変更 【補正内容】 【図６】表面硬さＨＶと表面粗さＲａとの関係をグラフ
化したものである。
フロントページの続き
(72)発明者 熊谷 頼範
埼玉県和光市中央１丁目４番１号 株式会
社本田技術研究所内
(72)発明者 中川 隆夫
埼玉県蕨市錦町２丁目16番27号 株式会社
アクロス内
(72)発明者 山下 美穂子
埼玉県蕨市錦町２丁目16番27号 株式会社
アクロス内
Ｆターム(参考） 3J056 AA60 AA62 BA02 BC02 CA04
CA07 CA12 EA03 EA16 EA23
FA03 FA05 GA02 GA12
3J058 BA41 CA02 EA17 EA38 FA01
GA27 GA65 GA85 GA93 GA94
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 【請求項１】 炭素−炭素複合材よりなる摩擦材（１
８）と，その摩擦材（１８）と摩擦係合する相手材（１
９，２０）とを有する湿式摩擦係合装置において，前記
相手材（１９，２０）の摩擦面（１９ｂ，２０ｂ）の表
面硬さＨＶがＨＶ≧２５０であり，且つ表面粗さＲａが
Ｒａ≦０．２μｍであることを特徴とする湿式摩擦係合
装置。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002043667A JP2003240033A (ja) | 2002-02-20 | 2002-02-20 | 湿式摩擦係合装置 |
| DE2003106587 DE10306587B4 (de) | 2002-02-20 | 2003-02-17 | Nassreibungs-Eingriffsvorrichtung |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002043667A JP2003240033A (ja) | 2002-02-20 | 2002-02-20 | 湿式摩擦係合装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003240033A true JP2003240033A (ja) | 2003-08-27 |
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|---|---|---|---|---|
| WO2005095812A1 (ja) * | 2004-04-02 | 2005-10-13 | Honda Motor Co., Ltd. | 摩擦係合装置用摩擦部材およびその製造方法 |
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2002
- 2002-02-20 JP JP2002043667A patent/JP2003240033A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2005095812A1 (ja) * | 2004-04-02 | 2005-10-13 | Honda Motor Co., Ltd. | 摩擦係合装置用摩擦部材およびその製造方法 |
| US7832529B2 (en) | 2004-04-02 | 2010-11-16 | Honda Motor Co., Ltd. | Friction member for frictional engagement device and method for producing the same |
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