JP2003238749A - 押出成形用プロピレン系重合体組成物 - Google Patents
押出成形用プロピレン系重合体組成物Info
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- JP2003238749A JP2003238749A JP2002043788A JP2002043788A JP2003238749A JP 2003238749 A JP2003238749 A JP 2003238749A JP 2002043788 A JP2002043788 A JP 2002043788A JP 2002043788 A JP2002043788 A JP 2002043788A JP 2003238749 A JP2003238749 A JP 2003238749A
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- propylene
- extrusion molding
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- Addition Polymer Or Copolymer, Post-Treatments, Or Chemical Modifications (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 反り及びその他成形時の表面不良現象の発生
を抑制し、幅広で比較的厚みのある段ボール状中空シー
トを、予定寸法通りに押出成形し得るプロピレン系重合
体組成物を提供すること。 【解決手段】 コーン＆プレート法レオメーターによる
溶融粘弾性測定において、角周波数ωが０．０１ｒａｄ
／ｓのときの貯蔵弾性率Ｇ′が６０Ｐａ以下であり、貯
蔵弾性率Ｇ′が２×１０2 Ｐａとなるような角周波数を
ω1 、２×１０4Ｐａとなるような角周波数をω2 とした
とき、ω2 ／１０ω1 で表される分子量分布指数ＰＤＩ
−Ｐが１０〜２０の範囲にあると共に、ＭＦＲが０．５
〜３．０ｇ／１０分である押出成形用プロピレン系重合
体組成物である。
を抑制し、幅広で比較的厚みのある段ボール状中空シー
トを、予定寸法通りに押出成形し得るプロピレン系重合
体組成物を提供すること。 【解決手段】 コーン＆プレート法レオメーターによる
溶融粘弾性測定において、角周波数ωが０．０１ｒａｄ
／ｓのときの貯蔵弾性率Ｇ′が６０Ｐａ以下であり、貯
蔵弾性率Ｇ′が２×１０2 Ｐａとなるような角周波数を
ω1 、２×１０4Ｐａとなるような角周波数をω2 とした
とき、ω2 ／１０ω1 で表される分子量分布指数ＰＤＩ
−Ｐが１０〜２０の範囲にあると共に、ＭＦＲが０．５
〜３．０ｇ／１０分である押出成形用プロピレン系重合
体組成物である。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、押出成形用プロピ
レン系重合体組成物に関する。さらに詳しくは、本発明
は、反り及びその他成形時の表面不良現象の発生を抑制
し、幅広で比較的厚みのある段ボール状中空シートを、
予定寸法通りに押出成形し得る押出成形用プロピレン系
重合体組成物に関するものである。
レン系重合体組成物に関する。さらに詳しくは、本発明
は、反り及びその他成形時の表面不良現象の発生を抑制
し、幅広で比較的厚みのある段ボール状中空シートを、
予定寸法通りに押出成形し得る押出成形用プロピレン系
重合体組成物に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、紙製段ボールの代替として、プラ
スチック製段ボール状中空シートが数多く開発され、軽
量で耐水性、断熱性、耐薬品性などに優れるため、コン
テナー、自動車内装材、箱、容器などの種々の用途に用
いられている。
スチック製段ボール状中空シートが数多く開発され、軽
量で耐水性、断熱性、耐薬品性などに優れるため、コン
テナー、自動車内装材、箱、容器などの種々の用途に用
いられている。
【０００３】さらに、このプラスチック製段ボール状中
空シートを芯材とし、その両面に熱可塑性樹脂シートを
設けてなるサンドイッチ構造の積層体は、軽量性、断熱
性、防音性などに優れていることから、ドア、壁材、間
仕切りなどの建築用材料として賞用されており、また、
軽量性の点から、家具や台所製品のキャビネットの表面
化粧板、あるいは机の天板などとしても用いられてい
る。
空シートを芯材とし、その両面に熱可塑性樹脂シートを
設けてなるサンドイッチ構造の積層体は、軽量性、断熱
性、防音性などに優れていることから、ドア、壁材、間
仕切りなどの建築用材料として賞用されており、また、
軽量性の点から、家具や台所製品のキャビネットの表面
化粧板、あるいは机の天板などとしても用いられてい
る。
【０００４】このような用途に用いられるプラスチック
製段ボール状中空シートは、通常ポリオレフィン系樹脂
で構成されている。また、建築用材料や家具、台所製品
のキャビネットなどの表面化粧板などには、これまで、
適度の柔軟性を有し、かつ加工性が良いことなどから、
一般に塩化ビニル系樹脂製シートが用いられてきた。し
かしながら、この塩化ビニル系樹脂製シートは、燃焼時
に有害ガスを発生するため、環境汚染の面で問題を有す
る上、その中に含まれている可塑剤がブリードしやす
く、外観不良を引き起こすなどの問題も有していた。し
たがって、塩化ビニル系樹脂を使用しないで、環境に対
して優しい建築材料や化粧板などの開発が望まれてい
る。
製段ボール状中空シートは、通常ポリオレフィン系樹脂
で構成されている。また、建築用材料や家具、台所製品
のキャビネットなどの表面化粧板などには、これまで、
適度の柔軟性を有し、かつ加工性が良いことなどから、
一般に塩化ビニル系樹脂製シートが用いられてきた。し
かしながら、この塩化ビニル系樹脂製シートは、燃焼時
に有害ガスを発生するため、環境汚染の面で問題を有す
る上、その中に含まれている可塑剤がブリードしやす
く、外観不良を引き起こすなどの問題も有していた。し
たがって、塩化ビニル系樹脂を使用しないで、環境に対
して優しい建築材料や化粧板などの開発が望まれてい
る。
【０００５】一方、近年、環境問題及び省資源の観点か
ら、各種製品に対してリサイクル性が求められるように
なってきた。このような状況下で、建築用材料の分野に
おいては、プラスチック製段ボール状中空シートを芯材
とするサンドイッチ構造の積層体として、芯材の中空シ
ート及びその両面に設けられる熱可塑性樹脂シートが、
いずれもポリオレフィン系樹脂製のものが多用されるよ
うになってきた。
ら、各種製品に対してリサイクル性が求められるように
なってきた。このような状況下で、建築用材料の分野に
おいては、プラスチック製段ボール状中空シートを芯材
とするサンドイッチ構造の積層体として、芯材の中空シ
ート及びその両面に設けられる熱可塑性樹脂シートが、
いずれもポリオレフィン系樹脂製のものが多用されるよ
うになってきた。
【０００６】そして、前記ポリオレフィン系樹脂として
は、機械特性、耐化学薬品性、低吸湿性などの点から、
結晶性プロピレン系重合体が、一般に用いられている。
ところで、ポリプロピレン製段ボール状中空シートは、
一般に押出成形により作製されているが、成形材料とし
て用いられるプロピレン系重合体組成物の物性によって
は、しばしば、得られる中空シートに、反りや膨らみが
発生したり、あるいは鮫肌、縦筋、メルトフラクチャー
などの表面不良が生じるなど、好ましくない事態を招来
する。したがって、反りがなく、良好な外観を有する段
ボール状中空シートを押出成形により作製するために
は、素材のプロピレン系重合体組成物の物性が極めて重
要となる。
は、機械特性、耐化学薬品性、低吸湿性などの点から、
結晶性プロピレン系重合体が、一般に用いられている。
ところで、ポリプロピレン製段ボール状中空シートは、
一般に押出成形により作製されているが、成形材料とし
て用いられるプロピレン系重合体組成物の物性によって
は、しばしば、得られる中空シートに、反りや膨らみが
発生したり、あるいは鮫肌、縦筋、メルトフラクチャー
などの表面不良が生じるなど、好ましくない事態を招来
する。したがって、反りがなく、良好な外観を有する段
ボール状中空シートを押出成形により作製するために
は、素材のプロピレン系重合体組成物の物性が極めて重
要となる。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、このような
状況下で反り及びその他成形時の表面不良現象の発生を
抑制し、幅広で比較的厚みのある段ボール状中空シート
を、予定寸法通りに押出成形し得る押出成形用プロピレ
ン系重合体組成物を提供することを目的とするものであ
る。
状況下で反り及びその他成形時の表面不良現象の発生を
抑制し、幅広で比較的厚みのある段ボール状中空シート
を、予定寸法通りに押出成形し得る押出成形用プロピレ
ン系重合体組成物を提供することを目的とするものであ
る。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、前記の好
ましい性質を有する押出成形用プロピレン系重合体組成
物を開発すべく鋭意研究を重ねた結果、特定の溶融粘弾
性パラメータ及びメルトフローレイトを有するプロピレ
ン系重合体組成物により、その目的を達成し得ることを
見出した。本発明は、かかる知見に基づいて完成したも
のである。
ましい性質を有する押出成形用プロピレン系重合体組成
物を開発すべく鋭意研究を重ねた結果、特定の溶融粘弾
性パラメータ及びメルトフローレイトを有するプロピレ
ン系重合体組成物により、その目的を達成し得ることを
見出した。本発明は、かかる知見に基づいて完成したも
のである。
【０００９】すなわち、本発明は、（１） コーン＆プ
レート法レオメーターによる溶融粘弾性測定において、
角周波数ωが０．０１ｒａｄ／ｓのときの貯蔵弾性率
Ｇ′が６０Ｐａ以下であり、貯蔵弾性率Ｇ′が２×１０
2 Ｐａとなるような角周波数をω1 、２×１０4 Ｐａと
なるような角周波数をω2 としたとき、ω2 ／１０ω1
で表される分子量分布指数ＰＤＩ−Ｐが１０〜２０の範
囲にあること、及びメルトフローレイトＭＦＲ（荷重２
１．１８Ｎ、温度２３０℃）が０．５〜３．０ｇ／１０
分であることを特徴とする押出成形用プロピレン系重合
体組成物、（２） 角周波数ωが０．０１ｒａｄ／ｓの
ときの貯蔵弾性率Ｇ′が１０〜６０Ｐａである上記
（１）のプロピレン系重合体組成物、（３） 引張弾性
率が９００ＭＰａ以上で、かつシャルピー衝撃強さ（２
３℃）が１５ｋＪ／ｍ2 以上である上記（１）、（２）
の押出成形用プロピレン系重合体組成物、（４） 溶融
粘弾性測定において、角周波数ωが０．０１ｒａｄ／ｓ
のときの粘度ηが３００００〜５００００Ｐａ・ｓであ
る上記（１）〜（３）の押出成形用プロピレン系重合体
組成物。（５） 角周波数ωが１００ｒａｄ／ｓのとき
の粘度ηが１１００Ｐａ・ｓ以上である上記（１）〜
（４）の押出成形用プロピレン系重合体組成物、及び
（６） １ｍ幅以上の段ボール状中空シートの押出成形
用である上記（１）〜（５）の押出成形用プロピレン系
重合体組成物、を提供するものである。
レート法レオメーターによる溶融粘弾性測定において、
角周波数ωが０．０１ｒａｄ／ｓのときの貯蔵弾性率
Ｇ′が６０Ｐａ以下であり、貯蔵弾性率Ｇ′が２×１０
2 Ｐａとなるような角周波数をω1 、２×１０4 Ｐａと
なるような角周波数をω2 としたとき、ω2 ／１０ω1
で表される分子量分布指数ＰＤＩ−Ｐが１０〜２０の範
囲にあること、及びメルトフローレイトＭＦＲ（荷重２
１．１８Ｎ、温度２３０℃）が０．５〜３．０ｇ／１０
分であることを特徴とする押出成形用プロピレン系重合
体組成物、（２） 角周波数ωが０．０１ｒａｄ／ｓの
ときの貯蔵弾性率Ｇ′が１０〜６０Ｐａである上記
（１）のプロピレン系重合体組成物、（３） 引張弾性
率が９００ＭＰａ以上で、かつシャルピー衝撃強さ（２
３℃）が１５ｋＪ／ｍ2 以上である上記（１）、（２）
の押出成形用プロピレン系重合体組成物、（４） 溶融
粘弾性測定において、角周波数ωが０．０１ｒａｄ／ｓ
のときの粘度ηが３００００〜５００００Ｐａ・ｓであ
る上記（１）〜（３）の押出成形用プロピレン系重合体
組成物。（５） 角周波数ωが１００ｒａｄ／ｓのとき
の粘度ηが１１００Ｐａ・ｓ以上である上記（１）〜
（４）の押出成形用プロピレン系重合体組成物、及び
（６） １ｍ幅以上の段ボール状中空シートの押出成形
用である上記（１）〜（５）の押出成形用プロピレン系
重合体組成物、を提供するものである。
【００１０】
【発明の実施の形態】本発明のプロピレン系重合体組成
物は、ダンボール状中空シートの素材として好適に用い
られる押出成形用であって、以下に示す性状を有する。
まず、コーン＆プレート法レオメーターによる溶融粘弾
性測定において、角周波数ωが０．０１ｒａｄ／ｓのと
きの貯蔵弾性率Ｇ′が６０Ｐａ以下であり、貯蔵弾性率
Ｇ′が２×１０2 Ｐａとなるような角周波数をω1 、２
×１０4 Ｐａとなるような角周波数をω2 としたとき、
ω2 ／１０ω1 で表される分子量分布指数ＰＤＩ−Ｐが
１０〜２０の範囲である。
物は、ダンボール状中空シートの素材として好適に用い
られる押出成形用であって、以下に示す性状を有する。
まず、コーン＆プレート法レオメーターによる溶融粘弾
性測定において、角周波数ωが０．０１ｒａｄ／ｓのと
きの貯蔵弾性率Ｇ′が６０Ｐａ以下であり、貯蔵弾性率
Ｇ′が２×１０2 Ｐａとなるような角周波数をω1 、２
×１０4 Ｐａとなるような角周波数をω2 としたとき、
ω2 ／１０ω1 で表される分子量分布指数ＰＤＩ−Ｐが
１０〜２０の範囲である。
【００１１】上記コーン＆プレート法レオメーターによ
る溶融粘弾性測定においては、測定機器としてレオメト
リック社製の「システム４」（測定形状：コーン・プレ
ート型）を用い、１８０℃、歪２０％の条件で測定を行
い、周波数−貯蔵弾性率曲線Ｇ′（ω）を求め、この曲
線から求めた角周波数ωが０．０１ｒａｄ／ｓのときの
貯蔵弾性率Ｇ′が６０Ｐａ以下である。該Ｇ′が６０Ｐ
ａを超えると、成形体表面に鮫肌や縦筋が発生する場合
がある。角周波数ωが０．０１ｒａｄ／ｓのときの好ま
しい貯蔵弾性率Ｇ′は、１０〜６０Ｐａの範囲である。
る溶融粘弾性測定においては、測定機器としてレオメト
リック社製の「システム４」（測定形状：コーン・プレ
ート型）を用い、１８０℃、歪２０％の条件で測定を行
い、周波数−貯蔵弾性率曲線Ｇ′（ω）を求め、この曲
線から求めた角周波数ωが０．０１ｒａｄ／ｓのときの
貯蔵弾性率Ｇ′が６０Ｐａ以下である。該Ｇ′が６０Ｐ
ａを超えると、成形体表面に鮫肌や縦筋が発生する場合
がある。角周波数ωが０．０１ｒａｄ／ｓのときの好ま
しい貯蔵弾性率Ｇ′は、１０〜６０Ｐａの範囲である。
【００１２】また、前記周波数−貯蔵弾性率曲線Ｇ′
（ω）から、貯蔵弾性率Ｇ′が２×１０2 Ｐａ及び２×
１０4 Ｐａのときの角周波数ω1及びω2 をそれぞれ求
め、ω2 ／１０ω1 で表される分子量分布指数ＰＤＩ−
Ｐを算出し、この値が１０〜２０の範囲にあることが必
要である。このＰＤＩ−Ｐが１０未満では成形条件が狭
くな り、２０を超えると鮫肌やメルトフラクチャー
が発生したり、シートに筋状の不良が発生する。
（ω）から、貯蔵弾性率Ｇ′が２×１０2 Ｐａ及び２×
１０4 Ｐａのときの角周波数ω1及びω2 をそれぞれ求
め、ω2 ／１０ω1 で表される分子量分布指数ＰＤＩ−
Ｐを算出し、この値が１０〜２０の範囲にあることが必
要である。このＰＤＩ−Ｐが１０未満では成形条件が狭
くな り、２０を超えると鮫肌やメルトフラクチャー
が発生したり、シートに筋状の不良が発生する。
【００１３】さらに、角周波数ωが０．０１ｒａｄ／ｓ
のときの粘度ηは、３００００〜５００００Ｐａ・ｓの
範囲にあるのが好ましい。特に好ましくは３５０００〜
５００００Ｐａ・ｓの範囲である。この粘度η（ω＝
０．０１ｒａｄ／ｓ）が３００００Ｐａ・ｓ未満では、
ダイスから押出成形体が吐出した際に膨らむ現象が起き
やすい。特にダンボール状中空シートなどの内部に空間
を有する押出成形体においては、その傾向が強い。一
方、粘度η（ω＝０．０１ｒａｄ／ｓ）が５００００Ｐ
ａ・ｓを超えると反りが大きくなりやすい。また、角周
波数ωが１００ｒａｄ／ｓのときの粘度η（ω＝１００
ｒａｄ／ｓ）は、９００Ｐａ・ｓ以上であるのが好まし
い。この粘度η（ω＝１００ｒａｄ／ｓ）が９００Ｐａ
・ｓ未満では膨らみが発生するなどのデメリットが生じ
やすい。特に好ましい粘度η（ω＝１００ｒａｄ／ｓ）
は、９５０〜１３５０Ｐａ・ｓの範囲である。
のときの粘度ηは、３００００〜５００００Ｐａ・ｓの
範囲にあるのが好ましい。特に好ましくは３５０００〜
５００００Ｐａ・ｓの範囲である。この粘度η（ω＝
０．０１ｒａｄ／ｓ）が３００００Ｐａ・ｓ未満では、
ダイスから押出成形体が吐出した際に膨らむ現象が起き
やすい。特にダンボール状中空シートなどの内部に空間
を有する押出成形体においては、その傾向が強い。一
方、粘度η（ω＝０．０１ｒａｄ／ｓ）が５００００Ｐ
ａ・ｓを超えると反りが大きくなりやすい。また、角周
波数ωが１００ｒａｄ／ｓのときの粘度η（ω＝１００
ｒａｄ／ｓ）は、９００Ｐａ・ｓ以上であるのが好まし
い。この粘度η（ω＝１００ｒａｄ／ｓ）が９００Ｐａ
・ｓ未満では膨らみが発生するなどのデメリットが生じ
やすい。特に好ましい粘度η（ω＝１００ｒａｄ／ｓ）
は、９５０〜１３５０Ｐａ・ｓの範囲である。
【００１４】次に、メルトフローレイトＭＦＲ（荷重２
１．１８Ｎ、温度２３０℃）が、０．５〜３．０ｇ／１
０分の範囲にあることが必要である。このＭＦＲが、
０．５ｇ／１０分未満ではメルトフラクチャーが発生し
やすく、３．０ｇ／１０分を超えると、特に長寸法の押
出成形体作製時に垂れてしまい、フラットな成形体が得
られにくい。なお、このＭＦＲは、ＪＩＳ Ｋ７２１０
に準拠し、温度２３０℃、荷重２１．1８Ｎの条件で測
定した値である。
１．１８Ｎ、温度２３０℃）が、０．５〜３．０ｇ／１
０分の範囲にあることが必要である。このＭＦＲが、
０．５ｇ／１０分未満ではメルトフラクチャーが発生し
やすく、３．０ｇ／１０分を超えると、特に長寸法の押
出成形体作製時に垂れてしまい、フラットな成形体が得
られにくい。なお、このＭＦＲは、ＪＩＳ Ｋ７２１０
に準拠し、温度２３０℃、荷重２１．1８Ｎの条件で測
定した値である。
【００１５】また、引張弾性率が９００ＭＰａ以上で、
かつシャルピー衝撃強さ（２３℃）が１５ｋＪ／ｍ2 以
上であることが好ましい。引張弾性率が９００ＭＰａ未
満では押出成形体の剛性が不充分であり、シャルピー衝
撃強さ（２３℃）が１５ｋＪ／ｍ2 未満では押出成形体
の耐衝撃性が低く、使用できる分野が限られるおそれが
ある。なお、上記引張弾性率はＪＩＳ Ｋ７１６１：９
４に準拠して測定した値であり、シャルピー衝撃強さ
（２３℃）は、ＪＩＳ Ｋ７１１１：９６に準拠して測
定した値である。溶融張力は３．０ｇ以下が好ましく、
特に１．０〜３．０ｇが好ましい。ダンプレートの様に
幅広の押出成形品を製造する場合は、一般には溶融張力
が大きい方がドローダウン特性の点から有利と考えられ
る。しかし、本発明者らの検討の結果では、ダンプレー
トの様にダイスの入口と出口における変形量が大きい成
形品を比較的高速で生産する場合は、溶融張力が必要以
上に大きいと、ダイス出口を出た後の押出成形品の変
形、例えばリブが真っ直ぐ立たない、平面の平滑性が悪
くなる、等の現象が発生するおそれがあることが判っ
た。
かつシャルピー衝撃強さ（２３℃）が１５ｋＪ／ｍ2 以
上であることが好ましい。引張弾性率が９００ＭＰａ未
満では押出成形体の剛性が不充分であり、シャルピー衝
撃強さ（２３℃）が１５ｋＪ／ｍ2 未満では押出成形体
の耐衝撃性が低く、使用できる分野が限られるおそれが
ある。なお、上記引張弾性率はＪＩＳ Ｋ７１６１：９
４に準拠して測定した値であり、シャルピー衝撃強さ
（２３℃）は、ＪＩＳ Ｋ７１１１：９６に準拠して測
定した値である。溶融張力は３．０ｇ以下が好ましく、
特に１．０〜３．０ｇが好ましい。ダンプレートの様に
幅広の押出成形品を製造する場合は、一般には溶融張力
が大きい方がドローダウン特性の点から有利と考えられ
る。しかし、本発明者らの検討の結果では、ダンプレー
トの様にダイスの入口と出口における変形量が大きい成
形品を比較的高速で生産する場合は、溶融張力が必要以
上に大きいと、ダイス出口を出た後の押出成形品の変
形、例えばリブが真っ直ぐ立たない、平面の平滑性が悪
くなる、等の現象が発生するおそれがあることが判っ
た。
【００１６】このような性状を有する本発明のプロピレ
ン系重合体組成物においては、プロピレン系重合体とし
て、一般に結晶性プロピレン系重合体が用いられる。こ
の結晶性プロピレン系重合体としては、特に制限はな
く、従来公知のもの、例えば結晶性を有するアイソタク
チックプロピレン単独重合体、エチレン単位の含有量の
少ないエチレン−プロピレンランダム共重合体、プロピ
レン単独重合体からなるホモ部とエチレン単位の含有量
の比較的多いエチレン−プロピレンランダム共重合体か
らなる共重合部とから構成されたプロピレンブロック共
重合体、さらには前記プロピレンブロック共重合体にお
ける各ホモ部又は共重合部が、さらにブテン−１などの
α−オレフィンを共重合したものからなる結晶性のプロ
ピレン−エチレン−α−オレフィン共重合体などが挙げ
られる。
ン系重合体組成物においては、プロピレン系重合体とし
て、一般に結晶性プロピレン系重合体が用いられる。こ
の結晶性プロピレン系重合体としては、特に制限はな
く、従来公知のもの、例えば結晶性を有するアイソタク
チックプロピレン単独重合体、エチレン単位の含有量の
少ないエチレン−プロピレンランダム共重合体、プロピ
レン単独重合体からなるホモ部とエチレン単位の含有量
の比較的多いエチレン−プロピレンランダム共重合体か
らなる共重合部とから構成されたプロピレンブロック共
重合体、さらには前記プロピレンブロック共重合体にお
ける各ホモ部又は共重合部が、さらにブテン−１などの
α−オレフィンを共重合したものからなる結晶性のプロ
ピレン−エチレン−α−オレフィン共重合体などが挙げ
られる。
【００１７】これらの結晶性プロピレン系重合体は、得
られるプロピレン系重合体組成物が、前述した性状を有
するように、押出機中でラジカル発生剤の存在下、溶融
混練し、分子鎖を切断することができる。
られるプロピレン系重合体組成物が、前述した性状を有
するように、押出機中でラジカル発生剤の存在下、溶融
混練し、分子鎖を切断することができる。
【００１８】この際、使用するラジカル発生剤として
は、有機過酸化物が好ましく、例えばベンゾイルパーオ
キサイド；ｔ−ブチルパーベンゾエート；ｔ−ブチルパ
ーアセテート；ｔ−ブチルパーオキシイソプロピルカー
ボネート；２，５−ジ−メチル−２，５−ジ（ベンゾイ
ルパーオキシ）ヘキサン；２，５−ジ−メチル−２，５
−ジ（ベンゾイルパーオキシ）ヘキシン−３；ｔ−ブチ
ル−ジ−パーアジペート；ｔ−ブチルパーオキシ−３，
５，５−トリメチルヘキサノエート；メチル−エチルケ
トンパーオキサイド；シクロヘキサノンパーオキサイ
ド；ジ−ｔ−ブチルパーオキサイド；ジクミルパーオキ
サイド；２，５−ジ−メチル−２，５−ジ（ｔ−ブチル
パーオキシ）ヘキサン；２，５−ジ−メチル−２，５−
ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）ヘキシン−３；１，３−ビ
ス（ｔ−ブチルパーオキシイソプロピル）ベンゼン；ｔ
−ブチルクミルパーオキサイド；１，１−ビス（ｔ−ブ
チルパーオキシ）−８，３，５−トリメチルシクロヘキ
サン；１，１−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）シクロヘ
キサン；２，２−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）プタ
ン；ｐ−メンタンハイドロパーオキサイド；ジ−イソプ
ロピルベンゼンハイドロパーオキサイド；クメンハイド
ロパーオキサイド；ｔ−ブチルハイドロパーオキサイ
ド；ｐ−サイメンハイドロパーオキサイド；１，１，
３，３−テトラ−メチルブチルハイドロパーオキサイ
ド；２，５−ジ−メチル−２．５−ジ（ハイドロパーオ
キシ）ヘキサン；トリメチルシリル−クミルパーオキサ
イド；２，５−ジ−メチル−２，５−ビス（トリメチル
シリルパーオキシ）ヘキサン；２，５−ジ−メチル−
２，５−ビス（トリメチルシリルパーオキシ）ヘキシン
−３及び１，３−ビス（トリメチルシリルパーオキシイ
ソプロピル）ベンゼンなどの有機過酸化物を挙げること
ができる。
は、有機過酸化物が好ましく、例えばベンゾイルパーオ
キサイド；ｔ−ブチルパーベンゾエート；ｔ−ブチルパ
ーアセテート；ｔ−ブチルパーオキシイソプロピルカー
ボネート；２，５−ジ−メチル−２，５−ジ（ベンゾイ
ルパーオキシ）ヘキサン；２，５−ジ−メチル−２，５
−ジ（ベンゾイルパーオキシ）ヘキシン−３；ｔ−ブチ
ル−ジ−パーアジペート；ｔ−ブチルパーオキシ−３，
５，５−トリメチルヘキサノエート；メチル−エチルケ
トンパーオキサイド；シクロヘキサノンパーオキサイ
ド；ジ−ｔ−ブチルパーオキサイド；ジクミルパーオキ
サイド；２，５−ジ−メチル−２，５−ジ（ｔ−ブチル
パーオキシ）ヘキサン；２，５−ジ−メチル−２，５−
ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）ヘキシン−３；１，３−ビ
ス（ｔ−ブチルパーオキシイソプロピル）ベンゼン；ｔ
−ブチルクミルパーオキサイド；１，１−ビス（ｔ−ブ
チルパーオキシ）−８，３，５−トリメチルシクロヘキ
サン；１，１−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）シクロヘ
キサン；２，２−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）プタ
ン；ｐ−メンタンハイドロパーオキサイド；ジ−イソプ
ロピルベンゼンハイドロパーオキサイド；クメンハイド
ロパーオキサイド；ｔ−ブチルハイドロパーオキサイ
ド；ｐ−サイメンハイドロパーオキサイド；１，１，
３，３−テトラ−メチルブチルハイドロパーオキサイ
ド；２，５−ジ−メチル−２．５−ジ（ハイドロパーオ
キシ）ヘキサン；トリメチルシリル−クミルパーオキサ
イド；２，５−ジ−メチル−２，５−ビス（トリメチル
シリルパーオキシ）ヘキサン；２，５−ジ−メチル−
２，５−ビス（トリメチルシリルパーオキシ）ヘキシン
−３及び１，３−ビス（トリメチルシリルパーオキシイ
ソプロピル）ベンゼンなどの有機過酸化物を挙げること
ができる。
【００１９】これらの中で、特に２，５−ジ−メチル−
２，５−ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）ヘキサン；２，５
−ジ−メチル−２，５−ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）ヘ
キシン−３及び１，３−ビス（ｔ−ブチルパーオキシイ
ソプロピル）ベンゼンが好ましい。これらのラジカル発
生剤は一種を単独で用いてもよく、二種以上を組み合わ
せて用いてもよい。その使用量は、通常被処理プロピレ
ン系重合体１００重量部に対し、０．００１〜０．５重
量部、好ましくは０．０１〜０．２重量部の範囲で選定
される。
２，５−ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）ヘキサン；２，５
−ジ−メチル−２，５−ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）ヘ
キシン−３及び１，３−ビス（ｔ−ブチルパーオキシイ
ソプロピル）ベンゼンが好ましい。これらのラジカル発
生剤は一種を単独で用いてもよく、二種以上を組み合わ
せて用いてもよい。その使用量は、通常被処理プロピレ
ン系重合体１００重量部に対し、０．００１〜０．５重
量部、好ましくは０．０１〜０．２重量部の範囲で選定
される。
【００２０】本発明のプロピレン系重合体組成物には、
所望に応じ、公知の各種添加成分、例えば酸化防止剤、
熱安定剤、紫外線吸収剤、光安定剤、中和剤、難燃剤、
難燃助剤、滑剤、離型剤、着色剤、さらには可塑剤やプ
ロセスオイルや流動パラフィンなどの軟化剤、他の熱可
塑性樹脂や熱可塑性エラストマーなどを適宜含有させる
ことができる。
所望に応じ、公知の各種添加成分、例えば酸化防止剤、
熱安定剤、紫外線吸収剤、光安定剤、中和剤、難燃剤、
難燃助剤、滑剤、離型剤、着色剤、さらには可塑剤やプ
ロセスオイルや流動パラフィンなどの軟化剤、他の熱可
塑性樹脂や熱可塑性エラストマーなどを適宜含有させる
ことができる。
【００２１】該プロピレン系重合体組成物は、例えばプ
ロピレン系重合体と、所望により用いられる各種添加成
分とを配合し、タンブラーブレンダー、ヘンシェルミキ
サーなどで混合するか、又は混合後さらに単軸押出機や
多軸押出機を用いて、必要に応じラジカル発生剤の存在
下に溶融混練造粒することにより、調製することができ
る。一般に、貯蔵弾性率Ｇ′、粘度η（ω＝０．０１ｒ
ａｄ／ｓ）、η（ω＝１００ｒａｄ／ｓ）及び分子量分
布指数ＰＤＩ−Ｐは、ポリプロピレン中の高分子量成分
が多くなると大きくなり、高分子量成分を減らすと小さ
くなる傾向がある。また、ＰＤＩ−Ｐ、Ｇ′は、重量平
均分子量が同じ場合は、分子量分布を狭くすると小さく
なり、分子量分布を広くすると大きくなる傾向がある。
ロピレン系重合体と、所望により用いられる各種添加成
分とを配合し、タンブラーブレンダー、ヘンシェルミキ
サーなどで混合するか、又は混合後さらに単軸押出機や
多軸押出機を用いて、必要に応じラジカル発生剤の存在
下に溶融混練造粒することにより、調製することができ
る。一般に、貯蔵弾性率Ｇ′、粘度η（ω＝０．０１ｒ
ａｄ／ｓ）、η（ω＝１００ｒａｄ／ｓ）及び分子量分
布指数ＰＤＩ−Ｐは、ポリプロピレン中の高分子量成分
が多くなると大きくなり、高分子量成分を減らすと小さ
くなる傾向がある。また、ＰＤＩ−Ｐ、Ｇ′は、重量平
均分子量が同じ場合は、分子量分布を狭くすると小さく
なり、分子量分布を広くすると大きくなる傾向がある。
【００２２】本発明のプロピレン系重合体組成物は、押
出成形用として用いられ、特に１ｍ幅以上で、比較的厚
みのあるダンボール状中空シートの押出成形に好適に用
いられる。ダンボール状中空シートとしては、例えば図
１の斜視図で示されるようなサンドイッチ構造のものを
挙げることができる。図１（ａ）はツラスコア・サンド
イッチ・パネル（Ｔｒｕｓｓｃｏｒｅ ｓａｎｄｗｉｃ
ｈ ｐａｎｅｌ）であり、（ｂ）はウエブコア・サンド
イッチ・パネル（Ｗｅｂｃｏｒｅ ｓａｎｄｗｉｃｈ
ｐａｎｅｌ）である。これらの中で、金型の作りやす
さ、中空シートの切断しやすさ、均一な物性を発現しや
すい、などの点から（ｂ）のタイプが多用されている。
出成形用として用いられ、特に１ｍ幅以上で、比較的厚
みのあるダンボール状中空シートの押出成形に好適に用
いられる。ダンボール状中空シートとしては、例えば図
１の斜視図で示されるようなサンドイッチ構造のものを
挙げることができる。図１（ａ）はツラスコア・サンド
イッチ・パネル（Ｔｒｕｓｓｃｏｒｅ ｓａｎｄｗｉｃ
ｈ ｐａｎｅｌ）であり、（ｂ）はウエブコア・サンド
イッチ・パネル（Ｗｅｂｃｏｒｅ ｓａｎｄｗｉｃｈ
ｐａｎｅｌ）である。これらの中で、金型の作りやす
さ、中空シートの切断しやすさ、均一な物性を発現しや
すい、などの点から（ｂ）のタイプが多用されている。
【００２３】本発明のプロピレン系重合体組成物から得
られたダンボール状中空シートは、反りの発生が抑制さ
れると共に、鮫肌、縦筋、メルトフラクチャーなどの表
面不良の発生が抑制され、良好な外観を有し、かつ物性
にも優れている。また、成形条件を従来のものに比べて
緩やかにすることができるので、樹脂の熱分解が抑えら
れ（目ヤニの低減化）、長期間の連続生産が可能とな
り、生産効率を高めることができる。
られたダンボール状中空シートは、反りの発生が抑制さ
れると共に、鮫肌、縦筋、メルトフラクチャーなどの表
面不良の発生が抑制され、良好な外観を有し、かつ物性
にも優れている。また、成形条件を従来のものに比べて
緩やかにすることができるので、樹脂の熱分解が抑えら
れ（目ヤニの低減化）、長期間の連続生産が可能とな
り、生産効率を高めることができる。
【００２４】
【実施例】次に、本発明を実施例により、さらに詳細に
説明するが、本発明は、これらの例によってなんら限定
されるものではない。 製造例１ プロピレン−エチレンブロック共重合体の製造 （１）予備重合 ５０リットルのステンレス製オートクレーブを用いて、
モレキュラーシーブス（４Ａ）及び窒素バブリングによ
り脱水されたヘプタンを、 窒素気流下で４０リットル
投入した後、 常温（２３℃）にて、 先ずジエチルアル
ミニウムクロライド（ＤＥＡＣ；東ソー・アクゾ社製）
１．４ｋｇ、 次いで、 三塩化チタン（丸紅ソルベー社
製）２０３ｇを攪拌しながら添加した。次に、 攪拌し
ながら、 常温にてプロピレンを連続投入し、 三塩化チ
タン重量当たり０．８倍量のポリプロピレンが生成する
ように実施した。 これを予備重合触媒とした。
説明するが、本発明は、これらの例によってなんら限定
されるものではない。 製造例１ プロピレン−エチレンブロック共重合体の製造 （１）予備重合 ５０リットルのステンレス製オートクレーブを用いて、
モレキュラーシーブス（４Ａ）及び窒素バブリングによ
り脱水されたヘプタンを、 窒素気流下で４０リットル
投入した後、 常温（２３℃）にて、 先ずジエチルアル
ミニウムクロライド（ＤＥＡＣ；東ソー・アクゾ社製）
１．４ｋｇ、 次いで、 三塩化チタン（丸紅ソルベー社
製）２０３ｇを攪拌しながら添加した。次に、 攪拌し
ながら、 常温にてプロピレンを連続投入し、 三塩化チ
タン重量当たり０．８倍量のポリプロピレンが生成する
ように実施した。 これを予備重合触媒とした。
【００２５】（２）プロピレン−エチレンブロック共重
合体の製造 （ホモ部の製造） よく窒素置換し、 乾燥した５００
リットルの耐圧オートクレーブにモレキュラーシーブス
でよく脱水されたｎ−ヘプタン３００リットルを窒素気
流中で仕込んだ。 次いで、８０℃にて窒素をプロピレ
ンガスで置換した後、 水素を０．２ｋｇ／ｃｍ2Ｇ精密
ゲージにて導入し、 更にプロピレンを８．０ｋｇ／ｃ
ｍ2Ｇになるまで攪拌しながら導入した。上記（１）で
得られた予備重合触媒を三塩化チタン重量当たり３０ｇ
仕込んだのち，８．０ｋｇ／ｃｍ2Ｇになるようにプロ
ピレンを連続的に導入するとともに、 重合温度を８０
℃に保持した。１時間重合反応を行った後、 大気圧ま
で脱圧した。
合体の製造 （ホモ部の製造） よく窒素置換し、 乾燥した５００
リットルの耐圧オートクレーブにモレキュラーシーブス
でよく脱水されたｎ−ヘプタン３００リットルを窒素気
流中で仕込んだ。 次いで、８０℃にて窒素をプロピレ
ンガスで置換した後、 水素を０．２ｋｇ／ｃｍ2Ｇ精密
ゲージにて導入し、 更にプロピレンを８．０ｋｇ／ｃ
ｍ2Ｇになるまで攪拌しながら導入した。上記（１）で
得られた予備重合触媒を三塩化チタン重量当たり３０ｇ
仕込んだのち，８．０ｋｇ／ｃｍ2Ｇになるようにプロ
ピレンを連続的に導入するとともに、 重合温度を８０
℃に保持した。１時間重合反応を行った後、 大気圧ま
で脱圧した。
【００２６】（ランダム部の製造） 引き続きオートク
レーブ内をエチレン／プロピレン流量比０．０７／１．
０（ＮＬＭ／ＮＬＭ）の混合ガスで置換し、 水素を
０．１ｋｇ／ｃｍ2Ｇ導入した後、エチレン／プロピレ
ンを流量比０．０７／１．０（ＮＬＭ／ＮＬＭ）にて連
続的に導入し（圧力はフリー状態）、５７℃で２時間共
重合を行った（尚、ここでＮＬＭはｎｏｒｍａｌ ｌｉ
ｔｅｒｓ ｐｅｒ ｍｉｎｕｔｅを示す）。その後、大
気圧まで脱圧し、ｎ−ヘプタンを含む重合パウダーを、
ステンレス製の４００メッシュの金網を用いて５７℃で
分離した後、 更に５７℃のヘプタン２００リットルを
用いて1時間攪拌洗浄後、ステンレスの４００メッシュ
の金網を用いて重合パウダーを分離し、乾燥させてブロ
ック共重合体を得た。このようにして、第１表に示す性
状を有するプロピレン−エチレンブロック共重合体を製
造した。
レーブ内をエチレン／プロピレン流量比０．０７／１．
０（ＮＬＭ／ＮＬＭ）の混合ガスで置換し、 水素を
０．１ｋｇ／ｃｍ2Ｇ導入した後、エチレン／プロピレ
ンを流量比０．０７／１．０（ＮＬＭ／ＮＬＭ）にて連
続的に導入し（圧力はフリー状態）、５７℃で２時間共
重合を行った（尚、ここでＮＬＭはｎｏｒｍａｌ ｌｉ
ｔｅｒｓ ｐｅｒ ｍｉｎｕｔｅを示す）。その後、大
気圧まで脱圧し、ｎ−ヘプタンを含む重合パウダーを、
ステンレス製の４００メッシュの金網を用いて５７℃で
分離した後、 更に５７℃のヘプタン２００リットルを
用いて1時間攪拌洗浄後、ステンレスの４００メッシュ
の金網を用いて重合パウダーを分離し、乾燥させてブロ
ック共重合体を得た。このようにして、第１表に示す性
状を有するプロピレン−エチレンブロック共重合体を製
造した。
【００２７】実施例１及び比較例１〜４
第1表に示す種類のプロピレン系重合体１００重量部
に、フェノール系酸化防止剤「イルガノックス１０１
０」（チバ・スペシャリティ・ケミカルズ社製）０．２
５重量部、リン系酸化防止剤「イルガフォス１６８」
（チバ・スペシャリティ・ケミカルズ社製）０．０６重
量部、ステアリン酸カルシウム０．０５重量部及びパー
カドックス１４Ｒ（化薬アクゾ社製）０．００６重量部
をドライブレンドしたのち、３５ｍｍ２軸押出機で２６
０℃、３００ｒｐｍで溶融混練した。このものを押出機
に供給し、押出機上流側１８０℃、ダイス出口２２０℃
にて１００ｒｐｍで溶融混練して押出成形することによ
り、図１（ｂ）に示す形状の１．５ｍ幅、厚さ３ｍｍの
ダンボール状中空シートを作製した。なお、比較例３，
４について、鮫肌を解消するために、ダンプレートの成
形温度（ダイス出口温度）を２５０℃に上げたところ、
鮫肌は解消したが、ダンプレートの断面が膨らんだ。 実施例２ パーカドックス１４Ｒの使用量を０．００８重量部に変
えた以外は実施例１と同様にペレタイズした。そのペレ
ットを用いて、実施例１と同様にしてダンボール状中空
シートを作製した。 実施例３ パーカドックス１４Ｒの使用量を０．００７重量部に変
えた以外は実施例１と同様にペレタイズした。そのペレ
ットを用いて、実施例１と同様にしてダンボール状中空
シートを作製した。反り、外観は実施例１，２と同様で
あった。
に、フェノール系酸化防止剤「イルガノックス１０１
０」（チバ・スペシャリティ・ケミカルズ社製）０．２
５重量部、リン系酸化防止剤「イルガフォス１６８」
（チバ・スペシャリティ・ケミカルズ社製）０．０６重
量部、ステアリン酸カルシウム０．０５重量部及びパー
カドックス１４Ｒ（化薬アクゾ社製）０．００６重量部
をドライブレンドしたのち、３５ｍｍ２軸押出機で２６
０℃、３００ｒｐｍで溶融混練した。このものを押出機
に供給し、押出機上流側１８０℃、ダイス出口２２０℃
にて１００ｒｐｍで溶融混練して押出成形することによ
り、図１（ｂ）に示す形状の１．５ｍ幅、厚さ３ｍｍの
ダンボール状中空シートを作製した。なお、比較例３，
４について、鮫肌を解消するために、ダンプレートの成
形温度（ダイス出口温度）を２５０℃に上げたところ、
鮫肌は解消したが、ダンプレートの断面が膨らんだ。 実施例２ パーカドックス１４Ｒの使用量を０．００８重量部に変
えた以外は実施例１と同様にペレタイズした。そのペレ
ットを用いて、実施例１と同様にしてダンボール状中空
シートを作製した。 実施例３ パーカドックス１４Ｒの使用量を０．００７重量部に変
えた以外は実施例１と同様にペレタイズした。そのペレ
ットを用いて、実施例１と同様にしてダンボール状中空
シートを作製した。反り、外観は実施例１，２と同様で
あった。
【００２８】<反り、浮きの評価>前記中空シートを室温
で２４時間状態調整したのち、１．５ｍ角に切断し、平
らな床面におき、最も床面から離れた部分の高さ（浮
き）をチェックした。前記「浮き」は、基本的に反った
ことにより発生したものであるが、一部ダイスから吐出
した際の膨らみに起因するものもあった。流れ方向と平
行な両端以外の「浮き」は、前記膨らみに起因するもの
と思われる。
で２４時間状態調整したのち、１．５ｍ角に切断し、平
らな床面におき、最も床面から離れた部分の高さ（浮
き）をチェックした。前記「浮き」は、基本的に反った
ことにより発生したものであるが、一部ダイスから吐出
した際の膨らみに起因するものもあった。流れ方向と平
行な両端以外の「浮き」は、前記膨らみに起因するもの
と思われる。
【００２９】端部以外の浮きは、浮いている部分をカッ
ターで切って、定規やスペーサーで床からの浮きの高さ
を測定し、下記の基準で反り、浮きを評価した。 ○：３ｍｍ未満 △：３〜１０ｍｍ ×：１０ｍｍ以上 この結果を、プロピレン系重合体組成物の性状と共に、
第１表に示す。
ターで切って、定規やスペーサーで床からの浮きの高さ
を測定し、下記の基準で反り、浮きを評価した。 ○：３ｍｍ未満 △：３〜１０ｍｍ ×：１０ｍｍ以上 この結果を、プロピレン系重合体組成物の性状と共に、
第１表に示す。
【００３０】
【表１】
【００３１】（注）
（１）溶融張力〔ＭＴ〕：ＪＩＳ Ｋ７２１０に準拠
し、メルトテンションテスターを用いて温度（オイルバ
ス中）２３０℃にて測定した。 （２）ＭＦＲ、ＰＤＩ−Ｐ、Ｇ′、引張弾性率、シャル
ピー衝撃強さ：前述の方法により、測定した。 （３）比較例１〜４で使用したプロピレン系重合体 ＰＰ−１：（株）グランドポリマー製 プロピレン−エ
チレンブロック共重合体 Ｅ−６０１ ＰＰ−２：日本ポリケム（株）製 プロピレン−エチレ
ンブロック共重合体ＢＣ８Ａ ＰＰ−３：出光石油化学（株）製 プロピレン−エチレ
ンブロック共重合体Ｅ−１５０ＧＫ ＰＰ−４：出光石油化学（株）製 プロピレン−エチレ
ンブロック共重合体Ｅ−２５０Ｇ
し、メルトテンションテスターを用いて温度（オイルバ
ス中）２３０℃にて測定した。 （２）ＭＦＲ、ＰＤＩ−Ｐ、Ｇ′、引張弾性率、シャル
ピー衝撃強さ：前述の方法により、測定した。 （３）比較例１〜４で使用したプロピレン系重合体 ＰＰ−１：（株）グランドポリマー製 プロピレン−エ
チレンブロック共重合体 Ｅ−６０１ ＰＰ−２：日本ポリケム（株）製 プロピレン−エチレ
ンブロック共重合体ＢＣ８Ａ ＰＰ−３：出光石油化学（株）製 プロピレン−エチレ
ンブロック共重合体Ｅ−１５０ＧＫ ＰＰ−４：出光石油化学（株）製 プロピレン−エチレ
ンブロック共重合体Ｅ−２５０Ｇ
【００３２】
【発明の効果】本発明によれば、反り及びその他成形時
の表面不良現象の発生を抑制し、幅広で比較的厚みのあ
る段ボール状中空シートを、予定寸法通りに押出成形し
得るプロピレン系重合体組成物を提供することができ
る。
の表面不良現象の発生を抑制し、幅広で比較的厚みのあ
る段ボール状中空シートを、予定寸法通りに押出成形し
得るプロピレン系重合体組成物を提供することができ
る。
【図１】 ダンボール状中空シートのサンドイッチ構造
の例を示す斜視図である。
の例を示す斜視図である。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
Ｆターム(参考） 4J002 BB111 BB121 BB141 BB151
BP021 EK006 EK026 EK036
EK046 EK056 EK076 EK086
FD206 GG02 GK00
4J100 AA02Q AA03P AA04Q CA01
CA04 CA11 CA31 DA04 DA05
DA43 DA44 DA49 DA52 HA51
HC36 HG04 JA13 JA58
Claims (6)
- 【請求項１】 コーン＆プレート法レオメーターによる
溶融粘弾性測定において、角周波数ωが０．０１ｒａｄ
／ｓのときの貯蔵弾性率Ｇ′が６０Ｐａ以下であり、貯
蔵弾性率Ｇ′が２×１０2 Ｐａとなるような角周波数を
ω1 、２×１０4 Ｐａとなるような角周波数をω2 とし
たとき、ω2 ／１０ω1 で表される分子量分布指数ＰＤ
Ｉ−Ｐが１０〜２０の範囲にあること、及びメルトフロ
ーレイトＭＦＲ（荷重２１．１８Ｎ、温度２３０℃）が
０．５〜３．０ｇ／１０分であることを特徴とする押出
成形用プロピレン系重合体組成物。 - 【請求項２】 角周波数ωが０．０１ｒａｄ／ｓのとき
の貯蔵弾性率Ｇ′が１０〜６０Ｐａである請求項１記載
の押出成形用プロピレン系重合体組成物。 - 【請求項３】 引張弾性率が９００ＭＰａ以上で、かつ
シャルピー衝撃強さ（２３℃）が１５ｋＪ／ｍ2 以上で
ある請求項１又は２記載の押出成形用プロピレン系重合
体組成物。 - 【請求項４】 溶融粘弾性測定において、角周波数ωが
０．０１ｒａｄ／ｓのときの粘度ηが３００００〜５０
０００Ｐａ・ｓである請求項１ないし３のいずれかに記
載の押出成形用プロピレン系重合体組成物。 - 【請求項５】 角周波数ωが１００ｒａｄ／ｓのときの
粘度ηが９００Ｐａ・ｓ以上である請求項１ないし４の
いずれかに記載の押出成形用プロピレン系重合体組成
物。 - 【請求項６】 １ｍ幅以上の段ボール状中空シートの押
出成形用である請求項１ないし５のいずれかに記載の押
出成形用プロピレン系重合体組成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002043788A JP2003238749A (ja) | 2002-02-20 | 2002-02-20 | 押出成形用プロピレン系重合体組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002043788A JP2003238749A (ja) | 2002-02-20 | 2002-02-20 | 押出成形用プロピレン系重合体組成物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003238749A true JP2003238749A (ja) | 2003-08-27 |
Family
ID=27783435
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2002043788A Pending JP2003238749A (ja) | 2002-02-20 | 2002-02-20 | 押出成形用プロピレン系重合体組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2003238749A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2005075554A1 (ja) * | 2004-02-03 | 2005-08-18 | Prime Polymer Co., Ltd. | 繊維強化ポリオレフィン系樹脂組成物及びその成形品 |
-
2002
- 2002-02-20 JP JP2002043788A patent/JP2003238749A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2005075554A1 (ja) * | 2004-02-03 | 2005-08-18 | Prime Polymer Co., Ltd. | 繊維強化ポリオレフィン系樹脂組成物及びその成形品 |
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