JP2003206748A - 高温部品冷却穴周壁の補修方法及び補修された高温部品 - Google Patents
高温部品冷却穴周壁の補修方法及び補修された高温部品Info
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- B23P6/002—Repairing turbine components, e.g. moving or stationary blades, rotors
- B23P6/007—Repairing turbine components, e.g. moving or stationary blades, rotors using only additive methods, e.g. build-up welding
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- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23P—METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; COMBINED OPERATIONS; UNIVERSAL MACHINE TOOLS
- B23P2700/00—Indexing scheme relating to the articles being treated, e.g. manufactured, repaired, assembled, connected or other operations covered in the subgroups
- B23P2700/06—Cooling passages of turbine components, e.g. unblocking or preventing blocking of cooling passages of turbine components
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- Mechanical Engineering (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 高温部品冷却穴周壁まわりの損傷欠陥部位を
高精度かつ高品質に補修することができる高温部品冷却
穴周壁の補修方法及び補修された高温部品を提供する。 【解決手段】 高温部品の冷却穴の周壁を研削整形して
開先を形成し、高温部品の表面側から裏面側に貫通する
ように開先内にダミーピンを挿入し、ダミーピンと開先
の周壁との間隙にニッケル基合金ろう付け材を充填する
とともに、ろう付け材が崩れないように押し固めて成形
した後に、成形ろう付け材中からダミーピンを引き抜
き、ダミーピン引き抜き跡が貫通孔となる充填成形ろう
付け部を形成した後か、又はダミーピンを引き抜く前
に、温度１０８０〜１２７０℃に２〜２４時間保持する
熱処理条件下で前記充填成形ろう付け部を加熱して焼結
させるとともに、母材の少なくとも一部を溶融させて充
填成形ろう付け部と一体化させ、焼結した充填成形ろう
付け部の余剰部分を研削し、貫通孔まわりの周壁を整形
する。
高精度かつ高品質に補修することができる高温部品冷却
穴周壁の補修方法及び補修された高温部品を提供する。 【解決手段】 高温部品の冷却穴の周壁を研削整形して
開先を形成し、高温部品の表面側から裏面側に貫通する
ように開先内にダミーピンを挿入し、ダミーピンと開先
の周壁との間隙にニッケル基合金ろう付け材を充填する
とともに、ろう付け材が崩れないように押し固めて成形
した後に、成形ろう付け材中からダミーピンを引き抜
き、ダミーピン引き抜き跡が貫通孔となる充填成形ろう
付け部を形成した後か、又はダミーピンを引き抜く前
に、温度１０８０〜１２７０℃に２〜２４時間保持する
熱処理条件下で前記充填成形ろう付け部を加熱して焼結
させるとともに、母材の少なくとも一部を溶融させて充
填成形ろう付け部と一体化させ、焼結した充填成形ろう
付け部の余剰部分を研削し、貫通孔まわりの周壁を整形
する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ガスタービン、ス
チームタービン、ジェットエンジン等のエネルギ機関の
高温部品、特にタービン動翼、静翼、燃焼器、分割環の
冷却穴まわりに生じた損傷を補修する高温部品冷却穴周
壁の補修方法及び補修された高温部品に関する。
チームタービン、ジェットエンジン等のエネルギ機関の
高温部品、特にタービン動翼、静翼、燃焼器、分割環の
冷却穴まわりに生じた損傷を補修する高温部品冷却穴周
壁の補修方法及び補修された高温部品に関する。
【０００２】
【従来の技術】ニッケル基超合金およびコバルト基超合
金は、高温環境下におかれるタービン機関の動翼、静
翼、燃焼器、分割環、ノズル等の各種高温部品に用いら
れている。これらの高温部品は高温ガスと直接接触して
過酷な熱サイクル、酸化、腐食、エロージョンを受けて
著しい損傷を生じる。このため比較的短期間に部品が劣
化してしまい、設計仕様通りの本来の性能が出力されな
くなるので、頻繁に交換又は補修がなされている。
金は、高温環境下におかれるタービン機関の動翼、静
翼、燃焼器、分割環、ノズル等の各種高温部品に用いら
れている。これらの高温部品は高温ガスと直接接触して
過酷な熱サイクル、酸化、腐食、エロージョンを受けて
著しい損傷を生じる。このため比較的短期間に部品が劣
化してしまい、設計仕様通りの本来の性能が出力されな
くなるので、頻繁に交換又は補修がなされている。
【０００３】これらのニッケル基超合金およびコバルト
基超合金は高価な材料であるので、受けた損傷が致命的
である場合を除いて部品を交換しないで、その損傷を受
けた部位のみをろう付け補修して再度使用に供し、寿命
延長を図っている。
基超合金は高価な材料であるので、受けた損傷が致命的
である場合を除いて部品を交換しないで、その損傷を受
けた部位のみをろう付け補修して再度使用に供し、寿命
延長を図っている。
【０００４】ところで、ガスタービン機関等の高温部品
は熱劣化を抑制するために可能な限り放熱特性を向上さ
せる基本設計思想に基づいてその形状およびサイズが決
められている。高温部品の放熱特性を向上させるための
方策の１つとして、高温部品の適所に多数の冷却穴
（０．５〜１．５ｍｍ）を貫通させ、部品を空冷するこ
とが行われているが、冷却穴近傍の周壁は酸化、腐食、
エロージョン等の損傷を受けやすく、ろう付けによる補
修が頻繁に繰り返されている。
は熱劣化を抑制するために可能な限り放熱特性を向上さ
せる基本設計思想に基づいてその形状およびサイズが決
められている。高温部品の放熱特性を向上させるための
方策の１つとして、高温部品の適所に多数の冷却穴
（０．５〜１．５ｍｍ）を貫通させ、部品を空冷するこ
とが行われているが、冷却穴近傍の周壁は酸化、腐食、
エロージョン等の損傷を受けやすく、ろう付けによる補
修が頻繁に繰り返されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
補修方法においては、冷却穴近傍の損傷部位にろう付け
材を盛り付けると、ろう付け材が冷却穴のなかに入り込
み、熱処理後は冷却穴のなかにろう付け材のたれ込みを
生じて、冷却穴が塞がれてしまうことがある。このた
め、損傷の形状や位置によってはろう付け補修の施工そ
のものができないか、又はろう付け補修が非常に困難な
場合がある。
補修方法においては、冷却穴近傍の損傷部位にろう付け
材を盛り付けると、ろう付け材が冷却穴のなかに入り込
み、熱処理後は冷却穴のなかにろう付け材のたれ込みを
生じて、冷却穴が塞がれてしまうことがある。このた
め、損傷の形状や位置によってはろう付け補修の施工そ
のものができないか、又はろう付け補修が非常に困難な
場合がある。
【０００６】本発明は上記の課題を解決するためになさ
れたものであり、高温部品を空冷するための冷却穴まわ
りに生じる損傷および欠陥部位を高精度かつ高品質に補
修することができる高温部品冷却穴周壁の補修方法及び
補修された高温部品を提供することを目的とする。
れたものであり、高温部品を空冷するための冷却穴まわ
りに生じる損傷および欠陥部位を高精度かつ高品質に補
修することができる高温部品冷却穴周壁の補修方法及び
補修された高温部品を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明に係る高温部品冷
却穴周壁の補修方法は、高温で運転されるエネルギ機関
に用いられる高温部品を空冷するための冷却穴まわりの
損傷部位を補修する方法であって、ニッケル基合金また
はコバルト基合金からなる高温部品の冷却穴の周壁を研
削整形して開先を形成する工程と、高温部品の表面側か
ら裏面側に貫通するように前記開先内にダミーピンを挿
入し、該ダミーピンと前記開先の周壁との間隙にニッケ
ル基合金ろう付け材を充填するとともに、該ろう付け材
が崩れないように押し固めて成形する工程と、成形ろう
付け材中から前記ダミーピンを引き抜き、前記ダミーピ
ン引き抜き跡が貫通孔となる充填成形ろう付け部を形成
した後か、またはダミーピンを引き抜く前に、温度１０
８０〜１２７０℃に２〜２４時間保持する熱処理条件下
で前記充填成形ろう付け部を加熱して焼結させるととも
に、母材の少なくとも一部を溶融させて前記充填成形ろ
う付け部と一体化させる工程と、焼結した前記充填成形
ろう付け部の余剰部分を研削し、前記貫通孔まわりの周
壁を整形する工程と、を具備する。
却穴周壁の補修方法は、高温で運転されるエネルギ機関
に用いられる高温部品を空冷するための冷却穴まわりの
損傷部位を補修する方法であって、ニッケル基合金また
はコバルト基合金からなる高温部品の冷却穴の周壁を研
削整形して開先を形成する工程と、高温部品の表面側か
ら裏面側に貫通するように前記開先内にダミーピンを挿
入し、該ダミーピンと前記開先の周壁との間隙にニッケ
ル基合金ろう付け材を充填するとともに、該ろう付け材
が崩れないように押し固めて成形する工程と、成形ろう
付け材中から前記ダミーピンを引き抜き、前記ダミーピ
ン引き抜き跡が貫通孔となる充填成形ろう付け部を形成
した後か、またはダミーピンを引き抜く前に、温度１０
８０〜１２７０℃に２〜２４時間保持する熱処理条件下
で前記充填成形ろう付け部を加熱して焼結させるととも
に、母材の少なくとも一部を溶融させて前記充填成形ろ
う付け部と一体化させる工程と、焼結した前記充填成形
ろう付け部の余剰部分を研削し、前記貫通孔まわりの周
壁を整形する工程と、を具備する。
【０００８】本発明の補修方法は、タービン機関の動
翼、静翼、燃焼器、分割環の冷却穴まわりに生じた酸
化、腐食、エロージョンのいずれにも好適に用いること
ができ、補修された高温部品として動翼、静翼、燃焼
器、分割環がそれぞれ提供される。
翼、静翼、燃焼器、分割環の冷却穴まわりに生じた酸
化、腐食、エロージョンのいずれにも好適に用いること
ができ、補修された高温部品として動翼、静翼、燃焼
器、分割環がそれぞれ提供される。
【０００９】ダミーピンは、損傷を受ける前の冷却穴径
との寸法公差をマイナス０．０２〜１．０ｍｍとする外
径をもつ金属、セラミック又は樹脂でつくられた細い棒
からなることが好ましい。ダミーピンの外径をマイナス
公差とする理由は、焼結によりニッケル基合金ろう付け
材が収縮してダミーピン抜き跡の貫通孔が拡大するから
である。ダミーピン外径のマイナス寸法公差が０．０２
ｍｍを下回ると、焼結後の穴径が設計値よりも大きくな
るおそれがある。一方、ダミーピン外径のマイナス寸法
公差が１．０ｍｍを上回ると、焼結後の穴径が設計値よ
りも小さくなりすぎるおそれがある。
との寸法公差をマイナス０．０２〜１．０ｍｍとする外
径をもつ金属、セラミック又は樹脂でつくられた細い棒
からなることが好ましい。ダミーピンの外径をマイナス
公差とする理由は、焼結によりニッケル基合金ろう付け
材が収縮してダミーピン抜き跡の貫通孔が拡大するから
である。ダミーピン外径のマイナス寸法公差が０．０２
ｍｍを下回ると、焼結後の穴径が設計値よりも大きくな
るおそれがある。一方、ダミーピン外径のマイナス寸法
公差が１．０ｍｍを上回ると、焼結後の穴径が設計値よ
りも小さくなりすぎるおそれがある。
【００１０】なお、熱処理前に引き抜く場合はダミーピ
ンの材質は何でも良いが、熱処理後に引き抜く場合は、
ダミーピンの材質をセラミックとすることが好ましい。
これは、ろう付け補修部の溶融金属の成分安定性の観点
からはダミーピンをセラミックでつくることが望まし
い。
ンの材質は何でも良いが、熱処理後に引き抜く場合は、
ダミーピンの材質をセラミックとすることが好ましい。
これは、ろう付け補修部の溶融金属の成分安定性の観点
からはダミーピンをセラミックでつくることが望まし
い。
【００１１】冷却穴が高温部品を斜めに貫通し、高温部
品を水平にしたときの開先が斜め上向きの周壁を有する
場合に、ダミーピンの本体から分岐し、開先の斜め上向
き周壁を覆うマスキング部をさらに有することが好まし
い。この場合に、マスキング部はダミーピン本体から分
離可能に取り付けられていることが望ましい。このよう
なマスキング部により盛り付け時にろう付け材が冷却穴
に侵入することが防止され、裏面側へのたれ込みが有効
に回避される。
品を水平にしたときの開先が斜め上向きの周壁を有する
場合に、ダミーピンの本体から分岐し、開先の斜め上向
き周壁を覆うマスキング部をさらに有することが好まし
い。この場合に、マスキング部はダミーピン本体から分
離可能に取り付けられていることが望ましい。このよう
なマスキング部により盛り付け時にろう付け材が冷却穴
に侵入することが防止され、裏面側へのたれ込みが有効
に回避される。
【００１２】本発明に係る補修された高温部品は、高温
で運転されるエネルギ機関に用いられる高温部品を空冷
するための冷却穴まわりの損傷部位が補修された高温部
品であって、ニッケル基合金またはコバルト基合金から
なる高温部品の冷却穴の周壁を研削整形して開先を形成
し、高温部品の表面側から裏面側に貫通するように前記
開先内にダミーピンを挿入し、該ダミーピンと前記開先
の周壁との間隙にニッケル基合金ろう付け材を充填する
とともに、該ろう付け材が崩れないように押し固めて成
形した後に、該成形ろう付け材中から前記ダミーピンを
引き抜き、前記ダミーピン引き抜き跡が貫通孔となる充
填成形ろう付け部を形成するか、又はダミーピンを引き
抜く前に、温度１０８０〜１２７０℃に２〜２４時間保
持する熱処理条件下で前記充填成形ろう付け部を加熱し
て焼結させるとともに、母材の少なくとも一部を溶融さ
せて前記充填成形ろう付け部と一体化させ、焼結した前
記充填成形ろう付け部の余剰部分を研削し、前記貫通孔
まわりの周壁を整形して補修された冷却穴をもつ補修部
位を具備することを特徴とする。
で運転されるエネルギ機関に用いられる高温部品を空冷
するための冷却穴まわりの損傷部位が補修された高温部
品であって、ニッケル基合金またはコバルト基合金から
なる高温部品の冷却穴の周壁を研削整形して開先を形成
し、高温部品の表面側から裏面側に貫通するように前記
開先内にダミーピンを挿入し、該ダミーピンと前記開先
の周壁との間隙にニッケル基合金ろう付け材を充填する
とともに、該ろう付け材が崩れないように押し固めて成
形した後に、該成形ろう付け材中から前記ダミーピンを
引き抜き、前記ダミーピン引き抜き跡が貫通孔となる充
填成形ろう付け部を形成するか、又はダミーピンを引き
抜く前に、温度１０８０〜１２７０℃に２〜２４時間保
持する熱処理条件下で前記充填成形ろう付け部を加熱し
て焼結させるとともに、母材の少なくとも一部を溶融さ
せて前記充填成形ろう付け部と一体化させ、焼結した前
記充填成形ろう付け部の余剰部分を研削し、前記貫通孔
まわりの周壁を整形して補修された冷却穴をもつ補修部
位を具備することを特徴とする。
【００１３】この場合に、ニッケル基合金ろう付け材
は、Ｎｉ，Ｃｒ，Ｃｏ，Ｗ，Ｔｉ，Ａｌ，Ｂを含有する
融点１０８０〜１２７０℃の低融点合金粉末とＮｉ，Ｃ
ｒ，Ｃｏ，Ｗを含有する融点１２００℃以上の高融点合
金粉末とを３：７〜７：３の割合で混合したものからな
ることが好ましい。母材となるニッケル基合金は例えば
インコネル７３８ＬＣ（Ｃｒ15.70〜16.30％，Ｃｏ8.00
〜9.00％，Ｔｉ3.20〜3.70％，Ａｌ3.20〜3.70％，Ｗ2.
40〜2.80％，Ｍｏ1.50〜2.00％，Ｔａ1.50〜2.00％，Ｃ
0.09〜0.13％，Ｂ0.01％以下，Ｐ0.01％未満，Ｓ0.01％
未満）であり、それに対する低融点Ｎｉ基合金粉末の組
成の一例としてはＮｉ−8〜12Ｃｒ−16〜20Ｃｏ−2〜3.
5Ｍｏ−1.5〜2.5Ｗ−5〜9Ｔａ−7.5〜10Ｔｉ−8.5〜10.
5Ａｌ−1〜3Ｎｂ−0.5〜3.5Ｂ−0.35Ｚｒを、高融点Ｎ
ｉ基合金粉末の組成の一例としてはＮｉ−16〜18Ｃｒ−
〜5Ｃｏ−〜3.5Ｗ−〜1.0Ｔａ−〜1.0Ｔｉ−〜1.0Ａｌ
−0.15〜0.3Ｃ−0.01〜0.03Ｂ−〜0.1Ｚｒをそれぞれあ
げることができる。なお、低融点Ｎｉ合金粉末の配合割
合が３０重量％未満の場合は焼結が十分に進まなくな
る。一方、低融点Ｎｉ合金粉末の配合割合が７０重量％
を越えると液相がですぎて十分な強度が得られなくな
る。
は、Ｎｉ，Ｃｒ，Ｃｏ，Ｗ，Ｔｉ，Ａｌ，Ｂを含有する
融点１０８０〜１２７０℃の低融点合金粉末とＮｉ，Ｃ
ｒ，Ｃｏ，Ｗを含有する融点１２００℃以上の高融点合
金粉末とを３：７〜７：３の割合で混合したものからな
ることが好ましい。母材となるニッケル基合金は例えば
インコネル７３８ＬＣ（Ｃｒ15.70〜16.30％，Ｃｏ8.00
〜9.00％，Ｔｉ3.20〜3.70％，Ａｌ3.20〜3.70％，Ｗ2.
40〜2.80％，Ｍｏ1.50〜2.00％，Ｔａ1.50〜2.00％，Ｃ
0.09〜0.13％，Ｂ0.01％以下，Ｐ0.01％未満，Ｓ0.01％
未満）であり、それに対する低融点Ｎｉ基合金粉末の組
成の一例としてはＮｉ−8〜12Ｃｒ−16〜20Ｃｏ−2〜3.
5Ｍｏ−1.5〜2.5Ｗ−5〜9Ｔａ−7.5〜10Ｔｉ−8.5〜10.
5Ａｌ−1〜3Ｎｂ−0.5〜3.5Ｂ−0.35Ｚｒを、高融点Ｎ
ｉ基合金粉末の組成の一例としてはＮｉ−16〜18Ｃｒ−
〜5Ｃｏ−〜3.5Ｗ−〜1.0Ｔａ−〜1.0Ｔｉ−〜1.0Ａｌ
−0.15〜0.3Ｃ−0.01〜0.03Ｂ−〜0.1Ｚｒをそれぞれあ
げることができる。なお、低融点Ｎｉ合金粉末の配合割
合が３０重量％未満の場合は焼結が十分に進まなくな
る。一方、低融点Ｎｉ合金粉末の配合割合が７０重量％
を越えると液相がですぎて十分な強度が得られなくな
る。
【００１４】Ｎｉに添加する各成分の効果は次のとおり
である。
である。
【００１５】まず、Ｃｒは、合金に耐酸化性及び耐食性
を付与する合金成分である。Ｃｏは、γ’相（Ｎｉ３Ａ
ｌ）を形成することで高温強度改善に有効な合金成分で
あるＡｌ及びＴｉに対して、高温におけるそれらの固溶
限度を大きくし、結果として高温強度向上に寄与する。
Ｗは、固溶強化の効果があり、高温強度の向上に寄与す
る。Ｔａは、固溶強化とγ’相による析出強化により高
温強度の向上に寄与する。
を付与する合金成分である。Ｃｏは、γ’相（Ｎｉ３Ａ
ｌ）を形成することで高温強度改善に有効な合金成分で
あるＡｌ及びＴｉに対して、高温におけるそれらの固溶
限度を大きくし、結果として高温強度向上に寄与する。
Ｗは、固溶強化の効果があり、高温強度の向上に寄与す
る。Ｔａは、固溶強化とγ’相による析出強化により高
温強度の向上に寄与する。
【００１６】Ｔｉ及びＡｌはγ’相による析出強化によ
り高温強度の向上に寄与する。Ｃは、炭化物を形成し、
主として結晶粒界を強化して高温強度の向上に寄与す
る。Ｂ及びＺｒは、粒界の結合力を増加させ高温強度を
向上する。
り高温強度の向上に寄与する。Ｃは、炭化物を形成し、
主として結晶粒界を強化して高温強度の向上に寄与す
る。Ｂ及びＺｒは、粒界の結合力を増加させ高温強度を
向上する。
【００１７】なお、各合金成分の添加効果は上記高融点
を有するＮｉ合金粉末と同じであり、高融点を有するＮ
ｉ合金粉末に含まれていないＭｏはＷと同じく、固溶強
化の効果があり、高温強度の向上に寄与する。また、Ｎ
ｂは、Ｔｉと同様、Ａｌとともにγ’相を形成して高温
強度の向上に寄与する。更に、Ｃｏ，Ｍｏ，Ｔａ，Ｔ
ｉ，Ａｌ，Ｂは、高融点を有するＮｉ合金粉末より多く
添加しており、これは合金粉末の融点を低下させること
が目的であり、特にＢはその効果が大きい。
を有するＮｉ合金粉末と同じであり、高融点を有するＮ
ｉ合金粉末に含まれていないＭｏはＷと同じく、固溶強
化の効果があり、高温強度の向上に寄与する。また、Ｎ
ｂは、Ｔｉと同様、Ａｌとともにγ’相を形成して高温
強度の向上に寄与する。更に、Ｃｏ，Ｍｏ，Ｔａ，Ｔ
ｉ，Ａｌ，Ｂは、高融点を有するＮｉ合金粉末より多く
添加しており、これは合金粉末の融点を低下させること
が目的であり、特にＢはその効果が大きい。
【００１８】各合金粉末における合金成分の組成範囲
は、融点を調整するとともに、所定の配合比で配合し反
応させた後、各合金成分の添加効果が発揮するよう、σ
相等有害な脆化相が生じないよう配慮し決定した。
は、融点を調整するとともに、所定の配合比で配合し反
応させた後、各合金成分の添加効果が発揮するよう、σ
相等有害な脆化相が生じないよう配慮し決定した。
【００１９】加熱前は、高融点を有するＮｉ合金粉末
（Ｈ）間に低融点を有するＮｉ合金粉末（Ｌ）が配置さ
れているが、加熱によりＮｉ合金粉末（Ｌ）が溶融し、
溶融した粉末がＮｉ合金粉末（Ｈ）間の大部分の隙間を
毛細管現象により埋めることになる。
（Ｈ）間に低融点を有するＮｉ合金粉末（Ｌ）が配置さ
れているが、加熱によりＮｉ合金粉末（Ｌ）が溶融し、
溶融した粉末がＮｉ合金粉末（Ｈ）間の大部分の隙間を
毛細管現象により埋めることになる。
【００２０】加熱は１０８０〜１２７０℃の温度で、か
つ２〜２４時間保持の条件下で行うことが好ましい。こ
こで、加熱温度が１０８０℃未満では毛細管現象による
液相が生ずることなく、加熱温度が１２７０℃を越える
と母材の方が溶けやすい。また、本発明では、上記加熱
処理（焼結）後、更に段階的な加熱処理を行なうことが
好ましい。具体的には、１１２０℃±１０℃で２〜４時
間加熱（前者）し、更に８５０℃±１０℃で１６〜２４
時間加熱（後者）する。
つ２〜２４時間保持の条件下で行うことが好ましい。こ
こで、加熱温度が１０８０℃未満では毛細管現象による
液相が生ずることなく、加熱温度が１２７０℃を越える
と母材の方が溶けやすい。また、本発明では、上記加熱
処理（焼結）後、更に段階的な加熱処理を行なうことが
好ましい。具体的には、１１２０℃±１０℃で２〜４時
間加熱（前者）し、更に８５０℃±１０℃で１６〜２４
時間加熱（後者）する。
【００２１】ここで、前者の加熱は、上記焼結のための
熱処理における冷却過程で析出した母材中のγ’相（Ｎ
ｉ３Ａｌ金属間化合物）を固溶させることを目的に実施
するものであり、その温度はγ’相の固溶かつまた初期
融解を発生させないため１１２０℃とし、処理時間は各
合金成分の拡散を十分進めるために、上記のとおりとし
た。後者の加熱は、γ’相を均一に析出させるために行
うものであり、γ’相の析出状態を均一、微細とするた
めに８５０℃、また合金組成に見合って析出させるため
に１６〜２４時間の処理とした。
熱処理における冷却過程で析出した母材中のγ’相（Ｎ
ｉ３Ａｌ金属間化合物）を固溶させることを目的に実施
するものであり、その温度はγ’相の固溶かつまた初期
融解を発生させないため１１２０℃とし、処理時間は各
合金成分の拡散を十分進めるために、上記のとおりとし
た。後者の加熱は、γ’相を均一に析出させるために行
うものであり、γ’相の析出状態を均一、微細とするた
めに８５０℃、また合金組成に見合って析出させるため
に１６〜２４時間の処理とした。
【００２２】熱処理後のＮｉ基焼結合金における気孔の
面積率は、〜５％であることが好ましい。これはこの種
焼結法では気孔の発生を避け得ないが、５％を超える場
合、合金の強度及び延性に悪影響をきたすためである。
面積率は、〜５％であることが好ましい。これはこの種
焼結法では気孔の発生を避け得ないが、５％を超える場
合、合金の強度及び延性に悪影響をきたすためである。
【００２３】Ｎｉ基焼結合金は、例えばバルク成形、コ
ーティング、局所的肉盛に利用可能である。ここで、バ
ルク成形は、翼材の形に上記Ｎｉ基焼結合金の粉を圧を
かけて成形した後、焼結することにより行う。前記コー
ティングは、高温酸化などの減肉部に上記Ｎｉ基焼結合
金粉を低圧プラズマ溶射法、高速フレーム溶射法などで
吹き付けてコーティングした後、加熱して焼結するもの
である。前記局所的肉盛は、き裂部分などの補修対象部
に上記Ｎｉ基焼結合金粉を肉盛りした後、焼結するもの
である。
ーティング、局所的肉盛に利用可能である。ここで、バ
ルク成形は、翼材の形に上記Ｎｉ基焼結合金の粉を圧を
かけて成形した後、焼結することにより行う。前記コー
ティングは、高温酸化などの減肉部に上記Ｎｉ基焼結合
金粉を低圧プラズマ溶射法、高速フレーム溶射法などで
吹き付けてコーティングした後、加熱して焼結するもの
である。前記局所的肉盛は、き裂部分などの補修対象部
に上記Ｎｉ基焼結合金粉を肉盛りした後、焼結するもの
である。
【００２４】
【発明の実施の形態】以下、添付の図面を参照しながら
本発明の好ましい種々の実施の形態について説明する。
本実施形態では発電用ガスタービン機関に用いられる各
種の高温部品の冷却穴まわりに生じた損傷や欠陥をろう
付け補修する場合を例にとって説明する。
本発明の好ましい種々の実施の形態について説明する。
本実施形態では発電用ガスタービン機関に用いられる各
種の高温部品の冷却穴まわりに生じた損傷や欠陥をろう
付け補修する場合を例にとって説明する。
【００２５】図１に示すように、発電用ガスタービン機
関１は、燃料供給管２，４、ノズル３，５、燃焼器内筒
６、燃焼器尾筒７、静翼８および動翼９からなるタービ
ン翼１０、分割環１１、圧縮機（過給機）１２、圧縮空
気導入口１３、バイパス弁１４を備え、燃料供給管２を
通って複数の予混合ノズル３からメイン燃料が燃焼器内
に勢いよく噴射され、これに圧縮機（過給機）１２から
圧縮空気導入口１３を通って導入される空気が混合して
燃焼し、その燃焼ガスによりタービン翼１０を回転させ
るようになっている。なお、運転開始時にはパイロット
燃料を燃料供給管４に供給してパイロットノズル５から
噴射させて着火する。
関１は、燃料供給管２，４、ノズル３，５、燃焼器内筒
６、燃焼器尾筒７、静翼８および動翼９からなるタービ
ン翼１０、分割環１１、圧縮機（過給機）１２、圧縮空
気導入口１３、バイパス弁１４を備え、燃料供給管２を
通って複数の予混合ノズル３からメイン燃料が燃焼器内
に勢いよく噴射され、これに圧縮機（過給機）１２から
圧縮空気導入口１３を通って導入される空気が混合して
燃焼し、その燃焼ガスによりタービン翼１０を回転させ
るようになっている。なお、運転開始時にはパイロット
燃料を燃料供給管４に供給してパイロットノズル５から
噴射させて着火する。
【００２６】燃焼器は、ノズル３，５の噴射孔が開口す
る内筒６と、これに続く尾筒７とを具備するものであ
る。燃焼器尾筒７の後端部はタービン翼１０に燃焼ガス
を吹き付けるように開口している。また、燃焼器尾筒７
の途中にはバイパス弁１４を備えたバイパス管が連通し
ている。燃焼器尾筒７を構成する周壁はニッケル基耐熱
合金からなる。
る内筒６と、これに続く尾筒７とを具備するものであ
る。燃焼器尾筒７の後端部はタービン翼１０に燃焼ガス
を吹き付けるように開口している。また、燃焼器尾筒７
の途中にはバイパス弁１４を備えたバイパス管が連通し
ている。燃焼器尾筒７を構成する周壁はニッケル基耐熱
合金からなる。
【００２７】タービン翼１０を構成する静翼８と動翼９
とは交互に繰り返し配置され、静翼８と動翼９と隙間を
通って燃焼ガスが外部へ漏れ出さないように、静翼８と
動翼９との隙間を外側から取り囲むように分割環１１が
設けられている。この分割環１１を構成する周壁も上記
と同じ材質のコバルト基耐熱合金からなり、図３に示す
ように、その周壁面には多数の空冷用の冷却穴１１ａが
表面側から裏面側に貫通している。
とは交互に繰り返し配置され、静翼８と動翼９と隙間を
通って燃焼ガスが外部へ漏れ出さないように、静翼８と
動翼９との隙間を外側から取り囲むように分割環１１が
設けられている。この分割環１１を構成する周壁も上記
と同じ材質のコバルト基耐熱合金からなり、図３に示す
ように、その周壁面には多数の空冷用の冷却穴１１ａが
表面側から裏面側に貫通している。
【００２８】図２に示すように、動翼９の翼本体９１に
も多数の空冷用冷却穴９４が形成されている。タービン
動翼９は、円周方向に延び出す翼本体９１と、翼本体９
１の内周側の基部に設けられたプラットフォーム９２
と、プラットフォーム９２の内周側に設けられた固定部
９３とが一体化した精密鋳造品である。翼本体９１は中
空構造をなし、翼本体９１を空冷するために、翼本体を
表面側から裏面側に貫通する多数の冷却穴９４が翼本体
９１の長手に沿って所定ピッチ間隔に直列に形成されて
いる。また、静翼８にも同様に多数の空冷用冷却穴（図
示せず）が形成されている。
も多数の空冷用冷却穴９４が形成されている。タービン
動翼９は、円周方向に延び出す翼本体９１と、翼本体９
１の内周側の基部に設けられたプラットフォーム９２
と、プラットフォーム９２の内周側に設けられた固定部
９３とが一体化した精密鋳造品である。翼本体９１は中
空構造をなし、翼本体９１を空冷するために、翼本体を
表面側から裏面側に貫通する多数の冷却穴９４が翼本体
９１の長手に沿って所定ピッチ間隔に直列に形成されて
いる。また、静翼８にも同様に多数の空冷用冷却穴（図
示せず）が形成されている。
【００２９】動翼９は高温高応力の過酷な条件で使用さ
れると、図２に示す空冷用の冷却穴９４の近傍周壁は熱
疲労によるクラックの発生、または酸化、腐食、エロー
ジョンにより表面側が削り取られてしまう。安全にガス
タービンを運用するためには、これらの亀裂部および減
肉部を補修する必要がある。
れると、図２に示す空冷用の冷却穴９４の近傍周壁は熱
疲労によるクラックの発生、または酸化、腐食、エロー
ジョンにより表面側が削り取られてしまう。安全にガス
タービンを運用するためには、これらの亀裂部および減
肉部を補修する必要がある。
【００３０】（実施例１）次に、図４を参照しながら実
施例１としてＮｉ基合金（ＩＮ７３８ＬＣ）からなるガ
スタービン動翼の冷却孔周壁の熱疲労、腐食、エロージ
ョンによる損傷部位をろう付け補修する場合について説
明する。
施例１としてＮｉ基合金（ＩＮ７３８ＬＣ）からなるガ
スタービン動翼の冷却孔周壁の熱疲労、腐食、エロージ
ョンによる損傷部位をろう付け補修する場合について説
明する。
【００３１】図４の（ａ）は翼本体９１の冷却穴９４に
発生した熱疲労、酸化、腐食、エロージョンによる損傷
９９を拡大して示す断面図である。図示の如く損傷９９
は翼本体９１の表面側の穴径を拡張するように冷却穴９
４の周壁が減肉したものである。
発生した熱疲労、酸化、腐食、エロージョンによる損傷
９９を拡大して示す断面図である。図示の如く損傷９９
は翼本体９１の表面側の穴径を拡張するように冷却穴９
４の周壁が減肉したものである。
【００３２】この損傷９９の部位を砥石等を用いて研削
し、図４の（ｂ）に示すように開先１００を形成する。
開先１００は滑らかに連続する曲面からなるように整形
する。
し、図４の（ｂ）に示すように開先１００を形成する。
開先１００は滑らかに連続する曲面からなるように整形
する。
【００３３】次に、開先１００および冷却穴の周壁１０
１，１０２を脱脂洗浄した後に、図４の（ｃ）に示すよ
うに、金属製のダミーピン１０４を冷却穴９４のなかに
挿入し、開先１００およびその周辺部位にろう付け材を
盛り付け、これを十分に押し固めて充填成形ろう付け部
１０３を形成する。なお、ろう付け材には４５質量％の
低融点ニッケル基合金粉末と５５質量％の高融点ニッケ
ル基合金粉末とを配合したものを用いた。この場合に、
低融点ニッケル基合金粉末は融点１０８０〜１２７０℃
のＮｉ−8〜12Ｃｒ−16〜20Ｃｏ−2〜3.5Ｍｏ−1.5〜2.
5Ｗ−5〜9Ｔａ−7.5〜10Ｔｉ−8.5〜10.5Ａｌ−1〜3Ｎ
ｂ−0.5〜3.5Ｂ−0.35Ｚｒの組成の合金粉末からなり、
高融点ニッケル基合金粉末は融点１２００℃以上のＮｉ
−16〜18Ｃｒ−〜5Ｃｏ−〜3.5Ｗ−〜1.0Ｔａ−〜1.0Ｔ
ｉ−〜1.0Ａｌ−0.15〜0.3Ｃ−0.01〜0.03Ｂ−〜0.1Ｚ
ｒの組成の合金粉末からなるものである。
１，１０２を脱脂洗浄した後に、図４の（ｃ）に示すよ
うに、金属製のダミーピン１０４を冷却穴９４のなかに
挿入し、開先１００およびその周辺部位にろう付け材を
盛り付け、これを十分に押し固めて充填成形ろう付け部
１０３を形成する。なお、ろう付け材には４５質量％の
低融点ニッケル基合金粉末と５５質量％の高融点ニッケ
ル基合金粉末とを配合したものを用いた。この場合に、
低融点ニッケル基合金粉末は融点１０８０〜１２７０℃
のＮｉ−8〜12Ｃｒ−16〜20Ｃｏ−2〜3.5Ｍｏ−1.5〜2.
5Ｗ−5〜9Ｔａ−7.5〜10Ｔｉ−8.5〜10.5Ａｌ−1〜3Ｎ
ｂ−0.5〜3.5Ｂ−0.35Ｚｒの組成の合金粉末からなり、
高融点ニッケル基合金粉末は融点１２００℃以上のＮｉ
−16〜18Ｃｒ−〜5Ｃｏ−〜3.5Ｗ−〜1.0Ｔａ−〜1.0Ｔ
ｉ−〜1.0Ａｌ−0.15〜0.3Ｃ−0.01〜0.03Ｂ−〜0.1Ｚ
ｒの組成の合金粉末からなるものである。
【００３４】次に、ダミーピン１０４を引き抜き、図４
の（ｄ）に示すように、ピン引き抜き跡に貫通孔１０６
が形成された充填成形ろう付け部１０３とする。これを
熱処理炉内に装入し、１２１５℃×８時間の条件で熱処
理し、合金化補修部位としてのろう付け部１０３を焼結
させた。引き続き、強度上昇のため溶体化及び時効，即
ち１１２０℃×２時間＋８５０℃×２４時間の二段階の
熱処理を行った。
の（ｄ）に示すように、ピン引き抜き跡に貫通孔１０６
が形成された充填成形ろう付け部１０３とする。これを
熱処理炉内に装入し、１２１５℃×８時間の条件で熱処
理し、合金化補修部位としてのろう付け部１０３を焼結
させた。引き続き、強度上昇のため溶体化及び時効，即
ち１１２０℃×２時間＋８５０℃×２４時間の二段階の
熱処理を行った。
【００３５】焼結後、ろう付け部の余盛り部分を砥石な
どにより研削し、図４の（ｅ）に示すように、補修部位
１０７の表面を平坦面とした。次いで、放電加工を用い
て貫通孔９４をあけ、所望サイズおよび形状の冷却穴９
４を形成した。これにより損傷を受ける前の設計通りの
サイズと形状の冷却穴９４が動翼９に再生された。
どにより研削し、図４の（ｅ）に示すように、補修部位
１０７の表面を平坦面とした。次いで、放電加工を用い
て貫通孔９４をあけ、所望サイズおよび形状の冷却穴９
４を形成した。これにより損傷を受ける前の設計通りの
サイズと形状の冷却穴９４が動翼９に再生された。
【００３６】本実施例１によれば、２種のＮｉ基合金を
混合加熱することにより動翼９を補修するため、低融点
粉末と高融点粉末との間で毛細管現象が起こり、強度が
十分な補修部位１０７を得ることができる。また、焼結
のための加熱後、段階的な熱処理を行なうので、母材中
にγ’相が均一に析出し、強度がさらに増した補修部位
１０７を得ることができた。
混合加熱することにより動翼９を補修するため、低融点
粉末と高融点粉末との間で毛細管現象が起こり、強度が
十分な補修部位１０７を得ることができる。また、焼結
のための加熱後、段階的な熱処理を行なうので、母材中
にγ’相が均一に析出し、強度がさらに増した補修部位
１０７を得ることができた。
【００３７】（実施例２）次に、実施例２として図５に
示すシェイプトフィルム形状のマスキング部を有するダ
ミーピン１１４を用いてＮｉ基合金（ＩＮ７３８ＬＣ）
からなるガスタービン動翼のシェイプトフィルム冷却穴
近傍周壁の損傷を補修する場合について説明する。
示すシェイプトフィルム形状のマスキング部を有するダ
ミーピン１１４を用いてＮｉ基合金（ＩＮ７３８ＬＣ）
からなるガスタービン動翼のシェイプトフィルム冷却穴
近傍周壁の損傷を補修する場合について説明する。
【００３８】開先１００および冷却穴の周壁１０１，１
０２を脱脂洗浄した後に、図５に示すように、樹脂又は
金属製のダミーピン１１４を冷却穴９４のなかに挿入
し、開先１００およびその周辺部位にろう付け材を盛り
付け、これを十分に押し固めて充填成形ろう付け部１０
３を形成する。このダミーピン１１４は、ピン本体から
分岐するシェイプトフィルム形状のマスキング部１１５
を備えている。このマスキング部１１５は、ダミーピン
１１４本体の下端寄りの中間部に所定の角度θで着脱可
能に取り付けられている。
０２を脱脂洗浄した後に、図５に示すように、樹脂又は
金属製のダミーピン１１４を冷却穴９４のなかに挿入
し、開先１００およびその周辺部位にろう付け材を盛り
付け、これを十分に押し固めて充填成形ろう付け部１０
３を形成する。このダミーピン１１４は、ピン本体から
分岐するシェイプトフィルム形状のマスキング部１１５
を備えている。このマスキング部１１５は、ダミーピン
１１４本体の下端寄りの中間部に所定の角度θで着脱可
能に取り付けられている。
【００３９】本実施例のシェイプトフィルム形状のマス
キング部を有するダミーピン１１４を用いることによ
り、シェイプトフィルム冷却穴９４のなかへのろう付け
材の侵入が有効に防止され、ろう付け材の裏面側へのた
れ込みが防止される。
キング部を有するダミーピン１１４を用いることによ
り、シェイプトフィルム冷却穴９４のなかへのろう付け
材の侵入が有効に防止され、ろう付け材の裏面側へのた
れ込みが防止される。
【００４０】(実施例３)上記実施例１と同様の方法を用
いて図３に示す分割環１１の冷却穴１１ａの近傍に生じ
た損傷部位をろう付け補修した。
いて図３に示す分割環１１の冷却穴１１ａの近傍に生じ
た損傷部位をろう付け補修した。
【００４１】
【発明の効果】以上詳述したように本発明によれば、融
点の異なる２種のＮｉ合金粉末を混合、加熱してなる構
成とすることにより、溶接を不溶としてこれによる溶接
欠陥の発生を回避するとともに、強度の不足を解消し得
るＮｉ基焼結合金を提供できる。
点の異なる２種のＮｉ合金粉末を混合、加熱してなる構
成とすることにより、溶接を不溶としてこれによる溶接
欠陥の発生を回避するとともに、強度の不足を解消し得
るＮｉ基焼結合金を提供できる。
【図１】ガスタービンの概要を示す要部断面図。
【図２】ガスタービン動翼の外観を示す斜視図。
【図３】分割環の外観を示す斜視図。
【図４】（ａ）〜（ｅ）は本発明の実施形態に係る高温
部品冷却穴周壁の補修方法を示す工程図。
部品冷却穴周壁の補修方法を示す工程図。
【図５】本発明の他の実施形態に係る高温部品冷却穴周
壁の補修方法を示す断面図。
壁の補修方法を示す断面図。
２，４…燃料供給管、３，５…ノズル、６…燃焼器内
筒、６２…冷却穴、７…燃焼器尾筒、８…静翼、９…動
翼、９４…冷却穴、１０…タービン翼、１１…分割環、
１１ａ…冷却穴、１２…圧縮機（過給機）、１３…圧縮
空気導入口、１４…バイパス弁、９１…翼本体、９２…
プラットフォーム、９３…固定部、９９…損傷（エロー
ジョン、亀裂、割れ）、１００…開先、１０１，１０２
…冷却穴の周壁、１０３…充填成形ろう付け部、１０４
…ダミーピン、１０６…貫通孔、１０７…補修部位、１
１４…マスキングダミーピン、１１５…シェイプトフィ
ルム形状のマスキング部（分岐ストッパ）。
筒、６２…冷却穴、７…燃焼器尾筒、８…静翼、９…動
翼、９４…冷却穴、１０…タービン翼、１１…分割環、
１１ａ…冷却穴、１２…圧縮機（過給機）、１３…圧縮
空気導入口、１４…バイパス弁、９１…翼本体、９２…
プラットフォーム、９３…固定部、９９…損傷（エロー
ジョン、亀裂、割れ）、１００…開先、１０１，１０２
…冷却穴の周壁、１０３…充填成形ろう付け部、１０４
…ダミーピン、１０６…貫通孔、１０７…補修部位、１
１４…マスキングダミーピン、１１５…シェイプトフィ
ルム形状のマスキング部（分岐ストッパ）。
フロントページの続き
(72)発明者 高橋 孝二
兵庫県高砂市荒井町新浜２丁目１番１号
三菱重工業株式会社高砂製作所内
(72)発明者 恩田 雅彦
兵庫県高砂市荒井町新浜２丁目１番１号
三菱重工業株式会社高砂製作所内
Ｆターム(参考） 3G002 BA06
Claims (8)
- 【請求項１】 高温で運転されるエネルギ機関に用いら
れる高温部品を空冷するための冷却穴まわりの損傷部位
を補修する方法であって、 ニッケル基合金またはコバルト基合金からなる高温部品
の冷却穴の周壁を研削整形して開先を形成する工程と、 高温部品の表面側から裏面側に貫通するように前記開先
内にダミーピンを挿入し、該ダミーピンと前記開先の周
壁との間隙にニッケル基合金ろう付け材を充填するとと
もに、該ろう付け材が崩れないように押し固めて成形す
る工程と、 成形ろう付け材中から前記ダミーピンを引き抜き、前記
ダミーピン引き抜き跡が貫通孔となる充填成形ろう付け
部を形成した後か、またはダミーピンを引き抜く前に、
温度１０８０〜１２７０℃に２〜２４時間保持する熱処
理条件下で前記充填成形ろう付け部を加熱して焼結させ
るとともに、母材の少なくとも一部を溶融させて前記充
填成形ろう付け部と一体化させる工程と、 焼結した前記充填成形ろう付け部の余剰部分を研削し、
前記貫通孔まわりの周壁を整形する工程と、を具備する
ことを特徴とする高温部品冷却穴周壁の補修方法。 - 【請求項２】 前記ダミーピンは、損傷を受ける前の冷
却穴径との寸法公差をマイナス０．０２〜１．０ｍｍと
する外径をもつ金属、セラミック又は樹脂でつくられた
細い棒からなることを特徴とする請求項１記載の方法。 - 【請求項３】 前記冷却穴は高温部品を斜めに貫通し、
高温部品を水平にしたときに前記開先は斜め上向きの周
壁を有し、 さらに、前記ダミーピンの本体から分岐し、前記開先の
斜め上向き周壁を覆うマスキング部を有することを特徴
とする請求項１記載の方法。 - 【請求項４】 前記マスキング部は、ダミーピン本体か
ら分離可能に取り付けられていることを特徴とする請求
項３記載の方法。 - 【請求項５】 前記ニッケル基合金ろう付け材は、Ｎ
ｉ，Ｃｒ，Ｃｏ，Ｗ，Ｔｉ，Ａｌ，Ｂを含有する融点１
０８０〜１２７０℃の低融点合金粉末とＮｉ，Ｃｒ，Ｃ
ｏ，Ｗを含有する融点１２００℃以上の高融点合金粉末
とを３：７〜７：３の割合で混合したものからなること
を特徴とする請求項１記載の方法。 - 【請求項６】 高温で運転されるエネルギ機関に用いら
れる高温部品を空冷するための冷却穴まわりの損傷部位
が補修された高温部品であって、 ニッケル基合金またはコバルト基合金からなる高温部品
の冷却穴の周壁を研削整形して開先を形成し、高温部品
の表面側から裏面側に貫通するように前記開先内にダミ
ーピンを挿入し、該ダミーピンと前記開先の周壁との間
隙にニッケル基合金ろう付け材を充填するとともに、該
ろう付け材が崩れないように押し固めて成形した後に、
該成形ろう付け材中から前記ダミーピンを引き抜き、前
記ダミーピン引き抜き跡が貫通孔となる充填成形ろう付
け部を形成するか、またはダミーピンを引き抜く前に、
温度１０８０〜１２７０℃に２〜２４時間保持する熱処
理条件下で前記充填成形ろう付け部を加熱して焼結させ
るとともに、母材の少なくとも一部を溶融させて前記充
填成形ろう付け部と一体化させ、焼結した前記充填成形
ろう付け部の余剰部分を研削し、前記貫通孔まわりの周
壁を整形して補修された冷却穴をもつ補修部位を具備す
ることを特徴とする補修された高温部品。 - 【請求項７】 前記ニッケル基合金ろう付け材は、Ｎ
ｉ，Ｃｒ，Ｃｏ，Ｗ，Ｔｉ，Ａｌ，Ｂを含有する融点１
０８０〜１２７０℃の低融点合金粉末とＮｉ，Ｃｒ，Ｃ
ｏ，Ｗを含有する融点１２００℃以上の高融点合金粉末
とを３：７〜７：３の割合で混合したものからなること
を特徴とする請求項６記載の高温部品。 - 【請求項８】 前記補修部位は、タービン機関の動翼、
静翼、燃焼器および分割環のうちのいずれかの一部であ
ることを特徴とする請求項６記載の高温部品。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002006290A JP2003206748A (ja) | 2002-01-15 | 2002-01-15 | 高温部品冷却穴周壁の補修方法及び補修された高温部品 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002006290A JP2003206748A (ja) | 2002-01-15 | 2002-01-15 | 高温部品冷却穴周壁の補修方法及び補修された高温部品 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003206748A true JP2003206748A (ja) | 2003-07-25 |
Family
ID=27645102
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2002006290A Withdrawn JP2003206748A (ja) | 2002-01-15 | 2002-01-15 | 高温部品冷却穴周壁の補修方法及び補修された高温部品 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2003206748A (ja) |
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-
2002
- 2002-01-15 JP JP2002006290A patent/JP2003206748A/ja not_active Withdrawn
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