JP2003170192A - 循環水系のスケール防止方法 - Google Patents
循環水系のスケール防止方法Info
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Landscapes
- Physical Water Treatments (AREA)
- Water Treatment By Electricity Or Magnetism (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】ビル空調、一般工場、石油化学コンビナートな
どの熱交換器の冷却水系における炭酸カルシウム系のス
ケールを、薬剤を使用することなく効率的に防止するこ
とができる循環水系のスケール防止方法を提供する。 【解決手段】循環水中のシリカ濃度を１１０〜２５０mg
SiO2／Ｌの範囲で調整し、あるいは、循環水中のＴＯＣ
濃度を４〜２０mgC／Ｌの範囲で調整し、かつ、スケー
ル成分析出手段によりランゲリア指数を０〜２に制御す
ることを特徴とする循環水系のスケール防止方法。
どの熱交換器の冷却水系における炭酸カルシウム系のス
ケールを、薬剤を使用することなく効率的に防止するこ
とができる循環水系のスケール防止方法を提供する。 【解決手段】循環水中のシリカ濃度を１１０〜２５０mg
SiO2／Ｌの範囲で調整し、あるいは、循環水中のＴＯＣ
濃度を４〜２０mgC／Ｌの範囲で調整し、かつ、スケー
ル成分析出手段によりランゲリア指数を０〜２に制御す
ることを特徴とする循環水系のスケール防止方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、循環水系のスケー
ル防止方法に関する。さらに詳しくは、本発明は、ビル
空調、一般工場、石油化学コンビナートなどの熱交換器
の冷却水系における炭酸カルシウム系のスケールを、薬
剤を使用することなく効果的に防止することができる循
環水系のスケール防止方法に関する。
ル防止方法に関する。さらに詳しくは、本発明は、ビル
空調、一般工場、石油化学コンビナートなどの熱交換器
の冷却水系における炭酸カルシウム系のスケールを、薬
剤を使用することなく効果的に防止することができる循
環水系のスケール防止方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】冷却水系、ボイラ水系などの水と接触す
る伝熱面や配管内では、スケール障害が発生する。特
に、省資源、省エネルギーの立場から、冷却水の系外へ
の排棄（ブロー）を少なくして高濃縮運転を行う場合、
溶解している塩類が濃縮されて、伝熱面が腐食しやすく
なるとともに、難溶性の塩となってスケール化する。生
成したスケールは、熱効率の低下、配管の閉塞など、ボ
イラーや熱交換器の運転に重大な障害を引き起こす。生
成するスケール種としては、炭酸カルシウム、硫酸カル
シウム、亜硫酸カルシウム、リン酸カルシウム、ケイ酸
カルシウム、ケイ酸マグネシウム、水酸化マグネシウ
ム、リン酸亜鉛、水酸化亜鉛、塩基性炭酸亜鉛などがあ
る。これらの中でも、特に炭酸カルシウムは広く一般的
であるために、問題になっている。カルシウム系スケー
ルに対しては、マレイン酸、アクリル酸、イタコン酸な
どのカルボキシル基を有するポリマーが有効であり、必
要に応じて、ビニルスルホン酸、アリルスルホン酸、２
−アクリルアミド−２−メチルプロパンスルホン酸など
のスルホン酸基を有するビニルモノマーや、アクリルア
ミドなどのノニオン性ビニルモノマーを対象水質に応じ
て組み合わせたコポリマーがスケール防止剤として使用
されている。また、ヘキサメタリン酸ソーダやトリポリ
リン酸ソーダなどの無機ポリリン酸類、ヒドロキシエチ
リデンジホスホン酸やホスホノブタントリカルボン酸な
どのホスホン酸類も一般的に使用されている。近年、節
水や省エネルギーを目的として、可能な限り水を有効利
用するという動きが顕著になってきており、熱交換器に
ついても、冷却水の高濃縮運転への期待が高まってきて
いる。これに対して、上述した現状のスケール防止剤
は、冷却水中に溶解するスケール種（イオン）をスケー
ルとして析出しないように水中に押さえ込む、すなわち
溶解させたままにしておく機能を有するものであり、さ
らなる高濃縮運転の場合には、スケールの析出を抑制す
るには限界がある。今後さらに冷却水の高濃縮運転が広
まる中で、現状のスケール防止剤に代わる高性能なスケ
ール防止技術の開発が望まれている。
る伝熱面や配管内では、スケール障害が発生する。特
に、省資源、省エネルギーの立場から、冷却水の系外へ
の排棄（ブロー）を少なくして高濃縮運転を行う場合、
溶解している塩類が濃縮されて、伝熱面が腐食しやすく
なるとともに、難溶性の塩となってスケール化する。生
成したスケールは、熱効率の低下、配管の閉塞など、ボ
イラーや熱交換器の運転に重大な障害を引き起こす。生
成するスケール種としては、炭酸カルシウム、硫酸カル
シウム、亜硫酸カルシウム、リン酸カルシウム、ケイ酸
カルシウム、ケイ酸マグネシウム、水酸化マグネシウ
ム、リン酸亜鉛、水酸化亜鉛、塩基性炭酸亜鉛などがあ
る。これらの中でも、特に炭酸カルシウムは広く一般的
であるために、問題になっている。カルシウム系スケー
ルに対しては、マレイン酸、アクリル酸、イタコン酸な
どのカルボキシル基を有するポリマーが有効であり、必
要に応じて、ビニルスルホン酸、アリルスルホン酸、２
−アクリルアミド−２−メチルプロパンスルホン酸など
のスルホン酸基を有するビニルモノマーや、アクリルア
ミドなどのノニオン性ビニルモノマーを対象水質に応じ
て組み合わせたコポリマーがスケール防止剤として使用
されている。また、ヘキサメタリン酸ソーダやトリポリ
リン酸ソーダなどの無機ポリリン酸類、ヒドロキシエチ
リデンジホスホン酸やホスホノブタントリカルボン酸な
どのホスホン酸類も一般的に使用されている。近年、節
水や省エネルギーを目的として、可能な限り水を有効利
用するという動きが顕著になってきており、熱交換器に
ついても、冷却水の高濃縮運転への期待が高まってきて
いる。これに対して、上述した現状のスケール防止剤
は、冷却水中に溶解するスケール種（イオン）をスケー
ルとして析出しないように水中に押さえ込む、すなわち
溶解させたままにしておく機能を有するものであり、さ
らなる高濃縮運転の場合には、スケールの析出を抑制す
るには限界がある。今後さらに冷却水の高濃縮運転が広
まる中で、現状のスケール防止剤に代わる高性能なスケ
ール防止技術の開発が望まれている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、ビル空調、
一般工場、石油化学コンビナートなどの熱交換器の冷却
水系における炭酸カルシウム系のスケールを、薬剤を使
用することなく効率的に防止することができる循環水系
のスケール防止方法を提供することを目的としてなされ
たものである。
一般工場、石油化学コンビナートなどの熱交換器の冷却
水系における炭酸カルシウム系のスケールを、薬剤を使
用することなく効率的に防止することができる循環水系
のスケール防止方法を提供することを目的としてなされ
たものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記の課
題を解決すべく鋭意研究を重ねた結果、循環水中のシリ
カ濃度を１１０〜２５０mgSiO2／Ｌの範囲又はＴＯＣ濃
度を４〜２０mgC／Ｌの範囲に調整し、スケール成分析
出手段によりランゲリア指数を０〜２に制御することに
より、スケールの付着を効果的に防止し得ることを見い
だし、この知見に基づいて本発明を完成するに至った。
すなわち、本発明は、（１）循環水中のシリカ濃度を１
１０〜２５０mgSiO2／Ｌの範囲で調整し、かつ、スケー
ル成分析出手段によりランゲリア指数を０〜２に制御す
ることを特徴とする循環水系のスケール防止方法、
（２）循環水中のＴＯＣ濃度を４〜２０mgC／Ｌの範囲
で調整し、かつ、スケール成分析出手段によりランゲリ
ア指数を０〜２に制御することを特徴とする循環水系の
スケール防止方法、（３）スケール成分析出手段が、磁
気処理手段、金属溶出手段、セラミックボール接触手
段、スケール成分と同一又は類似化合物の粒子との接触
手段、電気分解手段及び超音波照射手段からなる群から
選ばれる少なくとも１つの手段である第１項又は第２項
記載の循環水系のスケール防止方法、（４）循環水系の
濃縮により、又は、循環水系へのシリカ成分の添加によ
り、シリカ濃度を調整する第１項又は第３項記載の循環
水系のスケール防止方法、及び、（５）循環水系の濃縮
により、ＴＯＣ濃度を調整する第２項又は第３項記載の
循環水系のスケール防止方法、を提供するものである。
題を解決すべく鋭意研究を重ねた結果、循環水中のシリ
カ濃度を１１０〜２５０mgSiO2／Ｌの範囲又はＴＯＣ濃
度を４〜２０mgC／Ｌの範囲に調整し、スケール成分析
出手段によりランゲリア指数を０〜２に制御することに
より、スケールの付着を効果的に防止し得ることを見い
だし、この知見に基づいて本発明を完成するに至った。
すなわち、本発明は、（１）循環水中のシリカ濃度を１
１０〜２５０mgSiO2／Ｌの範囲で調整し、かつ、スケー
ル成分析出手段によりランゲリア指数を０〜２に制御す
ることを特徴とする循環水系のスケール防止方法、
（２）循環水中のＴＯＣ濃度を４〜２０mgC／Ｌの範囲
で調整し、かつ、スケール成分析出手段によりランゲリ
ア指数を０〜２に制御することを特徴とする循環水系の
スケール防止方法、（３）スケール成分析出手段が、磁
気処理手段、金属溶出手段、セラミックボール接触手
段、スケール成分と同一又は類似化合物の粒子との接触
手段、電気分解手段及び超音波照射手段からなる群から
選ばれる少なくとも１つの手段である第１項又は第２項
記載の循環水系のスケール防止方法、（４）循環水系の
濃縮により、又は、循環水系へのシリカ成分の添加によ
り、シリカ濃度を調整する第１項又は第３項記載の循環
水系のスケール防止方法、及び、（５）循環水系の濃縮
により、ＴＯＣ濃度を調整する第２項又は第３項記載の
循環水系のスケール防止方法、を提供するものである。
【０００５】
【発明の実施の形態】本発明方法の第一の態様において
は、循環水中のシリカ濃度を１１０〜２５０mgSiO2／Ｌ
の範囲で調整し、かつ、スケール成分析出手段によりラ
ンゲリア指数を０〜２に制御する。本発明方法の第二の
態様においては、循環水中のＴＯＣ濃度を４〜２０mgC
／Ｌの範囲で調整し、かつ、スケール成分析出手段によ
りランゲリア指数を０〜２に制御する。本発明方法によ
れば、ビル空調、一般工場、石油化学コンビナートなど
の熱交換器の循環水系などに適用し、熱交換器本体、循
環水のピット、冷却塔などの装置や、配管内などへの炭
酸カルシウム系のスケールの付着を効果的に防止するこ
とができる。シリカは自然由来の成分であるために、広
く上水、工業用水、河川水、地下水などに含まれてい
る。その含有濃度は地域によって様々であり、１mgSiO2
／Ｌ程度から多いところでは５０mgSiO2／Ｌ以上含有さ
れていることもある。特に火山地帯ではシリカ濃度が高
いと言われており、九州地方では７０mgSiO2／Ｌを超え
るような地域もある。シリカを含む水を循環水系の補給
水として用いると、濃縮に伴いシリカの濃度は増加する
が、一般的な循環水系のpHはおよそ中性〜９程度であ
り、シリカは２５０mgSiO2／Ｌ程度になるまで溶存体と
して存在し得ることが多い。したがって、濃縮管理を行
う場合、シリカがおよそ２５０mgSiO2／Ｌ以下の範囲で
は、塩化物イオンなどの濃度から求める理論的な濃縮倍
数とシリカの濃縮倍数が一致するために、濃縮倍数を管
理することによりシリカの濃度を制御することは容易で
ある。なお、ここで言うシリカとは、水中に存在するシ
リカを意味し、イオン状シリカ（イオン状ケイ酸）、溶
存シリカ及びコロイド状シリカを含む全シリカを指し、
ＪＩＳ Ｋ ０１０１ ４４.３に規定される分析方法によ
り測定することができる。
は、循環水中のシリカ濃度を１１０〜２５０mgSiO2／Ｌ
の範囲で調整し、かつ、スケール成分析出手段によりラ
ンゲリア指数を０〜２に制御する。本発明方法の第二の
態様においては、循環水中のＴＯＣ濃度を４〜２０mgC
／Ｌの範囲で調整し、かつ、スケール成分析出手段によ
りランゲリア指数を０〜２に制御する。本発明方法によ
れば、ビル空調、一般工場、石油化学コンビナートなど
の熱交換器の循環水系などに適用し、熱交換器本体、循
環水のピット、冷却塔などの装置や、配管内などへの炭
酸カルシウム系のスケールの付着を効果的に防止するこ
とができる。シリカは自然由来の成分であるために、広
く上水、工業用水、河川水、地下水などに含まれてい
る。その含有濃度は地域によって様々であり、１mgSiO2
／Ｌ程度から多いところでは５０mgSiO2／Ｌ以上含有さ
れていることもある。特に火山地帯ではシリカ濃度が高
いと言われており、九州地方では７０mgSiO2／Ｌを超え
るような地域もある。シリカを含む水を循環水系の補給
水として用いると、濃縮に伴いシリカの濃度は増加する
が、一般的な循環水系のpHはおよそ中性〜９程度であ
り、シリカは２５０mgSiO2／Ｌ程度になるまで溶存体と
して存在し得ることが多い。したがって、濃縮管理を行
う場合、シリカがおよそ２５０mgSiO2／Ｌ以下の範囲で
は、塩化物イオンなどの濃度から求める理論的な濃縮倍
数とシリカの濃縮倍数が一致するために、濃縮倍数を管
理することによりシリカの濃度を制御することは容易で
ある。なお、ここで言うシリカとは、水中に存在するシ
リカを意味し、イオン状シリカ（イオン状ケイ酸）、溶
存シリカ及びコロイド状シリカを含む全シリカを指し、
ＪＩＳ Ｋ ０１０１ ４４.３に規定される分析方法によ
り測定することができる。
【０００６】ＴＯＣは、有機体炭素（Total Organic Ca
rbon）であり、循環水中に存在する有機物中の炭素を言
い、ＪＩＳ Ｋ ０１０１ ２０.にしたがって、燃焼酸化
−赤外線式ＴＯＣ分析法又は燃焼酸化−赤外線式ＴＯＣ
自動計測法により測定することができる。ＴＯＣは自然
由来の成分に含まれ、落ち葉や泥から抽出されるフミン
酸などもＴＯＣとして検出される。そのために、広く上
水、工業用水、河川水、地下水などに含まれている。上
水に関しては、水質基準でＣＯＤの上限値が決められて
いるために被酸化性物質が少なく、ＴＯＣも１mgC／Ｌ
以下の微量である場合が多いが、工業用水や、河川水、
地下水などでは５mgC／Ｌ以上のＴＯＣが検出される場
合もある。これらの水においては、ＴＯＣを構成する成
分は消費されにくい物質であることが多いために、ＴＯ
Ｃを含む水を循環水系の補給水として用いると、濃縮に
伴ってＴＯＣの濃度は増加する。したがって、濃縮管理
を行う場合、塩化物イオンなどの濃度から求める理論的
な濃縮倍数と、ＴＯＣの濃縮倍数が一致するために、濃
縮倍数を管理することによりＴＯＣの濃度を制御するこ
とは容易である。
rbon）であり、循環水中に存在する有機物中の炭素を言
い、ＪＩＳ Ｋ ０１０１ ２０.にしたがって、燃焼酸化
−赤外線式ＴＯＣ分析法又は燃焼酸化−赤外線式ＴＯＣ
自動計測法により測定することができる。ＴＯＣは自然
由来の成分に含まれ、落ち葉や泥から抽出されるフミン
酸などもＴＯＣとして検出される。そのために、広く上
水、工業用水、河川水、地下水などに含まれている。上
水に関しては、水質基準でＣＯＤの上限値が決められて
いるために被酸化性物質が少なく、ＴＯＣも１mgC／Ｌ
以下の微量である場合が多いが、工業用水や、河川水、
地下水などでは５mgC／Ｌ以上のＴＯＣが検出される場
合もある。これらの水においては、ＴＯＣを構成する成
分は消費されにくい物質であることが多いために、ＴＯ
Ｃを含む水を循環水系の補給水として用いると、濃縮に
伴ってＴＯＣの濃度は増加する。したがって、濃縮管理
を行う場合、塩化物イオンなどの濃度から求める理論的
な濃縮倍数と、ＴＯＣの濃縮倍数が一致するために、濃
縮倍数を管理することによりＴＯＣの濃度を制御するこ
とは容易である。
【０００７】ランゲリア指数は、炭酸カルシウムの飽和
度を示す指標としてＷ．Ｆ．Ｌａｎｇｅｌｉｅｒにより
示された指数である（J．American Water Works、第２
８巻、１５００頁、１９３６年）。炭酸カルシウムの飽
和溶液については、式［１］で示される関係がある。 ［Ｃａ2+］［ＣＯ3 2-］＝ Ｋs …［１］ ただし、Ｋsは溶解度積である。炭酸水素イオンの解離
平衡は、次式のとおりである。 ＨＣＯ3 - ＝ Ｈ+ ＋ ＣＯ3 2- …［２］ ［Ｈ+］［ＣＯ3 2-］／［ＨＣＯ3 -］＝ Ｋ2 …［３］ ただし、Ｋ2は炭酸の第２解離定数である。式［１］と
式［２］より、炭酸カルシウムの溶解度積は、式［４］
により表される。 Ｋ2［Ｃａ2+］［ＨＣＯ3 -］／［Ｈ+］＝ Ｋs …［４］ ＨＣＯ3 -の濃度は、Ｍアルカリ度（ＭＡ）にほぼ等しい
ので、式［４］は次式のように表すことができる。 log［Ｃａ2+］＋ log［ＭＡ］＋ ｐＨs ＝ log(Ｋs／Ｋ2) …［５］ 式［５］は、炭酸カルシウムの飽和条件であり、この関
係を満足するｐＨsは、飽和ｐＨと呼ばれる。ランゲリ
ア指数は、循環水のｐＨから炭酸カルシウムの飽和ｐＨ
（ｐＨs）を減じた差ｐＨ−ｐＨsであり、 ランゲリア指数 ＝ ｐＨ−ｐＨs ＞ ０ の場合は炭酸カルシウムが過飽和の状態にあり、 ランゲリア指数 ＝ ｐＨ−ｐＨs ＜ ０ の場合は炭酸カルシウムが未飽和の状態にある。本発明
方法にしたがって、循環水中のシリカ濃度を１１０〜２
５０mgSiO2／Ｌの範囲で調整し、あるいは、ＴＯＣ濃度
を４〜２０mgC／Ｌの範囲で調整し、かつ、スケール成
分析出手段によりランゲリア指数を０〜２に制御するこ
とにより、循環水系におけるスケールの付着を効果的に
防止することができる。
度を示す指標としてＷ．Ｆ．Ｌａｎｇｅｌｉｅｒにより
示された指数である（J．American Water Works、第２
８巻、１５００頁、１９３６年）。炭酸カルシウムの飽
和溶液については、式［１］で示される関係がある。 ［Ｃａ2+］［ＣＯ3 2-］＝ Ｋs …［１］ ただし、Ｋsは溶解度積である。炭酸水素イオンの解離
平衡は、次式のとおりである。 ＨＣＯ3 - ＝ Ｈ+ ＋ ＣＯ3 2- …［２］ ［Ｈ+］［ＣＯ3 2-］／［ＨＣＯ3 -］＝ Ｋ2 …［３］ ただし、Ｋ2は炭酸の第２解離定数である。式［１］と
式［２］より、炭酸カルシウムの溶解度積は、式［４］
により表される。 Ｋ2［Ｃａ2+］［ＨＣＯ3 -］／［Ｈ+］＝ Ｋs …［４］ ＨＣＯ3 -の濃度は、Ｍアルカリ度（ＭＡ）にほぼ等しい
ので、式［４］は次式のように表すことができる。 log［Ｃａ2+］＋ log［ＭＡ］＋ ｐＨs ＝ log(Ｋs／Ｋ2) …［５］ 式［５］は、炭酸カルシウムの飽和条件であり、この関
係を満足するｐＨsは、飽和ｐＨと呼ばれる。ランゲリ
ア指数は、循環水のｐＨから炭酸カルシウムの飽和ｐＨ
（ｐＨs）を減じた差ｐＨ−ｐＨsであり、 ランゲリア指数 ＝ ｐＨ−ｐＨs ＞ ０ の場合は炭酸カルシウムが過飽和の状態にあり、 ランゲリア指数 ＝ ｐＨ−ｐＨs ＜ ０ の場合は炭酸カルシウムが未飽和の状態にある。本発明
方法にしたがって、循環水中のシリカ濃度を１１０〜２
５０mgSiO2／Ｌの範囲で調整し、あるいは、ＴＯＣ濃度
を４〜２０mgC／Ｌの範囲で調整し、かつ、スケール成
分析出手段によりランゲリア指数を０〜２に制御するこ
とにより、循環水系におけるスケールの付着を効果的に
防止することができる。
【０００８】本発明方法において、スケール成分析出手
段に特に制限はないが、磁気処理手段、金属溶出手段、
セラミックボール接触手段、スケール成分と同一又は類
似化合物の粒子との接触手段、電気分解手段及び超音波
照射手段からなる群から選ばれる少なくとも１つの手段
であることが好ましい。本発明方法に用いる磁気処理手
段に特に制限はなく、例えば、永久磁石、ソレノイドコ
イル磁石などを挙げることができる。永久磁石として
は、例えば、アルニコ、バリウム−フェライト、鉄−ネ
オジム−ホウ素、サマリウム−コバルトなどを挙げるこ
とができる。永久磁石は、循環水が磁場を直角に横切っ
て流れるように、配管内に設置する。循環水の流速は、
１.５ｍ／秒以上になるように、永久磁石設置部分の配
管径を適宜選択することが好ましい。永久磁石によって
水中に磁場を形成し、循環水の流れによって磁束を切断
すると、数ｍＡ程度のイオン電流が発生し、水のクラス
ターが微細化して、水中のスケール成分を析出すること
ができる。ソレノイドコイル型磁石は、循環水系の配管
の外側にコイルを巻いて使用するので、既存の循環水系
に改造工事を行うことなく設置することができる。配管
の材質に特に制限はなく、例えば、銅、ステンレス鋼、
青銅、プラスチックの配管などを挙げることができる。
ソレノイドコイルには、交流を印加し、コンピューター
制御により、周波数を２,０００〜７,０００Hzの範囲で
変調するとともに、振幅も変調することが好ましい。ソ
レノイドコイル型磁石によって水中に磁場が形成される
ことにより、循環水中に存在するスケール成分の微粒子
の表面の電荷が高められ、互いに反発しあうので、凝集
して大きい粒子になることがなく析出する。微粒子を帯
電させる磁場の条件は、微粒子の大きさによって異なる
が、ソレノイドコイルに印加する電流の周波数と振幅を
変調することにより、すべての微粒子の表面電荷を高め
ることができる。
段に特に制限はないが、磁気処理手段、金属溶出手段、
セラミックボール接触手段、スケール成分と同一又は類
似化合物の粒子との接触手段、電気分解手段及び超音波
照射手段からなる群から選ばれる少なくとも１つの手段
であることが好ましい。本発明方法に用いる磁気処理手
段に特に制限はなく、例えば、永久磁石、ソレノイドコ
イル磁石などを挙げることができる。永久磁石として
は、例えば、アルニコ、バリウム−フェライト、鉄−ネ
オジム−ホウ素、サマリウム−コバルトなどを挙げるこ
とができる。永久磁石は、循環水が磁場を直角に横切っ
て流れるように、配管内に設置する。循環水の流速は、
１.５ｍ／秒以上になるように、永久磁石設置部分の配
管径を適宜選択することが好ましい。永久磁石によって
水中に磁場を形成し、循環水の流れによって磁束を切断
すると、数ｍＡ程度のイオン電流が発生し、水のクラス
ターが微細化して、水中のスケール成分を析出すること
ができる。ソレノイドコイル型磁石は、循環水系の配管
の外側にコイルを巻いて使用するので、既存の循環水系
に改造工事を行うことなく設置することができる。配管
の材質に特に制限はなく、例えば、銅、ステンレス鋼、
青銅、プラスチックの配管などを挙げることができる。
ソレノイドコイルには、交流を印加し、コンピューター
制御により、周波数を２,０００〜７,０００Hzの範囲で
変調するとともに、振幅も変調することが好ましい。ソ
レノイドコイル型磁石によって水中に磁場が形成される
ことにより、循環水中に存在するスケール成分の微粒子
の表面の電荷が高められ、互いに反発しあうので、凝集
して大きい粒子になることがなく析出する。微粒子を帯
電させる磁場の条件は、微粒子の大きさによって異なる
が、ソレノイドコイルに印加する電流の周波数と振幅を
変調することにより、すべての微粒子の表面電荷を高め
ることができる。
【０００９】本発明方法に用いる金属溶出手段に特に制
限はなく、例えば、アルミニウム、鉄、亜鉛などの金属
電極を循環水中で外部電源により電解することによって
金属イオンを溶出させる手段や、金属電極の対極に炭素
電極を配置して、それらを可変抵抗を介して短絡させて
金属イオンを溶出させる手段などを挙げることができ
る。本発明方法に用いるセラミックボール接触手段とし
ては、例えば、正磁性化合物と反磁性化合物を含むセラ
ミックを焼結し磁気化した複合多孔質セラミックボール
などに接触させる手段を挙げることができる。セラミッ
クボールの設置位置に特に制限はなく、例えば、冷却塔
のピットに浸漬することができる。セラミックボール
は、電磁波動機能を有するために、酸素イオンや負の金
属イオンを発生するとともに、水のクラスターを微細化
し、カルシウム、マグネシウムなどのスケール成分を析
出させる。本発明方法において、スケール成分と同一又
は類似化合物の粒子との接触手段としては、例えば、炭
酸カルシウムの粒子や、シリカゲルの粒子を充填した充
填塔に通水する手段を挙げることができる。スケール成
分が炭酸カルシウムである場合、スケール成分と同一又
は類似化合物の粒子として、例えば、六方晶系のカルサ
イト、六方晶系のバテライト、斜方晶系のアラゴナイト
などを用いることができる。スケール成分がシリカであ
る場合、スケール成分と同一又は類似化合物の粒子とし
て、例えば、シリカゲル、フォルステライト、メタケイ
酸マグネシウム、タルク、三ケイ酸マグネシウム、クリ
ソタイル、セピオライトなどを用いることができる。炭
酸カルシウムの粒子やシリカゲルの粒子を充填した充填
塔に通水することにより、炭酸カルシウムの粒子やシリ
カゲルの粒子が種晶となって、それらの表面にスケール
成分が析出する。
限はなく、例えば、アルミニウム、鉄、亜鉛などの金属
電極を循環水中で外部電源により電解することによって
金属イオンを溶出させる手段や、金属電極の対極に炭素
電極を配置して、それらを可変抵抗を介して短絡させて
金属イオンを溶出させる手段などを挙げることができ
る。本発明方法に用いるセラミックボール接触手段とし
ては、例えば、正磁性化合物と反磁性化合物を含むセラ
ミックを焼結し磁気化した複合多孔質セラミックボール
などに接触させる手段を挙げることができる。セラミッ
クボールの設置位置に特に制限はなく、例えば、冷却塔
のピットに浸漬することができる。セラミックボール
は、電磁波動機能を有するために、酸素イオンや負の金
属イオンを発生するとともに、水のクラスターを微細化
し、カルシウム、マグネシウムなどのスケール成分を析
出させる。本発明方法において、スケール成分と同一又
は類似化合物の粒子との接触手段としては、例えば、炭
酸カルシウムの粒子や、シリカゲルの粒子を充填した充
填塔に通水する手段を挙げることができる。スケール成
分が炭酸カルシウムである場合、スケール成分と同一又
は類似化合物の粒子として、例えば、六方晶系のカルサ
イト、六方晶系のバテライト、斜方晶系のアラゴナイト
などを用いることができる。スケール成分がシリカであ
る場合、スケール成分と同一又は類似化合物の粒子とし
て、例えば、シリカゲル、フォルステライト、メタケイ
酸マグネシウム、タルク、三ケイ酸マグネシウム、クリ
ソタイル、セピオライトなどを用いることができる。炭
酸カルシウムの粒子やシリカゲルの粒子を充填した充填
塔に通水することにより、炭酸カルシウムの粒子やシリ
カゲルの粒子が種晶となって、それらの表面にスケール
成分が析出する。
【００１０】本発明方法に用いる電気分解手段に特に制
限はなく、例えば、陽極と陰極を備えた水電解槽を設け
ることができ、循環水の配管中に陽極と陰極を設けるこ
ともでき、あるいは、陽イオン交換膜の片面に多孔性陽
極、他の面に多孔性陰極を備えた固体高分子電解質膜セ
ルを用いることもできる。電極の材料に特に制限はな
く、陽極としては、例えば、ニッケル又はその合金、鉄
又はその合金、黒鉛、炭素、酸化ルテニウム、マグネタ
イト、鉛又はその合金、白金、白金をめっきしたチタン
などを挙げることができる。陰極としては、例えば、ニ
ッケル、鉄又はその合金、ステンレス鋼、鉛、亜鉛など
を挙げることができる。これらの電極材料は、１０-6mo
l・dm-3の金属イオンと平衡する電位以下で用いることが
好ましい。これらの中で、黒鉛、炭素、白金及び白金を
めっきしたチタンは、通電により電極材料が水中に溶出
するおそれがないので、好適に用いることができる。電
気分解における電圧は、１Ｖ以上であることが好まし
く、２〜２５Ｖであることがより好ましい。本発明方法
に用いる超音波照射手段に特に制限はなく、例えば、水
晶などの圧電形振動子、チタン酸バリウム、チタン酸ジ
ルコン酸鉛などの電歪形振動子、フェライト、ニッケル
などの磁歪形振動子などに高周波電圧を加えて超音波を
発生する装置などを用いることができる。超音波発生器
の形状に特に制限はなく、例えば、板状、棒状などの超
音波発生器などを挙げることができる。本発明方法に用
いる超音波発生装置の周波数に特に制限はないが、１０
kHz〜１０MHzであることが好ましく、１５kHz〜３MHzで
あることがより好ましい。周波数が１０kHz未満であっ
ても、１０MHzを超えても、スケール成分の析出促進効
果が弱くなるおそれがある。本発明方法に用いる超音波
発生装置の出力に特に制限はないが、１.５kW以下であ
ることが好ましく、５０〜２００Ｗであることがより好
ましい。循環水への超音波の照射方式に特に制限はな
く、例えば、連続して冷却水に超音波を照射することが
でき、あるいは、１時間に１０〜２０分程度を目安にし
て断続的に照射することもできる。
限はなく、例えば、陽極と陰極を備えた水電解槽を設け
ることができ、循環水の配管中に陽極と陰極を設けるこ
ともでき、あるいは、陽イオン交換膜の片面に多孔性陽
極、他の面に多孔性陰極を備えた固体高分子電解質膜セ
ルを用いることもできる。電極の材料に特に制限はな
く、陽極としては、例えば、ニッケル又はその合金、鉄
又はその合金、黒鉛、炭素、酸化ルテニウム、マグネタ
イト、鉛又はその合金、白金、白金をめっきしたチタン
などを挙げることができる。陰極としては、例えば、ニ
ッケル、鉄又はその合金、ステンレス鋼、鉛、亜鉛など
を挙げることができる。これらの電極材料は、１０-6mo
l・dm-3の金属イオンと平衡する電位以下で用いることが
好ましい。これらの中で、黒鉛、炭素、白金及び白金を
めっきしたチタンは、通電により電極材料が水中に溶出
するおそれがないので、好適に用いることができる。電
気分解における電圧は、１Ｖ以上であることが好まし
く、２〜２５Ｖであることがより好ましい。本発明方法
に用いる超音波照射手段に特に制限はなく、例えば、水
晶などの圧電形振動子、チタン酸バリウム、チタン酸ジ
ルコン酸鉛などの電歪形振動子、フェライト、ニッケル
などの磁歪形振動子などに高周波電圧を加えて超音波を
発生する装置などを用いることができる。超音波発生器
の形状に特に制限はなく、例えば、板状、棒状などの超
音波発生器などを挙げることができる。本発明方法に用
いる超音波発生装置の周波数に特に制限はないが、１０
kHz〜１０MHzであることが好ましく、１５kHz〜３MHzで
あることがより好ましい。周波数が１０kHz未満であっ
ても、１０MHzを超えても、スケール成分の析出促進効
果が弱くなるおそれがある。本発明方法に用いる超音波
発生装置の出力に特に制限はないが、１.５kW以下であ
ることが好ましく、５０〜２００Ｗであることがより好
ましい。循環水への超音波の照射方式に特に制限はな
く、例えば、連続して冷却水に超音波を照射することが
でき、あるいは、１時間に１０〜２０分程度を目安にし
て断続的に照射することもできる。
【００１１】本発明方法においては、循環水系の濃縮に
より、又は、循環水系へのシリカ成分の添加によりシリ
カ濃度を１１０〜２５０mgSiO2／Ｌ調整することができ
る。例えば、補給水のシリカ濃度が１１〜２５mgSiO2／
Ｌであれば、濃縮倍数１０倍で運転することにより、循
環水中のシリカ濃度を１１０〜２５０mgSiO2／Ｌの範囲
に調整することができる。補給水のシリカ濃度が低い場
合には、循環水系へシリカ成分を添加することにより、
循環水中のシリカ濃度を１１０〜２５０mgSiO2／Ｌに調
整することができる。循環水系へ添加するシリカ成分と
しては、例えば、メタケイ酸ナトリウム、メタケイ酸カ
リウムなどを挙げることができる。本発明方法において
は、循環水系の濃縮により、循環水中のＴＯＣ濃度を４
〜２０mgC／Ｌに調整することができる。例えば、補給
水のＴＯＣ濃度が０.４〜２mgC／Ｌであれば、濃縮倍数
１０倍で運転することにより、循環水中のＴＯＣ濃度を
４〜２０mgC／Ｌの範囲に調整することができる。本発
明の循環水系のスケール防止方法によれば、循環水中の
シリカ濃度又はＴＯＣ濃度を調整し、スケール成分析出
手段によりランゲリア指数を０〜２に制御することによ
り、薬剤を使用することなく、スケールの付着を効果的
に防止することができる。
より、又は、循環水系へのシリカ成分の添加によりシリ
カ濃度を１１０〜２５０mgSiO2／Ｌ調整することができ
る。例えば、補給水のシリカ濃度が１１〜２５mgSiO2／
Ｌであれば、濃縮倍数１０倍で運転することにより、循
環水中のシリカ濃度を１１０〜２５０mgSiO2／Ｌの範囲
に調整することができる。補給水のシリカ濃度が低い場
合には、循環水系へシリカ成分を添加することにより、
循環水中のシリカ濃度を１１０〜２５０mgSiO2／Ｌに調
整することができる。循環水系へ添加するシリカ成分と
しては、例えば、メタケイ酸ナトリウム、メタケイ酸カ
リウムなどを挙げることができる。本発明方法において
は、循環水系の濃縮により、循環水中のＴＯＣ濃度を４
〜２０mgC／Ｌに調整することができる。例えば、補給
水のＴＯＣ濃度が０.４〜２mgC／Ｌであれば、濃縮倍数
１０倍で運転することにより、循環水中のＴＯＣ濃度を
４〜２０mgC／Ｌの範囲に調整することができる。本発
明の循環水系のスケール防止方法によれば、循環水中の
シリカ濃度又はＴＯＣ濃度を調整し、スケール成分析出
手段によりランゲリア指数を０〜２に制御することによ
り、薬剤を使用することなく、スケールの付着を効果的
に防止することができる。
【００１２】
【実施例】以下に、実施例を挙げて本発明をさらに詳細
に説明するが、本発明はこれらの実施例によりなんら限
定されるものではない。なお、実施例及び比較例におい
ては、伝熱面積が０.２５ｍ2の熱交換器を有する保有水
量０.４５ｍ3の開放楯環冷却水系を用いた。熱交換器チ
ューブの材質は銅で、外径は１９mmである。加熱側の温
水温度は８０℃、冷却水入口温度は３０℃、出口温度は
４０℃、冷却水の流速は１.０ｍ／ｓで、３０日間運転
した。また、水中の塩素イオン濃度を測定することによ
り、濃縮倍数を制御した。３０日間の運転終了後に、熱
交換器チューブに付着したスケールを採取し、付着量を
測定するとともに、比較例においては、スケールの成分
分析を行った。成分分析では、採取したスケールを６０
０℃で焼成し、焼成残渣の酸溶液についてフレーム原子
吸光法によりカルシウム濃度を測定し、スケール中のカ
ルシウムをＣａＯ量として求めた。 実施例１ 循環水中のシリカ濃度を１１０〜２５０mgSiO2／Ｌの範
囲で調整し、スケール成分析出手段によりランゲリア指
数を０〜２に制御して運転を行った。図１に示す炭酸カ
ルシウム充填カラム１に、冷却塔ピット２の循環水を通
水した。カラムは、内径４０mm、高さ１,５００mmのア
クリル樹脂製であり、平均粒径２７０μｍの重質炭酸カ
ルシウム２００ｇを充填した。ポンプにより通水量０.
０２ｍ3／ｈで通水し、カラムより流出する水を冷却塔
ピットに返送した。通水により、カラム中の重質炭酸カ
ルシウムは、展開率約２００％に展開した。補給水とし
て使用した厚木市水の水質は、pH７.７５、電気伝導率
１７５μＳ／cm、カルシウム硬度４６mgCaCO3／Ｌ、Ｍ
アルカリ度５１mgCaCO3／Ｌ、塩化物イオン１２mgCl-／
Ｌ、シリカ２４mgSiO2／Ｌであった。濃縮倍数を１０倍
に保つことにより、循環水中のシリカ濃度を１１０〜２
５０mgSiO2／Ｌの範囲に保った。運転開始２日後、４日
後、６日後、８日後、１０日後、２０日後及び３０日後
に循環水をサンプリングし、pH計によりpHを測定した。
また、ＪＩＳ Ｋ ０１０１に従って、カルシウム硬度、
Ｍアルカリ度、シリカ濃度を測定し、ランゲリア指数を
求めた。３０日後、濃縮倍数は１０.１倍、シリカ濃度
２２９mgSiO2／Ｌ、ランゲリア指数１.６であった。ス
ケール付着速度は、０.１mg／cm2／３０日であった。 実施例２ 循環水中のシリカ濃度を１１０〜２５０mgSiO2／Ｌの範
囲で調整し、スケール成分析出手段によりランゲリア指
数を０〜２に制御して運転を行った。図２に示す超音波
発振装置３に、冷却塔ピット２の循環水を通水した。超
音波端装置は、内径１００mm、長さ５００mmのアクリル
樹脂製パイプの２か所に先端直径３ｍｍの超音波発振チ
ップ４を取り付け、投入電力５０Ｗで周波数２０kHzの
超音波を発振した。この装置にポンプにより通水速度
０.０１ｍ3／ｈで通水し、装置より流出する水を冷却塔
ピットに返送した。また、実施例１と同じ水質の補給水
を用い、濃縮倍数を１０倍に保つことにより、循環水中
のシリカ濃度を１１０〜２５０mgSiO2／Ｌの範囲に保っ
た。実施例１と同様にして循環水をサンプリングし、ラ
ンゲリア指数を求めた。３０日後、濃縮倍数は９.９
倍、シリカ濃度２４３mgSiO2／Ｌ、ランゲリア指数１.
７であった。スケール付着速度は、０.１mg／cm2／３０
日であった。 比較例１ 炭酸カルシウム析出手段を用いることなく、循環水中の
ヒドロキシエチリデンジホスホン酸の濃度が２０mg／Ｌ
になるようにヒドロキシエチリデンジホスホン酸を添加
し、実施例１と同じ水質の補給水を用いて、濃縮倍数１
０倍で運転を行い、実施例１と同様にして循環水をサン
プリングし、ランゲリア指数を求めた。 ３０日後、濃縮倍数は９.９倍、ランゲリア指数は３.５
であった。スケール付着速度は７３mg／cm2／３０日で
あり、スケール成分は、ＣａＯ５１.６重量％、ＣａＣ
Ｏ3９２.１重量％であった。 比較例２ 炭酸カルシウム析出手段を用いることなく、循環水中の
ポリアクリル酸ソーダの濃度が２０mg／Ｌになるように
ポリアクリル酸ソーダを添加し、実施例１と同じ水質の
補給水を用いて、濃縮倍数１０倍で運転を行い、実施例
１と同様にして循環水をサンプリングし、ランゲリア指
数を求めた。３０日後、濃縮倍数は１０.０倍、ランゲ
リア指数は２.６であった。スケール付着速度は１０８m
g／cm2／３０日であり、スケール成分は、ＣａＯ５４.
０重量％、ＣａＣＯ3９６.４重量％であった。実施例１
〜２の結果を第１表に、比較例１〜２の結果を第２表に
示す。
に説明するが、本発明はこれらの実施例によりなんら限
定されるものではない。なお、実施例及び比較例におい
ては、伝熱面積が０.２５ｍ2の熱交換器を有する保有水
量０.４５ｍ3の開放楯環冷却水系を用いた。熱交換器チ
ューブの材質は銅で、外径は１９mmである。加熱側の温
水温度は８０℃、冷却水入口温度は３０℃、出口温度は
４０℃、冷却水の流速は１.０ｍ／ｓで、３０日間運転
した。また、水中の塩素イオン濃度を測定することによ
り、濃縮倍数を制御した。３０日間の運転終了後に、熱
交換器チューブに付着したスケールを採取し、付着量を
測定するとともに、比較例においては、スケールの成分
分析を行った。成分分析では、採取したスケールを６０
０℃で焼成し、焼成残渣の酸溶液についてフレーム原子
吸光法によりカルシウム濃度を測定し、スケール中のカ
ルシウムをＣａＯ量として求めた。 実施例１ 循環水中のシリカ濃度を１１０〜２５０mgSiO2／Ｌの範
囲で調整し、スケール成分析出手段によりランゲリア指
数を０〜２に制御して運転を行った。図１に示す炭酸カ
ルシウム充填カラム１に、冷却塔ピット２の循環水を通
水した。カラムは、内径４０mm、高さ１,５００mmのア
クリル樹脂製であり、平均粒径２７０μｍの重質炭酸カ
ルシウム２００ｇを充填した。ポンプにより通水量０.
０２ｍ3／ｈで通水し、カラムより流出する水を冷却塔
ピットに返送した。通水により、カラム中の重質炭酸カ
ルシウムは、展開率約２００％に展開した。補給水とし
て使用した厚木市水の水質は、pH７.７５、電気伝導率
１７５μＳ／cm、カルシウム硬度４６mgCaCO3／Ｌ、Ｍ
アルカリ度５１mgCaCO3／Ｌ、塩化物イオン１２mgCl-／
Ｌ、シリカ２４mgSiO2／Ｌであった。濃縮倍数を１０倍
に保つことにより、循環水中のシリカ濃度を１１０〜２
５０mgSiO2／Ｌの範囲に保った。運転開始２日後、４日
後、６日後、８日後、１０日後、２０日後及び３０日後
に循環水をサンプリングし、pH計によりpHを測定した。
また、ＪＩＳ Ｋ ０１０１に従って、カルシウム硬度、
Ｍアルカリ度、シリカ濃度を測定し、ランゲリア指数を
求めた。３０日後、濃縮倍数は１０.１倍、シリカ濃度
２２９mgSiO2／Ｌ、ランゲリア指数１.６であった。ス
ケール付着速度は、０.１mg／cm2／３０日であった。 実施例２ 循環水中のシリカ濃度を１１０〜２５０mgSiO2／Ｌの範
囲で調整し、スケール成分析出手段によりランゲリア指
数を０〜２に制御して運転を行った。図２に示す超音波
発振装置３に、冷却塔ピット２の循環水を通水した。超
音波端装置は、内径１００mm、長さ５００mmのアクリル
樹脂製パイプの２か所に先端直径３ｍｍの超音波発振チ
ップ４を取り付け、投入電力５０Ｗで周波数２０kHzの
超音波を発振した。この装置にポンプにより通水速度
０.０１ｍ3／ｈで通水し、装置より流出する水を冷却塔
ピットに返送した。また、実施例１と同じ水質の補給水
を用い、濃縮倍数を１０倍に保つことにより、循環水中
のシリカ濃度を１１０〜２５０mgSiO2／Ｌの範囲に保っ
た。実施例１と同様にして循環水をサンプリングし、ラ
ンゲリア指数を求めた。３０日後、濃縮倍数は９.９
倍、シリカ濃度２４３mgSiO2／Ｌ、ランゲリア指数１.
７であった。スケール付着速度は、０.１mg／cm2／３０
日であった。 比較例１ 炭酸カルシウム析出手段を用いることなく、循環水中の
ヒドロキシエチリデンジホスホン酸の濃度が２０mg／Ｌ
になるようにヒドロキシエチリデンジホスホン酸を添加
し、実施例１と同じ水質の補給水を用いて、濃縮倍数１
０倍で運転を行い、実施例１と同様にして循環水をサン
プリングし、ランゲリア指数を求めた。 ３０日後、濃縮倍数は９.９倍、ランゲリア指数は３.５
であった。スケール付着速度は７３mg／cm2／３０日で
あり、スケール成分は、ＣａＯ５１.６重量％、ＣａＣ
Ｏ3９２.１重量％であった。 比較例２ 炭酸カルシウム析出手段を用いることなく、循環水中の
ポリアクリル酸ソーダの濃度が２０mg／Ｌになるように
ポリアクリル酸ソーダを添加し、実施例１と同じ水質の
補給水を用いて、濃縮倍数１０倍で運転を行い、実施例
１と同様にして循環水をサンプリングし、ランゲリア指
数を求めた。３０日後、濃縮倍数は１０.０倍、ランゲ
リア指数は２.６であった。スケール付着速度は１０８m
g／cm2／３０日であり、スケール成分は、ＣａＯ５４.
０重量％、ＣａＣＯ3９６.４重量％であった。実施例１
〜２の結果を第１表に、比較例１〜２の結果を第２表に
示す。
【００１３】
【表１】
【００１４】
【表２】
【００１５】第１表に見られるように、循環水中のシリ
カ濃度を１１０〜２５０mgSiO2／Ｌの範囲に調整し、ス
ケール成分析出手段としての炭酸カルシウム充填カラム
又は超音波発振装置によりランゲリア指数を０〜２に制
御した実施例１〜２では、スケール付着速度が小さく、
スケールがほとんど付着していない。これに対して、第
２表に見られるように、従来のスケール防止剤であるヒ
ドロキシエチリデンジホスホン酸又はポリアクリル酸ソ
ーダを添加した比較例１〜２では、３０日間で７０〜１
００mg／cm2のスケールが付着し、スケール成分の９０
重量％以上は炭酸カルシウムである。 実施例３ 循環水中のＴＯＣ濃度を４〜２０mgC／Ｌの範囲で調整
し、スケール成分析出手段によりランゲリア指数を０〜
２に制御して運転を行った。実施例１と同じ炭酸カルシ
ウム充填カラムを用い、実施例１と同じ条件で通水し
た。補給水として使用した厚木市水の水質は、pH７.８
７、電気伝導率１８４μＳ／cm、カルシウム硬度４２mg
CaCO3／Ｌ、Ｍアルカリ度５４mgCaCO3／Ｌ、塩化物イオ
ン１０mgCl-／Ｌ、シリカ２６mgSiO2／Ｌ、ＴＯＣ１.１
mgC／Ｌであった。濃縮倍数を１８倍に保つことによ
り、循環水中のＴＯＣ濃度を４〜２０mgC／Ｌの範囲に
保った。運転開始２日後、４日後、６日後、８日後、１
０日後、２０日後及び３０日後に冷却水をサンプリング
し、pH計によりpHを測定した。また、ＪＩＳ Ｋ ０１０
１に従って、カルシウム硬度、Ｍアルカリ度、ＴＯＣ濃
度を測定し、ランゲリア指数を求めた。３０日後、濃縮
倍数は１８倍、ＴＯＣ濃度は２０mgC／Ｌ、ランゲリア
指数は１.７であった。スケール付着速度は、０.１mg／
cm2／３０日であった。 実施例４ 循環水中のＴＯＣ濃度を４〜２０mgC／Ｌの範囲で調整
し、スケール成分析出手段によりランゲリア指数を０〜
２に制御して運転を行った。実施例２と同じ超音波発振
装置を用い、実施例２と同じ条件で通水した。また、実
施例３と同じ水質の補給水を用い、濃縮倍数を１８倍に
保つことにより、循環水中のＴＯＣ濃度を４〜２０mgC
／Ｌの範囲に保った。実施例３と同様にして循環水をサ
ンプリングし、ランゲリア指数を求めた。３０日後、濃
縮倍数は１８倍、ＴＯＣ濃度は１８mgC／Ｌ、ランゲリ
ア指数は１.８であった。スケール付着速度は、０.１mg
／cm2／３０日であった。 比較例３ 炭酸カルシウム析出手段を用いることなく、循環水中の
ヒドロキシエチリデンジホスホン酸の濃度が２０mg／Ｌ
になるようにヒドロキシエチリデンジホスホン酸を添加
し、実施例３と同じ水質の補給水を用いて、濃縮倍数１
８倍で運転を行い、実施例３と同様にして循環水をサン
プリングし、ランゲリア指数を求めた。３０日後、濃縮
倍数は１８倍、ランゲリア指数は３.４であった。スケ
ール付着速度は８９mg／cm2／３０日であり、スケール
成分は、ＣａＯ５２.１重量％、ＣａＣＯ3９３.０重量
％であった。 比較例４ 炭酸カルシウム析出手段を用いることなく、循環水中の
ポリアクリル酸ソーダの濃度が２０mg／Ｌになるように
ポリアクリル酸ソーダを添加し、実施例３と同じ水質の
補給水を用いて、濃縮倍数１８倍で運転を行い、実施例
３と同様にして循環水をサンプリングし、ランゲリア指
数を求めた。３０日後、濃縮倍数は１８倍、ランゲリア
指数は２.５であった。スケール付着速度は１２４mg／c
m2／３０日であり、スケール成分は、ＣａＯ５０.８重
量％、ＣａＣＯ3９０.７重量％であった。実施例３〜４
の結果を第３表に、比較例３〜４の結果を第４表に示
す。
カ濃度を１１０〜２５０mgSiO2／Ｌの範囲に調整し、ス
ケール成分析出手段としての炭酸カルシウム充填カラム
又は超音波発振装置によりランゲリア指数を０〜２に制
御した実施例１〜２では、スケール付着速度が小さく、
スケールがほとんど付着していない。これに対して、第
２表に見られるように、従来のスケール防止剤であるヒ
ドロキシエチリデンジホスホン酸又はポリアクリル酸ソ
ーダを添加した比較例１〜２では、３０日間で７０〜１
００mg／cm2のスケールが付着し、スケール成分の９０
重量％以上は炭酸カルシウムである。 実施例３ 循環水中のＴＯＣ濃度を４〜２０mgC／Ｌの範囲で調整
し、スケール成分析出手段によりランゲリア指数を０〜
２に制御して運転を行った。実施例１と同じ炭酸カルシ
ウム充填カラムを用い、実施例１と同じ条件で通水し
た。補給水として使用した厚木市水の水質は、pH７.８
７、電気伝導率１８４μＳ／cm、カルシウム硬度４２mg
CaCO3／Ｌ、Ｍアルカリ度５４mgCaCO3／Ｌ、塩化物イオ
ン１０mgCl-／Ｌ、シリカ２６mgSiO2／Ｌ、ＴＯＣ１.１
mgC／Ｌであった。濃縮倍数を１８倍に保つことによ
り、循環水中のＴＯＣ濃度を４〜２０mgC／Ｌの範囲に
保った。運転開始２日後、４日後、６日後、８日後、１
０日後、２０日後及び３０日後に冷却水をサンプリング
し、pH計によりpHを測定した。また、ＪＩＳ Ｋ ０１０
１に従って、カルシウム硬度、Ｍアルカリ度、ＴＯＣ濃
度を測定し、ランゲリア指数を求めた。３０日後、濃縮
倍数は１８倍、ＴＯＣ濃度は２０mgC／Ｌ、ランゲリア
指数は１.７であった。スケール付着速度は、０.１mg／
cm2／３０日であった。 実施例４ 循環水中のＴＯＣ濃度を４〜２０mgC／Ｌの範囲で調整
し、スケール成分析出手段によりランゲリア指数を０〜
２に制御して運転を行った。実施例２と同じ超音波発振
装置を用い、実施例２と同じ条件で通水した。また、実
施例３と同じ水質の補給水を用い、濃縮倍数を１８倍に
保つことにより、循環水中のＴＯＣ濃度を４〜２０mgC
／Ｌの範囲に保った。実施例３と同様にして循環水をサ
ンプリングし、ランゲリア指数を求めた。３０日後、濃
縮倍数は１８倍、ＴＯＣ濃度は１８mgC／Ｌ、ランゲリ
ア指数は１.８であった。スケール付着速度は、０.１mg
／cm2／３０日であった。 比較例３ 炭酸カルシウム析出手段を用いることなく、循環水中の
ヒドロキシエチリデンジホスホン酸の濃度が２０mg／Ｌ
になるようにヒドロキシエチリデンジホスホン酸を添加
し、実施例３と同じ水質の補給水を用いて、濃縮倍数１
８倍で運転を行い、実施例３と同様にして循環水をサン
プリングし、ランゲリア指数を求めた。３０日後、濃縮
倍数は１８倍、ランゲリア指数は３.４であった。スケ
ール付着速度は８９mg／cm2／３０日であり、スケール
成分は、ＣａＯ５２.１重量％、ＣａＣＯ3９３.０重量
％であった。 比較例４ 炭酸カルシウム析出手段を用いることなく、循環水中の
ポリアクリル酸ソーダの濃度が２０mg／Ｌになるように
ポリアクリル酸ソーダを添加し、実施例３と同じ水質の
補給水を用いて、濃縮倍数１８倍で運転を行い、実施例
３と同様にして循環水をサンプリングし、ランゲリア指
数を求めた。３０日後、濃縮倍数は１８倍、ランゲリア
指数は２.５であった。スケール付着速度は１２４mg／c
m2／３０日であり、スケール成分は、ＣａＯ５０.８重
量％、ＣａＣＯ3９０.７重量％であった。実施例３〜４
の結果を第３表に、比較例３〜４の結果を第４表に示
す。
【００１６】
【表３】
【００１７】
【表４】
【００１８】第３表に見られるように、循環水中のＴＯ
Ｃ濃度を４〜２０mgC／Ｌの範囲に調整し、スケール成
分析出手段としての炭酸カルシウム充填カラム又は超音
波発振装置によりランゲリア指数を０〜２に制御した実
施例３〜４では、スケール付着速度が小さく、スケール
がほとんど付着していない。これに対して、第４表に見
られるように、従来のスケール防止剤であるヒドロキシ
エチリデンジホスホン酸又はポリアクリル酸ソーダを添
加した比較例３〜４では、３０日間で９０〜１２０mg／
cm2のスケールが付着し、スケール成分の９０重量％以
上は炭酸カルシウムである。 実施例５ 循環水系へシリカ成分を添加して循環水中のシリカ濃度
を１１０〜２５０mgSiO2／Ｌに調整し、スケール成分析
出手段によりランゲリア指数を０〜２に調整して運転を
行った。実施例１と同じ炭酸カルシウム充填カラムを用
い、実施例１と同じ条件で通水した。メタケイ酸ナトリ
ウム１級をＳｉＯ2として５重量％になるように超純水
に溶解した溶液を、冷却塔ピットに添加して、循環水中
のシリカ濃度を１１０〜２５０mgSiO2／Ｌに調整した。
使用した補給水は、純水に塩化カルシウムと炭酸水素ナ
トリウムを溶解して調製した合成水であり、その水質
は、pH７.７２、電気伝導率１７８μＳ／cm、カルシウ
ム硬度４５mgCaCO3／Ｌ、Ｍアルカリ度５２mgCaCO3／
Ｌ、塩化物イオン３０mgCl-／Ｌであった。また、水中
の塩化物イオン濃度を測定することにより、濃縮倍数を
１２倍に制御して運転した。運転開始２日後、４日後、
６日後、８日後、１０日後、２０日後及び３０日後に循
環水をサンプリングし、pH計によりpHを測定した。ま
た、ＪＩＳ Ｋ ０１０１に従って、カルシウム硬度、Ｍ
アルカリ度、シリカ濃度を測定し、ランゲリア指数を求
めた。３０日後、濃度倍数は１２.２倍、シリカ濃度は
２３９mgSiO2／Ｌ、ランゲリア指数は１.７であった。
スケール付着速度は、０.１mg／cm2／３０日であった。 実施例６ 循環水系へシリカ成分を添加して循環水中のシリカ濃度
を１１０〜２５０mgSiO2／Ｌに調整し、スケール成分析
出手段によりランゲリア指数を０〜２に調整して運転を
行った。実施例２と同じ超音波発振装置を用い、実施例
２と同じ条件で通水した。また、実施例５と同様にし
て、冷却塔ピットにメタケイ酸ソーダ水溶液を添加し、
実施例５と同じ水質の補給水を用い、濃縮倍数を１２倍
に保って運転した。実施例５と同様にして循環水をサン
プリングし、ランゲリア指数を求めた。３０日後、濃縮
倍数は１１.９倍、シリカ濃度は２２９mgSiO2／Ｌ、ラ
ンゲリア指数は２.０であった。スケール付着速度は、
０.１mg／cm2／３０日であった。 比較例５ シリカ濃度を調整することなく、炭酸カルシウム析出手
段を用いることなく、循環水中のヒドロキシエチリデン
ジホスホン酸の濃度が２０mg／Ｌになるようにヒドロキ
シエチリデンジホスホン酸を添加し、実施例５と同じ水
質の補給水を用いて、濃縮倍数１２倍で運転を行い、実
施例５と同様に、循環水をサンプリングし、ランゲリア
指数を求めた。３０日後、濃縮倍数は１２.１倍、ラン
ゲリア指数は３.４であった。スケール付着速度は９２m
g／cm2／３０日であり、スケール成分は、ＣａＯ５２.
３重量％、ＣａＣＯ3９３.４重量％であった。 比較例６ シリカ濃度を調整することなく、炭酸カルシウム析出手
段を用いることなく、循環水中のポリアクリル酸ソーダ
の濃度が２０mg／Ｌになるようにポリアクリル酸ソーダ
を添加し、実施例５と同じ水質の補給水を用いて、濃縮
倍数１２倍で運転を行い、実施例５と同様にして循環水
をサンプリングし、ランゲリア指数を求めた。３０日
後、濃縮倍数は１２.２倍、ランゲリア指数は２.５であ
った。スケール付着速度は１２２mg／cm2／３０日であ
り、スケール成分は、ＣａＯ５０.７重量％、ＣａＣＯ3
９０.５重量％であった。実施例５〜６の結果を第５表
に、比較例５〜６の結果を第６表に示す。
Ｃ濃度を４〜２０mgC／Ｌの範囲に調整し、スケール成
分析出手段としての炭酸カルシウム充填カラム又は超音
波発振装置によりランゲリア指数を０〜２に制御した実
施例３〜４では、スケール付着速度が小さく、スケール
がほとんど付着していない。これに対して、第４表に見
られるように、従来のスケール防止剤であるヒドロキシ
エチリデンジホスホン酸又はポリアクリル酸ソーダを添
加した比較例３〜４では、３０日間で９０〜１２０mg／
cm2のスケールが付着し、スケール成分の９０重量％以
上は炭酸カルシウムである。 実施例５ 循環水系へシリカ成分を添加して循環水中のシリカ濃度
を１１０〜２５０mgSiO2／Ｌに調整し、スケール成分析
出手段によりランゲリア指数を０〜２に調整して運転を
行った。実施例１と同じ炭酸カルシウム充填カラムを用
い、実施例１と同じ条件で通水した。メタケイ酸ナトリ
ウム１級をＳｉＯ2として５重量％になるように超純水
に溶解した溶液を、冷却塔ピットに添加して、循環水中
のシリカ濃度を１１０〜２５０mgSiO2／Ｌに調整した。
使用した補給水は、純水に塩化カルシウムと炭酸水素ナ
トリウムを溶解して調製した合成水であり、その水質
は、pH７.７２、電気伝導率１７８μＳ／cm、カルシウ
ム硬度４５mgCaCO3／Ｌ、Ｍアルカリ度５２mgCaCO3／
Ｌ、塩化物イオン３０mgCl-／Ｌであった。また、水中
の塩化物イオン濃度を測定することにより、濃縮倍数を
１２倍に制御して運転した。運転開始２日後、４日後、
６日後、８日後、１０日後、２０日後及び３０日後に循
環水をサンプリングし、pH計によりpHを測定した。ま
た、ＪＩＳ Ｋ ０１０１に従って、カルシウム硬度、Ｍ
アルカリ度、シリカ濃度を測定し、ランゲリア指数を求
めた。３０日後、濃度倍数は１２.２倍、シリカ濃度は
２３９mgSiO2／Ｌ、ランゲリア指数は１.７であった。
スケール付着速度は、０.１mg／cm2／３０日であった。 実施例６ 循環水系へシリカ成分を添加して循環水中のシリカ濃度
を１１０〜２５０mgSiO2／Ｌに調整し、スケール成分析
出手段によりランゲリア指数を０〜２に調整して運転を
行った。実施例２と同じ超音波発振装置を用い、実施例
２と同じ条件で通水した。また、実施例５と同様にし
て、冷却塔ピットにメタケイ酸ソーダ水溶液を添加し、
実施例５と同じ水質の補給水を用い、濃縮倍数を１２倍
に保って運転した。実施例５と同様にして循環水をサン
プリングし、ランゲリア指数を求めた。３０日後、濃縮
倍数は１１.９倍、シリカ濃度は２２９mgSiO2／Ｌ、ラ
ンゲリア指数は２.０であった。スケール付着速度は、
０.１mg／cm2／３０日であった。 比較例５ シリカ濃度を調整することなく、炭酸カルシウム析出手
段を用いることなく、循環水中のヒドロキシエチリデン
ジホスホン酸の濃度が２０mg／Ｌになるようにヒドロキ
シエチリデンジホスホン酸を添加し、実施例５と同じ水
質の補給水を用いて、濃縮倍数１２倍で運転を行い、実
施例５と同様に、循環水をサンプリングし、ランゲリア
指数を求めた。３０日後、濃縮倍数は１２.１倍、ラン
ゲリア指数は３.４であった。スケール付着速度は９２m
g／cm2／３０日であり、スケール成分は、ＣａＯ５２.
３重量％、ＣａＣＯ3９３.４重量％であった。 比較例６ シリカ濃度を調整することなく、炭酸カルシウム析出手
段を用いることなく、循環水中のポリアクリル酸ソーダ
の濃度が２０mg／Ｌになるようにポリアクリル酸ソーダ
を添加し、実施例５と同じ水質の補給水を用いて、濃縮
倍数１２倍で運転を行い、実施例５と同様にして循環水
をサンプリングし、ランゲリア指数を求めた。３０日
後、濃縮倍数は１２.２倍、ランゲリア指数は２.５であ
った。スケール付着速度は１２２mg／cm2／３０日であ
り、スケール成分は、ＣａＯ５０.７重量％、ＣａＣＯ3
９０.５重量％であった。実施例５〜６の結果を第５表
に、比較例５〜６の結果を第６表に示す。
【００１９】
【表５】
【００２０】
【表６】
【００２１】第５表に見られるように、冷却塔ピットに
メタケイ酸ソーダ水溶液を添加して、循環水中のシリカ
濃度を１１０〜２５０mgSiO2／Ｌの範囲に調整し、スケ
ール成分析出手段としての炭酸カルシウム充填カラム又
は超音波発振装置によりランゲリア指数を０〜２に制御
した実施例５〜６では、スケール付着速度が小さく、ス
ケールがほとんど付着していない。これに対して、第６
表に見られるように、従来のスケール防止剤であるヒド
ロキシエチリデンジホスホン酸又はポリアクリル酸ソー
ダを添加した比較例５〜６では、３０日間で９０〜１２
０mg／cm2のスケールが付着し、スケール成分の９０重
量％以上は炭酸カルシウムである。
メタケイ酸ソーダ水溶液を添加して、循環水中のシリカ
濃度を１１０〜２５０mgSiO2／Ｌの範囲に調整し、スケ
ール成分析出手段としての炭酸カルシウム充填カラム又
は超音波発振装置によりランゲリア指数を０〜２に制御
した実施例５〜６では、スケール付着速度が小さく、ス
ケールがほとんど付着していない。これに対して、第６
表に見られるように、従来のスケール防止剤であるヒド
ロキシエチリデンジホスホン酸又はポリアクリル酸ソー
ダを添加した比較例５〜６では、３０日間で９０〜１２
０mg／cm2のスケールが付着し、スケール成分の９０重
量％以上は炭酸カルシウムである。
【００２２】
【発明の効果】本発明の循環水系のスケール防止方法に
よれば、循環水中のシリカ濃度又はＴＯＣ濃度を調整
し、スケール成分析出手段によりランゲリア指数を０〜
２に制御することにより、薬剤を使用することなく、炭
酸カルシウムのスケールの付着を効果的に防止すること
ができる。
よれば、循環水中のシリカ濃度又はＴＯＣ濃度を調整
し、スケール成分析出手段によりランゲリア指数を０〜
２に制御することにより、薬剤を使用することなく、炭
酸カルシウムのスケールの付着を効果的に防止すること
ができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】図１は、実施例で用いた装置の系統図である。
【図２】図２は、実施例で用いた装置の系統図である。
１ 炭酸カルシウム充填カラム
２ 冷却塔ピット
３ 超音波発振装置
４ 超音波発振チップ
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考）
Ｃ０２Ｆ 1/36 Ｃ０２Ｆ 1/36
1/48 1/48 Ａ
Ｂ
5/08 5/08 Ｂ
Ｇ
Ｆ２８Ｆ 19/01 Ｆ２８Ｇ 13/00 Ａ
Ｆ２８Ｇ 13/00 Ｆ２８Ｆ 19/00 ５０１Ｚ
(72)発明者 西田 育子
東京都新宿区西新宿三丁目４番７号 栗田
工業株式会社内
Ｆターム(参考） 4D037 AA08 AB07 BA26 BB01 BB09
CA04 CA05
4D061 DA05 DB05 DC19 EA05 EA18
EB19 EB28 EB29 EB30 EC05
EC11 EC18 FA07
Claims (5)
- 【請求項１】循環水中のシリカ濃度を１１０〜２５０mg
SiO2／Ｌの範囲で調整し、かつ、スケール成分析出手段
によりランゲリア指数を０〜２に制御することを特徴と
する循環水系のスケール防止方法。 - 【請求項２】循環水中のＴＯＣ濃度を４〜２０mgC／Ｌ
の範囲で調整し、かつ、スケール成分析出手段によりラ
ンゲリア指数を０〜２に制御することを特徴とする循環
水系のスケール防止方法。 - 【請求項３】スケール成分析出手段が、磁気処理手段、
金属溶出手段、セラミックボール接触手段、スケール成
分と同一又は類似化合物の粒子との接触手段、電気分解
手段及び超音波照射手段からなる群から選ばれる少なく
とも１つの手段である請求項１又は請求項２記載の循環
水系のスケール防止方法。 - 【請求項４】循環水系の濃縮により、又は、循環水系へ
のシリカ成分の添加により、シリカ濃度を調整する請求
項１又は請求項３記載の循環水系のスケール防止方法。 - 【請求項５】循環水系の濃縮により、ＴＯＣ濃度を調整
する請求項２又は請求項３記載の循環水系のスケール防
止方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001377378A JP3941097B2 (ja) | 2001-12-11 | 2001-12-11 | 循環水系のスケール防止方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001377378A JP3941097B2 (ja) | 2001-12-11 | 2001-12-11 | 循環水系のスケール防止方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003170192A true JP2003170192A (ja) | 2003-06-17 |
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Family
ID=19185364
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001377378A Expired - Lifetime JP3941097B2 (ja) | 2001-12-11 | 2001-12-11 | 循環水系のスケール防止方法 |
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Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008241146A (ja) * | 2007-03-27 | 2008-10-09 | Sharp Corp | 冷却方法および冷却装置 |
| WO2011045878A1 (ja) * | 2009-10-15 | 2011-04-21 | 三菱電機株式会社 | 水質診断方法及びその方法を用いたヒートポンプ利用の給湯システム |
| WO2011052820A1 (ko) * | 2009-10-29 | 2011-05-05 | 한국전력공사 | 전기화학 반응에 의한 스케일 제거장치 및 그 제거방법 |
| JP2011147899A (ja) * | 2010-01-22 | 2011-08-04 | Miura Co Ltd | 水処理方法及び水処理システム |
| WO2012073380A1 (ja) * | 2010-12-03 | 2012-06-07 | 三菱電機株式会社 | スケール析出抑制方法及び水加熱器 |
| JP2012187471A (ja) * | 2011-03-09 | 2012-10-04 | Miura Co Ltd | 水処理方法及び水処理システム |
| JP2012187472A (ja) * | 2011-03-09 | 2012-10-04 | Miura Co Ltd | 水処理方法及び水処理システム |
| JP6344499B1 (ja) * | 2017-04-12 | 2018-06-20 | 株式会社オンダ製作所 | 冷却水システム |
| WO2020158565A1 (ja) * | 2019-01-31 | 2020-08-06 | パナソニックＩｐマネジメント株式会社 | 軟水化装置及び軟水化方法 |
-
2001
- 2001-12-11 JP JP2001377378A patent/JP3941097B2/ja not_active Expired - Lifetime
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008241146A (ja) * | 2007-03-27 | 2008-10-09 | Sharp Corp | 冷却方法および冷却装置 |
| WO2011045878A1 (ja) * | 2009-10-15 | 2011-04-21 | 三菱電機株式会社 | 水質診断方法及びその方法を用いたヒートポンプ利用の給湯システム |
| JP5672237B2 (ja) * | 2009-10-15 | 2015-02-18 | 三菱電機株式会社 | 水質診断を用いたヒートポンプ利用の給湯システムの運転方法 |
| WO2011052820A1 (ko) * | 2009-10-29 | 2011-05-05 | 한국전력공사 | 전기화학 반응에 의한 스케일 제거장치 및 그 제거방법 |
| JP2011147899A (ja) * | 2010-01-22 | 2011-08-04 | Miura Co Ltd | 水処理方法及び水処理システム |
| WO2012073380A1 (ja) * | 2010-12-03 | 2012-06-07 | 三菱電機株式会社 | スケール析出抑制方法及び水加熱器 |
| JP5597723B2 (ja) * | 2010-12-03 | 2014-10-01 | 三菱電機株式会社 | 水加熱器 |
| JP2012187471A (ja) * | 2011-03-09 | 2012-10-04 | Miura Co Ltd | 水処理方法及び水処理システム |
| JP2012187472A (ja) * | 2011-03-09 | 2012-10-04 | Miura Co Ltd | 水処理方法及び水処理システム |
| JP6344499B1 (ja) * | 2017-04-12 | 2018-06-20 | 株式会社オンダ製作所 | 冷却水システム |
| WO2020158565A1 (ja) * | 2019-01-31 | 2020-08-06 | パナソニックＩｐマネジメント株式会社 | 軟水化装置及び軟水化方法 |
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