JP2003166488A - 多段圧縮式ロータリーコンプレッサ - Google Patents
多段圧縮式ロータリーコンプレッサInfo
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- F04C18/30—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids having the characteristics covered by two or more of groups F04C18/02, F04C18/08, F04C18/22, F04C18/24, F04C18/48, or having the characteristics covered by one of these groups together with some other type of movement between co-operating members
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- F04C18/3564—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids having the characteristics covered by two or more of groups F04C18/02, F04C18/08, F04C18/22, F04C18/24, F04C18/48, or having the characteristics covered by one of these groups together with some other type of movement between co-operating members having the movement defined in group F04C18/08 or F04C18/22 and relative reciprocation between the co-operating members with vanes reciprocating with respect to the outer member the inner and outer member being in contact along one line or continuous surfaces substantially parallel to the axis of rotation the surfaces of the inner and outer member, forming the working space, being surfaces of revolution
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- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Applications Or Details Of Rotary Compressors (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 内部中間圧型の多段圧縮式ロータリコンプレ
ッサにおいて、ベーン及びローラの破損を未然に回避す
る。 【解決手段】 ベーン５０を常時上ローラ４６側に付勢
するための背圧室９９と、第２の回転圧縮要素３４の冷
媒吐出側と背圧室９９を連通する連通路１００と、連通
路１００を開閉する圧力調整弁１０７とを備える。連通
路１００と圧力調整弁１０７は上部支持部材５４内に設
ける。圧力調整弁１０７は背圧室９９の圧力を第２の回
転圧縮要素３４の冷媒吐出側より低く、密閉容器内の圧
力より高い所定の値に保つように連通路１００を開閉す
る。
ッサにおいて、ベーン及びローラの破損を未然に回避す
る。 【解決手段】 ベーン５０を常時上ローラ４６側に付勢
するための背圧室９９と、第２の回転圧縮要素３４の冷
媒吐出側と背圧室９９を連通する連通路１００と、連通
路１００を開閉する圧力調整弁１０７とを備える。連通
路１００と圧力調整弁１０７は上部支持部材５４内に設
ける。圧力調整弁１０７は背圧室９９の圧力を第２の回
転圧縮要素３４の冷媒吐出側より低く、密閉容器内の圧
力より高い所定の値に保つように連通路１００を開閉す
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、第１の回転圧縮要
素で圧縮されて密閉容器内に吐出された冷媒ガスを第２
の回転圧縮要素に吸引し、圧縮して吐出する多段圧縮式
ロータリコンプレッサに関するものである。
素で圧縮されて密閉容器内に吐出された冷媒ガスを第２
の回転圧縮要素に吸引し、圧縮して吐出する多段圧縮式
ロータリコンプレッサに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来この種の多段圧縮式ロータリコンプ
レッサ、特に、内部中間圧型多段圧縮式ロータリコンプ
レッサでは、第１の回転圧縮要素の吸込ポートから冷媒
ガスがシリンダの低圧室側に吸入され、ローラとベーン
の動作により圧縮されて中間圧となり、シリンダの高圧
室側より吐出ポート、吐出消音室を経て密閉容器内に吐
出される。そして、この密閉容器内の中間圧の冷媒ガス
は第２の回転圧縮要素の吸込ポートからシリンダの低圧
室側に吸入され、ローラとベーンの動作により２段目の
圧縮が行われて高温高圧の冷媒ガスとなり、高圧室側よ
り吐出ポート、吐出消音室を経て、放熱器に流入し、放
熱した後、膨張弁で絞られて蒸発器で吸熱し、第１の回
転圧縮要素に吸入されるサイクルを繰り返すものであっ
た。
レッサ、特に、内部中間圧型多段圧縮式ロータリコンプ
レッサでは、第１の回転圧縮要素の吸込ポートから冷媒
ガスがシリンダの低圧室側に吸入され、ローラとベーン
の動作により圧縮されて中間圧となり、シリンダの高圧
室側より吐出ポート、吐出消音室を経て密閉容器内に吐
出される。そして、この密閉容器内の中間圧の冷媒ガス
は第２の回転圧縮要素の吸込ポートからシリンダの低圧
室側に吸入され、ローラとベーンの動作により２段目の
圧縮が行われて高温高圧の冷媒ガスとなり、高圧室側よ
り吐出ポート、吐出消音室を経て、放熱器に流入し、放
熱した後、膨張弁で絞られて蒸発器で吸熱し、第１の回
転圧縮要素に吸入されるサイクルを繰り返すものであっ
た。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】このような多段圧縮式
ロータリコンプレッサに取り付けられたベーンは、シリ
ンダの半径方向に設けられた溝内に移動自在に挿入され
ている。係るベーンはローラに押し付けられてシリンダ
内を低圧室側と高圧室側とに区画するものであり、ベー
ンの後側には当該ベーンをローラ側に付勢するスプリン
グが設けられると共に、溝にはベーンをローラ側に付勢
するためシリンダの高圧室と連通する背圧室が設けられ
ている。
ロータリコンプレッサに取り付けられたベーンは、シリ
ンダの半径方向に設けられた溝内に移動自在に挿入され
ている。係るベーンはローラに押し付けられてシリンダ
内を低圧室側と高圧室側とに区画するものであり、ベー
ンの後側には当該ベーンをローラ側に付勢するスプリン
グが設けられると共に、溝にはベーンをローラ側に付勢
するためシリンダの高圧室と連通する背圧室が設けられ
ている。
【０００４】ここで、内部中間圧型のロータリコンプレ
ッサでは密閉容器内圧力よりも第２の回転圧縮要素のシ
リンダ内の方が圧力が高くなるため、この第２の回転圧
縮要素のベーンを付勢する背圧室には、第２の回転圧縮
要素の冷媒吐出側の圧力が加えられる。
ッサでは密閉容器内圧力よりも第２の回転圧縮要素のシ
リンダ内の方が圧力が高くなるため、この第２の回転圧
縮要素のベーンを付勢する背圧室には、第２の回転圧縮
要素の冷媒吐出側の圧力が加えられる。
【０００５】しかしながら、係る多段圧縮式ロータリコ
ンプレッサに、高低差の大きい冷媒、例えば二酸化炭素
（ＣＯ2）を冷媒として用いた場合、図６に示すように
吐出冷媒圧力は高圧（ＨＰ）となる第２の回転圧縮要素
で１２ＭＰａＧに達する。そのため、第２の回転圧縮要
素の冷媒吐出側の圧力を背圧室に加えた場合、ベーンを
ローラに押し付ける圧力が必要以上に高くなってベーン
先端とローラ外周との摺動部分に著しく負担が加わり、
ベーン及びローラが著しく摩耗してしまい、最悪破損し
てしまうと云う問題が発生していた。
ンプレッサに、高低差の大きい冷媒、例えば二酸化炭素
（ＣＯ2）を冷媒として用いた場合、図６に示すように
吐出冷媒圧力は高圧（ＨＰ）となる第２の回転圧縮要素
で１２ＭＰａＧに達する。そのため、第２の回転圧縮要
素の冷媒吐出側の圧力を背圧室に加えた場合、ベーンを
ローラに押し付ける圧力が必要以上に高くなってベーン
先端とローラ外周との摺動部分に著しく負担が加わり、
ベーン及びローラが著しく摩耗してしまい、最悪破損し
てしまうと云う問題が発生していた。
【０００６】本発明は、係る技術的課題を解決するため
に成されたものであり、内部中間圧型の多段圧縮式ロー
タリコンプレッサにおいて、ベーン及びローラの耐久性
を向上し、ベーン及びローラの破損を未然に回避するこ
とを目的とする。
に成されたものであり、内部中間圧型の多段圧縮式ロー
タリコンプレッサにおいて、ベーン及びローラの耐久性
を向上し、ベーン及びローラの破損を未然に回避するこ
とを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明によれば、密閉容
器内に電動要素と、この電動要素にて駆動される第１及
び第２の回転圧縮要素を備え、第１の回転圧縮要素で圧
縮された冷媒ガスを密閉容器内に吐出し、更にこの吐出
された中間圧の冷媒ガスを第２の回転圧縮要素で圧縮す
る多段圧縮式ロータリコンプレッサにおいて、第２の回
転圧縮要素を構成するためのシリンダ及び電動要素の回
転軸に形成された偏心部に嵌合されてシリンダ内で偏心
回転するローラと、このローラに当接してシリンダ内を
低圧室側と高圧室側に区画するベーンと、このベーンを
常時ローラ側に付勢するための背圧室と、第２の回転圧
縮要素の冷媒吐出側と背圧室とを連通する連通路と、こ
の連通路を介して背圧室に加えられる圧力を調整するた
めの圧力調整弁とを備えているので、この圧力調整弁に
より、ローラに対するベーンの押付け力を適正に保つこ
とができる。また、請求項２の如く背圧室の圧力を第２
の回転圧縮要素の冷媒吐出側の圧力より低く、且つ、密
閉容器内の圧力より高い所定の値に保つことにより、所
謂ベーンとびを防止しながら必要以上の背圧がベーンに
加えられることを防止し、ローラへのベーンの付勢力を
最適化することが可能となる。
器内に電動要素と、この電動要素にて駆動される第１及
び第２の回転圧縮要素を備え、第１の回転圧縮要素で圧
縮された冷媒ガスを密閉容器内に吐出し、更にこの吐出
された中間圧の冷媒ガスを第２の回転圧縮要素で圧縮す
る多段圧縮式ロータリコンプレッサにおいて、第２の回
転圧縮要素を構成するためのシリンダ及び電動要素の回
転軸に形成された偏心部に嵌合されてシリンダ内で偏心
回転するローラと、このローラに当接してシリンダ内を
低圧室側と高圧室側に区画するベーンと、このベーンを
常時ローラ側に付勢するための背圧室と、第２の回転圧
縮要素の冷媒吐出側と背圧室とを連通する連通路と、こ
の連通路を介して背圧室に加えられる圧力を調整するた
めの圧力調整弁とを備えているので、この圧力調整弁に
より、ローラに対するベーンの押付け力を適正に保つこ
とができる。また、請求項２の如く背圧室の圧力を第２
の回転圧縮要素の冷媒吐出側の圧力より低く、且つ、密
閉容器内の圧力より高い所定の値に保つことにより、所
謂ベーンとびを防止しながら必要以上の背圧がベーンに
加えられることを防止し、ローラへのベーンの付勢力を
最適化することが可能となる。
【０００８】これにより、ベーン先端及びローラ外周と
の摺動部分に加わる負担が軽減され、ベーン及びローラ
の破損を未然に回避して耐久性の向上を図ることができ
るようになるものである。
の摺動部分に加わる負担が軽減され、ベーン及びローラ
の破損を未然に回避して耐久性の向上を図ることができ
るようになるものである。
【０００９】請求項３の発明によれば、上記に加えてシ
リンダの開口面を閉塞すると共に、電動要素の回転軸の
軸受けを有する支持部材と、この支持部材内に構成され
た吐出消音室とを備え、連通路を支持部材内に形成して
吐出消音室と背圧室とを連通すると共に、圧力調整弁を
支持部材内に設けたので、密閉容器内の限られたスペー
スを有効に活用しながら、構造を複雑化すること無く、
ベーンの背圧室内の圧力調整を行うことができるように
なる。また、支持部材内に連通路と圧力調整弁を予め設
けておけるので、組立作業性も良好となるものである。
リンダの開口面を閉塞すると共に、電動要素の回転軸の
軸受けを有する支持部材と、この支持部材内に構成され
た吐出消音室とを備え、連通路を支持部材内に形成して
吐出消音室と背圧室とを連通すると共に、圧力調整弁を
支持部材内に設けたので、密閉容器内の限られたスペー
スを有効に活用しながら、構造を複雑化すること無く、
ベーンの背圧室内の圧力調整を行うことができるように
なる。また、支持部材内に連通路と圧力調整弁を予め設
けておけるので、組立作業性も良好となるものである。
【００１０】
【発明の実施の形態】次に、図面に基づき本発明の実施
形態を詳述する。図１は本発明の多段圧縮式ロータリコ
ンプレッサの実施例として、第１及び第２の回転圧縮要
素３２、３４を備えた内部中間圧型多段（２段）圧縮式
のロータリコンプレッサ１０の縦断面図、図２はロータ
リコンプレッサ１０の圧力調整弁１０７部分の拡大断面
図、図３はロータリコンプレッサ１０の正面図、図４は
ロータリコンプレッサ１０の側面図をそれぞれ示してい
る。
形態を詳述する。図１は本発明の多段圧縮式ロータリコ
ンプレッサの実施例として、第１及び第２の回転圧縮要
素３２、３４を備えた内部中間圧型多段（２段）圧縮式
のロータリコンプレッサ１０の縦断面図、図２はロータ
リコンプレッサ１０の圧力調整弁１０７部分の拡大断面
図、図３はロータリコンプレッサ１０の正面図、図４は
ロータリコンプレッサ１０の側面図をそれぞれ示してい
る。
【００１１】各図において、１０は二酸化炭素（Ｃ
Ｏ2）を冷媒とする内部中間圧型多段圧縮式のロータリ
コンプレッサで、このロータリコンプレッサ１０は鋼板
からなる円筒状の密閉容器１２と、この密閉容器１２の
内部空間の上側に配置収納された電動要素１４及びこの
電動要素１４の下側に配置され、電動要素１４の回転軸
１６により駆動される第１の回転圧縮要素３２（１段
目）及び第２の回転圧縮要素３４（２段目）からなる回
転圧縮機構部１８にて構成されている。
Ｏ2）を冷媒とする内部中間圧型多段圧縮式のロータリ
コンプレッサで、このロータリコンプレッサ１０は鋼板
からなる円筒状の密閉容器１２と、この密閉容器１２の
内部空間の上側に配置収納された電動要素１４及びこの
電動要素１４の下側に配置され、電動要素１４の回転軸
１６により駆動される第１の回転圧縮要素３２（１段
目）及び第２の回転圧縮要素３４（２段目）からなる回
転圧縮機構部１８にて構成されている。
【００１２】密閉容器１２は底部をオイル溜めとし、電
動要素１４の回転圧縮機構部１８を収納する容器本体１
２Ａと、この容器本体１２Ａの上部開口を閉塞する略椀
状のエンドキャップ（蓋体）１２Ｂとで構成され、且
つ、このエンドキャップ１２Ｂの上面中心には円形の取
付孔１２Ｄが形成されており、この取付孔１２Ｄには電
動要素１４に電力を供給するためのターミナル（配線を
省略）２０が取り付けられている。
動要素１４の回転圧縮機構部１８を収納する容器本体１
２Ａと、この容器本体１２Ａの上部開口を閉塞する略椀
状のエンドキャップ（蓋体）１２Ｂとで構成され、且
つ、このエンドキャップ１２Ｂの上面中心には円形の取
付孔１２Ｄが形成されており、この取付孔１２Ｄには電
動要素１４に電力を供給するためのターミナル（配線を
省略）２０が取り付けられている。
【００１３】電動要素１４は、密閉容器１２の上部空間
の内周面に沿って環状に取り付けられたステータ２２
と、このステータ２２の内側に若干の間隔を設けて挿入
設置されたロータ２４とからなる。このロータ２４は中
心を通り鉛直方向に延びる回転軸１６に固定されてい
る。
の内周面に沿って環状に取り付けられたステータ２２
と、このステータ２２の内側に若干の間隔を設けて挿入
設置されたロータ２４とからなる。このロータ２４は中
心を通り鉛直方向に延びる回転軸１６に固定されてい
る。
【００１４】ステータ２２は、ドーナッツ状の電磁鋼板
を積層した積層体２６と、この積層体２６の歯部に直巻
き（集中巻き）方式により巻装されたステータコイル２
８を有している。また、ロータ２４もステータ２２と同
様に電磁鋼板の積層体３０で形成され、この積層体３０
内に永久磁石ＭＧを挿入して形成されている。
を積層した積層体２６と、この積層体２６の歯部に直巻
き（集中巻き）方式により巻装されたステータコイル２
８を有している。また、ロータ２４もステータ２２と同
様に電磁鋼板の積層体３０で形成され、この積層体３０
内に永久磁石ＭＧを挿入して形成されている。
【００１５】前記第１の回転圧縮要素３２と第２の回転
圧縮要素３４との間には中間仕切板３６が挟持されてい
る。即ち、第１の回転圧縮要素３２と第２の回転圧縮要
素３４は、中間仕切板３６と、この中間仕切板３６の上
下に配置された上シリンダ３８、下シリンダ４０と、１
８０度の位相差を有して回転軸１６に設けた上下偏心部
４２、４４に嵌合されて上下シリンダ３８、４０内を偏
心回転する上下ローラ４６、４８と、この上下ローラ４
６、４８に当接して上下シリンダ３８、４０内をそれぞ
れ低圧室側と高圧室側とに区画する上下ベーン５０、５
２と、上シリンダ３８の上側の開口面及び下シリンダ４
０の下側の開口面を閉塞して回転軸１６の軸受けを兼用
する支持部材としての上部支持部材５４及び下部支持部
材５６にて構成される。
圧縮要素３４との間には中間仕切板３６が挟持されてい
る。即ち、第１の回転圧縮要素３２と第２の回転圧縮要
素３４は、中間仕切板３６と、この中間仕切板３６の上
下に配置された上シリンダ３８、下シリンダ４０と、１
８０度の位相差を有して回転軸１６に設けた上下偏心部
４２、４４に嵌合されて上下シリンダ３８、４０内を偏
心回転する上下ローラ４６、４８と、この上下ローラ４
６、４８に当接して上下シリンダ３８、４０内をそれぞ
れ低圧室側と高圧室側とに区画する上下ベーン５０、５
２と、上シリンダ３８の上側の開口面及び下シリンダ４
０の下側の開口面を閉塞して回転軸１６の軸受けを兼用
する支持部材としての上部支持部材５４及び下部支持部
材５６にて構成される。
【００１６】尚、第１の回転圧縮要素３２の排除容積と
第２の回転圧縮要素３４の排除容積の比は、第２の回転
圧縮要素３４の排除容積／第１の回転圧縮要素３２の排
除容積×１００＝４０％〜７５％とされている。
第２の回転圧縮要素３４の排除容積の比は、第２の回転
圧縮要素３４の排除容積／第１の回転圧縮要素３２の排
除容積×１００＝４０％〜７５％とされている。
【００１７】上記第２の回転圧縮要素３４を構成する上
シリンダ３８内には、図２で示すように前述したベーン
５０を収納する案内溝７０が形成されており、この案内
溝７０の外側、即ち、ベーン５０の背面側には、バネ部
材としてのスプリング７４を収納する収納部７０Ａが形
成されている。このスプリング７４はベーン５０の背面
側端部に当接し、常時ベーン５０をローラ４６側に付勢
する。そして、この収納部７０Ａは案内溝７０側と密閉
容器１２（容器本体１２Ａ）側に開口しており、収納部
７０Ａに収納されたスプリング７４の密閉容器１２側に
は金属製のプラグ１３７が設けられ、スプリング７４の
抜け止めの役目を果たす。また、プラグ１３７の周面に
は当該プラグ１３７と収納部７０Ａの内面間をシールす
るために図示しないＯリングが取り付けられている。
シリンダ３８内には、図２で示すように前述したベーン
５０を収納する案内溝７０が形成されており、この案内
溝７０の外側、即ち、ベーン５０の背面側には、バネ部
材としてのスプリング７４を収納する収納部７０Ａが形
成されている。このスプリング７４はベーン５０の背面
側端部に当接し、常時ベーン５０をローラ４６側に付勢
する。そして、この収納部７０Ａは案内溝７０側と密閉
容器１２（容器本体１２Ａ）側に開口しており、収納部
７０Ａに収納されたスプリング７４の密閉容器１２側に
は金属製のプラグ１３７が設けられ、スプリング７４の
抜け止めの役目を果たす。また、プラグ１３７の周面に
は当該プラグ１３７と収納部７０Ａの内面間をシールす
るために図示しないＯリングが取り付けられている。
【００１８】更に、案内溝７０と収納部７０Ａの間に
は、スプリング７４と共にベーン５０を常時ローラ４６
側に付勢するため、第２の回転圧縮要素３４の冷媒吐出
圧をベーン５０に加える背圧室９９が設けられている。
この背圧室９９の上面は後述する第２の通路１０６に連
通する。
は、スプリング７４と共にベーン５０を常時ローラ４６
側に付勢するため、第２の回転圧縮要素３４の冷媒吐出
圧をベーン５０に加える背圧室９９が設けられている。
この背圧室９９の上面は後述する第２の通路１０６に連
通する。
【００１９】また、上部支持部材５４及び下部支持部材
５６内には、図示しない吸込ポートにて上下シリンダ３
８、４０の内部とそれぞれ連通する吸込通路６０（上側
の吸込通路は図示せず）と、一部を凹陥させ、この凹陥
部を上カバー６６、下部カバー６８にて閉塞することに
より形成される吐出消音室６２、６４が設けられてい
る。
５６内には、図示しない吸込ポートにて上下シリンダ３
８、４０の内部とそれぞれ連通する吸込通路６０（上側
の吸込通路は図示せず）と、一部を凹陥させ、この凹陥
部を上カバー６６、下部カバー６８にて閉塞することに
より形成される吐出消音室６２、６４が設けられてい
る。
【００２０】尚、吐出消音室６４と密閉容器１２内と
は、上下シリンダ３８、４０や中間仕切板３６を貫通す
る連通路にて連通されており、連通路の上端には中間突
出管１２１が立設され、この中間吐出管１２１から第１
の回転圧縮要素３２で圧縮された中間圧の冷媒ガスが密
閉容器１２内に吐出される。
は、上下シリンダ３８、４０や中間仕切板３６を貫通す
る連通路にて連通されており、連通路の上端には中間突
出管１２１が立設され、この中間吐出管１２１から第１
の回転圧縮要素３２で圧縮された中間圧の冷媒ガスが密
閉容器１２内に吐出される。
【００２１】そして、第２の回転圧縮要素３４の上シリ
ンダ３８内部と連通する吐出消音室６２の上面開口部を
閉塞する上部カバー６６は、密閉容器１２内を吐出消音
室６２と電動要素１４側とに仕切る。
ンダ３８内部と連通する吐出消音室６２の上面開口部を
閉塞する上部カバー６６は、密閉容器１２内を吐出消音
室６２と電動要素１４側とに仕切る。
【００２２】また、上部支持部材５４内には連通路１０
０が形成されている。この連通路１００は、第２の回転
圧縮要素３４の上シリンダ３８の図示しない吐出ポート
に連通する吐出消音室６２と前記背圧室９９とを連通す
る通路であり、図２に示すように上部支持部材５４を上
下に貫通し、上側が上部カバー６６にて閉塞される弁収
納室１０２と、この弁収納室１０２の上端と吐出消音室
６２とを連通する第１の通路１０１と、弁収納室１０２
の外側に位置して当該弁収納室１０２と背圧室９９とを
連通する第２の通路１０６とから構成される。
０が形成されている。この連通路１００は、第２の回転
圧縮要素３４の上シリンダ３８の図示しない吐出ポート
に連通する吐出消音室６２と前記背圧室９９とを連通す
る通路であり、図２に示すように上部支持部材５４を上
下に貫通し、上側が上部カバー６６にて閉塞される弁収
納室１０２と、この弁収納室１０２の上端と吐出消音室
６２とを連通する第１の通路１０１と、弁収納室１０２
の外側に位置して当該弁収納室１０２と背圧室９９とを
連通する第２の通路１０６とから構成される。
【００２３】前記弁収納室１０２は鉛直方向に延在する
円筒状の孔であり、下端は封止材１０３にて閉塞されて
いる。そして、封止材１０３の上側にはバネ部材１０４
（コイルスプリング）の下端が取り付けられ、このバネ
部材１０４の上端に弁体１０５が取り付けられている。
この弁体１０５は弁収納室１０２内に上下移動自在に設
けられると共に、当該弁収納室１０２の周壁に摺動自在
に当接して弁収納室１０２を上下に区画する。これら弁
体１０５及びバネ部材１０４によって本発明の圧力調整
弁１０７が構成されている。
円筒状の孔であり、下端は封止材１０３にて閉塞されて
いる。そして、封止材１０３の上側にはバネ部材１０４
（コイルスプリング）の下端が取り付けられ、このバネ
部材１０４の上端に弁体１０５が取り付けられている。
この弁体１０５は弁収納室１０２内に上下移動自在に設
けられると共に、当該弁収納室１０２の周壁に摺動自在
に当接して弁収納室１０２を上下に区画する。これら弁
体１０５及びバネ部材１０４によって本発明の圧力調整
弁１０７が構成されている。
【００２４】前記第２の通路１０６は弁収納室１０２の
下端から所定高さの位置から下方の背圧室９９まで形成
されており、前記弁体１０５が第２の通路１０６より上
にあるときは連通路１００は閉じられ、弁体１０５の上
面が第２の通路１０６の上端より下に来ると連通路１０
０が開放される構成とされている。前記バネ部材１０４
は常時この弁体１０５を持ち上げる方向に付勢する。
下端から所定高さの位置から下方の背圧室９９まで形成
されており、前記弁体１０５が第２の通路１０６より上
にあるときは連通路１００は閉じられ、弁体１０５の上
面が第２の通路１０６の上端より下に来ると連通路１０
０が開放される構成とされている。前記バネ部材１０４
は常時この弁体１０５を持ち上げる方向に付勢する。
【００２５】また、弁体１０５は第１の通路１０１から
弁収納室１０２内に流入する高圧の冷媒ガスにより上方
から押し下げられる方向の力を受け、第２の通路１０６
からは背圧室９９内の圧力により下方から持ち上げられ
る方向の力を受ける。即ち、第２の回転圧縮要素３４の
上シリンダ３８内で圧縮され、吐出消音室６２に吐出さ
れた冷媒ガスの圧力と、バネ部材１０４の付勢力＋背圧
室９９内の圧力によって弁収納室１０２内を弁体１０５
が上下移動する。
弁収納室１０２内に流入する高圧の冷媒ガスにより上方
から押し下げられる方向の力を受け、第２の通路１０６
からは背圧室９９内の圧力により下方から持ち上げられ
る方向の力を受ける。即ち、第２の回転圧縮要素３４の
上シリンダ３８内で圧縮され、吐出消音室６２に吐出さ
れた冷媒ガスの圧力と、バネ部材１０４の付勢力＋背圧
室９９内の圧力によって弁収納室１０２内を弁体１０５
が上下移動する。
【００２６】このバネ部材１０４の付勢力は、例えば吐
出消音室６２と背圧室９９の圧力差（吐出消音室６２の
圧力−背圧室９９の圧力）が例えば２ＭＰａＧより大き
くなると、弁体１０５の上面が第２の通路１０６の上端
より押し下げられ、連通路１００を開放し、圧力差が２
ＭＰａＧ以下に縮まると、弁体１０５が押し上げられて
その上面が第２の通路１０６の上端よりも上がり、連通
路１００を閉じるように設定されているものとする。
出消音室６２と背圧室９９の圧力差（吐出消音室６２の
圧力−背圧室９９の圧力）が例えば２ＭＰａＧより大き
くなると、弁体１０５の上面が第２の通路１０６の上端
より押し下げられ、連通路１００を開放し、圧力差が２
ＭＰａＧ以下に縮まると、弁体１０５が押し上げられて
その上面が第２の通路１０６の上端よりも上がり、連通
路１００を閉じるように設定されているものとする。
【００２７】この場合、冷媒としては地球環境にやさし
く、可燃性及び毒性等を考慮して自然冷媒である前記二
酸化炭素（ＣＯ2）を使用し、潤滑油としてのオイル
は、例えば鉱物油（ミネラルオイル）、アルキルベンゼ
ン油、エーテル油、エステル油、ＰＡＧ（ポリアルキル
グリコール）等既存のオイルが使用される。
く、可燃性及び毒性等を考慮して自然冷媒である前記二
酸化炭素（ＣＯ2）を使用し、潤滑油としてのオイル
は、例えば鉱物油（ミネラルオイル）、アルキルベンゼ
ン油、エーテル油、エステル油、ＰＡＧ（ポリアルキル
グリコール）等既存のオイルが使用される。
【００２８】密閉容器１２の容器本体１２Ａの側面に
は、上部支持部材５４と下部支持部材５６の吸込通路６
０（上側は図示せず）、吐出消音室６２、上部カバー６
６の上側（電動要素１４の下端に略対応する位置）に対
応する位置に、スリーブ１４１、１４２、１４３及び１
４４がそれぞれ溶接固定されている。スリーブ１４１と
１４２は上下に隣接すると共に、スリーブ１４３はスリ
ーブ１４１の略対角線上にある。また、スリーブ１４４
はスリーブ１４１と略９０度ずれた位置にある。
は、上部支持部材５４と下部支持部材５６の吸込通路６
０（上側は図示せず）、吐出消音室６２、上部カバー６
６の上側（電動要素１４の下端に略対応する位置）に対
応する位置に、スリーブ１４１、１４２、１４３及び１
４４がそれぞれ溶接固定されている。スリーブ１４１と
１４２は上下に隣接すると共に、スリーブ１４３はスリ
ーブ１４１の略対角線上にある。また、スリーブ１４４
はスリーブ１４１と略９０度ずれた位置にある。
【００２９】そして、スリーブ１４１内には上シリンダ
３８に冷媒ガスを導入するための冷媒導入管９２の一端
が挿入接続され、この冷媒導入管９２の一端は上シリン
ダ３８の図示しない吸込通路と連通する。この冷媒導入
管９２は密閉容器１２の上側を通過してスリーブ１４４
に至り、他端はスリーブ１４４内に挿入接続されて密閉
容器１２内に連通する。
３８に冷媒ガスを導入するための冷媒導入管９２の一端
が挿入接続され、この冷媒導入管９２の一端は上シリン
ダ３８の図示しない吸込通路と連通する。この冷媒導入
管９２は密閉容器１２の上側を通過してスリーブ１４４
に至り、他端はスリーブ１４４内に挿入接続されて密閉
容器１２内に連通する。
【００３０】また、スリーブ１４２内には下シリンダ４
０に冷媒ガスを導入するための冷媒導入管９４の一端が
挿入接続され、この冷媒導入管９４の一端は下シリンダ
４０の吸込通路６０と連通する。この冷媒導入管９４の
他端はアキュムレータ１４６の下端に接続されている。
また、スリーブ１４３内には冷媒吐出管９６が挿入接続
され、この冷媒導入管９６の一端は吐出消音室６２と連
通する。
０に冷媒ガスを導入するための冷媒導入管９４の一端が
挿入接続され、この冷媒導入管９４の一端は下シリンダ
４０の吸込通路６０と連通する。この冷媒導入管９４の
他端はアキュムレータ１４６の下端に接続されている。
また、スリーブ１４３内には冷媒吐出管９６が挿入接続
され、この冷媒導入管９６の一端は吐出消音室６２と連
通する。
【００３１】上記アキュムレータ１４６は吸込冷媒の気
液分離を行うタンクであり、密閉容器１２の容器本体１
２Ａの上部側面に溶接固定された密閉容器側のブラケッ
ト１４７にアキュムレータ側のブラケット１４８を介し
て取り付けられている（図３）。
液分離を行うタンクであり、密閉容器１２の容器本体１
２Ａの上部側面に溶接固定された密閉容器側のブラケッ
ト１４７にアキュムレータ側のブラケット１４８を介し
て取り付けられている（図３）。
【００３２】そして、本実施例のロータリコンプレッサ
１０は図５に示すような給湯装置１５３の冷媒回路に使
用される。即ち、ロータリコンプレッサ１０の冷媒吐出
管９６は水加熱用のガスクーラ１５４の入口に接続され
る。このガスクーラ１５４が給湯装置１５３の図示しな
い貯湯タンクに設けられる。ガスクーラ１５４を出た配
管は減圧装置としての膨張弁１５６を経て蒸発器１５７
の入口に至り、蒸発器１５７の出口は冷媒導入管９４に
接続される。また、冷媒導入管９２の中途部からは図５
に示すように除霜回路を構成するデフロスト管１５８が
分岐し、流路制御装置としての電磁弁１５９を介してガ
スクーラ１５４の入口に至る冷媒吐出管９６に接続され
ている。尚、図５ではアキュムレータ１４６は省略され
ている。
１０は図５に示すような給湯装置１５３の冷媒回路に使
用される。即ち、ロータリコンプレッサ１０の冷媒吐出
管９６は水加熱用のガスクーラ１５４の入口に接続され
る。このガスクーラ１５４が給湯装置１５３の図示しな
い貯湯タンクに設けられる。ガスクーラ１５４を出た配
管は減圧装置としての膨張弁１５６を経て蒸発器１５７
の入口に至り、蒸発器１５７の出口は冷媒導入管９４に
接続される。また、冷媒導入管９２の中途部からは図５
に示すように除霜回路を構成するデフロスト管１５８が
分岐し、流路制御装置としての電磁弁１５９を介してガ
スクーラ１５４の入口に至る冷媒吐出管９６に接続され
ている。尚、図５ではアキュムレータ１４６は省略され
ている。
【００３３】以上の構成で次に動作を説明する。尚、通
常の加熱運転では電磁弁１５９は閉じているものとす
る。ターミナル２０及び図示しない配線を介して電動要
素１４のステータコイル２８に通電されると、電動要素
１４が起動してロータ２４が回転する。この回転により
回転軸１６と一体に設けられた上下偏心部４２、４４に
嵌合されて上下ローラ４６、４８が上下シリンダ３８、
４０内を偏心回転する。
常の加熱運転では電磁弁１５９は閉じているものとす
る。ターミナル２０及び図示しない配線を介して電動要
素１４のステータコイル２８に通電されると、電動要素
１４が起動してロータ２４が回転する。この回転により
回転軸１６と一体に設けられた上下偏心部４２、４４に
嵌合されて上下ローラ４６、４８が上下シリンダ３８、
４０内を偏心回転する。
【００３４】これにより、冷媒導入管９４及び下部支持
部材５６に形成された吸込通路６０を経由して図示しな
い吸込ポートから下シリンダ４０の低圧室側に吸入され
た低圧（一段目吸入圧：４ＭＰａＧ）の冷媒は、下ロー
ラ４８とベーン５２の動作により圧縮されて中間圧（一
段目吐出圧：８ＭＰａＧ）となり、下シリンダ４０の高
圧室側より図示しない吐出ポート、下部支持部材５６に
形成された吐出消音室６４に吐出される。そして、吐出
消音室６４内に吐出された中間圧の冷媒ガスは、前記連
通路を経て中間吐出管１２１から密閉容器１２内に吐出
され、これによって、密閉容器１２内は中間圧（８ＭＰ
ａＧ）となる。
部材５６に形成された吸込通路６０を経由して図示しな
い吸込ポートから下シリンダ４０の低圧室側に吸入され
た低圧（一段目吸入圧：４ＭＰａＧ）の冷媒は、下ロー
ラ４８とベーン５２の動作により圧縮されて中間圧（一
段目吐出圧：８ＭＰａＧ）となり、下シリンダ４０の高
圧室側より図示しない吐出ポート、下部支持部材５６に
形成された吐出消音室６４に吐出される。そして、吐出
消音室６４内に吐出された中間圧の冷媒ガスは、前記連
通路を経て中間吐出管１２１から密閉容器１２内に吐出
され、これによって、密閉容器１２内は中間圧（８ＭＰ
ａＧ）となる。
【００３５】そして、密閉容器１２内の中間圧の冷媒ガ
スは、スリーブ１４４から出て、冷媒導入管９２及び上
部支持部材５４に形成された図示しない吸込通路を経由
して図示しない吸込ポートから上シリンダ３８の低圧室
側に吸入される。吸入された中間圧の冷媒ガスは、上ロ
ーラ４６とべーン５０の動作により２段目の圧縮が行わ
れて高温高圧の冷媒ガスとなり（二段目吐出圧：１２Ｍ
ＰａＧ）、高圧室側から図示しない吐出ポートを通り上
部支持部材５４内に形成された吐出消音室６２に吐出さ
れる。
スは、スリーブ１４４から出て、冷媒導入管９２及び上
部支持部材５４に形成された図示しない吸込通路を経由
して図示しない吸込ポートから上シリンダ３８の低圧室
側に吸入される。吸入された中間圧の冷媒ガスは、上ロ
ーラ４６とべーン５０の動作により２段目の圧縮が行わ
れて高温高圧の冷媒ガスとなり（二段目吐出圧：１２Ｍ
ＰａＧ）、高圧室側から図示しない吐出ポートを通り上
部支持部材５４内に形成された吐出消音室６２に吐出さ
れる。
【００３６】吐出消音室６２に吐出された冷媒ガスは、
冷媒吐出管９６を経由してガスクーラ１５４内に流入す
る。このときの冷媒温度は略＋１００℃まで上昇してお
り、係る高温高圧の冷媒ガスは放熱して、貯湯タンク内
の水を加熱し、約＋９０℃の温水を生成する。
冷媒吐出管９６を経由してガスクーラ１５４内に流入す
る。このときの冷媒温度は略＋１００℃まで上昇してお
り、係る高温高圧の冷媒ガスは放熱して、貯湯タンク内
の水を加熱し、約＋９０℃の温水を生成する。
【００３７】一方、ガスクーラ１５４において冷媒自体
は冷却され、ガスクーラ１５４を出る。そして、膨張弁
１５６で減圧された後、蒸発器１５７に流入して蒸発
し、アキュムレータ１４６（図５では示していない）を
経て冷媒導入管９４から第１の回転圧縮要素３２内に吸
い込まれるサイクルを繰り返す。
は冷却され、ガスクーラ１５４を出る。そして、膨張弁
１５６で減圧された後、蒸発器１５７に流入して蒸発
し、アキュムレータ１４６（図５では示していない）を
経て冷媒導入管９４から第１の回転圧縮要素３２内に吸
い込まれるサイクルを繰り返す。
【００３８】このような加熱運転中、吐出消音室６２内
の圧力は前述の如く１２ＭＰａＧ程の極めて高圧となる
が、このとき、背圧室９９内の圧力が吐出消音室６２内
の圧力よりも低く、その差が２ＭＰａＧより大きいとき
は、前述の如く圧力調整弁１０７の弁体１０５が連通路
１００を開放する。これにより、吐出消音室６２内の高
圧の冷媒ガスが背圧室９９内に流入する。
の圧力は前述の如く１２ＭＰａＧ程の極めて高圧となる
が、このとき、背圧室９９内の圧力が吐出消音室６２内
の圧力よりも低く、その差が２ＭＰａＧより大きいとき
は、前述の如く圧力調整弁１０７の弁体１０５が連通路
１００を開放する。これにより、吐出消音室６２内の高
圧の冷媒ガスが背圧室９９内に流入する。
【００３９】係る圧力導入によって背圧室９９内の圧力
が上昇し、背圧室９９内の圧力と吐出消音室６２内の圧
力との差が２ＭＰａＧまで縮まると、前述の如く圧力調
整弁１０７の弁体１０５が連通路１００を閉じるので、
背圧室９９への冷媒ガスの流入は停止する。
が上昇し、背圧室９９内の圧力と吐出消音室６２内の圧
力との差が２ＭＰａＧまで縮まると、前述の如く圧力調
整弁１０７の弁体１０５が連通路１００を閉じるので、
背圧室９９への冷媒ガスの流入は停止する。
【００４０】これにより、二段目吐出圧が１２ＭＰａＧ
の場合には、背圧室９９内の圧力は、中間圧８ＭＰａＧ
より高く二段目吐出圧１２ＭＰａＧより低い約１０ＭＰ
ａＧに維持されるようになるので、所謂ベーンとびを防
止しながら必要以上の背圧がベーン５０に加えられるこ
とを防止し、上ローラ４６へのベーン５０の付勢力
を最適化することが可能となる。これにより、ベーン５
０の先端及び上ローラ４６外周との摺動部分に加わる負
担が軽減され、ベーン５０及び上ローラ４６の耐久性の
向上を図り、ベーン５０及び上ローラ４６の破損を未然
に回避することができるようになる。
の場合には、背圧室９９内の圧力は、中間圧８ＭＰａＧ
より高く二段目吐出圧１２ＭＰａＧより低い約１０ＭＰ
ａＧに維持されるようになるので、所謂ベーンとびを防
止しながら必要以上の背圧がベーン５０に加えられるこ
とを防止し、上ローラ４６へのベーン５０の付勢力
を最適化することが可能となる。これにより、ベーン５
０の先端及び上ローラ４６外周との摺動部分に加わる負
担が軽減され、ベーン５０及び上ローラ４６の耐久性の
向上を図り、ベーン５０及び上ローラ４６の破損を未然
に回避することができるようになる。
【００４１】ここで、特に低外気温の環境ではこのよう
な加熱運転で蒸発器１５７には着霜が成長する。その場
合には電磁弁１５９を開放し、膨張弁１５６は全開状態
として蒸発器１５７の除霜運転を実行する。これによ
り、密閉容器１２内の中間圧の冷媒（第２の回転圧縮要
素３４から吐出された少量の高圧冷媒を含む）は、デフ
ロスト管１５８を通ってガスクーラ１５４に至る。この
冷媒の温度は＋５０〜＋６０℃程であり、ガスクーラ１
５４では放熱せず、当初は逆に冷媒が熱を吸収するかた
ちとなる。そして、ガスクーラ１５４から出た冷媒は膨
張弁１５６を通過し、蒸発器１５７に至るようになる。
即ち、蒸発器１５７には略中間圧の比較的温度の高い冷
媒が減圧されずに実質的に直接供給されるかたちとな
り、これによって、蒸発器１５７は加熱され、除霜され
ることになる。
な加熱運転で蒸発器１５７には着霜が成長する。その場
合には電磁弁１５９を開放し、膨張弁１５６は全開状態
として蒸発器１５７の除霜運転を実行する。これによ
り、密閉容器１２内の中間圧の冷媒（第２の回転圧縮要
素３４から吐出された少量の高圧冷媒を含む）は、デフ
ロスト管１５８を通ってガスクーラ１５４に至る。この
冷媒の温度は＋５０〜＋６０℃程であり、ガスクーラ１
５４では放熱せず、当初は逆に冷媒が熱を吸収するかた
ちとなる。そして、ガスクーラ１５４から出た冷媒は膨
張弁１５６を通過し、蒸発器１５７に至るようになる。
即ち、蒸発器１５７には略中間圧の比較的温度の高い冷
媒が減圧されずに実質的に直接供給されるかたちとな
り、これによって、蒸発器１５７は加熱され、除霜され
ることになる。
【００４２】このように、密閉容器１２内に電動要素１
４と、電動要素１４にて駆動される第１及び第２の回転
圧縮要素３２、３４を備え、第１の回転圧縮要素３２で
圧縮された冷媒ガスを密閉容器１２内に吐出し、更にこ
の吐出された中間圧の冷媒ガスを第２の回転圧縮要素３
４で圧縮するものであって、第２の回転圧縮要素３４を
構成するための上シリンダ３８及び電動要素１４の回転
軸１６に形成された上偏心部４２に嵌合されて上シリン
ダ３８内で偏心回転する上ローラ４６と、この上ローラ
４６に当接して上シリンダ３８内を低圧室側と高圧室側
に区画するベーン５０と、このベーン５０を常時上ロー
ラ４６側に付勢するための背圧室９９と、第２の回転圧
縮要素３４の冷媒吐出側と背圧室９９とを連通する連通
路１００と、この連通路１００を介して背圧室９９に加
えられる圧力を調整するための圧力調整弁１０７とを備
えているので、この圧力調整弁１０７により、背圧室９
９の圧力を第２の回転圧縮要素３４の冷媒吐出側の高圧
より低く、且つ、密閉容器１２内の中間圧より高い所定
の値に保つことにより、所謂ベーンとびを防止しながら
必要以上の背圧がベーン５０に加えられることを防止
し、上ローラ４６へのベーン５０の付勢力を最適化する
ことが可能となる。
４と、電動要素１４にて駆動される第１及び第２の回転
圧縮要素３２、３４を備え、第１の回転圧縮要素３２で
圧縮された冷媒ガスを密閉容器１２内に吐出し、更にこ
の吐出された中間圧の冷媒ガスを第２の回転圧縮要素３
４で圧縮するものであって、第２の回転圧縮要素３４を
構成するための上シリンダ３８及び電動要素１４の回転
軸１６に形成された上偏心部４２に嵌合されて上シリン
ダ３８内で偏心回転する上ローラ４６と、この上ローラ
４６に当接して上シリンダ３８内を低圧室側と高圧室側
に区画するベーン５０と、このベーン５０を常時上ロー
ラ４６側に付勢するための背圧室９９と、第２の回転圧
縮要素３４の冷媒吐出側と背圧室９９とを連通する連通
路１００と、この連通路１００を介して背圧室９９に加
えられる圧力を調整するための圧力調整弁１０７とを備
えているので、この圧力調整弁１０７により、背圧室９
９の圧力を第２の回転圧縮要素３４の冷媒吐出側の高圧
より低く、且つ、密閉容器１２内の中間圧より高い所定
の値に保つことにより、所謂ベーンとびを防止しながら
必要以上の背圧がベーン５０に加えられることを防止
し、上ローラ４６へのベーン５０の付勢力を最適化する
ことが可能となる。
【００４３】これにより、ベーン５０の先端及び上ロー
ラ４６外周との摺動部分に加わる負担が軽減され、ベー
ン５０及び上ローラ４６の耐久性の向上を図り、ベーン
５０及び上ローラ４６の破損を未然に回避することがで
きるようになる。
ラ４６外周との摺動部分に加わる負担が軽減され、ベー
ン５０及び上ローラ４６の耐久性の向上を図り、ベーン
５０及び上ローラ４６の破損を未然に回避することがで
きるようになる。
【００４４】特に、連通路１００を上部支持部材５４内
に形成して吐出消音室６２と背圧室９９とを連通すると
共に、圧力調整弁１０７を上部支持部材５４内に設けて
いるので、密閉容器１２内の限られたスペースを有効に
活用しながら、構造を複雑化すること無く、ベーン５０
の背圧室９９内の圧力調整を行うことができるようにな
る。また、上部支持部材５４内に連通路１００と圧力調
整弁１０７を予め設けておけるので、組立作業性も良好
となる。
に形成して吐出消音室６２と背圧室９９とを連通すると
共に、圧力調整弁１０７を上部支持部材５４内に設けて
いるので、密閉容器１２内の限られたスペースを有効に
活用しながら、構造を複雑化すること無く、ベーン５０
の背圧室９９内の圧力調整を行うことができるようにな
る。また、上部支持部材５４内に連通路１００と圧力調
整弁１０７を予め設けておけるので、組立作業性も良好
となる。
【００４５】尚、実施例に示した各圧力値はそれに限定
されるものでは無く、コンプレッサそれぞれの容量・能
力に応じて適宜設定するものとする。また、実施例では
回転軸１６を縦置型とした多段圧縮式ロータリコンプレ
ッサ１０について説明したが、この発明は回転軸を横置
型とした多段圧縮式ロータリコンプレッサにも適応でき
ることは言うまでもない。
されるものでは無く、コンプレッサそれぞれの容量・能
力に応じて適宜設定するものとする。また、実施例では
回転軸１６を縦置型とした多段圧縮式ロータリコンプレ
ッサ１０について説明したが、この発明は回転軸を横置
型とした多段圧縮式ロータリコンプレッサにも適応でき
ることは言うまでもない。
【００４６】また、多段圧縮式ロータリコンプレッサを
第１及び第２の回転圧縮要素を備えた２段圧縮式ロータ
リコンプレッサで説明したが、これに限らず回転圧縮要
素を３段、４段或いはそれ以上の回転圧縮要素を備えた
多段圧縮式ロータリコンプレッサに適応しても差し支え
ない。更に、実施例では多段圧縮ロータリコンプレッサ
１０を給湯装置１５３の冷媒回路に用いたが、これに限
らず、室内の暖房用などに用いても本発明は有効であ
る。
第１及び第２の回転圧縮要素を備えた２段圧縮式ロータ
リコンプレッサで説明したが、これに限らず回転圧縮要
素を３段、４段或いはそれ以上の回転圧縮要素を備えた
多段圧縮式ロータリコンプレッサに適応しても差し支え
ない。更に、実施例では多段圧縮ロータリコンプレッサ
１０を給湯装置１５３の冷媒回路に用いたが、これに限
らず、室内の暖房用などに用いても本発明は有効であ
る。
【００４７】
【発明の効果】以上詳述した如く本発明によれば、密閉
容器内に電動要素と、この電動要素にて駆動される第１
及び第２の回転圧縮要素を備え、第１の回転圧縮要素で
圧縮された冷媒ガスを密閉容器内に吐出し、更にこの吐
出された中間圧の冷媒ガスを第２の回転圧縮要素で圧縮
する多段圧縮式ロータリコンプレッサにおいて、第２の
回転圧縮要素を構成するためのシリンダ及び電動要素の
回転軸に形成された偏心部に嵌合されてシリンダ内で偏
心回転するローラと、このローラに当接してシリンダ内
を低圧室側と高圧室側に区画するベーンと、このベーン
を常時ローラ側に付勢するための背圧室と、第２の回転
圧縮要素の冷媒吐出側と背圧室とを連通する連通路と、
この連通路を介して背圧室に加えられる圧力を調整する
ための圧力調整弁とを備え、背圧室の圧力を第２の回転
圧縮要素の冷媒吐出側の圧力より低く、且つ、密閉容器
内の圧力より高い所定の値に保つことにより、所謂ベー
ンとびを防止しながら必要以上の背圧がベーンに加えら
れることを防止し、ローラへのベーンの付勢力を最適化
することが可能となる。
容器内に電動要素と、この電動要素にて駆動される第１
及び第２の回転圧縮要素を備え、第１の回転圧縮要素で
圧縮された冷媒ガスを密閉容器内に吐出し、更にこの吐
出された中間圧の冷媒ガスを第２の回転圧縮要素で圧縮
する多段圧縮式ロータリコンプレッサにおいて、第２の
回転圧縮要素を構成するためのシリンダ及び電動要素の
回転軸に形成された偏心部に嵌合されてシリンダ内で偏
心回転するローラと、このローラに当接してシリンダ内
を低圧室側と高圧室側に区画するベーンと、このベーン
を常時ローラ側に付勢するための背圧室と、第２の回転
圧縮要素の冷媒吐出側と背圧室とを連通する連通路と、
この連通路を介して背圧室に加えられる圧力を調整する
ための圧力調整弁とを備え、背圧室の圧力を第２の回転
圧縮要素の冷媒吐出側の圧力より低く、且つ、密閉容器
内の圧力より高い所定の値に保つことにより、所謂ベー
ンとびを防止しながら必要以上の背圧がベーンに加えら
れることを防止し、ローラへのベーンの付勢力を最適化
することが可能となる。
【００４８】これにより、ベーン先端及びローラ外周と
の摺動部分に加わる負担が軽減され、ベーン及びローラ
の耐久性の向上を図り、ベーン及びローラの破損を未然
に回避することができるようになるものである。
の摺動部分に加わる負担が軽減され、ベーン及びローラ
の耐久性の向上を図り、ベーン及びローラの破損を未然
に回避することができるようになるものである。
【００４９】また、請求項３の発明によれば、上記に加
えてシリンダの開口面を閉塞すると共に、電動要素の回
転軸の軸受けを有する支持部材と、この支持部材内に構
成された吐出消音室とを備え、連通路を支持部材内に形
成して吐出消音室と背圧室とを連通すると共に、圧力調
整弁を支持部材内に設けたので、密閉容器内の限られた
スペースを有効に活用しながら、構造を複雑化すること
無く、ベーンの背圧室内の圧力調整を行うことができる
ようになる。また、支持部材内に連通路と圧力調整弁を
予め設けておけるので、組立作業性も良好となるもので
ある。
えてシリンダの開口面を閉塞すると共に、電動要素の回
転軸の軸受けを有する支持部材と、この支持部材内に構
成された吐出消音室とを備え、連通路を支持部材内に形
成して吐出消音室と背圧室とを連通すると共に、圧力調
整弁を支持部材内に設けたので、密閉容器内の限られた
スペースを有効に活用しながら、構造を複雑化すること
無く、ベーンの背圧室内の圧力調整を行うことができる
ようになる。また、支持部材内に連通路と圧力調整弁を
予め設けておけるので、組立作業性も良好となるもので
ある。
【図１】本発明の実施例の多段圧縮式ロータリコンプレ
ッサの縦断面図である。
ッサの縦断面図である。
【図２】図１の多段圧縮式ロータリコンプレッサの第２
の回転圧縮要素の圧力調整弁部分の拡大断面図である。
の回転圧縮要素の圧力調整弁部分の拡大断面図である。
【図３】図１の多段圧縮式ロータリコンプレッサの正面
図である。
図である。
【図４】図１の多段圧縮式ロータリコンプレッサの側面
図である。
図である。
【図５】図１の多段圧縮式ロータリコンプレッサを適用
した給湯装置の冷媒回路図である。
した給湯装置の冷媒回路図である。
【図６】外気温と多段圧縮式ロータリコンプレッサの各
圧力の関係を示す図である。
圧力の関係を示す図である。
１０ 多段圧縮式ロータリコンプレッサ
１２ 密閉容器
１４ 電動要素
１６ 回転軸
１８ 回転圧縮機構部
２２ ステータ
２４ ロータ
３２ 第１の回転圧縮要素
３４ 第２の回転圧縮要素
３６ 中間仕切板
３８、４０ 上下シリンダ
４６、４８ 上下ローラ
５０、５２ ベーン
５４ 上部支持部材
６２ 吐出消音室
６６ 上部カバー
７０ 案内溝
７０Ａ 収納部
７４ スプリング
９９ 背圧室
１００ 連通路
１０１ 第１の通路
１０２ 弁収納室
１０３ 封止材
１０４ バネ部材
１０５ 弁体
１０６ 第２の通路
１０７ 圧力調整弁
フロントページの続き
(72)発明者 只野 昌也
大阪府守口市京阪本通２丁目５番５号 三
洋電機株式会 社内
(72)発明者 里 和哉
大阪府守口市京阪本通２丁目５番５号 三
洋電機株式会 社内
(72)発明者 松浦 大
大阪府守口市京阪本通２丁目５番５号 三
洋電機株式会 社内
(72)発明者 斎藤 隆泰
大阪府守口市京阪本通２丁目５番５号 三
洋電機株式会 社内
Ｆターム(参考） 3H029 AA04 AA09 AA11 AA12 AA13
AB03 AB08 BB44 CC06 CC09
CC23 CC25 CC54 CC87
Claims (3)
- 【請求項１】 密閉容器内に電動要素と、該電動要素に
て駆動される第１及び第２の回転圧縮要素を備え、前記
第１の回転圧縮要素で圧縮された冷媒ガスを前記密閉容
器内に吐出し、更にこの吐出された中間圧の冷媒ガスを
前記第２の回転圧縮要素で圧縮する多段圧縮式ロータリ
コンプレッサにおいて、 前記第２の回転圧縮要素を構成するためのシリンダ及び
前記電動要素の回転軸に形成された偏心部に嵌合されて
前記シリンダ内で偏心回転するローラと、 該ローラに当接して前記シリンダ内を低圧室側と高圧室
側に区画するベーンと、 該ベーンを常時前記ローラ側に付勢するための背圧室
と、 前記第２の回転圧縮要素の冷媒吐出側と前記背圧室とを
連通する連通路と、 該連通路を介して前記背圧室に加えられる圧力を調整す
るための圧力調整弁とを備えたことを特徴とする多段圧
縮式ロータリコンプレッサ。 - 【請求項２】 前記圧力調整弁は、前記背圧室の圧力を
前記第２の回転圧縮要素の冷媒吐出側の圧力より低く、
前記密閉容器内の圧力より高い所定の値に保つことを特
徴とする請求項１の多段圧縮式ロータリコンプレッサ。 - 【請求項３】 前記シリンダの開口面を閉塞すると共
に、前記電動要素の回転軸の軸受けを有する支持部材
と、 該支持部材内に構成された吐出消音室とを備え、 前記連通路は前記支持部材内に形成されて前記吐出消音
室と前記背圧室とを連通すると共に、前記圧力調整弁は
前記支持部材内に設けられることを特徴とする請求項１
又は請求項２の多段圧縮式ロータリコンプレッサ。
Priority Applications (17)
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|---|---|---|---|
| JP2001366209A JP3895976B2 (ja) | 2001-11-30 | 2001-11-30 | 多段圧縮式ロータリーコンプレッサ |
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| CNB2006100060243A CN100366993C (zh) | 2001-11-30 | 2002-08-28 | 回转压缩机、其制造方法及使用该压缩机的除霜装置 |
| CN 200610006025 CN1807896B (zh) | 2001-11-30 | 2002-08-28 | 多级压缩式回转压缩机 |
| CN02142300A CN1423055A (zh) | 2001-11-30 | 2002-08-28 | 回转压缩机、其制造方法、及使用该压缩机的除霜装置 |
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| EP02257800A EP1316730A3 (en) | 2001-11-30 | 2002-11-13 | Rotary compressor |
| US10/305,775 US6892454B2 (en) | 2001-11-30 | 2002-11-27 | Rotary compressor, method for manufacturing the same, and defroster for refrigerant circuit |
| KR1020020075257A KR100893464B1 (ko) | 2001-11-30 | 2002-11-29 | 다단 압축식 로터리 컴프레서의 제조 방법 |
| US10/916,272 US7101161B2 (en) | 2001-11-30 | 2004-08-11 | Rotary compressor, method for manufacturing the same, and defroster for refrigerant circuit |
| US10/916,271 US6974314B2 (en) | 2001-11-30 | 2004-08-11 | Rotary compressor, method for manufacturing the same, and defroster for refrigerant circuit |
| US10/916,200 US7168257B2 (en) | 2001-11-30 | 2004-08-11 | Rotary compressor, method for manufacturing the same, and defroster for refrigerant circuit |
| US10/916,273 US7008199B2 (en) | 2001-11-30 | 2004-08-11 | Rotary compressor, method for manufacturing the same, and defroster for refrigerant circuit |
| KR1020080062256A KR100862825B1 (ko) | 2001-11-30 | 2008-06-30 | 냉매 회로의 제상 장치 |
| KR1020080062250A KR100862824B1 (ko) | 2001-11-30 | 2008-06-30 | 다단 압축식 로터리 컴프레서 |
| KR1020080062187A KR100862823B1 (ko) | 2001-11-30 | 2008-06-30 | 다단 압축식 로터리 컴프레서 |
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Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001366209A JP3895976B2 (ja) | 2001-11-30 | 2001-11-30 | 多段圧縮式ロータリーコンプレッサ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003166488A true JP2003166488A (ja) | 2003-06-13 |
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ID=19176139
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001366209A Expired - Fee Related JP3895976B2 (ja) | 2001-11-30 | 2001-11-30 | 多段圧縮式ロータリーコンプレッサ |
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|---|---|
| JP (1) | JP3895976B2 (ja) |
| CN (3) | CN1807896B (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7377755B2 (en) | 2005-01-18 | 2008-05-27 | Samsung Electronics Co., Ltd. | Multi-stage rotary compressor |
| CN102953997A (zh) * | 2012-10-26 | 2013-03-06 | 珠海格力电器股份有限公司 | 一种压缩泵体与电机分离的旋转式压缩机 |
| JP5269192B2 (ja) * | 2009-05-12 | 2013-08-21 | 三菱電機株式会社 | 二段圧縮機及び冷凍空調装置 |
| CN112580161A (zh) * | 2020-12-03 | 2021-03-30 | 珠海格力节能环保制冷技术研究中心有限公司 | 压缩机设计方法、压缩机及存储介质 |
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|---|---|---|---|---|
| CN102650277B (zh) * | 2011-02-28 | 2016-11-16 | 浙江三花制冷集团有限公司 | 多级压缩机和泄压阀 |
| CN104235388B (zh) * | 2014-09-30 | 2016-05-25 | 贾培育 | 一种大容量融霜阀 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH078864Y2 (ja) * | 1988-10-31 | 1995-03-06 | 株式会社東芝 | 圧縮機 |
| JP2768004B2 (ja) * | 1990-11-21 | 1998-06-25 | 松下電器産業株式会社 | ロータリ式多段気体圧縮機 |
| JP2699724B2 (ja) * | 1991-11-12 | 1998-01-19 | 松下電器産業株式会社 | ２段気体圧縮機 |
| KR0171745B1 (ko) * | 1996-08-31 | 1999-03-20 | 배순훈 | 냉장고의 냉각용 냉매순환방법 |
| JPH10141270A (ja) * | 1996-11-01 | 1998-05-26 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | ２段気体圧縮機 |
| JPH11230072A (ja) * | 1998-02-06 | 1999-08-24 | Sanyo Electric Co Ltd | 圧縮機 |
| US6189335B1 (en) * | 1998-02-06 | 2001-02-20 | Sanyo Electric Co., Ltd. | Multi-stage compressing refrigeration device and refrigerator using the device |
| JP2000009072A (ja) * | 1998-06-22 | 2000-01-11 | Samsung Electron Co Ltd | 複数の圧縮室を備えて多段圧縮を行うことができる回転圧縮機 |
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2001
- 2001-11-30 JP JP2001366209A patent/JP3895976B2/ja not_active Expired - Fee Related
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2002
- 2002-08-28 CN CN 200610006025 patent/CN1807896B/zh not_active Expired - Fee Related
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- 2002-08-28 CN CN 200610006023 patent/CN1807895B/zh not_active Expired - Fee Related
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| US7377755B2 (en) | 2005-01-18 | 2008-05-27 | Samsung Electronics Co., Ltd. | Multi-stage rotary compressor |
| JP5269192B2 (ja) * | 2009-05-12 | 2013-08-21 | 三菱電機株式会社 | 二段圧縮機及び冷凍空調装置 |
| CN102953997A (zh) * | 2012-10-26 | 2013-03-06 | 珠海格力电器股份有限公司 | 一种压缩泵体与电机分离的旋转式压缩机 |
| CN112580161A (zh) * | 2020-12-03 | 2021-03-30 | 珠海格力节能环保制冷技术研究中心有限公司 | 压缩机设计方法、压缩机及存储介质 |
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Also Published As
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|---|---|
| JP3895976B2 (ja) | 2007-03-22 |
| CN1807896B (zh) | 2011-05-04 |
| CN1821686A (zh) | 2006-08-23 |
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| CN1807896A (zh) | 2006-07-26 |
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