JP2003105494A - 高強度軟鋼線材およびその製造方法 - Google Patents
高強度軟鋼線材およびその製造方法Info
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- JP2003105494A JP2003105494A JP2001296424A JP2001296424A JP2003105494A JP 2003105494 A JP2003105494 A JP 2003105494A JP 2001296424 A JP2001296424 A JP 2001296424A JP 2001296424 A JP2001296424 A JP 2001296424A JP 2003105494 A JP2003105494 A JP 2003105494A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 熱間圧延後の線材において、同じ鋼を用いて
も強度の高い軟鋼線材を提供する。 【解決手段】 0.3%未満のC、Mn:1.0%以下、S
i:1.0%以下、P:0.05%以下、S:0.05%以下を含有
する鋼であって、熱間圧延後の線材の横断面で、面積率
で10%以上のベイナイト組織を有する高強度軟鋼線材で
あり、その製造方法としては、0.3%未満のCを含む鋼
を熱間圧延により線材に圧延した後、少なくとも700℃
以上の温度から300℃以上600℃以下の温度に調整された
溶融塩浴に浸漬し、一定時間、保定後、冷却することに
よって得られる高強度軟鋼線材の製造方法。
も強度の高い軟鋼線材を提供する。 【解決手段】 0.3%未満のC、Mn:1.0%以下、S
i:1.0%以下、P:0.05%以下、S:0.05%以下を含有
する鋼であって、熱間圧延後の線材の横断面で、面積率
で10%以上のベイナイト組織を有する高強度軟鋼線材で
あり、その製造方法としては、0.3%未満のCを含む鋼
を熱間圧延により線材に圧延した後、少なくとも700℃
以上の温度から300℃以上600℃以下の温度に調整された
溶融塩浴に浸漬し、一定時間、保定後、冷却することに
よって得られる高強度軟鋼線材の製造方法。
Description
【0001】
【発明の属する技術分野】本発明は、熱間圧延された線
材を伸線加工して得られる、針金、鉄線、かご、漁網、
フェンス等の用途に使用される高強度軟鋼線材とその製
造方法に関する。
材を伸線加工して得られる、針金、鉄線、かご、漁網、
フェンス等の用途に使用される高強度軟鋼線材とその製
造方法に関する。
【0002】
【従来の技術】従来、高強度軟鋼線材は強度調整する場
合にC量を調整することが最も容易であったため、一般
的にはC量の調整によって強度調整が行われていた。例
えば、特公昭59-48931号公報には、C:0.15%以下の炭
素鋼片または鋳片をA1変態点以上950℃未満の範囲の温
度に加熱し、熱間圧延するに際し、フェライトとオース
テナイトとの2相共存温度範囲における被圧延材の総延
伸比を1.5以上として圧延することにより軟質で加工性
の良い線材および棒鋼の製造方法が開示されている。し
かし、このような方法は、軟鋼線の強度を低くすること
を目的としており、軟鋼線の強度を高めるためには採用
されていなかった。近年、安価にワイヤ製品を製造する
必要性から同一鋼種から異なる強度の線材製品を製造す
る技術が必要とされている。
合にC量を調整することが最も容易であったため、一般
的にはC量の調整によって強度調整が行われていた。例
えば、特公昭59-48931号公報には、C:0.15%以下の炭
素鋼片または鋳片をA1変態点以上950℃未満の範囲の温
度に加熱し、熱間圧延するに際し、フェライトとオース
テナイトとの2相共存温度範囲における被圧延材の総延
伸比を1.5以上として圧延することにより軟質で加工性
の良い線材および棒鋼の製造方法が開示されている。し
かし、このような方法は、軟鋼線の強度を低くすること
を目的としており、軟鋼線の強度を高めるためには採用
されていなかった。近年、安価にワイヤ製品を製造する
必要性から同一鋼種から異なる強度の線材製品を製造す
る技術が必要とされている。
【0003】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上述したよ
うな従来の技術では同じ組成の鋼から異なる強度の線材
を製造することは難しかったものを、同じ組成の軟鋼線
から異なる強度の軟鋼線を得ることを可能とする技術を
提供するものである。
うな従来の技術では同じ組成の鋼から異なる強度の線材
を製造することは難しかったものを、同じ組成の軟鋼線
から異なる強度の軟鋼線を得ることを可能とする技術を
提供するものである。
【0004】
【課題を解決するための手段】本発明は上記課題を解決
するためになされたもので、その要素は以下のとおりで
ある。
するためになされたもので、その要素は以下のとおりで
ある。
【0005】(1)0.3質量%以下のCを含有する鋼で
あって、熱間圧延後の線材の横断面に面積率で10%以上
のベイナイト組織を有し、かつマルテンサイト組織が実
質的に皆無であることを特徴とする高強度軟鋼線材。
あって、熱間圧延後の線材の横断面に面積率で10%以上
のベイナイト組織を有し、かつマルテンサイト組織が実
質的に皆無であることを特徴とする高強度軟鋼線材。
【0006】(2)前記鋼が、質量%で、C:0.3%以
下、Mn:1.0%以下、Si:1.0%以下、残部Feおよ
び不可避的不純物からなることを特徴とする(1)記載
の高強度軟鋼線材。
下、Mn:1.0%以下、Si:1.0%以下、残部Feおよ
び不可避的不純物からなることを特徴とする(1)記載
の高強度軟鋼線材。
【0007】(3)前記鋼が、質量%で、更に、P:0.
050%以下、S:0.050%以下を含むことを特徴とする
(2)記載の高強度軟鋼線材。
050%以下、S:0.050%以下を含むことを特徴とする
(2)記載の高強度軟鋼線材。
【0008】(4)(1)〜(3)のいずれかの項に記
載の鋼を熱間圧延により線材に圧延した後、該線材を少
なくとも700℃以上の温度から300℃以上600℃以下の温
度に調整された溶融塩浴に浸漬し、一定時間保定後、冷
却することを特徴とする高強度軟鋼線材の製造方法。
載の鋼を熱間圧延により線材に圧延した後、該線材を少
なくとも700℃以上の温度から300℃以上600℃以下の温
度に調整された溶融塩浴に浸漬し、一定時間保定後、冷
却することを特徴とする高強度軟鋼線材の製造方法。
【0009】
【発明の実施の形態】まず、鋼組成の限定理由について
説明する。成分は全て質量%である。
説明する。成分は全て質量%である。
【0010】Cは、強化に有効な元素であり軟鋼線の強
度を調整するために添加する。一般にJISに規定された
軟鋼線はC量が0.3%以下であるため上限を0.3%とす
る。C量をふやすと焼き入れ性も向上するので、ベイナ
イト組織を得やすいように調整する。
度を調整するために添加する。一般にJISに規定された
軟鋼線はC量が0.3%以下であるため上限を0.3%とす
る。C量をふやすと焼き入れ性も向上するので、ベイナ
イト組織を得やすいように調整する。
【0011】Siは、鋼の強度、脱酸を行う上で必要な
元素である。フェライト相中に固溶し強度を高くするの
で必要な強度に合わせて添加量を選定する。軟鋼線の場
合、その後の加工性を確保する観点からはSi量を減ら
した方が良い。また、Si量が多すぎると変態にかかる
時間が長くなるので上限を1.0%とした。
元素である。フェライト相中に固溶し強度を高くするの
で必要な強度に合わせて添加量を選定する。軟鋼線の場
合、その後の加工性を確保する観点からはSi量を減ら
した方が良い。また、Si量が多すぎると変態にかかる
時間が長くなるので上限を1.0%とした。
【0012】Mnは鋼の強度、を高める元素で、フェラ
イト相中に固溶し強度を高くする。一方で、多量に添加
しすぎると変態時間が長くなりすぎるので上限を1.0%
とした。
イト相中に固溶し強度を高くする。一方で、多量に添加
しすぎると変態時間が長くなりすぎるので上限を1.0%
とした。
【0013】Pは偏析部に濃化し、鋼の延性を低下させ
るので影響のない、0.05%以下とする。Sも介在物を形
成し延性を低下させるので0.05%以下とする。
るので影響のない、0.05%以下とする。Sも介在物を形
成し延性を低下させるので0.05%以下とする。
【0014】この他、必要に応じて、Nを固定するため
にB:0.0001〜0.01%、Ti:0.005〜0.1%、Nb:0.
005〜0.1%、Al:0.001〜0.1%、強度をさらに高める
ためにMo、Mgなどの元素を添加させても良い。
にB:0.0001〜0.01%、Ti:0.005〜0.1%、Nb:0.
005〜0.1%、Al:0.001〜0.1%、強度をさらに高める
ためにMo、Mgなどの元素を添加させても良い。
【0015】上記の鋼を用いて、従来はフェライトとパ
ーライト組織の線材となるように鋼成分と製造方法を制
御していたが、本発明ではベイナイト組織が線材横断面
で、面積率で10%以上含まれるように調整する。
ーライト組織の線材となるように鋼成分と製造方法を制
御していたが、本発明ではベイナイト組織が線材横断面
で、面積率で10%以上含まれるように調整する。
【0016】一般に冷却速度が遅い場合には、フェライ
トとパーライトからなる組織となるが、冷却速度が速く
なるとべイナイトが生成するようになり、冷却速度が速
くなるほどベイナイト組織の量は増加する。しかし、冷
却速度が速く成りすぎるとマルテンサイト組織が出てし
まい、その後の伸線加工性を低下させる。そこで本発明
者らは、軟鋼線においてマルテンサイト組織が出ないよ
うにするため、溶融塩での恒温処理を利用することを考
えた。このような工程で得られたベイナイトはフェライ
トより強度が高く加工性も良い。また、パーライトの生
成の仕方と異なり、オーステナイトからの冷却速度、恒
温保持により組織の生成量を大幅に調整することができ
る。従って、熱間圧延後の線材の強度を調整するため
に、ベイナイト組織を10%以上含むように熱間圧延後の
恒温変態処理を利用して調整する。
トとパーライトからなる組織となるが、冷却速度が速く
なるとべイナイトが生成するようになり、冷却速度が速
くなるほどベイナイト組織の量は増加する。しかし、冷
却速度が速く成りすぎるとマルテンサイト組織が出てし
まい、その後の伸線加工性を低下させる。そこで本発明
者らは、軟鋼線においてマルテンサイト組織が出ないよ
うにするため、溶融塩での恒温処理を利用することを考
えた。このような工程で得られたベイナイトはフェライ
トより強度が高く加工性も良い。また、パーライトの生
成の仕方と異なり、オーステナイトからの冷却速度、恒
温保持により組織の生成量を大幅に調整することができ
る。従って、熱間圧延後の線材の強度を調整するため
に、ベイナイト組織を10%以上含むように熱間圧延後の
恒温変態処理を利用して調整する。
【0017】次に、製造方法について説明する。
【0018】熱間圧延により所定の冷却速度を得るた
め、望ましくは直径16mm以下の線材とする。この際に断
面形状は断面積が同じであれば、円形でなくても楕円
形、多角形など何でも良い。また、オーステナイトから
変態させ、ベイナイト組織を得るため、少なくとも750
℃以上の温度から冷却するのが望ましい。この場合、二
相域圧延により、オーステナイト組織中にフェライト組
織が生成していても差支えない。
め、望ましくは直径16mm以下の線材とする。この際に断
面形状は断面積が同じであれば、円形でなくても楕円
形、多角形など何でも良い。また、オーステナイトから
変態させ、ベイナイト組織を得るため、少なくとも750
℃以上の温度から冷却するのが望ましい。この場合、二
相域圧延により、オーステナイト組織中にフェライト組
織が生成していても差支えない。
【0019】この後、300℃以上600℃以下に調整された
溶融塩に直接、熱間圧延線材を浸漬してベイナイト組織
を10%以上に調整する。300℃以下の温度ではマルテン
サイトが生成するため300℃以上の温度とする。また、6
00℃以上の温度では10%以上のベイナイト組織を得にく
いので600℃以下とする。変態は必ずしも終了させなく
ても、その後の冷却過程でマルテンサイトが生成しない
程度に冷却速度を調整すれば良い。
溶融塩に直接、熱間圧延線材を浸漬してベイナイト組織
を10%以上に調整する。300℃以下の温度ではマルテン
サイトが生成するため300℃以上の温度とする。また、6
00℃以上の温度では10%以上のベイナイト組織を得にく
いので600℃以下とする。変態は必ずしも終了させなく
ても、その後の冷却過程でマルテンサイトが生成しない
程度に冷却速度を調整すれば良い。
【0020】
【実施例】以下に実施例に基づいて本発明の効果を説明
する。表1に試作に用いた供試鋼の化学成分を示す。表
1に示す鋼を溶製し、連続鋳造で鋳造した後、熱間圧延
でビレットとした。このビレットを再加熱後、線材圧延
により直径6mmの線材とし、直接溶融塩に浸漬してベイ
ナイト組織とした。本発明法1〜4は本発明に従って製
造したもので、マルテンサイト組織がなく、ベイナイト
組織が10%以上に調整されている。
する。表1に試作に用いた供試鋼の化学成分を示す。表
1に示す鋼を溶製し、連続鋳造で鋳造した後、熱間圧延
でビレットとした。このビレットを再加熱後、線材圧延
により直径6mmの線材とし、直接溶融塩に浸漬してベイ
ナイト組織とした。本発明法1〜4は本発明に従って製
造したもので、マルテンサイト組織がなく、ベイナイト
組織が10%以上に調整されている。
【0021】比較法1は表1に示すA-1を用いて試験を
行い、溶製されたビレットを再加熱後、直径6mmの線材
に熱間圧延し、850℃で巻き取った後にステルモア冷
却、いわゆる衝風冷却を行った。このため、ベイナイト
組織が生成せずに本発明法と比較して低い強度しか得ら
れていない。
行い、溶製されたビレットを再加熱後、直径6mmの線材
に熱間圧延し、850℃で巻き取った後にステルモア冷
却、いわゆる衝風冷却を行った。このため、ベイナイト
組織が生成せずに本発明法と比較して低い強度しか得ら
れていない。
【0022】比較法2は表1に示すA-1を用いて試験を
行い、溶製されたビレットを再加熱後、直径6mmの線材
に熱間圧延を行い、850℃で巻き取った後に250℃のソル
ト浴に漬け恒温変態をさせた。この場合、マルテンサイ
ト温度以下となるためマルテンサイトが組織中に発生し
た。
行い、溶製されたビレットを再加熱後、直径6mmの線材
に熱間圧延を行い、850℃で巻き取った後に250℃のソル
ト浴に漬け恒温変態をさせた。この場合、マルテンサイ
ト温度以下となるためマルテンサイトが組織中に発生し
た。
【0023】
【表1】
【0024】
【表2】
【0025】
【発明の効果】本発明を用いることで、高強度な軟鋼線
を容易に得ることができる。
を容易に得ることができる。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(51)Int.Cl.7 識別記号 FI テーマコート゛(参考)
C22C 38/60 C22C 38/60
Fターム(参考) 4E002 AC14 BD09 CB01
4K032 AA04 AA05 AA16 AA27 AA29
AA31 BA02 CC02 CC03 CE01
Claims (4)
- 【請求項1】 0.3質量%以下のCを含有する鋼であっ
て、熱間圧延後の線材の横断面に面積率で10%以上のベ
イナイト組織を有し、かつマルテンサイト組織が実質的
に皆無であることを特徴とする高強度軟鋼線材。 - 【請求項2】 前記鋼が、質量%で、C:0.3%以下、
Mn:1.0%以下、Si:1.0%以下、残部Feおよび不
可避的不純物からなることを特徴とする請求項1記載の
高強度軟鋼線材。 - 【請求項3】 前記鋼が、質量%で、更に、P:0.050
%以下、S:0.050%以下を含むことを特徴とする請求
項2記載の高強度軟鋼線材。 - 【請求項4】 請求項1〜3のいずれかの項に記載の鋼
を熱間圧延により線材に圧延した後、該線材を少なくと
も700℃以上の温度から300℃以上600℃以下の温度に調
整された溶融塩浴に浸漬し、一定時間保定後、冷却する
ことを特徴とする高強度軟鋼線材の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2001296424A JP2003105494A (ja) | 2001-09-27 | 2001-09-27 | 高強度軟鋼線材およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2001296424A JP2003105494A (ja) | 2001-09-27 | 2001-09-27 | 高強度軟鋼線材およびその製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2003105494A true JP2003105494A (ja) | 2003-04-09 |
Family
ID=19117670
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2001296424A Pending JP2003105494A (ja) | 2001-09-27 | 2001-09-27 | 高強度軟鋼線材およびその製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2003105494A (ja) |
Cited By (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN106086649A (zh) * | 2016-07-25 | 2016-11-09 | 柳州金特新型耐磨材料股份有限公司 | 一种低碳钢生产工艺方法 |
CN106119673A (zh) * | 2016-07-25 | 2016-11-16 | 柳州金特新型耐磨材料股份有限公司 | 一种中碳钢炼钢生产工艺方法 |
CN106119671A (zh) * | 2016-07-25 | 2016-11-16 | 柳州金特新型耐磨材料股份有限公司 | 一种低碳钢生产工艺方法 |
CN106119672A (zh) * | 2016-07-25 | 2016-11-16 | 柳州金特新型耐磨材料股份有限公司 | 一种中碳钢炼钢生产工艺方法 |
CN106119674A (zh) * | 2016-07-25 | 2016-11-16 | 柳州金特新型耐磨材料股份有限公司 | 一种中碳钢炼钢生产工艺方法 |
CN106119670A (zh) * | 2016-07-25 | 2016-11-16 | 柳州金特新型耐磨材料股份有限公司 | 一种低碳生产工艺方法 |
CN106148800A (zh) * | 2016-07-25 | 2016-11-23 | 柳州金特新型耐磨材料股份有限公司 | 一种低碳生产工艺方法 |
CN106191632A (zh) * | 2016-07-25 | 2016-12-07 | 柳州金特新型耐磨材料股份有限公司 | 一种中碳钢炼钢生产工艺方法 |
CN106191631A (zh) * | 2016-07-25 | 2016-12-07 | 柳州金特新型耐磨材料股份有限公司 | 一种中碳钢炼钢生产工艺方法 |
CN106222568A (zh) * | 2016-07-25 | 2016-12-14 | 柳州金特新型耐磨材料股份有限公司 | 一种低碳钢生产工艺方法 |
-
2001
- 2001-09-27 JP JP2001296424A patent/JP2003105494A/ja active Pending
Cited By (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN106086649A (zh) * | 2016-07-25 | 2016-11-09 | 柳州金特新型耐磨材料股份有限公司 | 一种低碳钢生产工艺方法 |
CN106119673A (zh) * | 2016-07-25 | 2016-11-16 | 柳州金特新型耐磨材料股份有限公司 | 一种中碳钢炼钢生产工艺方法 |
CN106119671A (zh) * | 2016-07-25 | 2016-11-16 | 柳州金特新型耐磨材料股份有限公司 | 一种低碳钢生产工艺方法 |
CN106119672A (zh) * | 2016-07-25 | 2016-11-16 | 柳州金特新型耐磨材料股份有限公司 | 一种中碳钢炼钢生产工艺方法 |
CN106119674A (zh) * | 2016-07-25 | 2016-11-16 | 柳州金特新型耐磨材料股份有限公司 | 一种中碳钢炼钢生产工艺方法 |
CN106119670A (zh) * | 2016-07-25 | 2016-11-16 | 柳州金特新型耐磨材料股份有限公司 | 一种低碳生产工艺方法 |
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CN106191632A (zh) * | 2016-07-25 | 2016-12-07 | 柳州金特新型耐磨材料股份有限公司 | 一种中碳钢炼钢生产工艺方法 |
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