JP2003096316A - 熱硬化性組成物および強化剤の製造法 - Google Patents
熱硬化性組成物および強化剤の製造法Info
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- C08F20/10—Esters
- C08F20/12—Esters of monohydric alcohols or phenols
Abstract
樹脂組成物、及びその製造方法を提供する。 【解決手段】硬化した熱硬化性樹脂の液状ゴム組成物の
製造法であって、前記液状ゴム組成物が、未硬化状態の
前記熱硬化性樹脂と混和性であり、硬化状態の前記熱硬
化性樹脂と不混和性であることを特徴とし、前記液状ゴ
ム組成物は、少なくともひとつの非官能性芳香族末端基
を有し、重量平均分子量が少なくとも500g/モルで
あり、ガラス転移温度が25℃未満であるポリマー鎖を
含み: (a)(i)少なくとも1種のC1−C20アルキルア
クリレートモノマーの反応混合物;および (ii)少なくとも1種の芳香族部位含有開始剤の反応
混合物を含む反応混合物を形成する段階; (b)リアクター中に反応混合物を装填する段階; (c)前記芳香族部位含有開始剤で前記モノマーの重合
を開始して、前記ポリマー鎖を含む反応生成物を形成す
る段階;および (d)ポリマー鎖を形成するために十分な反応滞留時間
を提供する段階を含む方法。
Description
物に関する。本発明はさらに、熱硬化性樹脂を強化する
ための新規組成物にも関する。本発明はさらに熱硬化性
組成物の新規強化剤の製造法にも関する。本発明はさら
に、新規の強化された熱硬化性組成物を含む複合材料お
よび物品にも関する。
て、多くの進歩した複合材料が用いられる。これらの物
質は、建築、エレクトロニクス、自動車、コンピュータ
ー、航空宇宙産業、および電気産業において広範囲にお
よぶ用途がある。これらの進歩した複合材料の多くは液
体樹脂配合物の熱硬化性(thermalsettin
g)に基づく。これらの液体樹脂配合物は硬質の高度に
架橋したポリマーマトリックスを形成するためのさまざ
まな成分を含むことが多い。
マーマトリックスは、脆く、衝撃強度が不十分であるこ
とがよく知られている。長年にわたって、熱硬化性物質
を強化するためにさまざまな強化剤が開発されてきた。
機能的強化剤はゴム状小粒子として熱硬化性物質中に組
み入れられてきた。現在、ゴム状小粒子は、硬化前にゴ
ム状小粒子(例えば、コア−シェルポリマー粒子)を熱
硬化性液体樹脂中に予備混合するか、または熱硬化性液
体配合物の硬化に際してゴム状ミクロドメインを形成す
るかのいずれかにより熱硬化性樹脂中に組み入れられて
いる。
最も重要なタイプの硬化剤の一つは液状ゴム(「L
R」)のクラスである。熱硬化性樹脂を強化するために
一般的に用いられるLRは、粘度が低く、未硬化液体樹
脂配合物中に混和性である傾向がある。LRは典型的に
は熱硬化性樹脂の硬化(架橋)に際して相分離して、熱
硬化性樹脂の架橋したポリマーマトリックス中にゴム状
ミクロドメイン(rubbery microdoma
in)を形成する。これらのゴム状ミクロドメインは、
マトリックスの耐熱性および寸法安定性を維持しなが
ら、硬質の架橋したポリマーマトリックスの強化を助け
る。さまざまなタイプのLRが、Mulhaupt,
R.,“Flexibility or Toughn
ess?−TheDesign of Thermos
et Toughening Agents”,Chi
mia 44(1990),pp.43−52に開示さ
れている。
なデザインパラメータはその分子量である。相分離およ
び靭性は典型的にはLRの分子量が増大するにつれ向上
されるが、LRと未硬化液体熱硬化性樹脂間の相溶性は
典型的には分子量が減少するにつれ向上される。理論的
には、単一相液体熱硬化性樹脂配合物は多相系液体熱硬
化性樹脂配合物よりも低い粘度を有するので、LRは未
硬化液体熱硬化性樹脂中に混和性である(すなわち、単
一相を形成する)。多相系液体は単一相液体と比較して
複雑な流動学的挙動を示す傾向があるので、混和性熱硬
化性樹脂配合物は不混和性多相系液体熱硬化性樹脂配合
物よりも良好な加工特性を有する傾向がある。
脂を強化するための公知LRは官能基を含む。これらの
官能基は、相分離したゴム状ドメインの架橋したポリマ
ーマトリックスとの界面付着性を向上させるために必要
であると一般に考えられている。この界面付着性は、L
Rの官能基と架橋性ポリマー樹脂の官能基間の共有化学
結合により向上される。LRの官能基はポリマー鎖の末
端に位置することが多く、「末端官能性(termin
ally functinal)」または「官能性末端
(functioally terminated)」
LRと呼ばれる。
タジエンとアクリロニトリルのカルボキシ末端コポリマ
ー(「CTBN」樹脂として知られる)、およびブタジ
エンとアクリロニトリルのアミノ末端コポリマー(「A
TBN」樹脂として知られる)を包含する。ビニル基と
エポキシ基で末端官能化された類似したコポリマーもそ
れぞれ「VTBN」および「ETBN」として知られ
る。これらのLRのカルボン酸およびアミン官能基は、
その未硬化エポキシ樹脂中の混和性を向上させることが
知られている。加えて、その末端官能基は硬化中にゴム
状ミクロドメインにおけるポリマー鎖の分子量を増大さ
せる傾向があり、これはまた衝撃強さを向上させる傾向
もある。
よび不飽和ポリエステルのうち、エポキシ樹脂が少量の
液状カルボキシル末端ブタジエンアクリロニトリルコポ
リマー(CTBN)またはアミノ末端ブタジエンアクリ
ロニトリルコポリマー(ATBN)のいずれかにより強
靱化されることが証明されている。これらの液状ゴム
は、通常の脆性のエポキシ樹脂の熱変形性におよぼす影
響を最小にしつつ、亀裂抵抗および衝撃強さを向上させ
るのに有効である。亀裂抵抗および衝撃強さの向上によ
り、エポキシ樹脂の硬化中に独立したゴム状相が形成さ
れる。この相を構成する粒子の大きさは通常0.1〜5
μmの間である。
くつかの問題がある。問題のひとつは、液状ゴムの末端
官能化ポリマー鎖は反応し、架橋する傾向があり、その
ために分子量、粘度が増大し、混和性が低下する。この
問題はポリマー鎖の各末端に反応性官能基を有するポリ
マーの間で特に深刻である。もう一つの問題は、末端官
能基の存在が、LRを硬化前に液状熱硬化性樹脂と早期
に反応させることである。これはまた、LR/熱硬化性
樹脂液状ブレンドの粘度の増大および/または混和性の
低下(相分離)も引き起こし、これにより加工が困難に
なる。粘度の増大に関する同様の問題も、末端官能化ポ
リマー鎖と熱硬化性樹脂上の反応性基間の強力な相互作
用の結果生じる。
N LRを混和性LR−変成エポキシ液状熱硬化性樹脂
の調製に利用可能であるが、不飽和ポリエステル(「U
P」)およびエポキシビニルエステル熱硬化性樹脂に関
して未硬化状態において混和性であり、かつ硬化状態に
おいて不混和性であるLRは現在のところ知られていな
い。エポキシ樹脂と違って、少量のCTBNおよび/ま
たはATBNを不飽和ポリエステル中に組み入れること
により、硬化樹脂マトリックスの熱変形特性を犠牲にし
て、亀裂抵抗および衝撃強さがごくわずか向上される。
ントランスファー成形、およびスプレー−アップなどの
低粘度を必要とする加工操作におけるかかるブレンド、
特に不飽和ポリエステル熱硬化性樹脂ベースのものの使
用を妨害することである。
を製造する際、消費者はこれらの各成分を慎重に測定
し、混合しなければならない。これは「ワンパック(o
ne−pack)」LR/熱硬化性液体樹脂ブレンドの
製造の妨げとなる。
性樹脂産業は:(a)長時間にわたって未硬化状態にお
いて混和性のままである;(b)低粘度を提供し、加工
性を容易にする;(c)化学的に安定である;および
(d)熱および寸法安定性の低下を最小限にして、硬化
した熱硬化性樹脂を強化するLRおよびLR/熱硬化性
液体樹脂ブレンドの製造を非常に歓迎するであろう。複
合体および熱硬化樹脂産業は不飽和ポリエステル熱硬化
性樹脂におけるこれらの問題を克服するLRの開発を特
に歓迎するであろう。
(a)長時間にわたって未硬化熱硬化性液体樹脂中に混
和性のままであり;(b)低粘度および容易に加工でき
る液体樹脂熱硬化性ブレンドを提供し;(c)化学的に
安定であり;(d)硬化した熱硬化性樹脂を強化するた
めに硬化中に相分離し、前記問題を克服するLRを提供
することである。
服するLRを製造するための有効なプロセスを提供する
ことである。
服するLRとの未硬化液状熱硬化性樹脂ブレンド、特に
不飽和ポリエステルに基づくものを提供することであ
る。
克服する液状熱硬化性樹脂ブレンドを硬化させることに
より製造される複合材料を提供することである。
かになるであろうこれらおよび他の目的は、25℃より
低いガラス転移温度を有し、少なくともひとつの非官能
性芳香族末端基を有するポリエステル鎖を含む新規液状
ゴム組成物を発明することにより達成された。これま
で、本発明者らは、少なくとも1種の非官能性芳香族末
端基をかかる液状ゴム組成物のポリエステル鎖に付加す
ることにより、通常液状熱硬化性樹脂中に不混和性であ
る液状ゴムを混和性にすることが可能であることを見い
だした。加えて、これらの新規液状ゴム組成物は、不飽
和ポリエステル熱硬化性樹脂を含む熱硬化性樹脂の硬化
に際してゴム状ミクロドメインに相分離するのを制御で
きる。結果として得られる新規複合材料は、寸法安定性
および耐熱性を維持しながら、硬化した熱硬化性樹脂の
破壊靭性を向上させることが判明している。
を含む少なくとも1種の液状ゴムを含み、前記ポリマー
鎖は少なくともひとつの非官能性芳香族末端基を有する
単一相未硬化熱硬化性組成物が提供される。
硬化性樹脂のポリマー組成物が提供され、該ポリマー組
成物は:25℃より低いガラス転移温度を有するポリマ
ー鎖であって、少なくとも1種の非官能性芳香族末端基
を有し;前記ポリマー組成物は前記熱硬化性樹脂の未硬
化状態において混和性であり、前記熱硬化性樹脂の硬化
状態において不混和性である。
硬化性樹脂の液状ゴム組成物の製造法が提供され、前記
液状ゴム組成物は、前記熱硬化性樹脂の未硬化状態にお
いて混和性であり、前記熱硬化性樹脂の硬化状態におい
て不混和性であることを特徴とし、前記液状ゴム組成物
は少なくともひとつの非官能性芳香族末端基、少なくと
も500g/モルの重量平均分子量、25℃より低いガ
ラス転移温度を有するポリマー鎖を含み、該方法は:
(a)(i)1.0〜99.999重量%の少なくとも
1種のC1−C20アルキルアクリレートモノマーの反
応混合物;および(ii)0.001〜20重量%の少
なくとも1種の芳香族部位含有開始剤の反応混合物を含
む反応混合物を形成する段階; (b)400℃までの反応温度で維持されたリアクター
中に反応混合物を入れる段階; (c)前記芳香族部位含有開始剤で前記モノマーの重合
を開始して、前記ポリマー鎖を含む反応生成物を形成す
る段階;および (d)ポリマー鎖を形成するために十分な反応滞留時間
を提供する段階を含む。
硬化性樹脂の液状ゴム組成物を製造する方法が提供さ
れ、該液状ゴム組成物は、前記熱硬化性樹脂の未硬化状
態において混和性であり、前記熱硬化性樹脂の硬化状態
において不混和性であることを特徴とし、前記液状ゴム
組成物は、少なくともひとつの芳香族末端基を有し、少
なくとも500g/モルの重量平均分子量、25℃より
低いガラス転移温度を有するポリマー鎖を含み、該方法
は: (a)(i)反応混合物の1〜99.999重量%の少
なくとも1種のC1−C 20アルキルアクリレートモノ
マー;および(ii)反応混合物の0.001〜99重
量%の少なくとも1種の芳香族部位含有溶剤の反応混合
物を含む反応混合物を形成する段階; (b)200℃〜500℃の範囲内の反応温度に維持さ
れたリアクター中に反応混合物を入れる段階; (c)前記モノマーの重合を熱により開始させて、前記
ポリマー鎖を含む反応生成物を形成する段階;および (d)ポリマー鎖が形成されるために十分な反応滞留時
間を提供する段階を含む。
ガラス転移温度を有し、少なくともひとつの非官能性芳
香族末端基を有するポリマー鎖を含むゴム状ドメインを
含む複合材料が提供される。
化熱硬化性組成物を製造する方法が提供され、該方法
は: a)少なくとも1種の未硬化熱硬化性樹脂;および b)少なくとも1種の液状ゴムを混合する段階を含み、
前記液状ゴムは少なくともひとつの非官能性芳香族末端
基を有するポリマー鎖を含み、前記ポリマー鎖は少なく
とも500g/モルの重量平均分子量を有し、前記ポリ
マー鎖は25℃より低いガラス転移温度を有することを
特徴とする。
用語は、「液状ゴム」を表す。
る用語は、液状ゴムおよび未硬化熱硬化性樹脂ブレンド
が熱力学則にしたがって長期間にわたり単一液相の状態
であることを意味する。
なる用語は、混和性でないことを意味する。
る用語は、熱力学則にしたがって2またはそれ以上の異
なる相を有する状態を意味する。
用語は、摂氏度の単位における温度xを意味する。
語は「重量部」を意味する。特に明記しない限り、「合
計重量部」は必ずしも合計して100にならなくてもよ
い。
率」なる用語は、「100部あたりの重量部」を意味す
る。
なる用語は、直鎖、分岐および環状飽和炭化水素基を意
味する。
る)なる用語は、N個の炭素原子を含む飽和アルキル基
を意味する。
クリレート」なる用語は、「アクリレートおよび「メタ
クリレート」の両方を意味する。
る用語は、重量平均分子量を意味する。
および「g/モル」なる用語は、「1モルあたりのグラ
ム数」を意味する。
は両端を含み、組み合わせることができる。
状ゴムおよび未硬化熱硬化性樹脂の新規混和性ブレンド
組成物の開発に関する。液状ゴムおよび未硬化熱硬化性
樹脂の新規混和性ブレンド組成物は、ゴム改良熱硬化性
樹脂の改良された加工に特徴的な向上された粘度を提供
する。これらの新規混和性ブレンド組成物は、結果とし
て得られる熱硬化性複合物質において熱および寸法安定
性における減少が最小である改良された強化を提供す
る。
非官能性芳香族末端基を有する屈曲性ポリマー鎖からな
る。ポリマー鎖柔軟性は、ポリマー鎖のガラス転移温度
(Tg)を確実に25℃より低くすることにより得ら
れ、典型的にはTgは10℃より低いことが多く、より
典型的には0℃より低く、さらに典型的には−20℃よ
り低く、さらに典型的には−40℃より低い。
は、屈曲性ポリマー鎖の溶解特性を変更して、該鎖を通
常の液状熱硬化性樹脂中に混和性にする。対照的に、少
なくともひとつの芳香族末端基が存在しない屈曲性ポリ
マー鎖は典型的には通常の液状熱硬化性樹脂中に不混和
性である。
り重合プロセス中に提供することができる。一方法は、
開始剤分子の非官能性芳香族フラグメントが1またはそ
れ以上のポリマー鎖末端にあるポリマー鎖を調製するた
めに、1種類またはそれ以上のモノマーの重合を芳香族
部位含有開始剤で開始することを含む。典型的な「連鎖
重合」法は、フリーラジカル重合およびアニオン重合を
含み、これは、続いてモノマー単位を添加することによ
り鎖末端を「生長」させる。
う一つの方法は、連鎖重合中に芳香族部位含有分子に対
する成長するポリマー鎖末端の連鎖移動および/または
停止を含む。多くの芳香族連鎖移動剤および連鎖停止剤
が公知であり、例えば、The Polymer Ha
ndbook,3rd Ed.,Edited byB
randrup and Immergut,John
Wiley Publishers,New Yor
k,1989において報告されているものがある。
ポリマー鎖末端の芳香族部位含有溶剤分子に対する連鎖
移動により提供することができる。溶液重合における溶
剤に対する連鎖移動は、重合に適応するほとんどすべて
の条件で起こり得、溶剤ベースの連鎖移動は、典型的に
は反応温度および圧力が増大するにつれ頻度が増大す
る。
用いることができるが、典型的な芳香族部位含有溶剤と
しては、ベンゼンおよびナフタレン、ならびにn−アル
キルベンゼンのクラス、例えば、イソプロピルベンゼ
ン、エチルベンゼン、トルエン、ならびにn−アルキル
ナフチレンのクラス、例えば、イソプロピルナフチレン
(n=1〜20)が挙げられる。芳香族部位含有鉱油
も、溶剤ブレンドにおいて提供することができる。1ま
たはそれ以上の非芳香族補助溶剤も、芳香族溶剤に対す
る連鎖移動が非芳香族補助溶剤に対する連鎖移動よりも
頻繁に起こる限り、芳香族溶剤とブレンドすることがで
きる。2またはそれ以上の芳香族部位含有溶剤の混合物
も、任意に非芳香族補助溶剤とブレンドすることができ
る。溶剤ブレンドにおいて、全溶剤に対する芳香族溶剤
の重量百分率は20重量%以上、より典型的には40重
量%以上、さらに典型的には60重量%以上、最も典型
的には80重量%以上でなければならない。1またはそ
れ以上の芳香族溶剤の連鎖移動係数が非芳香族溶剤より
も非常に大きい場合には、芳香族溶剤の重量百分率は2
0重量%未満であり得る。
の全体的頻度が増大するにつれ、ポリマー分子量も減少
する。したがって、高圧および高温条件における芳香族
部位含有溶剤中の屈曲性ポリマーのフリーラジカル連鎖
重合は最高20000g/モルまでの分子量を有する屈
曲性ポリマーの製造の助けとなる。さらに、結果として
得られる屈曲性ポリマーは少なくともひとつの非官能性
芳香族末端基を含む。
硬化性樹脂における屈曲性ポリマー鎖の混和性を向上さ
せるために十分であるが、ポリマー鎖が1より多い非官
能性芳香族末端基を含むのが典型的である。2個のこの
ような芳香族末端基は、芳香族溶剤中のLRポリマー鎖
の重合中に、芳香族部位含有フリーラジカル開始剤を用
いることにより提供することができる。したがって、ポ
リマー鎖の一部または全部は芳香族部位含有分子で開始
し、停止することができる。
とも1種の非官能性芳香族末端基を有する。ポリマー鎖
が2つの末端を有する直鎖である場合、両端は非官能性
芳香族末端基を含むのがより典型的である。
ポリマー、ブロックコポリマー、コームポリマー(co
mb polymer)、スターポリマー、スターバー
ストポリマーなど)は、それぞれが2またはそれ以上の
ポリマー鎖または鎖フラグメントを有するが、これらも
意図される。これらのような進んだポリマー構造の場
合、典型的には最高すべての鎖末端が非官能性芳香族末
端基を含むことができる。
ともひとつの非芳香族末端基を有さない他のポリマー鎖
を含んでもよい。これらの例において、液状ゴム組成物
におけるポリマー鎖あたりの非官能性芳香族末端基の全
体的な平均数は1未満である。これらの場合において、
未硬化状態における熱硬化性樹脂中の液状ゴム混和性
は、液状ゴム組成物におけるポリマー鎖あたりの非官能
性芳香族末端基の全体としての平均数が少なくとも0.
2,典型的には少なくとも0.4、より典型的にはすく
なくとも0.5、さらにより典型的には少なくとも0.
7である場合に改良される。
型的には全液状ゴム組成物重量に基づいて1〜20重量
%の間である。この重量百分率が1%未満であるなら
ば、液状ゴム組成物は未硬化熱硬化性樹脂中に混和性で
ない傾向にある。この重量百分率が20重量%より大き
いならば、熱硬化性樹脂の硬化に際して、ポリマー鎖は
適切に相分離せず、ゴム状ミクロドメインが得られな
い。
るために任意の芳香族部位含有フリーラジカル開始剤を
用いることができるが、本発明のある例においては、芳
香族部位含有炭化水素開始剤のクラスから得られる開始
剤を使用することが典型的である。
素および水素原子および少なくともひとつの芳香族基を
含む。本発明者らは、酸素を含む公知開始剤(例えば、
有機過酸化物)を用いて調製されるLRは、炭化水素開
始剤を用いて調製されるLRほど熱硬化性樹脂中に混和
性でないことを見いだした。有用である芳香族炭化水素
開始剤は、次の一般構造式を有するさまざまなアルキル
置換ジフェニル化合物を包含する: Ph−(CR3R4)−(CR5R6)−Ph (式中、Phは独立してフェニル基であり、R3、
R4、R5、およびR6はそれぞれ水素またはアルキル
基を表し、R3、R4、R5、およびR6のうちの少な
くともふたつはアルキル基であり、ここに、フェニル基
は置換されていないか、またはアルキル置換基を含
む)。R3およびR5がメチル基であり、R4およびR
6がエチル基である場合、結果として得られる化合物
は、3,4−ジメチル−3,4−ジフェニルヘキサンと
して知られる。R3、R4、R5、およびR6がメチル
基である場合、結果として得られる化合物は、2,3−
ジメチル−2,3−ジフェニルブタンとして知られる。
3,4−ジメチル−3,4−ジフェニルヘキサンおよび
2,3−ジメチル−2,3−ジフェニルブタンはどちら
も本発明の方法において典型的に用いられる。
の例としては、ジ芳香族炭化水素開始剤、例えば、油溶
性ジ芳香族過酸化物開始剤、例えば、ジクミルペルオキ
シド、ジベンジルペルオキシジカーボネート、および
2,4−ジクロロベンゾイルペルオキシドが挙げられ
る。
ては、下記の一般構造式を有するさまざまなハロアルキ
ル置換−、およびアルキル置換ジアリール化合物が挙げ
られる: Ar−[C(CX3)2]−[C(CX3)2]−Ar (式中、Arはアリール基を表し、Xはハロゲン原子ま
たは水素原子を表す)。したがって、かかるジアリール
化合物は12個までのハロゲン原子、または12個まで
の水素原子を含み、典型的には一分子あたり1〜5個の
ハロゲン原子を有する。アリール基は置換されていて
も、置換されていなくてもよく、フェニル、ビフェニ
ル、ナフチル、ビへニル、またはアントラセニル基を包
含する。Xはフッ素、臭素、ヨウ素であり得るが、典型
的には塩素である。
オン重合技術を用いて好適に調製される。アニオン重合
において、LRポリマー鎖は適当には芳香族部位含有I
族金属開始剤、例えばフェニルリチウムを用いて適当に
開始される。分子量およびポリマー鎖末端の化学的性質
はアニオン重合分野において公知の方法により容易に調
節される。
には実在しない。したがって、芳香族基でリビングアニ
オンポリマー鎖末端を停止させるために芳香族部位含有
停止剤、例えばフェノールを用いることができる。加え
て、分子量は重合されるモノマーと用いられる開始剤の
モル数との比により決まるので、分子量はアニオン技術
を用いて容易に調整される。
鎖の芳香族部位含有分子との後反応によっても提供する
ことができる。エチレン性不飽和モノマーのフリーラジ
カル連鎖重合において、停止鎖末端は不飽和であるるこ
とが多い。不飽和鎖末端と反応する芳香族部位含有分子
のその後の反応の結果、非官能性芳香族末端基を有する
ポリマー鎖が得られる。
ポリマー鎖の「低Tg」モノマー単位の重量分率はでき
るだけ高くなければならない。したがって、低Tgモノ
マーは典型的には少なくとも20重量%、より典型的に
は少なくとも40重量%、さらにより典型的には少なく
とも60重量%、最も典型的には少なくとも80重量%
の液状ゴムポリマー鎖の重合単位を含む。屈曲性ポリマ
ー鎖の残りの重量分率は、さまざまなコモノマー、開始
剤フラグメント、連鎖移動剤、溶剤フラグメント、官能
性末端基、非官能性末端基、カップリング剤、クロスリ
ンカー、および他のポリマー鎖フラグメント、例えば、
少なくとも25℃のガラス転移温度を有するポリマー鎖
からなる。
から選択される:C1〜C20アルキルアクリレートモ
ノマー、例えば、ブチルアクリレート、エチルアクリレ
ート、n−オクチルアクリレート、および2−エチルヘ
キシルアクリレート;ジエンモノマー、例えば、ブタジ
エンおよびイソプレン;シロキサンモノマー、例えば、
ジメチルシロキサン、ビニルアセテートモノマー;およ
びそのコポリマー。光および熱劣化に対して安定な液状
ゴムを提供するためには、C1−C8アルキルアクリレ
ートが特に好ましい。
マーの重量分率が高すぎるならば、混和性の問題が起こ
る。したがって、不飽和ポリエステル樹脂への混和性が
求められる場合、C1〜C20アルキルアクリレートモ
ノマーの重量分率は、典型的には75重量%以下、より
典型的には65重量%以下、さらにより典型的には55
重量%以下であり、最も典型的には40重量%以下の液
状ゴムポリマー鎖の重合単位を含み、残余は主に溶解度
を向上させるさらなるモノマーであるのが望ましい。メ
チルメタクリレートがこのような溶解度を向上させるさ
らなるモノマーである。
ざまなコモノマーとしては、1またはそれ以上の次のモ
ノマークラスからの1またはそれ以上のエチレン性不飽
和モノマーが挙げられる:(メタ)アクリル酸;(メ
タ)アクリロニトリル;(メタ)アクリルアミド;2−
(ペルフルオロアルキル)エチル(メタ)アクリレー
ト;2−(ペルハロアルキル)エチル(メタ)アクリレ
ート;アルキル(メタ)アクリレート(アルキル基はC
1〜>C20であり、置換されていてもよい);アルキ
ル(エチレンオキシ)n(メタ)アクリレート;アミノ
(メタ)アクリレート;複数の環および置換された環を
含むアリール(メタ)アクリレート;共役ジエン;シラ
ン;シロキサン;複数の環および置換された環を含むビ
ニル芳香族化合物;ビニル安息香酸;ビニルエステル;
ビニルエーテル;ビニルハライド;ビニルリン酸;ビニ
ルスルホン酸;ビニル無水物;ハロゲン化ビニリデン;
フルオロフェニル(メタ)アクリレート;およびビニル
トリメチルシラン。
ル芳香族(例えば、スチレン)、アルキルメタクリル
(例えば、メチルメタクリレート)、およびアクリロニ
トリルモノマーの群から選択される。これらのコモノマ
ーは未硬化液状熱硬化性樹脂中の液状ゴムの溶解度を調
節するのを助ける。
ると、熱硬化性樹脂との混和性および/または反応性が
増大する傾向がある。LRポリマー鎖末端がビニル不飽
和末端基を含む例において、少なくとも一部、典型的に
は少なくとも50%、より典型的には少なくとも75%
のこれらの不飽和末端基を飽和させることが望ましい。
したがって、より少ないビニル不飽和末端基を有するL
Rは典型的には、LRがより多くの不飽和末端基を有す
る対応するブレンドよりも熱硬化性樹脂/LRブレンド
組成物の硬化に際してより完全に相分離する。
る際に架橋できる重合単位を含んでもよい。ポリマー鎖
の架橋は、硬化中のゴム分子量を増大させる助けにな
る。望ましいならば、かかる重合性架橋剤の量は、典型
的にはポリマー鎖の全重量に基づいて0.1〜15重量
%、より典型的には0.5〜10重量%、より典型的に
は1〜7.5重量%の量において存在する。架橋剤は、
2つの利点をもたらす:すなわち(1)これらは典型的
には硬化した熱硬化性物質の剛性を増大させる硬化中の
LRの相分離の程度を増大させる。(2)これらは硬化
した熱硬化性物質の衝撃強さを典型的には増大させるゴ
ム状ミクロドメインのポリマー鎖の分子量を増大させ
る。
末端間に組み入れられ、熱硬化性/LRブレンドの硬化
に際して架橋する。
LRポリマー鎖中に組み入れられ、モノマーとの共重合
性およびLR/熱硬化性樹脂ブレンドが硬化する場合に
さらに架橋するための有用性について選択される。「硬
化性」モノマーとして、重合性架橋剤は典型的には追加
の「反応性」成分を有するエチレン性不飽和化合物であ
る。本発明において有用な機能的に反応性のコモノマー
の例としては、ヒドロキシエチル(メタ)アクリレー
ト、2−ヒドロキシプロピル(メタ)アクリレート;グ
リシジル(メタ)アクリレートが挙げられるが、これら
に限定されない。
きるが、典型的な重合性架橋剤としては、加水分解を受
け、つづいて縮合をうけるエチレン性不飽和モノマーが
挙げられる。かかる重合性架橋剤は、アルコキシシラン
モノマー、例えば、2−メタクリルオキシエチル−トリ
メトキシシラン、3−メタクリルオキシプロピルトリメ
チルシラン(「MATS」)、および3−アクリルオキ
シプロピル−トリメトキシシランの群を包含する。LR
ポリマー鎖におけるモノマーの合計と重合性架橋剤の重
量比は約80/20〜99.9/0.1であり;重合性
架橋剤がシランである場合、典型的な使用比は約90/
10〜約98/2であり、最も典型的には94/6〜9
8/2である。
がブレンドされる液状熱硬化性樹脂の粘度と匹敵し、典
型的にはこれよりも低い粘度を提供する分子量を有す
る。液状ゴムのポリマー鎖の分子量も、比較的低くなる
ように選択され、これにより、これらは液状熱硬化性樹
脂中に混和性になる。ポリマー鎖分子量は、典型的には
20000g/モル未満であり、より典型的には100
00g/モル未満であり、さらにより典型的には500
0g/モル未満であり、最も典型的には3000g/モ
ル未満である。
を有する液状ゴムは硬化に際して分離しない傾向があ
る。適当に相分離しない液状ゴムは、硬化した熱硬化性
物品のマトリックス樹脂のガラス転移温度を低下させる
ことにより熱寸法安定性を実質的に低下させる傾向があ
る。したがって、ポリマー鎖分子量は、少なくとも50
0g/モルであり、より典型的には少なくとも750g
/モルであり、さらにより典型的には少なくとも100
0g/モルである。
リーラジカル重合およびアニオン重合は本発明の液状ゴ
ムのポリマー鎖を提供することができる。両プロセスに
おいて、共通の段階は:少なくとも1種のC1−C20
アルキルアクリレートモノマーと少なくとも1種の芳香
族部位含有開始剤の反応混合物を形成する段階;400
℃までの反応温度に維持されたリアクター中に該反応混
合物を入れる段階;芳香族部位含有開始剤でモノマーの
重合を開始して、液状ゴムポリマー鎖を含有する反応生
成物を形成する段階;およびポリマー鎖が形成されるた
めに十分な滞留時間を提供する段階を含む。ほとんどの
プロセスに関して、反応滞留時間は典型的には1000
分未満である。
マーの量は、反応混合物の全重量に基づいて1.0〜9
9.999重量%の範囲である。典型的には、モノマー
の量は反応混合物の少なくとも10重量%であり、より
典型的には少なくとも20重量%であり、さらにより典
型的には少なくとも30重量%である。
の全重量に基づいて0.001〜99重量%の範囲であ
る。典型的には、フリーラジカル開始剤に関しては、該
量は反応混合物の全重量に基づいて少なくとも0.01
重量%であり、より典型的には少なくとも0.05重量
%であり、さらにより典型的には少なくとも0.15重
量%であり、最も典型的には少なくとも0.50重量%
である。典型的には、アニオン開始剤に関して、該量は
反応混合物の全重量に基づいて少なくとも0.001重
量%であり、より典型的には少なくとも0.005重量
%であり、さらにより典型的には少なくとも0.015
重量%であり、最も典型的には少なくとも0.050重
量%である。
ことができる。モノマー、開始剤、およびポリマー鎖と
可溶性である任意の溶剤が好適である。典型的には、芳
香族溶剤が前記のように用いられる。用いられる任意の
溶剤の量は、全反応混合物の90重量%以下、好ましく
は80重量%以下、より好ましくは70重量%以下、最
も好ましくは60重量%以下である。
任意の好適なリアクター、例えば、バッチ、セミバッ
チ、連続フロー撹拌槽型リアクター(「CFST
R」)、プラグフロー管状リアクター(「PFT
R」)、およびその組合せを本発明のLRを製造するた
めに用いることができる。任意のリアクターを用いるこ
とができるが、商業的に有効なプロセスを提供するため
にはCFSTRおよびPFTRが特に好適である。バッ
チリアクターにおいては、反応物質が添加され、反応が
進行し、その後、生成物が除去される。セミバッチリア
クターにおいては、反応が進行している間に反応物質が
連続して添加される。連続リアクターにおいては、反応
物質を添加し、生成物を同時に除去する。
ザインは、500℃までの反応温度および100psi
を越えることが多い操作圧力を提供する。PFTR以外
のほとんどのリアクターにおいて、反応圧力は2000
psiに達し得るが、PFTRは2000psiを越え
る温度、最大5000psiで操作することができる。
良好な混合もPFTRを除くほとんどのリアクターの要
件である。混合は、The Chemical Eng
ineer’s Handbook, 5thEdit
ion,Ch.19,Ch.21 McGraw−Hi
ll(1973)に記載されているような、化学加工分
野において公知の多くの方法により達成することができ
る。
溶剤、および他の任意の鎖末端改良剤を含む反応混合物
を、バッチごとにまたは連続してのいずれかにより適当
なリアクター中に入れる。反応温度を400℃より低い
温度、典型的には300℃より低い温度に維持する。さ
らに、フリーラジカル連鎖重合において、反応温度は典
型的には100℃以上、より典型的には200℃以上で
ある。
ーの分子量は反応温度によって変動する傾向があり;1
00℃より低い温度では典型的には20000g/モル
より高い分子量を有するポリマーが得られる。反応温度
が約400℃を越えると、副反応生成物がより優勢にな
るので、生成物の品質が損なわれる可能性がある。
には200℃未満、より典型的には150℃未満、さら
により典型的には100℃未満である。
いてリアクター内および/またはリアクターの外側の周
りに埋め込まれたコイルを加熱することにより十分達成
できる。
とフィード中(溶剤など)、反応混合物中のいずれかに
存在する、および/または副反応生成物質として生じる
他の揮発性物質の残留蒸気圧の関数である。該プロセス
は明確に定めた圧力下で行われるが、反応圧は収率に対
して重大な影響を及ぼさないようである。
ために、安全に取扱うためには特別な装置および方法が
必要である。多くのアクリルモノマーは200℃以上、
大気圧で蒸気であるので、適当なリアクターは典型的に
は例えば10Mpaまでの高圧に耐え得る物質(例え
ば、ステンレス鋼)で構成される。
型的には反応が起こりうる時間により制御される。連続
リアクターにおいて、反応滞留時間は、典型的には反応
リアクターを通る混合物の流量およびリアクターの反応
体積により制御される。反応滞留時間は、通常、反応体
積と反応混合物の容積流量の比として定義される。この
滞留時間は反応混合物が連続リアクターの内部で費やす
時間の平均値である。
量は一般に滞留時間が増大するにつれ増大することが判
明している。分解した副生成物は滞留時間が増大するに
つれ増大することも判明している。反応ゾーン中の滞留
時間は低い反応温度では1000分までであるが、通常
副生成物の変色反応および他の副反応が生じたら短い滞
留時間を用いなければならない。
なくとも1つの芳香族末端基を有するLRが適当に調製
されるが、ポリマー鎖の全部が同様に開始され、停止さ
れるとは限らないことも判明している。したがって、こ
れらのプロセスにしたがって調製されるポリマー鎖の一
部は、非官能性芳香族末端基を有さない。これらの例に
おいて、液状ゴム組成物におけるポリマー鎖あたりの非
官能性芳香族末端基の平均数は平均で1未満である。本
発明の液状ゴム組成物はさらに少なくとも1つの非芳香
族末端基を有さない他のかかるポリマー鎖を含むと理解
される。
時間は、適当には約1〜100分の範囲であり、典型的
には約5〜約50分の範囲である。一般に、滞留時間が
長いほど、生成物の収率が増大するが、生成物の収率の
増加率は約60分の反応後には非常に遅い。
よび、転化率、生長速度、温度、溶剤のタイプ、モノマ
ー濃度および開始剤の種類をはじめとする多くの因子に
よって変わる。任意の滞留時間が可能であるが、アニオ
ン連鎖重合の滞留時間は典型的には1〜1000分の範
囲であり、適当には商業的に有効なプロセスについては
500分未満である。
の流量は、反応温度、構成物質、生成物の所望の分子
量、所望の分子量分布、および用いられる具体的な装置
によって変わる。低残留モノマーを有する所望の分子量
の所定のLRポリマーを製造するためには、反応温度お
よび滞留時間は相互に本明細書に記載された原則に従っ
て操作される。
ローエレメントの滞留時間の狭い分布を維持するために
リアクターは典型的にはよく混合され、均一な反応性生
物が得られる。CFSTRをよく混合することは、LR
ポリマー生成物において均一性を確実にする助けとな
る。あまりよく混合されていないCFSTRはデッドゾ
ーンまたは反応混合物がそこから流れて、CFSTRを
出ることができないCFSTR内の領域を生じる。かか
る「デッドゾーン(dead−zone)」中の反応混
合物はCFSTR内で非常に長い滞留時間を有し、この
結果、望ましくないほど高い分子量および分解した反応
生成物が得られる。
る「デッドゾーン」の存在は、さらに不十分な熱伝導が
起こり、「ホットスポット(hot−spot)」をも
たらし、これはさらに望ましくないほど高い分子量およ
び分解した生成物をもたらす。CFSTRの内部で高速
で回転する混合シャフト上の一連の等間隔のインペラー
ブレードを用いることにより十分な混合が達成される。
混合を助けるために、CFSTRの壁の内部にバッフル
を含むのも望ましい。
くとも理論量の約15%の収率を達成するために適用さ
れる。記載された本発明の詳細な説明にしたがって反応
パラメータおよびモノマーを適当に選択して、25%か
ら90%の間の収率が恒常的に達成される。一般に、L
Rポリマーに転化するモノマーの重量百分率は反応滞留
時間の減少に伴い増大する。
剤は、当該分野において公知の蒸留技術により反応生成
物から容易に除去できる。
を当該分野において公知の任意の好適な手段により、例
えば蒸留によりリアクターから回収し、リアクター中に
リサイクルすることができる。
合の条件および流量を適切に考量することにより、モノ
マーを狭い分子量分布を有するLRポリマーにするため
の重合にさまざまな充填タイプの撹拌型CFSTRを用
いる。リアクターは、LRポリマーを産生するためにそ
の使用可能な体積の10から100%のさまざまな充填
操作に適用される任意の種類のCFSTRを含む。この
CFSTRは水平または垂直のいずれかであり、典型的
には冷却ジャケット、または内部冷却コイルによる調
節、または気化モノマーを抜き取り、続いてこれを凝縮
し、凝縮したモノマーを反応ゾーンに戻すことによるこ
となどの任意の所望の手段によりその中の温度を精密に
調整するための手段を有する。
所望により連続して操作される複数のCFSTRにより
構成することができることは当業者により理解されるで
あろう。同様に、最終反応ゾーンの容量を得るためにい
くつかの比較的小さなりアクターを用いることがこの目
的のためにひとつの大きなリアクターよりも望ましいな
らば、かかるリアクターは1より多い並列において操作
されるCFSTRを含んでもよいことは明らかである。
ことが判明しているCFSTRは、その中での重合のた
めにあらかじめ選択された温度を維持するために、連続
して導入される混合物の温度を上昇させることにより吸
収されない反応熱を除去するために十分な冷却コイルを
備えた槽型リアクターである。典型的には、かかるCF
STRは少なくとも1つ、通常はそれ以上のモーターな
どの外部電源により駆動される羽付攪拌機を備えてい
る。少なくとも1つのかかる攪拌機は、最小の充填量
で、すなわちその体積の10%で操作しながら、リアク
ターの中に含まれる液体を撹拌できる位置にある。
および選択の範囲は、重合反応条件を適当に選択するこ
とにより、製造されるポリマーの種類、ならびにその生
成速度において実現することができる。
中に装入し、モノマーフィードの温度を500℃まで上
昇させて、重合を誘発させる。リアクターは典型的には
反応混合物を含む不活性化され、撹拌されたフィードタ
ンクから装入される。必要ではないが、不活化すること
により、典型的にはリアクターを不活性ガス、例えば、
窒素、アルゴン、またはヘリウムでリアクターをフラッ
シュすることにより、酸素を除去する。リアクターを所
望のあらかじめ選択されたレベルにまず充填し、装填さ
れた反応混合物を重合してほぼ望ましい固形分にした
後、ここに導入された反応混合物の体積は典型的には、
リアクター中の液体のあらかじめ選択されたこのような
量を持するための値に調節される。その後、不飽和反応
生成物の液状混合物はリアクター中のかかる液状混合物
のあらかじめ選択された量を維持するために典型的には
リアクターから抜き取られる。
分子量および選択された転化率のLRポリマーを製造す
るためにリアクター中に連続して維持される。リアクタ
ーは約1重量%から100重量%までのLRポリマー濃
度が得られるように操作することができる。リアクター
の充填物の量は有効体積10%から100%まで変化し
得、任意の所望の手段、例えば液面調節器およびリアク
ターからのトランスファーラインにおける関連するバル
ブまたはポンプにより調節することができる。
性樹脂を強化するための液状ゴム組成物を製造する方法
は、芳香族部位含有開始剤が必要でないことを除き、前
記のようにして提供される。この例において、主にモノ
マーおよび溶剤を含む反応混合物は、熱により開始され
る。熱開始反応は多くのモノマーおよび溶剤の熱不安定
性から起こり、この際、熱分解が重合反応生成物の形成
を引き起こす。この例は:0.1〜99.9重量%の少
なくとも1種のC1−C20アルキルアクリレートモノ
マーおよび0.1〜99.9重量%の少なくとも1種の
芳香族部位含有溶剤を含む反応混合物を形成する段階;
反応混合物を200℃〜400℃の範囲内の反応温度に
維持されたリアクター中に導入する段階;モノマーの重
合を熱により開始する段階;および1分〜1000分の
範囲の反応滞留時間を提供する段階を含む。
化熱硬化性組成物を提供することができる。典型的に
は、本発明にしたがって調製されたLRポリマーは、当
該分野において公知の液体混合装置の任意の公知種類の
ものを用いて未硬化液状熱硬化性樹脂と適当に混合され
る。
合体を製造するためには、LR/熱硬化性樹脂ブレンド
中のLRの重量百分率は、少なくとも1.0重量%、典
型的には少なくとも2.0重量%、より典型的には少な
くとも5.0重量%であり、典型的には25重量%以
下、より典型的には15重量%以下、もっとも典型的に
は10重量%以下である。
複合体(前項において記載したものと相対的に比較)
も、LR/熱硬化性樹脂ブレンド中の熱硬化性樹脂の重
量百分率が少なくとも10.0重量%、典型的には少な
くとも20.0重量%、より典型的には少なくとも3
0.0重量%で、典型的には75重量%以下、より典型
的には60重量%以下、最も典型的には50重量%以下
である場合に調製することができる。
商業的に入手可能な熱硬化性樹脂としては:アルキド樹
脂、アリルジグリコールカーボネート樹脂、ジアリルイ
ソフタレート樹脂、ジアリフタレート樹脂、メラミン樹
脂、メラミン/フェノール樹脂、フェノール樹脂、ビニ
ルエステル樹脂;エポキシ樹脂;不飽和ポリエステル樹
脂;シアノアクリレート樹脂;メラミン−ホルムアルデ
ヒド樹脂;ポリウレタン樹脂;ポリイミド樹脂;ポリフ
ェノール樹脂;およびその組合せが挙げられる。これら
の熱硬化性樹脂のいずれも本発明のLRと混和性の樹脂
配合物を製造するために用いることができるが、LRは
典型的には不飽和ポリエステル、ビニルエステル樹脂、
およびエポキシ樹脂中に混和性である。
般的手順により製造した。
めの液状ゴムをフリーラジカル重合により調製した。重
合は、連続フロー撹拌槽型リアクター(CFSTR)ま
たはプラグフロー管状リアクター(PFTR)において
行った。重合反応混合物は、液状ゴムポリマー鎖上の非
官能性芳香族末端基を提供するためにトルエンおよび芳
香族部位含有開始剤3,4−ジメチル−3,4−ジフェ
ニルブタンを用いた。
および開始剤を混合容器中に供給し、連続して供給し、
CFSTR中にろ過した。
は混合し、窒素でパージしたガラス製容器中に供給し
た。パージした後、混合物を脱気し、窒素ブランケット
下で維持した。混合物を次に12g/分の速度で一連の
フィルターを通して600mlCFSTR中に供給し、
ここにおいてモノマーを共重合させて液状ゴムポリマー
生成物を得た。反応条件は次のとおりであった:温度:
260〜300;圧力:300〜800psi;反応物
質流量:10〜15g/分;リアクター中の滞留時間:
40〜60分。モノマーのポリマーへの転化率は、典型
的には92〜95重量%であった。残存モノマーおよび
溶剤を真空脱蔵により除去した。
PFTR中で合成した。PFTRは4メートル×1.5
mmの円筒状ステンレス鋼製チューブで、内径1.1m
mであった。該管は変圧器の二次コイルを形成し、その
結果、熱がこれに誘導的に供給された。プロセス変数は
次のとおりであった:流量(2〜5ml/分)、圧力
(3500psi)、温度(300℃)、開始剤濃度
(モノマーの重量に基づいて2〜4%)。使用した開始
剤は次のとおりであった;3,4−ジメチル−3,4−
ジフェニルヘキサンまたは2,3−ジメチル−2,3−
ジフェニルブタン。反応混合物中のモノマー濃度は少な
くとも溶剤トルエンの10重量%であった。
性試験パネルの機械的性質を評価した: 性質 ASTM試験 KicおよびGic D5045−96 引張り弾性率 D638 曲げ弾性率 D790 荷重たわみ温度(HDT) D648
アミド鎖単位を93/5/2の重量比において含む液状
ゴムポリマーをトルエン溶剤中(全フィード濃度の48
重量%が溶剤であった)で前記のCFSTR重合プロセ
スにより調製した。芳香族部位含有重合開始剤、3,4
−ジメチル−3,4−ジフェニルブタンをモノマーの重
量に基づいて4%で用いた。結果として得られる液状ゴ
ムは分子量が1347ダルトンであり、多分散性が2.
3であった。
ビニルエステル熱硬化性樹脂、DERAKANE411
−C−50(Dow Chemical Compan
y)を40グラムの本実施例の液状ゴムと組み合わせ
た。ビニルエステル樹脂混合物と液状ゴム(全体に基づ
いて5重量%液状ゴム)のこの混合物は透明であり、こ
のことは、単一相未硬化熱硬化性樹脂が調製されたこと
を示す。
gonox239A(Akzo Nobel)および
0.4%の還元剤、ナフテン酸コバルト(6%Coおよ
び53%ミネラルスピリット)(Alfa Aesa
r)を用いて単一相未硬化熱硬化性樹脂を硬化させた。
未硬化単一相混合物を重合釜に導入し、15分間乾燥窒
素でスパージした。15分の期間の最後に、樹脂を真空
(635mmHg)下におき、15分間脱気した。プロ
モーター、ナフテン酸コバルトを次に樹脂に添加し、続
いて激しく撹拌して、均一な混合物を得た。この後、開
始剤、Trigonox239Aを添加した。
混合プロセスから生じた混入気泡を除去した。硬化前
に、密閉式アルミニウム金属パネル金型を排気して63
5mmHgの圧力にした。脱気混合物を50psiの逆
圧の助けをかりて金型中に注入した。樹脂をその後、室
温で最低12時間硬化させ、125℃で1時間強制通風
炉中で後硬化させた。硬化後、硬化した強化熱硬化性樹
脂の固体パネルを金型から取り出し、前記ASTM規格
試験法にしたがって評価するために試験片を切り出し
た。硬化した固体パネルの物理的性質および機械的性質
を表Iに記載する。
にふやす以外は実施例1を繰り返した。結果として得ら
れる未硬化熱硬化性樹脂組成物は透明であり、単一相未
硬化熱硬化性組成物が調製されたことを示す。パネルを
硬化させ、実施例1にしたがって試験した。硬化した固
体パネルの物理的および機械的性質を表Iに記載する。
量比)の組成を有する液状ゴムを、トルエン濃度が反応
混合物の31.6重量%であり、芳香族部位含有開始剤
の量が全モノマーに基づいて2重量%である以外は、実
施例1の手順に従って製造した。このようにして得られ
た液状ゴムは分子量が1481ダルトンであり、多分散
性が1.7であった。
%)のDERAKANE411−C−50中のブレンド
は透明であった(単一相)。パネルを硬化させ、実施例
1にしたがって試験した。硬化した固体パネルの物理的
および機械的性質を表Iに記載する。
比)の組成を有する液状ゴムを、芳香族部位非含有開始
剤(ジ−ターシャリーブチルペルオキシド)を芳香族部
位含有開始剤の代わりに用いる以外は、実施例3の手順
に従って製造した。このようにして得られた液状ゴムは
分子量が1826ダルトンであり、多分散性が1.8で
あった。
%)のDERAKANE411−C−50中のブレンド
は不透明であった(相分離、単一相でない)。パネルを
硬化させ、実施例1にしたがって試験した。硬化した固
体パネルの物理的および機械的性質を表Iに記載する。
例3の手順に従って製造した(コモノマーは使用しなか
った)。このようにして得られた液状ゴムは分子量が1
234ダルトンであり、多分散性が2.3であった。
%)のDERAKANE411−C−50中のブレンド
は透明であった(単一相)。パネルを硬化させ、実施例
1にしたがって試験した。硬化した固体パネルの物理的
および機械的性質を表Iに記載する。
重量比)の組成を有する液状ゴムを、トルエン溶剤中
(全フィード濃度の48重量%が溶剤であった)で前記
のプラグフロー管溶液重合プロセスにより調製した。芳
香族部位含有重合開始剤、3,4−ジメチル−3,4−
ジフェニルブタンをモノマーの重量に基づいて4重量%
で用いた。結果として得られる液状ゴムは分子量が20
09ダルトンであり、多分散性が3.6であった。
%)のビスフェノール−Aエポキシ系ビニルエステル熱
硬化性樹脂(DERAKANE411−C−50、Do
wChemical Company)中ブレンドは透
明であった(単一相)。パネルを硬化させ、実施例1に
したがって試験した。硬化した固体パネルの物理的およ
び機械的性質を表Iに記載する。
量%にふやす以外は実施例5を繰り返した。結果として
得られる未硬化熱硬化性樹脂組成物は透明であり、単一
相未硬化熱硬化性組成物が調製されたことを示す。パネ
ルを硬化させ、実施例1にしたがって試験した。硬化し
た固体パネルの物理的および機械的性質を表Iに記載す
る。
/47/5/1重量比)の組成を有する液状ゴムを、実
施例3における重合法に従って製造した。このようにし
て得られた液状ゴムは分子量が1069ダルトンであ
り、多分散性が1.4であった。
%)の不飽和ポリエステルタイプの樹脂中のブレンドは
透明であった(単一相)。液状ゴム強化剤、不飽和イソ
フタル酸系スチレン化タイプのポリエステル熱硬化性樹
脂、AROPOL7334−T15(ASHLAND
Chemical Company)、1.70%の過
酸化物触媒、Lupersol DDM9(メチルエチ
ルケトンペルオキシド(MEK))(Akzo Nob
el)、0.4%の還元剤、ナフテン酸コバルト(6%
Coおよび53%ミネラルスピリット)(Alfa A
esar)および0.2%ジエチルアニリンを含む樹脂
混合物を実施例1にしたがって調製し、硬化させて試験
パネルにした。硬化した固体パネルの物理的および機械
的性質を表Iに記載する。
Claims (10)
- 【請求項1】 硬化した熱硬化性樹脂の液状ゴム組成物
の製造法であって、前記液状ゴム組成物が、未硬化状態
の前記熱硬化性樹脂と混和性であり、硬化状態の前記熱
硬化性樹脂と不混和性であることを特徴とし、前記液状
ゴム組成物は、少なくともひとつの非官能性芳香族末端
基を有し、重量平均分子量が少なくとも500g/モル
であり、ガラス転移温度が25℃未満であるポリマー鎖
を含み: (a)(i)反応混合物の1.0〜99.999重量%
の少なくとも1種のC1−C20アルキルアクリレート
モノマーの反応混合物;および(ii)反応混合物の
0.001〜20重量の少なくとも1種の芳香族部位含
有開始剤の反応混合物を含む反応混合物を形成する段
階; (b)400℃までの反応温度で維持されたリアクター
中に反応混合物を装填する段階; (c)前記芳香族部位含有開始剤で前記モノマーの重合
を開始して、前記ポリマー鎖を含む反応生成物を形成す
る段階;および (d)ポリマー鎖を形成するために十分な反応滞留時間
を提供する段階を含む方法。 - 【請求項2】 反応混合物が少なくとも10重量%のC
1〜C20アルキルアクリレートモノマーを含む請求項
1記載の方法。 - 【請求項3】 反応混合物が少なくとも0.05重量%
の少なくとも1種の芳香族炭化水素フリーラジカル開始
剤を含む請求項1記載の方法。 - 【請求項4】 反応混合物がさらに少なくとも0.1重
量%の少なくとも1種の芳香族部位含有溶剤を含む請求
項1記載の方法。 - 【請求項5】 さらに、前記ポリマー鎖の重合を:1ま
たはそれ以上の芳香族部位含有開始剤分子の残基;芳香
族部位含有連鎖移動剤;芳香族部位含有停止剤;および
鎖カップリング剤のうちの少なくとも1つで停止させる
段階を含む請求項1記載の方法。 - 【請求項6】 硬化した熱硬化性樹脂の液状ゴム組成物
の製造法であって、前記液状ゴム組成物が未硬化状態の
前記熱硬化性樹脂中に混和性であり、硬化状態の前記熱
硬化性樹脂中に不混和性であることを特徴とし、前記液
状ゴム組成物は少なくともひとつの非官能性芳香族末端
基を有し、重量平均分子量が少なくとも500g/モル
であり、ガラス転移温度が25℃未満であるポリマー鎖
を含み: (a)(i)反応混合物の1〜99.999重量%の少
なくとも1種のC1−C 20アルキルアクリレートモノ
マーの反応混合物;および(ii)反応混合物の0.0
01〜99重量の少なくとも1種の芳香族部位含有溶剤
の反応混合物を含む反応混合物を形成する段階; (b)200℃〜500℃までの範囲の反応温度に維持
されたリアクター中に反応混合物を装填する段階; (c)前記モノマーの重合を熱により開始することによ
り前記ポリマー鎖を含む反応生成物を形成する段階;お
よび (d)ポリマー鎖を形成するために十分な反応滞留時間
を提供する段階を含む方法。 - 【請求項7】 反応混合物が少なくとも10重量%のC
1〜C8アルキルアクリレートモノマーを含む請求項6
記載の方法。 - 【請求項8】 反応温度が200℃〜400℃の範囲内
である請求項6記載の方法。 - 【請求項9】 a)少なくとも1種の未硬化熱硬化性樹
脂;および b)少なくとも1種の液状ゴムを混合する段階を含み、
前記液状ゴムは少なくとも1種の非官能性芳香族末端基
を含み、前記ポリマー鎖は少なくとも500g/モルの
重量平均分子量を有し、前記ポリマー鎖は25℃未満の
ガラス転移温度を有することを特徴とする、単一相の未
硬化熱硬化性組成物の製造法。 - 【請求項10】 前記の少なくとも1種の未硬化熱硬化
性樹脂が:エポキシ系樹脂、ビニルエステル系樹脂、お
よび不飽和ポリエステル系樹脂のうちの少なくともひと
つを含む請求項9記載の方法。
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