JP2003047090A - スピーカ用磁気回路 - Google Patents
スピーカ用磁気回路Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 磁気ギャップの空隙部磁束密度を高めたスピ
ーカ用磁気回路を提供する。 【解決手段】 円板状の第１のヨーク111と、厚み方向
が磁化方向で第１のヨーク111の前面に配設したリング
状の第１の永久磁石112と、第１の永久磁石112の前面に
配設した第２のヨーク113と、厚み方向が磁化方向で第
１の永久磁石112とは反対極性の磁極を前面部及び後面
部に形成し、第２のヨークの前面に配設したリング状の
第２の永久磁石115と、第１のヨーク111の前面に配設
し、第１の永久磁石112及び第２のヨーク113の内周面と
磁気ギャップ117を介して対向する円柱状のセンターポ
ール114と、厚み方向が磁化方向で第２の永久磁石115と
は反対極性の磁極を前面部及び後面部に形成してなり、
センターポール114の前面に配設し、第２の永久磁石115
の内周面と磁気ギャップ119を介して対向する第３の永
久磁石122とを備えたスピーカ用磁気回路。
ーカ用磁気回路を提供する。 【解決手段】 円板状の第１のヨーク111と、厚み方向
が磁化方向で第１のヨーク111の前面に配設したリング
状の第１の永久磁石112と、第１の永久磁石112の前面に
配設した第２のヨーク113と、厚み方向が磁化方向で第
１の永久磁石112とは反対極性の磁極を前面部及び後面
部に形成し、第２のヨークの前面に配設したリング状の
第２の永久磁石115と、第１のヨーク111の前面に配設
し、第１の永久磁石112及び第２のヨーク113の内周面と
磁気ギャップ117を介して対向する円柱状のセンターポ
ール114と、厚み方向が磁化方向で第２の永久磁石115と
は反対極性の磁極を前面部及び後面部に形成してなり、
センターポール114の前面に配設し、第２の永久磁石115
の内周面と磁気ギャップ119を介して対向する第３の永
久磁石122とを備えたスピーカ用磁気回路。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は電気信号を音響に変
換するスピーカ用磁気回路に関する。
換するスピーカ用磁気回路に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来よりスピーカの改良に関し多数の提
案がなされている。例えば特開平9−284888号公報に
は、最低共振周波数における共振鋭度が小さくなされ、
低域周波数帯域における音響再生が良好に行えるように
されたスピーカ（図８）が記載されている。図８のスピ
ーカは、磁気回路と、この磁気回路上に支持されたフレ
ーム208とを有して構成されている。この磁気回路は、
センターポール部201を有する円盤状のヨーク202aと、
ヨーク202aの前面に配置された円環状の第１のマグネッ
ト216と、第１のマグネット216上に配置された円盤状の
プレート202bと、プレート202b上に配置された円環状の
第２のマグネット203と、第２のマグネット203上に配置
された円盤状のプレート204とからなる。第１及び第２
のマグネット216、203はそれぞれ軸方向に磁化されてお
り、両者の前面部及び後面部に形成された磁極は軸方向
において逆極性になっている。プレート202b及び204と
センターポール部201とが磁気ギャップ214b、214aを介
して対向している。
案がなされている。例えば特開平9−284888号公報に
は、最低共振周波数における共振鋭度が小さくなされ、
低域周波数帯域における音響再生が良好に行えるように
されたスピーカ（図８）が記載されている。図８のスピ
ーカは、磁気回路と、この磁気回路上に支持されたフレ
ーム208とを有して構成されている。この磁気回路は、
センターポール部201を有する円盤状のヨーク202aと、
ヨーク202aの前面に配置された円環状の第１のマグネッ
ト216と、第１のマグネット216上に配置された円盤状の
プレート202bと、プレート202b上に配置された円環状の
第２のマグネット203と、第２のマグネット203上に配置
された円盤状のプレート204とからなる。第１及び第２
のマグネット216、203はそれぞれ軸方向に磁化されてお
り、両者の前面部及び後面部に形成された磁極は軸方向
において逆極性になっている。プレート202b及び204と
センターポール部201とが磁気ギャップ214b、214aを介
して対向している。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】近年、スピーカの高性
能化の要求は益々過酷になり、大型化を極力抑えつつ大
出力を得られる高性能スピーカが求められている。即ち
大出力型のスピーカに適した新規構造のスピーカ用磁気
回路が求められている。本発明者の検討から、図８に代
表される従来のスピーカ用磁気回路ではボイスコイルの
鎖交する領域の磁気ギャップの有効磁束の密度（空隙部
磁束密度）がほぼ上限値に達しており、スピーカ用磁気
回路構造に新規な改良を加えないと磁気ギャップの空隙
部磁束密度を現状以上に高められないことがわかった。
能化の要求は益々過酷になり、大型化を極力抑えつつ大
出力を得られる高性能スピーカが求められている。即ち
大出力型のスピーカに適した新規構造のスピーカ用磁気
回路が求められている。本発明者の検討から、図８に代
表される従来のスピーカ用磁気回路ではボイスコイルの
鎖交する領域の磁気ギャップの有効磁束の密度（空隙部
磁束密度）がほぼ上限値に達しており、スピーカ用磁気
回路構造に新規な改良を加えないと磁気ギャップの空隙
部磁束密度を現状以上に高められないことがわかった。
【０００４】したがって本発明が解決しようとする課題
は、スピーカの大型化、大重量化、及び高コスト化を招
来せずに、空隙部磁束密度を顕著に高めたスピーカ用磁
気回路を提供することである。
は、スピーカの大型化、大重量化、及び高コスト化を招
来せずに、空隙部磁束密度を顕著に高めたスピーカ用磁
気回路を提供することである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決した本発
明のスピーカ用磁気回路は、強磁性材料により円板状に
形成された第１のヨークと、厚み方向が磁化方向であ
り、第１のヨークの前面に配設されたリング状の第１の
永久磁石と、強磁性材料によりリング状に形成され、第
１の永久磁石の前面に配設された第２のヨークと、厚み
方向が磁化方向であり、第１の永久磁石とは反対極性の
磁極を前面部及び後面部に形成してなり、第２のヨーク
の前面に配設されたリング状の第２の永久磁石と、強磁
性材料により円柱状に形成され、第１のヨークの前面に
配設され、第１の永久磁石及び第２のヨークの内周面と
ギャップを介して対向するセンターポールと、厚み方向
が磁化方向であり、第２の永久磁石とは反対極性の磁極
を前面部及び後面部に形成してなり、センターポールの
前面に配設され、第２の永久磁石の内周面とギャップを
介して対向する第３の永久磁石とを備えたことを特徴と
する。
明のスピーカ用磁気回路は、強磁性材料により円板状に
形成された第１のヨークと、厚み方向が磁化方向であ
り、第１のヨークの前面に配設されたリング状の第１の
永久磁石と、強磁性材料によりリング状に形成され、第
１の永久磁石の前面に配設された第２のヨークと、厚み
方向が磁化方向であり、第１の永久磁石とは反対極性の
磁極を前面部及び後面部に形成してなり、第２のヨーク
の前面に配設されたリング状の第２の永久磁石と、強磁
性材料により円柱状に形成され、第１のヨークの前面に
配設され、第１の永久磁石及び第２のヨークの内周面と
ギャップを介して対向するセンターポールと、厚み方向
が磁化方向であり、第２の永久磁石とは反対極性の磁極
を前面部及び後面部に形成してなり、センターポールの
前面に配設され、第２の永久磁石の内周面とギャップを
介して対向する第３の永久磁石とを備えたことを特徴と
する。
【０００６】又本発明のスピーカ用磁気回路は、強磁性
材料により円板状に形成された第１のヨークと、厚み方
向が磁化方向であり、第１のヨークの前面に配設された
リング状の第１の永久磁石と、強磁性材料によりリング
状に形成され、第１の永久磁石の前面に配設された第２
のヨークと、強磁性材料により円柱状に形成され、第１
のヨークの前面に配設され、第１の永久磁石及び第２の
ヨークの内周面とギャップを介して対向するセンターポ
ールと、厚み方向が磁化方向であり、第１の永久磁石と
同極性の磁極を前面部及び後面部に形成してなり、セン
ターポールの前面に突設された第３の永久磁石とを備え
たことを特徴とする。
材料により円板状に形成された第１のヨークと、厚み方
向が磁化方向であり、第１のヨークの前面に配設された
リング状の第１の永久磁石と、強磁性材料によりリング
状に形成され、第１の永久磁石の前面に配設された第２
のヨークと、強磁性材料により円柱状に形成され、第１
のヨークの前面に配設され、第１の永久磁石及び第２の
ヨークの内周面とギャップを介して対向するセンターポ
ールと、厚み方向が磁化方向であり、第１の永久磁石と
同極性の磁極を前面部及び後面部に形成してなり、セン
ターポールの前面に突設された第３の永久磁石とを備え
たことを特徴とする。
【０００７】又本発明のスピーカ用磁気回路は、強磁性
材料により円板状に形成された第１のヨークと、厚み方
向が磁化方向であり、第１のヨークの前面に配設された
リング状の第１の永久磁石と、強磁性材料によりリング
状に形成され、第１の永久磁石の前面に配設された第２
のヨークと、厚み方向が磁化方向であり、第１の永久磁
石とは反対極性の磁極を前面部及び後面部に形成してな
り、第２のヨークの前面に配設されたリング状の第２の
永久磁石と、強磁性材料によりリング状に形成され、第
２の永久磁石の前面に配設された第３のヨークと、強磁
性材料により円柱状に形成され、第１のヨークの前面に
配設され、第１の永久磁石及び第２のヨークの内周面と
ギャップを介して対向するセンターポールと、厚み方向
が磁化方向であり、第２の永久磁石とは反対極性の磁極
を前面部及び後面部に形成してなり、センターポールの
前面に配設され、第２の永久磁石の内周面とギャップを
介して対向する第３の永久磁石と、強磁性材料により円
板状に形成され、第３の永久磁石の前面に配設され、第
３のヨークの内周面とギャップを介して対向する第４の
ヨークとを備えたことを特徴とする。
材料により円板状に形成された第１のヨークと、厚み方
向が磁化方向であり、第１のヨークの前面に配設された
リング状の第１の永久磁石と、強磁性材料によりリング
状に形成され、第１の永久磁石の前面に配設された第２
のヨークと、厚み方向が磁化方向であり、第１の永久磁
石とは反対極性の磁極を前面部及び後面部に形成してな
り、第２のヨークの前面に配設されたリング状の第２の
永久磁石と、強磁性材料によりリング状に形成され、第
２の永久磁石の前面に配設された第３のヨークと、強磁
性材料により円柱状に形成され、第１のヨークの前面に
配設され、第１の永久磁石及び第２のヨークの内周面と
ギャップを介して対向するセンターポールと、厚み方向
が磁化方向であり、第２の永久磁石とは反対極性の磁極
を前面部及び後面部に形成してなり、センターポールの
前面に配設され、第２の永久磁石の内周面とギャップを
介して対向する第３の永久磁石と、強磁性材料により円
板状に形成され、第３の永久磁石の前面に配設され、第
３のヨークの内周面とギャップを介して対向する第４の
ヨークとを備えたことを特徴とする。
【０００８】
【発明の実施の形態】図１は本発明のスピーカ用磁気回
路の一例を示す縦断面図である。図１において、１は強
磁性材料からなる円板状の第１のヨークであり、第１の
ヨーク１の前面の中心部に強磁性材料からなる円柱状の
センターポール４が同軸に配設されている。第１のヨー
ク１とセンターポール４とは図示されない締結具（ボル
ト）により螺着されている。又第１のヨーク１の前面に
はヨーク１と同軸に厚み方向に磁化されたリング状の第
１の永久磁石２が配設され、その内周面がギャップ８を
介してセンターポール４と対向している。第１の永久磁
石２の前面には強磁性材料からなるリング状の第２のヨ
ーク３が第１の永久磁石２と同軸に配設され、第２のヨ
ーク３の内周面が磁気ギャップ７を介してセンターポー
ル４と対向している。センターポール４の前面には厚み
方向に磁化された円板状の第３の永久磁石12がセンター
ポール４と同軸に配設されている。第２のヨーク３の前
面には厚み方向に磁化されたリング状の第２の永久磁石
５が配設され、その内周面がギャップ９を介して第３の
永久磁石12の外周面と対向している。第１、２及び３の
永久磁石２、５、及び12にはそれぞれ図１中に示される
極性の磁極が形成されている。
路の一例を示す縦断面図である。図１において、１は強
磁性材料からなる円板状の第１のヨークであり、第１の
ヨーク１の前面の中心部に強磁性材料からなる円柱状の
センターポール４が同軸に配設されている。第１のヨー
ク１とセンターポール４とは図示されない締結具（ボル
ト）により螺着されている。又第１のヨーク１の前面に
はヨーク１と同軸に厚み方向に磁化されたリング状の第
１の永久磁石２が配設され、その内周面がギャップ８を
介してセンターポール４と対向している。第１の永久磁
石２の前面には強磁性材料からなるリング状の第２のヨ
ーク３が第１の永久磁石２と同軸に配設され、第２のヨ
ーク３の内周面が磁気ギャップ７を介してセンターポー
ル４と対向している。センターポール４の前面には厚み
方向に磁化された円板状の第３の永久磁石12がセンター
ポール４と同軸に配設されている。第２のヨーク３の前
面には厚み方向に磁化されたリング状の第２の永久磁石
５が配設され、その内周面がギャップ９を介して第３の
永久磁石12の外周面と対向している。第１、２及び３の
永久磁石２、５、及び12にはそれぞれ図１中に示される
極性の磁極が形成されている。
【０００９】このような磁気回路構成としたことによ
り、矢印13及び14で例示される閉磁路が形成され、磁気
ギャップ７の空隙部磁束密度が顕著に高められる。矢印
13は第１の永久磁石２から出て第２のヨーク３、磁気ギ
ャップ７、センターポール４、及びヨーク１を通る主磁
束13である。これに加え、第２の永久磁石５から出て第
２のヨーク３、磁気ギャップ７、センターポール４、第
３の永久磁石12を通る補磁束14を生じる。図８の従来の
スピーカ用磁気回路でも第２のマグネット203から出て
プレート204、磁気ギャップ214a、センターポール201、
磁気ギャップ214b、プレート202bを通る補磁束を生じる
がこの補磁束発生量は、図１の補磁束14の発生量よりも
少ない。この差は図１の第３の永久磁石12の寄与分であ
り、具体的に後述の図５の実施例１に示されている。こ
のように図１のスピーカ用磁気回路の構造にすると磁気
ギャップ７における空隙部磁束密度を顕著に高められ、
ボイスコイル11に大きな駆動力が発生し、ボイスコイル
11に接続されたスピーカの振動板（図示省略）が振動
し、大出力の音を発生することができる。尚、図１で磁
気ギャップ７とはセンターポール４の外周面と第２のヨ
ーク３の内周面とが対向する領域のギャップをいい、ボ
イスコイル11が駆動されるストローク領域である。
り、矢印13及び14で例示される閉磁路が形成され、磁気
ギャップ７の空隙部磁束密度が顕著に高められる。矢印
13は第１の永久磁石２から出て第２のヨーク３、磁気ギ
ャップ７、センターポール４、及びヨーク１を通る主磁
束13である。これに加え、第２の永久磁石５から出て第
２のヨーク３、磁気ギャップ７、センターポール４、第
３の永久磁石12を通る補磁束14を生じる。図８の従来の
スピーカ用磁気回路でも第２のマグネット203から出て
プレート204、磁気ギャップ214a、センターポール201、
磁気ギャップ214b、プレート202bを通る補磁束を生じる
がこの補磁束発生量は、図１の補磁束14の発生量よりも
少ない。この差は図１の第３の永久磁石12の寄与分であ
り、具体的に後述の図５の実施例１に示されている。こ
のように図１のスピーカ用磁気回路の構造にすると磁気
ギャップ７における空隙部磁束密度を顕著に高められ、
ボイスコイル11に大きな駆動力が発生し、ボイスコイル
11に接続されたスピーカの振動板（図示省略）が振動
し、大出力の音を発生することができる。尚、図１で磁
気ギャップ７とはセンターポール４の外周面と第２のヨ
ーク３の内周面とが対向する領域のギャップをいい、ボ
イスコイル11が駆動されるストローク領域である。
【００１０】図２は本発明のスピーカ用磁気回路の他の
例を示す縦断面図である。図２において、21は強磁性材
料からなる円板状の第１のヨークであり、第１のヨーク
21の前面の中心部に強磁性材料からなる円柱状のセンタ
ーポール24が同軸に配設されている。第１のヨーク21と
センターポール24とは図示されない締結具（ボルト）に
より螺着されている。第１のヨーク21の前面にはヨーク
21と同軸に厚み方向に磁化されたリング状の第１の永久
磁石22が配設され、ギャップ26を介してセンターポール
24と対向している。第１の永久磁石22の前面には強磁性
材料からなるリング状の第２のヨーク23が第１の永久磁
石22と同軸に配設され、第２のヨーク23の内周面が磁気
ギャップ27を介してセンターポール24の外周面と対向し
ている。センターポール24の前面には厚み方向に磁化さ
れた円板状の第２の永久磁石28がセンターポール24と同
軸に突設されている。第１、２の永久磁石22、28にはそ
れぞれ図２中に示される極性の磁極が形成されている。
例を示す縦断面図である。図２において、21は強磁性材
料からなる円板状の第１のヨークであり、第１のヨーク
21の前面の中心部に強磁性材料からなる円柱状のセンタ
ーポール24が同軸に配設されている。第１のヨーク21と
センターポール24とは図示されない締結具（ボルト）に
より螺着されている。第１のヨーク21の前面にはヨーク
21と同軸に厚み方向に磁化されたリング状の第１の永久
磁石22が配設され、ギャップ26を介してセンターポール
24と対向している。第１の永久磁石22の前面には強磁性
材料からなるリング状の第２のヨーク23が第１の永久磁
石22と同軸に配設され、第２のヨーク23の内周面が磁気
ギャップ27を介してセンターポール24の外周面と対向し
ている。センターポール24の前面には厚み方向に磁化さ
れた円板状の第２の永久磁石28がセンターポール24と同
軸に突設されている。第１、２の永久磁石22、28にはそ
れぞれ図２中に示される極性の磁極が形成されている。
【００１１】このような磁気回路構成としたことによ
り、図２中の矢印で例示するように、第１の永久磁石22
から出て第２のヨーク23、磁気ギャップ27、センターポ
ール24、及び第１のヨーク21を通る主磁束18を生じる。
これに加えて、第２のヨーク23、磁気ギャップ27、セン
ターポール24、及び第２の永久磁石28を通る補磁束25を
生じる。図２のスピーカ用磁気回路では図８の従来のス
ピーカ用磁気回路における第２のマグネット203に相当
する永久磁石が無いがその無い分を第２の永久磁石28か
ら発生した磁束が補う。その結果、図８の従来のスピー
カ用磁気回路の磁気ギャップ214bの磁束密度に比べ、図
２のスピーカ用磁気回路の磁気ギャップ27における空隙
部磁束密度が大きくなる。図２のスピーカ用磁気回路は
小型、軽量の高性能スピーカに好適である。尚、図２で
磁気ギャップ27とはセンターポール24の外周面と第２の
ヨーク23の内周面とが対向する領域のギャップをいい、
図示省略のボイスコイルが駆動されるストローク領域で
ある。
り、図２中の矢印で例示するように、第１の永久磁石22
から出て第２のヨーク23、磁気ギャップ27、センターポ
ール24、及び第１のヨーク21を通る主磁束18を生じる。
これに加えて、第２のヨーク23、磁気ギャップ27、セン
ターポール24、及び第２の永久磁石28を通る補磁束25を
生じる。図２のスピーカ用磁気回路では図８の従来のス
ピーカ用磁気回路における第２のマグネット203に相当
する永久磁石が無いがその無い分を第２の永久磁石28か
ら発生した磁束が補う。その結果、図８の従来のスピー
カ用磁気回路の磁気ギャップ214bの磁束密度に比べ、図
２のスピーカ用磁気回路の磁気ギャップ27における空隙
部磁束密度が大きくなる。図２のスピーカ用磁気回路は
小型、軽量の高性能スピーカに好適である。尚、図２で
磁気ギャップ27とはセンターポール24の外周面と第２の
ヨーク23の内周面とが対向する領域のギャップをいい、
図示省略のボイスコイルが駆動されるストローク領域で
ある。
【００１２】図３は本発明のスピーカ用磁気回路の更に
他の例を示す断面図である。図３において、51は強磁性
材料からなる円板状の第１のヨークであり、第１のヨー
ク51の前面の中心部に強磁性材料からなる円柱状のセン
ターポール54が同軸に配設されている。第１のヨーク51
とセンターポール54とは図示されない締結具（ボルト）
により螺着されている。第１のヨーク51の前面にはヨー
ク51と同軸に厚み方向に磁化されたリング状の第１の永
久磁石52が配設され、その内周面がギャップ58を介して
センターポール54の外周面と対向している。第１の永久
磁石52の前面には強磁性材料からなるリング状の第２の
ヨーク53が第１の永久磁石52と同軸に配設され、第２の
ヨーク53の内周面が磁気ギャップ57を介してセンターポ
ール54の外周面と対向している。センターポール54の前
面には厚み方向に磁化された円板状の第３の永久磁石62
がセンターポール54と同軸に配設されている。第２のヨ
ーク53の前面には厚み方向に磁化されたリング状の第２
の永久磁石55が配設され、その内周面がギャップ59を介
して第３の永久磁石62の外周面と対向している。第３の
永久磁石62の前面には強磁性材料により円板状に形成さ
れた第４のヨーク67が第３の永久磁石62と同軸に配設さ
れている。第２の永久磁石55の前面には強磁性材料によ
りリング状に形成された第３のヨーク56が配設され、そ
の内周面がギャップ60を介して第４のヨーク67の外周面
と対向している。第１、２及び３の永久磁石52、55、及
び62にはそれぞれ図３中に示される極性の磁極が形成さ
れている。図３の磁気回路構成は、図１のスピーカ用磁
気回路に第３、４のヨークを付加した構造に相当する。
他の例を示す断面図である。図３において、51は強磁性
材料からなる円板状の第１のヨークであり、第１のヨー
ク51の前面の中心部に強磁性材料からなる円柱状のセン
ターポール54が同軸に配設されている。第１のヨーク51
とセンターポール54とは図示されない締結具（ボルト）
により螺着されている。第１のヨーク51の前面にはヨー
ク51と同軸に厚み方向に磁化されたリング状の第１の永
久磁石52が配設され、その内周面がギャップ58を介して
センターポール54の外周面と対向している。第１の永久
磁石52の前面には強磁性材料からなるリング状の第２の
ヨーク53が第１の永久磁石52と同軸に配設され、第２の
ヨーク53の内周面が磁気ギャップ57を介してセンターポ
ール54の外周面と対向している。センターポール54の前
面には厚み方向に磁化された円板状の第３の永久磁石62
がセンターポール54と同軸に配設されている。第２のヨ
ーク53の前面には厚み方向に磁化されたリング状の第２
の永久磁石55が配設され、その内周面がギャップ59を介
して第３の永久磁石62の外周面と対向している。第３の
永久磁石62の前面には強磁性材料により円板状に形成さ
れた第４のヨーク67が第３の永久磁石62と同軸に配設さ
れている。第２の永久磁石55の前面には強磁性材料によ
りリング状に形成された第３のヨーク56が配設され、そ
の内周面がギャップ60を介して第４のヨーク67の外周面
と対向している。第１、２及び３の永久磁石52、55、及
び62にはそれぞれ図３中に示される極性の磁極が形成さ
れている。図３の磁気回路構成は、図１のスピーカ用磁
気回路に第３、４のヨークを付加した構造に相当する。
【００１３】図３中の矢印で示すように、第１の永久磁
石52から出て第２のヨーク53、磁気ギャップ57、センタ
ーポール54、第１のヨーク51を通る主磁束63を生じる。
これに加えて、第２の永久磁石55から出て第２のヨーク
53、磁気ギャップ57、センターポール54、第３の永久磁
石62、第４のヨーク67、ギャップ60、第３のヨーク56を
通る補磁束64を生じる。図３のスピーカ用磁気回路の有
効性を後述の図５の実施例２に具体的に示す。図３で磁
気ギャップ57とはセンターポール54の外周面と第２のヨ
ーク53の内周面とが対向する領域のギャップをいい、図
示省略のボイスコイルが駆動されるストローク領域であ
る。なお、ギャップ60の磁束密度は磁気ギャップ57より
小さいがギャップ58、59より大きいので、ギャップ60に
もボイスコイルを配置し、磁束を鎖交させるようにすれ
ばボイスコイルの駆動力をより高めることできる。
石52から出て第２のヨーク53、磁気ギャップ57、センタ
ーポール54、第１のヨーク51を通る主磁束63を生じる。
これに加えて、第２の永久磁石55から出て第２のヨーク
53、磁気ギャップ57、センターポール54、第３の永久磁
石62、第４のヨーク67、ギャップ60、第３のヨーク56を
通る補磁束64を生じる。図３のスピーカ用磁気回路の有
効性を後述の図５の実施例２に具体的に示す。図３で磁
気ギャップ57とはセンターポール54の外周面と第２のヨ
ーク53の内周面とが対向する領域のギャップをいい、図
示省略のボイスコイルが駆動されるストローク領域であ
る。なお、ギャップ60の磁束密度は磁気ギャップ57より
小さいがギャップ58、59より大きいので、ギャップ60に
もボイスコイルを配置し、磁束を鎖交させるようにすれ
ばボイスコイルの駆動力をより高めることできる。
【００１４】図４は本発明のスピーカ用磁気回路の更に
他の例を示す断面図である。図４において、111は強磁
性材料からなる円板状の第１のヨークであり、第１のヨ
ーク111の前面の中心部に強磁性材料からなる円柱状の
センターポール114が同軸に配設されている。センター
ポール114の第１のヨーク111との接合面には、テーパ部
114aが設けられている。第１のヨーク111とセンターポ
ール114とは図示されない締結具（ボルト）により螺着
されている。第１のヨーク111の前面にはヨーク111と同
軸に厚み方向に磁化されたリング状の第１の永久磁石11
2が配設され、その内周面がギャップ118を介してセンタ
ーポール114の外周面と対向している。第１の永久磁石1
12の前面には強磁性材料からなるリング状の第２のヨー
ク113が第１の永久磁石112と同軸に配設され、第２のヨ
ーク113の内周面が磁気ギャップ117を介してセンターポ
ール114の外周面と対向している。センターポール114の
前面には厚み方向に磁化された円板状の第３の永久磁石
122がセンターポール114と同軸に配設されている。第２
のヨーク113の前面には厚み方向に磁化されたリング状
の第２の永久磁石115が配設され、その内周面がギャッ
プ119を介して第３の永久磁石122の外周面と対向してい
る。第３の永久磁石122の前面には強磁性材料により円
板状に形成された第４のヨーク127が第３の永久磁石122
と同軸に配設されている。第２の永久磁石115の前面に
は強磁性材料によりリング状に形成された第３のヨーク
116が配設され、その内周面がギャップ120を介して第４
のヨーク127の外周面と対向している。第１、２及び３
の永久磁石112、115、及び122にはそれぞれ図４中に示
される極性の磁極が形成されている。図４の磁気回路構
成は、図３のスピーカ用磁気回路のセンターポール54の
第１のヨーク51との接合面に、テーパ部が設けられたも
のである。
他の例を示す断面図である。図４において、111は強磁
性材料からなる円板状の第１のヨークであり、第１のヨ
ーク111の前面の中心部に強磁性材料からなる円柱状の
センターポール114が同軸に配設されている。センター
ポール114の第１のヨーク111との接合面には、テーパ部
114aが設けられている。第１のヨーク111とセンターポ
ール114とは図示されない締結具（ボルト）により螺着
されている。第１のヨーク111の前面にはヨーク111と同
軸に厚み方向に磁化されたリング状の第１の永久磁石11
2が配設され、その内周面がギャップ118を介してセンタ
ーポール114の外周面と対向している。第１の永久磁石1
12の前面には強磁性材料からなるリング状の第２のヨー
ク113が第１の永久磁石112と同軸に配設され、第２のヨ
ーク113の内周面が磁気ギャップ117を介してセンターポ
ール114の外周面と対向している。センターポール114の
前面には厚み方向に磁化された円板状の第３の永久磁石
122がセンターポール114と同軸に配設されている。第２
のヨーク113の前面には厚み方向に磁化されたリング状
の第２の永久磁石115が配設され、その内周面がギャッ
プ119を介して第３の永久磁石122の外周面と対向してい
る。第３の永久磁石122の前面には強磁性材料により円
板状に形成された第４のヨーク127が第３の永久磁石122
と同軸に配設されている。第２の永久磁石115の前面に
は強磁性材料によりリング状に形成された第３のヨーク
116が配設され、その内周面がギャップ120を介して第４
のヨーク127の外周面と対向している。第１、２及び３
の永久磁石112、115、及び122にはそれぞれ図４中に示
される極性の磁極が形成されている。図４の磁気回路構
成は、図３のスピーカ用磁気回路のセンターポール54の
第１のヨーク51との接合面に、テーパ部が設けられたも
のである。
【００１５】図４中の矢印で示すように、第１の永久磁
石112から出て第２のヨーク113、磁気ギャップ117、セ
ンターポール114、第１のヨーク111を通る主磁束123を
生じる。これに加えて、第２の永久磁石115から出て第
２のヨーク113、磁気ギャップ117、センターポール11
4、第３の永久磁石122、第４のヨーク127、ギャップ12
0、第３のヨーク116を通る補磁束124を生じる。図４の
スピーカ用磁気回路の有効性を後述の図５の実施例３−
１に具体的に示す。図４で磁気ギャップ117とはセンタ
ーポール114の外周面と第２のヨーク113の内周面とが対
向する領域のギャップをいい、図示省略のボイスコイル
が駆動されるストローク領域である。なお、ギャップ12
0の磁束密度は磁気ギャップ117より小さいがギャップ11
8、119より大きいので、ギャップ120にもボイスコイル
を配置し、磁束を鎖交させるようにすればボイスコイル
の駆動力をより高めることできる。
石112から出て第２のヨーク113、磁気ギャップ117、セ
ンターポール114、第１のヨーク111を通る主磁束123を
生じる。これに加えて、第２の永久磁石115から出て第
２のヨーク113、磁気ギャップ117、センターポール11
4、第３の永久磁石122、第４のヨーク127、ギャップ12
0、第３のヨーク116を通る補磁束124を生じる。図４の
スピーカ用磁気回路の有効性を後述の図５の実施例３−
１に具体的に示す。図４で磁気ギャップ117とはセンタ
ーポール114の外周面と第２のヨーク113の内周面とが対
向する領域のギャップをいい、図示省略のボイスコイル
が駆動されるストローク領域である。なお、ギャップ12
0の磁束密度は磁気ギャップ117より小さいがギャップ11
8、119より大きいので、ギャップ120にもボイスコイル
を配置し、磁束を鎖交させるようにすればボイスコイル
の駆動力をより高めることできる。
【００１６】本発明のスピーカ用磁気回路に配設される
永久磁石は一体ものでなくても良く、例えば分割した複
数個の永久磁石を接着して構成することができる。リン
グ状磁石、円柱状磁石、又は円板状磁石が分割した永久
磁石の集合体から構成される場合、集合体の永久磁石の
外周又は内周形状は円弧に限定されず、部分的に直線部
分を有しても良い。
永久磁石は一体ものでなくても良く、例えば分割した複
数個の永久磁石を接着して構成することができる。リン
グ状磁石、円柱状磁石、又は円板状磁石が分割した永久
磁石の集合体から構成される場合、集合体の永久磁石の
外周又は内周形状は円弧に限定されず、部分的に直線部
分を有しても良い。
【００１７】
【実施例】以下、実施例により本発明を詳細に説明する
が、それら実施例により本発明が限定されるものではな
い。
が、それら実施例により本発明が限定されるものではな
い。
【００１８】（実施例１）図１に示す本発明のスピーカ
用磁気回路を、第１のヨーク１、第１の永久磁石２、第
２のヨーク３、及び第２の永久磁石５の外径：D1＝173m
mとし、第１の永久磁石２、第２のヨーク３、及び第２
の永久磁石５の内径：D2＝93mmとし、センターポール４
及び第３の永久磁石12の外径：D12＝75mmとし、第１の
ヨーク１の厚み：L1＝30mmとし、センターポール４の厚
み：L4＝52.5mmとし、第１の永久磁石２の厚み：L2＝25
mmとし、第２のヨーク３の厚み：L3＝27.5mmとし、第
２、３の永久磁石５、12の厚み：L5＝25mmとし、構成し
た。なお、第１、２及び３の永久磁石２、５、及び12に
はいずれもＲ−Fe−Ｂ系異方性焼結磁石（ＲはNdを主体
とする希土類元素の少なくとも１種であり、日立金属社
製のHS-46CH）を用いた。又第１のヨーク１、センター
ポール４、及び第２のヨーク３はいずれもJISG3101一般
構造用圧延鋼材SS400製とした。以上のように構成した
図１のスピーカ用磁気回路において、磁気ギャップ７の
半径方向の中心位置Ｏ（磁気ギャップ７の下端位置）か
ら磁気ギャップ７の軸方向ｘに沿う空隙部磁束密度を測
定した。結果を図５の実施例１に示す。図５より1.20Ｔ
を超える高い空隙部磁束密度を得られたことがわかる。
用磁気回路を、第１のヨーク１、第１の永久磁石２、第
２のヨーク３、及び第２の永久磁石５の外径：D1＝173m
mとし、第１の永久磁石２、第２のヨーク３、及び第２
の永久磁石５の内径：D2＝93mmとし、センターポール４
及び第３の永久磁石12の外径：D12＝75mmとし、第１の
ヨーク１の厚み：L1＝30mmとし、センターポール４の厚
み：L4＝52.5mmとし、第１の永久磁石２の厚み：L2＝25
mmとし、第２のヨーク３の厚み：L3＝27.5mmとし、第
２、３の永久磁石５、12の厚み：L5＝25mmとし、構成し
た。なお、第１、２及び３の永久磁石２、５、及び12に
はいずれもＲ−Fe−Ｂ系異方性焼結磁石（ＲはNdを主体
とする希土類元素の少なくとも１種であり、日立金属社
製のHS-46CH）を用いた。又第１のヨーク１、センター
ポール４、及び第２のヨーク３はいずれもJISG3101一般
構造用圧延鋼材SS400製とした。以上のように構成した
図１のスピーカ用磁気回路において、磁気ギャップ７の
半径方向の中心位置Ｏ（磁気ギャップ７の下端位置）か
ら磁気ギャップ７の軸方向ｘに沿う空隙部磁束密度を測
定した。結果を図５の実施例１に示す。図５より1.20Ｔ
を超える高い空隙部磁束密度を得られたことがわかる。
【００１９】（実施例２）図３に示す本発明のスピーカ
用磁気回路を、第１のヨーク51、第１の永久磁石52、第
２のヨーク53、第２の永久磁石55、及び第３のヨーク56
の外径：D51＝173mmとし、第１の永久磁石52、第２のヨ
ーク53、第２の永久磁石55、及び第３のヨーク56の内
径：D52＝93mmとし、センターポール54、第３の永久磁
石62、及び第４のヨーク67の外径：D62＝75mmとし、第
１のヨーク51の厚み：L51＝30mmとし、センターポール5
4の厚み：L54＝52.5mmとし、第１の永久磁石52の厚み：
L52＝25mmとし、第２のヨーク53の厚み：L53＝27.5mmと
し、第２、３の永久磁石55、62の厚み：L55＝25mmと
し、第３、４のヨーク56、67の厚み：L56＝25mmとし、
構成した。なお、第１、２及び３の永久磁石52、55、及
び62にはいずれもＲ−Fe−Ｂ系異方性焼結磁石（ＲはNd
を主体とする希土類元素の少なくとも１種であり、日立
金属社製のHS-46CH）を用いた。又第１、２、３のヨー
ク51、53、56、及びセンターポール54はいずれもJISG31
01一般構造用圧延鋼材SS400製とした。以上のように構
成した図３のスピーカ用磁気回路において、磁気ギャッ
プ57の半径方向の中心位置Ｏ（磁気ギャップ57の下端位
置）から磁気ギャップ57の軸方向ｘに沿う空隙部磁束密
度を測定した。結果を図５の実施例２に示す。図５より
1.30Ｔ超の高い空隙部磁束密度を得られたことがわか
る。
用磁気回路を、第１のヨーク51、第１の永久磁石52、第
２のヨーク53、第２の永久磁石55、及び第３のヨーク56
の外径：D51＝173mmとし、第１の永久磁石52、第２のヨ
ーク53、第２の永久磁石55、及び第３のヨーク56の内
径：D52＝93mmとし、センターポール54、第３の永久磁
石62、及び第４のヨーク67の外径：D62＝75mmとし、第
１のヨーク51の厚み：L51＝30mmとし、センターポール5
4の厚み：L54＝52.5mmとし、第１の永久磁石52の厚み：
L52＝25mmとし、第２のヨーク53の厚み：L53＝27.5mmと
し、第２、３の永久磁石55、62の厚み：L55＝25mmと
し、第３、４のヨーク56、67の厚み：L56＝25mmとし、
構成した。なお、第１、２及び３の永久磁石52、55、及
び62にはいずれもＲ−Fe−Ｂ系異方性焼結磁石（ＲはNd
を主体とする希土類元素の少なくとも１種であり、日立
金属社製のHS-46CH）を用いた。又第１、２、３のヨー
ク51、53、56、及びセンターポール54はいずれもJISG31
01一般構造用圧延鋼材SS400製とした。以上のように構
成した図３のスピーカ用磁気回路において、磁気ギャッ
プ57の半径方向の中心位置Ｏ（磁気ギャップ57の下端位
置）から磁気ギャップ57の軸方向ｘに沿う空隙部磁束密
度を測定した。結果を図５の実施例２に示す。図５より
1.30Ｔ超の高い空隙部磁束密度を得られたことがわか
る。
【００２０】（実施例３−１）図４に示す本発明のスピ
ーカ用磁気回路を、第１のヨーク111、第１の永久磁石1
12、第２の永久磁石115、及び第３のヨーク116の外径：
D111＝173mmとし、第２のヨーク113の外径：D113＝155m
mとし、第１の永久磁石112、第２のヨーク113、第２の
永久磁石115、及び第３のヨーク116の内径：D112＝93mm
とし、センターポール114、第３の永久磁石122、及び第
４のヨーク127の外径：D122＝75mmとし、第１のヨーク1
11の厚み：L111＝60mmとし、センターポール114の厚
み：L114＝105mmとし、第１の永久磁石112の厚み：L112
＝50mmとし、第２のヨーク113の厚み：L113＝55mmと
し、第２、３の永久磁石115、122の厚み：L115＝25mmと
し、第３、４のヨーク116、127の厚み：L116＝20mmと
し、テーパ部114aの外径：D114a＝93mmとし、テーパ部1
14aの厚み：L114a＝20mmとし、構成した。なお、第１、
２及び３の永久磁石112、115、及び122にはいずれもＲ
−Fe−Ｂ系異方性焼結磁石（ＲはNdを主体とする希土類
元素の少なくとも１種であり、日立金属社製のHS-46C
H）を用いた。又第１、２、３のヨーク111、113、116、
及びセンターポール114はいずれもJISG3101一般構造用
圧延鋼材SS400製とした。以上のように構成した図４の
スピーカ用磁気回路において、磁気ギャップ117の半径
方向の中心位置Ｏ（磁気ギャップ117の下端位置）から
磁気ギャップ117の軸方向ｘに沿う空隙部磁束密度を測
定した。結果を図５の実施例3-1に示す。図５より実施
例２よりも高い1.35Ｔ超の空隙部磁束密度を得られたこ
とがわかる。
ーカ用磁気回路を、第１のヨーク111、第１の永久磁石1
12、第２の永久磁石115、及び第３のヨーク116の外径：
D111＝173mmとし、第２のヨーク113の外径：D113＝155m
mとし、第１の永久磁石112、第２のヨーク113、第２の
永久磁石115、及び第３のヨーク116の内径：D112＝93mm
とし、センターポール114、第３の永久磁石122、及び第
４のヨーク127の外径：D122＝75mmとし、第１のヨーク1
11の厚み：L111＝60mmとし、センターポール114の厚
み：L114＝105mmとし、第１の永久磁石112の厚み：L112
＝50mmとし、第２のヨーク113の厚み：L113＝55mmと
し、第２、３の永久磁石115、122の厚み：L115＝25mmと
し、第３、４のヨーク116、127の厚み：L116＝20mmと
し、テーパ部114aの外径：D114a＝93mmとし、テーパ部1
14aの厚み：L114a＝20mmとし、構成した。なお、第１、
２及び３の永久磁石112、115、及び122にはいずれもＲ
−Fe−Ｂ系異方性焼結磁石（ＲはNdを主体とする希土類
元素の少なくとも１種であり、日立金属社製のHS-46C
H）を用いた。又第１、２、３のヨーク111、113、116、
及びセンターポール114はいずれもJISG3101一般構造用
圧延鋼材SS400製とした。以上のように構成した図４の
スピーカ用磁気回路において、磁気ギャップ117の半径
方向の中心位置Ｏ（磁気ギャップ117の下端位置）から
磁気ギャップ117の軸方向ｘに沿う空隙部磁束密度を測
定した。結果を図５の実施例3-1に示す。図５より実施
例２よりも高い1.35Ｔ超の空隙部磁束密度を得られたこ
とがわかる。
【００２１】このように高い空隙部磁束密度を得られた
理由として、図３に示す実施例２では主磁束63がセンタ
ーポール54から第１のヨーク51に流れる時にその接合
部、特に空隙58側において磁束が集中する。そのため、
この部分の部材が磁気飽和を起こし磁気抵抗が大きくな
っていた。これに対し本実施例では主磁束123がセンタ
ーポール114から第１のヨーク111に流れる時、テーパ部
114aを流れることができ、主磁束123が第１の永久磁石1
12へ近道を通って行けるので、磁気飽和現象が緩和さ
れ、磁気抵抗が低減されて磁気損失が減り、その結果と
して磁気ギャップ117の空隙部磁束密度が高くなったも
のと考えられる。尚、テーパ部の代わりに円弧で結んだ
アール部による接続でも良い。
理由として、図３に示す実施例２では主磁束63がセンタ
ーポール54から第１のヨーク51に流れる時にその接合
部、特に空隙58側において磁束が集中する。そのため、
この部分の部材が磁気飽和を起こし磁気抵抗が大きくな
っていた。これに対し本実施例では主磁束123がセンタ
ーポール114から第１のヨーク111に流れる時、テーパ部
114aを流れることができ、主磁束123が第１の永久磁石1
12へ近道を通って行けるので、磁気飽和現象が緩和さ
れ、磁気抵抗が低減されて磁気損失が減り、その結果と
して磁気ギャップ117の空隙部磁束密度が高くなったも
のと考えられる。尚、テーパ部の代わりに円弧で結んだ
アール部による接続でも良い。
【００２２】（従来例）図７に示すスピーカ用磁気回路
は図８の従来のスピーカ用磁気回路と実質的に同じ構造
である。図７のスピーカ用磁気回路を、第１のヨーク9
1、第１の永久磁石92、第２のヨーク93、第２の永久磁
石95、及び第３のヨーク96の外径：D91＝173mmとし、第
１の永久磁石92、第２のヨーク93、第２の永久磁石95、
及び第３のヨーク96の内径：D96＝93mmとし、センター
ポール94の外径：D94＝75mmとし、第１のヨーク91の厚
み：L91＝30mmとし、センターポール94の厚み：L94＝10
2.5mmとし、第１の永久磁石92の厚み：L92＝25mmとし、
第２のヨーク93の厚み：L93＝27.5mmとし、第２の永久
磁石95の厚み：L95＝25mmとし、第３のヨーク96の厚
み：L96＝25mmとし、構成した。なお、第１、２の永久
磁石92、95にはいずれもＲ−Fe−Ｂ系異方性焼結磁石
（ＲはNdを主体とする希土類元素の少なくとも１種であ
り、日立金属社製のHS-46CH）を用いた。又第１、２、
３のヨーク91、93、96、及びセンターポール94はいずれ
もJISG3101一般構造用圧延鋼材SS400製とした。以上の
ように構成した図７のスピーカ用磁気回路において、磁
気ギャップ97の半径方向の中心位置Ｏ（磁気ギャップ97
の下端位置）から磁気ギャップ97の軸方向ｘに沿う空隙
部磁束密度を測定した。結果を図５中の従来例に示す。
図５より実施例１、２に比べて空隙部磁束密度が低いこ
とがわかる。
は図８の従来のスピーカ用磁気回路と実質的に同じ構造
である。図７のスピーカ用磁気回路を、第１のヨーク9
1、第１の永久磁石92、第２のヨーク93、第２の永久磁
石95、及び第３のヨーク96の外径：D91＝173mmとし、第
１の永久磁石92、第２のヨーク93、第２の永久磁石95、
及び第３のヨーク96の内径：D96＝93mmとし、センター
ポール94の外径：D94＝75mmとし、第１のヨーク91の厚
み：L91＝30mmとし、センターポール94の厚み：L94＝10
2.5mmとし、第１の永久磁石92の厚み：L92＝25mmとし、
第２のヨーク93の厚み：L93＝27.5mmとし、第２の永久
磁石95の厚み：L95＝25mmとし、第３のヨーク96の厚
み：L96＝25mmとし、構成した。なお、第１、２の永久
磁石92、95にはいずれもＲ−Fe−Ｂ系異方性焼結磁石
（ＲはNdを主体とする希土類元素の少なくとも１種であ
り、日立金属社製のHS-46CH）を用いた。又第１、２、
３のヨーク91、93、96、及びセンターポール94はいずれ
もJISG3101一般構造用圧延鋼材SS400製とした。以上の
ように構成した図７のスピーカ用磁気回路において、磁
気ギャップ97の半径方向の中心位置Ｏ（磁気ギャップ97
の下端位置）から磁気ギャップ97の軸方向ｘに沿う空隙
部磁束密度を測定した。結果を図５中の従来例に示す。
図５より実施例１、２に比べて空隙部磁束密度が低いこ
とがわかる。
【００２３】（比較例）図６に示す比較例のスピーカ用
磁気回路を、第１のヨーク71、第１の永久磁石72、第２
のヨーク73、及び第３の永久磁石75の外径：D71＝173mm
とし、第１の永久磁石72、第２のヨーク73、及び第３の
永久磁石75の内径：D75＝93mmとし、第２の永久磁石8
9、第３のヨーク74、及び第４の永久磁石82の外径：D82
＝75mmとし、第１のヨーク71の厚み：L71＝30mmとし、
第１、２の永久磁石72、89の厚み：L72＝25mmとし、第
２、３のヨーク73、74の厚み：L73＝27.5mmとし、第
３、４の永久磁石75、82の厚み：L75＝25mmとし、構成
した。なお、第１、２、３及び４の永久磁石72、89、75
及び82にはいずれもＲ−Fe−Ｂ系異方性焼結磁石（Ｒは
Ndを主体とする希土類元素の少なくとも１種であり、日
立金属社製のHS-46CH）を用いた。又第１、２、３のヨ
ーク71、73、74はいずれもJISG3101一般構造用圧延鋼材
SS400製とした。以上のように構成した図６のスピーカ
用磁気回路において、磁気ギャップ77の半径方向の中心
位置Ｏ（磁気ギャップ77の下端位置）から磁気ギャップ
77の軸方向ｘに沿う空隙部磁束密度を測定した。結果を
図５中の比較例に示す。図５より実施例１、２に比べて
比較例の空隙部磁束密度が低いことがわかる。
磁気回路を、第１のヨーク71、第１の永久磁石72、第２
のヨーク73、及び第３の永久磁石75の外径：D71＝173mm
とし、第１の永久磁石72、第２のヨーク73、及び第３の
永久磁石75の内径：D75＝93mmとし、第２の永久磁石8
9、第３のヨーク74、及び第４の永久磁石82の外径：D82
＝75mmとし、第１のヨーク71の厚み：L71＝30mmとし、
第１、２の永久磁石72、89の厚み：L72＝25mmとし、第
２、３のヨーク73、74の厚み：L73＝27.5mmとし、第
３、４の永久磁石75、82の厚み：L75＝25mmとし、構成
した。なお、第１、２、３及び４の永久磁石72、89、75
及び82にはいずれもＲ−Fe−Ｂ系異方性焼結磁石（Ｒは
Ndを主体とする希土類元素の少なくとも１種であり、日
立金属社製のHS-46CH）を用いた。又第１、２、３のヨ
ーク71、73、74はいずれもJISG3101一般構造用圧延鋼材
SS400製とした。以上のように構成した図６のスピーカ
用磁気回路において、磁気ギャップ77の半径方向の中心
位置Ｏ（磁気ギャップ77の下端位置）から磁気ギャップ
77の軸方向ｘに沿う空隙部磁束密度を測定した。結果を
図５中の比較例に示す。図５より実施例１、２に比べて
比較例の空隙部磁束密度が低いことがわかる。
【００２４】この理由を以下に説明する。両実施例と比
較例を比べてみて異なる点としては、両実施例ではセン
ターポール４、５４全体がSS400で構成されているが、
比較例では前記センターポール４、５４に相当する部分
（以下、「センターポール部」と記述する）が、その一
部が第２の永久磁石89で構成されていることである。従
って、この点について、磁気的な特性を比較すると、SS
400の飽和磁化は約2.0Ｔであるのに対し、第２の永久磁
石の磁束発生量、即ち、残留磁束密度は高々1.3T程度で
ある。ここで第１の永久磁石が発生した磁束量をΦ1、
第１の永久磁石の軸方向断面積をS1、センターポール
４、５４あるいはセンターポール部を流れる磁束量をΦ
2、センターポール４、５４あるいはセンターポール部
の軸方向断面積をS2とすると、Φ1は第１のヨークを通
過しセンターポール４、５４あるいはセンターポール部
に集中し、Φ2＝Φ1×S1÷S2となり（但し漏洩および磁
気飽和は無いものと仮定して）、且つ第１のヨークはセ
ンターポール４、５４あるいはセンターポール部より外
側に配置されていることから、S１はS2に比べはるかに
大きいので、Φ2の値も大きなものとなり、大型スピー
カになると第２の永久磁石の残留磁束密度以上となっ
て、磁気抵抗を増やすことになる。このため比較例のよ
うにセンターポール部の一部が第２の永久磁石で構成さ
れていると磁気抵抗が増え、空隙部磁束密度が低下す
る。逆に両実施例のように第２の永久磁石の残留磁束密
度より高い飽和磁化を持つSS400で構成されたセンター
ポールを配設した場合はセンターポール内での磁気抵抗
が減少するため高い空隙部磁束密度を得られる。
較例を比べてみて異なる点としては、両実施例ではセン
ターポール４、５４全体がSS400で構成されているが、
比較例では前記センターポール４、５４に相当する部分
（以下、「センターポール部」と記述する）が、その一
部が第２の永久磁石89で構成されていることである。従
って、この点について、磁気的な特性を比較すると、SS
400の飽和磁化は約2.0Ｔであるのに対し、第２の永久磁
石の磁束発生量、即ち、残留磁束密度は高々1.3T程度で
ある。ここで第１の永久磁石が発生した磁束量をΦ1、
第１の永久磁石の軸方向断面積をS1、センターポール
４、５４あるいはセンターポール部を流れる磁束量をΦ
2、センターポール４、５４あるいはセンターポール部
の軸方向断面積をS2とすると、Φ1は第１のヨークを通
過しセンターポール４、５４あるいはセンターポール部
に集中し、Φ2＝Φ1×S1÷S2となり（但し漏洩および磁
気飽和は無いものと仮定して）、且つ第１のヨークはセ
ンターポール４、５４あるいはセンターポール部より外
側に配置されていることから、S１はS2に比べはるかに
大きいので、Φ2の値も大きなものとなり、大型スピー
カになると第２の永久磁石の残留磁束密度以上となっ
て、磁気抵抗を増やすことになる。このため比較例のよ
うにセンターポール部の一部が第２の永久磁石で構成さ
れていると磁気抵抗が増え、空隙部磁束密度が低下す
る。逆に両実施例のように第２の永久磁石の残留磁束密
度より高い飽和磁化を持つSS400で構成されたセンター
ポールを配設した場合はセンターポール内での磁気抵抗
が減少するため高い空隙部磁束密度を得られる。
【００２５】実施例１、２（図１、３のスピーカ用磁気
回路）の検討結果と比較例（図６のスピーカ用磁気回
路）の検討結果から、センターポールの少なくとも一部
を強磁性材料から前記強磁性材料よりも低い残留磁束密
度を有する永久磁石に替えると、磁気抵抗が増大し空隙
部磁束密度が低下することがわかった。実施例２（図３
のスピーカ用磁気回路）の検討結果と、実施例３−１
（図４のスピーカ用磁気回路）の検討結果から、図３の
スピーカ用磁気回路のセンターポール54の第１のヨーク
51との接合面に、テーパ部が設けられた図４のスピーカ
用磁気回路では、磁気抵抗が低減し空隙部磁束密度が高
くなることがわかった。
回路）の検討結果と比較例（図６のスピーカ用磁気回
路）の検討結果から、センターポールの少なくとも一部
を強磁性材料から前記強磁性材料よりも低い残留磁束密
度を有する永久磁石に替えると、磁気抵抗が増大し空隙
部磁束密度が低下することがわかった。実施例２（図３
のスピーカ用磁気回路）の検討結果と、実施例３−１
（図４のスピーカ用磁気回路）の検討結果から、図３の
スピーカ用磁気回路のセンターポール54の第１のヨーク
51との接合面に、テーパ部が設けられた図４のスピーカ
用磁気回路では、磁気抵抗が低減し空隙部磁束密度が高
くなることがわかった。
【００２６】上記各実施例ではセンターポール及び各ヨ
ークを構成する強磁性材料として、JISG3101一般構造用
圧延鋼材SS400を使用した場合を記載したが特に限定さ
れるものではなく、例えば前記SS400より飽和磁化の高
い電磁材料を使用すると多くの磁束量を流すことができ
るので好ましい。前記電磁材料の例として日立金属社製
の鉄―コバルト系軟磁性材料YEP27COを使用して図４の
スピーカ用磁気回路のセンターポール及び各ヨークを構
成したものを実施例３−２とし、日立金属社製の鉄―コ
バルト―バナジウム系軟磁性材料YEP-2Vを使用して図４
のスピーカ用磁気回路のセンターポール及び各ヨークを
構成したものを実施例３−３とした。それらの磁気ギャ
ップ117の半径方向の中心位置Ｏ（磁気ギャップ117の下
端位置）から磁気ギャップ117の軸方向ｘに沿う空隙部
磁束密度を測定した結果を図５に示す。図より実施例３
−１に対し実施例３−２は約２％、実施例３−３は約３
％空隙部磁束密度を増やすことができた。
ークを構成する強磁性材料として、JISG3101一般構造用
圧延鋼材SS400を使用した場合を記載したが特に限定さ
れるものではなく、例えば前記SS400より飽和磁化の高
い電磁材料を使用すると多くの磁束量を流すことができ
るので好ましい。前記電磁材料の例として日立金属社製
の鉄―コバルト系軟磁性材料YEP27COを使用して図４の
スピーカ用磁気回路のセンターポール及び各ヨークを構
成したものを実施例３−２とし、日立金属社製の鉄―コ
バルト―バナジウム系軟磁性材料YEP-2Vを使用して図４
のスピーカ用磁気回路のセンターポール及び各ヨークを
構成したものを実施例３−３とした。それらの磁気ギャ
ップ117の半径方向の中心位置Ｏ（磁気ギャップ117の下
端位置）から磁気ギャップ117の軸方向ｘに沿う空隙部
磁束密度を測定した結果を図５に示す。図より実施例３
−１に対し実施例３−２は約２％、実施例３−３は約３
％空隙部磁束密度を増やすことができた。
【００２７】上記実施例では、永久磁石としてＲ−Fe−
Ｂ系異方性焼結磁石を用いた場合を記載したが特に限定
されず、公知の永久磁石を使用することができる。又上
記実施例１、２ではいずれも各リング状永久磁石と各リ
ング状ヨークの外径、内径、及び厚みが同一であり、か
つセンターポール及び円板状永久磁石の外径が同一の場
合を記載したがこれらに限定されるものではない。例え
ば、図１で第１のヨーク１の外径を第１の永久磁石２の
外径より大きくしたり、あるいは小さくすることは任意
に行うことができる。又図１の第２のヨーク３の外径を
第１の永久磁石２の外径より大きくしたり、あるいは小
さくすることも任意である。
Ｂ系異方性焼結磁石を用いた場合を記載したが特に限定
されず、公知の永久磁石を使用することができる。又上
記実施例１、２ではいずれも各リング状永久磁石と各リ
ング状ヨークの外径、内径、及び厚みが同一であり、か
つセンターポール及び円板状永久磁石の外径が同一の場
合を記載したがこれらに限定されるものではない。例え
ば、図１で第１のヨーク１の外径を第１の永久磁石２の
外径より大きくしたり、あるいは小さくすることは任意
に行うことができる。又図１の第２のヨーク３の外径を
第１の永久磁石２の外径より大きくしたり、あるいは小
さくすることも任意である。
【００２８】上記実施の形態では第１のヨークとセンタ
ーポールとが別体の場合を記載したが、第１のヨークと
センターポールとが一体もので形成された場合も本発明
に包含される。
ーポールとが別体の場合を記載したが、第１のヨークと
センターポールとが一体もので形成された場合も本発明
に包含される。
【００２９】
【発明の効果】以上記述の通り、本発明によれば、スピ
ーカの大型化、大重量化、及び高コスト化を招来せず
に、磁気ギャップの磁束密度を顕著に高めたスピーカ用
磁気回路を提供することができる。
ーカの大型化、大重量化、及び高コスト化を招来せず
に、磁気ギャップの磁束密度を顕著に高めたスピーカ用
磁気回路を提供することができる。
【図１】本発明のスピーカ用磁気回路の一態様を示す縦
断面図である。
断面図である。
【図２】本発明のスピーカ用磁気回路の他の態様を示す
縦断面図である。
縦断面図である。
【図３】本発明のスピーカ用磁気回路の更に他の態様を
示す縦断面図である。
示す縦断面図である。
【図４】本発明のスピーカ用磁気回路の更に他の態様を
示す縦断面図である。
示す縦断面図である。
【図５】磁気ギャップにおける測定位置ｘと空隙部磁束
密度との相関の一例を示す図である。
密度との相関の一例を示す図である。
【図６】比較例のスピーカ用磁気回路の態様を示す断面
図である。
図である。
【図７】従来例のスピーカ用磁気回路の態様を示す断面
図である。
図である。
【図８】従来のスピーカを示す縦断面図である。
１，21，31，51，111 第１のヨーク
２，22，32，52 ，112 第１の永久磁石
３，23，33，53，113 第２のヨーク
４，24，34，54，114 センターポール、
７，27，37，57，117 磁気ギャップ、
５，28，35，55，115 第２の永久磁石、
12，62，122 第３の永久磁石
56，116 第３のヨーク
67，127 第４のヨーク
114ａ テーパ部
フロントページの続き
(72)発明者 萩原 和樹
神奈川県横浜市戸塚区戸塚町216番地 株
式会社日立製作所内
Ｆターム(参考） 5D012 BB03 BB07 FA01 GA01
Claims (4)
- 【請求項１】 強磁性材料により円板状に形成された第
１のヨークと、 厚み方向が磁化方向であり、第１のヨークの前面に配設
されたリング状の第１の永久磁石と、 強磁性材料によりリング状に形成され、第１の永久磁石
の前面に配設された第２のヨークと、 厚み方向が磁化方向であり、第１の永久磁石とは反対極
性の磁極を前面部及び後面部に形成してなり、第２のヨ
ークの前面に配設されたリング状の第２の永久磁石と、 強磁性材料により円柱状に形成され、第１のヨークの前
面に配設され、第１の永久磁石及び第２のヨークの内周
面とギャップを介して対向するセンターポールと、 厚み方向が磁化方向であり、第２の永久磁石とは反対極
性の磁極を前面部及び後面部に形成してなり、センター
ポールの前面に配設され、第２の永久磁石の内周面とギ
ャップを介して対向する第３の永久磁石とを備えたこと
を特徴とするスピーカ用磁気回路。 - 【請求項２】 強磁性材料により円板状に形成された第
１のヨークと、 厚み方向が磁化方向であり、第１のヨークの前面に配設
されたリング状の第１の永久磁石と、 強磁性材料によりリング状に形成され、第１の永久磁石
の前面に配設された第２のヨークと、 強磁性材料により円柱状に形成され、第１のヨークの前
面に配設され、第１の永久磁石及び第２のヨークの内周
面とギャップを介して対向するセンターポールと、 厚み方向が磁化方向であり、第１の永久磁石と同極性の
磁極を前面部及び後面部に形成してなり、センターポー
ルの前面に突設された第３の永久磁石とを備えたことを
特徴とするスピーカ用磁気回路。 - 【請求項３】 強磁性材料により円板状に形成された第
１のヨークと、 厚み方向が磁化方向であり、第１のヨークの前面に配設
されたリング状の第１の永久磁石と、 強磁性材料によりリング状に形成され、第１の永久磁石
の前面に配設された第２のヨークと、 厚み方向が磁化方向であり、第１の永久磁石とは反対極
性の磁極を前面部及び後面部に形成してなり、第２のヨ
ークの前面に配設されたリング状の第２の永久磁石と、 強磁性材料によりリング状に形成され、第２の永久磁石
の前面に配設された第３のヨークと、 強磁性材料により円柱状に形成され、第１のヨークの前
面に配設され、第１の永久磁石及び第２のヨークの内周
面とギャップを介して対向するセンターポールと、 厚み方向が磁化方向であり、第２の永久磁石とは反対極
性の磁極を前面部及び後面部に形成してなり、センター
ポールの前面に配設され、第２の永久磁石の内周面とギ
ャップを介して対向する第３の永久磁石と、 強磁性材料により円板状に形成され、第３の永久磁石の
前面に配設され、第３のヨークの内周面とギャップを介
して対向する第４のヨークとを備えたことを特徴とする
スピーカ用磁気回路。 - 【請求項４】 前記第１のヨークとセンターポールとの
接続部をテーパ面あるいはアール面で接続したことを特
徴とする請求項１〜３の何れかに記載のスピーカ用磁気
回路。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002135948A JP3902066B2 (ja) | 2001-05-24 | 2002-05-10 | スピーカ用磁気回路 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001-156064 | 2001-05-24 | ||
| JP2001156064 | 2001-05-24 | ||
| JP2002135948A JP3902066B2 (ja) | 2001-05-24 | 2002-05-10 | スピーカ用磁気回路 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003047090A true JP2003047090A (ja) | 2003-02-14 |
| JP3902066B2 JP3902066B2 (ja) | 2007-04-04 |
Family
ID=26615676
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2002135948A Expired - Lifetime JP3902066B2 (ja) | 2001-05-24 | 2002-05-10 | スピーカ用磁気回路 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3902066B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006217451A (ja) * | 2005-02-07 | 2006-08-17 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | スピーカおよびこれを用いた電子機器、装置 |
| WO2008010679A1 (en) * | 2006-07-21 | 2008-01-24 | Jang-Seok Won | A dynamic type unit with multiple magnetic field system |
| JP2009509376A (ja) * | 2005-09-15 | 2009-03-05 | ピーエスエス・ベルギー・エヌブイ | ダイナミックスピーカ装置 |
| US20100127581A1 (en) * | 2008-11-24 | 2010-05-27 | Samsung Electronics Co., Ltd. | Vibration motor for portable terminal |
| EP3005728A1 (en) * | 2013-06-05 | 2016-04-13 | Harman International Industries, Incorporated | Multi-way coaxial loudspeaker with magnetic cylinder |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US11184712B2 (en) | 2015-05-19 | 2021-11-23 | Bose Corporation | Dual-field single-voice-coil transducer |
| US10499158B2 (en) | 2015-05-19 | 2019-12-03 | Bose Corporation | Electro-acoustic transducer with radiating acoustic seal and stacked magnetic circuit assembly |
| US9641938B2 (en) | 2015-05-21 | 2017-05-02 | Bose Corporation | Electro-acoustic transducer with radiating acoustic seal and stacked magnetic circuit assembly |
-
2002
- 2002-05-10 JP JP2002135948A patent/JP3902066B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006217451A (ja) * | 2005-02-07 | 2006-08-17 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | スピーカおよびこれを用いた電子機器、装置 |
| JP4496977B2 (ja) * | 2005-02-07 | 2010-07-07 | パナソニック株式会社 | スピーカおよびこれを用いた電子機器、装置 |
| JP2009509376A (ja) * | 2005-09-15 | 2009-03-05 | ピーエスエス・ベルギー・エヌブイ | ダイナミックスピーカ装置 |
| WO2008010679A1 (en) * | 2006-07-21 | 2008-01-24 | Jang-Seok Won | A dynamic type unit with multiple magnetic field system |
| US8144917B2 (en) | 2006-07-21 | 2012-03-27 | Jang-Seok Won | Dynamic type unit with multiple magnetic field system |
| US20100127581A1 (en) * | 2008-11-24 | 2010-05-27 | Samsung Electronics Co., Ltd. | Vibration motor for portable terminal |
| US8581451B2 (en) * | 2008-11-24 | 2013-11-12 | Samsung Electronics Co., Ltd. | Magnetic vibration motor for portable terminal with improved yoke attachment |
| EP3005728A1 (en) * | 2013-06-05 | 2016-04-13 | Harman International Industries, Incorporated | Multi-way coaxial loudspeaker with magnetic cylinder |
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