JP2003035307A - エンジンのクランクピン潤滑構造 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 共通のクランクピンに２個のコネクティング
ロッドを支持したときに、クランクシャフトの剛性を低
下させることなく、それらの摺動面の潤滑性能を確保す
る。 【解決手段】 クランクジャーナル２２からクランクピ
ン２１の内部に斜めに延びる傾斜オイル通路２６から、
クランクジャーナル２２の軸線Ｌｊから離反する方向に
Ｖ字状に拡開する第１分岐オイル通路３２Ｌ，３２Ｒを
分岐させ、その２個のオイル出口孔３２ａから流出する
オイルで第１コネクティングロッド１９との摺動面を潤
滑し、またクランクジャーナル２２の軸線Ｌｊに接近す
る方向にＶ字状に拡開する第２分岐オイル通路３７Ｌ，
３７Ｒを分岐させ、その２個のオイル出口孔３７ａから
流出するオイルで第２コネクティングロッド２０との摺
動面を潤滑する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、クランクシャフト
の一つのクランクピンに第１コネクティングロッドおよ
び第２コネクティングロッドを支持し、クランクシャフ
トの内部に形成したオイル通路を介してクランクピンの
外周面を潤滑するエンジンのクランクピン潤滑構造に関
する。

【０００２】

【従来の技術】一つのクランクピンに二つのコネクティ
ングロッドを支持する多気筒エンジンにおいて、クラン
クピンおよびコネクティングロッドの摺動面を潤滑する
オイル通路が、隣接する二つのクランクジャーナルから
一つのクランクピンの内部に斜めに延びる２本の傾斜オ
イル通路と、クランクピンの内部で傾斜オイル通路を貫
通してクランクピンの外周面に開口する２本の径方向オ
イル通路とで構成されたものが、特開平５−２７２３１
８号公報により公知である。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】ところで、上記特開平
５−２７２３１８号公報に記載されたものは、二つのク
ランクジャーナルから一つのクランクピンの内部に２本
の傾斜オイル通路が形成されているため、傾斜オイル通
路を１本だけ設けた場合に比べてクランクシャフトの剛
性が低下する問題がある。しかしながら傾斜オイル通路
を１本だけ設けると、クランクピンに支持された２本の
コネクティングロッドに対応する位置で傾斜オイル通路
の位置が異なってしまう。つまり傾斜オイル通路の上流
側ではその位置がクランクピンの軸線よりもクランクジ
ャーナル寄りになり、傾斜オイル通路の下流側ではその
位置がクランクピンの軸線よりも反クランクジャーナル
寄りになる。

【０００４】このように、クランクピンの軸線を外れた
位置から、クランクピンの軸線およびクランクジャーナ
ルの軸線を結ぶ方向に対して直交する方向に径方向オイ
ル通路を形成すると、それらの径方向オイル通路がクラ
ンクピンの直径線上に位置しないため、径方向オイル通
路の下流端の２つのオイル出口孔の位相差が１８０°に
ならず、クランクピンの外周面に均等にオイルを供給す
ることが難しくなる。これを避けるために、クランクピ
ンの軸線およびクランクジャーナルの軸線を結ぶ方向に
沿って径方向オイル通路を形成すると、径方向オイル通
路をクランクピンの直径線上に位置させることができる
が、クランクピンの最大爆発荷重が作用する作用点の近
傍（つまりクランクピンの外周面のクランクジャーナル
から最も遠い位置）に一方のオイル出口孔が開口してし
まい、クランクシャフトの耐久性に悪影響を与える虞が
ある。

【０００５】本発明は前述の事情に鑑みてなされたもの
で、共通のクランクピンに２個のコネクティングロッド
を支持したときに、クランクシャフトの剛性を低下させ
ることなく、それらの摺動面の潤滑性能を確保すること
を目的とする。

【０００６】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、請求項１に記載された発明によれば、クランクシャ
フトの一つのクランクピンに第１コネクティングロッド
および第２コネクティングロッドを支持し、クランクシ
ャフトの内部に形成したオイル通路を介してクランクピ
ンの外周面を潤滑するエンジンのクランクピン潤滑構造
において、クランクジャーナルからクランクピンの内部
に該クランクピンの軸線に対して傾斜するように延びる
傾斜オイル通路と、前記クランクジャーナルに近い側の
第１コネクティングロッドとクランクピンとの摺動面を
潤滑すべく、クランクピンの軸線よりもクランクジャー
ナルの軸線側に偏倚した位置で傾斜オイル通路から分岐
し、クランクジャーナルの軸線から離反する方向に延び
てクランクピンの表面の１８０°位相がずれた２つのオ
イル出口孔に連通するＶ字状の第１分岐オイル通路と、
前記クランクジャーナルに遠い側の第２コネクティング
ロッドとクランクピンとの摺動面を潤滑すべく、クラン
クピンの軸線よりも反クランクジャーナルの軸線側に偏
倚した位置で傾斜オイル通路から分岐し、クランクジャ
ーナルの軸線に接近する方向に延びてクランクピンの表
面の１８０°位相がずれた２つのオイル出口孔に連通す
るＶ字状の第２分岐オイル通路とを備えたことを特徴と
するエンジンのクランクピン潤滑構造が提案される。

【０００７】上記構成によれば、クランクシャフトの一
つのクランクピンに第１コネクティングロッドおよび第
２コネクティングロッドを支持し、クランクピンの軸線
からクランクジャーナルの軸線側にずれた傾斜オイル通
路から分岐する第１分岐オイル通路を介して第１コネク
ティングロッドとの摺動面を潤滑し、クランクピンの軸
線から反クランクジャーナルの軸線側にずれた傾斜オイ
ル通路から分岐する第２分岐オイル通路を介して第２コ
ネクティングロッドとの摺動面を潤滑する際に、第１分
岐オイル通路を反クランクジャーナルの軸線側に向けて
Ｖ字状に拡開させてクランクピンの表面の１８０°位相
がずれた２つのオイル出口孔に連通させ、かつ第２分岐
オイル通路をクランクジャーナルの軸線側に向けてＶ字
状に拡開させてクランクピンの表面の１８０°位相がず
れた２つのオイル出口孔に連通させたので、第１コネク
ティングロッドとの摺動面および第２コネクティングロ
ッドとの摺動面を円周方向に均一に潤滑して潤滑性能を
高めることができる。しかもクランクピンに１本の傾斜
オイル通路を設ければ良いため、２本の傾斜オイル通路
を設けたものに比べてクランクシャフトの剛性を高める
ことができる。

【０００８】また請求項２に記載された発明によれば、
請求項１の構成に加えて、第１コネクティングロッドを
介してクランクピンの外周面に最大爆発荷重が作用する
作用点およびクランクピンの軸線を結ぶ直線に対して、
第１分岐オイル通路の二つのオイル出口孔を対称に形成
し、第２コネクティングロッドを介してクランクピンの
外周面に最大爆発荷重が作用する作用点およびクランク
ピンの軸線を結ぶ直線に対して、第２分岐オイル通路の
二つのオイル出口孔を対称に形成したことを特徴とする
エンジンのクランクピン潤滑構造が提案される。

【０００９】上記構成によれば、第１コネクティングロ
ッドを介してクランクピンの外周面に最大爆発荷重が作
用する作用点およびクランクピンの軸線を結ぶ直線に対
して、第１分岐オイル通路の二つのオイル出口孔および
第２分岐オイル通路の二つのオイル出口孔をそれぞれ対
称に形成したので、潤滑条件が最も厳しいクランクピン
の最大爆発荷重の作用点に第１、第２分岐オイル通路の
各々二つのオイル出口孔から均等にオイルを供給して摺
動部の耐久性を確保することができる。しかも第１、第
２分岐オイル通路のオイル出口孔の位置が最大爆発荷重
が作用する作用点から充分に離れるので、最大爆発荷重
に対するクランクピンの強度を高めることができる。

【００１０】尚、実施例の第３オイル通路２６は本発明
の傾斜オイル通路に対応し、実施例の第４オイル通路３
２Ｌ，３２Ｒは本発明の第１分岐オイル通路に対応し、
実施例の第５オイル通路３７Ｌ，３７Ｒは本発明の第２
分岐オイル通路に対応する。

【００１１】

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を、添
付図面に示した本発明の実施例に基づいて説明する。

【００１２】図１〜図６は本発明の第１実施例を示すも
ので、図１はＶ型８気筒エンジンの一部破断正面図、図
２は図１の２方向矢視図、図３は図２の３部拡大図、図
４は図３の４−４線断面図、図５は図３の５−５線断面
図、図６は図３の６−６線断面図である。

【００１３】図１に示すように、Ｖ型８気筒エンジンＥ
は下端にクランクシャフト１１を支持するＶ型のシリン
ダブロック１２と、このシリンダブロック１２の上面に
結合された左右一対のシリンダヘッド１３，１３と、両
シリンダヘッド１３，１３の上面に結合された左右一対
のヘッドカバー１４，１４と、シリンダブロック１２の
下面に結合されたクランクケース１５と、クランクケー
ス１５の下面に結合されたオイルパン１６とを備える。
シリンダブロック１２に形成された左右のシリンダ１７
…，１７…に摺動自在に嵌合する左右のピストン１８
…，１８…は、第１コネクティングロッド１９…および
第２コネクティングロッド２０…を介してクランクシャ
フト１１に接続される。

【００１４】図２から明らかなように、クランクシャフ
ト１１は４個のクランクピン２１…と、５個のクランク
ジャーナル２２…と、隣接するクランクピン２１…およ
びクランクジャーナル２２…を接続する８個のクランク
アーム２３…とを備える。各々のクランクピン２１には
左右のバンクから延びる２本のコネクティングロッド、
つまり第１コネクティングロッド１９および第２コネク
ティングロッド２０が回転自在に支持される。４個のク
ランクピン２１…は、その外周面に支持された第１、第
２コネクティングロッド１９…，２０…との摺動面の潤
滑構造が実質的に同じであるため、代表として図２の右
端のクランクピン２１…の潤滑構造を説明する。

【００１５】図３および図４から明らかなように、クラ
ンクジャーナル２２は、シリンダブロック１２のジャー
ナル支持部１２ａに固定した軸受けメタル３８と、ジャ
ーナル支持部１２ａに結合されるベアリングキャップ３
９に固定した軸受けメタル４０とに挟まれて回転自在に
支持される。シリンダブロック１２のジャーナル支持部
１２ａに形成されて図示せぬオイルポンプに連なる第１
オイル通路２４が、軸受けメタル３８の外側に沿う円弧
溝４１と、軸受けメタル３８の通孔３８ａ…とを介して
クランクジャーナル２２の外周面に開口しており、これ
により軸受けメタル３８，４０とクランクジャーナル２
２との摺動面が潤滑される。クランクジャーナル２２の
軸線Ｌｊを通って直径方向に貫通する第２オイル通路２
５の両端が軸受けメタル３８の通孔３８ａ…に連通し、
第２オイル通路２５の中央位置から隣接するクランクピ
ン２１に向けて第３オイル通路２６が斜めに形成され、
第３オイル通路２６のクランクピン２１側の端部が盲栓
２７で閉塞される。

【００１６】図３から明らかなように、第３オイル通路
２６は、第１コネクティングロッド１９および第２コネ
クティングロッド２０の境界面Ｐ０においてクランクピ
ン２１の軸線Ｌｐ上に存在するが、第１コネクティング
ロッド１９の中心面Ｐ１においてクランクピン２１の軸
線Ｌｐに対してクランクジャーナル２２の軸線Ｌｊに接
近する方向に偏倚し、また第２コネクティングロッド２
０の中心面Ｐ２においてクランクピン２１の軸線Ｌｐに
対してクランクジャーナル２２の軸線Ｌｊ側から離反す
る方向に偏倚している。

【００１７】図５から明らかなように、クランクピン２
１は第１コネクティングロッド１９の大端部１９ａと、
その大端部１９ａに２本のボルト２８，２８で締結され
たベアリングキャップ２９とによって支持されており、
大端部１９ａおよびベアリングキャップ２９の内周面に
クランクピン２１の外周面を支持する２分割の軸受けメ
タル３０，３１が設けられる。第３オイル通路２６から
分岐する第４オイル通路３２Ｌ，３２Ｒが、クランクジ
ャーナル２２の軸線Ｌｊから離反する方向にＶ字状に延
びている。第４オイル通路３２Ｌ，３２Ｒは、クランク
ジャーナル２２の軸線Ｌｊおよびクランクピン２１の軸
線Ｌｐを結ぶ直線Ｌｒに対して対称に形成されており、
それらの末端のオイル出口孔３２ａ，３２ａは、クラン
クピン２１の軸線Ｌｐ通って前記直線Ｌｒに直交する直
径上に位置している。

【００１８】図６から明らかなように、クランクピン２
１は第２コネクティングロッド２０の大端部２０ａと、
その大端部２０ａに２本のボルト３３，３３で締結され
たベアリングキャップ３４とによって支持されており、
大端部２０ａおよびベアリングキャップ３４の内周面に
クランクピン２１の外周面を支持する２分割の軸受けメ
タル３５，３６が設けられる。第３オイル通路２６から
分岐する第５オイル通路３７Ｌ，３７Ｒが、クランクジ
ャーナル２２の軸線Ｌｊに接近する方向にＶ字状に延び
ている。第５オイル通路３７Ｌ，３７Ｒは、クランクジ
ャーナル２２の軸線Ｌｊおよびクランクピン２１の軸線
Ｌｐを結ぶ直線Ｌｒに対して対称に形成されており、そ
れらの末端のオイル出口孔３７ａ，３７ａは、クランク
ピン２１の軸線Ｌｐ通って前記直線Ｌｒに直交する直径
上に位置している。

【００１９】次に、上記構成を備えた本発明の実施例の
作用を説明する。

【００２０】図示せぬオイルポンプが吐出したオイル
は、シリンダブロック１２のジャーナル支持部１２ａに
形成した第１オイル通路２４およびクランクジャーナル
２２に形成した第２オイル通路２５を経てクランクジャ
ーナル２２からクランクピン２１にかけて形成した第３
オイル通路２６に供給され、第３オイル通路２６から分
岐する第４オイル通路３２Ｌ，３２Ｒのオイル出口孔３
２ａ，３２ａから流出したオイルはクランクピン２１と
第１コネクティングロッド１９との摺動面を潤滑すると
ともに、第３オイル通路２６から分岐する第５オイル通
路３７Ｌ，３７Ｒのオイル孔出口３７ａ，３７ａから流
出したオイルはクランクピン２１と第２コネクティング
ロッド２０との摺動面を潤滑する。

【００２１】第１コネクティングロッド１９の中心面Ｐ
１を通る断面を示す図５において、第３オイル通路２６
はクランクピン２１の軸線Ｌｐを外れてクランクジャー
ナル２２の軸線Ｌｊ側に偏倚しているが、第３オイル通
路２６から分岐する第４オイル通路３２Ｌ，３２Ｒをク
ランクジャーナル２２の軸線Ｌｊから離れる側に拡開す
るＶ字状に形成したので、そのオイル出口孔３２ａ，３
２ａをクランクピン２１の直径線上に位置させ、クラン
クピン２１の外周面を均一に潤滑して潤滑性能を高める
ことができる。

【００２２】同様に、第２コネクティングロッド２０の
中心面Ｐ２を通る断面を示す図６において、第３オイル
通路２６はクランクピン２１の軸線Ｌｐを外れて反クラ
ンクジャーナル２２の軸線Ｌｊ側に偏倚しているが、第
３オイル通路２６から分岐する第５オイル通路３７Ｌ，
３７Ｒをクランクジャーナル２２の軸線Ｌｊに近づく側
に拡開するＶ字状に形成したので、そのオイル出口孔３
７ａ，３７ａをクランクピン２１の直径線上に位置さ
せ、クランクピン２１の外周面を均一に潤滑して潤滑性
能を高めることができる。

【００２３】このように、クランクピン２１に１本の第
３オイル通路２６を形成するだけで、Ｖ字状に形成した
第４オイル通路３２Ｌ，３２Ｒおよび第５オイル通路３
７Ｌ，３７Ｒを介して第１、第２コネクティングロッド
１９，２０の摺動面を均一かつ効果的に潤滑することが
できるので、クランクピン２１に２本の第３オイル通路
２６を形成する従来のものに比べてクランクシャフト１
１の剛性を高めることができる。

【００２４】次に、図７および図８に基づいて本発明の
第２実施例を説明する。

【００２５】クランクピン２１に第１、第２コネクティ
ングロッド１９，２０から最も大きい爆発荷重Ｆが作用
するのは、ピストン１８，１８が上死点から僅かに下降
したときであり、そのときの状態が図７および図８に示
される。このとき、クランクピン２１に加わる最大爆発
荷重Ｆの作用点ａは、クランクジャーナル２２の軸線Ｌ
ｊおよびクランクピン２１の軸線Ｌｐを結ぶ直線Ｌｒに
対してクランクシャフト１１の回転方向Ｒの遅れ側にず
れているため、図７において第４オイル通路３２Ｌ，３
２Ｒのうち、回転方向Ｒの遅れ側に位置する第４オイル
通路３２Ｌのオイル出口孔３２ａが最大爆発荷重Ｆが作
用する点ａに接近している。

【００２６】ところで、最大爆発荷重Ｆの作用点ａは潤
滑条件が最も厳しい位置であるため、そこに充分な量の
オイルを供給する必要がある。そこで図７に示す第２実
施例では、第１実施例で直線Ｌｒに対して対称に配置さ
れていた第４オイル通路３２Ｌ，３２Ｒ（鎖線参照）を
反時計方向に回転させ、最大爆発荷重Ｆの作用点ａおよ
びクランクピン２１の軸線Ｌｐを結ぶ直線Ｌｆに対して
第４オイル通路３２Ｌ，３２Ｒの二つのオイル出口孔３
２ａ，３２ａを対称に位置させたものである。これによ
り、最大爆発荷重Ｆの作用点ａから等しい距離にある第
４オイル通路３２Ｌ，３２ｒの二つのオイル出口孔３２
ａ，３２ａから前記作用点ａに均等にオイルを供給し、
潤滑不良によるクランクピン２１の耐久性低下を確実に
防止することができる。

【００２７】同様に第２実施例は、図８における第５オ
イル通路３７Ｌ，３７Ｒの二つのオイル出口孔３７ａ，
３７ａの最大爆発荷重Ｆの作用点ａからの距離を等しく
すべく、第１実施例で直線Ｌｒに対して対称に配置され
ていた第５オイル通路３７Ｌ，３７Ｒ（鎖線参照）を反
時計方向に回転させ、最大爆発荷重Ｆの作用点ａおよび
クランクピン２１の軸線Ｌｐを結ぶ直線Ｌｆに対して第
５オイル通路３７Ｌ，３７Ｒの二つのオイル出口孔３７
ａ，３７ａを対称に位置させたものである。これによ
り、最大爆発荷重Ｆの作用点ａから等しい距離にある第
５オイル通路３７Ｌ，３７Ｒの二つのオイル出口孔３７
ａ，３７ａから前記作用点ａに均等にオイルを供給し、
潤滑不良によるクランクピン２１の耐久性低下を確実に
防止することができる。

【００２８】また最大爆発荷重Ｆの作用点ａはクランク
ピン２１の強度上最も辛い位置であり、そこにオイル出
口孔３２ａ，３２ａ，３７ａ，３７ａが開口していると
クランクピン２１の耐久性に悪影響があるが、第２実施
例では第４オイル通路３２Ｌ，３２Ｒの二つのオイル出
口孔３２ａ，３２ａおよび第５オイル通路３７Ｌ，３７
Ｒの二つのオイル出口孔３７ａ，３７ａが最大爆発荷重
Ｆの作用点ａから充分に離れた位置に開口するので、ク
ランクピン２１の耐久性向上に寄与することができる。

【００２９】次に、図９および図１０に基づいて本発明
の第３実施例を説明する。

【００３０】ジャーナル２２の軸線Ｌｊからの第３オイ
ル通路２６の半径方向距離は、上流側（第１コネクティ
ングロッド１９側）において小さく、下流側（第２コネ
クティングロッド２０側）において大きくなっている。
従って、第３オイル通路２６の上流側に連なる第４オイ
ル通路３２Ｌ，３２Ｒに作用する遠心油圧は比較的に小
さくなり、オイル出口孔３２ａ，３２ａから流出して第
１コネクティングロッド１９との摺動面を潤滑するオイ
ルの量は少なくなる。一方、第３オイル通路２６の下流
側に連なる第５オイル通路３７Ｌ，３７Ｒに作用する遠
心油圧は比較的に大きくなり、オイル出口孔３７ａ，３
７ａから流出して第２コネクティングロッド２０との摺
動面を潤滑するオイルの量は多くなる。

【００３１】このオイル量のアンバランスを解消すべ
く、第３実施例では図９に示す第４オイル通路３２Ｌ，
３２Ｒの径を大きく設定してオイルの流量を増加させ、
図１０に示す第５オイル通路３７Ｌ，３７Ｒの径を小さ
く設定してオイルの流量を減少させたものである。これ
により、第１、第２コネクティングロッド１９，２０の
摺動面に均等にオイルを配分し、クランクピン２１の潤
滑性能を高めることができる。

【００３２】以上、本発明の実施例を詳述したが、本発
明はその要旨を逸脱しない範囲で種々の設計変更を行う
ことが可能である。

【００３３】例えば、実施例ではＶ型８気筒エンジンＥ
を例示したが、本発明は任意の気筒数のＶ型エンジンや
水平対向型エンジンに対して適用することができる。

【００３４】

【発明の効果】以上のように請求項１に記載された発明
によれば、クランクシャフトの一つのクランクピンに第
１コネクティングロッドおよび第２コネクティングロッ
ドを支持し、クランクピンの軸線からクランクジャーナ
ルの軸線側にずれた傾斜オイル通路から分岐する第１分
岐オイル通路を介して第１コネクティングロッドとの摺
動面を潤滑し、クランクピンの軸線から反クランクジャ
ーナルの軸線側にずれた傾斜オイル通路から分岐する第
２分岐オイル通路を介して第２コネクティングロッドと
の摺動面を潤滑する際に、第１分岐オイル通路を反クラ
ンクジャーナルの軸線側に向けてＶ字状に拡開させてク
ランクピンの表面の１８０°位相がずれた２つのオイル
出口孔に連通させ、かつ第２分岐オイル通路をクランク
ジャーナルの軸線側に向けてＶ字状に拡開させてクラン
クピンの表面の１８０°位相がずれた２つのオイル出口
孔に連通させたので、第１コネクティングロッドとの摺
動面および第２コネクティングロッドとの摺動面を円周
方向に均一に潤滑して潤滑性能を高めることができる。
しかもクランクピンに１本の傾斜オイル通路を設ければ
良いため、２本の傾斜オイル通路を設けたものに比べて
クランクシャフトの剛性を高めることができる。

【００３５】また請求項２に記載された発明によれば、
第１コネクティングロッドを介してクランクピンの外周
面に最大爆発荷重が作用する作用点およびクランクピン
の軸線を結ぶ直線に対して、第１分岐オイル通路の二つ
のオイル出口孔および第２分岐オイル通路の二つのオイ
ル出口孔をそれぞれ対称に形成したので、潤滑条件が最
も厳しいクランクピンの最大爆発荷重の作用点に第１、
第２分岐オイル通路の各々二つのオイル出口孔から均等
にオイルを供給して摺動部の耐久性を確保することがで
きる。しかも第１、第２分岐オイル通路のオイル出口孔
の位置が最大爆発荷重が作用する作用点から充分に離れ
るので、最大爆発荷重に対するクランクピンの強度を高
めることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】Ｖ型８気筒エンジンの一部破断正面図

【図２】図１の２方向矢視図

【図３】図２の３部拡大図

【図４】図３の４−４線断面図

【図５】図３の５−５線断面図

【図６】図３の６−６線断面図

【図７】本発明の第２実施例に係る、前記図５に対応す
る図

【図８】本発明の第２実施例に係る、前記図６に対応す
る図

【図９】本発明の第３実施例に係る、前記図５に対応す
る図

【図１０】本発明の第３実施例に係る、前記図６に対応
する図

【符号の説明】

１１ クランクシャフト １９ 第１コネクティングロッド ２０ 第２コネクティングロッド ２１ クランクピン ２２ クランクジャーナル ２６ 第３オイル通路（傾斜オイル通路） ３２Ｌ，３２Ｒ 第４オイル通路（第１分岐オイ
ル通路） ３２ａ オイル出口孔 ３７Ｌ，３７Ｒ 第５オイル通路（第２分岐オイ
ル通路） ３７ａ オイル出口孔 ａ 最大爆発荷重の作用点 Ｆ 最大爆発荷重 Ｌｊ クランクジャーナルの軸線 Ｌｐ クランクピンの軸線 Ｌｆ 最大爆発荷重の作用点およびクランクピン
の軸線を結ぶ直線

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 クランクシャフト（１１）の一つのクラ
   ンクピン（２１）に第１コネクティングロッド（１９）
   および第２コネクティングロッド（２０）を支持し、ク
   ランクシャフト（１１）の内部に形成したオイル通路
   （２６，３２Ｌ，３２Ｒ，３７Ｌ，３７Ｒ）を介してク
   ランクピン（２１）の外周面を潤滑するエンジンのクラ
   ンクピン潤滑構造において、 クランクジャーナル（２２）からクランクピン（２１）
   の内部に該クランクピン（２１）の軸線（Ｌｐ）に対し
   て傾斜するように延びる傾斜オイル通路（２６）と、 前記クランクジャーナル（２２）に近い側の第１コネク
   ティングロッド（１９）とクランクピン（２１）との摺
   動面を潤滑すべく、クランクピン（２１）の軸線（Ｌ
   ｐ）よりもクランクジャーナル（２２）の軸線（Ｌｊ）
   側に偏倚した位置で傾斜オイル通路（２６）から分岐
   し、クランクジャーナル（２２）の軸線（Ｌｊ）から離
   反する方向に延びてクランクピン（２１）の表面の１８
   ０°位相がずれた２つのオイル出口孔（３２ａ）に連通
   するＶ字状の第１分岐オイル通路（３２Ｌ，３２Ｒ）
   と、 前記クランクジャーナル（２２）に遠い側の第２コネク
   ティングロッド（２０）とクランクピン（２１）との摺
   動面を潤滑すべく、クランクピン（２１）の軸線（Ｌ
   ｐ）よりも反クランクジャーナル（２２）の軸線（Ｌ
   ｊ）側に偏倚した位置で傾斜オイル通路（２６）から分
   岐し、クランクジャーナル（２２）の軸線（Ｌｊ）に接
   近する方向に延びてクランクピン（２１）の表面の１８
   ０°位相がずれた２つのオイル出口孔（３７ａ）に連通
   するＶ字状の第２分岐オイル通路（３７Ｌ，３７Ｒ）
   と、を備えたことを特徴とするエンジンのクランクピン
   潤滑構造。
2. 【請求項２】 第１コネクティングロッド（１９）を介
   してクランクピン（２１）の外周面に最大爆発荷重
   （Ｆ）が作用する作用点（ａ）およびクランクピン（２
   １）の軸線（Ｌｐ）を結ぶ直線（Ｌｆ）に対して、第１
   分岐オイル通路（３２Ｌ，３２Ｒ）の２つのオイル出口
   孔（３２ａ）を対称に形成し、かつ第２コネクティング
   ロッド（２０）を介してクランクピン（２１）の外周面
   に最大爆発荷重（Ｆ）が作用する作用点（ａ）およびク
   ランクピン（２１）の軸線（Ｌｐ）を結ぶ直線（Ｌｆ）
   に対して、第２分岐オイル通路（３７Ｌ，３７Ｒ）の２
   つのオイル出口孔（３７ａ）を対称に形成したことを特
   徴とする、請求項１に記載のエンジンのクランクピン潤
   滑構造。