JP2002538065A - 多モードファイバ及びその製造方法 - Google Patents
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Abstract
(57)【要約】
８５０ｎｍウインドウにおいて２２０ＭＨｚ・ｋｍより大なる第１のレーザバンド幅、８５０ｎｍウインドウにおいて５００ＭＨｚ・ｋｍより大なる第２のレーザバンド幅、及び３００ｎｍウインドウにおいて少なくとも５００ＭＨｚ・ｋｍの第２のＯＦＬバンド幅を有する多モード光ファイバ（１０）を開示する。該多モードファイバは、ＬＥＤパワー光源及び高パワーレーザ光源の双方を使用する通信システムを動作させ得る。該多モード光ファイバの形成及び試験の方法も開示する。
Description
【０００１】
本出願は、１９９９年２月２２日に出願された米国特許出願第６０／１２１，
１６９号及び２０００年１月６日に出願された米国特許出願第６０／１７４，７
２２号による優先権を主張し、その内容は本明細書の基礎となり、全体として本
明細書に組み入れられ、米国特許法第１２０条による優先権の恩恵をここに主張
する。
１６９号及び２０００年１月６日に出願された米国特許出願第６０／１７４，７
２２号による優先権を主張し、その内容は本明細書の基礎となり、全体として本
明細書に組み入れられ、米国特許法第１２０条による優先権の恩恵をここに主張
する。
【０００２】
本発明は、高データレートを使用したシステムと同様に低データレートを使用
した通信システムで使用される多モード光ファイバ及びその製造方法に関し、よ
り詳しくは、複数のレーザ光源や発光ダイオード光源のために設計されたアプリ
ケーションに対して最適化された多モード光ファイバ及びその製造方法に関する
。
した通信システムで使用される多モード光ファイバ及びその製造方法に関し、よ
り詳しくは、複数のレーザ光源や発光ダイオード光源のために設計されたアプリ
ケーションに対して最適化された多モード光ファイバ及びその製造方法に関する
。
【０００３】 本発明は、アプリケーションのワイドレンジ化を目的とする同時に、１ギガビ
ット／秒以上のレートでのデータ転送のために設計された通信システムでの使用
に特に適している。
ット／秒以上のレートでのデータ転送のために設計された通信システムでの使用
に特に適している。
【０００４】
通信工業の狙いは、一般的により多くの情報を、より長距離に、より短期間に
転送することである。従来より、かかる目的は明確な終点のない流動的な目標で
あるとされていた。システムユーザ数及びシステム使用回数の増加につれて、シ
ステムリソース（資源）への要求も増加する。
転送することである。従来より、かかる目的は明確な終点のない流動的な目標で
あるとされていた。システムユーザ数及びシステム使用回数の増加につれて、シ
ステムリソース（資源）への要求も増加する。
【０００５】 最近まで、データ通信網は、概して比較的低データレートを用いたローカルエ
リアネットワーク（ＬＡＮ）が担っていた。この理由は、発光ダイオード（ＬＥ
Ｄ）がこれらのアプリケーションにおいて最も一般的な光源であり続けていたか
らである。しかしながら、データレートがＬＥＤの変調能力よりも上回り始める
につれて、システムプロトコルはＬＥＤからその代わりとしてレーザ光源に移行
する。この移行は、１ギガビット／秒以上のレートでの情報伝達を可能にするシ
ステムへの近年の移行によって明らかとなった。
リアネットワーク（ＬＡＮ）が担っていた。この理由は、発光ダイオード（ＬＥ
Ｄ）がこれらのアプリケーションにおいて最も一般的な光源であり続けていたか
らである。しかしながら、データレートがＬＥＤの変調能力よりも上回り始める
につれて、システムプロトコルはＬＥＤからその代わりとしてレーザ光源に移行
する。この移行は、１ギガビット／秒以上のレートでの情報伝達を可能にするシ
ステムへの近年の移行によって明らかとなった。
【０００６】 そのような転送レートはＬＡＮの可能性を大いに高め得る一方で、システムオ
ーナーには直接の不安が生じる。現在、通信システムに使用されている多モード
光ファイバは、主としてＬＥＤ光源を用いるよう設計されており、１ギガビット
／秒以上のレートにおいて情報を転送するよう設計されたシステム中で操作する
ことを目論むレーザの使用に対しては最適でない。レーザ光源は、ＬＥＤ光源と
比較して、多モードファイバの品質及び設計に関し異なる要求をする位置付けに
ある。歴史的に、多モードファイバのコアにおける屈折率分布は、ＬＥＤ光源の
広いバンド幅を形成するように調整され、コアに過剰入射する傾向にあった。パ
ルスを入力されたＬＥＤ光源からの光強度分布及びファイバの屈折率分布の組み
合わせは、比較的滑らかな上下動を有する出力パルスとなるような過剰入射の形
式的な負担を生み出す。理想的な略放物線上の屈折率分布からの僅かな逸脱に起
因するピーク又は平坦域が発生するが、その大きさは低データレートにおけるシ
ステム性能にさほど影響を与えない。しかしながら、レーザをベースとしたシス
テムにおいて、光源の強度分布は多モードファイバの中心付近にそのパワーを集
中させる。その結果、該ファイバの屈折率分布における僅かな逸脱は、インパル
スの上下動の如き重要な乱れを発生し、システム性能に大きな影響をを与え得る
。この影響は、非常に低いバンド幅の形状において、あたかも非常に高いジッタ
ーかのように、又は双方として、自ら明示し得る。光源の発光状態（例えばパッ
チコードまたはレーザー光線エキスパンダのオフセット発光モード調整）を変化
させることによってこれらの不足をある程度修正することが可能であるにもかか
わらず、このことは、一般的にシステムオーナーの実際的な解決策ではない。
ーナーには直接の不安が生じる。現在、通信システムに使用されている多モード
光ファイバは、主としてＬＥＤ光源を用いるよう設計されており、１ギガビット
／秒以上のレートにおいて情報を転送するよう設計されたシステム中で操作する
ことを目論むレーザの使用に対しては最適でない。レーザ光源は、ＬＥＤ光源と
比較して、多モードファイバの品質及び設計に関し異なる要求をする位置付けに
ある。歴史的に、多モードファイバのコアにおける屈折率分布は、ＬＥＤ光源の
広いバンド幅を形成するように調整され、コアに過剰入射する傾向にあった。パ
ルスを入力されたＬＥＤ光源からの光強度分布及びファイバの屈折率分布の組み
合わせは、比較的滑らかな上下動を有する出力パルスとなるような過剰入射の形
式的な負担を生み出す。理想的な略放物線上の屈折率分布からの僅かな逸脱に起
因するピーク又は平坦域が発生するが、その大きさは低データレートにおけるシ
ステム性能にさほど影響を与えない。しかしながら、レーザをベースとしたシス
テムにおいて、光源の強度分布は多モードファイバの中心付近にそのパワーを集
中させる。その結果、該ファイバの屈折率分布における僅かな逸脱は、インパル
スの上下動の如き重要な乱れを発生し、システム性能に大きな影響をを与え得る
。この影響は、非常に低いバンド幅の形状において、あたかも非常に高いジッタ
ーかのように、又は双方として、自ら明示し得る。光源の発光状態（例えばパッ
チコードまたはレーザー光線エキスパンダのオフセット発光モード調整）を変化
させることによってこれらの不足をある程度修正することが可能であるにもかか
わらず、このことは、一般的にシステムオーナーの実際的な解決策ではない。
【０００７】 ＬＡＮシステムのための典型的な構内レイアウトは、特定の指定リンク長を満
たすように設計されている。構内バックボーン（建物間に牽かれている）に対す
る基準は、一般的に約２ｋｍに及ぶリンク長を有する。建物バックボーン又はラ
イザー（建物の階間に牽かれている）は、一般的に約５００ｍに及ぶリンク長を
有する。水平リンク長（建物の階上の事務所間に牽かれている）は、一般的に約
１００ｍに及ぶリンク長を有する。１０メガビット・イーサネットの如き従来の
及び現在のＬＡＮ技術は、標準グレードの多モード光ファイバにより２ｋｍのリ
ンク長の転送を達成し得る。しかしながら、ギガビット/秒以上の転送レートが
可能な次世代システムは、現在利用可能な標準の多モードファイバによってはこ
れらリンク長の全てを達成することが出来ない。８５０ｎｍのウインドウにおい
ては、標準の多モードファイバは、約２２０ｍのリンク長に限られる。１３００
ｎｍのウインドウにおいては、標準グレードのファイバは僅か５５０ｍのリンク
長に限られる。従って、現在の技術は、３つの構内リンク長の内の多くとも２つ
の範囲のみを可能にするに過ぎない。ギガビット／秒転送レートのＬＡＮを充分
に可能にするためには、３つのリンク長のそれぞれに亘る情報転送が可能な多モ
ードファイバが必要である。
たすように設計されている。構内バックボーン（建物間に牽かれている）に対す
る基準は、一般的に約２ｋｍに及ぶリンク長を有する。建物バックボーン又はラ
イザー（建物の階間に牽かれている）は、一般的に約５００ｍに及ぶリンク長を
有する。水平リンク長（建物の階上の事務所間に牽かれている）は、一般的に約
１００ｍに及ぶリンク長を有する。１０メガビット・イーサネットの如き従来の
及び現在のＬＡＮ技術は、標準グレードの多モード光ファイバにより２ｋｍのリ
ンク長の転送を達成し得る。しかしながら、ギガビット/秒以上の転送レートが
可能な次世代システムは、現在利用可能な標準の多モードファイバによってはこ
れらリンク長の全てを達成することが出来ない。８５０ｎｍのウインドウにおい
ては、標準の多モードファイバは、約２２０ｍのリンク長に限られる。１３００
ｎｍのウインドウにおいては、標準グレードのファイバは僅か５５０ｍのリンク
長に限られる。従って、現在の技術は、３つの構内リンク長の内の多くとも２つ
の範囲のみを可能にするに過ぎない。ギガビット／秒転送レートのＬＡＮを充分
に可能にするためには、３つのリンク長のそれぞれに亘る情報転送が可能な多モ
ードファイバが必要である。
【０００８】 ここで使用しているように、過剰入射（ＯＦＬ）バンド幅は、ＥＩＡ／ＴＩＡ
４５５−５４Ａ ＦＯＴＰ−５４、「多モードファイバに対する過剰入射発光
状態のためのモード・スクランブラの必要性」によって定義される発光状態と共
にＥＩＡ／ＴＩＡ ４５５−５１ ＦＯＴＰ−５１Ａ、「多モードガラス光ファ
イバの情報伝送容量のパルス歪曲測定」に記述された標準測定技術を用いてバン
ド幅として定義される。
４５５−５４Ａ ＦＯＴＰ−５４、「多モードファイバに対する過剰入射発光
状態のためのモード・スクランブラの必要性」によって定義される発光状態と共
にＥＩＡ／ＴＩＡ ４５５−５１ ＦＯＴＰ−５１Ａ、「多モードガラス光ファ
イバの情報伝送容量のパルス歪曲測定」に記述された標準測定技術を用いてバン
ド幅として定義される。
【０００９】 ここで使用しているように、レーザバンド幅は、ＥＩＡ／ＴＩＡ ４５５−５
１Ａ ＦＯＴＰ−５１に記述された標準測定技術及び以下の２つの発光調整方法
のいずれをも用いて定義され、そして測定される。方法（ａ）は１３００ｎｍに
おける３ｄＢのバンド幅を決定するために使われ、方法（ｂ）は８５０ｎｍにお
ける３ｄＢのバンド幅を決定するために使われる。方法（ａ）（１３００ｎｍに
おける３ｄＢのレーザーバンド幅を決定するために使われる）は、２ｍの接続、
標準のステップ型屈折率、単一モードファイバ、直径５０ｍｍのマンドレルの周
りを二度巻いたパッチコード、によって修正されたパワー比発光を接続したカテ
ゴリ５規格と共に、４ｎｍＲＭＳスペクトル幅の１３００ｎｍレーザを利用する
。発光状態は、単一モードファイバのパッチコードのコア中心軸と、テスト下で
の多モードファイバとの間における４μｍの横方向のオフセットが引き起こされ
るような方法の多モードファイバの中心軸から、単一モードファイバの中心軸を
機械的に相殺することによって更に修正される。注：カテゴリ５の被結合パワー
比は、ＴＩＡ／ＥＩＡ ５２６−１４Ａ ＯＦＳＴＰ１４ 付録Ａ、「設置され
た多モードファイバ・ケーブル・プラントの光パワー損失測定」の手順に記述さ
れており、これを用いて測定される。方法（ｂ）（８５０ｎｍにおける３ｄＢの
レーザバンド幅を決定するために使われる）は、ＥＩＡ／ＴＩＡ ４５５−５４
Ａ ＦＯＴＰ５４に記載されているように、開口数０．２０８及び２つのアルフ
ァの傾斜をゆるくさせた屈折率分布を有する、１メートル長の特別設計の多モー
ドファイバに接続した、０．８５ｎｍのＲＭＳスペクトル幅を８５０ｎｍのＯＦ
Ｌ発光状態に利用する。この種のファイバは、屈折率デルタ（デルタ＝ｎo 2−ｎ c 2 ／２ｎoｎc、ｎoはコアの屈折率、ｎcはクラッドの屈折率）が１．３である標
準の５０μｍ直径コアの多モードファイバから、２３．５μｍの直径コアに線引
きすることで形成される。
１Ａ ＦＯＴＰ−５１に記述された標準測定技術及び以下の２つの発光調整方法
のいずれをも用いて定義され、そして測定される。方法（ａ）は１３００ｎｍに
おける３ｄＢのバンド幅を決定するために使われ、方法（ｂ）は８５０ｎｍにお
ける３ｄＢのバンド幅を決定するために使われる。方法（ａ）（１３００ｎｍに
おける３ｄＢのレーザーバンド幅を決定するために使われる）は、２ｍの接続、
標準のステップ型屈折率、単一モードファイバ、直径５０ｍｍのマンドレルの周
りを二度巻いたパッチコード、によって修正されたパワー比発光を接続したカテ
ゴリ５規格と共に、４ｎｍＲＭＳスペクトル幅の１３００ｎｍレーザを利用する
。発光状態は、単一モードファイバのパッチコードのコア中心軸と、テスト下で
の多モードファイバとの間における４μｍの横方向のオフセットが引き起こされ
るような方法の多モードファイバの中心軸から、単一モードファイバの中心軸を
機械的に相殺することによって更に修正される。注：カテゴリ５の被結合パワー
比は、ＴＩＡ／ＥＩＡ ５２６−１４Ａ ＯＦＳＴＰ１４ 付録Ａ、「設置され
た多モードファイバ・ケーブル・プラントの光パワー損失測定」の手順に記述さ
れており、これを用いて測定される。方法（ｂ）（８５０ｎｍにおける３ｄＢの
レーザバンド幅を決定するために使われる）は、ＥＩＡ／ＴＩＡ ４５５−５４
Ａ ＦＯＴＰ５４に記載されているように、開口数０．２０８及び２つのアルフ
ァの傾斜をゆるくさせた屈折率分布を有する、１メートル長の特別設計の多モー
ドファイバに接続した、０．８５ｎｍのＲＭＳスペクトル幅を８５０ｎｍのＯＦ
Ｌ発光状態に利用する。この種のファイバは、屈折率デルタ（デルタ＝ｎo 2−ｎ c 2 ／２ｎoｎc、ｎoはコアの屈折率、ｎcはクラッドの屈折率）が１．３である標
準の５０μｍ直径コアの多モードファイバから、２３．５μｍの直径コアに線引
きすることで形成される。
【００１０】 今日、距離を延長するために、当業者は一般的に屈折率分布の形を変えること
によって２つの波長ウインドウ間のバンド幅をシフトさせている。なされた変化
によって、結果は、１３００ｎｍウインドウにおける低ＯＦＬバンド幅を有した
８５０ｎｍウインドウにおける高ＯＦＬバンド幅と、又は１３００ｎｍウインド
ウにおける高ＯＦＬバンド幅を有した８５０ｎｍウインドウにおける低ＯＦＬバ
ンド幅との、どちらにも成る。例えば、標準的な２％デルタの６２．５μｍＦＤ
ＤＩ型ファイバにおいて、屈折率分布は、８５０ｎｍにおいて１０００ＭＨｚ・
ｋｍ及び１３００ｎｍにおいて３００ＭＨｚ・ｋｍといったＯＦＬバンド幅とな
るように調整され得るか、又は、８５０ｎｍにおいて２５０ＭＨｚ・ｋｍ及び１
３００ｎｍにおいて４０００ＭＨｚ・ｋｍといったＯＦＬバンド幅となるように
調整され得る。しかしながら、標準的な「アルファ」分布を有するこの種の多モ
ード光導波路ファイバについては、８５０ｎｍにおける１０００ＭＨｚ・ｋｍ及
び１３００ｎｍにおける４０００ＭＨｚ・ｋｍのＯＦＬバンド幅を達成すること
は不可能である。より一般的には、製造の許容範囲は、６００ＭＨｚ・ｋｍ／３
００ＭＨｚ・ｋｍ又は２００ＭＨｚ・ｋｍ／１０００ＭＨｚ・ｋｍの８５０ｎｍ
／１３００ｎｍのＯＦＬバンド幅は許容しているが、６００ＭＨｚ・ｋｍ／１０
００ＭＨｚ・ｋｍは許容していない。
によって２つの波長ウインドウ間のバンド幅をシフトさせている。なされた変化
によって、結果は、１３００ｎｍウインドウにおける低ＯＦＬバンド幅を有した
８５０ｎｍウインドウにおける高ＯＦＬバンド幅と、又は１３００ｎｍウインド
ウにおける高ＯＦＬバンド幅を有した８５０ｎｍウインドウにおける低ＯＦＬバ
ンド幅との、どちらにも成る。例えば、標準的な２％デルタの６２．５μｍＦＤ
ＤＩ型ファイバにおいて、屈折率分布は、８５０ｎｍにおいて１０００ＭＨｚ・
ｋｍ及び１３００ｎｍにおいて３００ＭＨｚ・ｋｍといったＯＦＬバンド幅とな
るように調整され得るか、又は、８５０ｎｍにおいて２５０ＭＨｚ・ｋｍ及び１
３００ｎｍにおいて４０００ＭＨｚ・ｋｍといったＯＦＬバンド幅となるように
調整され得る。しかしながら、標準的な「アルファ」分布を有するこの種の多モ
ード光導波路ファイバについては、８５０ｎｍにおける１０００ＭＨｚ・ｋｍ及
び１３００ｎｍにおける４０００ＭＨｚ・ｋｍのＯＦＬバンド幅を達成すること
は不可能である。より一般的には、製造の許容範囲は、６００ＭＨｚ・ｋｍ／３
００ＭＨｚ・ｋｍ又は２００ＭＨｚ・ｋｍ／１０００ＭＨｚ・ｋｍの８５０ｎｍ
／１３００ｎｍのＯＦＬバンド幅は許容しているが、６００ＭＨｚ・ｋｍ／１０
００ＭＨｚ・ｋｍは許容していない。
【００１１】 しかしながら、これらの歴史的なバンド幅のシフトと、ギガビット／秒の転送
レートに必要とされるバンド幅とは、無関係である。高速レーザは１ギガビット
／秒を超えるレートで情報を伝達するように設計されたＬＡＮに一般的に使用さ
れる光源であるので、８５０ｎｍ及び１３００ｎｍウィンドウの双方において拡
張されたバンド幅を有する多モード光ファイバが望まれる。
レートに必要とされるバンド幅とは、無関係である。高速レーザは１ギガビット
／秒を超えるレートで情報を伝達するように設計されたＬＡＮに一般的に使用さ
れる光源であるので、８５０ｎｍ及び１３００ｎｍウィンドウの双方において拡
張されたバンド幅を有する多モード光ファイバが望まれる。
【００１２】 更に、その種のＬＡＮは導入期であるので、１ギガビット／秒の転送レートを
満たす及び／又はこれを超えるために必要なシステムコンポーネントの全ては、
充分に安価になったわけではなく、また、実施、最適化及び／又は試験されたと
いう訳でもない。これらの理由のために、既存のＬＡＮシステムをこの種の高デ
ータレートを満たす又はこれを超えるような狙いで設計された新規ＬＡＮシステ
ムと置き換えることは、現実的ではない。この結果を成し遂げることが可能であ
り得るにもかかわらず、恐らくは好ましい又は最適の解決法ではなく、以下のよ
うに、この種の処理方向は、恐らくは結果として高価なシステムのアップグレー
ド及び潜在的な全システムの改定となる。
満たす及び／又はこれを超えるために必要なシステムコンポーネントの全ては、
充分に安価になったわけではなく、また、実施、最適化及び／又は試験されたと
いう訳でもない。これらの理由のために、既存のＬＡＮシステムをこの種の高デ
ータレートを満たす又はこれを超えるような狙いで設計された新規ＬＡＮシステ
ムと置き換えることは、現実的ではない。この結果を成し遂げることが可能であ
り得るにもかかわらず、恐らくは好ましい又は最適の解決法ではなく、以下のよ
うに、この種の処理方向は、恐らくは結果として高価なシステムのアップグレー
ド及び潜在的な全システムの改定となる。
【００１３】
本発明は、１．０、２．５及び１０ギガビット／秒のデータ転送が可能な高速
レーザ光源用に最適化され、同時に上述したリンク長の要件を越える、多モード
光ファイバに関する。更に、同種の多モード光ファイバは、充分に高いＯＦＬバ
ンド幅を維持して、現行のＬＡＮシステムで使用されている１３００ｎｍ及び８
５０ｎｍのＬＥＤ光源を用いた情報転送をサポートする。この種の多モード光フ
ァイバは、現行のＬＡＮシステムオーナーが現行のＬＥＤをベースにした現行の
ＬＡＮシステムを維持することを可能にし、同時に、高価な多モードファイバへ
のアップグレードに着手することなしに、「ギガビット・イーサネット・システ
ム」へと容易に転換することを可能にする。ここで使われる「ギガビット・イー
サネット・システム」とは、例えばＬＡＮ等の、１ギガビット／秒以上のレート
でのデータ転送が可能な通信システムと定義される。
レーザ光源用に最適化され、同時に上述したリンク長の要件を越える、多モード
光ファイバに関する。更に、同種の多モード光ファイバは、充分に高いＯＦＬバ
ンド幅を維持して、現行のＬＡＮシステムで使用されている１３００ｎｍ及び８
５０ｎｍのＬＥＤ光源を用いた情報転送をサポートする。この種の多モード光フ
ァイバは、現行のＬＡＮシステムオーナーが現行のＬＥＤをベースにした現行の
ＬＡＮシステムを維持することを可能にし、同時に、高価な多モードファイバへ
のアップグレードに着手することなしに、「ギガビット・イーサネット・システ
ム」へと容易に転換することを可能にする。ここで使われる「ギガビット・イー
サネット・システム」とは、例えばＬＡＮ等の、１ギガビット／秒以上のレート
でのデータ転送が可能な通信システムと定義される。
【００１４】 従って、本発明の１つの特徴は、以下を有する多モードファイバに関する。８
５０ｎｍウインドウにおいて２２０ＭＨｚ・ｋｍよりも大なる第１のレーザーバ
ンド幅、１３００ｎｍウインドウにおいて５００ＭＨｚ・ｋｍよりも大なる第２
のレーザーバンド幅、８５０ｎｍウインドウにおいて少なくとも１６０ＭＨｚ・
ｋｍの第１のＯＦＬバンド幅、及び１３００ｎｍウインドウにおいて少なくとも
５００ＭＨｚ・ｋｍの第２のＯＦＬバンド幅である。この種の多モード光ファイ
バは、通信産業における様々な用途を有し、特に高速レーザ源を用いた通信シス
テムでの使用に非常に適している。この種のファイバは、ＬＡＮシステムで現在
使用されているＬＥＤ光源のために充分なＯＦＬバンド幅を提供する付加的な利
点を有する。
５０ｎｍウインドウにおいて２２０ＭＨｚ・ｋｍよりも大なる第１のレーザーバ
ンド幅、１３００ｎｍウインドウにおいて５００ＭＨｚ・ｋｍよりも大なる第２
のレーザーバンド幅、８５０ｎｍウインドウにおいて少なくとも１６０ＭＨｚ・
ｋｍの第１のＯＦＬバンド幅、及び１３００ｎｍウインドウにおいて少なくとも
５００ＭＨｚ・ｋｍの第２のＯＦＬバンド幅である。この種の多モード光ファイ
バは、通信産業における様々な用途を有し、特に高速レーザ源を用いた通信シス
テムでの使用に非常に適している。この種のファイバは、ＬＡＮシステムで現在
使用されているＬＥＤ光源のために充分なＯＦＬバンド幅を提供する付加的な利
点を有する。
【００１５】 他の特徴においては、本発明は、１ギガビット／秒以上のデータ送信が可能な
多モード転送システムに関する。該多モード転送システムは、少なくとも１ギガ
ビット／秒の情報を転送するレーザ光源、及びレーザ光源を用いて通信する多モ
ード光ファイバから成る。該多モード光ファイバは、少なくとも５００ｍの情報
の伝搬では、８５０ｎｍウインドウにおいて少なくとも３８５ＭＨｚ・ｋｍの第
１のレーザバンド幅を有する。該多モード光ファイバは、また、少なくとも１０
００ｍの情報を伝搬し得て、１３００ｎｍウインドウにおいて少なくとも７４６
ＭＨｚ・ｋｍの第２のレーザバンド幅を有する。更に、該多モード光ファイバは
、８５０ｎｍ及び１３００ｎｍのＬＥＤ源に用いられる充分に高い第１及び第２
のＯＦＬバンド幅をも含む。
多モード転送システムに関する。該多モード転送システムは、少なくとも１ギガ
ビット／秒の情報を転送するレーザ光源、及びレーザ光源を用いて通信する多モ
ード光ファイバから成る。該多モード光ファイバは、少なくとも５００ｍの情報
の伝搬では、８５０ｎｍウインドウにおいて少なくとも３８５ＭＨｚ・ｋｍの第
１のレーザバンド幅を有する。該多モード光ファイバは、また、少なくとも１０
００ｍの情報を伝搬し得て、１３００ｎｍウインドウにおいて少なくとも７４６
ＭＨｚ・ｋｍの第２のレーザバンド幅を有する。更に、該多モード光ファイバは
、８５０ｎｍ及び１３００ｎｍのＬＥＤ源に用いられる充分に高い第１及び第２
のＯＦＬバンド幅をも含む。
【００１６】 本発明の他の１つの特徴は、６２．５μｍのコア及び該コアに接したクラッド
を有する多モード光ファイバに関する。該クラッドは、該コアの屈折率よりも小
なる屈折率を有し、該多モード光ファイバは、ＤＭＤ分布を呈し、該分布は、１
３００ｎｍの波長で計測した時、（ｒ／ａ）2＝０．０〜０．２５の範囲で計測
された平均傾斜を有する第１の部分と、（ｒ／ａ）2＝０．２５〜０．５０の範
囲で計測された平均傾斜を有する第２の傾斜部分とを含む。該第１の部分の傾斜
は、好ましくは該第２の部分の傾斜よりも大である。より好ましくは、該第１の
部分の傾斜は、該第２の部分の傾斜の１．５倍よりも大である。
を有する多モード光ファイバに関する。該クラッドは、該コアの屈折率よりも小
なる屈折率を有し、該多モード光ファイバは、ＤＭＤ分布を呈し、該分布は、１
３００ｎｍの波長で計測した時、（ｒ／ａ）2＝０．０〜０．２５の範囲で計測
された平均傾斜を有する第１の部分と、（ｒ／ａ）2＝０．２５〜０．５０の範
囲で計測された平均傾斜を有する第２の傾斜部分とを含む。該第１の部分の傾斜
は、好ましくは該第２の部分の傾斜よりも大である。より好ましくは、該第１の
部分の傾斜は、該第２の部分の傾斜の１．５倍よりも大である。
【００１７】 更なる特徴において、本発明は、多モード光ファイバの形成方法に関する。該
方法は、スート形成の為の前駆体反応体及び少なくとも１のドーパント反応体を
含むシリカを熱化学反応させるステップと、特定の特徴を有するガラスプリフォ
ームを生成するに充分な方法で目標にスートを供給するステップと、を含む。該
ガラスプリフォームは、６２．５μｍのコア部及び該コア部に接したクラッド部
を有する多モード光ファイバに線引きされる。該反応ステップは、ＤＭＤ分布を
呈する多モード光ファイバとなるのに適したスート堆積レシピによる前駆体反応
体及びドーパント反応体を選択する選択ステップを含み、該ファイバは、波長１
３００ｎｍにおいて計測された場合、（ｒ／ａ）2＝０．００〜０．２５から成
る第１の部分に亘って計測された第１の平均傾斜及び（ｒ／ａ）2＝０．２５〜
０．５０から成る第２の部分に亘って計測された第２の平均傾斜を有する。該第
１の平均傾斜は該第２の平均傾斜よりも大である。
方法は、スート形成の為の前駆体反応体及び少なくとも１のドーパント反応体を
含むシリカを熱化学反応させるステップと、特定の特徴を有するガラスプリフォ
ームを生成するに充分な方法で目標にスートを供給するステップと、を含む。該
ガラスプリフォームは、６２．５μｍのコア部及び該コア部に接したクラッド部
を有する多モード光ファイバに線引きされる。該反応ステップは、ＤＭＤ分布を
呈する多モード光ファイバとなるのに適したスート堆積レシピによる前駆体反応
体及びドーパント反応体を選択する選択ステップを含み、該ファイバは、波長１
３００ｎｍにおいて計測された場合、（ｒ／ａ）2＝０．００〜０．２５から成
る第１の部分に亘って計測された第１の平均傾斜及び（ｒ／ａ）2＝０．２５〜
０．５０から成る第２の部分に亘って計測された第２の平均傾斜を有する。該第
１の平均傾斜は該第２の平均傾斜よりも大である。
【００１８】 本発明による多モード光ファイバは、公知技術による他の多モード光ファイバ
に勝る多くの利点を得る。その利点の１つは、当該本発明による多モード光ファ
イバは、ＬＥＤ光源と同様に高速レーザ光源の使用に充分な互換性を持つという
ことである。従って、本発明による多モード光ファイバは、ＬＥＤ光源を用いた
従来のローカルエリアネットワークに使用され得て、また、高速レーザ光源を用
いるギガビット・イーサネット・システムにも使用され得る。
に勝る多くの利点を得る。その利点の１つは、当該本発明による多モード光ファ
イバは、ＬＥＤ光源と同様に高速レーザ光源の使用に充分な互換性を持つという
ことである。従って、本発明による多モード光ファイバは、ＬＥＤ光源を用いた
従来のローカルエリアネットワークに使用され得て、また、高速レーザ光源を用
いるギガビット・イーサネット・システムにも使用され得る。
【００１９】 更に、本発明の多モード光ファイバは、ギガビット・イーサネット・システム
・プロトコルのための１３００ｎｍ動作ウインドウにおける動作をしばしば使用
可能にする高価なパッチコードをモード調整する必要を除去する。多くの多モー
ド光ファイバに対し、パッチコードのモード調整はパワーを多モードファイバの
中心から取り除くために使われることで、一部の製造プロセスにより生じる中心
線分布欠陥を防止する。本発明による好ましい多モード光ファイバは、外付蒸着
法（ＯＶＤ）を使用して製造されるため、本発明による好ましい光ファイバは、
中心線分布欠陥が低減される。従って、パッチコードモード調整は、本発明によ
る好ましいファイバの１３００ｎｍ動作ウインドウにおける動作を可能にする必
要はもはや無く、よって、コネクタの許容限度を緩和することにより中心上の発
光又は僅かなずれを許容し、インストール及び使用の容易さを担保する。
・プロトコルのための１３００ｎｍ動作ウインドウにおける動作をしばしば使用
可能にする高価なパッチコードをモード調整する必要を除去する。多くの多モー
ド光ファイバに対し、パッチコードのモード調整はパワーを多モードファイバの
中心から取り除くために使われることで、一部の製造プロセスにより生じる中心
線分布欠陥を防止する。本発明による好ましい多モード光ファイバは、外付蒸着
法（ＯＶＤ）を使用して製造されるため、本発明による好ましい光ファイバは、
中心線分布欠陥が低減される。従って、パッチコードモード調整は、本発明によ
る好ましいファイバの１３００ｎｍ動作ウインドウにおける動作を可能にする必
要はもはや無く、よって、コネクタの許容限度を緩和することにより中心上の発
光又は僅かなずれを許容し、インストール及び使用の容易さを担保する。
【００２０】 更に、本発明による多モード光ファイバは、様々なレーザ光源、これに限られ
るものではないが、例えば、７８０ｎｍファブリー・ペロ・レーザ、８５０ｎｍ
垂直共振器型面発光レーザ（ＶＣＳＥＬ）、１３００ｎｍファブリー・ペロ・レ
ーザ、及び将来的に予想される低コストの１３００ｎｍ発信器へ、レーザ特性を
最適化する。本発明による多モード光ファイバは、また、より進歩した通信シス
テムにおいて高性能レーザと共に使用される際に、本質的なリンク長に亘って２
．５及び１０ギガビット／秒での動作をサポートするようにも設計されている。
るものではないが、例えば、７８０ｎｍファブリー・ペロ・レーザ、８５０ｎｍ
垂直共振器型面発光レーザ（ＶＣＳＥＬ）、１３００ｎｍファブリー・ペロ・レ
ーザ、及び将来的に予想される低コストの１３００ｎｍ発信器へ、レーザ特性を
最適化する。本発明による多モード光ファイバは、また、より進歩した通信シス
テムにおいて高性能レーザと共に使用される際に、本質的なリンク長に亘って２
．５及び１０ギガビット／秒での動作をサポートするようにも設計されている。
【００２１】 本発明の追加の特徴及び利点は、後述の発明の詳細な説明に記載され、部分的
には当業者にとってはその記述から直ちに明らかであるか、または、添付図面だ
けでなく、後述の発明の詳細な説明、特許請求の範囲を包含する本願明細書にお
いて記述される本発明の実施により認識され得る。 上述の発明の概要と以下の発明の詳細な説明の双方は単に本発明の実施例であ
り、特許請求された本発明の性質及び特徴を理解するための概要又は骨格を提供
することを目的とするだけであることが理解されなければならない。添付図面は
、本発明の更なる理解を提供するために含まれて、本願明細書に組み込まれ、一
部を構成する。図面は、発明の様々な実施例を示し、記述と共に発明の原理、操
作を説明するのに役立つ。
には当業者にとってはその記述から直ちに明らかであるか、または、添付図面だ
けでなく、後述の発明の詳細な説明、特許請求の範囲を包含する本願明細書にお
いて記述される本発明の実施により認識され得る。 上述の発明の概要と以下の発明の詳細な説明の双方は単に本発明の実施例であ
り、特許請求された本発明の性質及び特徴を理解するための概要又は骨格を提供
することを目的とするだけであることが理解されなければならない。添付図面は
、本発明の更なる理解を提供するために含まれて、本願明細書に組み込まれ、一
部を構成する。図面は、発明の様々な実施例を示し、記述と共に発明の原理、操
作を説明するのに役立つ。
【００２２】
多モード光ファイバに関する屈折率分布が、開示され、より一般的なＬＥＤ源
だけでなく、最高水準技術のレーザ光源を使用するアプリケーションの双方のた
めにも、最適化される。アルファ屈折率分布は、半径と共に連続的に変化し得る
分布形状を示す。本発明において該屈折率分布は、好ましくは、記号（α）によ
って、共通に参照される「アルファ」ベキ指数を少なくとも有する、少なくとも
２つの部分を含む。該アルファは、例えば屈折率分布が、分布の中心に近い１以
上のレーザ光源（１以上の波長における）に対して最適化されたアルファから、
分布の外側に近いＬＥＤ（１以上の波長における）に対して最適化されるアルフ
ァに、滑らかに変わるようなアルファである。この種の屈折率分布を有する多モ
ード光ファイバは、１ギガビット／秒以上のレートにおける情報伝達可能な通信
システムにおいて送信される、距離とデータレートの範囲の双方の能力を延ばす
。レーザー光源はＬＥＤよりも小さな「スポット」を有するため、分布の外側部
分がＯＦＬバンド幅の要件（一般的に、６２．５μｍコアを有する多モードファ
イバに対し、８５０ｎｍにおいて１６０〜２００ＭＨｚ・ｋｍ、１３００ｎｍに
おいて５００ＭＨｚ・ｋｍ以上）によって最適化され、同時に、レーザバンド幅
要件、レーザ光源特性に対し分布の内側部分を最適化され得ることが分かってい
る。このことが、１３００ｎｍ及び８５０ｎｍウインドウの双方における大きな
スポットのＬＥＤ及び小さなスポットのレーザの双方が同時に最適化される第１
の分布である、と信じられている。該１３００ｎｍレーザのスポットが、短波長
（ＳＸ）レーザ光源のそれに比べずっと小さいため、分布内側の要件は、好まし
くはＳＸバンド幅要件により決定される。短波長（例えば、７８０ｎｍのＣＤレ
ーザ又は８５０ｎｍのＶＣＳＥＬを選択すると）及び長波長（例えば、１３００
ｎｍ又は１５００ｎｍのファブリー・ペロ・レーザ）の双方における高レーザバ
ンド幅は、分布内側が正しく最適化されることで達成され得ることが分かってい
る。
だけでなく、最高水準技術のレーザ光源を使用するアプリケーションの双方のた
めにも、最適化される。アルファ屈折率分布は、半径と共に連続的に変化し得る
分布形状を示す。本発明において該屈折率分布は、好ましくは、記号（α）によ
って、共通に参照される「アルファ」ベキ指数を少なくとも有する、少なくとも
２つの部分を含む。該アルファは、例えば屈折率分布が、分布の中心に近い１以
上のレーザ光源（１以上の波長における）に対して最適化されたアルファから、
分布の外側に近いＬＥＤ（１以上の波長における）に対して最適化されるアルフ
ァに、滑らかに変わるようなアルファである。この種の屈折率分布を有する多モ
ード光ファイバは、１ギガビット／秒以上のレートにおける情報伝達可能な通信
システムにおいて送信される、距離とデータレートの範囲の双方の能力を延ばす
。レーザー光源はＬＥＤよりも小さな「スポット」を有するため、分布の外側部
分がＯＦＬバンド幅の要件（一般的に、６２．５μｍコアを有する多モードファ
イバに対し、８５０ｎｍにおいて１６０〜２００ＭＨｚ・ｋｍ、１３００ｎｍに
おいて５００ＭＨｚ・ｋｍ以上）によって最適化され、同時に、レーザバンド幅
要件、レーザ光源特性に対し分布の内側部分を最適化され得ることが分かってい
る。このことが、１３００ｎｍ及び８５０ｎｍウインドウの双方における大きな
スポットのＬＥＤ及び小さなスポットのレーザの双方が同時に最適化される第１
の分布である、と信じられている。該１３００ｎｍレーザのスポットが、短波長
（ＳＸ）レーザ光源のそれに比べずっと小さいため、分布内側の要件は、好まし
くはＳＸバンド幅要件により決定される。短波長（例えば、７８０ｎｍのＣＤレ
ーザ又は８５０ｎｍのＶＣＳＥＬを選択すると）及び長波長（例えば、１３００
ｎｍ又は１５００ｎｍのファブリー・ペロ・レーザ）の双方における高レーザバ
ンド幅は、分布内側が正しく最適化されることで達成され得ることが分かってい
る。
【００２３】 最適化された屈折率分布の重要な特性は、レーザに関する優れた性能を達成す
る全体的な分布に対する調整が小さい且つ／又はＯＦＬバンド幅性能に影響を及
ぼさない分布の領域内にあるために、それがＬＥＤ源を有する１３００ｎｍの高
ＯＦＬバンド幅を提供するということである。このことは、また、アルファ（ｒ
）が、急なシフトを伴わないｒの滑らかな関数であることを必要とする。
る全体的な分布に対する調整が小さい且つ／又はＯＦＬバンド幅性能に影響を及
ぼさない分布の領域内にあるために、それがＬＥＤ源を有する１３００ｎｍの高
ＯＦＬバンド幅を提供するということである。このことは、また、アルファ（ｒ
）が、急なシフトを伴わないｒの滑らかな関数であることを必要とする。
【００２４】 本発明は、典型的短波長（例えば７８０、８５０又は９８０ｎｍ）レーザ、及
び長波長（例えば１３００ｎｍ又は１５００ｎｍ）レーザと共に高バンド幅及び
低ジッターを提供するために具体的に設計されている屈折率分布を有する、多モ
ード光ファイバを目的とし、同時に、従来の１３００ｎｍ、８５０ｎｍＬＥＤ光
源を用いる際にも、充分な高バンド幅、低ジッターを維持する。
び長波長（例えば１３００ｎｍ又は１５００ｎｍ）レーザと共に高バンド幅及び
低ジッターを提供するために具体的に設計されている屈折率分布を有する、多モ
ード光ファイバを目的とし、同時に、従来の１３００ｎｍ、８５０ｎｍＬＥＤ光
源を用いる際にも、充分な高バンド幅、低ジッターを維持する。
【００２５】 本発明の多モード光ファイバの屈折率分布は、多くの方法で記述され得る。第
１に、Ｍモードを有する多モードファイバにおいて、出力パルスは、Ｐout（ｔ
）＝ΣＰmδ（τm−τave）と記述され得る。ここで、ｍthモードは相対的パワ
ーＰmを有し、モード遅延τmは平均τave＝ΣＰmτm／ΣＰmに比例する。ＯＦＬ
又はレーザバンド幅は、Ｐout（ｔ）のフーリエ変換の振幅から決定され、全て
のτmが同等の場合に最適化される。
１に、Ｍモードを有する多モードファイバにおいて、出力パルスは、Ｐout（ｔ
）＝ΣＰmδ（τm−τave）と記述され得る。ここで、ｍthモードは相対的パワ
ーＰmを有し、モード遅延τmは平均τave＝ΣＰmτm／ΣＰmに比例する。ＯＦＬ
又はレーザバンド幅は、Ｐout（ｔ）のフーリエ変換の振幅から決定され、全て
のτmが同等の場合に最適化される。
【００２６】 モード遅延τmは、オペレーションの屈折率分布及び波長により決定される。
モードパワーＰmは、光源（特定レーザ、ＬＥＤ、その他）の特性に依存する。
本発明による多モードファイバは、大多数の、そして最も好ましくは全ての、一
般に使われる光源に対して、好ましくはＯＦＬ又はレーザバンド幅要件を満たす
ように設計されている。例えば、該ファイバの要件は、８５０ｎｍ及び１３００
ｎｍのＬＥＤ源のそれぞれに対して１６０ＭＨｚ・ｋｍ及び５００ＭＨｚ・ｋｍ
より大なるＯＦＬバンド幅、及び８５０ｎｍのＶＣＳＥＬ及び１３００ｎｍのフ
ァブリー・ペロ・レーザ光源のそれぞれに対して３８５ＭＨｚ・ｋｍ及び７４６
ＭＨｚ・ｋｍより大なるレーザバンド幅であり得る。
モードパワーＰmは、光源（特定レーザ、ＬＥＤ、その他）の特性に依存する。
本発明による多モードファイバは、大多数の、そして最も好ましくは全ての、一
般に使われる光源に対して、好ましくはＯＦＬ又はレーザバンド幅要件を満たす
ように設計されている。例えば、該ファイバの要件は、８５０ｎｍ及び１３００
ｎｍのＬＥＤ源のそれぞれに対して１６０ＭＨｚ・ｋｍ及び５００ＭＨｚ・ｋｍ
より大なるＯＦＬバンド幅、及び８５０ｎｍのＶＣＳＥＬ及び１３００ｎｍのフ
ァブリー・ペロ・レーザ光源のそれぞれに対して３８５ＭＨｚ・ｋｍ及び７４６
ＭＨｚ・ｋｍより大なるレーザバンド幅であり得る。
【００２７】 該ファイバの屈折率分布を記述する第２の方法は、コアの屈折率又はゲルマニ
ア含有量の直接測定に関する。典型的多モードファイバは、半径方向位置の関数
として変化し、且つ、ゲルマニア含有量にも比例する屈折率を有するように設計
されている。この屈折率分布ｎ（ｒ）は以下の関数により表される： ｒ＜ａにおいて ｎ（ｒ）＝ｎ1（１−２Δ（ｒ／ａ）g）0.5 ここで、ｎ1はコア中心における屈折率、ｒは半径方向位置、ａはコア・クラッ
ド界面の半径、ｇは分布形状パラメータであり、Δは下式で定義される： Δ＝（ｎ1 2−ｎ0 2）／２ｎ1 2 ここで、ｎ0はコア・クラッド界面の屈折率である。この分布表記は、アルファ
（α）としてしばしば示されているベキ指数「g」に関する著述において共通で
ある。当業者は、混乱なしに両方の用語を使い分けし得る。
ア含有量の直接測定に関する。典型的多モードファイバは、半径方向位置の関数
として変化し、且つ、ゲルマニア含有量にも比例する屈折率を有するように設計
されている。この屈折率分布ｎ（ｒ）は以下の関数により表される： ｒ＜ａにおいて ｎ（ｒ）＝ｎ1（１−２Δ（ｒ／ａ）g）0.5 ここで、ｎ1はコア中心における屈折率、ｒは半径方向位置、ａはコア・クラッ
ド界面の半径、ｇは分布形状パラメータであり、Δは下式で定義される： Δ＝（ｎ1 2−ｎ0 2）／２ｎ1 2 ここで、ｎ0はコア・クラッド界面の屈折率である。この分布表記は、アルファ
（α）としてしばしば示されているベキ指数「g」に関する著述において共通で
ある。当業者は、混乱なしに両方の用語を使い分けし得る。
【００２８】 本発明のために、屈折率分布は、次のように定義される： ０＜ｒ＜ａにおいて ｎ（ｒ）＝ｎ1（１−２Δ（ｒ／ａ）g(r)）0.5 ここで、ｇ（ｒ）は、半径によって連続的に変化する分布形状パラメータであり
、これにより、屈折率分布を表す第１の方法で上述されたＯＦＬ及びレーザバン
ド幅の目的が満たされる。概略を論じると、中心付近のモードの相対的なパワー
は、ＬＥＤ源に対してよりもレーザ源に対して大であり、短波長レーザ光源（例
えば典型的な８５０ｎｍのＶＣＳＥＬ光源）に対してよりも長波長レーザ（例え
ば１３００ｎｍのファブリー・ペロ・レーザ）に対して大である。よって、発見
的にｇ（ｒ）は、１３００ｎｍの真の中心での最適化から、８５０ｎｍでの中間
半径距離での最適化及び１３００ｎｍでのより大なる半径距離での最適化へと、
変化し得る。実際に、ｇ（ｒ）が、中心付近でのより大なる値（７８０〜８５０
ｎｍに近いモード遅延に等しい）から外側部でのより小なる値（１３００ｎｍ付
近に等しい）へと変化することは、適切である。実際には、ｇ（ｒ）は決して１
３００ｎｍの適正値を下回ることはない。ｇ（ｒ）が滑らかに且つ連続的に変化
することは、ＯＦＬバンド幅にとって重要である。
、これにより、屈折率分布を表す第１の方法で上述されたＯＦＬ及びレーザバン
ド幅の目的が満たされる。概略を論じると、中心付近のモードの相対的なパワー
は、ＬＥＤ源に対してよりもレーザ源に対して大であり、短波長レーザ光源（例
えば典型的な８５０ｎｍのＶＣＳＥＬ光源）に対してよりも長波長レーザ（例え
ば１３００ｎｍのファブリー・ペロ・レーザ）に対して大である。よって、発見
的にｇ（ｒ）は、１３００ｎｍの真の中心での最適化から、８５０ｎｍでの中間
半径距離での最適化及び１３００ｎｍでのより大なる半径距離での最適化へと、
変化し得る。実際に、ｇ（ｒ）が、中心付近でのより大なる値（７８０〜８５０
ｎｍに近いモード遅延に等しい）から外側部でのより小なる値（１３００ｎｍ付
近に等しい）へと変化することは、適切である。実際には、ｇ（ｒ）は決して１
３００ｎｍの適正値を下回ることはない。ｇ（ｒ）が滑らかに且つ連続的に変化
することは、ＯＦＬバンド幅にとって重要である。
【００２９】 様々なｇ（ｒ）を有するこの種の屈折率分布は、屈折率分布を表す第３の方法
により、恐らくは最も容易に視覚化され得るであろう。この方法は、差動モード
遅延（ＤＭＤ）測定として当業者に周知のものを、使用する。該方法（簡潔に記
述される）は、単一モード光ファイバから多モードファイバコアに放射状に亘る
パルスを走査するステップと、多モードファイバコアに関する位置とは異なる最
初の位置において発されるパルスに対する出力パルス及び中間遅延時間を測定す
るステップと、を含む。該パルス遅延は、半径方向位置の関数として、及びＤＭ
Ｄ対（ｒ／ａ）2の小区間傾斜としてプロットされる。ここで、「ｒ」は、多モ
ードコアの中心に対する単一モードファイバの半径方向のオフセット（即ち単一
モードファイバの軸の中心と多モードコアの軸の中心との間の距離）として定義
され、「ａ」は、屈折率分布パラメータｇ（ｒ）に近い、多モードファイバのコ
アの半径として定義される。ＤＭＤ対（ｒ／ａ）2曲線の小区間の傾斜は、多モ
ード光ファイバの所定の波長及びデルタに対する最適のｇ（又はアルファ）に関
する小区間のｇ（ｒ）誤差に比例している。ＤＭＤ、即ち率誤差、と「アルファ
誤差」との間の関係は、当業者に周知であり、以下の参考文献中に記載されてい
る。引用は、ＤＭＤ測定及び技術のより詳細な説明のために、マルクーゼ（Ｍｅ
ｒｃｕｓｅ）の「光ファイバ測定の原理」２５５−３１０頁（Ａｃａｄｅｍｉｃ
Ｐｒｅｓｓ、１９８１年発行）（全体として充分に明らかにされたかの如く引
用により本願明細書に引用されたものとする）、及びオルシャンスキー．Ｒ（Ｏ
ｌｓｈａｎｓｋｙ，Ｒ．）の「ガラス光導波路の普及」Ｒｅｖ．Ｍｏｄ．Ｐｈｙ
ｓ．，Ｖｏｌ．５１，Ｎｏ．２（１９７９年４月）３４１−３６７頁（全体とし
て充分に明らかにされたかの如く引用により本願明細書に引用されたものとする
）によりなされる。本発明の好適な実施例に従って、異なる屈折率分布（従って
ＤＭＤ）を有する多数のファイバのＯＦＬ及びレーザバンド幅が計測され、レー
ザ及びＬＥＤ光源の双方に対する高バンド幅を達成するファイバが識別される。
これらの最適のファイバのＤＭＤは、追加の多モード光ファイバの重複に対して
所望又は目標の分布を特徴づける。ＤＭＤを用いたこの経験的な手順は、異なる
光源のＰmを特徴づけるのではない。むしろ、それは光源と共に機能するファイ
バを特徴づけるのに役立つ。
により、恐らくは最も容易に視覚化され得るであろう。この方法は、差動モード
遅延（ＤＭＤ）測定として当業者に周知のものを、使用する。該方法（簡潔に記
述される）は、単一モード光ファイバから多モードファイバコアに放射状に亘る
パルスを走査するステップと、多モードファイバコアに関する位置とは異なる最
初の位置において発されるパルスに対する出力パルス及び中間遅延時間を測定す
るステップと、を含む。該パルス遅延は、半径方向位置の関数として、及びＤＭ
Ｄ対（ｒ／ａ）2の小区間傾斜としてプロットされる。ここで、「ｒ」は、多モ
ードコアの中心に対する単一モードファイバの半径方向のオフセット（即ち単一
モードファイバの軸の中心と多モードコアの軸の中心との間の距離）として定義
され、「ａ」は、屈折率分布パラメータｇ（ｒ）に近い、多モードファイバのコ
アの半径として定義される。ＤＭＤ対（ｒ／ａ）2曲線の小区間の傾斜は、多モ
ード光ファイバの所定の波長及びデルタに対する最適のｇ（又はアルファ）に関
する小区間のｇ（ｒ）誤差に比例している。ＤＭＤ、即ち率誤差、と「アルファ
誤差」との間の関係は、当業者に周知であり、以下の参考文献中に記載されてい
る。引用は、ＤＭＤ測定及び技術のより詳細な説明のために、マルクーゼ（Ｍｅ
ｒｃｕｓｅ）の「光ファイバ測定の原理」２５５−３１０頁（Ａｃａｄｅｍｉｃ
Ｐｒｅｓｓ、１９８１年発行）（全体として充分に明らかにされたかの如く引
用により本願明細書に引用されたものとする）、及びオルシャンスキー．Ｒ（Ｏ
ｌｓｈａｎｓｋｙ，Ｒ．）の「ガラス光導波路の普及」Ｒｅｖ．Ｍｏｄ．Ｐｈｙ
ｓ．，Ｖｏｌ．５１，Ｎｏ．２（１９７９年４月）３４１−３６７頁（全体とし
て充分に明らかにされたかの如く引用により本願明細書に引用されたものとする
）によりなされる。本発明の好適な実施例に従って、異なる屈折率分布（従って
ＤＭＤ）を有する多数のファイバのＯＦＬ及びレーザバンド幅が計測され、レー
ザ及びＬＥＤ光源の双方に対する高バンド幅を達成するファイバが識別される。
これらの最適のファイバのＤＭＤは、追加の多モード光ファイバの重複に対して
所望又は目標の分布を特徴づける。ＤＭＤを用いたこの経験的な手順は、異なる
光源のＰmを特徴づけるのではない。むしろ、それは光源と共に機能するファイ
バを特徴づけるのに役立つ。
【００３０】 本発明の重要な面は、レーザー強度分布が概してＬＥＤに比べ非常に小さいと
いうことである。その理由のために、とりわけ、レーザー及びＬＥＤ動作の双方
に対するファイバの屈折率分布を最適化することが可能である。本発明の１実施
例に従って、屈折率分布の外側部分は１３００ｎｍＬＥＤのために最適化され、
それによって既存システムのための優れた性能（すなわち５００ＭＨｚ・ｋｍよ
り大なるＯＦＬバンド幅）を確実にする。屈折率分布の内側部分は最適化され、
それによって１３００ｎｍと８５０ｎｍとにおいてより同等のレーザバンド幅を
提供する。滑らかな屈折率変化を確実にする製造技術を有するこの設計の増加に
より、両波長のレーザに対する高レーザバンド幅及び低ジッターを有する多モー
ド光ファイバは、繰り返し製造され得る。
いうことである。その理由のために、とりわけ、レーザー及びＬＥＤ動作の双方
に対するファイバの屈折率分布を最適化することが可能である。本発明の１実施
例に従って、屈折率分布の外側部分は１３００ｎｍＬＥＤのために最適化され、
それによって既存システムのための優れた性能（すなわち５００ＭＨｚ・ｋｍよ
り大なるＯＦＬバンド幅）を確実にする。屈折率分布の内側部分は最適化され、
それによって１３００ｎｍと８５０ｎｍとにおいてより同等のレーザバンド幅を
提供する。滑らかな屈折率変化を確実にする製造技術を有するこの設計の増加に
より、両波長のレーザに対する高レーザバンド幅及び低ジッターを有する多モー
ド光ファイバは、繰り返し製造され得る。
【００３１】 引用は、ここで本発明の好適な実施例、即ち、添付図面において示される実施
例において詳細になされる。可能な場合は、同じ参照符は図面全体に亘って使わ
れ、同じ又は類似のパーツを参照する。本発明による多モード光ファイバの典型
的な実施例が、図１に示されており、参照符１０として全体に亘って示される。 好適な多モード光ファイバ１０は、８５０ｎｍにおいて２２０ＭＨｚ・ｋｍよ
り大なる第１のレーザバンド幅及び１３００ｎｍにおいて５００ＭＨｚ・ｋｍよ
り大なる第２のレーザバンド幅を有するように最適化された、６２．５μｍの多
モード光ファイバである。しかしながら、以下の如き本発明による多モードファ
イバが製造されたということは、当業者に理解され得る。かかるファイバは、恐
らく８５０及び１３００ｎｍ動作ウインドウにまたがる同じく大きなバンド幅、
即ち、約８１０ｎｍと８９０ｎｍとの間、より好ましくは８３０ｎｍと８７０ｎ
ｍの間、及び約１２６０ｎｍと１３４０ｎｍとの間、より好ましくは約１２８０
ｎｍと１３２０ｎｍとの間、のバンド幅を有するファイバである。
例において詳細になされる。可能な場合は、同じ参照符は図面全体に亘って使わ
れ、同じ又は類似のパーツを参照する。本発明による多モード光ファイバの典型
的な実施例が、図１に示されており、参照符１０として全体に亘って示される。 好適な多モード光ファイバ１０は、８５０ｎｍにおいて２２０ＭＨｚ・ｋｍよ
り大なる第１のレーザバンド幅及び１３００ｎｍにおいて５００ＭＨｚ・ｋｍよ
り大なる第２のレーザバンド幅を有するように最適化された、６２．５μｍの多
モード光ファイバである。しかしながら、以下の如き本発明による多モードファ
イバが製造されたということは、当業者に理解され得る。かかるファイバは、恐
らく８５０及び１３００ｎｍ動作ウインドウにまたがる同じく大きなバンド幅、
即ち、約８１０ｎｍと８９０ｎｍとの間、より好ましくは８３０ｎｍと８７０ｎ
ｍの間、及び約１２６０ｎｍと１３４０ｎｍとの間、より好ましくは約１２８０
ｎｍと１３２０ｎｍとの間、のバンド幅を有するファイバである。
【００３２】 更に、好適な多モード光ファイバ１０は、８５０ｎｍウインドウにおいて少な
くとも１６０ＭＨｚ・ｋｍの第１のＯＦＬバンド幅及び１３００ｎｍウインドウ
において少なくとも５００ＭＨｚ・ｋｍの第２のＯＦＬバンド幅を含む。より好
ましくは、しかしながら、多モード光ファイバ１０は、６２．５μｍのコア１２
を有し、８５０ｎｍにおいて３８５ＭＨｚ・ｋｍの最小レーザバンド幅及び１３
００ｎｍにおいて７４６ＭＨｚ・ｋｍの最小レーザバンド幅となるよう設計され
る。上述の、且つ、本願明細書全体に亘って記述された１３００ｎｍのレーザバ
ンド幅が、標準の単一モードファイバに使用される１３００ｎｍレーザによって
好ましくは測定されるべきであるという点に、留意する必要がある。１ギガビッ
ト／秒以上のレートでのデータ伝達を可能にする通信システムが、１３００ｎｍ
でのレーザ発光を相殺するためにパッチコードのモード調整を必要とするという
ことは、現在多くの当業者によって信じられている。しかしながら、本発明によ
る多モード光ファイバに対しては、１３００ｎｍでのレーザ発光は、多モードフ
ァイバの中心軸に沿って発光されているパワーの大半により測定される。このこ
とはこの種のパッチコードのモード調整の必要を排除し、それによってシステム
の実施、コスト及び複雑さを低減する。５０μｍのコア（図示せず）を有する多
モード光ファイバに対しては、最小レーザバンド幅は、好ましくは短波長ウイン
ドウにおいて５００ＭＨｚ・ｋｍ及び長波長ウインドウにおいて１６８４ＭＨｚ
・ｋｍである。高速レーザ光源を使用している多モード転送システム（例えば少
なくとも１ギガビット／秒のレートでデータを転送するように設計されている通
信システム）で使用される時に、６２．５μｍのコア１２を有する多モード光フ
ァイバ１０は、少なくとも１ギガビット／秒で、短波長であれば少なくとも５０
０ｍのリンク長以上の、そして長波長であれば１０００ｍのリンク長に亘って情
報を伝達し得る。これらの距離は、それぞれ、５０μｍのコアの多モード光ファ
イバに対しては、６００ｍ及び２０００ｍ以上のリンク長に増加される。しかし
ながら、当業者は、好適な多モード光ファイバ１０が１ギガビット／秒の転送レ
ートに限られていないと言うことを認識し得る。むしろ、本発明は、重要なリン
ク長に亘っての１０ギガビット／秒を上回るデータレート転送が可能である。上
述の動作パラメータを満たすに充分な特性を有する６２．５μｍのコアの多モー
ド光ファイバを表すＤＭＤ測定曲線は、図２から図５において示される。
くとも１６０ＭＨｚ・ｋｍの第１のＯＦＬバンド幅及び１３００ｎｍウインドウ
において少なくとも５００ＭＨｚ・ｋｍの第２のＯＦＬバンド幅を含む。より好
ましくは、しかしながら、多モード光ファイバ１０は、６２．５μｍのコア１２
を有し、８５０ｎｍにおいて３８５ＭＨｚ・ｋｍの最小レーザバンド幅及び１３
００ｎｍにおいて７４６ＭＨｚ・ｋｍの最小レーザバンド幅となるよう設計され
る。上述の、且つ、本願明細書全体に亘って記述された１３００ｎｍのレーザバ
ンド幅が、標準の単一モードファイバに使用される１３００ｎｍレーザによって
好ましくは測定されるべきであるという点に、留意する必要がある。１ギガビッ
ト／秒以上のレートでのデータ伝達を可能にする通信システムが、１３００ｎｍ
でのレーザ発光を相殺するためにパッチコードのモード調整を必要とするという
ことは、現在多くの当業者によって信じられている。しかしながら、本発明によ
る多モード光ファイバに対しては、１３００ｎｍでのレーザ発光は、多モードフ
ァイバの中心軸に沿って発光されているパワーの大半により測定される。このこ
とはこの種のパッチコードのモード調整の必要を排除し、それによってシステム
の実施、コスト及び複雑さを低減する。５０μｍのコア（図示せず）を有する多
モード光ファイバに対しては、最小レーザバンド幅は、好ましくは短波長ウイン
ドウにおいて５００ＭＨｚ・ｋｍ及び長波長ウインドウにおいて１６８４ＭＨｚ
・ｋｍである。高速レーザ光源を使用している多モード転送システム（例えば少
なくとも１ギガビット／秒のレートでデータを転送するように設計されている通
信システム）で使用される時に、６２．５μｍのコア１２を有する多モード光フ
ァイバ１０は、少なくとも１ギガビット／秒で、短波長であれば少なくとも５０
０ｍのリンク長以上の、そして長波長であれば１０００ｍのリンク長に亘って情
報を伝達し得る。これらの距離は、それぞれ、５０μｍのコアの多モード光ファ
イバに対しては、６００ｍ及び２０００ｍ以上のリンク長に増加される。しかし
ながら、当業者は、好適な多モード光ファイバ１０が１ギガビット／秒の転送レ
ートに限られていないと言うことを認識し得る。むしろ、本発明は、重要なリン
ク長に亘っての１０ギガビット／秒を上回るデータレート転送が可能である。上
述の動作パラメータを満たすに充分な特性を有する６２．５μｍのコアの多モー
ド光ファイバを表すＤＭＤ測定曲線は、図２から図５において示される。
【００３３】 図２は、本発明に従って製造された多モード光ファイバ１０のＤＭＤ測定曲線
２０である。多モード光ファイバ１０のＤＭＤ測定は、マルクーゼ（Ｍｅｒｃｕ
ｓｅ）の「光ファイバ測定の原理」２５５−３１０頁（Ａｃａｄｅｍｉｃ Ｐｒ
ｅｓｓ、１９８１年発行）、及びオルシャンスキー．Ｒ（Ｏｌｓｈａｎｓｋｙ，
Ｒ．）の「ガラス光導波路の普及」Ｒｅｖ．Ｍｏｄ．Ｐｈｙｓ．，Ｖｏｌ．５１
，Ｎｏ．２（１９７９年４月）３４１−３６７頁（引用により本願明細書に引用
されたものとする）において記述されるそれと同様の標準のパルスに基づく測定
技術を用いて１３００ｎｍにおいてなされた。１３００ｎｍのＤＭＤ測定曲線が
上昇する部分において、屈折率分布は１３００ｎｍ未満の波長に対し本質的に最
適化され、ＤＭＤ曲線が下降する部分において、屈折率分布は１３００ｎｍを超
える波長に対し本質的に最適化される。ＤＭＤ曲線がほとんど平坦である部分に
おいて、屈折率分布は１３００ｎｍに対し本質的に最適化される。
２０である。多モード光ファイバ１０のＤＭＤ測定は、マルクーゼ（Ｍｅｒｃｕ
ｓｅ）の「光ファイバ測定の原理」２５５−３１０頁（Ａｃａｄｅｍｉｃ Ｐｒ
ｅｓｓ、１９８１年発行）、及びオルシャンスキー．Ｒ（Ｏｌｓｈａｎｓｋｙ，
Ｒ．）の「ガラス光導波路の普及」Ｒｅｖ．Ｍｏｄ．Ｐｈｙｓ．，Ｖｏｌ．５１
，Ｎｏ．２（１９７９年４月）３４１−３６７頁（引用により本願明細書に引用
されたものとする）において記述されるそれと同様の標準のパルスに基づく測定
技術を用いて１３００ｎｍにおいてなされた。１３００ｎｍのＤＭＤ測定曲線が
上昇する部分において、屈折率分布は１３００ｎｍ未満の波長に対し本質的に最
適化され、ＤＭＤ曲線が下降する部分において、屈折率分布は１３００ｎｍを超
える波長に対し本質的に最適化される。ＤＭＤ曲線がほとんど平坦である部分に
おいて、屈折率分布は１３００ｎｍに対し本質的に最適化される。
【００３４】 多モード光ファイバ１０のＤＭＤ測定曲線３０（市販のフォトン・キネティク
ス（Ｐｈｏｔｏｎ−Ｋｉｎｅｔｉｃｓ）モデル２５００光ファイバ測定ベンチを
使用して８５０ｎｍで測定される）が、図３に示される。また、ＤＭＤ曲線が僅
かに上昇する部分において、屈折率分布は８５０ｎｍより僅かに小なる波長に対
し最適化され、ＤＭＤ曲線が下降する部分において、屈折率分布は８５０ｎｍを
超える波長に対し最適化されることを示している。
ス（Ｐｈｏｔｏｎ−Ｋｉｎｅｔｉｃｓ）モデル２５００光ファイバ測定ベンチを
使用して８５０ｎｍで測定される）が、図３に示される。また、ＤＭＤ曲線が僅
かに上昇する部分において、屈折率分布は８５０ｎｍより僅かに小なる波長に対
し最適化され、ＤＭＤ曲線が下降する部分において、屈折率分布は８５０ｎｍを
超える波長に対し最適化されることを示している。
【００３５】 第２の好適な多モード光ファイバ（図示せず）の１３００ｎｍで測定されたＤ
ＭＤ分布４０は、図４に示される。ＤＭＤ分布４０は、ＤＭＤ分布２０と僅かに
異なってはいるが、６２．５μｍ又は５０μｍのコアを有する多モード光ファイ
バに対する所望の動作パラメータを充分満たす特性を有する多モード光ファイバ
についても記述する。
ＭＤ分布４０は、図４に示される。ＤＭＤ分布４０は、ＤＭＤ分布２０と僅かに
異なってはいるが、６２．５μｍ又は５０μｍのコアを有する多モード光ファイ
バに対する所望の動作パラメータを充分満たす特性を有する多モード光ファイバ
についても記述する。
【００３６】 ＤＭＤ分布２０及び４０は、双方とも１３００ｎｍで測定された同じグラフ図
５に示される。プロット線が各々シフトされることで、それらは（（ｒ／ａ）2
=０よりもむしろ）傾斜が類似している共通の位置で一致し、この位置はゼロ遅
延として任意に定義される。広く論じると、１３００ｎｍの波長で計測される際
には、目標ＤＭＤ分布は、（ｒ／ａ）2＝０．０〜０．２５で測定された平均傾
斜を有する第１の部分と、（ｒ／ａ）2＝０．２５〜０．５０で測定された平均
傾斜を有する第２の部分（第１の部分の傾斜は第２の部分の傾斜よりも大である
）とを含む。別の言い方をすると、目標ＤＭＤ分布は線形でない。より好ましく
は、第１の部分の傾斜は、第２の部分の傾斜の少なくとも１．５倍よりも大であ
る。最も好ましくは、目標ＤＭＤ分布は、（ｒ／ａ）2＝０．４〜０．６で測定
された平均傾斜を有する第３の部分を含み、そこにおいて、（ｒ／ａ）2＝０．
４〜０．６でのＤＭＤの変化は多くとも＋０．２０ナノ秒／ｋｍである。
５に示される。プロット線が各々シフトされることで、それらは（（ｒ／ａ）2
=０よりもむしろ）傾斜が類似している共通の位置で一致し、この位置はゼロ遅
延として任意に定義される。広く論じると、１３００ｎｍの波長で計測される際
には、目標ＤＭＤ分布は、（ｒ／ａ）2＝０．０〜０．２５で測定された平均傾
斜を有する第１の部分と、（ｒ／ａ）2＝０．２５〜０．５０で測定された平均
傾斜を有する第２の部分（第１の部分の傾斜は第２の部分の傾斜よりも大である
）とを含む。別の言い方をすると、目標ＤＭＤ分布は線形でない。より好ましく
は、第１の部分の傾斜は、第２の部分の傾斜の少なくとも１．５倍よりも大であ
る。最も好ましくは、目標ＤＭＤ分布は、（ｒ／ａ）2＝０．４〜０．６で測定
された平均傾斜を有する第３の部分を含み、そこにおいて、（ｒ／ａ）2＝０．
４〜０．６でのＤＭＤの変化は多くとも＋０．２０ナノ秒／ｋｍである。
【００３７】 本発明による多モード光ファイバを形成し、上述の目標ＤＭＤ分布を有する好
適な方法は、スートを形成するための前駆体反応体及び少なくとも１のドーパン
ト反応体から成るシリカを熱化学反応させる反応ステップと、該スートを特定の
特性を有するガラスプリフォームを生産するに充分な方法で目標に供給する供給
ステップと、６２．５μｍ又は５０μｍのコア部分を有する多モード光ファイバ
へガラスプリフォームを線引きするステップと、を含む。該反応ステップは、目
標ＤＭＤ分布の特性を呈する多モード光ファイバとなるのに適したスート堆積レ
シピによる前駆体反応体及び少なくとも１のドーパント反応体を選択するステッ
プを、更に含む。好適な実施例において、該スート堆積レシピは、所望の目標屈
折率分布の要件を満たす多モード光ファイバとなるのに必要なＳｉＣｌ4（四塩
化ケイ素）及びＧｅＣｌ4（塩化ゲルマニウム（ＩＶ））の割合を含む。１３０
０ｎｍの波長で測定される時、この種の多モード光ファイバは、（ｒ／ａ）2＝
０．０〜０．２５の第１の部分に亘って計測された第１の平均傾斜と、（ｒ／ａ
）2＝０．２５〜０．５０の第２の部分に亘って計測された第２の平均傾斜（第
１の平均傾斜は第２の平均傾斜よりも大である）とを有し得る。しかしながら、
本発明はＳｉＣｌ4及びＧｅＣｌ4に限られていないことが、理解され得る。
適な方法は、スートを形成するための前駆体反応体及び少なくとも１のドーパン
ト反応体から成るシリカを熱化学反応させる反応ステップと、該スートを特定の
特性を有するガラスプリフォームを生産するに充分な方法で目標に供給する供給
ステップと、６２．５μｍ又は５０μｍのコア部分を有する多モード光ファイバ
へガラスプリフォームを線引きするステップと、を含む。該反応ステップは、目
標ＤＭＤ分布の特性を呈する多モード光ファイバとなるのに適したスート堆積レ
シピによる前駆体反応体及び少なくとも１のドーパント反応体を選択するステッ
プを、更に含む。好適な実施例において、該スート堆積レシピは、所望の目標屈
折率分布の要件を満たす多モード光ファイバとなるのに必要なＳｉＣｌ4（四塩
化ケイ素）及びＧｅＣｌ4（塩化ゲルマニウム（ＩＶ））の割合を含む。１３０
０ｎｍの波長で測定される時、この種の多モード光ファイバは、（ｒ／ａ）2＝
０．０〜０．２５の第１の部分に亘って計測された第１の平均傾斜と、（ｒ／ａ
）2＝０．２５〜０．５０の第２の部分に亘って計測された第２の平均傾斜（第
１の平均傾斜は第２の平均傾斜よりも大である）とを有し得る。しかしながら、
本発明はＳｉＣｌ4及びＧｅＣｌ4に限られていないことが、理解され得る。
【００３８】 図７は、本発明による多モード光ファイバ（図２及び３のＤＭＤ分布曲線を呈
するものと同じファイバ）の第１の好適な実施例の実質的に放物線状である屈折
率分布曲線を示している。図８は、本発明による多モード光ファイバ（図４のＤ
ＭＤ分布曲線を呈するものと同じファイバ）の第２の好適な実施例の実質的に放
物線状である屈折率分布曲線を示している。これらの図が本発明を実践するため
には必要とされていないとはいえ、上述のように、それらは本発明により使用さ
れるＤＭＤ測定技術の利点を明らかに示している。図７及び８に示される屈折率
分布のピーク部分における屈折率分布の乱れの僅かな差異を除いては、屈折率分
布の他の部分は、本発明による多モード光ファイバの第１及び第２の好適な実施
例双方共に著しく類似している。
するものと同じファイバ）の第１の好適な実施例の実質的に放物線状である屈折
率分布曲線を示している。図８は、本発明による多モード光ファイバ（図４のＤ
ＭＤ分布曲線を呈するものと同じファイバ）の第２の好適な実施例の実質的に放
物線状である屈折率分布曲線を示している。これらの図が本発明を実践するため
には必要とされていないとはいえ、上述のように、それらは本発明により使用さ
れるＤＭＤ測定技術の利点を明らかに示している。図７及び８に示される屈折率
分布のピーク部分における屈折率分布の乱れの僅かな差異を除いては、屈折率分
布の他の部分は、本発明による多モード光ファイバの第１及び第２の好適な実施
例双方共に著しく類似している。
【００３９】 本願明細書において具体的に記述されていないが、５０．０μｍのコアを有す
る多モード光ファイバが同様に形成され得る。この種の多モード光ファイバに対
する目標ＤＭＤ分布が、上述の如き６２．５μｍのコアを有する多モード光ファ
イバの目標ＤＭＤ分布とは異なるということが、当業者によって理解され得る。
よって、スート堆積レシピも、同様に異なり得る。目標ＤＭＤ分布が、（ｒ／ａ
）2＝０．０〜０．２から成る第１の部分及び（ｒ／ａ）2＝０．２〜０．４から
成る第２の部分として傾斜部分を定義することによって示され得るということが
、更に理解され得る。
る多モード光ファイバが同様に形成され得る。この種の多モード光ファイバに対
する目標ＤＭＤ分布が、上述の如き６２．５μｍのコアを有する多モード光ファ
イバの目標ＤＭＤ分布とは異なるということが、当業者によって理解され得る。
よって、スート堆積レシピも、同様に異なり得る。目標ＤＭＤ分布が、（ｒ／ａ
）2＝０．０〜０．２から成る第１の部分及び（ｒ／ａ）2＝０．２〜０．４から
成る第２の部分として傾斜部分を定義することによって示され得るということが
、更に理解され得る。
【００４０】
本発明の典型例である以下の実施例により、本発明は更に明らかにされ得る。
【００４１】
【実施例１】 レーザ最適化多モードファイバの性能を試験する１つの方法は、所望のＤＭＤ
特性を有するファイバを製造すること及びそれを様々なレーザ源でテストするこ
とである。この種のテストの結果が、図６に示されている。 図２、３及び７に示されるＤＭＤ分布により特徴づけられた多モード光ファイ
バの『効果的な』バンド幅（ＭＨｚ・ｋｍ）は、７８０〜８５０ｎｍの様々なギ
ガビット・イーサネット・システム・レーザに関して図６に示される。ファイバ
の過剰入射（ＯＦＬ）バンド幅（本出願前掲の標準の測定方法及び発光技術を用
いて測定された）は、８５０ｎｍにおいて２８８ＭＨｚ・ｋｍ及び１３００ｎｍ
において１０５４ＫＨｚ．ｋｍであった。ファイバのレーザバンド幅（本出願前
掲の標準の測定方法及び発光技術を用いて測定された）は、８５０ｎｍにおいて
９３０ＭＨｚ・ｋｍ（上述した如く、０．８５ｎｍ未満のＲＭＳスペクトル幅を
有する８５０ｎｍの光源レーザだけでなく２３．５μｍ直径コアを有するパッチ
コードを使用）、及び１３００ｎｍにおいて２０２８ＭＨｚ・ｋｍ（コアの中心
から４μｍの発光オフセットを確実にする単一モードファイバアプリケーション
及びパッチコードに対して典型的なファブリー・ペロ・レーザを使用）であった
。様々なギガビット・イーサネット・システム・レーザ光源に関して図６に示さ
れる『効果的な』バンド幅は、２３．５μｍパッチコードを有する定義された８
５０ｎｍレーザバンド幅と同じ測定技術によって測定されるが、ニアフィールド
及びファーフィールドの双方で各々のレーザーが異なるパワー配分を有するので
、個々のギガビット・イーサネット・システム・レーザの各々により変化する発
光状態によっても測定される。このことは、大なるバンド幅が多種多様なレーザ
発光と共に本発明のファイバの使用により呈され得ることを証明する。定義され
た発光（９３０ＭＨｚ・ｋｍ）を有する測定されたレーザバンド幅は、多くの実
際のギガビット・イーサネット・システム・レーザによって得られるものとほぼ
同じものである。短波長ギガビット・イーサネット・システム・レーザ・バンド
幅は、明らかに２８８ＭＨｚ・ｋｍの８５０ｎｍのＯＦＬバンド幅より優れてお
り、ギガビット・イーサネット・システム・リンク長を大幅に拡張することを必
要とする範囲にある。更に、４μｍオフセットを有する１３００ｎｍのファブリ
ー・ペロ・レーザを使用して計られる１３００ｎｍのレーザバンド幅は、１３０
０ｎｍのＯＦＬバンド幅の２倍以上であった。
特性を有するファイバを製造すること及びそれを様々なレーザ源でテストするこ
とである。この種のテストの結果が、図６に示されている。 図２、３及び７に示されるＤＭＤ分布により特徴づけられた多モード光ファイ
バの『効果的な』バンド幅（ＭＨｚ・ｋｍ）は、７８０〜８５０ｎｍの様々なギ
ガビット・イーサネット・システム・レーザに関して図６に示される。ファイバ
の過剰入射（ＯＦＬ）バンド幅（本出願前掲の標準の測定方法及び発光技術を用
いて測定された）は、８５０ｎｍにおいて２８８ＭＨｚ・ｋｍ及び１３００ｎｍ
において１０５４ＫＨｚ．ｋｍであった。ファイバのレーザバンド幅（本出願前
掲の標準の測定方法及び発光技術を用いて測定された）は、８５０ｎｍにおいて
９３０ＭＨｚ・ｋｍ（上述した如く、０．８５ｎｍ未満のＲＭＳスペクトル幅を
有する８５０ｎｍの光源レーザだけでなく２３．５μｍ直径コアを有するパッチ
コードを使用）、及び１３００ｎｍにおいて２０２８ＭＨｚ・ｋｍ（コアの中心
から４μｍの発光オフセットを確実にする単一モードファイバアプリケーション
及びパッチコードに対して典型的なファブリー・ペロ・レーザを使用）であった
。様々なギガビット・イーサネット・システム・レーザ光源に関して図６に示さ
れる『効果的な』バンド幅は、２３．５μｍパッチコードを有する定義された８
５０ｎｍレーザバンド幅と同じ測定技術によって測定されるが、ニアフィールド
及びファーフィールドの双方で各々のレーザーが異なるパワー配分を有するので
、個々のギガビット・イーサネット・システム・レーザの各々により変化する発
光状態によっても測定される。このことは、大なるバンド幅が多種多様なレーザ
発光と共に本発明のファイバの使用により呈され得ることを証明する。定義され
た発光（９３０ＭＨｚ・ｋｍ）を有する測定されたレーザバンド幅は、多くの実
際のギガビット・イーサネット・システム・レーザによって得られるものとほぼ
同じものである。短波長ギガビット・イーサネット・システム・レーザ・バンド
幅は、明らかに２８８ＭＨｚ・ｋｍの８５０ｎｍのＯＦＬバンド幅より優れてお
り、ギガビット・イーサネット・システム・リンク長を大幅に拡張することを必
要とする範囲にある。更に、４μｍオフセットを有する１３００ｎｍのファブリ
ー・ペロ・レーザを使用して計られる１３００ｎｍのレーザバンド幅は、１３０
０ｎｍのＯＦＬバンド幅の２倍以上であった。
【００４２】
【実施例２】 第２の実施例として、測定されたＤＭＤが図４に、測定された屈折率分布が図
８において示されたファイバが、ＯＦＬバンド幅、８５０ｎｍにおける２３．５
μｍのパッチ・コード及び１３００ｎｍにおける４μｍのオフセットを使用した
『定義された』レーザバンド幅、及び１３個のギガビット・イーサネット・シス
テム・レーザの１組を有する『効果的』バンド幅、に関し試験された。標準のＯ
ＦＬバンド幅は、８５０ｎｍで５６４ＭＨｚ・ｋｍ及び１３０ｎｍで５６０ＭＨ
ｚ・ｋｍで測定された。２３．５μｍ直径コアを有するパッチコードを使用した
８５０ｎｍでの『定義済みの』レーザバンド幅は、８２６ＭＨｚ・ｋｍであり、
１３００ｎｍにおいて、４μｍオフセットを有するファブリー・ペロ・レーザの
使用により定義されるレーザバンド幅は、５２７９ＭＨｚ・ｋｍの値を有した。
８５０ｎｍ又は７８０ｎｍにて１３個のギガビット・イーサネット・システム・
レーザにより測定された『効果的』バンド幅は、１２１４、８８６、８８０、８
７６、７９２、７８６、７５４、７２６、６１４、３９４、３７６、４３４及び
４７２ＭＨｚ・ｋｍ、であった。また、２３．５μｍ直径コアを有するパッチコ
ードを有する８５０ｎｍに対する定義されたレーザ発光は、多くの実際のギガビ
ット・イーサネット・レーザ光源によって示す『効果的』バンド幅に近いバンド
幅を生む。
８において示されたファイバが、ＯＦＬバンド幅、８５０ｎｍにおける２３．５
μｍのパッチ・コード及び１３００ｎｍにおける４μｍのオフセットを使用した
『定義された』レーザバンド幅、及び１３個のギガビット・イーサネット・シス
テム・レーザの１組を有する『効果的』バンド幅、に関し試験された。標準のＯ
ＦＬバンド幅は、８５０ｎｍで５６４ＭＨｚ・ｋｍ及び１３０ｎｍで５６０ＭＨ
ｚ・ｋｍで測定された。２３．５μｍ直径コアを有するパッチコードを使用した
８５０ｎｍでの『定義済みの』レーザバンド幅は、８２６ＭＨｚ・ｋｍであり、
１３００ｎｍにおいて、４μｍオフセットを有するファブリー・ペロ・レーザの
使用により定義されるレーザバンド幅は、５２７９ＭＨｚ・ｋｍの値を有した。
８５０ｎｍ又は７８０ｎｍにて１３個のギガビット・イーサネット・システム・
レーザにより測定された『効果的』バンド幅は、１２１４、８８６、８８０、８
７６、７９２、７８６、７５４、７２６、６１４、３９４、３７６、４３４及び
４７２ＭＨｚ・ｋｍ、であった。また、２３．５μｍ直径コアを有するパッチコ
ードを有する８５０ｎｍに対する定義されたレーザ発光は、多くの実際のギガビ
ット・イーサネット・レーザ光源によって示す『効果的』バンド幅に近いバンド
幅を生む。
【００４３】 様々な修正及び変形が本発明の精神と範囲から逸脱することなく、本発明にな
されることができることは、当業者にとって明らかである。このように、本発明
は提供される本発明の修正及び変形をカバーすることを意図し、それらは添付の
特許請求の範囲及びそれらの同等物の範囲に含まれる。
されることができることは、当業者にとって明らかである。このように、本発明
は提供される本発明の修正及び変形をカバーすることを意図し、それらは添付の
特許請求の範囲及びそれらの同等物の範囲に含まれる。
【図１】 本発明による多モード光ファイバの好適な実施例の斜視図である。
【図２】 １３００ｎｍで測定された図１の多モード光ファイバのＤＭＤ分布
曲線である。
曲線である。
【図３】 ８５０ｎｍで測定された図１の多モード光ファイバのＤＭＤ分布曲
線である。
線である。
【図４】 １３００ｎｍで測定された本発明による多モード光ファイバの第２
の好適な実施例のＤＭＤ分布曲線である。
の好適な実施例のＤＭＤ分布曲線である。
【図５】 図１の多モード光ファイバのＤＭＤ分布曲線及び１３００ｎｍで測
定された第２の好適な多モード光ファイバのＤＭＤ分布曲線を示しているグラフ
である。
定された第２の好適な多モード光ファイバのＤＭＤ分布曲線を示しているグラフ
である。
【図６】 様々なレーザー源による図１の光ファイバのバンド幅である。
【図７】 図２のＤＭＤ分布を有する本発明の多モード光ファイバの第１の好
適な実施例の屈折率分布曲線である。
適な実施例の屈折率分布曲線である。
【図８】 図４のＤＭＤ分布を有する本発明の多モード光ファイバの第２の好
適な実施例の屈折率分布曲線である。
適な実施例の屈折率分布曲線である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (81)指定国 ＥＰ(ＡＴ，ＢＥ，ＣＨ，ＣＹ， ＤＥ，ＤＫ，ＥＳ，ＦＩ，ＦＲ，ＧＢ，ＧＲ，ＩＥ，Ｉ Ｔ，ＬＵ，ＭＣ，ＮＬ，ＰＴ，ＳＥ)，ＡＥ，ＡＬ，Ａ Ｍ，ＡＴ，ＡＵ，ＡＺ，ＢＡ，ＢＢ，ＢＧ，ＢＲ，ＢＹ ，ＣＡ，ＣＨ，ＣＮ，ＣＵ，ＣＺ，ＤＥ，ＤＫ，ＥＥ， ＥＳ，ＦＩ，ＧＢ，ＧＤ，ＧＥ，ＧＨ，ＧＭ，ＨＲ，Ｈ Ｕ，ＩＤ，ＩＬ，ＩＮ，ＩＳ，ＪＰ，ＫＥ，ＫＧ，ＫＰ ，ＫＲ，ＫＺ，ＬＣ，ＬＫ，ＬＲ，ＬＳ，ＬＴ，ＬＵ， ＬＶ，ＭＤ，ＭＧ，ＭＫ，ＭＮ，ＭＷ，ＭＸ，ＮＯ，Ｎ Ｚ，ＰＬ，ＰＴ，ＲＯ，ＲＵ，ＳＤ，ＳＥ，ＳＧ，ＳＩ ，ＳＫ，ＳＬ，ＴＪ，ＴＭ，ＴＲ，ＴＴ，ＵＡ，ＵＧ， ＵＺ，ＶＮ，ＹＵ，ＺＡ，ＺＷ
Claims (20)
- 【請求項１】 前駆体反応体及び少なくとも１のドーパント反応体を含むシリ
カを熱化学反応させてスートを生成する反応ステップと、 特定の特性を有するガラスプリフォームを製造するために充分な態様にて目標
に向けて前記スートを供給する供給ステップと、 前記ガラスプリフォームを６２．５μｍのコア部分と前記コア部分に接するク
ラッド部分とを有する多モード光ファイバに線引きするステップと、から成る多
モード光ファイバを形成する方法であって、 前記反応ステップは、ＤＭＤ分布を呈する多モード光ファイバを得るのに適し
たスート堆積レシピに従って、前記前駆体反応体及び前記少なくとも１のドーパ
ント反応体を選択するステップを含み、前記ＤＭＤ分布は、波長１３００ｎｍで
測定して、（ｒ／ａ）2＝０．０〜０．２５の第１の部分に亘って計測された第
１の平均傾斜と、（ｒ／ａ）2＝０．２５〜０．５０の第２の部分に亘って計測
された第２の平均傾斜とを有し、前記第１の平均傾斜は前記第２の平均傾斜より
も大である、ことを特徴とする方法。 - 【請求項２】 前記少なくとも１のドーパント反応体は、ゲルマニウムを含み
、前記反応ステップは、ゲルマニア含有スートを形成するための前記ゲルマニウ
ムを熱化学反応させるステップを含み、前記供給ステップは、前記第１の部分の
前記第１の平均傾斜が前記第２の部分の前記第２の傾斜よりも少なくとも１．５
倍大となるように、前記ゲルマニア含有スートを充分な量だけ目標に向けて選択
的に供給するステップから成ることを特徴とする請求項１記載の方法。 - 【請求項３】 前記反応ステップは、前記多モード光ファイバが前記第１の部
分に亘って少なくとも＋０．３ナノ秒／ｋｍのＤＭＤの変化を呈するに充分な、
前記ゲルマニウムの量を選択するステップから成ることを特徴とする請求項２記
載の方法。 - 【請求項４】 前記反応ステップは、前記多モード光ファイバが前記第１の部
分に亘って最大で＋１．２５ナノ秒／ｋｍのＤＭＤの変化を呈するに充分な、前
記ゲルマニウムの量を選択するステップから成ることを特徴とする請求項３記載
の方法。 - 【請求項５】 前記反応ステップは、前記多モード光ファイバが前記第２の部
分に亘って最大で＋０．３０ナノ秒／ｋｍのＤＭＤの変化を呈するに充分な、前
記ゲルマニウムの量を選択するステップから成ることを特徴とする請求項１記載
の方法。 - 【請求項６】 前記反応ステップは、前記多モード光ファイバが（ｒ／ａ）2
＝０．４〜０．６の第３の部分に亘って計測された第３の平均傾斜を有するＤＭ
Ｄ分布を含むに充分な、前記ゲルマニウムの量を選択するステップから成り、前
記第３の部分に亘るＤＭＤの変化が最大で＋０．２０ナノ秒／ｋｍであることを
特徴とする請求項１記載の方法。 - 【請求項７】 前記少なくとも１のドーパント反応体は、ゲルマニウムから成
り、前記反応ステップは、ゲルマニア含有スートを形成するための前記ゲルマニ
ウムを熱化学反応させるステップから成り、前記供給ステップは、前記第１の部
分の前記第１の平均傾斜が前記第２の部分の前記第２の傾斜の少なくとも２倍よ
りも大となるように、前記ゲルマニア含有スートを充分な量だけ目標に向けて選
択的に供給するステップから成ることを特徴とする請求項１記載の方法。 - 【請求項８】 前記反応ステップは、前記多モード光ファイバが前記第１の部
分に亘って少なくとも＋０．４０ナノ秒／ｋｍのＤＭＤの変化を呈するに充分な
、前記ゲルマニウムの量を選択するステップから成ることを特徴とする請求項７
記載の方法。 - 【請求項９】 前記少なくとも１のドーパント反応体は、ゲルマニウムから成
り、前記反応ステップは、ゲルマニア含有スートを形成するための前記ゲルマニ
ウムを熱化学反応させるステップから成り、前記供給ステップは、前記第１の部
分の前記第１の平均傾斜が前記第２の部分の前記第２の傾斜の少なくとも３倍よ
りも大となるように、前記ゲルマニア含有スートを充分な量だけ目標に向けて選
択的に供給するステップから成ることを特徴とする請求項１記載の方法。 - 【請求項１０】 前記反応ステップは、前記多モード光ファイバが前記第１の
部分に亘って少なくとも０．５ナノ秒／ｋｍのＤＭＤの変化を呈するに充分な、
前記ゲルマニウムの量を選択するステップから成ることを特徴とする請求項９記
載の方法。 - 【請求項１１】 約６２．５μｍの直径を有するコアと、 前記コアに接し、且つ、前記コアの屈折率よりも小なる屈折率を有するクラッ
ドと、から成る多モード光ファイバであって、 波長１３００ｎｍで計測して、（ｒ／ａ）2＝０．０〜０．２５の計測された
平均傾斜を有する第１の部分と、（ｒ／ａ）2＝０．２５〜０．５０の計測され
た平均傾斜を有する第２の部分とから成り、前記第１の部分の前記平均傾斜は前
記第２の部分の前記平均傾斜よりも大であるＤＭＤ分布曲線を呈することを特徴
とするファイバ。 - 【請求項１２】 （ｒ／ａ）2＝０．０〜０．２５でのＤＭＤの変化は、（ｒ
／ａ）2＝０．２５〜０．５０でのＤＭＤの変化の少なくとも１．５倍であるこ
とを特徴とする請求項１１記載の多モード光ファイバ。 - 【請求項１３】 （ｒ／ａ）2＝０．０〜０．２５でのＤＭＤの変化は、少な
くとも＋０．３ナノ秒／ｋｍであることを特徴とする請求項１２記載の多モード
光ファイバ。 - 【請求項１４】 （ｒ／ａ）2＝０．０〜０．２５でのＤＭＤの変化は、最大
で＋１．２５ナノ秒／ｋｍであることを特徴とする請求項１３記載の多モード光
ファイバ。 - 【請求項１５】 （ｒ／ａ）2＝０．２５〜０．５０でのＤＭＤの変化は、最
大で＋０．３０ナノ秒／ｋｍであることを特徴とする請求項１２記載の多モード
光ファイバ。 - 【請求項１６】 前記ＤＭＤ分布は（ｒ／ａ）2＝０．４〜０．６で計測され
た第３の部分を含み、（ｒ／ａ）2＝０．４〜０．６でのＤＭＤの変化は、最大
で＋０．２０ナノ秒／ｋｍであることを特徴とする請求項１１記載の多モード光
ファイバ。 - 【請求項１７】 （ｒ／ａ）2＝０．０〜０．２５でのＤＭＤの変化は、（ｒ
／ａ）2＝０．２５〜０．５０でのＤＭＤの変化の少なくとも２倍であることを
特徴とする請求項１１記載の多モード光ファイバ。 - 【請求項１８】 （ｒ／ａ）2＝０．０〜０．２５でのＤＭＤの変化は、少な
くとも＋０．４ナノ秒／ｋｍであることを特徴とする請求項１７記載の多モード
光ファイバ。 - 【請求項１９】 （ｒ／ａ）2＝０．０〜０．２５でのＤＭＤの変化は、（ｒ
／ａ）2＝０．２５〜０．５０でのＤＭＤの変化の少なくとも３倍であることを
特徴とする請求項１２記載の多モード光ファイバ。 - 【請求項２０】 （ｒ／ａ）2＝０．０〜０．２５でのＤＭＤの変化は、少な
くとも＋０．５ナノ秒／ｋｍであることを特徴とする請求項１９記載の多モード
光ファイバ。
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US12116999P | 1999-02-22 | 1999-02-22 | |
| US60/121,169 | 1999-02-22 | ||
| PCT/US2000/004366 WO2000050936A1 (en) | 1999-02-22 | 2000-02-22 | A multimode fiber and method for forming it |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002538065A true JP2002538065A (ja) | 2002-11-12 |
| JP2002538065A5 JP2002538065A5 (ja) | 2007-04-19 |
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ID=22395016
Family Applications (3)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000601480A Withdrawn JP2002538489A (ja) | 1999-02-22 | 2000-02-22 | レーザ及びｌｅｄ光源を使用するレーザ最適化多モードファイバと方法、及びそれらを用いたシステム |
| JP2000601475A Pending JP2002538065A (ja) | 1999-02-22 | 2000-02-22 | 多モードファイバ及びその製造方法 |
| JP2010176289A Pending JP2010286850A (ja) | 1999-02-22 | 2010-08-05 | レーザ及びｌｅｄ光源を使用するレーザ最適化多モードファイバと方法、及びそれらを用いたシステム |
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000601480A Withdrawn JP2002538489A (ja) | 1999-02-22 | 2000-02-22 | レーザ及びｌｅｄ光源を使用するレーザ最適化多モードファイバと方法、及びそれらを用いたシステム |
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Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2009022479A1 (ja) * | 2007-08-13 | 2009-02-19 | The Furukawa Electric Co., Ltd. | 光ファイバおよび光ファイバテープならびに光インターコネクションシステム |
Families Citing this family (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| NL1019004C2 (nl) * | 2001-09-20 | 2003-03-26 | Draka Fibre Technology Bv | Multimodevezel voorzien van een brekingsindexprofiel. |
| KR100526516B1 (ko) * | 2003-07-11 | 2005-11-08 | 삼성전자주식회사 | 고속, 근거리 통신망을 위한 언덕형 광섬유 |
| NL1024015C2 (nl) * | 2003-07-28 | 2005-02-01 | Draka Fibre Technology Bv | Multimode optische vezel voorzien van een brekingsindexprofiel, optisch communicatiesysteem onder toepassing daarvan en werkwijze ter vervaardiging van een dergelijke vezel. |
| KR100594062B1 (ko) * | 2004-02-13 | 2006-06-30 | 삼성전자주식회사 | 낮은 잔류 응력 불연속성을 갖는 광섬유 |
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| FR2971061B1 (fr) | 2011-01-31 | 2013-02-08 | Draka Comteq France | Fibre optique a large bande passante et a faibles pertes par courbure |
| DK2482106T5 (da) | 2011-01-31 | 2014-09-22 | Draka Comteq Bv | Multimode-fiber |
| EP2506044A1 (en) | 2011-03-29 | 2012-10-03 | Draka Comteq B.V. | Multimode optical fiber |
| EP2518546B1 (en) | 2011-04-27 | 2018-06-20 | Draka Comteq B.V. | High-bandwidth, radiation-resistant multimode optical fiber |
| DK2541292T3 (en) | 2011-07-01 | 2014-12-01 | Draka Comteq Bv | A multimode optical fiber |
| USD779332S1 (en) | 2015-12-07 | 2017-02-21 | Access Business Group International Llc | Container |
| USD779333S1 (en) | 2015-12-07 | 2017-02-21 | Access Business Group International Llc | Container |
| JP7266525B2 (ja) * | 2017-01-19 | 2023-04-28 | コーニング インコーポレイテッド | ハイブリッドコア光ファイバを採用した分布型ファイバセンサ及びシステム |
| US10197726B2 (en) * | 2017-06-22 | 2019-02-05 | Corning Incorporated | Wide-band multimode optical fibers with cores having a radially-dependent alpha profile |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3932162A (en) * | 1974-06-21 | 1976-01-13 | Corning Glass Works | Method of making glass optical waveguide |
| US4339174A (en) * | 1980-02-01 | 1982-07-13 | Corning Glass Works | High bandwidth optical waveguide |
| US4298365A (en) * | 1980-07-03 | 1981-11-03 | Corning Glass Works | Method of making a soot preform compositional profile |
| US4599098A (en) * | 1984-02-13 | 1986-07-08 | Lightwave Technologies, Inc. | Optical fiber and method of producing same |
| GB9605011D0 (en) * | 1996-03-08 | 1996-05-08 | Hewlett Packard Co | Multimode communications systems |
| EP0888398A4 (en) * | 1996-12-16 | 1999-09-29 | Corning Inc | PROCESS AND FILLER FOR FORMING GERMANIUM-DOPED SILICA |
| JP3989115B2 (ja) * | 1999-02-08 | 2007-10-10 | 古河電気工業株式会社 | マルチモード光ファイバ |
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Cited By (2)
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