JP2002528984A - 電気的および磁気的双極子放射器を含む広帯域アンテナ - Google Patents
電気的および磁気的双極子放射器を含む広帯域アンテナInfo
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- Details Of Aerials (AREA)
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- Aerials With Secondary Devices (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【解決手段】 電気双曲子放射器および磁気双曲子放射器を持つ広帯域アンテナ（５０）は、たとえば蝶ネクタイ状のフィード部などのテーパ状フィード部（１００）を有する。そのフィード部は、中央フィード点と、その中央フィード点から変位する第１および第２の外方領域（１０４ａ，１０４ｂ）とを有する。１以上の導電性ループ要素（１０２ａ，１０２ｂ）が、テーパ状フィード部の外方領域間に接続される。外方領域のそれぞれから延びている上方負荷容量要素（１０１ａ，１０１ｂ）を具備させても良い。
Description
【０００１】
本件出願は、電気的および磁気的双極子放射器を含む広帯域アンテナと称する
１９９８年１０月２６日に出願された米国仮特許出願第６０／１０５，６１２号
に基づく優先権を主張している。
１９９８年１０月２６日に出願された米国仮特許出願第６０／１０５，６１２号
に基づく優先権を主張している。
【０００２】
本発明は、たとえばＨＦおよびＶＨＦ通信、電磁場適合性試験、電子戦闘、超
広域接地レーダーなどとして用いられる広帯域小型アンテナの分野一般に係わる
。
広域接地レーダーなどとして用いられる広帯域小型アンテナの分野一般に係わる
。
【０００３】
通信あるいは電磁場気適合試験に関する出願においては、たいていの場合、ア
ンテナが利便性、耐久性、美観の点からできるだけ小型化されることが一般に望
ましい。軍事に使用する場合もまた、アンテナを目立たなくする（隠蔽性：ＬＯ
）必要がしばしばある。また、波長がおよそ数メートルから数十メートルにもな
るＨＦ（３−３０ＭＨｚ）やＶＨＦ（３０−３００ＭＨｚ）の帯域では、電気的
に小さなアンテナ、つまり、アンテナが放射する電磁界の波長にくらべ小さい寸
法のアンテナを実用化する必要がある。定量的には、電気的に小さなアンテナは
一般にいわゆるラジアン球のなかに収まるアンテナと定義されている。ラジアン
球とは、半径がｒ＝λ／２πで表される球で、この場合、λは電磁気エネルギー
が放射する波長の長さである。
ンテナが利便性、耐久性、美観の点からできるだけ小型化されることが一般に望
ましい。軍事に使用する場合もまた、アンテナを目立たなくする（隠蔽性：ＬＯ
）必要がしばしばある。また、波長がおよそ数メートルから数十メートルにもな
るＨＦ（３−３０ＭＨｚ）やＶＨＦ（３０−３００ＭＨｚ）の帯域では、電気的
に小さなアンテナ、つまり、アンテナが放射する電磁界の波長にくらべ小さい寸
法のアンテナを実用化する必要がある。定量的には、電気的に小さなアンテナは
一般にいわゆるラジアン球のなかに収まるアンテナと定義されている。ラジアン
球とは、半径がｒ＝λ／２πで表される球で、この場合、λは電磁気エネルギー
が放射する波長の長さである。
【０００４】 さて、電気的に小さなアンテナは高放射特性因子Ｑを持つ、つまり、時間平均
にして放射する分よりずっと多量のエネルギーを蓄積している。これが主に反発
作用をする入力インピーダンス（電気抵抗）の発生を導き、結果として、このア
ンテナは狭い帯域でのみ、インピーダンス合わせが行われることとなる。さらに
、高放射性因子のため、ほんの少しの抵抗によるロスが放射効率を格段に低くす
る。電気的に小さなアンテナの放射特性因子Ｑの限界について既知の量的予測に
よると、半径ａの球体に収まる直線偏波アンテナの放射特性因子Ｑの可能な最小
値は、数式１で正確に計算される。
にして放射する分よりずっと多量のエネルギーを蓄積している。これが主に反発
作用をする入力インピーダンス（電気抵抗）の発生を導き、結果として、このア
ンテナは狭い帯域でのみ、インピーダンス合わせが行われることとなる。さらに
、高放射性因子のため、ほんの少しの抵抗によるロスが放射効率を格段に低くす
る。電気的に小さなアンテナの放射特性因子Ｑの限界について既知の量的予測に
よると、半径ａの球体に収まる直線偏波アンテナの放射特性因子Ｑの可能な最小
値は、数式１で正確に計算される。
【０００５】
【数１】
【０００６】 ここでｋ＝１／λ、つまり電磁気放射に関する周波数である。これで実用理論
は簡潔にまとめられる、つまり電気的に小さなアンテナの放射特性因子Ｑはおよ
そ電気の量に反比例する。さらに、放射特性因子Ｑは、本質的にアンテナのバン
ド幅にも反比例する。よって、ある大きさの単一素子の電気的に小さなアンテナ
で、比較的広いバンド幅と高効率とを実現するためには、アンテナが占める全体
積のできるだけ多くを利用する必要がある。
は簡潔にまとめられる、つまり電気的に小さなアンテナの放射特性因子Ｑはおよ
そ電気の量に反比例する。さらに、放射特性因子Ｑは、本質的にアンテナのバン
ド幅にも反比例する。よって、ある大きさの単一素子の電気的に小さなアンテナ
で、比較的広いバンド幅と高効率とを実現するためには、アンテナが占める全体
積のできるだけ多くを利用する必要がある。
【０００７】 数式１で表された放射特性因子Ｑの基本的限界を持つアンテナを達成するため
には、アンテナは、それを囲む球の外で、ＴＭ０１あるいはＴＥ０１モードのみ
を引き起こし、また球体内の電気または磁気エネルギーはゼロでなくてはならな
い。その一方、ヘルツ（短）双極子は、ＴＭ０１モードを生じさせるが、これは
球体内でエネルギーを蓄積しないという基準にあてはまらない。よって、この場
合、数式１で予測するより高い放射特性因子Ｑ（ゆえにバンド幅も狭くなる）が
発生する。
には、アンテナは、それを囲む球の外で、ＴＭ０１あるいはＴＥ０１モードのみ
を引き起こし、また球体内の電気または磁気エネルギーはゼロでなくてはならな
い。その一方、ヘルツ（短）双極子は、ＴＭ０１モードを生じさせるが、これは
球体内でエネルギーを蓄積しないという基準にあてはまらない。よって、この場
合、数式１で予測するより高い放射特性因子Ｑ（ゆえにバンド幅も狭くなる）が
発生する。
【０００８】 一般的に、ワイヤー双極子やループのような双極の磁場を放射するアンテナは
、すべて、数式１のような制約を受けている。いくつかの広域双極アンテナは、
うまく条件を満たし、数式１で与えられる限界に近づくデザインをしている。し
かしながら、数式１で予測するより少ない放射特性因子Ｑを持つ直線偏波の等方
位アンテナを作ることは不可能である。
、すべて、数式１のような制約を受けている。いくつかの広域双極アンテナは、
うまく条件を満たし、数式１で与えられる限界に近づくデザインをしている。し
かしながら、数式１で予測するより少ない放射特性因子Ｑを持つ直線偏波の等方
位アンテナを作ることは不可能である。
【０００９】 数式１は、直線偏波の全方向アンテナでの放射特性因子Ｑの基本的限界を示す
が、これがＱのあらゆる条件での最小限界ではない。例えば、ＴＭ０１とＴＥ０
１モードで同じ放射パワーのアンテナだとすれば、（理論上）Ｑは次のように表
せる。
が、これがＱのあらゆる条件での最小限界ではない。例えば、ＴＭ０１とＴＥ０
１モードで同じ放射パワーのアンテナだとすれば、（理論上）Ｑは次のように表
せる。
【００１０】
【数２】
【００１１】 これにあてはまるアンテナの放射特性因子は、ＴＭ０１かＴＥ０１のみで放射
するアンテナの因子の約半分である。その結果、アンテナの達成可能なインピー
ダンス（抵抗）バンド幅は、ほぼ倍になる。数式２で与えられた放射特性因子Ｑ
を得るためには２つのモードにおける放射パワーの等配分が求められるが、その
時の偏波状態や放射パターンが一致する必要はなく、モードの方向や相対位相に
より異なる形態をとり得る。等しい電気的および磁気的な多極性モーメントを持
つ一般的な分類のアンテナに関して前述の解析が成されているが、これらの特徴
を持つ実際のアンテナのデザインはいまだ発表されていない。
するアンテナの因子の約半分である。その結果、アンテナの達成可能なインピー
ダンス（抵抗）バンド幅は、ほぼ倍になる。数式２で与えられた放射特性因子Ｑ
を得るためには２つのモードにおける放射パワーの等配分が求められるが、その
時の偏波状態や放射パターンが一致する必要はなく、モードの方向や相対位相に
より異なる形態をとり得る。等しい電気的および磁気的な多極性モーメントを持
つ一般的な分類のアンテナに関して前述の解析が成されているが、これらの特徴
を持つ実際のアンテナのデザインはいまだ発表されていない。
【００１２】 限りなく小さく一緒に配置された一対の電気・磁気双極子であって、直交する
双曲子モーメントを提供するように配置された双極子を持つ理想的なアンテナは
、これまでずっと理論的・数量的に検討され、いくつかの実用的な特徴を持つこ
とが判明した。そのような理想的なアンテナ１０，２０の例を図１、図２に示す
。アンテナ１０，２０は、関連するフィード１２，２２の付いた極小磁気双極子
ループ１１，２１と、関連するフィード１４，２４の付いた極小電気（ワイヤー
）双極子１３，２３を持つ。これまで述べた通り、アンテナ素子は限りなく小さ
いため、ループの形状は絶対的なものではない。よって、図２の角ループ２１は
本質的に図１の丸ループ１１と等しくなる。
双曲子モーメントを提供するように配置された双極子を持つ理想的なアンテナは
、これまでずっと理論的・数量的に検討され、いくつかの実用的な特徴を持つこ
とが判明した。そのような理想的なアンテナ１０，２０の例を図１、図２に示す
。アンテナ１０，２０は、関連するフィード１２，２２の付いた極小磁気双極子
ループ１１，２１と、関連するフィード１４，２４の付いた極小電気（ワイヤー
）双極子１３，２３を持つ。これまで述べた通り、アンテナ素子は限りなく小さ
いため、ループの形状は絶対的なものではない。よって、図２の角ループ２１は
本質的に図１の丸ループ１１と等しくなる。
【００１３】 上記のような理論的に検証された一緒に配置された対のアンテナにとって、遠
距離電磁界領域での電界は、次の数式で表される。
距離電磁界領域での電界は、次の数式で表される。
【００１４】
【数３】
【００１５】
【数４】 ここで、Ａ，Ｂは、ＴＭ０１およびＴＥ1１モードそれぞれの重み係数（weigh
ting coefficients）であり、r，θ,およびφは、基準となる右側の球体座標シ
ステムを構成する。もし、Ａ＝ηＢならば、アンテナの指向性利得は、次の数式
で表される。
ting coefficients）であり、r，θ,およびφは、基準となる右側の球体座標シ
ステムを構成する。もし、Ａ＝ηＢならば、アンテナの指向性利得は、次の数式
で表される。
【００１６】
【数５】
【００１７】 そしてθ＝９０平面で、φ＝９０平面の時、直線偏波を持つ心臓形が提供され
る。図３は遠距離電磁界での利得パターンのグラフである。これから分かるよう
に、θ＝９０、φ＝９０の時、最大利得は、Ｇmax＝３．０（４．７７ｄＢｉ）
で得られる。
る。図３は遠距離電磁界での利得パターンのグラフである。これから分かるよう
に、θ＝９０、φ＝９０の時、最大利得は、Ｇmax＝３．０（４．７７ｄＢｉ）
で得られる。
【００１８】 ところが、Ａ＝ｊηＢの時、指向性利得は、次のようになる。
【００１９】
【数６】
【００２０】 このようなアンテナにおける遠距離電磁界の利得パターンを図４に表す。最大
利得は、やはりθ＝９０の時に得られる。しかし、この形状では、最大利得値Ｇ
maxは、ほんの１.５（１．７７ｄＢｉ）である。それゆえ、技術面より言えるこ
とは、正しい方向、振幅比、相対位相を持つ電気的および磁気的双極子の組合せ
は、孤立された双極子に比べて放射特性因子Ｑはおよそ半分、利得は３ｄＢも多
い放射器となる。
利得は、やはりθ＝９０の時に得られる。しかし、この形状では、最大利得値Ｇ
maxは、ほんの１.５（１．７７ｄＢｉ）である。それゆえ、技術面より言えるこ
とは、正しい方向、振幅比、相対位相を持つ電気的および磁気的双極子の組合せ
は、孤立された双極子に比べて放射特性因子Ｑはおよそ半分、利得は３ｄＢも多
い放射器となる。
【００２１】 アンテナにおける電気・磁気両方の双極子モード組み込むもうひとつの利点は
、最大出力が向上するということである（近距離電磁界での電界破壊による制約
はあるが）。物理的にも数学的にもわかることであるが、近距離電磁界での電界
破壊の前に最大の放射出力を生み出すためには、ＴＥ（磁気的多極子）モード、
特にＴＥ０１モードが適している。これは近距離電磁界エネルギーは電気ではな
く磁気だからである。よって、ＴＥモードを混合したものはすべて、単一の双極
アンテナより優れている。
、最大出力が向上するということである（近距離電磁界での電界破壊による制約
はあるが）。物理的にも数学的にもわかることであるが、近距離電磁界での電界
破壊の前に最大の放射出力を生み出すためには、ＴＥ（磁気的多極子）モード、
特にＴＥ０１モードが適している。これは近距離電磁界エネルギーは電気ではな
く磁気だからである。よって、ＴＥモードを混合したものはすべて、単一の双極
アンテナより優れている。
【００２２】 今までのこの分野の研究は、一緒に配置された対となる極小の電気・磁気双曲
子（より高次元の多極子の組合せも同様である）の理論的、数量的研究に限られ
ていた。一方、これまで述べたように、一緒に配置された対となる極小の電気・
磁気双曲子は、数々の価値ある特性を有するが、実際の放射器には使われていな
い。理由はまず、有限サイズの素子が用いられた場合には、一緒に配置すること
は不可能である。さらに、いかに電気的に小さいとはいえ、素子がある程度識別
可能な電子的大きさでなければ、広帯域での使用は不可能である。したがって、
アンテナがマルチオクターブのバンド幅を得るには、アンテナの動作周波数範囲
の最低値まで電気的に小さくし、ほんのわずかにする必要がある。言い換えれば
、アンテナを囲む球体の半径はおよそλ/２πである。この必要条件は、半径が
およそλ/１００という究極まで小さい放射器と際立った対照をなしている。
子（より高次元の多極子の組合せも同様である）の理論的、数量的研究に限られ
ていた。一方、これまで述べたように、一緒に配置された対となる極小の電気・
磁気双曲子は、数々の価値ある特性を有するが、実際の放射器には使われていな
い。理由はまず、有限サイズの素子が用いられた場合には、一緒に配置すること
は不可能である。さらに、いかに電気的に小さいとはいえ、素子がある程度識別
可能な電子的大きさでなければ、広帯域での使用は不可能である。したがって、
アンテナがマルチオクターブのバンド幅を得るには、アンテナの動作周波数範囲
の最低値まで電気的に小さくし、ほんのわずかにする必要がある。言い換えれば
、アンテナを囲む球体の半径はおよそλ/２πである。この必要条件は、半径が
およそλ/１００という究極まで小さい放射器と際立った対照をなしている。
【００２３】 加えて、電気および磁気双極子の組み合わせのためのフィードネットワークは
実現しにくい。可能性のあるフィードネットワークはこれまでにも考案されたが
、従来のデザインで広域の周波数範囲で効果的に機能するものはない。つまり、
従来のデザインでは、放射器の低い放射特性因子Ｑにより、広帯域での改良は望
めない。
実現しにくい。可能性のあるフィードネットワークはこれまでにも考案されたが
、従来のデザインで広域の周波数範囲で効果的に機能するものはない。つまり、
従来のデザインでは、放射器の低い放射特性因子Ｑにより、広帯域での改良は望
めない。
【００２４】 広帯域で使用できるようにするには、電気・磁気双極子の放射における相対振
幅や位相は、動作周波数範囲において、有限の許容誤差以内に保たれなければな
らい。これを達成したら、得られるアンテナ・システムとＲＦ（高周波）ソース
とのインピーダンス合わせを効果的に行う必要がある。これは、組み合わされた
電気および磁気の双極子放射器の共振特性に基づき、特に困難である。今日まで
、組み合わされた理想的な電気および磁気の双極子放射器の望ましい特徴を賞賛
した詳しい分析が発表されてきたが、実際のアンテナ・システムは実用化されて
いない。
幅や位相は、動作周波数範囲において、有限の許容誤差以内に保たれなければな
らい。これを達成したら、得られるアンテナ・システムとＲＦ（高周波）ソース
とのインピーダンス合わせを効果的に行う必要がある。これは、組み合わされた
電気および磁気の双極子放射器の共振特性に基づき、特に困難である。今日まで
、組み合わされた理想的な電気および磁気の双極子放射器の望ましい特徴を賞賛
した詳しい分析が発表されてきたが、実際のアンテナ・システムは実用化されて
いない。
【００２５】
したがって、放射特性因子Ｑの小さいアンテナを提供するために、電気および
磁気双極子放射器を組み合わせた実際的なアンテナのデザインを実用化すること
が望まれている。
磁気双極子放射器を組み合わせた実際的なアンテナのデザインを実用化すること
が望まれている。
【００２６】 そしてさらに、そのようなアンテナが、広帯域バンド幅での動作範囲を持ち、
特に、電気および磁気放射器のモード振幅と位相合わせを維持するのみでなく、
広範囲周波帯でのインピーダンス合わせをも維持できることが望ましい。
特に、電気および磁気放射器のモード振幅と位相合わせを維持するのみでなく、
広範囲周波帯でのインピーダンス合わせをも維持できることが望ましい。
【００２７】
この発明によると、画期的なアンテナのデザインというのは、以下のように表
される。つまり、本発明のアンテナは、それぞれの双極子モーメントが直交する
ように方向付けられた電気双極子と磁気ループ双極子とを含む広帯域用の電気的
に小さい放射器素子を有する。電気および磁気の双極子間には、物理的な連結が
具備され、その連結は、アンテナのフィードポイントから変位する。広帯域電気
双極子と広帯域ループとを物理的に連結することによって、ワイヤー双極子とル
ープとの組合せに比べ、はるかに広いバンド幅帯域での使用が可能になる。具体
的には、本発明のアンテナは、容量負荷された蝶ネクタイ状の双曲子アンテナを
有し、そのアンテナは、二重ループ構造に結合してあり、その二重ループ構造は
、蝶ネクタイ形状の双曲子の外側の角部の近くに装着してあり、蝶ネクタイ形状
の双曲子と協同して機能し、磁気双曲子アンテナを構成するようになっている。
この新しいアンテナの構成は、電気と磁気の双極子アンテナを一体化し、モード
振幅および位相を維持するのみでなく、インピーダンス合わせに関する上記の問
題点を解決することができる。
される。つまり、本発明のアンテナは、それぞれの双極子モーメントが直交する
ように方向付けられた電気双極子と磁気ループ双極子とを含む広帯域用の電気的
に小さい放射器素子を有する。電気および磁気の双極子間には、物理的な連結が
具備され、その連結は、アンテナのフィードポイントから変位する。広帯域電気
双極子と広帯域ループとを物理的に連結することによって、ワイヤー双極子とル
ープとの組合せに比べ、はるかに広いバンド幅帯域での使用が可能になる。具体
的には、本発明のアンテナは、容量負荷された蝶ネクタイ状の双曲子アンテナを
有し、そのアンテナは、二重ループ構造に結合してあり、その二重ループ構造は
、蝶ネクタイ形状の双曲子の外側の角部の近くに装着してあり、蝶ネクタイ形状
の双曲子と協同して機能し、磁気双曲子アンテナを構成するようになっている。
この新しいアンテナの構成は、電気と磁気の双極子アンテナを一体化し、モード
振幅および位相を維持するのみでなく、インピーダンス合わせに関する上記の問
題点を解決することができる。
【００２８】
この発明においての前述および他の利点は、以下の詳細な説明と、発明を例証
して具体化する図によって、より明らかになるであろう。ここにおいて、 図１および図２は、従来例に係る一緒に配置された極小電気および磁気双極子
対の図、 図３は、エネルギーの等分割が維持され、位相が９０度の場合に電気・磁気双
極子対により生成された心臓型の立面パターンのグラフ、 図４は、エネルギーの等分割が維持されるがモード位相が０度の場合に電気・
磁気双極子対により生成される立面パターンのグラフ、 図５は、電気・磁気双極子対を具備する本発明に基づくアンテナの図、 図６は、図５のアンテナの分解組み立て図、 図７は、図５のアンテナにおける電気および磁気素子を示す図、 図８は、導電シートまたはメッシュを用いて形成した図５のアンテナを示す図
、 図９は、図５のアンテナにさらに内部支持要素を加えた図、 図１０は、導電性フレームと導電性シートまたはメッシュとの組合せを用いて
形成した図９のアンテナを示す図、 図１１は、図５のアンテナにＬ字形の上部装填要素を持たせた図、 図１２は、図５のアンテナに円弧状のループ要素を持たせた図、 図１３は、電気および磁気双極子を一体化した本発明に基づく第２の実施形態
に係るアンテナの図、 図１４は、図５のアンテナにログ周期的双極子（log periodic dipole）配列
を組み合わせた図、 図１５は、導電性シートまたはメッシュを用いて形成した図１４のアンテナを
示す図、 図１６は、図５のアンテナにおける周波数と利得との関係を示すグラフである
。
して具体化する図によって、より明らかになるであろう。ここにおいて、 図１および図２は、従来例に係る一緒に配置された極小電気および磁気双極子
対の図、 図３は、エネルギーの等分割が維持され、位相が９０度の場合に電気・磁気双
極子対により生成された心臓型の立面パターンのグラフ、 図４は、エネルギーの等分割が維持されるがモード位相が０度の場合に電気・
磁気双極子対により生成される立面パターンのグラフ、 図５は、電気・磁気双極子対を具備する本発明に基づくアンテナの図、 図６は、図５のアンテナの分解組み立て図、 図７は、図５のアンテナにおける電気および磁気素子を示す図、 図８は、導電シートまたはメッシュを用いて形成した図５のアンテナを示す図
、 図９は、図５のアンテナにさらに内部支持要素を加えた図、 図１０は、導電性フレームと導電性シートまたはメッシュとの組合せを用いて
形成した図９のアンテナを示す図、 図１１は、図５のアンテナにＬ字形の上部装填要素を持たせた図、 図１２は、図５のアンテナに円弧状のループ要素を持たせた図、 図１３は、電気および磁気双極子を一体化した本発明に基づく第２の実施形態
に係るアンテナの図、 図１４は、図５のアンテナにログ周期的双極子（log periodic dipole）配列
を組み合わせた図、 図１５は、導電性シートまたはメッシュを用いて形成した図１４のアンテナを
示す図、 図１６は、図５のアンテナにおける周波数と利得との関係を示すグラフである
。
【００２９】 図５には、電気および磁気双極子放射器を一体化する本発明に基づく小型の広
帯域アンテナ５０が示されている。アンテナ５０の構成は、図６の分解組み立て
図を参照することにより、より容易に理解される。図５および図６に示すように
、アンテナ５０は、蝶ネクタイ形の双極子すなわちテーパ状フィード要素１００
を持ち、ここにあるように一対の三角要素１００ａ、１００ｂが同じ平面上にあ
る。蝶ネクタイ形の双極子１００は、一対の中央フィード部６０ａ、６０ｂを持
つ。ここで、漸減するテーパ状幾何学的配列を使用することは、アンテナ５０の
動作範囲におけるより高周波数側領域での放射量を非常に増大させる。また、こ
の例では平面で、三角の蝶ネクタイ形の双極子１００が使われているが、円錐形
あるいは他の漸減テーパ状アンテナ要素を代わりに使うこともでき、「蝶ネクタ
イ形フィード部」および「テーパ状フィード部」という言葉は、以下の説明にお
いて、互換可能に使用される。
帯域アンテナ５０が示されている。アンテナ５０の構成は、図６の分解組み立て
図を参照することにより、より容易に理解される。図５および図６に示すように
、アンテナ５０は、蝶ネクタイ形の双極子すなわちテーパ状フィード要素１００
を持ち、ここにあるように一対の三角要素１００ａ、１００ｂが同じ平面上にあ
る。蝶ネクタイ形の双極子１００は、一対の中央フィード部６０ａ、６０ｂを持
つ。ここで、漸減するテーパ状幾何学的配列を使用することは、アンテナ５０の
動作範囲におけるより高周波数側領域での放射量を非常に増大させる。また、こ
の例では平面で、三角の蝶ネクタイ形の双極子１００が使われているが、円錐形
あるいは他の漸減テーパ状アンテナ要素を代わりに使うこともでき、「蝶ネクタ
イ形フィード部」および「テーパ状フィード部」という言葉は、以下の説明にお
いて、互換可能に使用される。
【００３０】 好ましくは、一対の平行なＵ字型要素１０１ａ，１０１ｂは、蝶ネクタイ形の
双極子１００のそれぞれの端１０４ａ、１０４ｂから実質上垂直に延びて、シル
クハット形要素を提供すると共に、蝶ネクタイ要素１００の容量負荷を提供し、
その基本的な共振を低減し、それ故に、動作周波数範囲での低周波数側領域での
性能を向上させる。一対の平行な要素１０１ａ、１０１ｂは、蝶ネクタイ形の双
極子１００と共に、全体としてテーパ状の逆Ｌ字型アンテナを形成する。加えて
、一対のループ１０２ａ，１０２ｂは、それぞれ、蝶ネクタイ形の双極子１００
における上部外側角部１０６ａ，１０６ｂ間を結ぶと共に、下部外側角部１０８
ａ，１０８ｂ間を結ぶように装着してある。好ましくは、図示するように、ルー
プ１０２ａ，１０２ｂは、互いに平行であり、蝶ネクタイ形要素１００から、容
量負荷導体１０１ａ，１０１ｂと反対方向に延びている。
双極子１００のそれぞれの端１０４ａ、１０４ｂから実質上垂直に延びて、シル
クハット形要素を提供すると共に、蝶ネクタイ要素１００の容量負荷を提供し、
その基本的な共振を低減し、それ故に、動作周波数範囲での低周波数側領域での
性能を向上させる。一対の平行な要素１０１ａ、１０１ｂは、蝶ネクタイ形の双
極子１００と共に、全体としてテーパ状の逆Ｌ字型アンテナを形成する。加えて
、一対のループ１０２ａ，１０２ｂは、それぞれ、蝶ネクタイ形の双極子１００
における上部外側角部１０６ａ，１０６ｂ間を結ぶと共に、下部外側角部１０８
ａ，１０８ｂ間を結ぶように装着してある。好ましくは、図示するように、ルー
プ１０２ａ，１０２ｂは、互いに平行であり、蝶ネクタイ形要素１００から、容
量負荷導体１０１ａ，１０１ｂと反対方向に延びている。
【００３１】 図７は、図５のアンテナにより形成されるアンテナにおける電気的および磁気
的双極子要素をそれぞれ示す図である。分かりやすくするために、蝶ネクタイ形
の要素１００は、２つ描かれている。図示するように、電気的双極子アンテナ１
１０は、容量負荷された蝶ネクタイ形の要素１００で構成される。さらに、ルー
プ１０２ａ，１０２ｂは、蝶ネクタイ形の要素１００と共に連携して、磁気的双
極子１１２を構成する。電気的双曲子１１０および磁気的双極子１１２とは、図
５のアンテナのように合体され、図１および図２に示す理想的な一緒に配置され
た電気・磁気双極子と類似する。けれども、理論で検証された理想の極小双極子
とは異なり、この発明によるアンテナは物理的に実用可能である。
的双極子要素をそれぞれ示す図である。分かりやすくするために、蝶ネクタイ形
の要素１００は、２つ描かれている。図示するように、電気的双極子アンテナ１
１０は、容量負荷された蝶ネクタイ形の要素１００で構成される。さらに、ルー
プ１０２ａ，１０２ｂは、蝶ネクタイ形の要素１００と共に連携して、磁気的双
極子１１２を構成する。電気的双曲子１１０および磁気的双極子１１２とは、図
５のアンテナのように合体され、図１および図２に示す理想的な一緒に配置され
た電気・磁気双極子と類似する。けれども、理論で検証された理想の極小双極子
とは異なり、この発明によるアンテナは物理的に実用可能である。
【００３２】 図５の実施形態に係るアンテナ５０の構成要素は、一般に、導電性フレームの
形態をとる。導電性フレームは、導電性物質または複合物質から作られ、図示す
る要素を構成するように成形される。好ましい実施形態では、導電性物質はアル
ミニウムである。ここで挙げたアンテナ５０あるいは他のアンテナの実施形態で
は、種々のアンテナ要素は、導電性メッシュ、導電性シート、あるいはそれらの
組み合わせなどで構成されても良い。加えて、アンテナの一部に導電性のメッシ
ュやシートが使われていれば、フレームは必ずしも導電性である必要はないが、
導電性フレームであることが好ましい。
形態をとる。導電性フレームは、導電性物質または複合物質から作られ、図示す
る要素を構成するように成形される。好ましい実施形態では、導電性物質はアル
ミニウムである。ここで挙げたアンテナ５０あるいは他のアンテナの実施形態で
は、種々のアンテナ要素は、導電性メッシュ、導電性シート、あるいはそれらの
組み合わせなどで構成されても良い。加えて、アンテナの一部に導電性のメッシ
ュやシートが使われていれば、フレームは必ずしも導電性である必要はないが、
導電性フレームであることが好ましい。
【００３３】 たとえば、図８に示すように、導電性シートあるいはメッシュ１１４は、(ａ)
テーパ状フィード要素１００ａ，１００ｂで作られる三角形、（ｂ）容量負荷要
素１０１ａ，１０１ｂで形成された長方形、（ｃ）ループ１０２ａ，１０２ｂの
間の領域のうち、少なくとも１つ以上の部位を張り巡らせるように使用されても
良い。導電性のフレーム要素を持つアンテナ５０の実施形態において、フレーム
要素は、導電性または非導電性の内部要素を含んでいても良い。たとえば図９で
は、磁気ループ要素１０２ａ，１０２ｂの間に装着された内部支持要素１１６ａ
，１１６ｂを持つアンテナ５０の実施形態が描かれている。図１０では、導電性
フレーム要素を持つ図９のアンテナに、さらにループ１０２ａ，１０２ｂの間だ
けに電導性メッシュまたはシートが張ってあるものが示してある。
テーパ状フィード要素１００ａ，１００ｂで作られる三角形、（ｂ）容量負荷要
素１０１ａ，１０１ｂで形成された長方形、（ｃ）ループ１０２ａ，１０２ｂの
間の領域のうち、少なくとも１つ以上の部位を張り巡らせるように使用されても
良い。導電性のフレーム要素を持つアンテナ５０の実施形態において、フレーム
要素は、導電性または非導電性の内部要素を含んでいても良い。たとえば図９で
は、磁気ループ要素１０２ａ，１０２ｂの間に装着された内部支持要素１１６ａ
，１１６ｂを持つアンテナ５０の実施形態が描かれている。図１０では、導電性
フレーム要素を持つ図９のアンテナに、さらにループ１０２ａ，１０２ｂの間だ
けに電導性メッシュまたはシートが張ってあるものが示してある。
【００３４】 本発明によれば、アンテナを作るためには、種々のフレーム、メッシュあるい
は導電性シートの組み合わせが可能である。実際に使われる組み合わせは、デザ
イン面、例えばさまざまな工学的デザインなどに基づき決定される。加えて、ア
ンテナ５０における電気的に小さな特質により、各構成要素の正確な形状は、特
に限定されない。たとえば、容量負荷平面１０１ａ，１０１ｂは、必ずしも互い
に正確に平行ではなくてもよい。また、これらは、必ずしも長方形である必要も
ないが、他の規則的あるいは不規則な形状をしている必要がある。したがって、
図１１に示すように、負荷平面１０１ａ，１０１ｂの先端１１１ａ，１１１ｂは
、内側に曲がっても良く、増大した負荷容量を持つ一対のＬ字型の要素を形成し
ても良い。ループ要素１０２ａ，１０２ｂの形は、アンテナの性能に対する悪影
響を最小限にする範囲内で、種々に改変することができる。たとえば、図１２に
示すように、ループ要素１０２ａ，１０２ｂは、Ｕ字型というより、円弧形であ
っても良い。
は導電性シートの組み合わせが可能である。実際に使われる組み合わせは、デザ
イン面、例えばさまざまな工学的デザインなどに基づき決定される。加えて、ア
ンテナ５０における電気的に小さな特質により、各構成要素の正確な形状は、特
に限定されない。たとえば、容量負荷平面１０１ａ，１０１ｂは、必ずしも互い
に正確に平行ではなくてもよい。また、これらは、必ずしも長方形である必要も
ないが、他の規則的あるいは不規則な形状をしている必要がある。したがって、
図１１に示すように、負荷平面１０１ａ，１０１ｂの先端１１１ａ，１１１ｂは
、内側に曲がっても良く、増大した負荷容量を持つ一対のＬ字型の要素を形成し
ても良い。ループ要素１０２ａ，１０２ｂの形は、アンテナの性能に対する悪影
響を最小限にする範囲内で、種々に改変することができる。たとえば、図１２に
示すように、ループ要素１０２ａ，１０２ｂは、Ｕ字型というより、円弧形であ
っても良い。
【００３５】 また、蝶ネクタイ形状の要素に対する一対のループ１０２ａ，１０２ｂの結合
点は、反対側端部１０４ａ，１０４ｂに沿って垂直に相互に近づくように移動さ
せても良く、ループ間の分離を減少させても良い。重要なことは、平行なループ
要素が好ましいが、相互に必ずしも平行である必要はなく、水平面に対して多少
傾かせても良い。さらに、蝶ネクタイ形のフィード１００に対する各ループの結
合点は、それぞれ要素１００ａ，１００ｂのテーパ状縁部に沿ってフィード点６
０ａ，６０ｂに向けて内側に移動させても良く、ループ要素の結合端が相互に近
づき、「より密接な」ループとなっても良い。好ましくは、蝶ネクタイ状のフィ
ード部１００に対するループの結合部は、少なくとも電気的に大きな量で、フィ
ード点６０ａ，６０ｂから置き換わる。このような変位は、アンテナの入力イン
ピーダンスを変化させ、特に、第１次および第２次の平行な共振周波数の近くに
おいて、全体的なインピーダンスのレベルを減少させる。
点は、反対側端部１０４ａ，１０４ｂに沿って垂直に相互に近づくように移動さ
せても良く、ループ間の分離を減少させても良い。重要なことは、平行なループ
要素が好ましいが、相互に必ずしも平行である必要はなく、水平面に対して多少
傾かせても良い。さらに、蝶ネクタイ形のフィード１００に対する各ループの結
合点は、それぞれ要素１００ａ，１００ｂのテーパ状縁部に沿ってフィード点６
０ａ，６０ｂに向けて内側に移動させても良く、ループ要素の結合端が相互に近
づき、「より密接な」ループとなっても良い。好ましくは、蝶ネクタイ状のフィ
ード部１００に対するループの結合部は、少なくとも電気的に大きな量で、フィ
ード点６０ａ，６０ｂから置き換わる。このような変位は、アンテナの入力イン
ピーダンスを変化させ、特に、第１次および第２次の平行な共振周波数の近くに
おいて、全体的なインピーダンスのレベルを減少させる。
【００３６】 アンテナ５０は、上述したように、好ましくは、蝶ネクタイ状の要素における
上方外部角部と下方外部角部との間に装着されるループ要素１０２ａおよび１０
２ｂを有するが、前述したように、ループ要素は、フィード要素１００の最も外
側の角部に連結する必要はない。また、ループの数は、単一のループから複数の
ループに変化させても良い。図１３では、単一のループ１０２ｃが、点１０９ａ
，１０９ｂにおいて、要素１００ａと１００ｂとの間で連結してある。結合点１
０９ａ，１０９ｂの位置は、二つのループを持つ実施形態に関連して述べた場合
と同様に変化させることができる。このデザインは、蝶ネクタイ型の要素１００
ａ，１００ｂにおけるそれぞれの上方角部および下方角部を連結する二つのルー
プ要素を使用することにより達成される蝶ネクタイ形状のフィード要素１００の
高さに比較し得る高さをループが持っている所の実施形態に比較して、幾分に軽
くできると共に、よりコンパクト化が可能であるが、このような単一ループの実
施形態では、より大きな高さを持つものに比べて、バンド幅が幾分減少するかも
しれない。
上方外部角部と下方外部角部との間に装着されるループ要素１０２ａおよび１０
２ｂを有するが、前述したように、ループ要素は、フィード要素１００の最も外
側の角部に連結する必要はない。また、ループの数は、単一のループから複数の
ループに変化させても良い。図１３では、単一のループ１０２ｃが、点１０９ａ
，１０９ｂにおいて、要素１００ａと１００ｂとの間で連結してある。結合点１
０９ａ，１０９ｂの位置は、二つのループを持つ実施形態に関連して述べた場合
と同様に変化させることができる。このデザインは、蝶ネクタイ型の要素１００
ａ，１００ｂにおけるそれぞれの上方角部および下方角部を連結する二つのルー
プ要素を使用することにより達成される蝶ネクタイ形状のフィード要素１００の
高さに比較し得る高さをループが持っている所の実施形態に比較して、幾分に軽
くできると共に、よりコンパクト化が可能であるが、このような単一ループの実
施形態では、より大きな高さを持つものに比べて、バンド幅が幾分減少するかも
しれない。
【００３７】 それに加えて、この分野の当業者にも理解されるように、フィード要素１００
ａ、１００ｂが、導電性メッシュや導電性シートを使用して形成されるとすると
、ループ要素１０２は、フィード要素１００の周囲の長さ以内の何れかの点で結
合することもできる。そのような結合を機械的に実現するには、要素１００の内
部で支持要素が必要になるであろう。しかしながら、好ましくは、これまで述べ
たように、ループ要素は、フィード要素の最も外側あるいはその近くで結合する
ことが望ましい。
ａ、１００ｂが、導電性メッシュや導電性シートを使用して形成されるとすると
、ループ要素１０２は、フィード要素１００の周囲の長さ以内の何れかの点で結
合することもできる。そのような結合を機械的に実現するには、要素１００の内
部で支持要素が必要になるであろう。しかしながら、好ましくは、これまで述べ
たように、ループ要素は、フィード要素の最も外側あるいはその近くで結合する
ことが望ましい。
【００３８】 上述の広帯域アンテナ５０は、ログ周期的双極子配列（ＬＰＤＡ）１２０を一
体化して超広帯域の指向性アンテナとなる。ＬＰＤＡと、広帯域で電気的に小さ
な放射器要素（たとえば蝶ネクタイ形双曲子または双円錐形双極子のようなもの
）とのハイブリッドな組合せは、その動作範囲の下方端側において、ＬＰＤＡの
効率を上げるように構成される。ここで述べたようなアンテナは、まさに、その
ようなシステムのために特に適している。なぜなら、その指向性利得（４．７７
ｄＢｉ）は、そのようなハイブリッドシステムにおいて多用される低利得ＬＰＤ
Ａにおける利得に近づくからである。その組み合わせを図１４で示す。平衡不平
衡変成器（balun）１２１が、アンテナ５０のフィード６０ａ，６０ｂに対して
ＬＰＤＡ１２０を連結するために使われる。誘電性支持組立体１２１もまた、ア
ンテナ５０に対して連結するように、ケーブル１２３を支持するように具備され
る。図１５は、図８に示す実施形態のアンテナと同じように、導電性メッシュに
より形成されたハイブリッドな複合アンテナである。都合の良いフィード線の接
続を実現するために、導電性メッシュまたはスクリーン１１４の部分は、取り除
かれても良い。
体化して超広帯域の指向性アンテナとなる。ＬＰＤＡと、広帯域で電気的に小さ
な放射器要素（たとえば蝶ネクタイ形双曲子または双円錐形双極子のようなもの
）とのハイブリッドな組合せは、その動作範囲の下方端側において、ＬＰＤＡの
効率を上げるように構成される。ここで述べたようなアンテナは、まさに、その
ようなシステムのために特に適している。なぜなら、その指向性利得（４．７７
ｄＢｉ）は、そのようなハイブリッドシステムにおいて多用される低利得ＬＰＤ
Ａにおける利得に近づくからである。その組み合わせを図１４で示す。平衡不平
衡変成器（balun）１２１が、アンテナ５０のフィード６０ａ，６０ｂに対して
ＬＰＤＡ１２０を連結するために使われる。誘電性支持組立体１２１もまた、ア
ンテナ５０に対して連結するように、ケーブル１２３を支持するように具備され
る。図１５は、図８に示す実施形態のアンテナと同じように、導電性メッシュに
より形成されたハイブリッドな複合アンテナである。都合の良いフィード線の接
続を実現するために、導電性メッシュまたはスクリーン１１４の部分は、取り除
かれても良い。
【００３９】 図１６は、数量的電磁気コード（Numerical Electromagnetics Code）を用い
て計算したアンテナ５０の周波数に対する順利得を示すグラフである。従来の広
帯域双極子では、指向性利得が、ほんの１．７〜２．１ＤＢiしかなかった。し
かしこのように、ここで開示された新しい低周波アンテナ素子は、より高い順指
向性利得を示している。
て計算したアンテナ５０の周波数に対する順利得を示すグラフである。従来の広
帯域双極子では、指向性利得が、ほんの１．７〜２．１ＤＢiしかなかった。し
かしこのように、ここで開示された新しい低周波アンテナ素子は、より高い順指
向性利得を示している。
【００４０】 ここで重要なのことは、本発明によって構成されたアンテナ５０の入力インピ
ーダンスは、その動作周波数にわたり大きく変動するかもしれない。よって、ア
ンテナへの入力時には、整合変成器を使うことは有効である。アンテナとＬＰＤ
Ａを組み合わせる場合には、この変成器を、ＬＰＤＡと広域素子５０との間に装
着することが効果的である。整合変成器の選択は、問題となっている具体的なア
ンテナ形状の幾何学的配列と、当業者にとって知られているその他の要因とに依
存して決定される。
ーダンスは、その動作周波数にわたり大きく変動するかもしれない。よって、ア
ンテナへの入力時には、整合変成器を使うことは有効である。アンテナとＬＰＤ
Ａを組み合わせる場合には、この変成器を、ＬＰＤＡと広域素子５０との間に装
着することが効果的である。整合変成器の選択は、問題となっている具体的なア
ンテナ形状の幾何学的配列と、当業者にとって知られているその他の要因とに依
存して決定される。
【図１】 図１は、従来例に係る一緒に配置された極小電気および磁気双極
子対の図である。
子対の図である。
【図２】 図２は、従来例に係る一緒に配置された極小電気および磁気双極
子対の図である。
子対の図である。
【図３】 図３は、エネルギーの等分割が維持され、位相が９０度の場合に
電気・磁気双極子対により生成された心臓型の立面パターンのグラフである。
電気・磁気双極子対により生成された心臓型の立面パターンのグラフである。
【図４】 図４は、エネルギーの等分割が維持されるがモード位相が０度の
場合に電気・磁気双極子対により生成される立面パターンのグラフである。
場合に電気・磁気双極子対により生成される立面パターンのグラフである。
【図５】 図５は、電気・磁気双極子対を具備する本発明に基づくアンテナ
の図である。
の図である。
【図６】 図６は、図５のアンテナの分解組み立て図である。
【図７】 図７は、図５のアンテナにおける電気および磁気素子を示す図で
ある。
ある。
【図８】 図８は、導電シートまたはメッシュを用いて形成した図５のアン
テナを示す図である。
テナを示す図である。
【図９】 図９は、図５のアンテナにさらに内部支持要素を加えた図である
。
。
【図１０】 図１０は、導電性フレームと導電性シートまたはメッシュとの
組合せを用いて形成した図９のアンテナを示す図である。
組合せを用いて形成した図９のアンテナを示す図である。
【図１１】 図１１は、図５のアンテナにＬ字形の上部装填要素を持たせた
図である。
図である。
【図１２】 図１２は、図５のアンテナに円弧状のループ要素を持たせた図
である。
である。
【図１３】 図１３は、電気および磁気双極子を一体化した本発明に基づく
第２の実施形態に係るアンテナの図である。
第２の実施形態に係るアンテナの図である。
【図１４】 図１４は、図５のアンテナにログ周期的双極子（log periodic
dipole）配列を組み合わせた図である。
dipole）配列を組み合わせた図である。
【図１５】 図１５は、導電性シートまたはメッシュを用いて形成した図１
４のアンテナを示す図である。
４のアンテナを示す図である。
【図１６】 図１６は、図５のアンテナにおける周波数と利得との関係を示
すグラフである。
すグラフである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (81)指定国 ＥＰ(ＡＴ，ＢＥ，ＣＨ，ＣＹ， ＤＥ，ＤＫ，ＥＳ，ＦＩ，ＦＲ，ＧＢ，ＧＲ，ＩＥ，Ｉ Ｔ，ＬＵ，ＭＣ，ＮＬ，ＰＴ，ＳＥ)，ＯＡ(ＢＦ，ＢＪ ，ＣＦ，ＣＧ，ＣＩ，ＣＭ，ＧＡ，ＧＮ，ＧＷ，ＭＬ， ＭＲ，ＮＥ，ＳＮ，ＴＤ，ＴＧ)，ＡＰ(ＧＨ，ＧＭ，Ｋ Ｅ，ＬＳ，ＭＷ，ＳＤ，ＳＬ，ＳＺ，ＴＺ，ＵＧ，ＺＷ )，ＥＡ(ＡＭ，ＡＺ，ＢＹ，ＫＧ，ＫＺ，ＭＤ，ＲＵ， ＴＪ，ＴＭ)，ＡＥ，ＡＬ，ＡＭ，ＡＴ，ＡＵ，ＡＺ， ＢＡ，ＢＢ，ＢＧ，ＢＲ，ＢＹ，ＣＡ，ＣＨ，ＣＮ，Ｃ Ｒ，ＣＵ，ＣＺ，ＤＥ，ＤＫ，ＤＭ，ＥＥ，ＥＳ，ＦＩ ，ＧＢ，ＧＤ，ＧＥ，ＨＲ，ＨＵ，ＩＤ，ＩＬ，ＩＮ， ＩＳ，ＪＰ，ＫＥ，ＫＧ，ＫＰ，ＫＲ，ＫＺ，ＬＣ，Ｌ Ｋ，ＬＲ，ＬＳ，ＬＴ，ＬＵ，ＬＶ，ＭＤ，ＭＧ，ＭＫ ，ＭＮ，ＭＷ，ＭＸ，ＮＯ，ＮＺ，ＰＬ，ＰＴ，ＲＯ， ＲＵ，ＳＤ，ＳＥ，ＳＧ，ＳＩ，ＳＫ，ＳＬ，ＴＪ，Ｔ Ｍ，ＴＲ，ＴＴ，ＵＡ，ＵＧ，ＵＳ，ＵＺ，ＶＮ，ＹＵ ，ＺＡ，ＺＷ (71)出願人 1101 Ｃｙｐｒｅｓｓ Ｃｒｅｅｋ Ｒｏ ａｄ， Ｃｅｄａｒ Ｐａｒｋ， Ｔｅｘ ａｓ 78613， Ｕ．Ｓ．Ａ． (72)発明者 クロック， ジェントリー， エリザベス アメリカ合衆国 テキサス州 78757， オースチィン， イエローパイン テラス 3207 Ｆターム(参考） 5J020 AA03 BA02 BC09 CA04 DA01 DA03
Claims (8)
- 【請求項１】 電気的および磁気的双曲子放射器の双方を有する広帯域アン
テナであって、 中央フィード点と、その中央フィード点から外側に変位する第１および第２外
方領域とを持つテーパ状フィード部と、 前記第１および第２外方領域の間を接続する少なくとも一つのループ要素とを
有するアンテナ。 - 【請求項２】 請求項１に記載のアンテナであって、 前記テーパ状フィード部に対して実質的に垂直に延びており、前記第１外方領
域に接続してある第１容量要素と、 前記テーパ状フィード部に対して実質的に垂直に延びており、前記第２外方領
域に接続してある第２容量要素と、をさらに有するアンテナ。 - 【請求項３】 請求項１に記載のアンテナであって、 前記第１および第２外方領域が、それぞれ上方および下方角部を持ち、 前記少なくとも一つのループ要素が、前記第１外方領域の上方角部を前記第２
外方領域の上方角部に接続する第１導電性ループと、前記第１外方領域の下方角
部を前記第２外方領域の下方角部に接続する第２導電性ループと、を有すること
を特徴とするアンテナ。 - 【請求項４】 請求項３に記載のアンテナであって、前記第１および第２導
電性ループがＵ字形であることを特徴とするアンテナ。 - 【請求項５】 請求項１に記載のアンテナであって、前記ループ要素が、導
電性シートまたはメッシュの何れかを有することを特徴とするアンテナ。 - 【請求項６】 請求項１に記載のアンテナであって、前記テーパ状フィード
部のフィード点に対して結合されるログ周期的双極子をさらに有するアンテナ。 - 【請求項７】 請求項１に記載のアンテナであって、前記テーパ状フィード
部が蝶ネクタイ状フィード部を有するアンテナ。 - 【請求項８】 電気的および磁気的双曲子放射器の双方を有する広帯域アン
テナであって、 中央フィード点と、その中央フィード点から外側に変位する第１および第２外
方領域とを持ち、それらの第１および第２外方領域が、それぞれ上方および下方
角部を持つところの蝶ネクタイ状フィード部と、 前記フィード部に対して実質的に垂直に延びており、前記第１外方領域の上方
角部および下方角部の間を接続する第１容量要素と、 前記第１容量要素に対して位置合わせされるように、前記フィード部に対して
実質的に垂直に延びており、前記第２外方領域の上方角部および下方角部の間を
接続する第２容量要素と、 前記第１外方領域の上方角部と前記第２外方領域の上方角部との間を接続する
第１導電性ループと、 前記第１外方領域の下方角部と前記第２外方領域の下方角部との間を接続する
第２導電性ループと、 を有するアンテナ。
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US10561298P | 1998-10-26 | 1998-10-26 | |
| US60/105,612 | 1998-10-26 | ||
| PCT/US1999/025342 WO2000025385A1 (en) | 1998-10-26 | 1999-10-26 | Broadband antenna incorporating both electric and magnetic dipole radiators |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002528984A true JP2002528984A (ja) | 2002-09-03 |
Family
ID=22306826
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000578871A Pending JP2002528984A (ja) | 1998-10-26 | 1999-10-26 | 電気的および磁気的双極子放射器を含む広帯域アンテナ |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6329955B1 (ja) |
| EP (1) | EP1133809A4 (ja) |
| JP (1) | JP2002528984A (ja) |
| KR (1) | KR20010099745A (ja) |
| AU (1) | AU1709100A (ja) |
| WO (1) | WO2000025385A1 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005094437A (ja) * | 2003-09-18 | 2005-04-07 | Mitsumi Electric Co Ltd | Ｕｗｂ用アンテナ |
| JP2005150804A (ja) * | 2003-11-11 | 2005-06-09 | Mitsumi Electric Co Ltd | アンテナ装置 |
| JP2006033845A (ja) * | 2004-07-13 | 2006-02-02 | Tdk Corp | アンテナおよびその製造方法、ならびに広帯域アンテナ |
| US7579932B2 (en) | 2004-07-06 | 2009-08-25 | Seiko Epson Corporation | Resonator SAW filter having a control interdigital transducer between input and output interdigital transducers |
| JP2016005081A (ja) * | 2014-06-16 | 2016-01-12 | 小島プレス工業株式会社 | 車載用アンテナ |
Families Citing this family (36)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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