JP2002527669A - ポンプ制御装置及びその動作方法 - Google Patents
ポンプ制御装置及びその動作方法Info
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- F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
- F04B43/00—Machines, pumps, or pumping installations having flexible working members
- F04B43/02—Machines, pumps, or pumping installations having flexible working members having plate-like flexible members, e.g. diaphragms
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- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
- F04B17/00—Pumps characterised by combination with, or adaptation to, specific driving engines or motors
- F04B17/03—Pumps characterised by combination with, or adaptation to, specific driving engines or motors driven by electric motors
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- F04B17/046—Pumps characterised by combination with, or adaptation to, specific driving engines or motors driven by electric motors using solenoids the fluid flowing through the moving part of the motor
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Abstract
(57)【要約】
ポンプの制御装置であって、該ポンプの動作特性を検出して、その検出した動作特性に基づいてポンプ要素の動きを制御する。
Description
【0001】 発明の属する技術分野 本発明はポンプに関連し、より詳しくはポンプを制御する装置及び方法に関す
る。
る。
【0002】 背景 工業的なプロセス或いは別のプロセスにおいて、別の物質の流れ或いは導管の
中に流動可能な物質を一定量注入する必要がよく生じる。このような目的のため
に計量ポンプが開発され、電気或いは液圧で駆動することが可能である。従来の
電磁計量ポンプは、線形のソレノイドに半波或いは全波整流パルスを供給して、
該ソレノイドに機械的に連結されたダイヤフラムを移動させる。図1及び図2は
それぞれ、5気圧及び10気圧のレベルで電磁計量ポンプを制御する従来の方法
を示す。従来の電磁計量ポンプでは、推定される最大ポンプ圧力に見あう或いは
それを超える最大エアギャップ(即ち、ゼロストローク)においてポンプ動作す
るのに充分なレベルで、ソレノイドに電力が供給される。また、電力が全ストロ
ーク位置において最大レベルで供給されるため、力とエネルギーの無駄であり、
過熱が起こる。金属クロージャ、及び他の金属部品、及び/または銅の巻き線を
有するソレノイドなどに過熱が起こると、通常は補正が必要となる。更に、余分
な力がアーマチュアに加わり、残留磁気に逆らって、ポンプのダイヤフラムが吸
入動作を行うためにアーマチュアが時間内に戻ることが可能な比較的強い戻しば
ね及び要素が必要になる。更に、低い圧力レベルに対してポンプ動作する場合、
ストロークの最後のアーマチュアの衝突によって、更に、各吸入ストロークにお
いて、強い戻しばねの影響でアーマチュアがストローク調節ストップに衝当する
ことによって、騒音が増大する。発生する機械的な応力によって修理の時期が早
まる。
中に流動可能な物質を一定量注入する必要がよく生じる。このような目的のため
に計量ポンプが開発され、電気或いは液圧で駆動することが可能である。従来の
電磁計量ポンプは、線形のソレノイドに半波或いは全波整流パルスを供給して、
該ソレノイドに機械的に連結されたダイヤフラムを移動させる。図1及び図2は
それぞれ、5気圧及び10気圧のレベルで電磁計量ポンプを制御する従来の方法
を示す。従来の電磁計量ポンプでは、推定される最大ポンプ圧力に見あう或いは
それを超える最大エアギャップ(即ち、ゼロストローク)においてポンプ動作す
るのに充分なレベルで、ソレノイドに電力が供給される。また、電力が全ストロ
ーク位置において最大レベルで供給されるため、力とエネルギーの無駄であり、
過熱が起こる。金属クロージャ、及び他の金属部品、及び/または銅の巻き線を
有するソレノイドなどに過熱が起こると、通常は補正が必要となる。更に、余分
な力がアーマチュアに加わり、残留磁気に逆らって、ポンプのダイヤフラムが吸
入動作を行うためにアーマチュアが時間内に戻ることが可能な比較的強い戻しば
ね及び要素が必要になる。更に、低い圧力レベルに対してポンプ動作する場合、
ストロークの最後のアーマチュアの衝突によって、更に、各吸入ストロークにお
いて、強い戻しばねの影響でアーマチュアがストローク調節ストップに衝当する
ことによって、騒音が増大する。発生する機械的な応力によって修理の時期が早
まる。
【0003】 これらの問題を解決するべく、図3及び図4に例示した異なった制御方法が用
いられた。図3において、半波を伴う全波整流正弦波からなるパルス列によって
、ソレノイドにエネルギーが与えられる。この制御方法によってポンプがより効
率的になり、発生する熱が低減されるため、より大きな能力のモデルを耐食性プ
ラスチックに完全に収容することができる。図4は、半波と全波パルスの比率を
変えて、低圧力の時にユーザーが力を減らすことができるもう1つの変更例を示
す。図3及び図4をよく見れば、図1及び図2に例示した従来の技術と比べ、無
駄な力とエネルギー(従って熱も)を削減できたことに気がつくであろう。制御
方法は、このように顕著に進歩したが、更に、ポンプ動作における力とエネルギ
ーの浪費を削減できる。
いられた。図3において、半波を伴う全波整流正弦波からなるパルス列によって
、ソレノイドにエネルギーが与えられる。この制御方法によってポンプがより効
率的になり、発生する熱が低減されるため、より大きな能力のモデルを耐食性プ
ラスチックに完全に収容することができる。図4は、半波と全波パルスの比率を
変えて、低圧力の時にユーザーが力を減らすことができるもう1つの変更例を示
す。図3及び図4をよく見れば、図1及び図2に例示した従来の技術と比べ、無
駄な力とエネルギー(従って熱も)を削減できたことに気がつくであろう。制御
方法は、このように顕著に進歩したが、更に、ポンプ動作における力とエネルギ
ーの浪費を削減できる。
【0004】 本発明の要約 本発明に従ったポンプの制御及びその動作方法によって、無駄な力とエネルギ
ー、及びそれらによって発生する熱の実質的な低減が可能となる。
ー、及びそれらによって発生する熱の実質的な低減が可能となる。
【0005】 より詳細には、本発明の一実施態様によれば、可動ポンプ要素を含むポンプの
制御装置は、ポンプの動作特性を検出するセンサと、検出した動作特性に基づい
てポンプ要素の動きを制御するセンサに応答する手段とを含む。
制御装置は、ポンプの動作特性を検出するセンサと、検出した動作特性に基づい
てポンプ要素の動きを制御するセンサに応答する手段とを含む。
【0006】 このセンサが、ポンプ要素の位置を検出する位置センサを含むことが好ましい
。また、このポンプ要素が、コイル及びアーマチュアを含むことが好ましい。こ
の制御手段は、コイルに供給する電力を調節する手段を含み得る。更に、この調
節手段が、ポンプ要素の速度に応答し得る。
。また、このポンプ要素が、コイル及びアーマチュアを含むことが好ましい。こ
の制御手段は、コイルに供給する電力を調節する手段を含み得る。更に、この調
節手段が、ポンプ要素の速度に応答し得る。
【0007】 別の実施例によれば、センサは、圧力差を検出する少なくとも1つの圧力トラ
ンスデューサを含む。
ンスデューサを含む。
【0008】 更に別の実施例では、本ポンプが、電磁計量ポンプ、ロストモーション液圧計
量ポンプ、または可変振幅液圧計量ポンプを含む。
量ポンプ、または可変振幅液圧計量ポンプを含む。
【0009】 更に、別の実施態様では、コイル、可動アーマチュア、及び該可動アーマチュ
アに連結されたダイヤフラムを有する電磁計量ポンプの制御装置が、該計量ポン
プの動作特性を検出するセンサと、該コイルに接続され、それに電力を供給する
ドライバ回路とを含む。手段が、前記ダイヤフラムにかかる負荷に応じて電力が
前記コイルに供給されるように前記ドライバ回路を制御するために、前記センサ
と前記ドライバ回路との間に接続されている。
アに連結されたダイヤフラムを有する電磁計量ポンプの制御装置が、該計量ポン
プの動作特性を検出するセンサと、該コイルに接続され、それに電力を供給する
ドライバ回路とを含む。手段が、前記ダイヤフラムにかかる負荷に応じて電力が
前記コイルに供給されるように前記ドライバ回路を制御するために、前記センサ
と前記ドライバ回路との間に接続されている。
【0010】 本発明の別の実施態様によれば、コイル、可動アーマチュア、及び該可動アー
マチュアに連結されたダイヤフラムを有する電磁計量ポンプの制御装置が、アー
マチュアの位置を検出するセンサと、該コイルに接続され、それに電力を供給す
るドライバ回路とを含む。プログラミングされたプロセッサが、アーマチュアの
位置に基づいてコイルに電力が供給されるように、ドライバ回路を制御するため
にセンサに応答する。
マチュアに連結されたダイヤフラムを有する電磁計量ポンプの制御装置が、アー
マチュアの位置を検出するセンサと、該コイルに接続され、それに電力を供給す
るドライバ回路とを含む。プログラミングされたプロセッサが、アーマチュアの
位置に基づいてコイルに電力が供給されるように、ドライバ回路を制御するため
にセンサに応答する。
【0011】 本発明の別の実施態様によれば、コイル、或る範囲内で移動可能なアーマチュ
ア、及び該アーマチュアに連結されたポンプ要素を有するポンプの制御方法は、
該アーマチュアの位置を検出するステップと、該アーマチュアの位置に基づいて
該コイルに電力を供給するステップとを含む。
ア、及び該アーマチュアに連結されたポンプ要素を有するポンプの制御方法は、
該アーマチュアの位置を検出するステップと、該アーマチュアの位置に基づいて
該コイルに電力を供給するステップとを含む。
【0012】 好適な実施例の説明 図5及び図6を参照すると、本発明を含み得る電磁計量ポンプ20が例示され
ている。ロストモーション液圧計量ポンプ、可変振幅液圧計量ポンプ、又は他の
ポンプ装置のダイヤフラムの制御など、他のタイプのポンプに本発明を利用でき
ることに注意されたい。計量ポンプ20は、リキッドエンド(liquid end)24
に連結された本体22を含む。本体22は、コイル28及び可動アーマチュア3
0を含む電磁用電源装置(EPU)26を収容する。EPU26は更に、コイル
28及びアーマチュア30と共に磁気回路を構成する極片32を含む。アーマチ
ュア30は、コイル28が励起されない場合は、ストロークブラケット36及び
/またはストローク長調節部材40の端部38のどちらかに接するように、(図
5及び図6に示される)少なくとも1つ、好ましくは複数の外周に間隔をおいて
配置された戻しバネ34によって左側に押される。 アーマチュアは、(図6に示されている位置に対して側面から見ると)10時の
位置と2時の位置との間に配置された戻しバネの押す力が、4時と8時との間に
配置された戻しバネより小さく、水平方向にバランスが保たれるのが好ましいと
いう点に注意されたい。この構成によって、アーマチュアを支持するベアリング
及びスリップスティックの摩耗が減り、理想的な動作拘束内でアーマチュアを動
作させるために必要な電流が少なくてすむ。
ている。ロストモーション液圧計量ポンプ、可変振幅液圧計量ポンプ、又は他の
ポンプ装置のダイヤフラムの制御など、他のタイプのポンプに本発明を利用でき
ることに注意されたい。計量ポンプ20は、リキッドエンド(liquid end)24
に連結された本体22を含む。本体22は、コイル28及び可動アーマチュア3
0を含む電磁用電源装置(EPU)26を収容する。EPU26は更に、コイル
28及びアーマチュア30と共に磁気回路を構成する極片32を含む。アーマチ
ュア30は、コイル28が励起されない場合は、ストロークブラケット36及び
/またはストローク長調節部材40の端部38のどちらかに接するように、(図
5及び図6に示される)少なくとも1つ、好ましくは複数の外周に間隔をおいて
配置された戻しバネ34によって左側に押される。 アーマチュアは、(図6に示されている位置に対して側面から見ると)10時の
位置と2時の位置との間に配置された戻しバネの押す力が、4時と8時との間に
配置された戻しバネより小さく、水平方向にバランスが保たれるのが好ましいと
いう点に注意されたい。この構成によって、アーマチュアを支持するベアリング
及びスリップスティックの摩耗が減り、理想的な動作拘束内でアーマチュアを動
作させるために必要な電流が少なくてすむ。
【0013】 部材40の端部38の位置は、ストローク長調節ノブ42のストロークブラケ
ット36にねじ留めされている部材40を回転させて、極片32に対して端部3
8を前進させたり後退させて調節することができる。
ット36にねじ留めされている部材40を回転させて、極片32に対して端部3
8を前進させたり後退させて調節することができる。
【0014】 シャフト44はアーマチュア30に連結され、このアーマチュア30と共に移
動する。このシャフト44は、本体22とリキッドエンド24との間をシールす
るようにそれらに係合しているポンプダイヤフラム46に接続されている。コイ
ル28への電力の供給をオン・オフして、アーマチュア30、シャフト40及び
ダイヤフラム46が、図5及び図6に示されているそれぞれの位置と位置の間を
往復運動する。このような往復運動の間に、液体は、第1の取り付け具50を介
して、第1の逆止弁52を通って上側に引かれ、ダイヤフラム凹部54に入る。
次に、流体は上方に流れ、逆止弁56及び取り付け部58を通って、ポンプ20
の外部に流れる。
動する。このシャフト44は、本体22とリキッドエンド24との間をシールす
るようにそれらに係合しているポンプダイヤフラム46に接続されている。コイ
ル28への電力の供給をオン・オフして、アーマチュア30、シャフト40及び
ダイヤフラム46が、図5及び図6に示されているそれぞれの位置と位置の間を
往復運動する。このような往復運動の間に、液体は、第1の取り付け具50を介
して、第1の逆止弁52を通って上側に引かれ、ダイヤフラム凹部54に入る。
次に、流体は上方に流れ、逆止弁56及び取り付け部58を通って、ポンプ20
の外部に流れる。
【0015】 シャフト62を有する位置センサ60が、そのシャフト62がアーマチュア3
0と接触するように配置され、アーマチュア30の位置を表す信号を生成する。
所望に応じて、位置センサ60は、ダイヤフラム46における圧力と、液体がポ
ンプから噴射される位置の圧力との差を表す信号を生成する1つ或いはそれ以上
のトランスデューサに置き換えることも可能である。この場合、かつ圧力差を低
く保ちながら所定の時間内で吐出ストロークを終了するように、コイル28に供
給される電力が制御される。
0と接触するように配置され、アーマチュア30の位置を表す信号を生成する。
所望に応じて、位置センサ60は、ダイヤフラム46における圧力と、液体がポ
ンプから噴射される位置の圧力との差を表す信号を生成する1つ或いはそれ以上
のトランスデューサに置き換えることも可能である。この場合、かつ圧力差を低
く保ちながら所定の時間内で吐出ストロークを終了するように、コイル28に供
給される電力が制御される。
【0016】 パルサー回路64が凹部66に配置される。図9に示されているように、この
パルサー回路は、ゼロ検出回路70に応答し、図13により詳しく示されている
ドライバ回路72を制御するための信号を生成するマイクロプロセッサ68を含
む多数の回路要素を含む。好適な実施例では、マイクロプロセッサ68は、オプ
トアイソレータ73の入力INによって、SCRのQ1及びQ2又はIGBT、
パワーMOSFETなどの交差接続スイッチング要素に送られる制御信号を生成
する。抵抗R1−R5、ダイオードD1及びD2及びコンデンサC1によって、
必要に応じて適正なバイアス及びフィルタリングが行われる。ダイオードD3−
D6を有する全波整流器によって整流され、SCRのQ1及びQ2によって位相
が制御された出力をコイル28に供給する。所望に応じて、代わりにマイクロプ
ロセッサ68が、パルス幅を変調した出力又は真の可変DC出力をコイル28に
供給するようにドライバ回路72を制御することも可能である。
パルサー回路は、ゼロ検出回路70に応答し、図13により詳しく示されている
ドライバ回路72を制御するための信号を生成するマイクロプロセッサ68を含
む多数の回路要素を含む。好適な実施例では、マイクロプロセッサ68は、オプ
トアイソレータ73の入力INによって、SCRのQ1及びQ2又はIGBT、
パワーMOSFETなどの交差接続スイッチング要素に送られる制御信号を生成
する。抵抗R1−R5、ダイオードD1及びD2及びコンデンサC1によって、
必要に応じて適正なバイアス及びフィルタリングが行われる。ダイオードD3−
D6を有する全波整流器によって整流され、SCRのQ1及びQ2によって位相
が制御された出力をコイル28に供給する。所望に応じて、代わりにマイクロプ
ロセッサ68が、パルス幅を変調した出力又は真の可変DC出力をコイル28に
供給するようにドライバ回路72を制御することも可能である。
【0017】 図7及び図8は、それぞれ6.9×105Pa(100psi)のシステム圧
力及び2.76×105Pa(40psi)のシステム圧力における本発明の動
作を示す(このシステム圧力とは、ポンプ20によって、別の圧力のかかった液
体を含むコンジットに送出される、該ポンプ20から吐出された時点の液体の圧
力をさす)。図7及び図8の波形ダイヤグラムのそれぞれによって示されている
ように、好適に半波整流パルスの位相が制御され(即ち、全半波サイクル或いは
半波サイクルの制御可能に調節できる部分のどちらか)、アーマチュア30の位
置及び速度(センサ60によって検出される)に応じてコイル28に供給され、
アーマチュア30を全ストローク長(図5及び図6の調節ノブ42の位置によっ
て決定される)移動させるのに必要な電力のみがコイル28に供給され、無駄に
エネルギーの力を浪費することなく、かつ熱の発生を押さえることができる。図
7の波形図において、ヘッド圧力(即ち、ダイヤフラム46が受ける圧力)は、
図5に示されている位置と図6に示されている位置との間をアーマチュア30(
即ちダイヤフラム46も)が移動する時、2.07×105Pa(30psi)
から8.97×105Pa(130psi)に変化する。図8の波形図の場合、
アーマチュア30がストローク長移動すると、ヘッド圧力は8.28×104P
a(12psi)から4.14×105Pa(60psi)に変化する。どちら
の場合も、半波整流シヌソイドパルスが初めにコイル28に供給され、そこでそ
のパルスの位相が、EPU26の飽和状態或いは飽和状態よりやや低い状態にな
るパルス幅となるように制御される。従って、アーマチュア30が、大きな熱の
発生及び放散を伴わず可能な限り速い速度で加速される。従って、アーマチュア
30がその移動リミットに近づくと、より幅の狭いパルスが供給される。図5及
び図6に示されているポンプのアーマチュアの位置によって変わるシステム圧力
で発生されるEPUの力の軌道が、図11及び図12に示されている。比較的力
のロスが少なく、発生する熱のレベルと同様にノイズが低下する(ストロークの
最後でアーマチュアが極片32に衝突しないため)ことが分かる。
力及び2.76×105Pa(40psi)のシステム圧力における本発明の動
作を示す(このシステム圧力とは、ポンプ20によって、別の圧力のかかった液
体を含むコンジットに送出される、該ポンプ20から吐出された時点の液体の圧
力をさす)。図7及び図8の波形ダイヤグラムのそれぞれによって示されている
ように、好適に半波整流パルスの位相が制御され(即ち、全半波サイクル或いは
半波サイクルの制御可能に調節できる部分のどちらか)、アーマチュア30の位
置及び速度(センサ60によって検出される)に応じてコイル28に供給され、
アーマチュア30を全ストローク長(図5及び図6の調節ノブ42の位置によっ
て決定される)移動させるのに必要な電力のみがコイル28に供給され、無駄に
エネルギーの力を浪費することなく、かつ熱の発生を押さえることができる。図
7の波形図において、ヘッド圧力(即ち、ダイヤフラム46が受ける圧力)は、
図5に示されている位置と図6に示されている位置との間をアーマチュア30(
即ちダイヤフラム46も)が移動する時、2.07×105Pa(30psi)
から8.97×105Pa(130psi)に変化する。図8の波形図の場合、
アーマチュア30がストローク長移動すると、ヘッド圧力は8.28×104P
a(12psi)から4.14×105Pa(60psi)に変化する。どちら
の場合も、半波整流シヌソイドパルスが初めにコイル28に供給され、そこでそ
のパルスの位相が、EPU26の飽和状態或いは飽和状態よりやや低い状態にな
るパルス幅となるように制御される。従って、アーマチュア30が、大きな熱の
発生及び放散を伴わず可能な限り速い速度で加速される。従って、アーマチュア
30がその移動リミットに近づくと、より幅の狭いパルスが供給される。図5及
び図6に示されているポンプのアーマチュアの位置によって変わるシステム圧力
で発生されるEPUの力の軌道が、図11及び図12に示されている。比較的力
のロスが少なく、発生する熱のレベルと同様にノイズが低下する(ストロークの
最後でアーマチュアが極片32に衝突しないため)ことが分かる。
【0018】 図9を再度参照すると、電源ユニット74がEPUドライバにAC出力を供給
し、またマイクロプロセッサ68、及び位置センサ60によって生成された出力
信号を受信する信号測定インターフェース回路76にも電力を供給する。ゼロ検
出回路70が、AC波形のゼロ交差を検出し、以下に記載する目的のためにマイ
クロプロセッサ68に割り込み信号を送る。
し、またマイクロプロセッサ68、及び位置センサ60によって生成された出力
信号を受信する信号測定インターフェース回路76にも電力を供給する。ゼロ検
出回路70が、AC波形のゼロ交差を検出し、以下に記載する目的のためにマイ
クロプロセッサ68に割り込み信号を送る。
【0019】 上記に加え、マイクロプロセッサを必要に応じて他の入力/出力(I/O)回
路84だけでなく、キーパッド80及びディスプレイ82に接続することもでき
る。マイクロプロセッサ68(図示せず)は、一部が図10A−図10Cに例示
された制御ルーチンを実行するように好適にプログラムされている。マイクロプ
ロセッサ68の動作とEPUドライバ72に送られるパルスが同期するように、
電源供給ユニット74からマイクロプロセッサ68に送られる割り込みに応答し
て図10A−図10Cのソフトウェアが動作する。マイクロプロセッサ68(図
示せず)によって実行されるソフトウェアのバランスは、図10a−図10cに
例示されたソフトウェアが実行されるべき時に決定される。この決定は、ユーザ
ーによって生成される開始信号、プロセスのある動作パラメータに応答する装置
によって生成される開始信号、或いは他の任意の信号に応答して行うこともでき
る。
路84だけでなく、キーパッド80及びディスプレイ82に接続することもでき
る。マイクロプロセッサ68(図示せず)は、一部が図10A−図10Cに例示
された制御ルーチンを実行するように好適にプログラムされている。マイクロプ
ロセッサ68の動作とEPUドライバ72に送られるパルスが同期するように、
電源供給ユニット74からマイクロプロセッサ68に送られる割り込みに応答し
て図10A−図10Cのソフトウェアが動作する。マイクロプロセッサ68(図
示せず)によって実行されるソフトウェアのバランスは、図10a−図10cに
例示されたソフトウェアが実行されるべき時に決定される。この決定は、ユーザ
ーによって生成される開始信号、プロセスのある動作パラメータに応答する装置
によって生成される開始信号、或いは他の任意の信号に応答して行うこともでき
る。
【0020】 初めに図10Aを参照すると、マイクロプロセッサ68が、図10A−図10
Cによって示されたソフトウェアの実行を決定すると、ブロック96でアーマチ
ュア30の位置を検出するように信号測定回路76の出力をチェックする。次に
ブロック98で、電源ユニット74から供給されるAC電圧の大きさを検出する
ために信号測定インターフェース回路76を動作させる。次に、ブロック100
で、マイクロプロセッサ68へのフラッグがポンプ動作が中断されていることを
表すようにセットされているかどうかチェックする。セットされていない場合に
は、ブロック102で、アーマチュア30のストロークが既に始まっているかど
うかチェックする。始まっていない場合には、ブロック108で、アーマチュア
30が戻しバネ34の力によって停止位置に戻っているかどうかをチェックする
。これは、位置センサ60の出力及び信号検出回路76をチェックして決定する
。アーマチュア30が停止位置に戻っていない場合は、次の割り込みを受信する
とブロック100に戻る。そうでない場合は、可変HWC(半波サイクル数)を
初期値である0にセットするブロック110に進む。
Cによって示されたソフトウェアの実行を決定すると、ブロック96でアーマチ
ュア30の位置を検出するように信号測定回路76の出力をチェックする。次に
ブロック98で、電源ユニット74から供給されるAC電圧の大きさを検出する
ために信号測定インターフェース回路76を動作させる。次に、ブロック100
で、マイクロプロセッサ68へのフラッグがポンプ動作が中断されていることを
表すようにセットされているかどうかチェックする。セットされていない場合に
は、ブロック102で、アーマチュア30のストロークが既に始まっているかど
うかチェックする。始まっていない場合には、ブロック108で、アーマチュア
30が戻しバネ34の力によって停止位置に戻っているかどうかをチェックする
。これは、位置センサ60の出力及び信号検出回路76をチェックして決定する
。アーマチュア30が停止位置に戻っていない場合は、次の割り込みを受信する
とブロック100に戻る。そうでない場合は、可変HWC(半波サイクル数)を
初期値である0にセットするブロック110に進む。
【0021】 ブロック110の次に、ブロック112で、ストローク長が、ストローク長調
節ノブ42のセットによって決定されたようになっているかどうか決定する。ス
トローク長及びストロークの速度に基づいて、ブロック114で、以下に示すス
トローク中に超えてはならない最大の平均電力のレベルAPMAXを計算する。
節ノブ42のセットによって決定されたようになっているかどうか決定する。ス
トローク長及びストロークの速度に基づいて、ブロック114で、以下に示すス
トローク中に超えてはならない最大の平均電力のレベルAPMAXを計算する。
【0022】
【数1】
【0023】 ここでCPMAXは、最大ストローク長(SLAMAX)、最大ストローク速
度(SPMMAX)及び最大圧力において許容できる最大の連続する電力を表す
ストアされた経験的に決められた値である(SLAMAX及びSPMMAXもス
トアされた値である)。SPMは実際のストローク速度であって、ユーザが決定
して入力するか、或いは外部装置によってセットされるパラメータである。SL
Aは、ブロック112で決定されたストローク長である。
度(SPMMAX)及び最大圧力において許容できる最大の連続する電力を表す
ストアされた経験的に決められた値である(SLAMAX及びSPMMAXもス
トアされた値である)。SPMは実際のストローク速度であって、ユーザが決定
して入力するか、或いは外部装置によってセットされるパラメータである。SL
Aは、ブロック112で決定されたストローク長である。
【0024】 APMAXの値は、それ以上の電力を加えてもより動作効率を高めることがで
きないコイル28に加える最大電力を表す(実際、動作効率が低下し、過熱が起
こる)。ブロック114の次に、ブロック116で、可変TSP(全ストローク
の電力を意味する)、SEC(ストロークの最後で増分されるストローク終了カ
ウンタ)及びSFC(不良ストロークの最後に増分されるストローク不良カウン
タ)を0に初期化する。
きないコイル28に加える最大電力を表す(実際、動作効率が低下し、過熱が起
こる)。ブロック114の次に、ブロック116で、可変TSP(全ストローク
の電力を意味する)、SEC(ストロークの最後で増分されるストローク終了カ
ウンタ)及びSFC(不良ストロークの最後に増分されるストローク不良カウン
タ)を0に初期化する。
【0025】 ブロック116の後、及びストロークが既に進行中だと決定された場合のブロ
ック102の後に、ブロック118で、HWCの値を1増分し、図10Bのブロ
ック120に進む。ブロック120で、HWCの値が3以下であるか決定するた
めにチェックする。3以下の場合には、ブロック122に進み、最大半波サイク
ルオン時間(即ち最大半波パルスの幅または期間)を表すマイクロプロセッサ6
8にストアされたMAXHWCOTの値を読み出す。この値は、電源ユニット7
4に供給されるAC電源の周波数による。
ック102の後に、ブロック118で、HWCの値を1増分し、図10Bのブロ
ック120に進む。ブロック120で、HWCの値が3以下であるか決定するた
めにチェックする。3以下の場合には、ブロック122に進み、最大半波サイク
ルオン時間(即ち最大半波パルスの幅または期間)を表すマイクロプロセッサ6
8にストアされたMAXHWCOTの値を読み出す。この値は、電源ユニット7
4に供給されるAC電源の周波数による。
【0026】 次にブロック124で、可変HWCOTSTROKE(このストロークの半波
サイクルオン時間を示す)の値を、MAXHWCOTから電圧補正時間VCOM
P及びストローク長調節期間SLAを差し引いた値にする。VCOMP及びSL
Aのどちらか或いは両方が、計算或いは経験的な値に従って決められるか、或い
はパラメータによることもある。例えば、多数の正及び/又は負の経験的によっ
て決められたVCOMPの値のそれぞれが、図10Aのブロック98で検出され
たAC線間電圧によって決まるあるアドレスの参照用テーブルにストアすること
ができる。期間SLAは、ストローク長調節ノブ42によってセットされたスト
ローク長に基づいて決定することができる。詳細には、経験的に決められた多数
のSLAの値のそれぞれが、ブロック112で決定されたストローク長に基づい
て決まる、あるアドレスにおける参照用テーブルにストアすることができる。ブ
ロック124の次に、ブロック126で、HWCOTストロークのその時の値に
よって決定された期間、半波整流パルスをコイル28に加えるように、EPUド
ライバ回路72を動作させる。
サイクルオン時間を示す)の値を、MAXHWCOTから電圧補正時間VCOM
P及びストローク長調節期間SLAを差し引いた値にする。VCOMP及びSL
Aのどちらか或いは両方が、計算或いは経験的な値に従って決められるか、或い
はパラメータによることもある。例えば、多数の正及び/又は負の経験的によっ
て決められたVCOMPの値のそれぞれが、図10Aのブロック98で検出され
たAC線間電圧によって決まるあるアドレスの参照用テーブルにストアすること
ができる。期間SLAは、ストローク長調節ノブ42によってセットされたスト
ローク長に基づいて決定することができる。詳細には、経験的に決められた多数
のSLAの値のそれぞれが、ブロック112で決定されたストローク長に基づい
て決まる、あるアドレスにおける参照用テーブルにストアすることができる。ブ
ロック124の次に、ブロック126で、HWCOTストロークのその時の値に
よって決定された期間、半波整流パルスをコイル28に加えるように、EPUド
ライバ回路72を動作させる。
【0027】 次に、ブロック128で、ブロック126でコイル28に印加される全電力を
計算し、ブロック130で、全ストロークの間にコイル28に加えられる全電力
を表すTSPの値を累積する。このTSP値は、現行のストロークの間にコイル
28に加えられる前のパルスの累積した電力、及びプログラミングによる現行の
パスにおいてブロック126で加えられる電力に等しい。
計算し、ブロック130で、全ストロークの間にコイル28に加えられる全電力
を表すTSPの値を累積する。このTSP値は、現行のストロークの間にコイル
28に加えられる前のパルスの累積した電力、及びプログラミングによる現行の
パスにおいてブロック126で加えられる電力に等しい。
【0028】 ブロック120で、HWCの値が3より大きいと決定すると、ブロック140
で、アーマチュア30の位置が全ストローク長の90%より長いかどうか決定す
る(換言すれば、ブロック140で、アーマチュア30がその移動の最後の10
%以内であるかどうかチェックする)。90%より長くない場合は、HWCOT
の値は、以下に示す式によってブロック142で計算される。
で、アーマチュア30の位置が全ストローク長の90%より長いかどうか決定す
る(換言すれば、ブロック140で、アーマチュア30がその移動の最後の10
%以内であるかどうかチェックする)。90%より長くない場合は、HWCOT
の値は、以下に示す式によってブロック142で計算される。
【0029】
【数2】
【0030】 上式の期間CORRの多数の値のそれぞれを、アーマチュア30が最後のサイ
クルから移動した距離、アーマチュア30の現行の位置、及びHWCの現行の値
(即ち、現行のストローク中にコイル28に加えられた半波の数)によって決ま
るあるアドレスにおける参照用テーブルにストアすることができる。ブロック1
42で、ストロークが進行するとき、各サイクルに加えられる電力を低下させる
。その次に、ブロック144で、HWCOTの値に従って好適に位相が制御され
た半波整流パルスをコイル28に加えるように、ドライバ72を動作させる。ブ
ロック144の次にブロック128に進む。
クルから移動した距離、アーマチュア30の現行の位置、及びHWCの現行の値
(即ち、現行のストローク中にコイル28に加えられた半波の数)によって決ま
るあるアドレスにおける参照用テーブルにストアすることができる。ブロック1
42で、ストロークが進行するとき、各サイクルに加えられる電力を低下させる
。その次に、ブロック144で、HWCOTの値に従って好適に位相が制御され
た半波整流パルスをコイル28に加えるように、ドライバ72を動作させる。ブ
ロック144の次にブロック128に進む。
【0031】 ブロック140で、アーマチュア30の位置がストローク長の10%以内であ
ると決定する場合、ブロック146で、その移動の最後でコイルを保持するのに
十分な電圧をコイル28にかけるように、EPUドライバ72を制御する。好ま
しくは、この値は、移動リミットの端部にアーマチュア30の保持には足りるが
、大きな電力の浪費とならないようにそれほど高くない値が選択される。ブロッ
ク146の後に、ブロック148で、ストローク終了カウンタSECを1増分し
、ブロック128に進む。
ると決定する場合、ブロック146で、その移動の最後でコイルを保持するのに
十分な電圧をコイル28にかけるように、EPUドライバ72を制御する。好ま
しくは、この値は、移動リミットの端部にアーマチュア30の保持には足りるが
、大きな電力の浪費とならないようにそれほど高くない値が選択される。ブロッ
ク146の後に、ブロック148で、ストローク終了カウンタSECを1増分し
、ブロック128に進む。
【0032】 現行のサイクルの電力及び全ストロークの電力がブロック128及び130で
計算されると、ブロック150で、HWCの値がマイクロプロセッサ68にスト
アされた最大半波サイクル値MAXHWC以下かどうか決定する。そのような場
合には、図10Cのブロック152に進み、ストローク終了カウンタSECにス
トアされた現行の値が4以上かどうか決定する。そうでない場合は、次の割り込
みを受信した時に、図10Aのブロック100に戻る。一方、SECが4以上の
場合には、ブロック154に進み、現行の計算された全ストロークの電力TSP
が、図10Aのブロック114で計算された最大平均電力以下であるか決定する
。 そのような場合には、ブロック156で、現行のストロークが成功して終了した
ことを示すフラッグがセットされる。次にブロック158で、戻しバネ34によ
って、ストロークブラケット36及びストローク長調節部材40の端部38の両
方或いはそのどちらかに当接する停止位置にアーマチュア30が戻るようにコイ
ル28への電力の供給を停止する。
計算されると、ブロック150で、HWCの値がマイクロプロセッサ68にスト
アされた最大半波サイクル値MAXHWC以下かどうか決定する。そのような場
合には、図10Cのブロック152に進み、ストローク終了カウンタSECにス
トアされた現行の値が4以上かどうか決定する。そうでない場合は、次の割り込
みを受信した時に、図10Aのブロック100に戻る。一方、SECが4以上の
場合には、ブロック154に進み、現行の計算された全ストロークの電力TSP
が、図10Aのブロック114で計算された最大平均電力以下であるか決定する
。 そのような場合には、ブロック156で、現行のストロークが成功して終了した
ことを示すフラッグがセットされる。次にブロック158で、戻しバネ34によ
って、ストロークブラケット36及びストローク長調節部材40の端部38の両
方或いはそのどちらかに当接する停止位置にアーマチュア30が戻るようにコイ
ル28への電力の供給を停止する。
【0033】 ブロック154で、全ストロークの電力がブロック114によって計算された
最大平均電力の値を超えると決定される場合は、ブロック160で、現行のスト
ロークが失敗して終了したことを表すフラッグがセットされ、ブロック162が
ストローク不良カウンタが1増分される。その後、ブロック164で、ストロー
ク不良カウンタSFCの現行位置が5より大きいかどうか決定する。そのような
場合には、ブロック166で、現行のストロークが中断モードに入ったことを示
すフラッグがセットされ、ブロック168で、所定の時間、例えば30秒、中断
モードフラッグを維持するように動作可能なタイマをスタートさせる。次に、次
の割り込みを受信すると、図10Aのブロック100に戻り、次にブロック17
0で、30秒のタイマが終了したかどうか決定する。そのような場合には、ブロ
ック172が、中断モードフラッグをクリア即ちリセットする。
最大平均電力の値を超えると決定される場合は、ブロック160で、現行のスト
ロークが失敗して終了したことを表すフラッグがセットされ、ブロック162が
ストローク不良カウンタが1増分される。その後、ブロック164で、ストロー
ク不良カウンタSFCの現行位置が5より大きいかどうか決定する。そのような
場合には、ブロック166で、現行のストロークが中断モードに入ったことを示
すフラッグがセットされ、ブロック168で、所定の時間、例えば30秒、中断
モードフラッグを維持するように動作可能なタイマをスタートさせる。次に、次
の割り込みを受信すると、図10Aのブロック100に戻り、次にブロック17
0で、30秒のタイマが終了したかどうか決定する。そのような場合には、ブロ
ック172が、中断モードフラッグをクリア即ちリセットする。
【0034】 ブロック172の後、或いは30秒のタイマが終了した場合のブロック170
の後に、次の割り込みを受信するとブロック100に戻る。
の後に、次の割り込みを受信するとブロック100に戻る。
【0035】 ブロック164で、ストローク不良カウンタSFCの現行の値が5以下と決定
されると、次の割り込みを受信すると図10Aのブロック100に進む。
されると、次の割り込みを受信すると図10Aのブロック100に進む。
【0036】 従って、前記のプログラムは初めに、VCOMP及びSLAの値に従って位相
が制御された3つの半波整流パルスをコイル28に加え、図10Bのブロック1
42で行われた計算に従って位相が制御された半波整流パルスが、ストローク長
リミットの90%になるまで加えられる。一般に、このインターバルの間、パル
ス幅が90%の地点に至るまで狭められ、その後、保持力がコイル28に加えら
れる。コイル28にパルスが加えられると、ストローク中にコイルに加えられる
電力が累積され、電力レベルが最大平均電力レベルを越えると、ストロークが失
敗して終了したことになる。5以上のストロークが不完全に終わった場合は、ポ
ンプ20の次の動作が30秒間中断される。
が制御された3つの半波整流パルスをコイル28に加え、図10Bのブロック1
42で行われた計算に従って位相が制御された半波整流パルスが、ストローク長
リミットの90%になるまで加えられる。一般に、このインターバルの間、パル
ス幅が90%の地点に至るまで狭められ、その後、保持力がコイル28に加えら
れる。コイル28にパルスが加えられると、ストローク中にコイルに加えられる
電力が累積され、電力レベルが最大平均電力レベルを越えると、ストロークが失
敗して終了したことになる。5以上のストロークが不完全に終わった場合は、ポ
ンプ20の次の動作が30秒間中断される。
【0037】 本発明は、他のポンプに比べて以下の重要な利点がある。
【0038】 1.本発明のポンプ制御は、脈動圧力が弱く、ピーク圧力も低い。従って、過
剰のポンプ動作となる過剰のエネルギーが実質的に発生しないため精度が高まる
。
剰のポンプ動作となる過剰のエネルギーが実質的に発生しないため精度が高まる
。
【0039】 2.本ポンプは、アーマチュア30が極片32に接触する直前に、電力を低下
させるため、ストロークの最後におけるアーマチュア30の衝撃が低減され、従
来の電磁ポンプと比べかなり静かである。特にある環境下で、過剰ポンプ動作と
なる吐出ストロークの最後における流体の慣性が小さくなるため、精度が改善さ
れる。
させるため、ストロークの最後におけるアーマチュア30の衝撃が低減され、従
来の電磁ポンプと比べかなり静かである。特にある環境下で、過剰ポンプ動作と
なる吐出ストロークの最後における流体の慣性が小さくなるため、精度が改善さ
れる。
【0040】 3.本発明の制御方法によって、様々な要素の応力が減小し、ポンプの寿命が
延びる。ストローク長が時間の経過と共に長くなりにくいため、精度が改善され
る。更に、過熱即ち熱膨張が低減され、戻しバネの剛性を低くできるため、応力
がより小くなる。
延びる。ストローク長が時間の経過と共に長くなりにくいため、精度が改善され
る。更に、過熱即ち熱膨張が低減され、戻しバネの剛性を低くできるため、応力
がより小くなる。
【0041】 4.本ポンプは、同等の他のポンプより低い電力で動作する。
【0042】 5.本発明のポンプは、物質の圧力が最大定格出力より低い場合は、より粘着
性の物質を送出することができる。ソフトウェアは、自動的に時間に対するアー
マチュアの位置を検出して高粘着性の流体の状態を検出し、粘着性流体がリキッ
ドエンド24を通るように最大50%まで電力を上げる。これによって、化学物
質が一時的に粘着質になった場合でも、ストロークを完了することができ、精度
が高まる。
性の物質を送出することができる。ソフトウェアは、自動的に時間に対するアー
マチュアの位置を検出して高粘着性の流体の状態を検出し、粘着性流体がリキッ
ドエンド24を通るように最大50%まで電力を上げる。これによって、化学物
質が一時的に粘着質になった場合でも、ストロークを完了することができ、精度
が高まる。
【0043】 6.本ポンプは、定格電圧より低い電圧で使用される場合も、完全なポンプ出
力を達成することができる。定格電圧より低い場合は、ソフトウェアが、アーマ
チュアの移動速度が低いことを検出して、ストロークが完了されるように出力を
上げる。
力を達成することができる。定格電圧より低い場合は、ソフトウェアが、アーマ
チュアの移動速度が低いことを検出して、ストロークが完了されるように出力を
上げる。
【0044】 7.本発明のポンプは、必要に応じてコイルにかかる出力の位相を戻す(即ち
減少させる)ことで、過熱が発生することなく定格電圧より高い電圧で用いるこ
とができる。従って、本発明のポンプは、定格電圧に合わせてコイルを代える必
要がない。
減少させる)ことで、過熱が発生することなく定格電圧より高い電圧で用いるこ
とができる。従って、本発明のポンプは、定格電圧に合わせてコイルを代える必
要がない。
【0045】 8.本発明のポンプは、自動圧力制御を行うことができるため、圧力調節ねじ
または他の圧力調節手段を必要としない。
または他の圧力調節手段を必要としない。
【0046】 9.本発明のポンプは、より多様な装置と適合できるため、様々に適用可能で
ある。
ある。
【0047】 10.本発明のポンプは、マイクロプロセッサ68のプログラムを変更してポ
ンプの特性を変えることができるため、外部でプログラミングが可能である。
ンプの特性を変えることができるため、外部でプログラミングが可能である。
【0048】 上記したように、本発明は、電磁計量ポンプへの使用に制限されるものではな
い。本発明の制御装置は、所望に応じて、ロストモーション液圧計量ポンプ又は
可変振幅液圧計量ポンプ、又は任意の他の好適な装置の制御要素を動作させるた
めに用いることもできる。
い。本発明の制御装置は、所望に応じて、ロストモーション液圧計量ポンプ又は
可変振幅液圧計量ポンプ、又は任意の他の好適な装置の制御要素を動作させるた
めに用いることもできる。
【0049】 以上の説明から、当業者には、本発明の様々な改変が可能なことは明らかであ
ろう。従って、上記した記述は例示目的であり、また当業者に好適な実施方法を
示し、当業者が本発明を作製して利用できるようにするものである。上記したク
レームの請求の範囲内である全ての改変の独占的な権利は留保される。
ろう。従って、上記した記述は例示目的であり、また当業者に好適な実施方法を
示し、当業者が本発明を作製して利用できるようにするものである。上記したク
レームの請求の範囲内である全ての改変の独占的な権利は留保される。
【図1】 従来の電磁計量ポンプのアーマチュアの位置によって変化する発生したアーマ
チュアの力を例示する理想的なグラフである。
チュアの力を例示する理想的なグラフである。
【図2】 従来の電磁計量ポンプのアーマチュアの位置によって変化する発生したアーマ
チュアの力を例示する理想的なグラフである。
チュアの力を例示する理想的なグラフである。
【図3】 従来の電磁計量ポンプのアーマチュアの位置によって変化する発生したアーマ
チュアの力を例示する理想的なグラフである。
チュアの力を例示する理想的なグラフである。
【図4】 従来の電磁計量ポンプのアーマチュアの位置によって変化する発生したアーマ
チュアの力を例示する理想的なグラフである。
チュアの力を例示する理想的なグラフである。
【図5】 本発明に従って制御され得る電磁計量ポンプの断面図である。
【図6】 本発明に従って制御され得る電磁計量ポンプの断面図である。
【図7】 図5に例示したポンプの6.9×105Pa(100psi)のシステム圧力におけ
る、ヘッド圧力、アーマチュアの位置、及び供給されるパルス波形を例示する波
形のダイヤグラムである。
る、ヘッド圧力、アーマチュアの位置、及び供給されるパルス波形を例示する波
形のダイヤグラムである。
【図8】 図6に例示したポンプの2.8×105Pa(40psi)のシステム圧力におけ
る、ヘッド圧力、アーマチュアの位置、及び供給されるパルス波形を例示する波
形のダイヤグラムである。
る、ヘッド圧力、アーマチュアの位置、及び供給されるパルス波形を例示する波
形のダイヤグラムである。
【図9】 本発明に従ったポンプ制御のブロック図である。
【図10A】 同じ文字の線に沿って図10B及び図10Cと組合わせると、本発明を具現す
る図9のマイクロプロセッサによって実行されるプログラミングのフローチャー
トとなる。
る図9のマイクロプロセッサによって実行されるプログラミングのフローチャー
トとなる。
【図10B】 同じ文字の線に沿って図10A及び図10Cと組合わせると、本発明を具現す
る図9のマイクロプロセッサによって実行されるプログラミングのフローチャー
トとなる。
る図9のマイクロプロセッサによって実行されるプログラミングのフローチャー
トとなる。
【図10C】 同じ文字の線に沿って図10A及び図10Bと組合わせると、本発明を具現す
る図9のマイクロプロセッサによって実行されるプログラミングのフローチャー
トとなる。
る図9のマイクロプロセッサによって実行されるプログラミングのフローチャー
トとなる。
【図11】 図5のポンプのアーマチュアの位置によって変化するアーマチュアの力を例示
する図1−図4に類似の理想的なグラフである。
する図1−図4に類似の理想的なグラフである。
【図12】 図6のポンプのアーマチュアの位置によって変化するアーマチュアの力を例示
する図1−図4に類似の理想的なグラフである。
する図1−図4に類似の理想的なグラフである。
【図13】 図9のドライバ回路の模式的な回路である。
【手続補正書】特許協力条約第34条補正の翻訳文提出書
【提出日】平成12年12月1日(2000.12.1)
【手続補正1】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】特許請求の範囲
【補正方法】変更
【補正内容】
【特許請求の範囲】
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 ライアン、ライアム アイルランド国・ライムリック・アードナ クラシャ・ルーウエスト Fターム(参考) 3H045 AA02 AA22 BA02 BA32 BA37 BA40 CA21 CA23 CA24 CA30 DA08 DA43 DA47 EA04 EA12 EA16 EA23 EA26 EA38 EA42 EA49 3H075 AA01 BB04 BB13 BB30 CC17 CC36 DB08 DB49 EE03 EE04 EE05 EE06 EE08 EE12 3H077 AA01 CC02 CC07 DD05 DD12 EE15 EE24 EE29 FF22 FF32 FF54 FF55
Claims (22)
- 【請求項1】 可動ポンプ要素を有するポンプの制御装置であって、 前記ポンプの動作特性を検出するセンサと、 検出した動作特性に基づいて前記ポンプ要素の動きを制御するために前記セン
サに応答する手段とを含むことを特徴とする制御装置。 - 【請求項2】 前記センサが、ポンプ要素の位置を検出する位置センサを
有することを特徴とする請求項1に記載の制御装置。 - 【請求項3】 前記ポンプ要素がコイル及びアーマチュアを含むことを特
徴とする請求項1に記載の制御装置。 - 【請求項4】 前記制御手段が、前記コイルに送られる電力を調節する手
段を含むことを特徴とする請求項3に記載の制御装置。 - 【請求項5】 前記調節手段が、ポンプ要素の速度に応答することを特徴
とする請求項4に記載の制御手段。 - 【請求項6】 前記センサが、圧力差を検出する少なくとも1つの圧力ト
ランスデューサを含むことを特徴とする請求項1に記載の制御装置。 - 【請求項7】 前記ポンプが、電磁計量ポンプを含むことを特徴とする請
求項1に記載の制御装置。 - 【請求項8】 前記ポンプが、ロストモーション液圧計量ポンプを含むこ
とを特徴とする請求項1に記載の制御装置。 - 【請求項9】 前記ポンプが、可変振幅液圧計量ポンプを含むことを特徴
とする請求項1に記載の制御装置。 - 【請求項10】 コイルと、可動アーマチュアと、及び前記可動アーマチ
ュアに連結されたダイヤフラムとを有する電磁計量ポンプの制御装置であって、 前記計量ポンプの動作特性を検出するセンサと、 前記コイルに接続され、そこに電力を供給するドライバ回路と、 前記ダイヤフラムにかかる負荷に応じて電力が前記コイルに供給されるように
前記ドライバ回路を制御するために、前記センサと前記ドライバ回路との間に接
続された手段とを含むことを特徴とする制御装置。 - 【請求項11】 前記センサが、アーマチュアの位置を検出する位置セン
サを含むことを特徴とする請求項10に記載の制御装置。 - 【請求項12】 前記制御手段が、プログラムされたプロセッサを含むこ
とを特徴とする請求項10に記載の制御装置。 - 【請求項13】 前記制御手段が、前記アーマチュアの位置に応じて、前
記コイルに供給する電力を調整するための手段を含むことを特徴とする請求項1
0に記載の制御装置。 - 【請求項14】 前記調節手段が、位相コントローラを含むことを特徴と
する請求項14に記載の制御装置。 - 【請求項15】 前記調節手段が、パルス幅変調器を含むことを特徴とす
る請求項13に記載の制御装置。 - 【請求項16】 前記制御手段が、前記負荷に供給されるDC出力を変動
する手段を含むことを特徴とする請求項10に記載の制御装置。 - 【請求項17】 コイル、可動アーマチュア、及び該可動アーマチュアに
連結されたダイヤフラムを有する電磁計量ポンプの制御装置であって、 アーマチュアの位置を検出するセンサと、 前記コイルに接続され、そこに電力を供給するドライバ回路と、 前記アーマチュアの位置に応じて前記コイルに電力を供給するべく前記ドライ
バ回路を制御するために、センサに応答するプログラムされたプロセッサとを含
むことを特徴とする制御装置。 - 【請求項18】 前記プロセッサが、前記アーマチュアの位置に応じて、
前記コイルに供給する電力を調節する手段を含むことを特徴とする請求項17に
記載の制御装置。 - 【請求項19】 前記調節手段が、位相コントローラを含むことを特徴と
する請求項18に記載の制御装置。 - 【請求項20】 前記調節手段が、パルス幅変調器を含むことを特徴とす
る請求項18に記載の制御装置。 - 【請求項21】 前記プロセッサが、前記負荷に供給されるDC出力を変
える手段を含むことを特徴とする請求項17に記載の制御装置。 - 【請求項22】 コイルと、ある一定の範囲内の位置間を移動可能なアー
マチュアと、該アーマチュアに連結されたポンプ要素とを有するポンプを制御す
る方法であって、 前記アーマチュアの位置を検出するステップと、 前記アーマチュアの位置に基づいて前記コイルに電力を供給するステップとを
含むことを特徴とする方法。
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