JP2002301501A - Ｔ形形鋼及びそのｔ形形鋼の製造方法 - Google Patents
Ｔ形形鋼及びそのｔ形形鋼の製造方法Info
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- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/08—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling structural sections, i.e. work of special cross-section, e.g. angle steel
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- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 溶接部分を有せずに、強度的に優れた構造で
ある、ビルトアップＴロンジ代替用として好適なＴ形形
鋼及びそのＴ形形鋼の製造方法を提供すること。 【解決手段】 加熱炉６で所定温度に加熱したビームブ
ランク５を上ロールと下ロールからなる粗圧延機８で粗
圧延し、次いで、中間ユニバーサル圧延機１２、エッジ
ング圧延機１４、仕上げユニバーサル圧延機１８によっ
てビームブランク５を圧延し、圧延することによって得
られたＩ形状断面のＩ形鋼のウェブを長手方向に切断す
ることによってＴ形形鋼を得る。得られるＴ形状断面の
Ｔ形形鋼において、ウェブ高さのフランジ幅に対する比
率が２．０〜３．５である。
ある、ビルトアップＴロンジ代替用として好適なＴ形形
鋼及びそのＴ形形鋼の製造方法を提供すること。 【解決手段】 加熱炉６で所定温度に加熱したビームブ
ランク５を上ロールと下ロールからなる粗圧延機８で粗
圧延し、次いで、中間ユニバーサル圧延機１２、エッジ
ング圧延機１４、仕上げユニバーサル圧延機１８によっ
てビームブランク５を圧延し、圧延することによって得
られたＩ形状断面のＩ形鋼のウェブを長手方向に切断す
ることによってＴ形形鋼を得る。得られるＴ形状断面の
Ｔ形形鋼において、ウェブ高さのフランジ幅に対する比
率が２．０〜３．５である。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、Ｔ形形鋼及びその
Ｔ形形鋼の製造方法に関する。
Ｔ形形鋼の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】大型の船には、商船、軍艦、特殊船、客
船など各種のものがあるが、本願発明が対象とするＴ形
形鋼は、これら大型の船の構造物として好適に使用でき
る。というのは、大型の船は、外壁面が走行性および安
定性に優れた適切な湾曲面を有するように、厚鋼板を曲
げるとともに、その多数の厚鋼板を溶接することにより
外壁構造が形成されているが、数千トンを超える大排水
量の大型船では、巨大な重量を支えて変形しないように
するために、厚鋼板に補強部材が必要である。この補強
部材として、図７に示すような、Ｔ形断面の構造物５１
が鋼板に取りつ付けられている（当業界では、Ｔ形断面
の構造物は、ビルトアップＴロンジと呼ばれてい
る。）。
船など各種のものがあるが、本願発明が対象とするＴ形
形鋼は、これら大型の船の構造物として好適に使用でき
る。というのは、大型の船は、外壁面が走行性および安
定性に優れた適切な湾曲面を有するように、厚鋼板を曲
げるとともに、その多数の厚鋼板を溶接することにより
外壁構造が形成されているが、数千トンを超える大排水
量の大型船では、巨大な重量を支えて変形しないように
するために、厚鋼板に補強部材が必要である。この補強
部材として、図７に示すような、Ｔ形断面の構造物５１
が鋼板に取りつ付けられている（当業界では、Ｔ形断面
の構造物は、ビルトアップＴロンジと呼ばれてい
る。）。
【０００３】これまで、ビルトアップＴロンジ５１は、
図８に示すフラットバー５２と５３を溶接することによ
り製造されていた。というのは、各種構造物として多方
面において使用されている、Ｈ形鋼やＩ形鋼のウェブを
長手方向に２分割することによって得られる、図９に示
すＣＴ形鋼５４は知られており、ＣＴ形鋼はＴ形断面で
あるから、公知のＣＴ形鋼をビルトアップＴロンジとし
て用いることも可能である。ところが、市販されている
（現在の圧延技術で製造可能な）ＣＴ形鋼のウェブ高さ
Ｈのフランジ幅Ｂに対する比率は、最大１．５程度であ
る。しかしながら、一般的にビルトアップＴロンジにお
いては、２．０≦（ウェブ高さＨ／フランジ幅Ｂ）≦
３．５が要求されている。というのは、図９において、
Ｘ軸およびＹ軸を同図に示すようにとった場合、（ウェ
ブ高さＨ／フランジ幅Ｂ）≦１．５では、重量に対して
Ｘ軸に対する断面二次モーメントが不十分で、図１２に
示すように、ＣＴ形鋼５４を大型船の側面および底面の
内壁５５に取り付けても、十分な補強部材としての機能
を果たすことができないからである。
図８に示すフラットバー５２と５３を溶接することによ
り製造されていた。というのは、各種構造物として多方
面において使用されている、Ｈ形鋼やＩ形鋼のウェブを
長手方向に２分割することによって得られる、図９に示
すＣＴ形鋼５４は知られており、ＣＴ形鋼はＴ形断面で
あるから、公知のＣＴ形鋼をビルトアップＴロンジとし
て用いることも可能である。ところが、市販されている
（現在の圧延技術で製造可能な）ＣＴ形鋼のウェブ高さ
Ｈのフランジ幅Ｂに対する比率は、最大１．５程度であ
る。しかしながら、一般的にビルトアップＴロンジにお
いては、２．０≦（ウェブ高さＨ／フランジ幅Ｂ）≦
３．５が要求されている。というのは、図９において、
Ｘ軸およびＹ軸を同図に示すようにとった場合、（ウェ
ブ高さＨ／フランジ幅Ｂ）≦１．５では、重量に対して
Ｘ軸に対する断面二次モーメントが不十分で、図１２に
示すように、ＣＴ形鋼５４を大型船の側面および底面の
内壁５５に取り付けても、十分な補強部材としての機能
を果たすことができないからである。
【０００４】ウェブ高さＨのフランジ幅Ｂに対する比率
が、最大１．５程度であるＣＴ形鋼しか得られない理由
は、次の通りである。
が、最大１．５程度であるＣＴ形鋼しか得られない理由
は、次の通りである。
【０００５】図１０に示す断面がＨ形であるＨ形鋼５６
や図１１に示す断面がＩ形であるＩ形鋼５７のウェブ高
さＨのフランジ幅Ｂに対する比率は最大３程度であっ
て、Ｈ形鋼やＩ形鋼は、図１３に示すユニバーサル圧延
機１２と称する特別な機構の圧延機によって製造されて
いる。一般的には、鋳片がそのユニバーサル圧延機を複
数回往復して圧延されることによって、徐々にＨ形断面
やＩ形断面は仕上げられていくので、最初にユニバーサ
ル圧延機に供給されたときに約５〜１０ｍである長さの
鋳片５８は、最終的にユニバーサル圧延機から排出され
るときには、３０〜６０ｍもの長さに達している。この
ように全長が長くなると、圧延過程において鋳片５８が
上に反ったり、下に反ったりすることがある。その上、
ウェブ高さＨのフランジ幅Ｂに対する比率が大きくなる
と、水平方向にも曲がりを生じ、圧延作業を続行するこ
とができないことがある。そこで、従来のＨ形鋼（図１
０の５６）やＩ形鋼（図１１の５７）において、ウェブ
高さＨのフランジ幅Ｂに対する比率は、最大３程度のも
のしか製造できなかったのである。
や図１１に示す断面がＩ形であるＩ形鋼５７のウェブ高
さＨのフランジ幅Ｂに対する比率は最大３程度であっ
て、Ｈ形鋼やＩ形鋼は、図１３に示すユニバーサル圧延
機１２と称する特別な機構の圧延機によって製造されて
いる。一般的には、鋳片がそのユニバーサル圧延機を複
数回往復して圧延されることによって、徐々にＨ形断面
やＩ形断面は仕上げられていくので、最初にユニバーサ
ル圧延機に供給されたときに約５〜１０ｍである長さの
鋳片５８は、最終的にユニバーサル圧延機から排出され
るときには、３０〜６０ｍもの長さに達している。この
ように全長が長くなると、圧延過程において鋳片５８が
上に反ったり、下に反ったりすることがある。その上、
ウェブ高さＨのフランジ幅Ｂに対する比率が大きくなる
と、水平方向にも曲がりを生じ、圧延作業を続行するこ
とができないことがある。そこで、従来のＨ形鋼（図１
０の５６）やＩ形鋼（図１１の５７）において、ウェブ
高さＨのフランジ幅Ｂに対する比率は、最大３程度のも
のしか製造できなかったのである。
【０００６】その結果、Ｈ形鋼やＩ形鋼のウェブを長手
方向に２分割することによって得られるＣＴ形鋼（図９
の５４）において、ウェブ高さＨのフランジ幅Ｂに対す
る比率は最大１．５程度のものしか得られず、この比率
では、船の内壁の補強部材としての機能を果たすことが
できないので、図８に示すフラットバー５２と５３を溶
接したビルトアップＴロンジ５１（図７参照）が使用さ
れている。
方向に２分割することによって得られるＣＴ形鋼（図９
の５４）において、ウェブ高さＨのフランジ幅Ｂに対す
る比率は最大１．５程度のものしか得られず、この比率
では、船の内壁の補強部材としての機能を果たすことが
できないので、図８に示すフラットバー５２と５３を溶
接したビルトアップＴロンジ５１（図７参照）が使用さ
れている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、溶接作
業は大変に煩わしく、また、溶接箇所及びその近傍（熱
影響部）の疲労強度は弱いので、補強部材としてのビル
トアップＴロンジは溶接部分を有しないことが好まし
く、溶接部分を有しないビルトアップＴロンジの開発が
要望されていた。
業は大変に煩わしく、また、溶接箇所及びその近傍（熱
影響部）の疲労強度は弱いので、補強部材としてのビル
トアップＴロンジは溶接部分を有しないことが好まし
く、溶接部分を有しないビルトアップＴロンジの開発が
要望されていた。
【０００８】本発明は従来の技術の有するこのような問
題点に鑑みてなされたものであって、その目的は、溶接
部分を有せずに、強度的に優れた構造である、ビルトア
ップＴロンジ代替用として好適なＴ形形鋼及びそのＴ形
形鋼の製造方法を提供することにある。
題点に鑑みてなされたものであって、その目的は、溶接
部分を有せずに、強度的に優れた構造である、ビルトア
ップＴロンジ代替用として好適なＴ形形鋼及びそのＴ形
形鋼の製造方法を提供することにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明は、ウェブ高さのフランジ幅に対する比率が
２．０〜３．５であるＴ形形鋼を圧延で得るものである
から、溶接部分が全くなく、ビルトアップＴロンジ代替
用として好適である、強度的に極めて優れたＴ形形鋼を
提供することができる。
に、本発明は、ウェブ高さのフランジ幅に対する比率が
２．０〜３．５であるＴ形形鋼を圧延で得るものである
から、溶接部分が全くなく、ビルトアップＴロンジ代替
用として好適である、強度的に極めて優れたＴ形形鋼を
提供することができる。
【００１０】
【発明の実施の形態】すなわち、本発明のＴ形形鋼の要
旨は、所定温度に加熱した鋳片を上ロールと下ロールか
らなる粗圧延機で粗圧延し、次いで、同一平面内に上下
の水平ロールの軸心と左右の垂直ロールの軸心があるユ
ニバーサル圧延機によって上記鋳片を圧延し、圧延する
ことによって得られたＩ形状断面のＩ形鋼のウェブを長
手方向に切断することによって得られるＴ形状断面のＴ
形形鋼であって、ウェブ高さのフランジ幅に対する比率
が２．０〜３．５であることを特徴としている。
旨は、所定温度に加熱した鋳片を上ロールと下ロールか
らなる粗圧延機で粗圧延し、次いで、同一平面内に上下
の水平ロールの軸心と左右の垂直ロールの軸心があるユ
ニバーサル圧延機によって上記鋳片を圧延し、圧延する
ことによって得られたＩ形状断面のＩ形鋼のウェブを長
手方向に切断することによって得られるＴ形状断面のＴ
形形鋼であって、ウェブ高さのフランジ幅に対する比率
が２．０〜３．５であることを特徴としている。
【００１１】また、ビルトアップＴロンジは、種々の厚
みのフラットバーを組み合わせて、ウェブ厚とフランジ
厚が異なる種々のサイズのものを作ることができるのに
対して、Ｔ形形鋼はユニバーサル圧延機を使用すること
により、ウェブ厚とフランジ厚を変化させて、種々のサ
イズのものを作り分けることができる。
みのフラットバーを組み合わせて、ウェブ厚とフランジ
厚が異なる種々のサイズのものを作ることができるのに
対して、Ｔ形形鋼はユニバーサル圧延機を使用すること
により、ウェブ厚とフランジ厚を変化させて、種々のサ
イズのものを作り分けることができる。
【００１２】そして、本発明に係るＴ形形鋼を製造する
には、ユニバーサル圧延機で圧延するときに、水平方向
に移動可能なフランジガイドをＩ形鋼のフランジ部の外
端面近傍に配置して圧延することによって、容易に圧延
Ｔ形形鋼を製造することができる。
には、ユニバーサル圧延機で圧延するときに、水平方向
に移動可能なフランジガイドをＩ形鋼のフランジ部の外
端面近傍に配置して圧延することによって、容易に圧延
Ｔ形形鋼を製造することができる。
【００１３】本発明のＴ形形鋼は形鋼製品の一種であっ
て、本発明の理解を容易にするために、形鋼製品（Ｈ形
鋼またはＩ形鋼）を製造する方法の一例について、図面
を参照しながら説明する。
て、本発明の理解を容易にするために、形鋼製品（Ｈ形
鋼またはＩ形鋼）を製造する方法の一例について、図面
を参照しながら説明する。
【００１４】図１に示すように、所定配合の含鉄主原料
（スクラップ）と副資材（脱硫剤、脱酸剤など）を電気
炉１で溶解し、得られた金属溶湯（溶鋼）２を取鍋精錬
炉３に所定量取り分けて精錬し、この金属溶湯２を連続
鋳造設備（溶融金属を連続的に鋳造して凝固鋳片を作る
設備）４で連続鋳造し、その結果得られたビームブラン
ク５を加熱炉６で所定温度まで加熱し、次いで、そのビ
ームブランク５を、上下の水平ロール７、７からなる粗
圧延機８を複数回往復させつつ圧延してその断面を減少
し、粗圧延品９を得る。次いで、その粗圧延品９を、同
一平面内に上下の水平ロール１０、１０の軸心と左右の
垂直ロール１１、１１の軸心がある中間ユニバーサル圧
延機１２（図１３参照）および上下の水平ロール１３、
１３からなるエッジング圧延機１４とを複数回往復させ
つつ圧延して、中間圧延品１５を得る。次いで、その中
間圧延品１５を、同一平面内に上下の水平ロール１６、
１６の軸心と左右の垂直ロール１７、１７の軸心がある
仕上げユニバーサル圧延機１８で圧延して、Ｈ形断面の
圧延品１９を得る。さらに、そのＨ形断面の圧延品１９
を切断機２０で所定長さに切断し、冷却床２１で室温ま
で自然冷却した後、さらに、ローラ矯正機２２で形状矯
正を行い、Ｈ形鋼製品２３を得ることができる。
（スクラップ）と副資材（脱硫剤、脱酸剤など）を電気
炉１で溶解し、得られた金属溶湯（溶鋼）２を取鍋精錬
炉３に所定量取り分けて精錬し、この金属溶湯２を連続
鋳造設備（溶融金属を連続的に鋳造して凝固鋳片を作る
設備）４で連続鋳造し、その結果得られたビームブラン
ク５を加熱炉６で所定温度まで加熱し、次いで、そのビ
ームブランク５を、上下の水平ロール７、７からなる粗
圧延機８を複数回往復させつつ圧延してその断面を減少
し、粗圧延品９を得る。次いで、その粗圧延品９を、同
一平面内に上下の水平ロール１０、１０の軸心と左右の
垂直ロール１１、１１の軸心がある中間ユニバーサル圧
延機１２（図１３参照）および上下の水平ロール１３、
１３からなるエッジング圧延機１４とを複数回往復させ
つつ圧延して、中間圧延品１５を得る。次いで、その中
間圧延品１５を、同一平面内に上下の水平ロール１６、
１６の軸心と左右の垂直ロール１７、１７の軸心がある
仕上げユニバーサル圧延機１８で圧延して、Ｈ形断面の
圧延品１９を得る。さらに、そのＨ形断面の圧延品１９
を切断機２０で所定長さに切断し、冷却床２１で室温ま
で自然冷却した後、さらに、ローラ矯正機２２で形状矯
正を行い、Ｈ形鋼製品２３を得ることができる。
【００１５】大略的に言えば、形鋼製品は、電気炉１、
取鍋精錬炉３および連続鋳造設備４からなる製鋼設備
と、加熱炉６、圧延機８、１２、１４、１８、切断機２
０およびローラ矯正機２２からなる圧延設備によって製
造される。前工程である製鋼設備においては、金属溶湯
から適正な成分と所定の大きさを有する鋳片を製造し、
後工程である圧延設備においては、その鋳片を圧延する
ことによって所定形状の形鋼製品を得ることができるの
である。
取鍋精錬炉３および連続鋳造設備４からなる製鋼設備
と、加熱炉６、圧延機８、１２、１４、１８、切断機２
０およびローラ矯正機２２からなる圧延設備によって製
造される。前工程である製鋼設備においては、金属溶湯
から適正な成分と所定の大きさを有する鋳片を製造し、
後工程である圧延設備においては、その鋳片を圧延する
ことによって所定形状の形鋼製品を得ることができるの
である。
【００１６】ところが、Ｈ形鋼もＩ形鋼も、そのＨ形断
面やＩ形断面の大きさに比して長さが長いので、上反り
や下反りが発生しやすい。特に、粗圧延機で圧延された
後の粗圧延品の長さは、１０ｍ以上にも達しており、ユ
ニバーサル圧延機での圧延中に上方向に反ったり、下方
向に反ったりすることがある。そのため、中間ユニバー
サル圧延機１２と仕上げユニバーサル圧延機１８には、
ウェブガイドと称する機器が各圧延ロールの直前・直後
に配置されている。ウェブガイド２４は、図２に示すよ
うに、油圧シリンダー２５のロッド２６に取り付けられ
た平板状の部材２７ａ、２７ｂを備え、ロッド２６を伸
張させて平板状の部材２７ａ、２７ｂをウェブ２８の近
傍（約１０−２０mm離れた位置）に配置することによっ
て、ウェブ２８が長手方向において上方向に反ろうとし
ても、上側部材２７ａによって阻まれて一定以上の上反
りは抑制され、一方、ウェブ２８が長手方向において下
方向に反ろうとしても、下側部材２７ｂによって阻まれ
て一定以上の下反りは抑制される。
面やＩ形断面の大きさに比して長さが長いので、上反り
や下反りが発生しやすい。特に、粗圧延機で圧延された
後の粗圧延品の長さは、１０ｍ以上にも達しており、ユ
ニバーサル圧延機での圧延中に上方向に反ったり、下方
向に反ったりすることがある。そのため、中間ユニバー
サル圧延機１２と仕上げユニバーサル圧延機１８には、
ウェブガイドと称する機器が各圧延ロールの直前・直後
に配置されている。ウェブガイド２４は、図２に示すよ
うに、油圧シリンダー２５のロッド２６に取り付けられ
た平板状の部材２７ａ、２７ｂを備え、ロッド２６を伸
張させて平板状の部材２７ａ、２７ｂをウェブ２８の近
傍（約１０−２０mm離れた位置）に配置することによっ
て、ウェブ２８が長手方向において上方向に反ろうとし
ても、上側部材２７ａによって阻まれて一定以上の上反
りは抑制され、一方、ウェブ２８が長手方向において下
方向に反ろうとしても、下側部材２７ｂによって阻まれ
て一定以上の下反りは抑制される。
【００１７】しかし、中間ユニバーサル圧延機１２での
圧延中に、ウェブ２８の左右方向での局部的な偏熱や左
右の圧下バランスの狂いによりフランジ２９が水平面内
において、左方あるいは右方に曲がることがある。極端
な場合には、圧延品が圧延機から飛び出したり、または
上下の水平ロールでフランジ２９を噛みつぶしてしまう
ことがある。この傾向は、ウェブ高さ対フランジ幅の比
率が大きくなるほど、すなわち、（ウェブ高さＨ／フラ
ンジ幅Ｂ）≧４．０のような範囲では、特に、顕著であ
る。
圧延中に、ウェブ２８の左右方向での局部的な偏熱や左
右の圧下バランスの狂いによりフランジ２９が水平面内
において、左方あるいは右方に曲がることがある。極端
な場合には、圧延品が圧延機から飛び出したり、または
上下の水平ロールでフランジ２９を噛みつぶしてしまう
ことがある。この傾向は、ウェブ高さ対フランジ幅の比
率が大きくなるほど、すなわち、（ウェブ高さＨ／フラ
ンジ幅Ｂ）≧４．０のような範囲では、特に、顕著であ
る。
【００１８】そこで、図３（ｂ）に示すように、ウェブ
ガイド２４の左右に、圧延品の水平方向の曲がりを矯正
するためのフランジガイド機構３０を設けることによっ
て、ウェブ高さ対フランジ幅の比率が大きくなっても問
題なく圧延することができるのである。フランジガイド
機構とは、図３（ａ）に示すように、フランジ２９の極
く近傍（約５〜１０mm程度離れた位置）に平板状のフラ
ンジガイド３０ａ、３０ｂを配置し、この各フランジガ
イド３０ａ、３０ｂを、油圧シリンダ３１のロッド３２
に取り付け、ロッド３２を伸縮させることにより、フラ
ンジガイド３０ａ、３０ｂをフランジ２９に近づけた
り、遠ざけたりすることができる機構である。３３は油
圧シリンダ３１を取りつける支持板である。上記したよ
うに、中間ユニバーサル圧延機１２では、この圧延機を
粗圧延品が前後に複数回往復しつつ（例えば、９〜１５
パス程度）圧延されるので、各パス毎の圧延品の水平面
内の左方あるいは右方への曲がりに対応して、ロッド３
２を伸張させ、あるいは収縮させることによって、圧延
品の左方あるいは右方への動きをフランジガイド３０ａ
または３０ｂで抑制し、形状良好な形鋼を得ることがで
きる。
ガイド２４の左右に、圧延品の水平方向の曲がりを矯正
するためのフランジガイド機構３０を設けることによっ
て、ウェブ高さ対フランジ幅の比率が大きくなっても問
題なく圧延することができるのである。フランジガイド
機構とは、図３（ａ）に示すように、フランジ２９の極
く近傍（約５〜１０mm程度離れた位置）に平板状のフラ
ンジガイド３０ａ、３０ｂを配置し、この各フランジガ
イド３０ａ、３０ｂを、油圧シリンダ３１のロッド３２
に取り付け、ロッド３２を伸縮させることにより、フラ
ンジガイド３０ａ、３０ｂをフランジ２９に近づけた
り、遠ざけたりすることができる機構である。３３は油
圧シリンダ３１を取りつける支持板である。上記したよ
うに、中間ユニバーサル圧延機１２では、この圧延機を
粗圧延品が前後に複数回往復しつつ（例えば、９〜１５
パス程度）圧延されるので、各パス毎の圧延品の水平面
内の左方あるいは右方への曲がりに対応して、ロッド３
２を伸張させ、あるいは収縮させることによって、圧延
品の左方あるいは右方への動きをフランジガイド３０ａ
または３０ｂで抑制し、形状良好な形鋼を得ることがで
きる。
【００１９】なお、フランジガイド３０ａまたは３０ｂ
は、あくまでガイド部材であり、圧延品の曲がりを抑制
する機能はあっても、曲がりを矯正する機能は有しない
ので、フランジ２９の近傍あるいは極く近傍に配置する
のが好ましく、常時フランジ２９に当接した状態にする
のは好ましくない。
は、あくまでガイド部材であり、圧延品の曲がりを抑制
する機能はあっても、曲がりを矯正する機能は有しない
ので、フランジ２９の近傍あるいは極く近傍に配置する
のが好ましく、常時フランジ２９に当接した状態にする
のは好ましくない。
【００２０】以上のようにして、ウェブガイドとフラン
ジガイド機構により、図４に示すように、（ウェブ高さ
Ｈ／フランジ幅Ｂ）≧４．０である、Ｈ／Ｂ比率が極め
て大きなＩ形鋼３４を、上下方向の反りもなく、左右方
向への曲がりもなく、形状良好に圧延することができ
る。
ジガイド機構により、図４に示すように、（ウェブ高さ
Ｈ／フランジ幅Ｂ）≧４．０である、Ｈ／Ｂ比率が極め
て大きなＩ形鋼３４を、上下方向の反りもなく、左右方
向への曲がりもなく、形状良好に圧延することができ
る。
【００２１】さらに、仕上げユニバーサル圧延機のロー
ル形状を工夫することによって、フランジ３５の厚み
を、先端側３６よりもウェブ側３７の方を厚くするよう
な形状に成形し、フランジ３５とウェブ３８の境界部３
９ならびにフランジ３５の内側角部４０に丸み（アール
部）を形成することはできる。しかし、フランジ３５の
外側角部４１にアール部を形成することはできない。そ
こで、仕上げユニバーサル圧延機１８の入側に、図５に
示すような成形ローラ４２、４３、４４、４５を配置す
れば、Ｉ形鋼３４のフランジ３５の外側角部４１（図４
参照）にアール部を形成することができる。各成形ロー
ラ４２〜４５は、枠体４６に取り付けられた鉤状部材４
７によって回動可能に支持されている。
ル形状を工夫することによって、フランジ３５の厚み
を、先端側３６よりもウェブ側３７の方を厚くするよう
な形状に成形し、フランジ３５とウェブ３８の境界部３
９ならびにフランジ３５の内側角部４０に丸み（アール
部）を形成することはできる。しかし、フランジ３５の
外側角部４１にアール部を形成することはできない。そ
こで、仕上げユニバーサル圧延機１８の入側に、図５に
示すような成形ローラ４２、４３、４４、４５を配置す
れば、Ｉ形鋼３４のフランジ３５の外側角部４１（図４
参照）にアール部を形成することができる。各成形ロー
ラ４２〜４５は、枠体４６に取り付けられた鉤状部材４
７によって回動可能に支持されている。
【００２２】以上のように、フランジの全角部にアール
部を有し、フランジの内側が厚く、先端が薄い形状のＩ
形鋼によって、次のような効果を達成することができ
る。 （１）圧延で製造されるので、溶接時の熱影響による材
質劣化がなく、疲労強度が向上する。 （２）フランジ内側を先端よりも厚くすることによって
捻り剛性を増すことができる。 （３）角部が尖っていると、塗料がのりにくく、剥離し
やすいが、フランジの全角部がアール部を有することに
より、塗料の付着性がよくなり、塗膜切れを起こしにく
くなる。
部を有し、フランジの内側が厚く、先端が薄い形状のＩ
形鋼によって、次のような効果を達成することができ
る。 （１）圧延で製造されるので、溶接時の熱影響による材
質劣化がなく、疲労強度が向上する。 （２）フランジ内側を先端よりも厚くすることによって
捻り剛性を増すことができる。 （３）角部が尖っていると、塗料がのりにくく、剥離し
やすいが、フランジの全角部がアール部を有することに
より、塗料の付着性がよくなり、塗膜切れを起こしにく
くなる。
【００２３】かくして、以上のようにして得られたＩ形
鋼をウェブ長手方向に２分割することにより、上記特性
（１）〜（３）を備えた、図６に示すような、本発明に
係る圧延Ｔ形形鋼製品４８を得ることができる。
鋼をウェブ長手方向に２分割することにより、上記特性
（１）〜（３）を備えた、図６に示すような、本発明に
係る圧延Ｔ形形鋼製品４８を得ることができる。
【００２４】なお、このような手段を採用しても、（ウ
ェブ高さＨ／フランジ幅Ｂ）＞７．０のものは製造が困
難であり、（ウェブ高さＨ／フランジ幅Ｂ）≦７．０と
するのが好ましい。
ェブ高さＨ／フランジ幅Ｂ）＞７．０のものは製造が困
難であり、（ウェブ高さＨ／フランジ幅Ｂ）≦７．０と
するのが好ましい。
【００２５】
【発明の効果】本発明は上記のとおり構成されているの
で、次の効果を奏する。 （１）請求項１記載の発明によれば、溶接部分を有しな
い、強度的に優れた構造である、Ｔ形形鋼の製造方法を
提供することができる。 （２）請求項２記載の発明によれば、ビルトアップＴロ
ンジ代替用として好適である圧延Ｔ形形鋼を提供するこ
とができる。 （３）請求項３記載の発明によれば、塗装作業性に優れ
た圧延Ｔ形形鋼を提供することができる。 （４）請求項４記載の発明によれば、捻り剛性に優れた
圧延Ｔ形形鋼を提供することができる。
で、次の効果を奏する。 （１）請求項１記載の発明によれば、溶接部分を有しな
い、強度的に優れた構造である、Ｔ形形鋼の製造方法を
提供することができる。 （２）請求項２記載の発明によれば、ビルトアップＴロ
ンジ代替用として好適である圧延Ｔ形形鋼を提供するこ
とができる。 （３）請求項３記載の発明によれば、塗装作業性に優れ
た圧延Ｔ形形鋼を提供することができる。 （４）請求項４記載の発明によれば、捻り剛性に優れた
圧延Ｔ形形鋼を提供することができる。
【図１】形鋼製品の製造工程の一例を示すフロー図であ
る。
る。
【図２】ウェブガイドの概略構成を示す断面を含む側面
図である。
図である。
【図３】図３（ａ）はウェブガイドおよびフランジガイ
ド機構の概略構成を示す断面を含む側面図、図３（ｂ）
はその平面図である。
ド機構の概略構成を示す断面を含む側面図、図３（ｂ）
はその平面図である。
【図４】ウェブ高さ対フランジ幅の比率が大きいＩ形鋼
の正面図である。
の正面図である。
【図５】仕上げユニバーサル圧延機の入側に配した成形
ローラの概略構成図である。
ローラの概略構成図である。
【図６】本発明に係るＴ形形鋼の正面図である。
【図７】ビルトアップＴロンジの斜視図である。
【図８】２枚のフラットバーの斜視図である。
【図９】ＣＴ形鋼の正面図である。
【図１０】Ｈ形鋼の正面図である。
【図１１】Ｉ形鋼の正面図である。
【図１２】ＣＴ形鋼を大型船の側面および底面の内壁に
取り付けた状態を示す斜視図である。
取り付けた状態を示す斜視図である。
【図１３】ユニバーサル圧延機で圧延している状態を示
す斜視図である。
す斜視図である。
１…電気炉 ２…金属溶湯 ３…取鍋精錬炉 ４…連続鋳造設備 ５…ビームブランク ６…加熱炉 ７、１０、１３、１６…水平ロール ８…粗圧延機 ９…粗圧延品 １１、１７…垂直ロール １２…中間ユニバーサル圧延機 １４…エッジング圧延機 １５…中間圧延品 １８…仕上げユニバーサル圧延機 １９…Ｈ形断面の圧延品 ２０…切断機 ２１…冷却床 ２２…ローラ矯正機 ２３…Ｈ形鋼製品 ２４…ウェブガイド ２５、３１…油圧シリンダー ２６、３２…ロッド ２７ａ、２７ｂ…平板状の部材 ２８、３８…ウェブ ２９、３５…フランジ ３０…フランジガイド機構 ３０ａ、３０ｂ…フランジガイド ３３…支持板 ３４…Ｉ形鋼 ４０…フランジ内側角部 ４１…フランジ外側角部 ４２、４３、４４、４５…成形ローラ ４８…Ｔ形形鋼
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き Ｆターム(参考） 4E002 AC03 AC09 BA04 BD01 BD06 CA15 CA18 CB02
Claims (4)
- 【請求項１】 所定温度に加熱した鋳片を上ロールと下
ロールからなる粗圧延機で粗圧延し、次いで、同一平面
内に上下の水平ロールの軸心と左右の垂直ロールの軸心
があるユニバーサル圧延機によって上記鋳片を圧延し、
圧延することによって得られたＩ形状断面のＩ形鋼のウ
ェブを長手方向に切断することによってＴ形状断面のＴ
形形鋼を製造する方法であって、ユニバーサル圧延機で
圧延するときに、水平方向に移動可能なフランジガイド
をＩ形鋼のフランジ部の外端面近傍に配置して圧延する
ことを特徴とするＴ形形鋼の製造方法。 - 【請求項２】 所定温度に加熱した鋳片を上ロールと下
ロールからなる粗圧延機で粗圧延し、次いで、同一平面
内に上下の水平ロールの軸心と左右の垂直ロールの軸心
があるユニバーサル圧延機によって上記鋳片を圧延し、
圧延することによって得られたＩ形状断面のＩ形鋼のウ
ェブを長手方向に切断することによって得られるＴ形状
断面のＴ形形鋼であって、ウェブ高さのフランジ幅に対
する比率が２．０〜３．５であることを特徴とするＴ形
形鋼。 - 【請求項３】 フランジのすべての角部に丸みがつけら
れている請求項２記載のＴ形形鋼。 - 【請求項４】 フランジの内側から先端にかけて、厚み
が薄くなっている請求項２または３記載のＴ形形鋼。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001108087A JP2002301501A (ja) | 2001-04-06 | 2001-04-06 | Ｔ形形鋼及びそのｔ形形鋼の製造方法 |
| KR10-2001-0025501A KR100515885B1 (ko) | 2001-04-06 | 2001-05-10 | T자형 형강 및 그 t자형 형강의 제조 방법 |
| CN01117695A CN1380148A (zh) | 2001-04-06 | 2001-05-16 | T形型钢及其t形型钢的制造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001108087A JP2002301501A (ja) | 2001-04-06 | 2001-04-06 | Ｔ形形鋼及びそのｔ形形鋼の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002301501A true JP2002301501A (ja) | 2002-10-15 |
Family
ID=18960289
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001108087A Pending JP2002301501A (ja) | 2001-04-06 | 2001-04-06 | Ｔ形形鋼及びそのｔ形形鋼の製造方法 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2002301501A (ja) |
| KR (1) | KR100515885B1 (ja) |
| CN (1) | CN1380148A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007331027A (ja) * | 2005-11-15 | 2007-12-27 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 船体補強部材用熱間圧延ｔ形鋼、及び熱間圧延ｔ形鋼の製造方法 |
| JP2008254063A (ja) * | 2007-04-09 | 2008-10-23 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 熱間圧延ｔ形鋼 |
| JP2010167463A (ja) * | 2009-01-23 | 2010-08-05 | Jfe Steel Corp | Ｔ形鋼の製造設備及び製造方法 |
| JP2011101888A (ja) * | 2009-11-10 | 2011-05-26 | Jfe Steel Corp | Ｔ形鋼の圧延設備 |
| KR101176888B1 (ko) | 2009-03-04 | 2012-08-24 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | Ｔ형강 |
| CN105583631A (zh) * | 2016-02-29 | 2016-05-18 | 中冶华天工程技术有限公司 | 在线连剖连矫连锯成对生产电梯导轨精整设备及方法 |
| CN106424359A (zh) * | 2016-10-14 | 2017-02-22 | 福州大学 | 双座式v字形与t字形的同步弯模结构及工作方法 |
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|---|---|---|---|---|
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| KR101332780B1 (ko) * | 2013-01-17 | 2013-11-25 | 동국제강주식회사 | 무구동 각도 교정기 |
| CN103143562A (zh) * | 2013-04-03 | 2013-06-12 | 中冶赛迪工程技术股份有限公司 | 异型钢对称成双万能轧制的工艺方法 |
| CN103386416A (zh) * | 2013-07-24 | 2013-11-13 | 钱奕峰 | 非对称断面异型材的加工方法 |
| CN104014587A (zh) * | 2014-06-12 | 2014-09-03 | 中冶赛迪工程技术股份有限公司 | 电梯t型导轨的长尺轧制方法及其生产线 |
| CN105618481B (zh) * | 2016-03-15 | 2017-04-26 | 石家庄钢铁有限责任公司 | 一种连铸坯凸辊余热轧制设备及工艺 |
| CN108356076A (zh) * | 2018-01-18 | 2018-08-03 | 河钢股份有限公司承德分公司 | 一种连铸坯轧制方法 |
| CN110142296A (zh) * | 2019-06-24 | 2019-08-20 | 山东钢铁股份有限公司 | 型钢锯切切分装置和切分方法及型钢生产方法 |
| CN110449462B (zh) * | 2019-08-17 | 2020-10-09 | 河南中多铝镁新材有限公司 | 一种型材轧后精整工艺 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3183077B2 (ja) * | 1994-12-27 | 2001-07-03 | 日本鋼管株式会社 | カットｔ形鋼の製造方法及び装置 |
| JPH08215702A (ja) * | 1995-02-16 | 1996-08-27 | Nippon Steel Corp | フランジおよびウェブを有する形鋼の圧延方法および圧延装置列 |
-
2001
- 2001-04-06 JP JP2001108087A patent/JP2002301501A/ja active Pending
- 2001-05-10 KR KR10-2001-0025501A patent/KR100515885B1/ko not_active IP Right Cessation
- 2001-05-16 CN CN01117695A patent/CN1380148A/zh active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007331027A (ja) * | 2005-11-15 | 2007-12-27 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 船体補強部材用熱間圧延ｔ形鋼、及び熱間圧延ｔ形鋼の製造方法 |
| JP2008254063A (ja) * | 2007-04-09 | 2008-10-23 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 熱間圧延ｔ形鋼 |
| JP2010167463A (ja) * | 2009-01-23 | 2010-08-05 | Jfe Steel Corp | Ｔ形鋼の製造設備及び製造方法 |
| KR101176888B1 (ko) | 2009-03-04 | 2012-08-24 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | Ｔ형강 |
| JP2011101888A (ja) * | 2009-11-10 | 2011-05-26 | Jfe Steel Corp | Ｔ形鋼の圧延設備 |
| CN105583631A (zh) * | 2016-02-29 | 2016-05-18 | 中冶华天工程技术有限公司 | 在线连剖连矫连锯成对生产电梯导轨精整设备及方法 |
| CN106424359A (zh) * | 2016-10-14 | 2017-02-22 | 福州大学 | 双座式v字形与t字形的同步弯模结构及工作方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN1380148A (zh) | 2002-11-20 |
| KR100515885B1 (ko) | 2005-09-20 |
| KR20020079311A (ko) | 2002-10-19 |
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