JP2002284346A - 石炭焚きボイラーフライアッシュ高濃度スラリー輸送設備の制御方法 - Google Patents
石炭焚きボイラーフライアッシュ高濃度スラリー輸送設備の制御方法Info
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- JP2002284346A JP2002284346A JP2001088742A JP2001088742A JP2002284346A JP 2002284346 A JP2002284346 A JP 2002284346A JP 2001088742 A JP2001088742 A JP 2001088742A JP 2001088742 A JP2001088742 A JP 2001088742A JP 2002284346 A JP2002284346 A JP 2002284346A
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【課題】 フライアッシュ高濃度スラリーを輸送する設
備の定常運転中における石炭種の変動に伴うフライアッ
シュの性状変化がもたらすフライアッシュ高濃度スラリ
ーの粘度変化に起因する配管の閉塞を回避する制御方法
の提供。 【解決手段】 フライアッシュ供給装置２を用いて灰捨
サイロ１に貯蔵されたフライアッシュを攪拌槽４に供給
し、攪拌槽４にて攪拌機５を用いて石炭焚きボイラー設
備から発生するフライアッシュを水と混合し、フライア
ッシュ高濃度スラリーを製造し、さらにスラリーを灰捨
場９まで輸送し、埋立投棄する設備において、フライア
ッシュ高濃度スラリーの輸送配管８の水平部に差圧測定
装置７を設置し、この差圧測定装置７で測定した差圧値
を給水量制御装置１０にフィードバックし、給水量を制
御することにより、フライアッシュ高濃度スラリー中の
水分濃度を自動調節し、差圧値を所定値に維持するよう
にする。
備の定常運転中における石炭種の変動に伴うフライアッ
シュの性状変化がもたらすフライアッシュ高濃度スラリ
ーの粘度変化に起因する配管の閉塞を回避する制御方法
の提供。 【解決手段】 フライアッシュ供給装置２を用いて灰捨
サイロ１に貯蔵されたフライアッシュを攪拌槽４に供給
し、攪拌槽４にて攪拌機５を用いて石炭焚きボイラー設
備から発生するフライアッシュを水と混合し、フライア
ッシュ高濃度スラリーを製造し、さらにスラリーを灰捨
場９まで輸送し、埋立投棄する設備において、フライア
ッシュ高濃度スラリーの輸送配管８の水平部に差圧測定
装置７を設置し、この差圧測定装置７で測定した差圧値
を給水量制御装置１０にフィードバックし、給水量を制
御することにより、フライアッシュ高濃度スラリー中の
水分濃度を自動調節し、差圧値を所定値に維持するよう
にする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、石炭焚きボイラー
設備から発生するフライアッシュからフライアッシュ高
濃度スラリーを製造し、さらに灰捨場まで該スラリーを
輸送し、埋立投棄する設備の制御方法に関するものであ
る。
設備から発生するフライアッシュからフライアッシュ高
濃度スラリーを製造し、さらに灰捨場まで該スラリーを
輸送し、埋立投棄する設備の制御方法に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】灰捨場におけるフライアッシュの浮灰、
再飛散の防止、および固化密度の増大による灰捨場の延
命を目的として、石炭焚きボイラー設備から発生するフ
ライアッシュを水と混合することにより製造したフライ
アッシュ高濃度スラリーを灰捨場に輸送・埋立投棄する
フライアッシュの処理方法が提案されており（特開平１
０−１９２８３０号公報）、該処理方法は既に実用化さ
れている。
再飛散の防止、および固化密度の増大による灰捨場の延
命を目的として、石炭焚きボイラー設備から発生するフ
ライアッシュを水と混合することにより製造したフライ
アッシュ高濃度スラリーを灰捨場に輸送・埋立投棄する
フライアッシュの処理方法が提案されており（特開平１
０−１９２８３０号公報）、該処理方法は既に実用化さ
れている。
【０００３】ところで、フライアッシュ高濃度スラリー
輸送設備の輸送配管にて生じる差圧は、フライアッシュ
高濃度スラリー中の水分濃度のみならず、フライアッシ
ュおよび水の各種性状（フライアッシュおよび水の化学
成分及びその組成、フライアッシュの真比重、フライア
ッシュの粒径分布）の影響を強く受ける。フライアッシ
ュ輸送設備では、石炭種の変動に伴うフライアッシュの
性状変化がもたらすフライアッシュ高濃度スラリーの粘
度変化によって輸送配管を閉塞させることが無いよう
に、すなわち該スラリーの輸送に必要とされるスラリー
ポンプ吐出圧が該スラリーポンプの能力を上回ることが
無いように、常に該スラリーポンプ吐出圧を監視しなが
らフライアッシュ高濃度スラリー中の水分濃度を手動調
節する作業が行われている。
輸送設備の輸送配管にて生じる差圧は、フライアッシュ
高濃度スラリー中の水分濃度のみならず、フライアッシ
ュおよび水の各種性状（フライアッシュおよび水の化学
成分及びその組成、フライアッシュの真比重、フライア
ッシュの粒径分布）の影響を強く受ける。フライアッシ
ュ輸送設備では、石炭種の変動に伴うフライアッシュの
性状変化がもたらすフライアッシュ高濃度スラリーの粘
度変化によって輸送配管を閉塞させることが無いよう
に、すなわち該スラリーの輸送に必要とされるスラリー
ポンプ吐出圧が該スラリーポンプの能力を上回ることが
無いように、常に該スラリーポンプ吐出圧を監視しなが
らフライアッシュ高濃度スラリー中の水分濃度を手動調
節する作業が行われている。
【０００４】しかして、フライアッシュ高濃度スラリー
輸送設備の運転における上記問題点を解決するために、
フライアッシュ高濃度スラリー中の水分濃度を自動調節
する方法が提案されている（特開平１０−１９２８３０
号公報）。ここで採用されているフライアッシュ高濃度
スラリー中の水分濃度の自動調節方法は、 方法１）スラリーポンプの吐出口に設置された粘度計測
装置によって測定される粘度値を、フライアッシュ高濃
度スラリーの製造工程にフィードバックし、該粘度値を
所定値に維持するように該スラリー中の水分濃度を自動
調節する。 方法２）スラリーポンプの吐出口に設置された比重計測
装置によって測定されるフライアッシュ高濃度スラリー
の比重値を、該スラリーの製造工程にフィードバック
し、該比重値を所定値に維持するように該スラリー中の
水分濃度を自動調節する。 方法３）スラリーポンプの吐出口に設置されたフロー値
測定装置によって測定される即時フロー値を、フライア
ッシュ高濃度スラリーの製造工程にフィードバックし、
該フロー値を所定値に維持するように該スラリー中の水
分濃度を自動調節する。 方法４）スラリーポンプの吐出口に設置された圧力監視
装置によって測定される吐出圧値を、フライアッシュ高
濃度スラリーの製造工程にフィードバックし、該吐出圧
値を、所定値に維持するように該スラリー中の水分濃度
を自動調節する。というものである。
輸送設備の運転における上記問題点を解決するために、
フライアッシュ高濃度スラリー中の水分濃度を自動調節
する方法が提案されている（特開平１０−１９２８３０
号公報）。ここで採用されているフライアッシュ高濃度
スラリー中の水分濃度の自動調節方法は、 方法１）スラリーポンプの吐出口に設置された粘度計測
装置によって測定される粘度値を、フライアッシュ高濃
度スラリーの製造工程にフィードバックし、該粘度値を
所定値に維持するように該スラリー中の水分濃度を自動
調節する。 方法２）スラリーポンプの吐出口に設置された比重計測
装置によって測定されるフライアッシュ高濃度スラリー
の比重値を、該スラリーの製造工程にフィードバック
し、該比重値を所定値に維持するように該スラリー中の
水分濃度を自動調節する。 方法３）スラリーポンプの吐出口に設置されたフロー値
測定装置によって測定される即時フロー値を、フライア
ッシュ高濃度スラリーの製造工程にフィードバックし、
該フロー値を所定値に維持するように該スラリー中の水
分濃度を自動調節する。 方法４）スラリーポンプの吐出口に設置された圧力監視
装置によって測定される吐出圧値を、フライアッシュ高
濃度スラリーの製造工程にフィードバックし、該吐出圧
値を、所定値に維持するように該スラリー中の水分濃度
を自動調節する。というものである。
【０００５】しかし、上記方法１では粘度計測装置が用
いられているが、フライアッシュ高濃度スラリーのよう
に高粘度かつ非ニュートン性を有する流体の粘度を正確
に測定することは困難である。また、上記方法２では比
重測定装置が用いられているが、フライアッシュ高濃度
スラリーにおいて比重と粘度の対応関係は一定ではな
く、該スラリーの比重値を所定値に維持しても、該スラ
リーの輸送で生じる差圧を所定値に維持できるとは限ら
ない。また、上記方法３ではフロー値測定装置が用いら
れているが、元来フロー値はモルタルコンクリートの流
動性の目安となる物性値であり、手動分析されるのが通
常である。したがって、該フロー値をオンライン分析す
るのは非常に困難である。また、仮に該測定値のオンラ
イン分析装置を開発した場合、該装置は非常に高価なも
のとなることが予想されるため、方法３は現実的な制御
方法とは言い難い。さらに、上記方法４では圧力監視装
置が用いられているが、フライアッシュ高濃度スラリー
の灰捨場への埋立投棄が進行すると共に輸送配管は延長
される。したがって、長期間に渡り安定して該スラリー
を輸送するためには、輸送配管が延長される度にスラリ
ーポンプ吐出圧の所定値を変更しなければならず、方法
４は理想的な制御方法と言い難い。このようにフライア
ッシュ高濃度スラリー中の水分濃度を自動調節する方法
が種々提案されているが、これらの方法を実施する手段
に付随する問題点のために実用化されていないのが現状
である。
いられているが、フライアッシュ高濃度スラリーのよう
に高粘度かつ非ニュートン性を有する流体の粘度を正確
に測定することは困難である。また、上記方法２では比
重測定装置が用いられているが、フライアッシュ高濃度
スラリーにおいて比重と粘度の対応関係は一定ではな
く、該スラリーの比重値を所定値に維持しても、該スラ
リーの輸送で生じる差圧を所定値に維持できるとは限ら
ない。また、上記方法３ではフロー値測定装置が用いら
れているが、元来フロー値はモルタルコンクリートの流
動性の目安となる物性値であり、手動分析されるのが通
常である。したがって、該フロー値をオンライン分析す
るのは非常に困難である。また、仮に該測定値のオンラ
イン分析装置を開発した場合、該装置は非常に高価なも
のとなることが予想されるため、方法３は現実的な制御
方法とは言い難い。さらに、上記方法４では圧力監視装
置が用いられているが、フライアッシュ高濃度スラリー
の灰捨場への埋立投棄が進行すると共に輸送配管は延長
される。したがって、長期間に渡り安定して該スラリー
を輸送するためには、輸送配管が延長される度にスラリ
ーポンプ吐出圧の所定値を変更しなければならず、方法
４は理想的な制御方法と言い難い。このようにフライア
ッシュ高濃度スラリー中の水分濃度を自動調節する方法
が種々提案されているが、これらの方法を実施する手段
に付随する問題点のために実用化されていないのが現状
である。
【０００６】そこで本発明は、上記従来技術の有する問
題点を解決し、簡潔かつ安価な手段を用いて、フライア
ッシュ高濃度スラリー中の水分濃度を自動調節すること
で、石炭種の変動に伴うフライアッシュの性状変化がも
たらすフライアッシュ高濃度スラリーの粘度変化による
配管閉塞を引き起こすこと無く、長期間に渡り安定して
フライアッシュ高濃度スラリー輸送設備を運転すること
のできる制御方法を提供することを目的とするものであ
る。
題点を解決し、簡潔かつ安価な手段を用いて、フライア
ッシュ高濃度スラリー中の水分濃度を自動調節すること
で、石炭種の変動に伴うフライアッシュの性状変化がも
たらすフライアッシュ高濃度スラリーの粘度変化による
配管閉塞を引き起こすこと無く、長期間に渡り安定して
フライアッシュ高濃度スラリー輸送設備を運転すること
のできる制御方法を提供することを目的とするものであ
る。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
めの本発明の石炭焚きボイラーフライアッシュ高濃度ス
ラリー輸送設備の制御方法は、石炭焚きボイラー設備か
ら発生するフライアッシュを水と混合することによって
製造したフライアッシュ高濃度スラリーを輸送する設備
において、フライアッシュ高濃度スラリーの輸送配管の
水平部に或る長さの輸送配管の圧力損失を測定する差圧
測定装置を設置し、この差圧測定装置を用いて測定した
差圧値を給水量制御装置にフィードバックし、給水量を
制御することにより、フライアッシュ高濃度スラリー中
の水分濃度を自動調節し、差圧値を所定値に維持するこ
とを特徴とするものである。
めの本発明の石炭焚きボイラーフライアッシュ高濃度ス
ラリー輸送設備の制御方法は、石炭焚きボイラー設備か
ら発生するフライアッシュを水と混合することによって
製造したフライアッシュ高濃度スラリーを輸送する設備
において、フライアッシュ高濃度スラリーの輸送配管の
水平部に或る長さの輸送配管の圧力損失を測定する差圧
測定装置を設置し、この差圧測定装置を用いて測定した
差圧値を給水量制御装置にフィードバックし、給水量を
制御することにより、フライアッシュ高濃度スラリー中
の水分濃度を自動調節し、差圧値を所定値に維持するこ
とを特徴とするものである。
【０００８】上記本発明の石炭焚きボイラーフライアッ
シュ高濃度スラリー輸送設備の制御方法において、フラ
イアッシュ高濃度スラリーを製造する攪拌槽に液レベル
測定装置を設置し、この液レベル測定装置にて測定した
液レベル値をフライアッシュ供給装置の駆動機構にフィ
ードバックし、フライアッシュ供給量を制御することに
より、前記攪拌槽の液レベルを制御することが好まし
い。
シュ高濃度スラリー輸送設備の制御方法において、フラ
イアッシュ高濃度スラリーを製造する攪拌槽に液レベル
測定装置を設置し、この液レベル測定装置にて測定した
液レベル値をフライアッシュ供給装置の駆動機構にフィ
ードバックし、フライアッシュ供給量を制御することに
より、前記攪拌槽の液レベルを制御することが好まし
い。
【０００９】また、上記本発明の石炭焚きボイラーフラ
イアッシュ高濃度スラリー輸送設備の制御方法におい
て、フライアッシュ高濃度スラリーを製造する攪拌槽に
液レベル測定装置を設置し、この液レベル測定装置にて
測定した液レベル値をスラリーポンプの駆動機構にフィ
ードバックし、フライアッシュ高濃度スラリーの輸送量
を調節することにより、前記攪拌槽の液レベルを制御す
ることも好ましい。
イアッシュ高濃度スラリー輸送設備の制御方法におい
て、フライアッシュ高濃度スラリーを製造する攪拌槽に
液レベル測定装置を設置し、この液レベル測定装置にて
測定した液レベル値をスラリーポンプの駆動機構にフィ
ードバックし、フライアッシュ高濃度スラリーの輸送量
を調節することにより、前記攪拌槽の液レベルを制御す
ることも好ましい。
【００１０】
【発明の実施の形態】本発明の石炭焚きボイラーフライ
アッシュ高濃度スラリー輸送設備の制御方法の実施形態
を図によって説明する。先ず、図１によって石炭焚きボ
イラーフライアッシュ高濃度スラリーの輸送設備を説明
すると、この輸送設備は灰捨サイロ１、フライアッシュ
供給装置２、フライアッシュ計量装置３、攪拌槽４、攪
拌機５、スラリーポンプ６、輸送配管８、給水量制御装
置１０、給水ポンプ１１にて構成されている。フライア
ッシュは、フライアッシュ供給装置２によって灰捨サイ
ロ１から攪拌槽４に供給された後、攪拌機５によって水
と混合され、フライアッシュ高濃度スラリーになる。さ
らに、このフライアッシュ高濃度スラリーは、スラリー
ポンプ６によって輸送配管８を経由して灰捨場９に輸送
され、埋立投棄される。
アッシュ高濃度スラリー輸送設備の制御方法の実施形態
を図によって説明する。先ず、図１によって石炭焚きボ
イラーフライアッシュ高濃度スラリーの輸送設備を説明
すると、この輸送設備は灰捨サイロ１、フライアッシュ
供給装置２、フライアッシュ計量装置３、攪拌槽４、攪
拌機５、スラリーポンプ６、輸送配管８、給水量制御装
置１０、給水ポンプ１１にて構成されている。フライア
ッシュは、フライアッシュ供給装置２によって灰捨サイ
ロ１から攪拌槽４に供給された後、攪拌機５によって水
と混合され、フライアッシュ高濃度スラリーになる。さ
らに、このフライアッシュ高濃度スラリーは、スラリー
ポンプ６によって輸送配管８を経由して灰捨場９に輸送
され、埋立投棄される。
【００１１】前記輸送配管８の水平部分には或る長さの
輸送配管の圧力を測定する差圧測定装置７を設置し、こ
の差圧測定装置７には差圧制御器１３を連繋し、差圧制
御器１３は給水量制御装置１０に連繋している。従っ
て、差圧測定装置７により測定した差圧値と所定値との
偏差に応じて差圧制御器１３により給水量制御装置１０
の駆動機構を作動させて、攪拌槽４への給水量を調節す
ることができる。
輸送配管の圧力を測定する差圧測定装置７を設置し、こ
の差圧測定装置７には差圧制御器１３を連繋し、差圧制
御器１３は給水量制御装置１０に連繋している。従っ
て、差圧測定装置７により測定した差圧値と所定値との
偏差に応じて差圧制御器１３により給水量制御装置１０
の駆動機構を作動させて、攪拌槽４への給水量を調節す
ることができる。
【００１２】前記攪拌槽４には液レベル測定装置１２を
設置し、この液レベル測定装置１２には液レベル制御器
１４を連繋し、液レベル制御器１４はフライアッシュ供
給装置２に連繋している。従って、液レベル測定装置１
２により測定した液レベル値と所定値との偏差に応じて
液レベル制御器１４によりフライアッシュ供給装置２の
駆動機構を作動させて、攪拌槽４へのフライアッシュ供
給量を調節することができる。
設置し、この液レベル測定装置１２には液レベル制御器
１４を連繋し、液レベル制御器１４はフライアッシュ供
給装置２に連繋している。従って、液レベル測定装置１
２により測定した液レベル値と所定値との偏差に応じて
液レベル制御器１４によりフライアッシュ供給装置２の
駆動機構を作動させて、攪拌槽４へのフライアッシュ供
給量を調節することができる。
【００１３】次に上記構成の本発明の石炭焚きボイラー
フライアッシュ高濃度スラリー輸送設備の制御方法の実
施形態について詳述する。攪拌槽４において体積収支を
考慮すると、該攪拌槽４の液レベルの動特性は次のよう
に表現できる。
フライアッシュ高濃度スラリー輸送設備の制御方法の実
施形態について詳述する。攪拌槽４において体積収支を
考慮すると、該攪拌槽４の液レベルの動特性は次のよう
に表現できる。
【００１４】
【数１】
【００１５】攪拌槽４において、質量収支を考慮する
と、フライアッシュ高濃度スラリーの密度の動特性は次
のように表現できる。ただし、攪拌槽４内においては完
全混合を仮定した。
と、フライアッシュ高濃度スラリーの密度の動特性は次
のように表現できる。ただし、攪拌槽４内においては完
全混合を仮定した。
【００１６】
【数２】
【００１７】図２は、２種類の異なる石炭種のフライア
ッシュにおいて、その各スラリーの比重値と粘度値の関
係を調査するために実施した輸送試験のデータをプロッ
トした図である。そして、この図２には、各石炭種のフ
ライアッシュから製造した各スラリーに対して導出した
比重−粘度曲線も示してある。いま、単一の石炭種のフ
ライアッシュのみを取り上げると、フライアッシュ高濃
度スラリーの比重と粘度の関係は図２で判るようにほぼ
１対１に対応する。図２に示したフライアッシュ高濃度
スラリーの比重−粘度曲線から、フライアッシュの石炭
種毎に
ッシュにおいて、その各スラリーの比重値と粘度値の関
係を調査するために実施した輸送試験のデータをプロッ
トした図である。そして、この図２には、各石炭種のフ
ライアッシュから製造した各スラリーに対して導出した
比重−粘度曲線も示してある。いま、単一の石炭種のフ
ライアッシュのみを取り上げると、フライアッシュ高濃
度スラリーの比重と粘度の関係は図２で判るようにほぼ
１対１に対応する。図２に示したフライアッシュ高濃度
スラリーの比重−粘度曲線から、フライアッシュの石炭
種毎に
【００１８】
【数３】
【００１９】と近似される。ただし、ηとγsはそれぞ
れフライアッシュ高濃度スラリーの粘度と比重である。
また、αとβはフライアッシュの石炭種に依存する未知
パラメータである。ここで、攪拌槽４内におけるフライ
アッシュ高濃度スラリーの比重γsから輸送配管８にて
生じる差圧δｐへの伝達関数、さらに攪拌槽４内におけ
るフライアッシュ高濃度スラリーの比重γsからポンプ
吐出圧ｐへの伝達関数を導出し、それらを比較すること
でフライアッシュ高濃度スラリー輸送設備においてポン
プ吐出圧よりも差圧を用いた制御方法の方が有利である
ことを証明する。まず、それらの関係を導出するにあた
り、以下の仮定を設定した。 仮定１）攪拌槽４で製造されたフライアッシュ高濃度ス
ラリーが差圧測定装置７を通過するまでの時間は極めて
短く、それは無視できるものとする。 仮定２）輸送配管８内におけるフライアッシュ高濃度ス
ラリーの流れは逆混合のないピストン流とする。 上記の仮定１）に従うと、攪拌槽４内におけるフライア
ッシュ高濃度スラリーの比重γsと輸送配管８にて生じ
る（単位長さ当りの）差圧δｐの関係は次のようにな
る。
れフライアッシュ高濃度スラリーの粘度と比重である。
また、αとβはフライアッシュの石炭種に依存する未知
パラメータである。ここで、攪拌槽４内におけるフライ
アッシュ高濃度スラリーの比重γsから輸送配管８にて
生じる差圧δｐへの伝達関数、さらに攪拌槽４内におけ
るフライアッシュ高濃度スラリーの比重γsからポンプ
吐出圧ｐへの伝達関数を導出し、それらを比較すること
でフライアッシュ高濃度スラリー輸送設備においてポン
プ吐出圧よりも差圧を用いた制御方法の方が有利である
ことを証明する。まず、それらの関係を導出するにあた
り、以下の仮定を設定した。 仮定１）攪拌槽４で製造されたフライアッシュ高濃度ス
ラリーが差圧測定装置７を通過するまでの時間は極めて
短く、それは無視できるものとする。 仮定２）輸送配管８内におけるフライアッシュ高濃度ス
ラリーの流れは逆混合のないピストン流とする。 上記の仮定１）に従うと、攪拌槽４内におけるフライア
ッシュ高濃度スラリーの比重γsと輸送配管８にて生じ
る（単位長さ当りの）差圧δｐの関係は次のようにな
る。
【００２０】
【数４】
【００２１】ただし、式（２）において、ｄは配管内
径、バーνは配管断面平均流速である。本発明の制御方
法を採用すると、フライアッシュ高濃度スラリーの流量
は一定なので、配管断面平均流速バーνは定数である。
上記の仮定２）に従うと、攪拌槽４内におけるフライア
ッシュ高濃度スラリーの比重γsとポンプ吐出圧ｐの関
係は次のようになる。
径、バーνは配管断面平均流速である。本発明の制御方
法を採用すると、フライアッシュ高濃度スラリーの流量
は一定なので、配管断面平均流速バーνは定数である。
上記の仮定２）に従うと、攪拌槽４内におけるフライア
ッシュ高濃度スラリーの比重γsとポンプ吐出圧ｐの関
係は次のようになる。
【００２２】
【数５】
【００２３】ただし、式（３）中のＴはフライアッシュ
高濃度スラリーがスラリーポンプ６から押し出されてか
ら灰捨場９に到着するのに要する時間であり、スラリー
ポンプ６の吐出口から灰捨場９までの距離をＬとする
と、
高濃度スラリーがスラリーポンプ６から押し出されてか
ら灰捨場９に到着するのに要する時間であり、スラリー
ポンプ６の吐出口から灰捨場９までの距離をＬとする
と、
【００２４】
【数６】
【００２５】と表現できる。さて、攪拌槽４内における
フライアッシュ高濃度スラリーの比重γsから輸送配管
８にて生じる（単位長さ当りの）差圧δｐへの伝達関数
Ｇ1は、式（２）の両辺をラプラス変換することによっ
て得られる。
フライアッシュ高濃度スラリーの比重γsから輸送配管
８にて生じる（単位長さ当りの）差圧δｐへの伝達関数
Ｇ1は、式（２）の両辺をラプラス変換することによっ
て得られる。
【００２６】
【数７】
【００２７】次に、攪拌槽４内におけるフライアッシュ
高濃度スラリーの比重γsからポンプ吐出圧ｐへの伝達
関数Ｇ2は、式（３）の両辺をラプラス変換することに
よって得られる。
高濃度スラリーの比重γsからポンプ吐出圧ｐへの伝達
関数Ｇ2は、式（３）の両辺をラプラス変換することに
よって得られる。
【００２８】
【数８】
【００２９】式（５）から判るように、攪拌槽４内にお
けるフライアッシュ高濃度スラリーの比重γsから輸送
配管８にて生じる差圧δｐへの伝達関数は比例要素であ
るのに対して、攪拌槽４内におけるフライアッシュ高濃
度スラリーの比重γsからポンプ吐出圧ｐへの伝達関数
は時間遅れを含む積分要素である。従って、伝達関数の
比較結果から、ポンプ吐出圧ではなく差圧を用いてフラ
イアッシュ高濃度スラリーの水分濃度を自動調節する方
が、安定した制御系を容易に実現できることが判る。
けるフライアッシュ高濃度スラリーの比重γsから輸送
配管８にて生じる差圧δｐへの伝達関数は比例要素であ
るのに対して、攪拌槽４内におけるフライアッシュ高濃
度スラリーの比重γsからポンプ吐出圧ｐへの伝達関数
は時間遅れを含む積分要素である。従って、伝達関数の
比較結果から、ポンプ吐出圧ではなく差圧を用いてフラ
イアッシュ高濃度スラリーの水分濃度を自動調節する方
が、安定した制御系を容易に実現できることが判る。
【００３０】さて、前記数式１、数式２を用いて攪拌槽
４をモデリングし、輸送配管５にて生じる差圧は、各石
炭種のフライアッシュから製造した各スラリーに対する
比重−粘度曲線と攪拌槽４から抜き出す各スラリーの流
量から計算した上で、図１に示す輸送設備のフライアッ
シュ高濃度スラリーの輸送試験を行った。ただし各石炭
種のフライアッシュの比重は表１に示す実測値を用い
た。
４をモデリングし、輸送配管５にて生じる差圧は、各石
炭種のフライアッシュから製造した各スラリーに対する
比重−粘度曲線と攪拌槽４から抜き出す各スラリーの流
量から計算した上で、図１に示す輸送設備のフライアッ
シュ高濃度スラリーの輸送試験を行った。ただし各石炭
種のフライアッシュの比重は表１に示す実測値を用い
た。
【００３１】
【表１】 この表１は各石炭種のフライアッシュと水の比重を示す
ものである。
ものである。
【００３２】
【表２】 この表２は各石炭種のフライアッシュの化学成分と化学
組成を示すものである。
組成を示すものである。
【００３３】図３は、図１に示す輸送設備のフライアッ
シュ高濃度スラリー輸送時におけるフライアッシュの比
重値の経時変化を表すものである。この比重値は二回ス
テップ状に変化しているが、このステップ状変化によ
り、攪拌槽４に供給されるフライアッシュ性状が突然変
化した場合に、攪拌槽４の液レベルと輸送配管８にて生
じる差圧値が所定値に維持されることが確認できる。な
お、時間０〜２００〔ｍｉｎ〕では石炭種１のフライア
ッシュ、時間２００〜４００〔ｍｉｎ〕では石炭種２の
フライアッシュ、時間４００〜６００〔ｍｉｎ〕では石
炭種１のフライアッシュが攪拌槽４に供給されたもので
ある。
シュ高濃度スラリー輸送時におけるフライアッシュの比
重値の経時変化を表すものである。この比重値は二回ス
テップ状に変化しているが、このステップ状変化によ
り、攪拌槽４に供給されるフライアッシュ性状が突然変
化した場合に、攪拌槽４の液レベルと輸送配管８にて生
じる差圧値が所定値に維持されることが確認できる。な
お、時間０〜２００〔ｍｉｎ〕では石炭種１のフライア
ッシュ、時間２００〜４００〔ｍｉｎ〕では石炭種２の
フライアッシュ、時間４００〜６００〔ｍｉｎ〕では石
炭種１のフライアッシュが攪拌槽４に供給されたもので
ある。
【００３４】図４は、フライアッシュ高濃度スラリーの
輸送試験を行った結果得られた輸送配管８における差圧
値の経時変化を示すものである。この図４から、石炭種
の変動に伴うフライアッシュの性状変化がもたらすフラ
イアッシュ高濃度スラリーの粘度変化に関わらず、差圧
値は所定値に維持されていることが判る。
輸送試験を行った結果得られた輸送配管８における差圧
値の経時変化を示すものである。この図４から、石炭種
の変動に伴うフライアッシュの性状変化がもたらすフラ
イアッシュ高濃度スラリーの粘度変化に関わらず、差圧
値は所定値に維持されていることが判る。
【００３５】図５は、フライアッシュ高濃度スラリーの
輸送試験を行った結果得られた攪拌槽４への給水量の経
時変化を示すものである。この図５から、石炭種の変動
に伴うフライアッシュの性状変化がもたらすフライアッ
シュ高濃度スラリーの粘度変化により生じる差圧値の変
動に対応して、給水量が適正に調節されていることが判
る。
輸送試験を行った結果得られた攪拌槽４への給水量の経
時変化を示すものである。この図５から、石炭種の変動
に伴うフライアッシュの性状変化がもたらすフライアッ
シュ高濃度スラリーの粘度変化により生じる差圧値の変
動に対応して、給水量が適正に調節されていることが判
る。
【００３６】図６は、フライアッシュ高濃度スラリーの
輸送試験を行った結果得られた攪拌槽４における液レベ
ル値の経時変化を示すものである。この図６から、攪拌
槽４における液レベル値は所定値に維持されていること
が判る。
輸送試験を行った結果得られた攪拌槽４における液レベ
ル値の経時変化を示すものである。この図６から、攪拌
槽４における液レベル値は所定値に維持されていること
が判る。
【００３７】図７は、フライアッシュ高濃度スラリーの
輸送試験を行った結果得られた攪拌槽４へのフライアッ
シュ供給量の経時変化を示すものである。この図７か
ら、攪拌槽４の液レベル値の変化に応じて、フライアッ
シュ供給量が適正に調節されていることが判る。
輸送試験を行った結果得られた攪拌槽４へのフライアッ
シュ供給量の経時変化を示すものである。この図７か
ら、攪拌槽４の液レベル値の変化に応じて、フライアッ
シュ供給量が適正に調節されていることが判る。
【００３８】図８は、フライアッシュ高濃度スラリーの
輸送試験を行った結果得られた攪拌槽４から抜き出すフ
ライアッシュ高濃度スラリー流量の経時変化を示すもの
である。図１の輸送設備の制御方法では、スラリーポン
プ６の駆動機構の回転数を常に一定に維持するので、攪
拌槽４から抜き出すフライアッシュ高濃度スラリー流量
は一定に維持される。
輸送試験を行った結果得られた攪拌槽４から抜き出すフ
ライアッシュ高濃度スラリー流量の経時変化を示すもの
である。図１の輸送設備の制御方法では、スラリーポン
プ６の駆動機構の回転数を常に一定に維持するので、攪
拌槽４から抜き出すフライアッシュ高濃度スラリー流量
は一定に維持される。
【００３９】次に本発明の石炭焚きボイラーフライアッ
シュ高濃度スラリー輸送設備の制御方法の他の実施形態
を図によって説明する。この制御方法における石炭焚き
ボイラーフライアッシュ高濃度スラリー輸送設備は、図
９に示すように灰捨サイロ１、フライアッシュ供給装置
２、フライアッシュ計量装置３、攪拌槽４、攪拌機５、
スラリーポンプ６、輸送配管８、給水量制御装置１０、
給水ポンプ１１にて構成されている。フライアッシュ
は、フライアッシュ供給装置２によって灰捨サイロ１か
ら攪拌槽４に供給された後、攪拌機５によって水と混合
され、フライアッシュ高濃度スラリーになる。さらに、
このフライアッシュ高濃度スラリーは、スラリーポンプ
６によって輸送配管８を経由して灰捨場９に輸送され、
埋立投棄される。
シュ高濃度スラリー輸送設備の制御方法の他の実施形態
を図によって説明する。この制御方法における石炭焚き
ボイラーフライアッシュ高濃度スラリー輸送設備は、図
９に示すように灰捨サイロ１、フライアッシュ供給装置
２、フライアッシュ計量装置３、攪拌槽４、攪拌機５、
スラリーポンプ６、輸送配管８、給水量制御装置１０、
給水ポンプ１１にて構成されている。フライアッシュ
は、フライアッシュ供給装置２によって灰捨サイロ１か
ら攪拌槽４に供給された後、攪拌機５によって水と混合
され、フライアッシュ高濃度スラリーになる。さらに、
このフライアッシュ高濃度スラリーは、スラリーポンプ
６によって輸送配管８を経由して灰捨場９に輸送され、
埋立投棄される。
【００４０】前記輸送配管８の水平部分には差圧測定装
置７を設置し、この差圧測定装置７には差圧制御器１３
を連繋し、差圧測定装置１３は給水制御装置１０に連繋
している。従って、差圧制御装置７により測定した差圧
値と所定値との偏差に応じて差圧制御器１３により給水
量制御装置１０の駆動機構を作動させて、攪拌槽４への
給水量を調節することができる。
置７を設置し、この差圧測定装置７には差圧制御器１３
を連繋し、差圧測定装置１３は給水制御装置１０に連繋
している。従って、差圧制御装置７により測定した差圧
値と所定値との偏差に応じて差圧制御器１３により給水
量制御装置１０の駆動機構を作動させて、攪拌槽４への
給水量を調節することができる。
【００４１】前記攪拌槽４には液レベル測定装置１２を
設置し、この液レベル測定装置１２には液レベル制御器
１４を連繋し、液レベル制御器１４はスラリーポンプ６
に連繋している。従って、液レベル測定装置１２より測
定した液レベル測定値と所定値との偏差に応じて液レベ
ル制御器１４によりスラリーポンプ６の駆動機構を作動
させて、攪拌槽４から抜き出すフライアッシュ高濃度ス
ラリーの流量を調節することができる。
設置し、この液レベル測定装置１２には液レベル制御器
１４を連繋し、液レベル制御器１４はスラリーポンプ６
に連繋している。従って、液レベル測定装置１２より測
定した液レベル測定値と所定値との偏差に応じて液レベ
ル制御器１４によりスラリーポンプ６の駆動機構を作動
させて、攪拌槽４から抜き出すフライアッシュ高濃度ス
ラリーの流量を調節することができる。
【００４２】上記構成の本発明の石炭焚きボイラーフラ
イアッシュ高濃度スラリー輸送設備の制御方法の実施形
態について詳述する。攪拌槽４の液レベルの動特性とし
て前記の数式１を、フライアッシュ高濃度スラリーの密
度の動特性をして数式２を、各石炭種のフライアッシュ
に対する該フライアッシュ高濃度スラリーの比重−粘度
曲線として図２を用いることで、図９に示す輸送設備で
の輸送試験を行った。この時の各石炭種のフライアッシ
ュと水の比重は前記の表１の通りである。また、輸送試
験におけるフライアッシュの比重の経時変化、すなわち
フライアッシュの石炭種の経時変化は前記図３の通りで
ある。
イアッシュ高濃度スラリー輸送設備の制御方法の実施形
態について詳述する。攪拌槽４の液レベルの動特性とし
て前記の数式１を、フライアッシュ高濃度スラリーの密
度の動特性をして数式２を、各石炭種のフライアッシュ
に対する該フライアッシュ高濃度スラリーの比重−粘度
曲線として図２を用いることで、図９に示す輸送設備で
の輸送試験を行った。この時の各石炭種のフライアッシ
ュと水の比重は前記の表１の通りである。また、輸送試
験におけるフライアッシュの比重の経時変化、すなわち
フライアッシュの石炭種の経時変化は前記図３の通りで
ある。
【００４３】図１０は、フライアッシュ高濃度スラリー
の輸送試験を行った結果得られた輸送配管８のおける差
圧値の経時変化を示すものである。この図１０から、石
炭種の変動に伴うフライアッシュの性状変化がもたらす
フライアッシュ高濃度スラリーの粘度変化に関わらず、
差圧値は所定値に維持されていることが判る。
の輸送試験を行った結果得られた輸送配管８のおける差
圧値の経時変化を示すものである。この図１０から、石
炭種の変動に伴うフライアッシュの性状変化がもたらす
フライアッシュ高濃度スラリーの粘度変化に関わらず、
差圧値は所定値に維持されていることが判る。
【００４４】図１１は、フライアッシュ高濃度スラリー
の輸送試験を行った結果得られた攪拌槽４への給水量の
経時変化を示すものである。この図１１から、石炭種の
変動に伴うフライアッシュの性状変化がもたらすフライ
アッシュ高濃度スラリーの粘度変化により生じる差圧値
の変動に対応して、給水量が適正に調節されていること
が判る。
の輸送試験を行った結果得られた攪拌槽４への給水量の
経時変化を示すものである。この図１１から、石炭種の
変動に伴うフライアッシュの性状変化がもたらすフライ
アッシュ高濃度スラリーの粘度変化により生じる差圧値
の変動に対応して、給水量が適正に調節されていること
が判る。
【００４５】図１２は、フライアッシュ高濃度スラリー
の輸送試験を行った結果得られた攪拌槽４における液レ
ベル値の経時変化を示すものである。この図１２から、
攪拌槽４における液レベル値は所定値に維持されている
ことが判る。
の輸送試験を行った結果得られた攪拌槽４における液レ
ベル値の経時変化を示すものである。この図１２から、
攪拌槽４における液レベル値は所定値に維持されている
ことが判る。
【００４６】図１３は、フライアッシュ高濃度スラリー
の輸送試験を行った結果得られた攪拌槽４から抜き出す
フライアッシュ高濃度スラリー流量の経時変化を示すも
のである。この図１３から、攪拌槽４の液レベル値の変
化に応じて、該攪拌槽４から抜き出されるフライアッシ
ュ高濃度スラリーの流量が適正に調節されていることが
判る。
の輸送試験を行った結果得られた攪拌槽４から抜き出す
フライアッシュ高濃度スラリー流量の経時変化を示すも
のである。この図１３から、攪拌槽４の液レベル値の変
化に応じて、該攪拌槽４から抜き出されるフライアッシ
ュ高濃度スラリーの流量が適正に調節されていることが
判る。
【００４７】図１４は、フライアッシュ高濃度スラリー
の輸送試験を行った結果得られた攪拌槽４へ供給するフ
ライアッシュ供給量の経時変化を示すものである。図９
の輸送設備の制御方法では、フライアッシュ供給装置２
の駆動機構の回転数を常に一定に維持するので、攪拌槽
４へ供給するフライアッシュ供給量は一定に維持され
る。
の輸送試験を行った結果得られた攪拌槽４へ供給するフ
ライアッシュ供給量の経時変化を示すものである。図９
の輸送設備の制御方法では、フライアッシュ供給装置２
の駆動機構の回転数を常に一定に維持するので、攪拌槽
４へ供給するフライアッシュ供給量は一定に維持され
る。
【００４８】
【発明の効果】以上の説明で判るように本発明によれ
ば、フライアッシュ高濃度スラリーを製造・輸送・埋立
投棄する設備において、該スラリーを灰捨場まで輸送す
る配管の水平部に差圧測定装置を設置し、該装置にて測
定した差圧値を給水制御装置にフィードバックし、給水
量を制御することにより、フライアッシュ高濃度スラリ
ー中の水分濃度を自動調節することができ、石炭焚きボ
イラー設備にて燃される石炭の種類の変動に伴うフライ
アッシュの性状変化がもたらすフライアッシュ高濃度ス
ラリーの粘度変化による輸送配管の閉塞を回避すること
ができ、従ってフライアッシュ高濃度スラリーの輸送に
必要とされるスラリーポンプ吐出圧が該スラリーポンプ
の能力を上回ることなく、長期間に渡り安定してフライ
アッシュ高濃度スラリー輸送設備を運転することが可能
となる。
ば、フライアッシュ高濃度スラリーを製造・輸送・埋立
投棄する設備において、該スラリーを灰捨場まで輸送す
る配管の水平部に差圧測定装置を設置し、該装置にて測
定した差圧値を給水制御装置にフィードバックし、給水
量を制御することにより、フライアッシュ高濃度スラリ
ー中の水分濃度を自動調節することができ、石炭焚きボ
イラー設備にて燃される石炭の種類の変動に伴うフライ
アッシュの性状変化がもたらすフライアッシュ高濃度ス
ラリーの粘度変化による輸送配管の閉塞を回避すること
ができ、従ってフライアッシュ高濃度スラリーの輸送に
必要とされるスラリーポンプ吐出圧が該スラリーポンプ
の能力を上回ることなく、長期間に渡り安定してフライ
アッシュ高濃度スラリー輸送設備を運転することが可能
となる。
【図１】本発明の制御方法の１つを実施する石炭焚きボ
イラーフライアッシュ高濃度スラリー輸送設備を示す系
統図である。
イラーフライアッシュ高濃度スラリー輸送設備を示す系
統図である。
【図２】石炭種の変化が比重−粘度曲線に及ぼす影響を
示す図である。
示す図である。
【図３】フライアッシュ高濃度スラリー輸送時における
フライアッシュの比重と石炭種の経時変化を示す図であ
る。
フライアッシュの比重と石炭種の経時変化を示す図であ
る。
【図４】本発明の制御方法の１つに基づいてフライアッ
シュ高濃度スラリーを輸送試験した結果得られた輸送配
管における差圧値の経時変化を示す図である。
シュ高濃度スラリーを輸送試験した結果得られた輸送配
管における差圧値の経時変化を示す図である。
【図５】本発明の制御方法の１つに基づいてフライアッ
シュ高濃度スラリーを輸送試験した結果得られた攪拌槽
への給水量の経時変化を示す図である。
シュ高濃度スラリーを輸送試験した結果得られた攪拌槽
への給水量の経時変化を示す図である。
【図６】本発明の制御方法の１つに基づいてフライアッ
シュ高濃度スラリーを輸送試験した結果得られた攪拌槽
の液レベル値の経時変化を示す図である。
シュ高濃度スラリーを輸送試験した結果得られた攪拌槽
の液レベル値の経時変化を示す図である。
【図７】本発明の制御方法の１つに基づいてフライアッ
シュ高濃度スラリーを輸送試験した結果得られた攪拌槽
へのフライアッシュ供給量の経時変化を示す図である。
シュ高濃度スラリーを輸送試験した結果得られた攪拌槽
へのフライアッシュ供給量の経時変化を示す図である。
【図８】本発明の制御方法の１つに基づいてフライアッ
シュ高濃度スラリーを輸送試験した結果得られた攪拌槽
から抜き出すフライアッシュ高濃度スラリー流量の経時
変化を示す図である。
シュ高濃度スラリーを輸送試験した結果得られた攪拌槽
から抜き出すフライアッシュ高濃度スラリー流量の経時
変化を示す図である。
【図９】本発明の制御方法の他の１つを実施する石炭焚
きボイラーフライアッシュ高濃度スラリー輸送設備を示
す系統図である。
きボイラーフライアッシュ高濃度スラリー輸送設備を示
す系統図である。
【図１０】本発明の制御方法の他の１つに基づいてフラ
イアッシュ高濃度スラリーを輸送試験した結果得られた
輸送配管における差圧値の経時変化を示す図である。
イアッシュ高濃度スラリーを輸送試験した結果得られた
輸送配管における差圧値の経時変化を示す図である。
【図１１】本発明の制御方法の他の１つに基づいてフラ
イアッシュ高濃度スラリーを輸送試験した結果得られた
攪拌槽への給水量の経時変化を示す図である。
イアッシュ高濃度スラリーを輸送試験した結果得られた
攪拌槽への給水量の経時変化を示す図である。
【図１２】本発明の制御方法の他の１つに基づいてフラ
イアッシュ高濃度スラリーを輸送試験した結果得られた
攪拌槽の液レベル値の経時変化を示す図である。
イアッシュ高濃度スラリーを輸送試験した結果得られた
攪拌槽の液レベル値の経時変化を示す図である。
【図１３】本発明の制御方法の他の１つに基づいてフラ
イアッシュ高濃度スラリーを輸送試験した結果得られた
攪拌槽から抜き出すフライアッシュ高濃度スラリー流量
の経時変化を示す図である。
イアッシュ高濃度スラリーを輸送試験した結果得られた
攪拌槽から抜き出すフライアッシュ高濃度スラリー流量
の経時変化を示す図である。
【図１４】本発明の制御方法の他の１つに基づいてフラ
イアッシュ高濃度スラリーを輸送試験した結果得られた
攪拌槽へのフライアッシュ供給量の経時変化を示す図で
ある。
イアッシュ高濃度スラリーを輸送試験した結果得られた
攪拌槽へのフライアッシュ供給量の経時変化を示す図で
ある。
１ 灰捨サイロ ２ フライアッシュ供給装置 ３ フライアッシュ計量装置 ４ 攪拌槽 ５ 攪拌機 ６ スラリーポンプ ７ 差圧測定装置 ８ 輸送配管 ９ 灰捨場 １０ 給水量制御装置 １１ 給水ポンプ １２ 液レベル測定装置 １３ 差圧制御器 １４ 液レベル制御器
Claims (3)
- 【請求項１】 石炭焚きボイラー設備から発生するフラ
イアッシュを水と混合することによってフライアッシュ
高濃度スラリーを製造し、さらに該スラリーを輸送する
設備において、フライアッシュ高濃度スラリーの輸送配
管の水平部に或る長さの輸送配管の圧力損失を測定する
差圧測定装置を設置し、この差圧測定装置を用いて測定
した差圧値を給水量制御装置にフィードバックし、給水
量を制御することにより、フライアッシュ高濃度スラリ
ー中の水分濃度を自動調節し、差圧値を所定値に維持す
ることを特徴とする石炭焚きボイラーフライアッシュ高
濃度スラリー輸送設備の制御方法。 - 【請求項２】 請求項１記載の石炭焚きボイラーフライ
アッシュ高濃度スラリー輸送設備の制御方法において、
フライアッシュ高濃度スラリーを製造する攪拌槽に液レ
ベル測定装置を設置し、この液レベル測定装置にて測定
した液レベル値をフライアッシュ供給装置の駆動機構に
フィードバックし、フライアッシュ供給量を制御するこ
とにより、前記攪拌槽の液レベルを制御することを特徴
とする石炭焚きボイラーフライアッシュ高濃度スラリー
輸送設備の制御方法。 - 【請求項３】 請求項１記載の石炭焚きボイラーフライ
アッシュ高濃度スラリーの輸送設備の制御方法におい
て、フライアッシュ高濃度スラリーを製造する攪拌槽に
液レベル測定装置を設置し、この液レベル測定装置にて
測定した液レベル値をスラリーポンプの駆動機構にフィ
ードバックし、フライアッシュ高濃度スラリーの輸送量
を調節することにより、前記攪拌槽の液レベルを制御す
ることを特徴とする石炭焚きボイラーフライアッシュ高
濃度スラリー輸送設備の制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001088742A JP2002284346A (ja) | 2001-03-26 | 2001-03-26 | 石炭焚きボイラーフライアッシュ高濃度スラリー輸送設備の制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001088742A JP2002284346A (ja) | 2001-03-26 | 2001-03-26 | 石炭焚きボイラーフライアッシュ高濃度スラリー輸送設備の制御方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002284346A true JP2002284346A (ja) | 2002-10-03 |
Family
ID=18943784
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001088742A Pending JP2002284346A (ja) | 2001-03-26 | 2001-03-26 | 石炭焚きボイラーフライアッシュ高濃度スラリー輸送設備の制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2002284346A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102848477A (zh) * | 2012-09-25 | 2013-01-02 | 云南大红山管道有限公司 | 一种多个矿浆搅拌槽循环系统及其循环方法 |
| CN103029218A (zh) * | 2012-12-25 | 2013-04-10 | 湖南银源投资股份有限公司 | 一种粉灰场的粉灰输送方法及系统装置 |
| CN106364926A (zh) * | 2016-11-29 | 2017-02-01 | 张金海 | 飞灰处理设备称重计量仓快速卸料换气装置 |
| CN113670676A (zh) * | 2021-08-17 | 2021-11-19 | 江苏乐尔环境科技股份有限公司 | 一种防堵防磨自动式飞灰等速取样装置及其取样方法 |
| KR20220101782A (ko) * | 2021-01-12 | 2022-07-19 | 부산대학교 산학협력단 | 폐수 슬러지 함수율 실시간 측정장치 및 이를 이용한 측정방법 |
-
2001
- 2001-03-26 JP JP2001088742A patent/JP2002284346A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102848477A (zh) * | 2012-09-25 | 2013-01-02 | 云南大红山管道有限公司 | 一种多个矿浆搅拌槽循环系统及其循环方法 |
| CN103029218A (zh) * | 2012-12-25 | 2013-04-10 | 湖南银源投资股份有限公司 | 一种粉灰场的粉灰输送方法及系统装置 |
| CN106364926A (zh) * | 2016-11-29 | 2017-02-01 | 张金海 | 飞灰处理设备称重计量仓快速卸料换气装置 |
| KR20220101782A (ko) * | 2021-01-12 | 2022-07-19 | 부산대학교 산학협력단 | 폐수 슬러지 함수율 실시간 측정장치 및 이를 이용한 측정방법 |
| KR102471658B1 (ko) * | 2021-01-12 | 2022-11-25 | 부산대학교 산학협력단 | 폐수 슬러지 함수율 실시간 측정장치 및 이를 이용한 측정방법 |
| CN113670676A (zh) * | 2021-08-17 | 2021-11-19 | 江苏乐尔环境科技股份有限公司 | 一种防堵防磨自动式飞灰等速取样装置及其取样方法 |
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