JP2002256098A - Polyester-based resin foam and method for producing the same - Google Patents

Polyester-based resin foam and method for producing the same

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JP2002256098A
JP2002256098A JP2001059006A JP2001059006A JP2002256098A JP 2002256098 A JP2002256098 A JP 2002256098A JP 2001059006 A JP2001059006 A JP 2001059006A JP 2001059006 A JP2001059006 A JP 2001059006A JP 2002256098 A JP2002256098 A JP 2002256098A
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acid component
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polyester
resin
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Inventor
Takeshi Aoki
Yoshihisa Ishihara
Naochika Kogure
Masato Naito
Seiji Takahashi
Hirotoshi Tsunoda
真人 内藤
直親 小暮
義久 石原
博俊 角田
健 青木
誠治 高橋
Original Assignee
Jsp Corp
株式会社ジエイエスピー
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Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To obtain a polyester-based resin foam comprising a polyester copolymer as the base resin, excellent in biodegradability and hydrolysis resistance, having excellent mechanical properties such as compression and tensility.
SOLUTION: This polyester-based resin foam comprises as a base material a polyester copolymer by ≥50 wt.% comprising terephthalic acid component unit and adipic acid component unit and/or succinic acid component unit as the main dicarboxylic acid component unit, and having tensile modulus of ≤100 MPa, and has an apparent density of 0.03 to 0.2 g/cm3 and a thickness of 0.3 to 10 mm.
COPYRIGHT: (C)2002,JPO

Description

【発明の詳細な説明】 DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION

【0001】 [0001]

【発明が属する技術分野】本発明は、生分解性、耐加水分解性に優れるとともに、圧縮、引張等の機械的物性において優れた特性を有するポリエステル系樹脂発泡体及びその製造方法に関する。 The present invention relates] is biodegradable, is excellent in hydrolysis resistance, compression, excellent polyester resin foam having a characteristic, and a method for producing the same in mechanical properties of tensile like.

【0002】 [0002]

【従来の技術】従来から、家電製品等の緩衝性包装材料等として、ポリエチレン樹脂発泡シートが広く用いられている。 Heretofore, as a cushioning packaging material such as home appliances, a polyethylene resin foam sheet has been widely used. しかし、ポリエチレン樹脂発泡シートは、柔軟性、緩衝性には優れているものの、引張物性が不充分なため樹脂フィルム等を積層することにより補強して使用されることの多いものであった。 However, the polyethylene resin foam sheet is flexible, although excellent in cushioning properties, were those that are often used to reinforce by the tensile properties is laminated resin film for insufficient. また、ポリエチレン樹脂発泡シートの大部分の用途は使い捨てとなっているため、近年、環境問題として使い捨てプラスチック包装材料には生分解性が求められている。 Moreover, since most applications of the polyethylene resin foam sheet has a disposable, in recent years, the disposable plastic packaging materials has been required biodegradability as environmental issues.

【0003】そこで、本出願人による特開平10−15 [0003] Accordingly, JP-A by the present applicant 10-15
2572号公報には、特定の溶融粘度と溶融張力を有する脂肪族ポリエステル系樹脂からなる押出発泡シートが記載されている。 The 2572 JP, extrusion foam sheet consisting of an aliphatic polyester resin having a melt tension and a specific melt viscosity is described. しかし、該公報における生分解性発泡シートは、ポリエチレン樹脂発泡シートと比べると、発泡体の引張伸びが更に低く、弾性率も高く柔軟性において不充分なものであった。 However, biodegradable foam sheets in this publication, as compared with a polyethylene resin foam sheet, the tensile elongation of the foam was unsatisfactory in even lower, high flexibility even modulus. このようなものにより、家電製品等を包装しても、家電製品の形状への追従性が悪い、すぐに亀裂が発生する、被包装物の表面を傷つける可能性がある等、緩衝性包装材として十分満足できるものではなかった。 By this arrangement, even if packaged household appliances, conformability to the shape of the appliances is poor, cracking occurs immediately, or the like that can damage the surface of the packed material, cushioning packaging materials It was not sufficiently satisfactory as.

【0004】また、緩衝性包装材料等として従来よりポリエチレン樹脂発泡板やポリエチレン樹脂棒状発泡体も使用されているが、生分解性を有するものは製品化されてはおらず、ポリエチレン樹脂発泡板等は圧縮等の機械的物性については高価なウレタン発泡体に及ばない点もあり、更なる機械的物性改善により新たな用途展開が期待される。 [0004] have been used also polyethylene resin foamed plate or polyethylene resin rod-shaped foam conventionally as cushioning packaging materials or the like, having a biodegradability been commercialized Orazu is polyethylene resin foamed plate, etc. There is also the point where the mechanical properties such as compression is not inferior to expensive urethane foam, new uses deployment is expected by further mechanical properties improved. また、前記特開平10−152572号公報記載の技術により生分解性の発泡板を得ることも可能ではあるが、ポリエチレン樹脂発泡板と同様に圧縮等の機械的物性については不充分なものであった。 Further, the Although it is possible to obtain biodegradable foamed plate by JP-10-152572 discloses the technique described, but there is unsatisfactory for mechanical properties such as compression similar to the polyethylene resin foam plate It was.

【0005】一方、特表平10−505620号公報には芳香族ポリカルボン酸と脂肪族ポリカルボン酸とポリオールとの生分解性ポリエステル共重合体が記載され、 On the other hand, Japanese Patent Publication No. Hei 10-505620 describes biodegradable polyester copolymer of an aromatic polycarboxylic acid and an aliphatic polycarboxylic acid and a polyol,
この公報には該ポリエステル共重合体は、発泡部材の材料としての使用についての記載がある。 This publication said polyester copolymer is described for use as the material of the foam member. また、特表平1 In addition, Hei 1
0−508640号公報にはアジピン酸とテレフタル酸とC2〜C6−アルカンジオールとの分岐化させた構造の生分解性ポリエステル共重合体が記載され、この公報にも該ポリエステル共重合体は、フォーム製造に使用することについての記載がある。 The 0-508640 discloses described biodegradable polyester copolymer structure with branching of adipic acid and terephthalic acid with C2~C6- alkanediol the polyester copolymer in this publication, a form there are descriptions of the use in the production.

【0006】しかしながら、上記公報には発泡体製造に該生分解性ポリエステル共重合体が使用できる旨の記載はあるものの、発泡体についての具体的な例示は無く、 However, although the above publication there is described to the effect that the biodegradable polyester copolymer foam production can be used, specific examples are not for the foam,
実用可能な発泡体は得られるのかも不明であり鋭意研究の余地を残すものであった。 Practical foam is unclear whether obtained were those intensive leave room for research.

【0007】 [0007]

【発明が解決しようとする課題】本発明は、ポリエステル共重合体を基材樹脂とする生分解性、耐加水分解性に優れるとともに、圧縮、引張等の機械的物性において優れた特性を有するポリエステル系樹脂発泡体及びその製造方法を提供することをその課題とする。 [SUMMARY OF THE INVENTION The present invention, polyesters having biodegradability to base resin of a polyester copolymer, which is excellent in hydrolysis resistance, compression, superior properties in mechanical properties of tensile, etc. as its object to provide a system resin foam and its manufacturing method.

【0008】 [0008]

【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記課題を解決すべく鋭意研究を重ねた結果、本発明を完成するに至った。 Means for Solving the Problems The present inventors have found, after intensive studies to solve the above problems, and have completed the present invention. 即ち、本発明のポリエステル系樹脂発泡体は、主たるジカルボン酸成分単位として、テレフタル酸成分単位と、アジピン酸成分単位及び/又はコハク酸成分単位とを含むポリエステル共重合体を50重量%以上含み、引張弾性率が100MPa以下の基材樹脂からなる見掛け密度が0.03〜0.2g/cm 3 、厚みが0.3〜10mmのポリエステル系樹脂発泡体(A)である。 That is, polyester resin foam of the invention comprises as the main dicarboxylic acid component units, and terephthalic acid component units, more than 50% by weight of a polyester copolymer comprising adipic acid units and / or succinic acid unit, tensile apparent density 0.03~0.2g / cm 3 the elastic modulus is made from the following base resin 100 MPa, a polyester resin foam having a thickness of 0.3 to 10 mm (a).

【0009】また、本発明のポリエステル系樹脂発泡体は、主たるジカルボン酸成分単位として,テレフタル酸成分単位と、アジピン酸成分単位及び/又はコハク酸成分単位とを含むポリエステル共重合体を50重量%以上含み、引張弾性率が100MPa以下の基材樹脂からなる見掛け密度が0.035〜0.25g/cm 3 、押出方向に対する垂直断面の面積が5cm 2以上のポリエステル系樹脂発泡体(B)である。 Furthermore, polyester resin foam of the present invention, as a main dicarboxylic acid component units, terephthalic acid unit, 50% by weight of a polyester copolymer comprising adipic acid units and / or succinic acid unit above wherein, tensile apparent density modulus comprising the following base resin 100MPa is 0.035~0.25g / cm 3, area of 5 cm 2 or more polyester resin foam section orthogonal to the extrusion direction (B) is there.

【0010】また、本発明のポリエステル系樹脂発泡体(A)及び(B)の製造方法は、主たるジカルボン酸成分単位として、テレフタル酸成分単位と、アジピン酸成分単位及び/又はコハク酸成分単位とを含むポリエステル共重合体を50重量%以上含み、動的粘弾性測定にて求められる平衡コンプライアンス(J 0 )が1.8×1 [0010] A method for manufacturing a polyester resin foam of the present invention (A) and (B), as the main dicarboxylic acid component units, and terephthalic acid component units, and adipic acid component unit and / or succinic acid unit comprises 50 wt% or more of a polyester copolymer containing, equilibrium compliance obtained by a dynamic viscoelasticity measurement (J 0) is 1.8 × 1
-4 Pa -1以上、引張弾性率が100MPa以下である樹脂と、物理発泡剤を含む発泡剤とを、押出機にて混練して発泡性溶融樹脂とし、該溶融樹脂を高圧域から低圧域に押出して発泡させることを特徴とする。 0 -4 Pa -1 or higher, the tensile and the resin elastic modulus is less than 100 MPa, and a blowing agent comprising a physical blowing agent, kneaded to a foaming molten resin in an extruder, a low pressure the molten resin from the high pressure zone wherein the foaming extruded in frequency.

【0011】 [0011]

【発明の実施の形態】本発明のポリエステル系樹脂発泡体は、主たるジカルボン酸成分単位として、(i)テレフタル酸成分単位と、(ii)アジピン酸成分単位及び/ Polyester resin foam of the embodiment of the present invention is, as a main dicarboxylic acid component unit, (i) terephthalic acid component units, (ii) adipic acid component units and /
又はコハク酸成分単位とを含むポリエステル共重合体を基材樹脂とする。 Or as a base resin of a polyester copolymer containing a succinic acid component unit.

【0012】本発明で用いる上記ポリエステル共重合体は、ジカルボン酸成分とジオール成分とを重縮合させる方法やポリエステル単独重合体及び/又はポリエステル系共重合体のエステル交換反応等により製造される。 [0012] The present invention the polyester copolymer used in are prepared by transesterification reaction or the like methods and polyester homopolymers and / or polyester copolymer polycondensation of a dicarboxylic acid component and a diol component. 本発明で用いるポリエステル共重合体のジカルボン酸成分とジオール成分について詳述すると、ジカルボン酸成分としてはジカルボン酸あるいはそのエステル形成性誘導体を使用できる。 More specifically the dicarboxylic acid component and a diol component of the polyester copolymer used in the present invention, the dicarboxylic acid component may be used dicarboxylic acids or ester-forming derivative thereof. エステル形成性誘導体としては、ジメチルエステル、ジエチルエステルなどのエステル誘導体、ジアンモニウム塩などの塩、ジクロリドなどの酸ハロゲン化物などを挙げることができる。 The ester-forming derivatives include dimethyl esters, ester derivatives such as diethyl ester, salt of such di-ammonium salts, and the like acid halide such as dichloride.

【0013】上記ポリエステル共重合体において、その主たるジカルボン酸成分単位は、(i)テレフタル酸成分単位と、(ii)アジピン酸成分単位及び/又はコハク酸成分単位であり、そのモル比は20:80〜50:5 In the above polyester copolymer, its main dicarboxylic acid component units, and (i) terephthalic acid component units, a (ii) adipic acid component units and / or succinic acid unit in a molar ratio of 20: 80 to 50: 5
0が好ましく、更に、より低密度のもの、より高厚みのものが得られ、生分解性に優れるものとなる点で30: 0 are preferred, and more of low density, more ones Koatsumi is obtained, 30 in that the excellent in biodegradability:
70〜45:55が一層好ましい。 70-45: 55 is more preferred. 該モル比が20:8 The molar ratio of 20: 8
0〜50:50のもの以外では、目的とする物性又は生分解性のものが得られない虞がある。 0-50: In addition also 50 of the, there is a possibility can not be obtained as physical properties or biodegradable aimed. なお、上記主たるジカルボン酸成分単位が(i)テレフタル酸成分単位と、(ii)アジピン酸成分単位及び/又はコハク酸成分単位であるという意味は、(i)テレフタル酸成分単位と、(ii)アジピン酸成分単位及び/又はコハク酸成分単位の他に、(iii)他のジカルボン酸成分単位を30 Incidentally, the main dicarboxylic acid component units and (i) terephthalic acid component units, meaning, and (i) terephthalic acid component units of a (ii) adipic acid component units and / or succinic acid unit, (ii) in addition to adipic acid units and / or succinic acid component unit, the (iii) other dicarboxylic acid component unit 30
mol%以下、好ましくは20mol%以下で含有していてもよいと言うことを意味する。 mol% or less, preferably means to say that may contain the following 20 mol%. 他のジカルボン酸成分単位としては、フタル酸、イソフタル酸、4,4'− The other dicarboxylic acid component unit, phthalic acid, isophthalic acid, 4,4'-
ジフェニルジカルボン酸、3,4'−ジフェニルジカルボン酸、1,4−ナフタレンジカルボン酸、1,5−ナフタレンジカルボン酸、2,5−ナフタレンジカルボン酸、2,6−ナフタレンジカルボン酸、2,7−ナフタレンジカルボン酸等の如き芳香族ジカルボン酸あるいはその無水物、あるいはそのエステル形成性誘導体から誘導される成分単位、またはグルタール酸、ピメリン酸、 Diphenyl dicarboxylic acid, 3,4'-diphenyl dicarboxylic acid, 1,4-naphthalene dicarboxylic acid, 1,5-naphthalene dicarboxylic acid, 2,5-naphthalenedicarboxylic acid, 2,6-naphthalenedicarboxylic acid, 2,7-naphthalenedicarboxylic such aromatic dicarboxylic acids or anhydrides thereof such as dicarboxylic acid, or a component unit derived from an ester forming derivative thereof or glutaric acid, pimelic acid,
スベリン酸、アゼライン酸、セバシン酸、ドデカンジオン酸等の如き脂肪族ジカルボン酸あるいはその無水物、 Suberic acid, azelaic acid, sebacic acid, such as aliphatic dicarboxylic acids or anhydrides thereof such as dodecanedioic acid,
あるいはそのエステル形成性誘導体から誘導される成分単位、または1,4−シクロヘキサンジカルボン酸、 Alternatively a component unit derived from an ester-forming derivative thereof or 1,4-cyclohexanedicarboxylic acid,
1,3−シクロヘキサンジカルボン酸、デカリンジカルボン酸類、テトラリンジカルボン酸類等の如き脂環族ジカルボン酸あるいはその無水物、あるいはそのエステル形成性誘導体から誘導される成分単位を挙げることができる。 1,3-cyclohexanedicarboxylic acid, may be mentioned decalin dicarboxylic acids, alicyclic dicarboxylic acids or their anhydrides such such tetralindicarboxylic acids, or a component unit derived from an ester-forming derivative thereof.

【0014】一方、ジオール成分単位としては、エチレングリコール、プロピレングリコール、トリメチレングリコール、ジエチレングリコール、1,2−プロパンジオール、1,3−プロパンジオール、1,2−ブタンジオール、1,4−ブタンジオール、1,5−ペンタジオール、1,6−ヘキサンジオール等の如き脂肪族ジオールから誘導される成分単位、または1,4−シクロヘキサンジメタノール、1,3−シクロヘキサンジメタノール、1,6−シクロヘキサンジオール等の如き脂環族ジオールから誘導される成分単位、またはビスフェノールA等の如き芳香族ジオールから誘導される成分単位を挙げることができ、中でも、エチレングリコール、1,2 [0014] On the other hand, the diol component units, ethylene glycol, propylene glycol, trimethylene glycol, diethylene glycol, 1,2-propanediol, 1,3-propanediol, 1,2-butanediol, 1,4-butanediol , 1,5-pentanediol, 1,6-hexanediol and the component unit derived from such aliphatic diols such as diol or 1,4-cyclohexanedimethanol, 1,3-cyclohexanedimethanol, 1,6-cyclohexanediol alicyclic diol is the component unit derived from such an equal or can be mentioned constituent unit derived from such aromatic diol such as bisphenol a,, among others, ethylene glycol, 1,2
−プロパンジオール、1,3−プロパンジオール、1, - propanediol, 1,3-propanediol, 1,
2−ブタンジオール、1,4−ブタンジオールから誘導される成分単位が好ましい。 2-butanediol, it is the component unit derived from 1,4-butanediol preferably. 特に、主たるジオール成分単位は、ブタンジオール成分単位であることが好ましい。 In particular, the main diol component units is preferably butane diol component units. なお、上記主たるジオール成分単位がブタンジオール成分単位であるという意味は、ブタンジオール成分単位の他に、他のジオール成分単位を30mol%以下、 Note that the sense of the main diol component units are butanediol component units, in addition to butane diol component units, the following 30 mol% of other diol component units,
好ましくは20mol%以下で含有していてもよいと言うことを意味する。 Preferably it means to say that may contain the following 20 mol%.

【0015】また、前記のポリエステル共重合体は、例えば、少量の安息香酸、ベンゾイル安息香酸、ベンジルオキシ安息香酸、メトキシポリエチレングリコール等の如き単官能化合物から誘導される成分単位によって分子末端を封止されていてもよい。 Further, the polyester copolymer may be, for example, small amounts of benzoic acid, benzoyl benzoic acid, sealing benzyloxy benzoic acid, the molecular ends by a component unit derived from monofunctional compounds such as such as methoxy polyethylene glycol it may be. また、トリメリット酸、 Further, trimellitic acid,
ピロメリット酸、トリメシン酸、グリセリン、ペンタエリスリトール等の如き多官能化合物から誘導される成分単位を少量含んでいてもよい。 Pyromellitic acid, trimesic acid, glycerin, may contain a small amount of constituent units derived from such polyfunctional compounds such as pentaerythritol. さらに、本発明で用いるポリエステル共重合体は、各種変性体であることができる。 Furthermore, the polyester copolymer used in the present invention can be a variety of modified products. このような変性体としては、従来公知のもの、例えば、特表平10−508640号、特表平10−508 Such modified products, conventionally known ones, for example, Kohyo No. 10-508640, Hei 10-508
645号、特表平10−508647号、特表平10− 645, Hei No. 10-508647, Hei 10-
512006号、特表平11−500761号、特表平11−511767号、特表平11−500762号、 No. 512,006, Hei No. 11-500761, Hei No. 11-511767, Hei No. 11-500762,
特表平11−500157号、特表2000−5043 Kohyo No. 11-500157, JP-T 2000-5043
55号等の各公報に記載の変性体を挙げることができる。 It can be mentioned modified product described in JP-like No. 55.

【0016】本発明のポリエステル系樹脂発泡体(A) The polyester resin foam of the present invention (A)
及び(B)は、前記ポリエステル共重合体を、好ましくは高温高圧下で溶融し、その溶融物を発泡剤と混合し、 And (B), the polyester copolymer, preferably melted at a high temperature and high pressure, and mixing the melt and the blowing agent,
低圧帯域に押出発泡させて得られる。 Obtained by extrusion foaming to a low pressure zone. 前記発泡剤としては、不活性ガス、飽和脂肪族炭化水素、飽和脂環族炭化水素、芳香族炭化水素、ハロゲン化炭化水素、エーテル、ケトン等で、これらは単独又は2種以上組み合わせて用いられる。 As the foaming agent, inert gas, saturated aliphatic hydrocarbons, saturated alicyclic hydrocarbons, aromatic hydrocarbons, halogenated hydrocarbons, ethers, ketones, etc. These may be used alone or in combination of two or more . 具体的には、炭酸ガス、窒素、メタン、 Specifically, carbon dioxide, nitrogen, methane,
エタン、ノルマルブタン、イソブタン、ノルマルペンタン、イソペンタン、ネオペンタン、ノルマルヘキサン、 Ethane, butane, isobutane, normal pentane, isopentane, neopentane, normal hexane,
2−メチルペンタン、3−メチルペンタン、2,2−ジメチルブタン、2,3−ジメチルブタン、メチルシクロプロパン、シクロペンタン、1,1−ジメチルシクロプロパン、シクロヘキサン、メチルシクロペンタン、エチルシクロブタン、1,1,2−トリメチルシクロプロパン、ベンゼン、1,1,1,2−テトラフルオロエタン、1,1−ジルフルオロエタン、1,1,1,2,2 2-methylpentane, 3-methylpentane, 2,2-dimethylbutane, 2,3-dimethylbutane, methyl cyclopropane, cyclopentane, 1,1-dimethyl cyclopropane, cyclohexane, methyl cyclopentane, ethyl cyclobutane, 1, 1,2-trimethyl cyclopropane, benzene, 1,1,1,2-tetrafluoroethane, 1,1 Jill fluoroethane, 1,1,1,2,2
−ペンタフルオロエタン、トリクロルトリフルオロエチレン、ジクロルテトラフルオロエチレン、ジメチルエーテル、2−エトキシエタノール、アセトン、エチルメチルケトン、アセチルアセトン等が挙げられる。 - pentafluoroethane, trichloro trifluoro ethylene, dichloroethylene tetrafluoroethylene, dimethyl ether, 2-ethoxyethanol, acetone, ethyl methyl ketone, acetylacetone, and the like. また、発泡剤としては、化学発泡剤を用いることもできる。 As the foaming agent, it is also possible to use a chemical blowing agent. このような化学発泡剤としては、アゾジカルボンアミド、ジニトロソペンタメチレンテトラミン、アゾビスイソブチロニトリル、重炭酸ナトリウム等を挙げることができる。 Such chemical blowing agents include azodicarbonamide, dinitrosopentamethylenetetramine, azobisisobutyronitrile, and sodium bicarbonate or the like. これらの発泡剤は適宜混合して用いることができる。 These foaming agents may be mixed as appropriate. 発泡剤の使用量は、発泡剤の種類、所望する発泡体の発泡倍率等によっても異なるが、発泡剤の使用量の目安は、ノルマルブタン等の有機系物理発泡剤の場合、基材樹脂1kgに対して0.05〜3モル用いられる。 The amount of blowing agent, the kind of the foaming agent varies depending on expansion ratio, etc. of the desired foam, a measure of the amount of blowing agent in the case of organic physical foaming agent such as n-butane, the base resin 1kg It used 0.05 to 3 mol with respect. 発泡剤が0.05モル未満では低発泡のためコストメリットがなく、断熱性にも劣る発泡体しか得ることができず、また3モルを超えると、ダイスでのガスシールが不安定になり良好な発泡体が得られない虞がある。 No cost advantage for low foaming in the foaming agent is less than 0.05 mole, it is not possible to obtain only foam inferior in heat insulating property, and when it exceeds 3 moles, good becomes unstable gas seal in the die do foam there is no fear that obtained. 本発明で用いる発泡剤としては、物理発泡剤、特に、飽和脂肪族炭化水素、飽和脂環族炭化水素、芳香族炭化水素、ハロゲン化炭化水素等の有機系物理発泡剤を含む発泡剤を使用することが、見掛け密度の小さい良好な発泡体を効率よく得ることができるため好ましく、更に、有機系物理発泡剤としては、飽和脂肪族炭化水素、ハロゲン化炭化水素が好ましく、特に、ノルマルブタン及び/又はイソブタンが好ましい。 As the foaming agent used in the present invention, physical blowing agents, in particular, using a saturated aliphatic hydrocarbon, saturated alicyclic hydrocarbons, aromatic hydrocarbons, a blowing agent comprising an organic physical blowing agent such as a halogenated hydrocarbon it is preferable because it is possible to efficiently obtain small good foam having apparent density, further, the organic physical foaming agent, saturated aliphatic hydrocarbons, preferably halogenated hydrocarbons, especially butane and that / or isobutane is preferred. また、有機系物理発泡剤を含む発泡剤におけるその有機系物理発泡剤の含有量は、発泡剤全量100重量%に対して有機系物理発泡剤が50〜1 The content of the organic physical blowing agent in a blowing agent comprising an organic physical blowing agent is an organic physical blowing agent to the blowing agent Total 100 wt% 1/50
00重量%であることが好ましい。 00 is preferably wt%.

【0017】また、本発明の発泡体(A)、(B)においては、上記ポリエステル共重合体を単独で用いるだけでなく、ポリブチレンサクシネート、ポリエチレンサクシネート、ポリブチレンサクシネートアジペート、ポリカプロラクトン、ポリ乳酸、ポリブチレンサクシネートカーボネート、ポリヒドロキシブチレート、ポリビニルアルコール、酢酸セルロース等の生分解性樹脂を1種又は2種以上を混合して用いることもできる。 [0017] Also, in the foam of the present invention (A), (B), used not only alone the polyester copolymer, polybutylene succinate, polyethylene succinate, polybutylene succinate adipate, polycaprolactone , polylactic acid, polybutylene succinate carbonate, polyhydroxybutyrate, poly (vinyl alcohol), a biodegradable resin such as cellulose acetate may be used either singly or in combination. この場合、 in this case,
上記生分解性樹脂は発泡体を構成する樹脂100重量% The biodegradable resin constituting the foam resin 100 wt%
に対して40重量%未満の割合で混合されることが好ましい。 It is preferably mixed at a ratio of less than 40% by weight with respect to.

【0018】本発明の発泡体(A)、(B)は、上記ポリエステル共重合体を50重量%含み、動的粘弾性測定における平衡コンプライアンス(J 0 )が1.8×10 The foam of the present invention (A), (B) comprises the polyester copolymer 50 wt%, the equilibrium compliance in dynamic viscoelasticity measurement (J 0) is 1.8 × 10
-4 Pa -1以上、好ましくは2.0×10 -4 〜1.5×1 -4 Pa -1 or more, preferably 2.0 × 10 -4 ~1.5 × 1
-3 Pa -1であり、引張弾性率が100MPa以下、好ましくは20〜80MPaである樹脂を押出発泡することによって得られる。 0 is -3 Pa -1, tensile modulus 100MPa or less, preferably obtained by extrusion foaming the resin is 20 to 80 MPa.

【0019】該樹脂の引張弾性率が100MPaを超える場合は、本発明の発泡体特有のゴム状弾性に係る物性が不充分なものとなる。 [0019] When the tensile elastic modulus of the resin exceeds 100 MPa, the physical properties of the foam specific rubbery elasticity present invention becomes unsatisfactory.

【0020】本明細書において、上記引張弾性率は、J [0020] In this specification, the tensile modulus, J
IS K7113(1995)により測定される。 It is measured by the IS K7113 (1995). 但し、試験片の形状はJIS K7113(1995)記載の2号形試験片(厚さ1.1mm)とし、試験速度5 However, the shape of the test piece is JIS K7113 (1995) 2 type No. specimen described as (thickness 1.1 mm), test speed 5
0mm/分とする。 And 0mm / min. 尚、前記試験片は、230℃に加熱した熱プレスにて、厚みが1.1mmとなるように治具を使用し、5分間プレス成形することにより厚み1.1 Incidentally, the test piece, by hot press heated to 230 ° C., using a jig so as to have a thickness of 1.1 mm, thickness 1.1 by press molding 5 minutes
mmの樹脂板とし、該樹脂板を所定の試験片形状に加工したものを、温度23℃、相対湿度50%の条件において48時間以上状態調整したものとする。 A mm of the resin plate, a material obtained by processing the resin plate into a predetermined test piece shape, temperature 23 ° C., and that was conditioned for 48 hours or more at 50% relative humidity conditions. 樹脂の種類によっては樹脂板作成のための熱プレス時に樹脂の吸水が原因で、得られる樹脂板に気泡が含まれてしまうことがあるが、そのような場合は樹脂を150℃の真空オーブンにて10時間乾燥させる等、充分に乾燥した樹脂を使用して、再度、気泡が含まれない樹脂板を作成し試験片を得ることとする。 Some resin the cause water absorption of the resin at the time of hot pressing for creating resin plate, but may sometimes contain bubbles in the resulting resin plate, such is the case the resin in 0.99 ° C. vacuum oven for drying 10 hours Te, using thoroughly dry resin, again, and to obtain a create a resin plate containing no bubbles specimen.

【0021】また、該樹脂の平衡コンプライアンス(J [0021] In addition, the equilibrium compliance of the resin (J
0 )が1.8×10 -4 Pa -1未満の場合は、発泡性が不充分なものとなり、発泡体は得られるものの目的に応じた発泡体の見掛け密度、厚みの調節が難しくなり、外観においても不充分なものとなる可能性がある。 0) If there is less than 1.8 × 10 -4 Pa -1, it is assumed foaming is insufficient, the foam apparent density of the foam in accordance with the purpose of that obtained, it becomes difficult to adjust the thickness, which may also be unsatisfactory in appearance.

【0022】一方、平衡コンプライアンス(J 0 )が1.5×10 -3 Pa -1を超える場合は、見掛け密度の小さいものを得ることが難しくなる可能性があり、板状又は棒状等の断面積の大きな発泡体を得た場合に、押出発泡後の成形体の収縮など寸法安定性を考慮して養生条件を充分検討する必要がある。 On the other hand, if the equilibrium compliance (J 0) is more than 1.5 × 10 -3 Pa -1, there is a possibility that it is possible to obtain those having apparent density less difficult, plate-shaped or cross-sectional rod-shaped, etc. when obtaining a large foam area, it is necessary to sufficiently consider the curing conditions in consideration of shrinkage and dimensional stability of the molded body after extrusion foaming. 発泡性が高い点、得られる発泡体の連続気泡率が小さくなる点、それらに関連する緩衝性、圧縮強度等の向上の点から該樹脂のJ 0は2. Terms of high foaming, that open cell ratio of the foam obtained is reduced, cushioning their associated, J 0 of the resin from the viewpoint of improvement of such compressive strength 2.
0×10 -4 〜1.5×10 -3 Pa -1とすることが好ましい。 It is preferable to 0 × 10 -4 ~1.5 × 10 -3 Pa -1.

【0023】本明細書において、上記平衡コンプライアンス(J 0 )は、動的粘弾性測定機(レオメトリックス・サイエンティフィック・エフ・イー社製のダイナミックアナライザーSR200型)により測定する。 In the present specification, the equilibrium compliance (J 0) is measured by a dynamic viscoelasticity measuring instrument (Rheometrics Scientific FE E Inc. Dynamic Analyzer SR200 type).

【0024】平衡コンプライアンス(J 0 )の測定は、 [0024] The measurement of equilibrium compliance (J 0) is,
具体的には次の様に行う。 More specifically, do in the following manner. まず、樹脂を熱プレスにより温度230℃の条件下で5分間プレス成形することにより得た厚さ約2mmの測定用サンプル樹脂板から直径2 First, the diameter of the resin from the sample for measurement resin plate having a thickness of about 2mm which was obtained by 5 minutes press molding under conditions of temperature 230 ° C. by hot press 2
5mmの円盤サンプルを調製する。 To prepare a disk sample of 5mm. 次に、このサンプルを動的粘弾性測定機の直径25mmのパラレルプレート間に挟んで190℃に昇温し、窒素雰囲気下において約10分間放置した後、パラレルプレートの間隔を1.4 Then, the temperature was raised to 190 ° C. across the sample between parallel plate having a diameter of 25mm dynamic viscoelasticity measuring machine, after standing for about 10 minutes in a nitrogen atmosphere, the spacing of the parallel plate 1.4
mmに調整し、パラレルプレートからはみ出した、溶融樹脂を取除く。 It was adjusted to mm, protruding from the parallel plates, removing molten resin. 次いで、窒素雰囲気下において溶融したサンプルに100Paの一定応力σcが加わるように上方のパラレルプレートを回転させて、一定応力σcを加え始めた時間t=0を基準に歪量γ(t)の経時変化を測定する。 Then, by rotating the upper parallel plate such that a constant stress σc of 100Pa sample melted is applied in a nitrogen atmosphere, the strain amount γ over time (t) relative to the time t = 0 began adding a predetermined stress σc change is measured. 該歪量γ(t)は最初は急激に増加するが経時と共になだらかに増加するようになり、充分な時間が経過すると時間に対して直線的に変化する。 Strained amount gamma (t) is initially increases sharply but now increased gradually with time, varies linearly with respect to the sufficient time has elapsed. 尚、ダイナミックアナライザーSR200型の装置設定は表1に示す通りとし、平衡コンプライアンス(J 0 )は装置上のオート機能により算出する。 Incidentally, device settings Dynamic Analyzer SR200 type is as shown in Table 1, the equilibrium compliance (J 0) is calculated by automatic functions on the device.

【0025】 [0025]

【表1】 [Table 1]

【0026】上記歪量γ(t)を一定応力σcで割って得られた値をクリープコンプライアンスJ(t)といい、下記(1)式で定義される。 [0026] referred to as the distortion amount gamma (t) creep value obtained by dividing a constant stress σc compliance J (t), is defined by the following formula (1).

【数1】 J(t)=γ(t)/σc (1) [Number 1] J (t) = γ (t) / σc (1)

【0027】クリープコンプライアンスJ(t)は、歪量γ(t)と同様に最初は急激に増加するが経時と共になだらかに増加し、充分な時間が経過すると時間に対して直線的に変化するようになる(図1に示す)。 The creep compliance J (t) is such that likewise initially rapidly increases the strain amount gamma (t) is increased gradually with time, which varies linearly with respect to the sufficient time has elapsed to become (shown in Figure 1). 該直線状に変化するようになったクリープコンプライアンスJ Creep compliance J adapted to changes in the straight line shape
(t)は、下記(2)式で表すことができる。 (T) can be expressed by the following equation (2).

【数2】 J(t)=J 0 +t/η (2) [Number 2] J (t) = J 0 + t / η (2)

【0028】本明細書における平衡コンプライアンス(J 0 )は、前記(2)式におけるJ 0として与えられる。 The equilibrium compliance herein (J 0) is given as J 0 in the equation (2). 即ち、クリープコンプライアンスJ(t)を縦軸に、時間tを横軸にプロットした図において、クリープコンプライアンスJ(t)の直線部分を時間t=0に外挿したときの時間t=0における切片として与えられる。 That is, the intercept creep compliance J (t) to the longitudinal axis, in plotted on the horizontal axis time t, at time t = 0 when extrapolated to time t = 0 the straight portion of the creep compliance J (t) It is given as.

【0029】本発明において使用するポリエステル共重合体を含み、特定の引張弾性率、190℃での特定の平衡コンプライアンス(J 0 )を有する樹脂は、例えば、 [0029] comprises a polyester copolymer used in the present invention, the specific tensile modulus of elasticity, a resin having a specific equilibrium compliance at 190 ℃ (J 0), for example,
該樹脂中に50重量%以上含まれるポリエステル共重合体のジカルボン酸成分単位のテレフタル酸成分単位とアジピン酸成分単位とのモル比を変えることなどにより調製することができる。 It can be prepared such as by varying the molar ratio of terephthalic acid component units and adipic acid component unit of the dicarboxylic acid component unit of the polyester copolymer contained 50% by weight or more in the resin. また、該ポリエステル共重合体に上記多官能化合物を導入したり、エーテル結合を導入すること、電子線照射、有機過酸化物等によりゲルが発生しない程度の微架橋構造を導入することにより平衡コンプライアンスが目的の値を示すものとすることができる。 You can also introduce the multifunctional compound to the polyester copolymer, the introduction of ether bond, electron beam irradiation, equilibrium compliance by introducing fine crosslinked structure to the extent that the gel does not occur with organic peroxides such as There may be indicative of the desired value. 但し、本発明においては発泡体を構成する樹脂の合成方法、改質方法、物性調整方法等は特に限定されるものではない。 However, the method of the synthetic resin constituting the foam in the present invention, modification method, physical property adjusting method and the like are not particularly limited. 本発明において特定される平衡コンプライアンス及び引張弾性率の値を満足する樹脂として、具体的には、ビーエーエスエフ社製のポリエチレンテレフタレートアジペート『Ecoflex FBX7011』 As resins satisfying the value of equilibrium compliance and tensile modulus as specified in the present invention, specifically, polyethylene terephthalate adipate made by BASF "Ecoflex FBX7011"
(テレフタル酸成分単位とアジピン酸成分単位とのモル比が42:58)を選択することができる。 (Molar ratio of terephthalic acid component units and adipic acid component units 42:58) can be selected. 尚、本発明で使用する上記ポリエステル共重合体は、発泡体を構成する樹脂中に、70重量%〜100重量%含まれることが好ましい。 Incidentally, the polyester copolymer used in the present invention, the resin constituting the foam is preferably contained 70 wt% to 100 wt%. また、当然のことながら、発泡体を構成する樹脂が上記ポリエステル共重合体100重量%からなる場合、上記ポリエステル共重合体が特定の平衡コンプライアンス(J 0 )や特定の引張弾性率を有するものでなければならない。 It will also be appreciated that, when the resin constituting the foam is composed of the polyester copolymer 100 wt%, in which the polyester copolymer has a specific equilibrium compliance (J 0) and a specific tensile modulus There must be.

【0030】本発明の発泡体(A)、(B)は、上記樹脂を押出発泡することによって得られる。 The foam of the present invention (A), (B) is obtained by extrusion foaming the resin. 該押出発泡法としては、例えば、上記基材樹脂を押出機内で加熱溶融、混練し、更に高温高圧下で物理発泡剤を注入、混練して発泡性溶融樹脂組成物とした後、押出機先端に設けられた環状ダイを通して大気圧下に押出して筒状に発泡させ、この筒状発泡体を押出方向に沿って切り開いて発泡シートとする方法、環状ダイを通して大気圧下に押出して筒状に発泡させ、この筒状発泡体をロールで挟圧して、筒状発泡体の内面同士を接着させ板状発泡体とする方法、該発泡性溶融樹脂組成物をフラットダイを通して押出して板状発泡体とする方法、該発泡性溶融樹脂組成物を異形ダイを通して押出して種々の異なる断面積形状の発泡体とする方法が挙げられる。 The pressing starting foam method, for example, heat melting the base resin in an extruder, kneaded, further injecting a physical foaming agent under high temperature and high pressure, after the kneaded to foaming molten resin composition, the extruder tip extruded cylindrical shape is foamed Te to atmospheric pressure through an annular die provided in a method of the foamed sheet cut open along the cylindrical foam in the extrusion direction, at atmospheric pressure and extruded into a cylindrical shape through an annular die foamed, the cylindrical foam nipped roll, tubular foam method the inner surfaces are adhered to a plate-like foam, plate-like foam extruding a foamable molten resin composition through a flat die how to a method for the foam of a variety of different cross-sectional areas shape foamable molten resin composition is extruded through a profile die and the like.

【0031】また、必要に応じて押出機とダイの間にアキュームレーターを設置してもよい。 Further, the accumulator may be placed between the extruder and the die as necessary. アキュームレーターを設置することにより、吐出速度を飛躍的に増大させることができるので、小さな押出機であっても、高発泡倍率、高厚みの本発明発泡体、特に板状、長尺状の発泡体を得るさいに好適である。 By installing the accumulator, since the ejection speed can be dramatically increased, smaller even extruders, high expansion ratio, the present invention foam high thickness, in particular plate-shaped, elongated foam it is suitable for again obtaining a body.

【0032】本発明の発泡体(A)、(B)の製造においては、基材樹脂中に必要に応じて気泡調整剤を添加することができる。 The foam of the present invention (A), in the manufacture of (B), it is possible to add a nucleating agent optionally in the base resin. 気泡調整剤としては、タルク、シリカ等の無機粉末や多価カルボン酸の酸性塩、多価カルボン酸と炭酸ナトリウム或いは重炭酸ナトリウムとの反応混合物等が挙げられる。 The nucleating agent, talc, acid salts of inorganic powder and a polyvalent carboxylic acid such as silica, the reaction mixture of a polyvalent carboxylic acid and sodium or sodium bicarbonate carbonate. 気泡調整剤の添加量は基材樹脂1 The addition amount of the cell controlling agent is a base resin 1
00重量部当たり3重量部以下が好ましい。 00 3 parts by weight or less per part by weight is preferred.

【0033】更に必要に応じて基材樹脂に所期の目的を妨げない範囲の量の収縮防止剤、帯電防止剤、耐候剤、 Furthermore the range of the amount of anti-shrinking agents which do not interfere with the intended purpose in the base resin as necessary, an antistatic agent, weathering agent,
滑剤、酸化防止剤、着色剤等の各種添加剤を配合することもできる。 Lubricants, may be blended antioxidants, various additives such as a colorant. 更に、タルク、シリカ、炭酸カルシウム、 Further, talc, silica, calcium carbonate,
クレー、ゼオライト、アルミナ、硫酸バリウム等を無機充填剤として添加することもできる。 It clay, zeolite, alumina, also be added barium sulfate or the like as the inorganic filler. これら無機充填剤の添加量は樹脂と他の添加剤等を合計した総重量の40 The addition amount of the inorganic filler is the total weight of the sum of resin and other additives such as 40
重量%を上限とすることが好ましい。 It is preferable that the upper limit wt%. 上記無機充填剤は平均粒径が1〜70μmのものが好ましい。 The inorganic filler has an average particle diameter of preferably from 1~70Myuemu. 無機充填剤を添加すると得られた発泡体の耐熱性が向上するとともに、発泡体を焼却する際の燃焼カロリーを更に低下させることができる。 With the heat resistance of the resulting foam and adding an inorganic filler is improved, it is possible to further decrease the calories burned when incinerating foam.

【0034】以下において、本発明の発泡体(A)及び(B)についてさらに詳述する。 [0034] In the following, it will be described in further detail foam of the present invention (A) and (B). (発泡体(A))その見掛け密度は、0.03〜0.2 (Foam (A)) its apparent density is 0.03 to 0.2
g/cm 3であり、好ましくは0.04〜0.12g/ a g / cm 3, preferably 0.04~0.12g /
cm 3である。 cm 3. 見掛け密度が0.03g/cm 3未満の発泡体を得ようとすると、収縮等が発生し、良好な発泡体が得られない。 When the apparent density is to be obtained a foam of less than 0.03 g / cm 3, contraction or the like occurs, no good foam is not obtained. また機械的物性が低すぎて、実用上の使用で耐えうるものではない。 Also in mechanical properties is too low, it does not withstand the use of practical. その見掛け密度が0.2g The apparent density of 0.2g
/cm 3を超えると、発泡体の感触は硬くなり、用途によっては緩衝性が不充分となることがある。 The Beyond / cm 3, the feel of the foam becomes hard, in some applications it may buffering may be insufficient. その厚みは、0.3〜10mmであり、好ましくは0.5〜7m Its thickness is 0.3 to 10 mm, preferably 0.5~7m
mである。 A m. 厚みが0.3mm未満であると、緩衝性、強度が低すぎて、実用上の使用で耐えうるものではない。 When the thickness is less than 0.3 mm, cushioning, strength is too low, it does not withstand the use of practical.
一方、その厚みが10mmを超えるものは、フラットダイの下流側に連続する成形具をとりつけた特殊な構造の装置により製造しなければならず、通常の環状ダイによる製造自体が困難であり、環状ダイにより厚みが10m On the other hand, the thickness is in excess of 10mm must be produced by the apparatus of special structure which attached a former that is continuous with the downstream side of the flat die, it is difficult to manufacture themselves by conventional annular die, an annular thickness by the die is 10m
mを超えるものが得られたとしても、マンドレルカール等の歪が残留しやすく、例えば包装材料としては使用しにくいものとなる。 Even those exceeding m was obtained, easily residual strain of such a mandrel curling, for example, becomes difficult to use as a packaging material. その発泡体(A)の引張伸びは、2 The tensile elongation of the foam (A) is, 2
00%以上であり、好ましくは300〜900%である。 It is at 100% or more, preferably 300 to 900%. 引張伸びが200%未満であると、被包装材の形状への追従性が悪く、しっかり包装できないばかりか、被包装材のコーナー部や鋭利な部分で亀裂が発生しやすい。 When the tensile elongation is less than 200%, poor conformability to the shape of the packaging material, not only can not be firmly packaging, cracks are likely to occur in the corner portion and the sharp part of the packaging material. 尚、上記発泡体(A)の引張伸びは、発泡体の押出方向(MD)と発泡体の押出方向と直交する幅方向(T The above tensile elongation of the foam (A) in the width direction (T orthogonal extrusion direction of the foam and (MD) and the extrusion direction of the foam
D)の各々の値の内、少なくとも一方が上記範囲内であればよいが、MD及びTDの値が共に上記範囲内であることが更に好ましい。 Of each value of D), at least one is preferably in the range above, it is further preferred values ​​of MD and TD are both within the above range. その発泡体(A)の引張弾性率は、1〜30MPaであり、好ましくは1〜5MPaである。 Tensile modulus of the foam (A) is 1 to 30 MPa, preferably 1 to 5 MPa. 引張弾性率が、1MPa未満であると、少ない荷重でも底付等が発生し、緩衝性が不充分となる虞がある。 Tensile modulus is less than 1 MPa, even with the bottom or the like occurs at low load, there is a possibility that shock-absorbing properties may be insufficient. 尚、上記発泡体(A)の引張弾性率は、発泡体の押出方向(MD)と発泡体の押出方向と直交する幅方向(TD)の各々の値の内、少なくとも一方が上記範囲内であればよいが、MD及びTDの値が共に上記範囲内であることが更に好ましい。 The tensile modulus of the foam (A), among the respective values ​​of the extrusion direction of the foam (MD) and width direction perpendicular to the extrusion direction of the foam (TD), at least one of within the range it is sufficient, but it is more preferred values ​​of MD and TD are both within the above range. 発泡体(A)の平均気泡径は好ましくは0.2〜2.5mmであり、更に好ましくは0.3〜2.0mmである。 The average cell diameter of the foam (A) is preferably 0.2 to 2.5 mm, more preferably from 0.3 to 2.0 mm. 発泡体の平均気泡径が0. The average cell diameter of the foam is 0.
2mm未満であると、発泡体製造時にセルが連通して収縮等が発生し、良好な発泡体が得られ難い。 If it is less than 2 mm, through the cell with the time of foam production contraction occurs hardly satisfactory foam was obtained. また得られたとしてもコルゲートがきつく発生し、取り扱いにくいものとなる虞がある。 Further, even resulting corrugated is tightly occurs, there is a possibility that becomes difficult to handle. 一方、平均気泡径が2.5mmを超えると、セルの膜が厚くなり柔軟性に欠けた感触となり、また外観も悪化する虞がある。 On the other hand, when the average cell diameter exceeds 2.5 mm, will feel film is less flexible thickened cells, also there is a possibility that appearance deteriorates. 発泡体(A)の連続気泡率は好ましくは0〜70%であり、更に好ましくは0〜60%であり、特に更に好ましくは0〜40%である。 Open cell ratio of the foam (A) is preferably 0 to 70%, more preferably 0-60%, particularly more preferably from 0-40%. 連続気泡率が、70%を超えると柔軟性は高まるが、圧縮強度は低下するため、重量物を包装した場合、 If the open cell ratio, although increased flexibility when more than 70%, the compressive strength decreases, which is packaged heavy,
底付等が発生する虞がある。 There is a possibility that with the bottom or the like occurs. 発泡体(A)はトレー等の成形型等により、加熱成形を行うことができる。 Foam (A) by mold such as trays, etc., can be carried out hot forming. (発泡体(B))本発明のポリエステル系樹脂発泡体(B)の見掛け密度は、0.035〜0.25g/cm Apparent density of the (foam (B)) polyester resin foam of the present invention (B) is, 0.035~0.25g / cm
3であり、好ましくは0.04〜0.20g/cm 3である。 It is 3, preferably 0.04~0.20g / cm 3. その密度が0.035g/cm 3未満であると、均一な気泡の発泡体を製造することが難しく、また、連続気泡率の高い発泡体となり、収縮してしまい良好な発泡体が得られない。 When the density is less than 0.035 g / cm 3, it is difficult to produce foams of uniform cell, also becomes a high open cell rate foam, not contract and cause good foam can not be obtained . 一方、0.25g/cm 3を超えると、断熱性、軽量性おいて不十分である。 On the other hand, when it exceeds 0.25 g / cm 3, heat insulation is insufficient at low weight. 発泡体(B) Foam (B)
の押出方向に対する垂直断面の面積は5cm 2以上である。 The area of the section thereof perpendicular to the extrusion direction of at 5 cm 2 or more. 5cm 2未満では、生産効率が悪く、また、使用される用途が限定されてしまう。 Is less than 5 cm 2, the production efficiency is low, also, applications to be used is limited. その面積の上限値は特に制約されないが、通常、5000cm 2程度である。 But not the upper limit value of the area particularly restricted, it is usually, 5000 cm 2 approximately.
尚、発泡体(B)の厚みは0.5cm以上、更に1cm The thickness of the foam (B) is 0.5cm or more, further 1cm
以上が好ましい。 Or more. 発泡体(B)の厚み方向(ZD)に対する圧縮強度は、好ましくは1〜50kPa、更に好ましくは5〜35kPaである。 Compressive strength with respect to the thickness direction (ZD) of the foam (B) is preferably 1~50KPa, more preferably 5~35KPa. 圧縮強さが1kPa未満のものは、圧縮強度が低すぎ用途によっては発泡体の変形が大きくなり過ぎる可能性がある。 What compressive strength is less than 1 kPa, in some applications the compressive strength is too low there is a possibility that the deformation of the foam becomes too large. 一方、50kPa On the other hand, 50kPa
を超えるものは、圧縮強度が高すぎるため用途によって柔軟性に劣る場合がある。 To exceed may less flexible depending on the application for compressive strength is too high. つまり、1〜50kPaの範囲のものは、底付きしにくく、柔軟性のある発泡体となる。 In other words, the range of 1~50kPa is difficult to bottom out, the flexible foam. また、発泡体(B)の厚み方向(ZD)に対する圧縮弾性率は好ましくは0.1〜6kPa、更に好ましくは0.5〜4kPaである。 The compressive elastic modulus with respect to the thickness direction (ZD) of the foam (B) is preferably 0.1~6KPa, further preferably 0.5~4KPa. 圧縮弾性率が0.1kPa Compression modulus 0.1kPa
未満のものは実用上、柔らかすぎることがあり、6kP Less than what is practical, may be too soft, 6 kp
aを超えると実用上、硬い感触のものとなる。 Practical and more than a, it is a thing of the hard feel. つまり、 That is,
0.1〜6kPaの範囲のものは、適度に柔らかい従来のものにはない特有の感触の発泡体となる。 The range of 0.1~6kPa becomes moderately soft foam of a conventional specific feeling not to those. 発泡体(B)の平均気泡径は、0.2〜5mmであることが好ましい。 The average cell diameter of the foam (B) is preferably 0.2 to 5 mm. 0.2mm未満では、発泡体製造時に収縮等が発生し、良好な発泡体が得られない虞があり。 If it is less than 0.2 mm, contraction occurs during foam production, there is a possibility that no satisfactory foam was obtained. 5mmを超えると、気泡膜が厚くなり過ぎ、外観が悪く、また柔軟性の悪いものとなる可能性がある。 If more than 5mm, too thick bubble film, appearance is poor, and there is likely to be as bad flexibility. 発泡体(B)の連続気泡率は、適度に高い圧縮強度等の機械的物性のものを得るという点から、連続気泡率は好ましくは0〜70 Open cell ratio of the foam (B) is from the viewpoint of obtaining those mechanical properties such as moderately high compressive strength, the open cell ratio is preferably 0 to 70
%であり、更に好ましくは0〜60%であり、特に好ましくは0〜40%である。 A%, more preferably 0 to 60%, particularly preferably 0-40%. 一方、さほど圧縮強度等の機械的物性の要求されない用途に関しては、本発明発泡体のゴム状弾性に係る物性を充分に発揮させ更に柔軟性を兼備させるために該連続気泡率が70%を超えるものとすることが好ましい。 On the other hand, with respect to less not required mechanical properties such as compressive strength applications, the present invention foam the continuous cell ratio in order to further combine the flexibility to sufficiently exhibit the properties of the rubber-like elasticity is more than 70% it is preferable that the stuff.

【0035】 [0035]

【実施例】以下、実施例を挙げて本発明を更に詳細に説明する。 EXAMPLES The following further illustrate the present invention by examples.

【0036】各実施例及び参考例で使用した樹脂の溶融特性等を以下に記す。 [0036] The like melting characteristics of the resin used in Examples and Reference Examples described below. (1)実施例1〜8の基材樹脂 BASF社製 Ecoflex FBX7011(テレフタル酸成分単位とアジ ピン酸成分単位とのモル比が42:58) ・メルトインデックス(MI)(190℃、2.16kgf) 5.6g/10 min ・メルトテンション(190℃) 0.8gf ・融点(Tm)(JIS K7121) 116℃ ・密度 1.25g/cm 3 (1) a base resin of BASF Ecoflex FBX7011 of Examples 1-8 (molar ratio of terephthalic acid component units and adipic acid component unit is 42:58) Melt Index (MI) (190 ° C., 2.16 kgf ) 5.6g / 10 min · melt tension (190 ℃) 0.8gf · melting point (Tm) (JIS K7121) 116 ℃ · density 1.25 g / cm 3 ・J 0 2.45×10 -4 Pa -1 · J 0 2.45 × 10 -4 Pa -1 ・引張弾性率 53MPa (2)参考例1、3の基材樹脂 昭和高分子社製 ビオノ−レ ♯1903 ・MI(190℃、2.16kgf) 3.6g/10min ・メルトテンション(190℃) 5.6gf ・Tm(JIS K7121) 112℃ ・密度 1.26g/cm 3 Tensile modulus 53 MPa (2) made of a base resin Showa Kobunshi Co. of Reference Example 1, 3 Biono - Les ♯1903 · MI (190 ℃, 2.16kgf) 3.6g / 10min · melt tension (190 ° C.) 5 .6gf · Tm (JIS K7121) 112 ℃ · density 1.26 g / cm 3 (3)参考例2の基材樹脂 日本ユニカー社製 低密度ポリエチレン DFDJ6775 ・MI(190℃、2.16kgf) 0.2g/10min ・メルトテンション(190℃) 18.0gf ・Tm(JIS K7121) 110℃ ・密度 0.92g/cm 3 (3) Reference Example 2 of the base resin manufactured by Nippon Unicar Company Limited low density polyethylene DFDJ6775 · MI (190 ℃, 2.16kgf) 0.2g / 10min · melt tension (190 ℃) 18.0gf · Tm (JIS K7121) 110 ℃ · density 0.92g / cm 3

【0037】実施例1、2及び参考例1、2 上記基材樹脂と、気泡核剤としてタルクを第一押出機に投入し、加熱溶融混練し、発泡剤としてイソブタン/ノルマルブタン=3/7(重量比)の混合物を押出機中に圧入し、さらに混練させ発泡性溶融樹脂とする。 [0037] Example 1, 2 and Reference Examples 1 and 2 above base resin, talc as cell nucleating agent was added to the first extruder, heat-melted and kneaded, isobutane / n-butane = 3/7 as blowing agent press-fitting the mixture of (by weight) in an extruder, it is further kneaded and foaming molten resin. 次いでクロスバーによって連結された第二押出機にて所定の樹脂温度まで発泡性溶融樹脂を冷却し、押出機先端に取付けた環状ダイスから大気中に円筒状に押出発泡させ、これをマンドレル上に引取り冷却固化させ円筒状発泡体とし、これを一箇所切り開きシート状発泡体を得た。 Then a foamable molten resin to a predetermined resin temperature is cooled in a second extruder which is connected by a cross bar, extruded and foamed into a cylindrical shape into the atmosphere from an annular die attached to the extruder tip, which on a mandrel a take-up cooling and solidification are not cylindrical foam sheet was obtained foam cut open this one location. 発泡剤添加量、タルク添加量、押出発泡時の樹脂温度は、表2に示した通りである。 Blowing agent amount, talc added amount, the resin temperature during extrusion foaming is as shown in Table 2. 実施例1、2においては、得られた発泡体を加熱真空成形することにより、150mm In Examples 1 and 2, by heating vacuum forming the resulting foam, 150 mm
×120mm 深さ30mm(底面115mm×95m × 120 mm depth 30 mm (bottom 115 mm × 95 m
m)のヤケや賦形不良のない、良好なトレーを得た。 No scorching and the vehicle defective m), to obtain a good tray. また、熱成形条件としては、三和興業(株)製FE-36型単発成形機を使用し、該成形機の加熱設定を上ヒーター200V×(300W×ヒーター40枚=12KW)で出力30%、下ヒーター200V×(800W×6枚=4.8K As the thermoforming conditions, using Sanwa Kogyo Co. FE-36 type single molding machine, the upper heater 200V × heating setting the molding machine (300 W × heater 40 sheets = 12 KW) at the output 30% , the lower heater 200V × (800W × 6 sheets = 4.8K
W)で出力40%とした。 And the output 40% W).

【0038】実施例3、4 表2に示す発泡剤量等以外は、実施例1、2と同様にして押出機先端に取り付けた環状ダイスから大気中に円筒状に押出発泡させた。 The other blowing agent amount and the like shown in Examples 3 and 4 Table 2 was extruded foamed cylindrically atmosphere from an annular die attached to the extruder tip in the same manner as in Examples 1 and 2. 続いて円筒状発泡体の内面が圧着可能な状態にあるうちに挟圧ロールで挟み込み発泡体の内面を接着して平板状発泡体とした。 Followed by a flat foam adhered to the inner surface of the foam sandwiched between the clamping roll While the inner surface of the cylindrical foam is ready for crimping. 尚、実施例2及び実施例4においては、発泡体見掛け密度の小さな発泡体を得やすくする事を目的として、有機過酸化物(日本油脂製、パークミルDM40)を基材樹脂100重量部に対し3重量部の割合となるように第一押出機に投入し、 In Example 2 and Example 4, the purpose of easily obtained small foam foam Apparent density, organic peroxide (manufactured by NOF Corporation, Percumyl DM40) to the base resin 100 parts by weight as a proportion of 3 parts by weight was charged into the first extruder,
発泡性溶融樹脂の溶融張力及び粘度の向上を図った。 Thereby improving the melt tension and viscosity of the foaming molten resin.
尚、実施例2、4で得られた発泡体を加熱プレスにて溶融脱泡したものの平衡コンプライアンス(190℃)は各々2.73×10 -4 Pa -1 、2.71×10 -4 Pa -1であった。 In Examples equilibrium compliance (190 ° C.) but melted defoamed at resulting foam thermally pressed at 2,4 respectively 2.73 × is 10 -4 Pa -1, 2.71 × 10 -4 Pa It was -1.

【0039】実施例1〜4、参考例1、2にて得られた発泡体の物性等を表2に併せて示した。 [0039] Examples 1-4, the physical properties of the resulting foam in Reference Examples 1 and 2 are shown together in Table 2.

【0040】 [0040]

【表2】 [Table 2]

【0041】実施例5、6 実施例1と同様の樹脂と、気泡調整剤としてタルクを混合した原料を、口径40mmの押出機に供給して加熱、 The same resin as in Examples 5 and 6 Example 1, a raw material obtained by mixing talc as a cell controlling agent, heat is supplied to an extruder having a diameter of 40 mm,
混練して溶融樹脂とした後、さらに物理発泡剤としてイソブタンを押出機内の樹脂中に圧入混練して発泡性溶融物とした後、該発泡性溶融物を押出機と連結した口径9 After kneading in a molten resin, after the further physical blowing by press-fitting kneading isobutane into the extruder in the resin foamable melt as agent, and the foamable melt was connected with the extruder aperture 9
0mmのアキュームレーターに充填し、次にアキュームレーターから発泡性溶融物を射出するとともに、クリアー3mm、長さ80mmのフラットダイから押出して、 Filled into 0mm of accumulator, then with the accumulator injecting a foamable melt, extruded from clear 3 mm, a length of 80mm flat die,
良好な板状の押出発泡体を得た。 To obtain a good plate-like extruded foam. 発泡剤添加量、タルク添加量、押出発泡時の樹脂温度は、表3に示した通りである。 Blowing agent amount, talc added amount, the resin temperature during extrusion foaming are as shown in Table 3.

【0042】実施例7 発泡体の連続気泡率を低くすることを目的とし、実施例2と同様に過酸化物を使用し基材樹脂を増粘させた以外は、実施例5と同様にして行い、良好な板状の押出発泡体を得た。 [0042] Except for the purpose of lowering the open cell ratio in Example 7 the foam was allowed to thicken the base resin using a similar peroxide as in Example 2, in the same manner as in Example 5 performed, to obtain a good plate-like extruded foam. 発泡剤添加量、タルク添加量、押出発泡時の樹脂温度は、表3に示した通りである。 Blowing agent amount, talc added amount, the resin temperature during extrusion foaming are as shown in Table 3. 尚、実施例7で得られた発泡体を加熱プレスにて溶融脱泡したものの平衡コンプライアンスは2.80×10 -4 Pa -1であった。 Incidentally, equilibrium compliance but melted defoaming the resulting foam in Example 7 in a heating press was 2.80 × 10 -4 Pa -1.

【0043】実施例8 2.5cm角の角柱ダイスを用いた以外は、実施例5と同様にして行い、良好な円柱の押出発泡体を得た。 [0043] except using prismatic die of Example 8 2.5 cm square was carried out in the same manner as in Example 5 to give the extruded foam of good cylinder. 発泡剤添加量、タルク添加量、押出発泡時の樹脂温度は、表3に示した通りである 参考例3 参考例1と同様の樹脂を用い、実施例3と同様の方法にて、良好な発泡体を得た。 Blowing agent amount, talc added amount, the resin temperature during extrusion foaming, using the same resin as in Reference Example 3 Reference Example 1 are as shown in Table 3, in the same manner as in Example 3, good to give a foam. 発泡剤添加量、タルク添加量、押出発泡時の樹脂温度は、表3に示した通りである。 Blowing agent amount, talc added amount, the resin temperature during extrusion foaming are as shown in Table 3.

【0044】実施例5〜8、参考例3にて得られた発泡体の物性等を表3に併せて示した。 [0044] Examples 5 to 8, the physical properties of the resulting foam in Reference Example 3 are shown together in Table 3.

【0045】 [0045]

【表3】 [Table 3]

【0046】尚、表2、3における物性の測定法及び評価の方法は下記のとおりである。 [0046] Incidentally, the method of measurement and evaluation of physical properties in Tables 2 and 3 are as follows. 〔発泡体の引張伸び、引張弾性率及び引張強度〕押出方向(MD)及び幅方向(TD)について各々JIS K Tensile elongation of the foam, the tensile modulus and tensile strength] extrusion direction (MD) and the respective JIS K in the width direction (TD)
6767(1976)記載のダンベル状1号形の試験片を作成し、万能試験機を用いて、試験速度500mm 6767 (1976) created a dumbbell No. 1 shape of the test piece described, using a universal testing machine, test speed 500mm
/min、チャック間距離50mmの条件でJIS K / Min, under conditions of a distance between chucks 50 mm JIS K
6767A法に準拠して引張破断試験を行った。 It was subjected to a tensile fracture test in compliance with the 6767A method. 〔発泡体の圧縮強度〕厚み方向についてJIS K 7 The thickness direction [compressive strength of the foam] JIS K 7
220(1983)に準拠して行い、25%変形時の値を用い、25%圧縮強度とした。 Performed in compliance with 220 (1983), using the values ​​at 25% deformation, it was 25% compression strength. 〔発泡体の圧縮弾性率〕厚み方向についてJIS K The thickness direction [compressive modulus of the foam] JIS K
7220(1983)にて求めた。 Obtained in 7220 (1983). 〔連続気泡率〕発泡体の連続気泡率は、発泡体の見掛けの体積:Va(cm 3 )、発泡体の真の体積:Vx(c Open cell ratio of [open cell ratio] foam, apparent volume of the foam: Va (cm 3), the true volume of the foam: Vx (c
3 )、発泡体の重量:W(g)、発泡体の基材樹脂の密度:ρ(g/cm 3 )とから求められる。 m 3), the weight of the foam: W (g), the density of the base resin of the foam: obtained from the ρ (g / cm 3). 上記発泡体の見掛けの体積とは、サンプルの外寸から求められる見掛けの体積であり、発泡体の真の体積とは、発泡体を構成している基材樹脂の容積と、発泡体内の独立気泡部分の気泡全容積との和である。 The foam apparent volume with is the apparent volume obtained from outer dimensions of the sample, and the true volume of the foam, the volume of the base resin constituting the foam, independent of the foam is the sum of the bubbles the total volume of the bubble portion. よって連続気泡化した気泡の体積百分率(連続気泡率)は、下記(1)式により求められる。 Therefore interconnected cells were bubble volume percentage (open cell ratio) is calculated by the following equation (1). 連続気泡率(%)=(Va−Vx)×100/(Va−W/ρ)・・・(1) 発泡体の真の体積は上記サンプルを、ASTM D−2 Open cell ratio (%) = (Va-Vx) × 100 / (Va-W / ρ) ··· (1) the true volume the sample of the foam, ASTM D-2
856−70[1976再認定](手順C)に準じ、空気比較式比重計を用いて求めた。 856-70 according to [1976 recertification (Procedure C), it was determined using an air comparison type densimeter. 〔平均気泡径〕ASTM D3576−77に基づき求めた。 It was determined based on the [Average cell diameter] ASTM D3576-77. 但し、最終的に0.616にて割り算する操作は行わず、基準線と交わる気泡数(個)を数え、得られた気泡数(個)で基準線の長さ(mm)を割り算出することにより求めた値である。 However, eventually the operation dividing by 0.616 is not performed, counting the number of bubbles intersecting with the reference line (number) is divided calculate the length of the reference line (mm) in the number of resulting bubbles (number) is a value determined by. 〔見掛け密度〕JIS K7222(1985)に基づき求めた。 It was determined based on the [Apparent Density] JIS K7222 (1985). 但し、該JISにおいて試験片は50cm 3 However, the test piece in the JIS is 50 cm 3
以上とするとあるが、50cm 3以上の試験片を切り出せない場合は、50cm 3未満の試験片を使用してもかまわない。 Although When more, if not cut out a 50 cm 3 or more specimens, it may be used a test piece of less than 50 cm 3. 〔生分解性〕得られた発泡体から切り出した試験片を土に埋めて土中分解性試験を行い、30週経過後の重量減少量が70重量%以上のものを良好とした。 The test piece cut from [biodegradable] resulting foam buried in the soil performs soil degradation test, weight loss after 30 weeks is considered good more than 70 wt%.

【0047】 [0047]

【発明の効果】本発明のポリエステル系樹脂発泡体は、 [Effect of the Invention] polyester resin foam of the present invention,
生分解性、耐加水分解性に優れると共に、引張等の機械的物性において優れ、柔軟性及び緩衝性において従来の生分解性樹脂発泡体では達成することのできなかった優れた特性を有するものであり、家電包装材、クッション材その他各種用途の材料として極めて有用である。 Biodegradable, excellent in hydrolysis resistance, excellent in mechanical properties of tensile, etc., those having excellent characteristics which can not be achieved with conventional biodegradable resin foam in flexibility and cushioning properties Yes, consumer electronics packaging materials, is extremely useful as a material of cushion materials and other various applications. また、本発明のポリエステル系樹脂発泡体の製造方法は、 The method for producing a polyester resin foam of the present invention,
特定のポリエステル共重合体を主成分とし、190℃の動的粘弾性測定における平衡コンプライアンス(J 0 As a main component a specific polyester copolymer, equilibrium compliance in the dynamic viscoelasticity measurement of 190 ℃ (J 0)
が1.8×10 -4 Pa -1以上、引張弾性率が100MP There 1.8 × 10 -4 Pa -1 or higher, a tensile modulus 100MP
a以下である樹脂と、物理発泡剤をを含む発泡剤を使用して押出発泡することによって、気泡構造、外観及び物性において優れた、シート状、板状、棒状等の良好な発泡体とすることができる。 A resin having a less by extrusion foaming using a blowing agent comprising a physical blowing agent, to the cell structure, and excellent in appearance and physical properties, a sheet shape, a plate shape, a good foam rod-like be able to. したがって、優れた特性を有する該基材樹脂の特性を充分に引出すことを可能にし、 Therefore, it possible to draw sufficiently the properties of the substrate resin with excellent properties,
更に有効に活用することができる。 It can be more effectively utilized.

【図面の簡単な説明】 BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS

【図1】クリープコンプライアンスJ(t)と時間との関係の一例を示すグラフである。 1 is a graph showing an example of the relationship between the creep compliance J (t) and time.

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 石原 義久 栃木県鹿沼市さつき町10−3 株式会社ジ ェイエスピー鹿沼研究所内 (72)発明者 小暮 直親 栃木県鹿沼市さつき町10−3 株式会社ジ ェイエスピー鹿沼研究所内 (72)発明者 高橋 誠治 栃木県鹿沼市さつき町10−3 株式会社ジ ェイエスピー鹿沼研究所内 (72)発明者 内藤 真人 栃木県鹿沼市さつき町10−3 株式会社ジ ェイエスピー鹿沼研究所内 Fターム(参考) 4F074 AA66 AB05 BA37 BA38 CA22 DA02 DA08 DA13 DA23 ────────────────────────────────────────────────── ─── of the front page continued (72) inventor Yoshihisa Ishihara Tochigi Prefecture Kanuma Satsuki-cho 10-3, Ltd. di Eiesupi Kanuma the laboratory (72) inventor Tadashi Kogure parent, Tochigi Prefecture Kanuma Satsuki-cho 10-3, Ltd. di Eiesupi Kanuma the laboratory (72) inventor Seiji Takahashi Tochigi Prefecture Kanuma Satsuki-cho 10-3, Ltd. di Eiesupi Kanuma the laboratory (72) inventor Masato Naito, Tochigi Prefecture Kanuma Satsuki-cho 10-3, Ltd. di Eiesupi Kanuma the laboratory F-term (reference) 4F074 AA66 AB05 BA37 BA38 CA22 DA02 DA08 DA13 DA23

Claims (11)

    【特許請求の範囲】 [The claims]
  1. 【請求項1】 主たるジカルボン酸成分単位として、テレフタル酸成分単位と、アジピン酸成分単位及び/又はコハク酸成分単位とを含むポリエステル共重合体を50 As claimed in claim 1 A major dicarboxylic acid component units, and terephthalic acid component unit, a polyester copolymer containing an adipic acid component unit and / or succinic acid component unit 50
    重量%以上含み、引張弾性率が100MPa以下の基材樹脂からなる見掛け密度が0.03〜0.2g/c Wherein wt% or more, an apparent density of tensile modulus comprising the following base resin 100MPa is 0.03~0.2g / c
    3 、厚みが0.3〜10mmのポリエステル系樹脂発泡体。 m 3, polyester resin foam thickness 0.3 to 10 mm.
  2. 【請求項2】 主たるジカルボン酸成分単位として、テレフタル酸成分単位と、アジピン酸成分単位及び/又はコハク酸成分単位とを含むポリエステル共重合体を50 As wherein main dicarboxylic acid component units, and terephthalic acid component unit, a polyester copolymer containing an adipic acid component unit and / or succinic acid component unit 50
    重量%以上含み、引張弾性率が100MPa以下の基材樹脂からなる見掛け密度が0.035〜0.25g/c Wherein wt% or more, an apparent density of tensile modulus comprising the following base resin 100MPa is 0.035~0.25g / c
    3 、押出方向に対する垂直断面の面積が5cm 2以上のポリエステル系樹脂発泡体。 m 3, the area of the section thereof perpendicular to the extrusion direction 5 cm 2 or more polyester resin foam.
  3. 【請求項3】 該ポリエステル共重合体が、主たるジオール成分単位として、ブタンジオール成分単位を含む請求項1又は2に記載のポリエステル系樹脂発泡体。 Wherein said polyester copolymer is, as a main diol component unit, the polyester resin foam of claim 1 or 2 including butane diol component units.
  4. 【請求項4】 該発泡体の連続気泡率が70%以下である請求項1〜3のいずれかに記載のポリエステル系樹脂発泡体。 4. A polyester resin foam according to any one of claims 1 to 3 continuous cell ratio of the foam is 70% or less.
  5. 【請求項5】 該発泡体の引張伸びが200%以上、引張弾性率が1〜30MPaである請求項1に記載のポリエステル系樹脂発泡体。 5. The tensile elongation of the foam is greater than 200%, a tensile polyester resin foam modulus claim 1 which is 1 to 30 MPa.
  6. 【請求項6】 該発泡体の厚み方向に対する圧縮強度が1〜50kPa、圧縮弾性率が0.1〜6kPaの板状発泡体である請求項2に記載のポリエステル系樹脂発泡体。 6. A polyester resin foam of claim 2 compressive strength with respect to the thickness direction of the foam is 1~50KPa, compression modulus is a plate-like foam 0.1~6KPa.
  7. 【請求項7】 テレフタル酸成分単位と、アジピン酸成分単位及び/又はコハク酸成分単位とのモル比が20: 7. A molar ratio of terephthalic acid unit, adipic acid unit and / or succinic acid component unit 20:
    80〜50:50である請求項1〜6のいずれかに記載のポリエステル系樹脂発泡体。 80-50: polyester resin foam according to any one of claims 1 to 6 is 50.
  8. 【請求項8】 主たるジカルボン酸成分単位として、テレフタル酸成分単位と、アジピン酸成分単位及び/又はコハク酸成分単位とを含むポリエステル共重合体を50 As 8. main dicarboxylic acid component units, and terephthalic acid component unit, a polyester copolymer containing an adipic acid component unit and / or succinic acid component unit 50
    重量%以上含み、動的粘弾性測定にて求められる平衡コンプライアンス(J 0 )が1.8×10 -4 Pa -1以上、 Wherein wt% or more, equilibrium compliance obtained by a dynamic viscoelasticity measurement (J 0) is 1.8 × 10 -4 Pa -1 or higher,
    引張弾性率が100MPa以下である樹脂と、物理発泡剤を含む発泡剤とを、押出機にて混練して発泡性溶融樹脂とし、該溶融樹脂を高圧域から低圧域に押出して発泡させることを特徴とするポリエステル系樹脂発泡体の製造方法。 Tensile and resin modulus is below 100 MPa, and a blowing agent comprising a physical blowing agent, and kneaded by an extruder and foaming molten resin, the foaming extruded to a low pressure zone of the molten resin from the high pressure zone method for producing a polyester resin foam characterized.
  9. 【請求項9】 該樹脂の動的粘弾性測定にて求められる平衡コンプライアンス(J 0 )が2.0×10 -4 〜1. 9. equilibrium compliance obtained by a dynamic viscoelasticity measurement of the resin (J 0) is 2.0 × 10 -4 ~1.
    5×10 -3 Pa -1であることを特徴とする請求項8に記載のポリエステル系樹脂発泡体の製造方法。 Method for producing a polyester resin foam of claim 8, wherein the 5 a × 10 -3 Pa -1.
  10. 【請求項10】 該物理発泡剤が有機系物理発泡剤であることを特徴とする請求項8又は9に記載のポリエステル系樹脂発泡体の製造方法。 10. A method for producing a polyester resin foam according to claim 8 or 9 wherein the physical blowing agent characterized in that it is a organic physical foaming agent.
  11. 【請求項11】 該有機系物理発泡剤が、ノルマルブタン及び/又はイソブタンであることを特徴とする請求項10に記載のポリエステル系樹脂発泡体の製造方法。 11. The organic-based physical blowing agent, method for producing a polyester resin foam of claim 10 which is a normal butane and / or isobutane.
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