JP2002221089A - ガスタービン・コージェネレーションシステム - Google Patents
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- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/12—Improving ICE efficiencies
Landscapes
- Control Of Turbines (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 発電効率が高く、かつ、多様な熱需要に広く
対応できるガスタービン・コージェネレーションシステ
ムを提供する。 【解決手段】 所定位相差で連動する複数ピストンＰ
１，Ｐ２の動作により作動ガスＧの吐出吸入を繰り返す
高温室Ｈと中温室Ｍと低温室Ｃを設け、高温室Ｈと中温
室Ｍとを連通させる高温側連通路１８、及び、中温室Ｍ
と低温室Ｃとを連通させる低温側連通路１９の夫々に熱
再生器２０，２１を介装するとともに、高温室Ｈに高温
熱を付与する加熱器２５と、中温室Ｍから放熱させる放
熱器２２，２３と、低温室Ｃに熱を取り入れる吸熱器２
４を設け、加熱器２５を、ガスータービン発電システム
におけるタービン排ガスＥと高温室Ｈへの吸入作動ガス
Ｇとの熱交換により高温室Ｈに熱付与する構成にする。
対応できるガスタービン・コージェネレーションシステ
ムを提供する。 【解決手段】 所定位相差で連動する複数ピストンＰ
１，Ｐ２の動作により作動ガスＧの吐出吸入を繰り返す
高温室Ｈと中温室Ｍと低温室Ｃを設け、高温室Ｈと中温
室Ｍとを連通させる高温側連通路１８、及び、中温室Ｍ
と低温室Ｃとを連通させる低温側連通路１９の夫々に熱
再生器２０，２１を介装するとともに、高温室Ｈに高温
熱を付与する加熱器２５と、中温室Ｍから放熱させる放
熱器２２，２３と、低温室Ｃに熱を取り入れる吸熱器２
４を設け、加熱器２５を、ガスータービン発電システム
におけるタービン排ガスＥと高温室Ｈへの吸入作動ガス
Ｇとの熱交換により高温室Ｈに熱付与する構成にする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、コージェネレーシ
ョンシステム（熱電併給システム）に関し、詳しくは、
ガスタービン駆動の発電システムに対しヒートポンプ装
置を組み合わせたガスタービン・コージェネレーション
システムに関する。
ョンシステム（熱電併給システム）に関し、詳しくは、
ガスタービン駆動の発電システムに対しヒートポンプ装
置を組み合わせたガスタービン・コージェネレーション
システムに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、上記の如きガスタービン・コージ
ェネレーションシステムとしては、図７に示す如く、発
電機９を軸連結したガスタービン１に対し、ターボ冷凍
機などの動力入力型のヒートポンプ装置１０′を軸連結
したシステムがある。
ェネレーションシステムとしては、図７に示す如く、発
電機９を軸連結したガスタービン１に対し、ターボ冷凍
機などの動力入力型のヒートポンプ装置１０′を軸連結
したシステムがある。
【０００３】また、図８に示す如く、発電機９をガスタ
ービン１に軸連結するのに対し、ヒートポンプ装置とし
てガスタービン１の排ガスＥを駆動熱源とする吸収式冷
凍機１０″を設けたシステムもある。
ービン１に軸連結するのに対し、ヒートポンプ装置とし
てガスタービン１の排ガスＥを駆動熱源とする吸収式冷
凍機１０″を設けたシステムもある。
【０００４】なお、図７，図８の夫々において、２はガ
スタービン１に軸連結した圧縮機であり、この圧縮機２
によりガスタービン１の燃焼器５に対して燃焼用空気Ａ
を加圧供給する。
スタービン１に軸連結した圧縮機であり、この圧縮機２
によりガスタービン１の燃焼器５に対して燃焼用空気Ａ
を加圧供給する。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかし、動力入力型の
ヒートポンプ装置１０′をガスタービン１に軸連結する
前者のシステムでは、ガスタービン１の発生動力のうち
のかなりの部分がヒートポンプ装置１０′の駆動に費や
されて、その分、発電機駆動に供するタービン動力が減
少する為、発電効率の低いコージェネレーションシステ
ムとなる問題があった。
ヒートポンプ装置１０′をガスタービン１に軸連結する
前者のシステムでは、ガスタービン１の発生動力のうち
のかなりの部分がヒートポンプ装置１０′の駆動に費や
されて、その分、発電機駆動に供するタービン動力が減
少する為、発電効率の低いコージェネレーションシステ
ムとなる問題があった。
【０００６】一方、タービン排ガスＥを熱源として吸収
式冷凍機１０″を駆動する後者のシステムでは、前者の
システムに比べ高い発電効率を得られるものの、冷媒蒸
発に伴う気化熱奪取により冷熱発生する吸収式冷凍機１
０″の作動原理上、極限られた温度範囲の冷熱しか発生
できず、また、発生冷熱の温度を状況に応じて自由に変
更するといったことも難しく、この点、多様な熱需要に
対する対応性が低いコージェネレーションシステムとな
る問題があった。
式冷凍機１０″を駆動する後者のシステムでは、前者の
システムに比べ高い発電効率を得られるものの、冷媒蒸
発に伴う気化熱奪取により冷熱発生する吸収式冷凍機１
０″の作動原理上、極限られた温度範囲の冷熱しか発生
できず、また、発生冷熱の温度を状況に応じて自由に変
更するといったことも難しく、この点、多様な熱需要に
対する対応性が低いコージェネレーションシステムとな
る問題があった。
【０００７】これらの実情に鑑み、本発明の主たる課題
は、合理的なシステム構成により、高い発電効率を得な
がら多様な熱需要に対しても幅広く対応できるコージェ
ネレーションシステムを提供する点にある。
は、合理的なシステム構成により、高い発電効率を得な
がら多様な熱需要に対しても幅広く対応できるコージェ
ネレーションシステムを提供する点にある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】〔１〕請求項１に係る発
明の特徴は、ガスタービン駆動の発電システムに対しヒ
ートポンプ装置を組み合わせたガスタービン・コージェ
ネレーションシステムを構築するのに、前記ヒートポン
プ装置の装置構成として、所定位相差で連動する複数ピ
ストンの動作により所定の位相差関係で作動ガスの吐出
吸入を繰り返す高温室と中温室と低温室とを設け、前記
高温室と前記中温室とを連通させる高温側連通路、及
び、前記中温室と前記低温室とを連通させる低温側連通
路を設け、これら高温側及び低温側連通路の夫々に熱再
生器を介装するとともに、前記高温室に高温熱を付与す
る加熱器と、前記中温室から放熱させる放熱器と、前記
低温室に熱を取り入れる吸熱器とを設け、前記加熱器
を、前記ガスタービンの排ガスと前記高温室への吸入作
動ガスとの熱交換により前記高温室に熱付与する構成に
してある点にある。
明の特徴は、ガスタービン駆動の発電システムに対しヒ
ートポンプ装置を組み合わせたガスタービン・コージェ
ネレーションシステムを構築するのに、前記ヒートポン
プ装置の装置構成として、所定位相差で連動する複数ピ
ストンの動作により所定の位相差関係で作動ガスの吐出
吸入を繰り返す高温室と中温室と低温室とを設け、前記
高温室と前記中温室とを連通させる高温側連通路、及
び、前記中温室と前記低温室とを連通させる低温側連通
路を設け、これら高温側及び低温側連通路の夫々に熱再
生器を介装するとともに、前記高温室に高温熱を付与す
る加熱器と、前記中温室から放熱させる放熱器と、前記
低温室に熱を取り入れる吸熱器とを設け、前記加熱器
を、前記ガスタービンの排ガスと前記高温室への吸入作
動ガスとの熱交換により前記高温室に熱付与する構成に
してある点にある。
【０００９】つまり、この構成において複数ピストンの
所定位相差として適当な位相差を選定すれば、その位相
差でのピストン動作で高温室、中温室、低温室の夫々に
作動ガスの吐出吸入を繰り返させることにより、高温室
と中温室との間、及び、中温室と低温室との間の夫々
で、高温側及び低温側の連通路を通じ作動ガスを反復し
て行き来させ、そして、上記加熱器、放熱器、及び、高
温側連通路に介装した熱再生器夫々の機能下における高
温室と中温室との間での作動ガスの行き来により、スタ
ーリングサイクル的なエンジンサイクル（すなわち、加
熱器による熱入力で動作して対応ピストンに対し動力発
生するとともに放熱器から排熱放出する外燃式的なエン
ジンサイクル）を生じさせることができる。
所定位相差として適当な位相差を選定すれば、その位相
差でのピストン動作で高温室、中温室、低温室の夫々に
作動ガスの吐出吸入を繰り返させることにより、高温室
と中温室との間、及び、中温室と低温室との間の夫々
で、高温側及び低温側の連通路を通じ作動ガスを反復し
て行き来させ、そして、上記加熱器、放熱器、及び、高
温側連通路に介装した熱再生器夫々の機能下における高
温室と中温室との間での作動ガスの行き来により、スタ
ーリングサイクル的なエンジンサイクル（すなわち、加
熱器による熱入力で動作して対応ピストンに対し動力発
生するとともに放熱器から排熱放出する外燃式的なエン
ジンサイクル）を生じさせることができる。
【００１０】また、このエンジンサイクルに併行させ
て、上記吸熱器、放熱器、及び、低温側連通路に介装し
た熱再生器夫々の機能下における中温室と低温室との間
での作動ガスの行き来により、逆スターリングサイクル
的なヒートポンプサイクル（すなわち、上記エンジンサ
イクルによりピストン連動系に付与される動力で動作し
て吸熱器から吸熱するとともに放熱器から温熱放出する
ガス作動式のヒートポンプサイクル）を生じさせること
ができる。
て、上記吸熱器、放熱器、及び、低温側連通路に介装し
た熱再生器夫々の機能下における中温室と低温室との間
での作動ガスの行き来により、逆スターリングサイクル
的なヒートポンプサイクル（すなわち、上記エンジンサ
イクルによりピストン連動系に付与される動力で動作し
て吸熱器から吸熱するとともに放熱器から温熱放出する
ガス作動式のヒートポンプサイクル）を生じさせること
ができる。
【００１１】このことから、加熱器を上記の如くガスタ
ービンの排ガスと高温室への吸入作動ガスとの熱交換に
より高温室に熱付与する構成にすることにより、ガスタ
ービンの排ガスを駆動熱源として吸熱器で冷熱を発生す
るとともに放熱器で温熱を発生するタービン排熱駆動型
のヒートポンプ装置にすることができ、全体としては、
ガスタービンの発生動力による発電機駆動で電力を得る
ことに併せ、そのガスタービンの排ガスを利用して冷熱
及び温熱を得ることができるガスタービン・コージェネ
レーションシステムにすることができる。
ービンの排ガスと高温室への吸入作動ガスとの熱交換に
より高温室に熱付与する構成にすることにより、ガスタ
ービンの排ガスを駆動熱源として吸熱器で冷熱を発生す
るとともに放熱器で温熱を発生するタービン排熱駆動型
のヒートポンプ装置にすることができ、全体としては、
ガスタービンの発生動力による発電機駆動で電力を得る
ことに併せ、そのガスタービンの排ガスを利用して冷熱
及び温熱を得ることができるガスタービン・コージェネ
レーションシステムにすることができる。
【００１２】そして、このようにガスタービンの排ガス
を駆動熱源にして冷熱及び温熱を発生させることによ
り、ガスタービンの発生動力をヒートポンプ装置の駆動
に費やすことを回避できて、コージェネレーションシス
テムとしての発電効率を高めることができ、また、上記
の如き逆スターリングサイクル的なヒートポンプサイク
ルであれば、冷媒の相変化を用いるものでないことか
ら、吸収式冷凍機では得ることができない極低温を容易
に得ることができるとともに、複数ピストンの位相差調
整などにより発生冷熱の温度や発生温熱の温度も広い範
囲にわたって容易に変更することができ、これらのこと
から、先述した従来システムに比べ、高い発電効率を得
ながら多様な熱需要に対しても幅広く対応できる極めて
優れたガスタービン・コージェネレーションシステムに
することができる。
を駆動熱源にして冷熱及び温熱を発生させることによ
り、ガスタービンの発生動力をヒートポンプ装置の駆動
に費やすことを回避できて、コージェネレーションシス
テムとしての発電効率を高めることができ、また、上記
の如き逆スターリングサイクル的なヒートポンプサイク
ルであれば、冷媒の相変化を用いるものでないことか
ら、吸収式冷凍機では得ることができない極低温を容易
に得ることができるとともに、複数ピストンの位相差調
整などにより発生冷熱の温度や発生温熱の温度も広い範
囲にわたって容易に変更することができ、これらのこと
から、先述した従来システムに比べ、高い発電効率を得
ながら多様な熱需要に対しても幅広く対応できる極めて
優れたガスタービン・コージェネレーションシステムに
することができる。
【００１３】〔２〕請求項２に係る発明は、請求項１に
係る発明を実施するのに好適な実施形態を特定するもの
であり、その特徴は、前記ガスタービンに供給する燃焼
用空気を前記ガスタービンの排ガスと熱交換させて予熱
する再生器を設け、前記ガスタービンの排ガスを前記再
生器に送る上流側排ガス路に前記加熱器を介装してある
点にある。
係る発明を実施するのに好適な実施形態を特定するもの
であり、その特徴は、前記ガスタービンに供給する燃焼
用空気を前記ガスタービンの排ガスと熱交換させて予熱
する再生器を設け、前記ガスタービンの排ガスを前記再
生器に送る上流側排ガス路に前記加熱器を介装してある
点にある。
【００１４】つまり、この構成によれば、上記再生器に
よりガスタービンの排ガスを用いてガスタービンへの送
給燃焼用空気を予熱することで、ガスタービンの燃料消
費量を節減することができ、そのことでタービン効率を
高めることができる。
よりガスタービンの排ガスを用いてガスタービンへの送
給燃焼用空気を予熱することで、ガスタービンの燃料消
費量を節減することができ、そのことでタービン効率を
高めることができる。
【００１５】そしてまた、前記の如きスターリングサイ
クル的なエンジンサイクルと逆スターリングサイクル的
なヒートポンプサイクルとの併行サイクル（代表的には
ヴィルミエサイクル）は、一般に加熱器による高温室へ
の付与熱が高温であるほど、その効率を効果的に高める
ことができるのに対し、上記の如く加熱器をガスタービ
ンから再生器へタービン排ガスを導く上流側排ガス路に
介装することにより、再生器での空気予熱で降温する以
前のタービン排ガスを用いて極力高温の熱を高温室に付
与することができて、そのことで上記併行サイクルの効
率を効果的に高める（換言すれば、ガスエンジンなどに
比べガスタービンの排ガス温度が高温であることを有効
利用して上記併行サイクルの効率を効果的に高める）こ
とができ、これらのことにより、効率面で一層優れたガ
スタービン・コージェネレーションシステムにすること
ができる。
クル的なエンジンサイクルと逆スターリングサイクル的
なヒートポンプサイクルとの併行サイクル（代表的には
ヴィルミエサイクル）は、一般に加熱器による高温室へ
の付与熱が高温であるほど、その効率を効果的に高める
ことができるのに対し、上記の如く加熱器をガスタービ
ンから再生器へタービン排ガスを導く上流側排ガス路に
介装することにより、再生器での空気予熱で降温する以
前のタービン排ガスを用いて極力高温の熱を高温室に付
与することができて、そのことで上記併行サイクルの効
率を効果的に高める（換言すれば、ガスエンジンなどに
比べガスタービンの排ガス温度が高温であることを有効
利用して上記併行サイクルの効率を効果的に高める）こ
とができ、これらのことにより、効率面で一層優れたガ
スタービン・コージェネレーションシステムにすること
ができる。
【００１６】〔３〕請求項３に係る発明は、請求項２に
係る発明を実施するのに好適な実施形態を特定するもの
であり、その特徴は、前記ガスタービンの排ガスを前記
加熱器を迂回させて前記再生器に送るヒートポンプバイ
パス路を設けるとともに、前記加熱器を通じて前記再生
器に送るタービン排ガスと前記ヒートポンプバイパス路
を通じて前記再生器に送るタービン排ガスとの流量比を
調整するヒートポンプバイパス調整弁を設けてある点に
ある。
係る発明を実施するのに好適な実施形態を特定するもの
であり、その特徴は、前記ガスタービンの排ガスを前記
加熱器を迂回させて前記再生器に送るヒートポンプバイ
パス路を設けるとともに、前記加熱器を通じて前記再生
器に送るタービン排ガスと前記ヒートポンプバイパス路
を通じて前記再生器に送るタービン排ガスとの流量比を
調整するヒートポンプバイパス調整弁を設けてある点に
ある。
【００１７】つまり、この構成によれば、ガスタービン
の排ガスのうち加熱器を通じて再生器に送る排ガスの流
量を増大させる側に上記ヒートポンプバイパス調整弁を
操作することにより、高温室への付与熱量を増大させて
前記の併行サイクルによる冷温熱の発生量を増大させる
ことができ、また逆に、ヒートポンプバイパス路を通じ
加熱器を迂回させて再生器に送る排ガスの流量を増大さ
せる側にヒートポンプバイパス調整弁を操作することに
より、高温室への付与熱量を減少させて前記の併行サイ
クルによる冷温熱の発生量を減少させることができる。
の排ガスのうち加熱器を通じて再生器に送る排ガスの流
量を増大させる側に上記ヒートポンプバイパス調整弁を
操作することにより、高温室への付与熱量を増大させて
前記の併行サイクルによる冷温熱の発生量を増大させる
ことができ、また逆に、ヒートポンプバイパス路を通じ
加熱器を迂回させて再生器に送る排ガスの流量を増大さ
せる側にヒートポンプバイパス調整弁を操作することに
より、高温室への付与熱量を減少させて前記の併行サイ
クルによる冷温熱の発生量を減少させることができる。
【００１８】したがって、このヒートポンプバイパス調
整弁の操作によりコージェネレーションシステムとして
の熱電出力比を適宜調整することができ、これにより、
負荷対応性の面で一層優れたガスタービン・コージェネ
レーションシステムにすることができる。
整弁の操作によりコージェネレーションシステムとして
の熱電出力比を適宜調整することができ、これにより、
負荷対応性の面で一層優れたガスタービン・コージェネ
レーションシステムにすることができる。
【００１９】〔４〕請求項４に係る発明は、請求項１に
係る発明を実施するのに好適な実施形態を特定するもの
であり、その特徴は、前記ガスタービンに供給する燃焼
用空気を前記ガスタービンの排ガスと熱交換させて予熱
する再生器、及び、この再生器を通過したタービン排ガ
スの保有熱を回収する排熱回収装置を設けるとともに、
前記ガスタービンの排ガスを前記再生器を迂回させて前
記排熱回収装置に送る再生器バイパス路、及び、前記再
生器を通じて前記排熱回収装置に送るタービン排ガスと
前記再生器バイパス路を通じて前記排熱回収装置に送る
タービン排ガスとの流量比を調整する再生器バイパス調
整弁を設け、前記加熱器を前記再生器バイパス路に介装
してある点にある。
係る発明を実施するのに好適な実施形態を特定するもの
であり、その特徴は、前記ガスタービンに供給する燃焼
用空気を前記ガスタービンの排ガスと熱交換させて予熱
する再生器、及び、この再生器を通過したタービン排ガ
スの保有熱を回収する排熱回収装置を設けるとともに、
前記ガスタービンの排ガスを前記再生器を迂回させて前
記排熱回収装置に送る再生器バイパス路、及び、前記再
生器を通じて前記排熱回収装置に送るタービン排ガスと
前記再生器バイパス路を通じて前記排熱回収装置に送る
タービン排ガスとの流量比を調整する再生器バイパス調
整弁を設け、前記加熱器を前記再生器バイパス路に介装
してある点にある。
【００２０】つまり、この構成によれば、ガスタービン
の排ガスのうち、加熱器を介装した再生器バイパス路を
通じて排熱回収装置に送る排ガスの流量を増大させる側
に上記再生器バイパス調整弁を操作することにより、高
温室への付与熱量を増大させて前記の併行サイクルによ
る冷温熱の発生量を増大させることができ、また逆に、
加熱器を迂回させる状態で再生器を通じて排熱回収装置
に送る排ガスの流量を増大させる側に再生器バイパス調
整弁を操作することにより、高温室への付与熱量を減少
させて前記の併行サイクルによる冷温熱の発生量を減少
させることができる。
の排ガスのうち、加熱器を介装した再生器バイパス路を
通じて排熱回収装置に送る排ガスの流量を増大させる側
に上記再生器バイパス調整弁を操作することにより、高
温室への付与熱量を増大させて前記の併行サイクルによ
る冷温熱の発生量を増大させることができ、また逆に、
加熱器を迂回させる状態で再生器を通じて排熱回収装置
に送る排ガスの流量を増大させる側に再生器バイパス調
整弁を操作することにより、高温室への付与熱量を減少
させて前記の併行サイクルによる冷温熱の発生量を減少
させることができる。
【００２１】したがって、この再生器バイパス調整弁の
操作によりコージェネレーションシステムとしての熱電
出力比を適宜調整することができ、これにより、負荷対
応性の面で一層優れたガスタービン・コージェネレーシ
ョンシステムにすることができる。
操作によりコージェネレーションシステムとしての熱電
出力比を適宜調整することができ、これにより、負荷対
応性の面で一層優れたガスタービン・コージェネレーシ
ョンシステムにすることができる。
【００２２】そしてまた、前記の併行サイクルは一般に
加熱器による高温室への付与熱が高温であるほど、その
効率を効果的に高めることができるのに対し、上記の如
く加熱器をガスタービンから排熱回収装置へタービン排
ガスを導く排ガス路で再生器と並列に配置することによ
り、再生器での空気予熱で降温する以前のタービン排ガ
スを用いて極力高温の熱を高温室に付与することができ
て、そのことで上記併行サイクルの効率を効果的に高め
ることができ、これにより、再生器による燃料消費量の
節減効果と相俟って、効率面でも一層優れたガスタービ
ン・コージェネレーションシステムにすることができ
る。
加熱器による高温室への付与熱が高温であるほど、その
効率を効果的に高めることができるのに対し、上記の如
く加熱器をガスタービンから排熱回収装置へタービン排
ガスを導く排ガス路で再生器と並列に配置することによ
り、再生器での空気予熱で降温する以前のタービン排ガ
スを用いて極力高温の熱を高温室に付与することができ
て、そのことで上記併行サイクルの効率を効果的に高め
ることができ、これにより、再生器による燃料消費量の
節減効果と相俟って、効率面でも一層優れたガスタービ
ン・コージェネレーションシステムにすることができ
る。
【００２３】
【発明の実施の形態】図１はガスタービン・コージェネ
レーションシステムを示し、１はガスタービン、２はガ
スタービン１の出力軸１ａに連結した圧縮機であり、こ
の圧縮機２により吸気路３から燃焼用空気Ａを吸入し
て、その吸入した燃焼用空気Ａを送気路４を通じガスタ
ービン１の燃焼器５に加圧供給し、この燃焼器５で燃料
路６からの供給燃料Ｆを燃焼させることによりガスター
ビン１の運転を継続する。
レーションシステムを示し、１はガスタービン、２はガ
スタービン１の出力軸１ａに連結した圧縮機であり、こ
の圧縮機２により吸気路３から燃焼用空気Ａを吸入し
て、その吸入した燃焼用空気Ａを送気路４を通じガスタ
ービン１の燃焼器５に加圧供給し、この燃焼器５で燃料
路６からの供給燃料Ｆを燃焼させることによりガスター
ビン１の運転を継続する。
【００２４】また、７は排ガス路８へ送出されたガスタ
ービン１の排ガスＥと送気路４の燃焼用空気Ａとを熱交
換させて燃焼用空気Ａを予熱する再生器であり、この再
生器７による空気予熱により、所要のタービン作動温度
を得るのに要する燃料量を低減してガスタービン１の燃
料消費量を節減する。
ービン１の排ガスＥと送気路４の燃焼用空気Ａとを熱交
換させて燃焼用空気Ａを予熱する再生器であり、この再
生器７による空気予熱により、所要のタービン作動温度
を得るのに要する燃料量を低減してガスタービン１の燃
料消費量を節減する。
【００２５】９は圧縮機２とともにガスタービン１の出
力軸１ａに連結した発電機であり、ガスタービン１の発
生動力により発電機９を駆動することでコージェネレー
ションシステムとしての電力出力を得る。
力軸１ａに連結した発電機であり、ガスタービン１の発
生動力により発電機９を駆動することでコージェネレー
ションシステムとしての電力出力を得る。
【００２６】一方、コージェネレーションシステムとし
ての熱出力については、タービン排ガスＥを導く排ガス
路８のうち再生器７よりも上流側の排ガス路８ａに、タ
ービン排熱駆動型のヒートポンプ装置１０を介装し、こ
のヒートポンプ装置１０により冷暖房用途などに供する
冷熱及び温熱を得るとともに、再生器７よりも下流側の
排ガス路８ｂに、給湯に用いる排熱回収ボイラなどの適
当な排熱回収装置１１を介装し、この排熱回収装置１１
によりタービン排ガスＥの残存保有熱を回収する。
ての熱出力については、タービン排ガスＥを導く排ガス
路８のうち再生器７よりも上流側の排ガス路８ａに、タ
ービン排熱駆動型のヒートポンプ装置１０を介装し、こ
のヒートポンプ装置１０により冷暖房用途などに供する
冷熱及び温熱を得るとともに、再生器７よりも下流側の
排ガス路８ｂに、給湯に用いる排熱回収ボイラなどの適
当な排熱回収装置１１を介装し、この排熱回収装置１１
によりタービン排ガスＥの残存保有熱を回収する。
【００２７】上記ヒートポンプ装置１０は、図２に示す
如く、高温側ディスプレーサピストンＰ１を内装した高
温側シリンダ１２と、低温側ディスプレーサピストンＰ
２を内装した低温側シリンダ１３とを有し、両シリンダ
１２，１３はそれらのシリンダ軸芯が直交する状態に配
置し、このシリンダ配置において、両ディスプレーサピ
ストンＰ１，Ｐ２を共通の回転軸１４における同一のク
ランク部１４ａにコネクションロッド１５，１６を介し
て連結することで、図中の矢印に示す回転方向において
両ディスプレーサピストンＰ１，Ｐ２を、低温側ディス
プレーサピストンＰ２が高温側ディスプレーサピストン
Ｐ１よりも９０°だけ進相する状態で連動動作させるよ
うにしてある。
如く、高温側ディスプレーサピストンＰ１を内装した高
温側シリンダ１２と、低温側ディスプレーサピストンＰ
２を内装した低温側シリンダ１３とを有し、両シリンダ
１２，１３はそれらのシリンダ軸芯が直交する状態に配
置し、このシリンダ配置において、両ディスプレーサピ
ストンＰ１，Ｐ２を共通の回転軸１４における同一のク
ランク部１４ａにコネクションロッド１５，１６を介し
て連結することで、図中の矢印に示す回転方向において
両ディスプレーサピストンＰ１，Ｐ２を、低温側ディス
プレーサピストンＰ２が高温側ディスプレーサピストン
Ｐ１よりも９０°だけ進相する状態で連動動作させるよ
うにしてある。
【００２８】両シリンダ１２，１３のボトム室１２ｂ，
１３ｂどうしは結合路１７により連通させて、この連通
状態の両ボトム室１２ｂ，１３ｂを中温室Ｍにし、これ
に対し、高温側シリンダ１２のヘッド室１２ａを高温室
Ｈとして、この高温室Ｈと中温室Ｍとを高温側シリンダ
１２の外周部における環状の高温側連通路１８により連
通させるとともに、低温側シリンダ１３のヘッド室１３
ａを低温室Ｃとして、この低温室Ｃ中温室Ｍとを低温側
シリンダ１３の外周部における環状の低温側連通路１９
により連通させてある。
１３ｂどうしは結合路１７により連通させて、この連通
状態の両ボトム室１２ｂ，１３ｂを中温室Ｍにし、これ
に対し、高温側シリンダ１２のヘッド室１２ａを高温室
Ｈとして、この高温室Ｈと中温室Ｍとを高温側シリンダ
１２の外周部における環状の高温側連通路１８により連
通させるとともに、低温側シリンダ１３のヘッド室１３
ａを低温室Ｃとして、この低温室Ｃ中温室Ｍとを低温側
シリンダ１３の外周部における環状の低温側連通路１９
により連通させてある。
【００２９】そして、これら高温室Ｈ、中温室Ｍ、低温
室Ｃ、並びに、高温側及び低温側の連通路１８，１９に
より形成される一連の密閉空間を作動ガス空間として、
この作動ガス空間に作動ガスＧ（水素ガスやヘリウムガ
スなどの適当な非凝縮性ガス）を充填してある。
室Ｃ、並びに、高温側及び低温側の連通路１８，１９に
より形成される一連の密閉空間を作動ガス空間として、
この作動ガス空間に作動ガスＧ（水素ガスやヘリウムガ
スなどの適当な非凝縮性ガス）を充填してある。
【００３０】高温側及び低温側の連通路１８，１９には
夫々、金属線材の充填層等で構成した蓄熱機能を有する
通気性の熱再生器２０，２１を介装するとともに、加熱
対象熱媒Ｌｈと通過作動ガスＧとを熱交換させて中温室
Ｍから加熱対象熱媒Ｌｈに放熱させる温熱出力用の環状
放熱器２２，２３を、各熱再生器２０，２１よりも中温
室Ｍの側に位置させて介装し、さらに、低温側連通路１
９には、冷却対象熱媒Ｌｃと通過作動ガスＧとの熱交換
させて冷却対象熱媒Ｌｃから低温室Ｃに熱を取り入れる
冷熱出力用の環状吸熱器２４を介装してある。
夫々、金属線材の充填層等で構成した蓄熱機能を有する
通気性の熱再生器２０，２１を介装するとともに、加熱
対象熱媒Ｌｈと通過作動ガスＧとを熱交換させて中温室
Ｍから加熱対象熱媒Ｌｈに放熱させる温熱出力用の環状
放熱器２２，２３を、各熱再生器２０，２１よりも中温
室Ｍの側に位置させて介装し、さらに、低温側連通路１
９には、冷却対象熱媒Ｌｃと通過作動ガスＧとの熱交換
させて冷却対象熱媒Ｌｃから低温室Ｃに熱を取り入れる
冷熱出力用の環状吸熱器２４を介装してある。
【００３１】また、高温側連通路１８のうち熱再生器２
０よりも高温室Ｈ側の部分は、高温室Ｈと熱再生器２０
とにわたる多数のＵ字状伝熱管ｐを環状に並列配置した
伝熱管群２５で形成し、そして、この伝熱管群２５を囲
う容器状体２６に、その内部へガスタービン１からの排
ガスＥを導入する排ガス導入口２６ａと、内部へ導入し
たタービン排ガスＥを下流の再生器７へ導出する排ガス
導入口２６ｂとを形成し、これにより、この伝熱管群２
５を、各伝熱管ｐを通じて高温室Ｈへ吸入する作動ガス
Ｇとタービン排ガスＥとの熱交換により高温室Ｈに高温
熱を付与する加熱器にしてある。
０よりも高温室Ｈ側の部分は、高温室Ｈと熱再生器２０
とにわたる多数のＵ字状伝熱管ｐを環状に並列配置した
伝熱管群２５で形成し、そして、この伝熱管群２５を囲
う容器状体２６に、その内部へガスタービン１からの排
ガスＥを導入する排ガス導入口２６ａと、内部へ導入し
たタービン排ガスＥを下流の再生器７へ導出する排ガス
導入口２６ｂとを形成し、これにより、この伝熱管群２
５を、各伝熱管ｐを通じて高温室Ｈへ吸入する作動ガス
Ｇとタービン排ガスＥとの熱交換により高温室Ｈに高温
熱を付与する加熱器にしてある。
【００３２】つまり、このヒートポンプ装置１０では、
前述の如く低温側ディスプレーサピストンＰ２が高温側
ディスプレーサピストンＰ１よりも９０°だけ進相する
状態での両ディスプレーサピストンＰ１，Ｐ２の連動動
作をもって、高温室Ｈ、中温室Ｍ、低温室Ｃの夫々に作
動ガスＧの吐出吸入を所定の位相差関係で繰り返させる
ことにより、高温室Ｈと中温室Ｍとの間、及び、中温室
Ｍと低温室Ｃとの間の夫々で高温側及び低温側の連通路
１８，１９を通じ作動ガスＧを反復して行き来させ、そ
して、上記加熱器２５、両放熱器２２，２３、高温側の
熱再生器２０夫々の機能下における高温室Ｈと中温室Ｍ
との間での作動ガスＧの行き来により、理想的には図３
における上側の閉曲線ａ−ｂ−ｃ−ｄで示されるような
スターリングサイクル的なエンジンサイクルＸ（すなわ
ち、タービン排ガスＥを駆動熱源として動力発生するエ
ンジンサイクル）を生じさせる。
前述の如く低温側ディスプレーサピストンＰ２が高温側
ディスプレーサピストンＰ１よりも９０°だけ進相する
状態での両ディスプレーサピストンＰ１，Ｐ２の連動動
作をもって、高温室Ｈ、中温室Ｍ、低温室Ｃの夫々に作
動ガスＧの吐出吸入を所定の位相差関係で繰り返させる
ことにより、高温室Ｈと中温室Ｍとの間、及び、中温室
Ｍと低温室Ｃとの間の夫々で高温側及び低温側の連通路
１８，１９を通じ作動ガスＧを反復して行き来させ、そ
して、上記加熱器２５、両放熱器２２，２３、高温側の
熱再生器２０夫々の機能下における高温室Ｈと中温室Ｍ
との間での作動ガスＧの行き来により、理想的には図３
における上側の閉曲線ａ−ｂ−ｃ−ｄで示されるような
スターリングサイクル的なエンジンサイクルＸ（すなわ
ち、タービン排ガスＥを駆動熱源として動力発生するエ
ンジンサイクル）を生じさせる。
【００３３】また、このエンジンサイクルＸに併行し
て、吸熱器２４、両放熱器２２，２３、低温側の熱再生
器２１夫々の機能下における中温室Ｍと低温室Ｃとの間
での作動ガスＧの行き来により、理想的には図３におけ
る下側の閉曲線ａ′−ｂ−ｃ′−ｄ′で示されるような
逆スターリングサイクル的なヒートポンプサイクルＹ
（すなわち、上記エンジンサイクルＸによる発生動力で
動作するヒートポンプサイクル）を生じさせ、これによ
り、ガスタービン１の排ガスＥを駆動熱源として、吸熱
器２４において冷却対象熱媒Ｌｃに対し冷熱出力させる
とともに、両放熱器２２，２３において加熱対象熱媒Ｌ
ｈに対し温熱出力させる。
て、吸熱器２４、両放熱器２２，２３、低温側の熱再生
器２１夫々の機能下における中温室Ｍと低温室Ｃとの間
での作動ガスＧの行き来により、理想的には図３におけ
る下側の閉曲線ａ′−ｂ−ｃ′−ｄ′で示されるような
逆スターリングサイクル的なヒートポンプサイクルＹ
（すなわち、上記エンジンサイクルＸによる発生動力で
動作するヒートポンプサイクル）を生じさせ、これによ
り、ガスタービン１の排ガスＥを駆動熱源として、吸熱
器２４において冷却対象熱媒Ｌｃに対し冷熱出力させる
とともに、両放熱器２２，２３において加熱対象熱媒Ｌ
ｈに対し温熱出力させる。
【００３４】なお、図３のＴ―Ｓ線図において、Ｔｈは
高温室Ｃの平均温度、Ｔｍは中温室Ｍの平均温度、Ｔｃ
は低温室Ｃの平均温度を示す。また、図３に示す併行サ
イクルＺ（上側のエンジンサイクルＸと下側のヒートポ
ンプサイクルＹとの併行サイクル）は理論ヴィルミエサ
イクルであり、実際の装置運転の場合、上下の各閉曲線
ａ−ｂ−ｃ−ｄ，ａ′−ｂ−ｃ′−ｄ′は楕円に近い形
になる。
高温室Ｃの平均温度、Ｔｍは中温室Ｍの平均温度、Ｔｃ
は低温室Ｃの平均温度を示す。また、図３に示す併行サ
イクルＺ（上側のエンジンサイクルＸと下側のヒートポ
ンプサイクルＹとの併行サイクル）は理論ヴィルミエサ
イクルであり、実際の装置運転の場合、上下の各閉曲線
ａ−ｂ−ｃ−ｄ，ａ′−ｂ−ｃ′−ｄ′は楕円に近い形
になる。
【００３５】図１において、２７はヒートポンプ装置１
０の加熱器２５を通過したタービン排ガスＥ（詳しく
は、容器状体２６の内部を通過したタービン排ガス）を
再生器７を迂回させて排熱回収装置１１に送る再生器バ
イパス路、２８，２９は再生器７を通じて排熱回収装置
１１に送るタービン排ガスＥと再生器バイパス路２７を
通じて排熱回収装置１１に送るタービン排ガスＥとの流
量比を調整する再生器バイパス調整弁であり、この流量
比調整により排熱回収装置１１での回収熱量を変更する
ことで、コージェネレーションシステムとしての熱電出
力比を負荷状況に応じて変更する。
０の加熱器２５を通過したタービン排ガスＥ（詳しく
は、容器状体２６の内部を通過したタービン排ガス）を
再生器７を迂回させて排熱回収装置１１に送る再生器バ
イパス路、２８，２９は再生器７を通じて排熱回収装置
１１に送るタービン排ガスＥと再生器バイパス路２７を
通じて排熱回収装置１１に送るタービン排ガスＥとの流
量比を調整する再生器バイパス調整弁であり、この流量
比調整により排熱回収装置１１での回収熱量を変更する
ことで、コージェネレーションシステムとしての熱電出
力比を負荷状況に応じて変更する。
【００３６】〔別実施形態〕次に別実施形態を列記す
る。
る。
【００３７】上述の実施形態では、ガスタービン１の排
ガスＥを再生器７に送る上流側排ガス路８ａにヒートポ
ンプ装置１０の加熱器２５を介装する例を示したが、前
記の如き併行サイクル・ヒートポンプ装置１０の加熱器
２５を、ガスタービン１からの排ガス路８において具体
的にどの部分に介装するかは、種々の構成変更が可能で
あり、例えば図４に示す如く、再生器バイパス路２７に
前記併行サイクル・ヒートポンプ装置１０の加熱器２５
を介装するシステム構成にしてもよく、また場合によっ
ては、再生器７を装備しないシステム構成において、ガ
スタービン１からの排ガス路８に併行サイクル・ヒート
ポンプ装置１０の加熱器２５を介装するようにしてもよ
い。
ガスＥを再生器７に送る上流側排ガス路８ａにヒートポ
ンプ装置１０の加熱器２５を介装する例を示したが、前
記の如き併行サイクル・ヒートポンプ装置１０の加熱器
２５を、ガスタービン１からの排ガス路８において具体
的にどの部分に介装するかは、種々の構成変更が可能で
あり、例えば図４に示す如く、再生器バイパス路２７に
前記併行サイクル・ヒートポンプ装置１０の加熱器２５
を介装するシステム構成にしてもよく、また場合によっ
ては、再生器７を装備しないシステム構成において、ガ
スタービン１からの排ガス路８に併行サイクル・ヒート
ポンプ装置１０の加熱器２５を介装するようにしてもよ
い。
【００３８】図５に示す如く、ガスタービン１の排ガス
Ｅを再生器７に送る上流側排ガス路８ａに併行サイクル
・ヒートポンプ装置１０の加熱器２５を介装する構成に
おいて、タービン排ガスＥを加熱器２５を迂回させて再
生器７に送るヒートポンプバイパス路３０を設けるとと
もに、加熱器２５を通じて再生器７に送るタービン排ガ
スＥとヒートポンプバイパス路３０を通じて再生器７に
送るタービン排ガスＥとの流量比を調整するヒートポン
プバイパス調整弁３１，３２を設け、このヒートポンプ
バイパス調整弁３１，３２による流量比調整によりヒー
トポンプ装置１０の冷温熱発生量を変更することで、コ
ージェネレーションシステムとしての熱電出力比を負荷
状況に応じ変更するようにしてもよい。
Ｅを再生器７に送る上流側排ガス路８ａに併行サイクル
・ヒートポンプ装置１０の加熱器２５を介装する構成に
おいて、タービン排ガスＥを加熱器２５を迂回させて再
生器７に送るヒートポンプバイパス路３０を設けるとと
もに、加熱器２５を通じて再生器７に送るタービン排ガ
スＥとヒートポンプバイパス路３０を通じて再生器７に
送るタービン排ガスＥとの流量比を調整するヒートポン
プバイパス調整弁３１，３２を設け、このヒートポンプ
バイパス調整弁３１，３２による流量比調整によりヒー
トポンプ装置１０の冷温熱発生量を変更することで、コ
ージェネレーションシステムとしての熱電出力比を負荷
状況に応じ変更するようにしてもよい。
【００３９】タービン排ガスＥを熱源として駆動する併
行サイクル・ヒートポンプ装置１１の具体的構造は、前
述の実施形態で示した構造に限られるものではなく、ス
ターリングサイクル的なエンジンサイクルと逆スターリ
ングサイクル的なヒートポンプサイクルとを併行実施で
きる構造であれば種々の構造を採用でき、例えば、図６
に示す如く、所定の位相差で連動動作させる３つのピス
トンＰｈ，Ｐｍ，Ｐｃを設けるとともに、これらピスト
ンＰｈ，Ｐｍ，Ｐｃを各別に収納する３つのシリンダ３
３，３４，３５を設け、これらシリンダ３３，３４，３
５において個々に形成される３つのシリンダ室３３ａ，
３４ａ，３５ａを高温室Ｈと中温室Ｍと低温室Ｃとにす
る構造を採るなどしてもよい。
行サイクル・ヒートポンプ装置１１の具体的構造は、前
述の実施形態で示した構造に限られるものではなく、ス
ターリングサイクル的なエンジンサイクルと逆スターリ
ングサイクル的なヒートポンプサイクルとを併行実施で
きる構造であれば種々の構造を採用でき、例えば、図６
に示す如く、所定の位相差で連動動作させる３つのピス
トンＰｈ，Ｐｍ，Ｐｃを設けるとともに、これらピスト
ンＰｈ，Ｐｍ，Ｐｃを各別に収納する３つのシリンダ３
３，３４，３５を設け、これらシリンダ３３，３４，３
５において個々に形成される３つのシリンダ室３３ａ，
３４ａ，３５ａを高温室Ｈと中温室Ｍと低温室Ｃとにす
る構造を採るなどしてもよい。
【００４０】また、そのヒートポンプ装置１１で実行さ
せる併行サイクルＺもヴィルミエサイクルに限定される
ものではなく、スターリングサイクル的なエンジンサイ
クルと逆スターリングサイクル的なヒートポンプサイク
ルとの併行サイクルであれば、ヴィルミエサイクル以外
のサイクルであってもよい。
せる併行サイクルＺもヴィルミエサイクルに限定される
ものではなく、スターリングサイクル的なエンジンサイ
クルと逆スターリングサイクル的なヒートポンプサイク
ルとの併行サイクルであれば、ヴィルミエサイクル以外
のサイクルであってもよい。
【００４１】本発明の実施において用いるガスタービン
は、再生器を設けない単純サイクルのガスタービン、再
生器を設ける再生サイクルのガスタービン、タービンの
中間段階において再燃焼や再加熱を行なう再熱サイクル
のガスタービンを初め、どのような方式・構造のガスタ
ービンであってもよい。
は、再生器を設けない単純サイクルのガスタービン、再
生器を設ける再生サイクルのガスタービン、タービンの
中間段階において再燃焼や再加熱を行なう再熱サイクル
のガスタービンを初め、どのような方式・構造のガスタ
ービンであってもよい。
【図１】ガスタービン・コージェネレーションシステム
の構成図
の構成図
【図２】併行システム・ヒートポンプ装置の縦断面図
【図３】併行サイクルを示すＴ−Ｓ線図
【図４】別実施形態を示すシステム構成図
【図５】他の別実施形態を示すシステム構成図
【図６】他の別実施形態を示すヒートポンプ装置の構造
図
図
【図７】従来システムのシステム構成図
【図８】他の従来システムのシステム構成図
１ ガスタービン ７ 再生器 ８ａ 上流側排ガス路 ９ 発電機 １０ ヒートポンプ装置 １１ 排熱回収装置 １８ 高温側連通路 １９ 低温側連通路 ２０，２１ 熱再生器 ２２，２３ 放熱器 ２４ 吸熱器 ２５ 加熱器 ２７ 再生器バイパス路 ２８，２９ 再生器バイパス調整弁 ３０ ヒートポンプバイパス路 ３１，３２ ヒートポンプバイパス調整弁 Ｈ 高温室 Ｍ 中温室 Ｃ 低温室 Ａ 燃焼用空気 Ｅ タービン排ガス Ｇ 作動ガス Ｐ１，Ｐ２ ピストン
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｆ０２Ｃ 7/08 Ｆ０２Ｃ 7/08 Ｂ Ｆ０２Ｇ 5/04 Ｆ０２Ｇ 5/04 Ｓ Ｆ２５Ｂ 9/14 ５１０ Ｆ２５Ｂ 9/14 ５１０Ａ 27/02 27/02 Ｆ Ｌ
Claims (4)
- 【請求項１】 ガスタービン駆動の発電システムに対し
ヒートポンプ装置を組み合わせたガスタービン・コージ
ェネレーションシステムであって、 前記ヒートポンプ装置の装置構成として、 所定位相差で連動する複数ピストンの動作により所定の
位相差関係で作動ガスの吐出吸入を繰り返す高温室と中
温室と低温室とを設け、 前記高温室と前記中温室とを連通させる高温側連通路、
及び、前記中温室と前記低温室とを連通させる低温側連
通路を設け、 これら高温側及び低温側連通路の夫々に熱再生器を介装
するとともに、 前記高温室に高温熱を付与する加熱器と、前記中温室か
ら放熱させる放熱器と、前記低温室に熱を取り入れる吸
熱器とを設け、 前記加熱器を、前記ガスタービンの排ガスと前記高温室
への吸入作動ガスとの熱交換により前記高温室に熱付与
する構成にしてあるガスタービン・コージェネレーショ
ンシステム。 - 【請求項２】 前記ガスタービンに供給する燃焼用空気
を前記ガスタービンの排ガスと熱交換させて予熱する再
生器を設け、 前記ガスタービンの排ガスを前記再生器に送る上流側排
ガス路に前記加熱器を介装してある請求項１記載のガス
タービン・コージェネレーションシステム。 - 【請求項３】 前記ガスタービンの排ガスを前記加熱器
を迂回させて前記再生器に送るヒートポンプバイパス路
を設けるとともに、 前記加熱器を通じて前記再生器に送るタービン排ガスと
前記ヒートポンプバイパス路を通じて前記再生器に送る
タービン排ガスとの流量比を調整するヒートポンプバイ
パス調整弁を設けてある請求項２記載のガスタービン・
コージェネレーションシステム。 - 【請求項４】 前記ガスタービンに供給する燃焼用空気
を前記ガスタービンの排ガスと熱交換させて予熱する再
生器、及び、この再生器を通過したタービン排ガスの保
有熱を回収する排熱回収装置を設けるとともに、 前記ガスタービンの排ガスを前記再生器を迂回させて前
記排熱回収装置に送る再生器バイパス路、及び、前記再
生器を通じて前記排熱回収装置に送るタービン排ガスと
前記再生器バイパス路を通じて前記排熱回収装置に送る
タービン排ガスとの流量比を調整する再生器バイパス調
整弁を設け、 前記加熱器を前記再生器バイパス路に介装してある請求
項１記載のガスタービン・コージェネレーションシステ
ム。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001018286A JP2002221089A (ja) | 2001-01-26 | 2001-01-26 | ガスタービン・コージェネレーションシステム |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001018286A JP2002221089A (ja) | 2001-01-26 | 2001-01-26 | ガスタービン・コージェネレーションシステム |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002221089A true JP2002221089A (ja) | 2002-08-09 |
Family
ID=18884333
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001018286A Pending JP2002221089A (ja) | 2001-01-26 | 2001-01-26 | ガスタービン・コージェネレーションシステム |
Country Status (1)
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|---|---|
| JP (1) | JP2002221089A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006226655A (ja) * | 2005-02-21 | 2006-08-31 | Osaka Gas Co Ltd | 圧縮式ヒートポンプシステム |
| CN106440503A (zh) * | 2016-04-17 | 2017-02-22 | 李华玉 | 第一类热驱动压缩式热泵 |
| CN108088115A (zh) * | 2016-11-24 | 2018-05-29 | 李华玉 | 第一类热驱动压缩式热泵 |
| CN108106040A (zh) * | 2016-11-24 | 2018-06-01 | 李华玉 | 第一类热驱动压缩式热泵 |
| CN108151361A (zh) * | 2016-11-24 | 2018-06-12 | 李华玉 | 第一类热驱动压缩式热泵 |
| CN108151360A (zh) * | 2016-11-24 | 2018-06-12 | 李华玉 | 第一类热驱动压缩式热泵 |
-
2001
- 2001-01-26 JP JP2001018286A patent/JP2002221089A/ja active Pending
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006226655A (ja) * | 2005-02-21 | 2006-08-31 | Osaka Gas Co Ltd | 圧縮式ヒートポンプシステム |
| JP4624128B2 (ja) * | 2005-02-21 | 2011-02-02 | 大阪瓦斯株式会社 | 圧縮式ヒートポンプシステム |
| CN106440503A (zh) * | 2016-04-17 | 2017-02-22 | 李华玉 | 第一类热驱动压缩式热泵 |
| CN108088115A (zh) * | 2016-11-24 | 2018-05-29 | 李华玉 | 第一类热驱动压缩式热泵 |
| CN108106040A (zh) * | 2016-11-24 | 2018-06-01 | 李华玉 | 第一类热驱动压缩式热泵 |
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