JP2002206109A - Desulfurizing agent for molten iron and desulfurization method for molten iron - Google Patents
Desulfurizing agent for molten iron and desulfurization method for molten ironInfo
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Abstract
Description
【0001】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、効率よくかつ迅速
に溶銑を脱硫するための脱硫剤およびこれを用いた溶銑
の脱硫方法に関するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a desulfurizing agent for efficiently and quickly desulfurizing hot metal and a method for desulfurizing hot metal using the same.
【0002】[0002]
【従来の技術】従来より、鋼中硫黄濃度が30ppm以
下の低硫鋼を製造する場合、まず溶銑段階で30ppm
以下まで脱硫処理し、2次精錬工程で仕上げ脱硫処理を
行うのが一般的である。その際、酸素濃度が高くて脱硫
効率が低くなりがちな2次精錬工程では迅速な脱硫処理
が困難であるから、溶銑段階で可能な限り低い硫黄濃度
まで脱硫することが望ましい。2. Description of the Related Art Conventionally, in the case of producing low sulfur steel having a sulfur concentration of 30 ppm or less in steel, first, 30 ppm in a hot metal stage.
In general, the desulfurization treatment is performed as follows, and the finish desulfurization treatment is performed in the secondary refining process. In this case, it is difficult to perform a rapid desulfurization treatment in the secondary refining process in which the oxygen concentration is high and the desulfurization efficiency tends to be low. Therefore, desulfurization is desirably performed to the lowest possible sulfur concentration in the hot metal stage.
【0003】溶銑の脱硫剤としては、最も一般的には、
石灰系,カルシウムカーバイド,ソーダ灰等が選択され
ている。これらはそれぞれ得失があり、例えば石灰系は
最も安価であるが、主成分が溶銑温度では固体であるか
ら処理時間が長くなる。カルシウムカーバイドは不純物
として含まれるPが有害なフォスフィンを生成するの
で、環境上の問題がある。また、ソーダ灰は蒸気圧が高
いので処理中に多量の白煙が発生する上、溶銑温度を著
しく低下させる。また、後2者を用いると生成スラグの
リサイクルが困難であり、スラグ処理の点でも難があ
る。[0003] As a desulfurizing agent for hot metal, most commonly,
Lime, calcium carbide, soda ash, etc. are selected. Each of these has advantages and disadvantages, for example, lime is the cheapest, but the processing time is long because the main component is solid at the hot metal temperature. Calcium carbide has environmental problems because P contained as an impurity generates harmful phosphine. In addition, soda ash generates a large amount of white smoke during processing due to its high vapor pressure, and significantly lowers the hot metal temperature. Also, when the latter two are used, it is difficult to recycle the generated slag, and there is also a problem in slag treatment.
【0004】このようなことから上記に代わるものとし
て、マグネシウム系の脱硫剤が近年注目されている。マ
グネシウムは強力な脱酸・脱硫力を有するが、反応性が
きわめて高くかつ溶銑温度での蒸気圧も高いので、これ
を単体で溶銑中に投入することは事実上困難であるか
ら、Fe,Si,Mn,Al等の成分と合金化したMg
合金として使用したり、特殊な例ではコークスにMgを
含浸させたりする方法が種々提案されている。また、適
切なフラックスと金属Mgを混合したものを使用するこ
ともあり、その添加にあたってはこれらマグネシウム系
脱硫剤をキャリアガスを用いて溶銑中にインジェクショ
ンする方法などが提案されている。[0004] For these reasons, magnesium-based desulfurizing agents have recently been attracting attention as an alternative to the above. Magnesium has a strong deoxidizing and desulfurizing power, but is extremely reactive and has a high vapor pressure at the temperature of the hot metal, so it is practically difficult to put it alone into the hot metal. Mg alloyed with components such as Al, Mn and Al
Various methods have been proposed for use as alloys or, in special cases, impregnating coke with Mg. In addition, a mixture of an appropriate flux and metallic Mg may be used, and a method of injecting these magnesium-based desulfurizing agents into hot metal using a carrier gas has been proposed.
【0005】また、これらの溶銑脱硫処理を実施するに
あたって、その処理容器としては、最も一般的に、高炉
から製鋼工場まで溶銑を輸送するトーピードカーや、転
炉に溶銑を装入する注銑鍋が用いられている。トーピー
ドカーを使用する場合、溶銑の輸送途中において脱硫処
理および脱硫スラグの除滓を実施している。出銑したば
かりの高溶銑温度領域で脱硫処理ができ、かつ処理後の
保温性がよいため脱硫効率に優れている。一方、注銑鍋
を使用する場合、脱硫処理ならびに脱硫スラグの除滓が
終了した後、直ちに転炉装入できるため、処理後の温度
ロスが小さい。[0005] In carrying out these hot metal desulfurization treatments, the most commonly used processing vessels include a torpedo car for transporting hot metal from a blast furnace to a steelmaking plant and a pouring pot for charging hot metal into a converter. Used. When a torpedo car is used, desulfurization treatment and desulfurization slag removal are performed during the transportation of hot metal. Desulfurization can be performed in the high hot metal temperature range just after tapping, and the heat retention after the treatment is good, so the desulfurization efficiency is excellent. On the other hand, when a pouring ladle is used, the converter can be charged immediately after the desulfurization treatment and deslagging of desulfurized slag are completed, so that the temperature loss after the treatment is small.
【0006】しかしながら、両者における脱硫スラグの
除滓方法には、手掻き、あるいは機械的に掻き出す方法
があるが、これらの方法では、その分離作業に多くの時
間及び労力を要する上、脱硫剤使用量が多い場合には、
もちろん脱硫スラグの発生量も多くなり、除滓時間が長
くなる。その結果、処理時間+除滓時間が長くなり、溶
銑温度の低下や転炉操業時間へのマッチングの問題が生
じる。[0006] However, the desulfurization slag removing method for both uses manual scraping or mechanical scraping. However, these methods require a lot of time and labor to separate the desulfurized slag and use a desulfurizing agent. If the amount is large,
Of course, the amount of desulfurized slag generated also increases, and the time required for removing slag increases. As a result, the treatment time plus the slag removal time becomes longer, which causes a problem of lowering the hot metal temperature and matching with the converter operating time.
【0007】[0007]
【発明が解決しようとする課題】上記背景のもとに、本
発明は従来提案されていたものよりも一層効率よくかつ
操業性よく溶銑の脱硫を行うことができるとともに、迅
速に次工程である転炉に溶銑を供することができる溶銑
脱硫法の開発を課題としたものである。SUMMARY OF THE INVENTION Under the above-mentioned background, the present invention can perform desulfurization of hot metal more efficiently and operability than conventionally proposed, and can quickly perform the next step. It is an object of the present invention to develop a hot metal desulfurization method capable of supplying hot metal to a converter.
【0008】[0008]
【課題を解決するための手段】本発明によれば、溶銑の
浴内に脱硫剤を導入して脱硫を実施する溶銑の脱硫法に
おいて、浸漬ランスを用いて金属Mg含有の脱硫剤を溶
銑中にインジェクションし脱硫処理時間を短縮できると
ともに、溶滓分離用取鍋を用いて脱硫スラグの除滓時間
を短縮することを特徴とする溶銑の脱硫方法を提供す
る。本発明法は、溶銑を収容する溶滓分離用取鍋と、溶
滓分離用取鍋の傾動装置と、溶銑を受入れる注銑鍋なら
びに脱硫スラグを受取るスラグ鍋、吹出口が溶銑内に浸
漬される脱硫剤インジェクション用の浸漬ランスとから
なる設備によって実施できる。According to the present invention, in a hot metal desulfurization method in which a desulfurizing agent is introduced into a bath of hot metal to perform desulfurization, a desulfurizing agent containing metallic Mg is added to the hot metal by using an immersion lance. And a method for desulfurizing hot metal, characterized in that the time for desulfurization treatment can be shortened by injection and the time for deslagging of desulfurized slag using a ladle for slag separation is reduced. In the method of the present invention, a slag separation ladle for accommodating hot metal, a tilting device for the slag separation ladle, a pouring ladle for receiving hot metal, a slag pan for receiving desulfurized slag, and an outlet are immersed in the hot metal. And a dipping lance for injection of a desulfurizing agent.
【0009】[0009]
【発明の実施の形態】図1は本発明を実施する設備を図
解的に示したものである。本発明によれば、溶滓分離用
取鍋1内の溶銑2に対して脱硫処理するものであり、浸
漬ランス3を用いて脱硫処理した後、傾動装置11を用
いて、溶滓分離用取鍋1を注銑鍋9側に傾動することに
より出銑し、次に反対側に用意されたスラグ鍋10側に
傾動させることにより脱硫スラグを排滓する。DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS FIG. 1 schematically shows equipment for implementing the present invention. According to the present invention, the hot metal 2 in the slag separation ladle 1 is desulfurized. After the desulfurization treatment using the immersion lance 3, the tilting device 11 is used to perform desulfurization processing. Tapping is performed by tilting the pot 1 toward the pouring pot 9 and then desulfurized slag is discharged by tilting the pot 1 toward the slag pot 10 provided on the opposite side.
【0010】浸漬ランス3は耐火物で保護した管状体の
先端部に吹出口4を有したものであり、図示の例ではこ
の吹出口4は先端近くの胴部に横向きに形成されてお
り、従って、浸漬ランス3を垂直に浸漬した状態では、
粉状脱硫剤5は吹出口4から浴内深部において横向きに
キャリアガス6とともにインジェクションされる。The immersion lance 3 has a blow-out port 4 at the tip of a tubular body protected by a refractory, and in the example shown in the figure, the blow-out port 4 is formed laterally in a body near the tip. Therefore, when the immersion lance 3 is immersed vertically,
The powdery desulfurizing agent 5 is injected along with the carrier gas 6 laterally in the deep part of the bath from the outlet 4.
【0011】この粉状脱硫剤5のインジェクションは、
キャリアガス6によって搬送することにより行うが、キ
ャリアガス6として酸素含有ガスの使用を避ける。脱硫
反応を促進させるためには、酸素分圧をできる限り低く
することが有効であり、窒素ガスやその他の酸素非含有
ガスの使用が可能である。The injection of the powdery desulfurizing agent 5 is as follows:
The transfer is performed by the carrier gas 6, but the use of an oxygen-containing gas as the carrier gas 6 is avoided. In order to accelerate the desulfurization reaction, it is effective to lower the oxygen partial pressure as much as possible, and it is possible to use nitrogen gas or other oxygen-free gas.
【0012】粉状の脱硫剤5としては、プレミックスさ
れたカルシウムアルミネートが好ましく、これらの粉体
をポストミックスするものでもかまわない。その成分比
として重量比で、金属Mg粉:5〜30%,CaO:5
0〜90%,カルシウムアルミネート:4〜23%,そ
の他:不可避的不純物からなり、CaO/カルシウムア
ルミネート:3〜15のものである。ソーダ灰、カルシ
ウムカーバイドは前記した理由により避けるのが好まし
い。As the powdery desulfurizing agent 5, a premixed calcium aluminate is preferable, and a powder obtained by post-mixing these powders may be used. As the component ratio, by weight, metal Mg powder: 5 to 30%, CaO: 5
0 to 90%, calcium aluminate: 4 to 23%, others: unavoidable impurities, CaO / calcium aluminate: 3 to 15. Soda ash and calcium carbide are preferably avoided for the reasons described above.
【0013】本発明法において、脱硫剤の主成分は金属
MgとCaOであり、カルシウムアルミネートは出銑時
に脱硫スラグの流出を防止する造滓剤である。カルシウ
ムアルミネートには、低融点である12CaO・Al2
O3を主成分とすることが好ましい。微粉状であるCa
Oの表面に付着し、微粉状CaOを凝結させるためであ
る。ここで、各成分の配合比を前記のように規定する。In the method of the present invention, the main components of the desulfurizing agent are metallic Mg and CaO, and calcium aluminate is a slag-making agent for preventing outflow of desulfurized slag during tapping. Calcium aluminate has a low melting point of 12CaO.Al 2
It is preferable that O 3 be the main component. Ca in the form of fine powder
This is for adhering to the surface of O and coagulating fine powder CaO. Here, the mixing ratio of each component is defined as described above.
【0014】Mgによる脱硫反応や酸化反応は(1)〜
(2)式で表される。また、Mgによる脱硫によって生
成したMgSは大気中では不安定であり、大気中酸素と
反応して(3)式により復硫を生じる。(4)式により
復硫を防止するために、CaOを同時に供給することが
好ましい。 Mg + [S] = MgS (1) Mg + [O] = MgO (2) MgS + O = MgO + S (3) MgS + CaO = MgO + CaS (4) 金属Mgの配合割合を5〜30%に規定する理由は以下
の通りである。金属Mgが5%未満では、十分な(1)
式の脱硫反応を得るためには、相当量の脱硫剤を使用す
るため、スラグ量の無用な増大をまねく。金属Mgが3
0%を超えると、残部のCaO量が相対的に不足し、
(4)式の反応が十分に得られず、復硫反応を防止する
ことができない。The desulfurization reaction and oxidation reaction by Mg are (1)-
It is expressed by equation (2). MgS generated by desulfurization with Mg is unstable in the atmosphere, and reacts with oxygen in the atmosphere to cause resulfurization according to the formula (3). In order to prevent resulfurization according to the formula (4), it is preferable to simultaneously supply CaO. Mg + [S] = MgS (1) Mg + [O] = MgO (2) MgS + O = MgO + S (3) MgS + CaO = MgO + CaS (4) The mixing ratio of metallic Mg is 5 to 30%. The reasons specified in the above are as follows. If the content of metallic Mg is less than 5%, sufficient (1)
In order to obtain the desulfurization reaction of the formula, a considerable amount of a desulfurizing agent is used, which results in an unnecessary increase in the amount of slag. Metallic Mg 3
If it exceeds 0%, the remaining amount of CaO becomes relatively short,
The reaction of the formula (4) cannot be sufficiently obtained, and the resulfurization reaction cannot be prevented.
【0015】また、造滓剤であるカルシウムアルミネー
トの配合率はCaO配合率と比べ、CaO/カルシウム
アルミネート:3〜15となるように配合することが好
ましい。CaO/カルシウムアルミネートを3以上に規
定する理由は以下の通りである。すなわち、これより小
さい場合、脱硫スラグの融点が低くなり過ぎ、処理鍋を
傾動させ出銑する時に、溶銑と同時に注銑鍋へ混入し、
脱硫スラグが転炉に持込まれ、復硫を生じるため、脱硫
処理における効果が充たされない。一方、CaO/カル
シウムアルミネートを15以下に規定する理由は、この
値より大きくなった場合、CaOの滓化あるいは凝結が
不十分となり、微粉の状態のまま処理後も存在し、上記
と同様に注銑鍋へ脱硫スラグが持込まれるためである。It is preferable to mix calcium aluminate, which is a slag-making agent, with CaO / calcium aluminate: 3 to 15 as compared with CaO. The reason for defining the CaO / calcium aluminate to be 3 or more is as follows. In other words, if it is smaller than this, the melting point of the desulfurized slag becomes too low, and when the processing pot is tilted and tapping, it is mixed into the pouring pot simultaneously with the hot metal,
Since the desulfurized slag is brought into the converter to cause resulfurization, the effect in the desulfurization treatment is not satisfied. On the other hand, the reason why the content of CaO / calcium aluminate is specified to be 15 or less is that if it is larger than this value, CaO slag or coagulation becomes insufficient, and the CaO remains in a fine powder state even after the treatment. This is because desulfurized slag is brought into the pouring ladle.
【0016】本発明の脱硫剤を溶銑中にインジェクショ
ンするに際しては、脱硫剤の吹込速度を、金属Mg純分
の供給速度に換算して5〜25kg/分にコントロール
することにより、最大の効果が得られる。Mgは非常に
反応性が高いので、安全面から供給速度の上限が制約さ
れる。一方、供給速度が5kg/分未満では処理時間が
長くなり、生産効率・コストの点で、本発明の特性を十
分に活かしきれない。When the desulfurizing agent of the present invention is injected into hot metal, the maximum effect is obtained by controlling the blowing rate of the desulfurizing agent to 5 to 25 kg / min in terms of the supply rate of the pure metal Mg. can get. Since Mg is very reactive, the upper limit of the supply rate is restricted from the viewpoint of safety. On the other hand, if the supply speed is less than 5 kg / min, the processing time becomes longer, and the characteristics of the present invention cannot be fully utilized in terms of production efficiency and cost.
【0017】また、本発明の脱硫剤を用いて溶滓分離用
取鍋において脱硫処理することにより最大の効果が得ら
れる。前記したように、一般的に脱硫処理容器には、ト
ーピードカーや注銑鍋が用いられる。本発明の脱硫剤を
これらの処理容器でインジェクションした場合、溶滓分
離用取鍋を用いた場合と同様に脱硫効果が確認される。
しかしながら、転炉に装入する前に脱硫スラグを、手掻
き、あるいは機械的に掻き出さなければ、転炉での復硫
が生じる。復硫を防止するためには、多くの時間と労力
を費やし、脱硫スラグを十分に分離しなければならな
い。The maximum effect can be obtained by desulfurizing the slag separating ladle using the desulfurizing agent of the present invention. As described above, a torpedo car or a pouring pot is generally used for the desulfurization treatment container. When the desulfurizing agent of the present invention is injected in these treatment vessels, the desulfurizing effect is confirmed as in the case of using the ladle for slag separation.
However, if the desulfurized slag is not scraped manually or mechanically before being charged into the converter, resulfurization in the converter occurs. In order to prevent resulfurization, much time and effort must be spent to sufficiently separate the desulfurized slag.
【0018】一方、溶滓分離用取鍋を用いて石灰系によ
る脱硫処理を実施した場合には次のような得失がある。
石灰系は前述したように、最も安価であるが、主成分が
溶銑温度では固体であるから、極低硫鋼の溶製時には処
理時間が長くなるとともに使用する脱硫剤原単位が多く
なる。溶滓分離用取鍋を用いて溶銑−脱硫スラグの分離
時間を短縮できても、処理時間の短縮が不可能であり、
次工程とのマッチングに難が生じる。On the other hand, when a lime-based desulfurization treatment is performed using a ladle for slag separation, there are the following advantages and disadvantages.
As described above, lime is the cheapest, but since the main component is solid at the hot metal temperature, the melting time of ultra-low sulfur steel increases the processing time and the unit unit of desulfurizing agent used. Even if the separation time of hot metal-desulfurization slag can be reduced by using a ladle for slag separation, the processing time cannot be reduced,
Difficulties arise in matching with the next step.
【0019】以上のことより、溶滓分離用取鍋におい
て、プレミックスされた、あるいはポストミックスされ
たMg−CaO−カルシウムアルミネートを用いて脱硫
処理することにより処理時間ならびに溶銑−脱硫スラグ
分離時間を最大限に短縮することが可能であり、生産効
率・コストの点で本発明の効果を最大限に生かすことが
可能である。As described above, in the ladle for slag separation, the premixed or postmixed Mg-CaO-calcium aluminate is subjected to the desulfurization treatment to thereby obtain the treatment time and the hot metal-desulfurization slag separation time. Can be shortened as much as possible, and the effects of the present invention can be maximized in terms of production efficiency and cost.
【0020】[0020]
【実施例】(実施例1)180tの溶滓分離用取鍋にお
いて、表1に示す溶銑を用いて脱硫実験した。EXAMPLES (Example 1) In a ladle for slag separation of 180 tons, a desulfurization experiment was conducted using hot metal shown in Table 1.
【0021】[0021]
【表1】 【table 1】
【0022】脱硫剤として、金属Mg粉を10重量%、
CaO粉末を75重量%、カルシウムアルミネート粉末
を15重量%に配合した混合粉を使用した。脱硫剤の吹
込速度は差圧(タンク内圧−吹込み圧)調整により13
0kg/分に調整した。この時のMg純分供給速度は1
3kg/分に相当する。処理容器として溶滓分離用取鍋
を使用した。表2に、処理条件をまとめて示す。As a desulfurizing agent, metal Mg powder is 10% by weight,
A mixed powder in which CaO powder was mixed at 75% by weight and calcium aluminate powder at 15% by weight was used. The blowing speed of the desulfurizing agent can be adjusted by adjusting the differential pressure (tank pressure-blowing pressure) to 13
Adjusted to 0 kg / min. At this time, the supply rate of pure Mg is 1
Equivalent to 3 kg / min. A ladle for slag separation was used as a processing vessel. Table 2 summarizes the processing conditions.
【0023】[0023]
【表2】 [Table 2]
【0024】図2に、溶銑中の硫黄濃度の経時変化を示
す。最終的に13ppmまで低下した。表3に、最終成
分分析等の実績をまとめて示す。なお、表3中の平均脱
硫速度(min-1)は、脱硫反応が1次反応で進行する
と仮定し、−d[S]/dt=K([S]−
[S]i)、(ここで、[S]:初期硫黄濃度(pp
m),[S]i :到達硫黄濃度(ppm))として求め
たものである。出銑は溶滓分離用取鍋を傾動させること
により5分で終了でき、直ちに転炉に供することができ
た。また、転炉への脱硫スラグの持込みを防止できたた
め、復硫は観察されなかった。FIG. 2 shows the change over time in the sulfur concentration in the hot metal. Eventually, it dropped to 13 ppm. Table 3 summarizes the results of final component analysis and the like. Incidentally, the average desulfurization rate (min -1 ) in Table 3 is based on the assumption that the desulfurization reaction proceeds in the primary reaction, and -d [S] / dt = K ([S]-
[S] i ), where [S]: initial sulfur concentration (pp
m), [S] i : reached sulfur concentration (ppm)). Tapping was completed in 5 minutes by tilting the ladle for slag separation, and was immediately ready for the converter. In addition, since desulfurization slag was prevented from being brought into the converter, resulfurization was not observed.
【0025】[0025]
【表3】 [Table 3]
【0026】(比較例1)実施例1と同様の溶銑を用い
て脱硫実験を実施した。ここでは、脱硫剤として、金属
Mgの量が少なく、かつCaO/カルシウムアルミネー
ト比が大きいものを用いた。すなわち金属Mg粉を3重
量%、CaO粉末を96重量%、カルシウムアルミネー
ト粉末を1重量%に配合した混合粉を使用した。脱硫剤
の吹込み速度は80kg/分に調整した。この時のMg
純分供給速度は2.4kg/分に相当する。処理容器と
して、注銑鍋を使用した。表2に、処理条件をまとめて
示す。図3に、溶銑中の硫黄濃度の経時変化を示す。最
終的に67ppmまで低下した。表3に、最終成分分析
等の実績をまとめて示す。また、注銑鍋での処理後、ス
ラグドラッガーを用いて除滓した後、転炉に供した。処
理後から転炉に装入するまでに15分を要した。また、
ドラッガーによる脱硫スラグの取りこぼしのため、復硫
が生じた。Comparative Example 1 A desulfurization experiment was performed using the same hot metal as in Example 1. Here, a desulfurizing agent having a small amount of metallic Mg and a large CaO / calcium aluminate ratio was used. That is, a mixed powder in which 3% by weight of metallic Mg powder, 96% by weight of CaO powder, and 1% by weight of calcium aluminate powder were used. The blowing rate of the desulfurizing agent was adjusted to 80 kg / min. Mg at this time
The net feed rate corresponds to 2.4 kg / min. A pouring pot was used as a processing vessel. Table 2 summarizes the processing conditions. FIG. 3 shows the change over time in the sulfur concentration in the hot metal. Eventually it dropped to 67 ppm. Table 3 summarizes the results of final component analysis and the like. After the treatment in the pouring ladle, the slag was removed using a slag dragger, and the slag was supplied to a converter. It took 15 minutes from the treatment to charging the converter. Also,
Desulfurization occurred due to dropping of the desulfurized slag by the dragger.
【0027】(比較例2)実施例1と同様の溶銑を用い
て脱硫実験を実施した。ここでは、脱硫剤として、Ca
O/カルシウムアルミネート比が小さいものを用いた。
すなわち金属Mg粉を20重量%、CaO粉末を55重
量%、カルシウムアルミネート粉末を25重量%に配合
した混合粉を使用した。脱硫剤の吹込み速度は80kg
/分に調整した。この時のMg純分供給速度は16kg
/分に相当する。処理容器として、溶滓分離用取鍋を使
用した。表2に、処理条件をまとめて示す。最終的に1
7ppmまで低下した。表3に、最終成分分析等の実績
をまとめて示す。また、脱硫処理後、溶滓分離用取鍋を
傾動させることにより5分で出銑できたが、スラグが溶
融状態にあり、相当量のスラグが注銑鍋へ持込まれてい
た。その脱硫スラグが転炉にまでも持込まれたため、復
硫が生じた。Comparative Example 2 A desulfurization experiment was carried out using the same hot metal as in Example 1. Here, as a desulfurizing agent, Ca
Those having a small O / calcium aluminate ratio were used.
That is, a mixed powder was used in which 20% by weight of metallic Mg powder, 55% by weight of CaO powder and 25% by weight of calcium aluminate powder were used. Desulfurizer blowing rate is 80kg
/ Min. At this time, the supply rate of pure Mg is 16 kg.
/ Min. A ladle for slag separation was used as a processing vessel. Table 2 summarizes the processing conditions. Finally one
It dropped to 7 ppm. Table 3 summarizes the results of final component analysis and the like. After the desulfurization treatment, tapping was possible in 5 minutes by tilting the ladle for slag separation, but the slag was in a molten state, and a considerable amount of slag was carried into the pouring ladle. Since the desulfurized slag was carried into the converter, resulfurization occurred.
【0028】[0028]
【発明の効果】本発明によれば、溶銑の浴内に脱硫剤を
導入して脱硫を実施する溶銑の脱硫法において、浸漬ラ
ンスを用いて金属Mg含有の脱硫剤を溶銑中にインジェ
クションし脱硫処理時間を短縮できるとともに、土瓶型
の処理容器を用いて脱硫スラグの除滓時間を短縮するこ
とが可能となった。According to the present invention, in a hot metal desulfurization method in which a desulfurizing agent is introduced into a bath of hot metal to perform desulfurization, a desulfurizing agent containing metallic Mg is injected into the hot metal using an immersion lance. In addition to shortening the processing time, it has become possible to reduce the time required for desulfurization slag deslagging using a clay bottle type processing vessel.
【図1】 本発明法を実施する設備の例を示す略断面図
である。FIG. 1 is a schematic sectional view showing an example of equipment for implementing the method of the present invention.
【図2】 本発明法(実施例1)を実施した場合の溶銑
中のS濃度の経時変化図である。FIG. 2 is a graph showing the change over time in the S concentration in hot metal when the method of the present invention (Example 1) is performed.
【図3】 本文記載の比較例1を実施した場合の溶銑中
のS濃度の経時変化図である。FIG. 3 is a graph showing the change over time in the S concentration in hot metal when Comparative Example 1 described in the text is performed.
1.溶滓分離用取鍋 2.溶銑 3.浸漬ランス 4.浸漬ランスの吹出口 5.粉状脱硫剤 6.キャリアガス 7.溶銑の出銑口 8.脱硫スラグの払出口側 9.注銑鍋 10.スラグ鍋 11.傾動装置 1. Ladle for slag separation 2. Hot metal 3. Immersion lance 4. 4. outlet of immersion lance 5. Powdery desulfurizing agent Carrier gas 7. 7. Hot metal tap hole 8. Outlet side of desulfurization slag Pouring ladle 10. Slag pan 11. Tilt device
Claims (2)
90%,カルシウムアルミネート:4〜23%,残部が
不可避的不純物からなり、CaO/カルシウムアルミネ
ート:3〜15に配合したことを特徴とする溶銑脱硫
剤。1. Metal Mg powder: 5-30%, CaO: 50-
90%, calcium aluminate: 4 to 23%, balance consisting of unavoidable impurities, and CaO / calcium aluminate: 3 to 15;
溶銑脱硫剤中の金属Mg粉供給速度が5〜25kg/分
となるように吹込み、処理後溶銑払出し時には溶銑払出
し口から溶銑を出銑するように傾動し、脱硫スラグ払出
し時には反対方向に設けられた排滓口から排滓するよう
に傾動することを特徴とする溶銑脱硫方法。2. A molten ladle for molten metal is blown into the molten iron desulfurizing agent according to claim 1 at a supply rate of 5 to 25 kg / min using a ladle for separating molten metal. A hot metal desulfurization method characterized in that the hot metal is tilted so as to tap hot metal from a mouth, and when the desulfurization slag is dispensed, the hot metal is tilted so as to discharge from a discharge port provided in an opposite direction.
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Cited By (1)
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---|---|---|---|---|
CN106062216A (en) * | 2014-02-26 | 2016-10-26 | 杰富意钢铁株式会社 | Method for desulfurizing molten pig iron and desulfurizing agent |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5756562A (en) * | 1980-09-20 | 1982-04-05 | Uni Charm Corp | Nonwoven fabric and production thereof |
JPS5885462A (en) * | 1981-11-17 | 1983-05-21 | Konishiroku Photo Ind Co Ltd | Fixing device for original form |
JPH08325628A (en) * | 1995-05-31 | 1996-12-10 | Lafarge Aluminates | Method and material for desulfurizing molten metal |
Family Cites Families (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5756562U (en) * | 1980-09-19 | 1982-04-02 | ||
JPS5885462U (en) * | 1981-12-02 | 1983-06-09 | 日新製鋼株式会社 | Ladle for slag separation |
-
2001
- 2001-01-09 JP JP2001000907A patent/JP4707241B2/en not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5756562A (en) * | 1980-09-20 | 1982-04-05 | Uni Charm Corp | Nonwoven fabric and production thereof |
JPS5885462A (en) * | 1981-11-17 | 1983-05-21 | Konishiroku Photo Ind Co Ltd | Fixing device for original form |
JPH08325628A (en) * | 1995-05-31 | 1996-12-10 | Lafarge Aluminates | Method and material for desulfurizing molten metal |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN106062216A (en) * | 2014-02-26 | 2016-10-26 | 杰富意钢铁株式会社 | Method for desulfurizing molten pig iron and desulfurizing agent |
KR101818031B1 (en) * | 2014-02-26 | 2018-01-12 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | Method of desulfurizing molten iron and desulfurizing agent |
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