JP2002201952A - ターボコンパウンド内燃エンジン - Google Patents
ターボコンパウンド内燃エンジンInfo
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Abstract
響する故障を検出することのできるターボコンパウンド
内燃エンジンを提供することを目的とする。 【解決手段】 駆動シャフト19と、タービン3 およびコ
ンプレッサー4 を備えたターボチャージャー2 と、補助
タービン13と、変速機20とを備えているターボコンパウ
ンド内燃エンジン1 において、補助タービン13の回転速
度を検出する角速度センサ28と、角速度センサ28に接続
されて補助タービン13の回転速度を制御し、その回転速
度の許容範囲を計算する計算手段40, 41と、許容値の範
囲と測定された回転速度とを比較する比較手段42, 54
と、この比較手段42, 54の出力によって内燃エンジン1
の動作パラメータを制御して補助タービンの回転速度を
許容範囲内に維持する制御手段38, 39とを備えた制御装
置31とを備えていることを特徴とする。
Description
ンパウンド内燃エンジンに関し、特に,産業用ビークル
のためのターボコンパウンド内燃エンジンに関する。
知られており、それはターボチャージャーのタービンか
ら下流で駆動シャフトに機械的に連結され、排気ガスの
残留エネルギの一部のを再生して駆動シャフトに対する
機械的パワーに変換する補助タービンを有している。
はギア減速装置および或程度の“スリップ”を許容する
液圧継手を含む変速機によって機械的に連結されている
(ここでは剛性の連結とは対照的に機械的パワーの伝達
能力の広い意味で使用される)。液圧継手または相対的
な液圧供給回路の破壊の場合に、補助タービンは駆動シ
ャフトから機械的に遮断され、そのため駆動シャフトの
回転によって生成されたブレーキトルクによって影響を
受けないので、排気ガスだけによって駆動されるタービ
ンの速度は安全限界を越えてタービンの破壊が生じる。
法として、ターボコンパウンド内燃エンジンにおいて油
圧継手の油の圧力を検出するために安全制御装置が開発
され、それは圧力が予め定められた限界より低下すると
き介入する。しかしながら、この形式の装置は油圧系統
の故障の場合にのみ有効であり、介入するが、油圧継手
のトルク伝達機構の故障の場合には、例えばシステムの
回路は健全であるがオイルが粒子で汚染されている場合
でも故障が生じることが認められた。
装置から従来の装置について上述したような欠点を除去
したターボコンパウンド内燃エンジンを提供することで
ある。
ような欠点のないターボコンパウンド内燃エンジンが提
供される。本発明は、駆動シャフトと、タービンおよび
コンプレッサーを備えたターボチャージャーと、このタ
ーボチャージャーのタービンから下流の排気ガスの通路
に沿って位置している補助タービンと、補助タービンと
駆動シャフトとの間の変速機手段とを具備しているター
ボコンパウンド内燃エンジンにおいて、補助タービンの
回転速度を検出するための第1の角速度センサと、第1
の角速度センサに接続されて補助タービンの回転速度を
制御し、補助タービンの回転速度の許容値の範囲を計算
する計算手段と、許容値の範囲と第1の角速度センサに
よって測定された補助タービンの回転速度とを比較する
比較手段と、この比較手段によって生成されたエネーブ
ル信号に応答して内燃エンジンの動作パラメータを制御
して補助タービンの回転速度を許容値の範囲内に維持す
る制御手段とを備えた制御装置とを具備していることを
特徴とする。
ジンの制御方法を提供する。本発明は、駆動シャフト
と、タービンおよびコンプレッサーを備えたターボチャ
ージャーと、このターボチャージャーの前記タービンか
ら下流の排気ガスの通路に沿って位置している補助ター
ビンと、前記補助タービンと前記駆動シャフトとの間の
変速機手段とを具備しているターボコンパウンド内燃エ
ンジンを制御する方法において、補助タービンの回転速
度を第1の角速度センサによって測定し、補助タービン
の回転速度の許容値の範囲を計算し、許容値の範囲と前
記第1の角速度センサによって測定された前記補助ター
ビンの回転速度とを比較し、この比較の結果に応答して
内燃エンジンの動作パラメータを制御して補助タービン
の回転速度を許容値の範囲内に維持することを特徴とす
る。
添付図面を参照にして好ましい実施形態について説明す
る。図1では産業用ビークルのターボコンパウンド内燃
エンジンの全体が符号1 で示されている。内燃エンジン
1 は共通のシャフトに固定されたタービン3 およびコン
プレッサー4 を備えたターボチャージャー2 を備えてい
る。タービン3 は内燃エンジン1 のニホルド6 に接続さ
れた入口5 および出口7 を有している。コンプレッサー
4 は空気取入れ回路8 に接続された入口と、内部冷却器
10を介して内燃エンジンの空気取入れマニホルド(図示
せず)に接続された出口9 を有している。
ータービン)13を備え、それはタービン3 の出口7 に連
結された入口14と排気系統16に接続された出口15を備え
ている。補助タービン13はシャフト18に固定され、この
シャフト18は全体を20で示されている変速機によって内
燃エンジン1 の駆動シャフト19に機械的に連結されてい
る。さらに詳しく説明すると、変速機20は第1のギア減
速機構24と液圧継手25と、駆動シャフト19に出力が接続
された第2のギア減速機構26とを備えている。
ているパルス発生ホイール29またはシャフト18に取付け
られて固定速度で回転するその他の部材で構成された角
速度センサ28は、補助タービン13の回転速度を検出し、
制御装置31の第1の入力に接続されて燃料の供給および
タービン3 の幾何学的な形状を制御し、入力30に補助タ
ービン13の回転速度に関係する信号I1 を供給する。第
2のセンサ34は通常の形式であり(図示せず)、例えば
駆動シャフトの角速度(以下単にエンジン速度と言う)
を検出するためにビークルの変速機の入力シャフトと関
連し、制御装置31の第2の入力に接続されて信号I2 を
供給する。
る。制御装置31は信号I2 に基づいて補助タービン13の
理論的速度nTCteorを計算する第1のブロック36を備
えている。この第1のブロック36は制御装置31の第2の
入力35に接続され、実質的に変速機20の伝達比を考慮に
入れた定数と内燃エンジン速度とを乗算する乗算器を含
んでおり、その出力はブロック37に接続されている。ブ
ロック37は補助タービンの実際の速度を、上記のように
計算された理論的速度に基づいて定められた許容値の範
囲と比較する。さらに詳しく説明すると、ブロック37
は、定数(例えば10,000 rpm)をnTCteorに加算する
ことによって補助タービン13の理論的最大速度nTCma
x を計算する第1の加算器40と、定数(例えば20,000 r
pm)をnTCteorから減算することによって補助タービ
ン13の理論的最小速度nTCmin を計算する第2の加算
器41とを備えている。
助タービン13の速度nTCの許容値の範囲を定める第1
のしきい値比較装置42に供給される。速度nTCはセン
サ28からの信号I1 に基づいて、制御装置31の第1の入
力30に接続されたインターフェースブロック43において
既知の方法で計算され、このインターフェースブロック
43はまた既知の方法でセンサ28の動作状態を示す診断信
号44を発生し、例えばセンサ28が正確に動作していると
きには論理値0を有し、センサ28の信号I1 が妥当でな
くなった場合、例えば信号がなくなったり無価値となっ
た場合には論理値1を有する。
ースブロック43から信号nTCを受取ってそれをしきい
値nTCmax およびnTCmin と比較する。さらに詳し
く説明すると、第1のしきい値比較装置42はnTCがし
きい値nTCmax とnTCmin の間にある場合には値1
のデジタル信号45を発生し、nTCがしきい値nTCma
x およびnTCmin によって規定された範囲の外側にあ
る場合には値0を発生する。
一方の入力に供給され、その他方の入力にはノットゲー
ト48により反転された診断信号44に等しい信号47が供給
される。アンドゲート46の出力は時間フィルタブロック
50に接続され、この時間フィルタブロック50は、入力信
号が予め定められた時間インターバルにわたって安定と
ていれば入力信号として同じ論理値の信号53を発生す
る。信号53はフリップフロップ55のリセット入力54に供
給される。
nTCmax 値は第2のしきい値比較装置54のスイッチン
グしきい値を設定するために使用され、この第2のしき
い値比較装置54はインターフェースブロック43によって
発生された信号nTCを受信し、nTCがnTCmax よ
りも大きい場合に論理値1の信号56を発生し、したがっ
て補助タービン13の故障を示し、nTCがnTCmax よ
りも小さい場合には論理値0を示す。
56およびノットゲート48からの信号47は第2のアンドゲ
ート57の入力に供給される。
フィルタブロック58に接続され、この第2の時間フィル
タブロック58は入力信号が予め定められた時間インター
バルにわたって安定していれば入力信号として同じ論理
値の信号59を発生する。信号59はフリップフロップ55の
セット入力60に供給される。
し、それはタービン3 の幾何学的形状を制御するブロッ
ク38およびインジェクタによって供給される燃料を制御
するブロック39に供給される。ブロック39の動作は詳細
に後述するが、このブロック39はまた補助タービン13の
速度に関する信号nTCを受取る。
明らかであるが、以下全体的に説明する。動作の開始に
おいて、センサ28は正確に動作していると仮定し、それ
故、信号44は値1であり、nTCの値にのみ依存してい
るアンドゲート46,57の出力には影響はない。
値の範囲で低下し、センサ28が正確に動作している場合
には、第1のアンドゲート46の出力は1であり、この値
が時間の経過に対して安定に保持される場合にはフリッ
プフロップ55のリセット入力もまた1に等しい。
らば、条件nTC<nTCmax が確実に規定され、した
がって、第2のしきい値比較装置54の出力は0であり、
第2のアンドゲート57の出力も0であり、この値が時間
の経過に対して安定に保持される場合にはフリップフロ
ップ55のセット入力もまた0である。その結果、フリッ
プフロップ55の出力信号01が0であり、そのため、ブ
ロック38,39の部分に信号は供給されず、これらのブロ
ックの装置による動作の介入は行なわれない。
を31aで示され、正確な動作を決定するための認識回路
として動作する。補助タービン13の速度nTCが許容可
能な値の範囲内に入らないで、センサ28が正確に動作し
ている場合には、第1のアンドゲート46の出力は0であ
り、この値が時間の経過に対して安定に保持される場合
にはフリップフロップ55のリセット入力もまた0に等し
い。
は、第2のしきい値比較装置54の出力は1であり、第2
のアンドゲート57の出力も1であり、この値が時間の経
過に対して安定に保持される場合には、フリップフロッ
プ55のセット入力もまた1である。したがって、この場
合には、フリップフロップ55の出力信号01が1に等し
く、タービン3 の幾何学的形状および燃料供給の変更が
可能にされる。図2のブロック図の下方のブランチ31b
は故障状態であることを決定するための認識回路として
動作する。
場合には、第2のしきい値比較装置54の出力は0であ
り、第2のアンドゲート57の出力も0であり、この値が
時間の経過に対して安定に保持される場合には、フリッ
プフロップ55のセット入力もまた0である。フリップフ
ロップ55の入力は両方とも0であり、存在している状態
が維持される。
(すなわち、診断信号44が値1の場合)に同じことが
(すなわち、検出されたnTCの値に関係なく)適用さ
れ、その場合信号47は0であり、そのため両アンドゲー
ト46, 57の出力は0である。
ロック38はタービン3 の幾何学的形状を全開条件に設定
し、したがってスーパーチャージを減少させ、同時に、
ブロック39は直ちに予め定められたスタート値にインジ
ェクターによって供給される燃料を減少させその後補助
タービン13の速度を一定に維持するために燃料供給値を
変化させ、許容可能な値、例えばnTCmaに等しくす
る。
装置31の利点は、上述の説明から明らかであろう。特
に、装置31によって補助タービン13の回転速度を決定す
ることによって、タービンの機械的な性能に影響する故
障が検出される。
ある場合に、装置31の制御論理装置のみが内燃エンジン
の動作パラメータ(タービン3 の形状および燃料供給)
を補正を行う。すなわち、故障がセンサ28の故障に依存
する可能性があるとき、または、故障が補助タービン13
の完全性に脅威でないとき(nTC<nTCmin )には
介入動作は行なわれない。
止するために制御される内燃エンジンに適用することに
よって、介入はビークルの緊急動作を可能にするように
設計される。
的範囲を逸脱することなく種々の変形、変更が内燃エン
ジン1 および、特に制御装置に対して行なわれることが
できることは明らかである。
の概略図。
Claims (10)
- 【請求項1】 駆動シャフト(19)と、タービン(3) とコ
ンプレッサー(4) とを備えたターボチャージャー(2)
と、このターボチャージャー(2) の前記タービン(3) か
ら下流の排気ガスの通路に沿って位置している補助ター
ビン(13)と、この補助タービン(13)と駆動シャフト(19)
との間に設けられた変速機手段(20)とを具備しているタ
ーボコンパウンド内燃エンジン(1) において、 補助タービン(13)の回転速度を検出する第1の角速度セ
ンサ(28)と、 この第1の角速度センサ(28)に接続されて補助タービン
(13)の回転速度を制御し補助タービン(13)の回転速度の
許容値の範囲を計算する計算手段(40, 41)と、前記許容
値の範囲と第1の角速度センサ(28)により測定された補
助タービン(13)の回転速度とを比較する比較手段(42, 5
4)と、この比較手段(42, 54)によって生成されたエネー
ブル信号(01)に応答して内燃エンジン(1) の動作パラメ
ータを制御して補助タービン(13)の回転速度を前記許容
値の範囲内に維持するように制御する制御手段(38, 39)
とを備えた制御装置(31)とを具備していることを特徴と
するターボコンパウンド内燃エンジン。 - 【請求項2】 前記許容値の範囲を計算する計算手段(4
0, 41)は駆動シャフト(19)の回転速度を検出する第2の
角速度センサ(34)と、駆動シャフト(19)の回転速度に基
づいて補助タービン(13)の回転速度の少なくとも最大値
を計算する処理手段(40, 41)とを具備している請求項1
記載の内燃エンジン。 - 【請求項3】 ターボチャージャー(2) のタービン(3)
は幾何学的形状が可変の形式であり、内燃エンジンの動
作パラメータを制御する制御手段(38, 39)はタービンの
幾何学的形状を変化させる手段を備えている請求項1ま
たは2記載の内燃エンジン。 - 【請求項4】 前記形状が可変のタービン(3) の幾何学
的形状を変化させる手段(38)は、形状が可変のタービン
の全開状態を設定する手段を備えている請求項3記載の
内燃エンジン。 - 【請求項5】 内燃エンジンの動作パラメータを制御す
る制御手段(38, 39)は、前記最大値の範囲内に補助ター
ビン(13)の前記回転速度を維持するために可変燃料供給
手段(39)を備えている請求項2乃至4のいずれか1記載
の内燃エンジン。 - 【請求項6】 前記制御装置(31)は、前記第1のセンサ
(28)から受信された信号の妥当性を決定する手段と、前
記信号の妥当でない状態の検出に応じて内燃エンジンの
動作パラメータを制御する制御手段(38, 39)をディスエ
ーブルにするディスエーブル手段(46, 57)とを具備して
いる請求項1乃至5のいずれか1記載の内燃エンジン。 - 【請求項7】 駆動シャフト(19)と、タービン(3) およ
びコンプレッサー(4) を備えたターボチャージャー(2)
と、このターボチャージャー(2) の前記タービン(3) か
ら下流の排気ガスの通路に沿って位置している補助ター
ビン(13)と、前記補助タービン(13)と前記駆動シャフト
(19)との間に設けられている変速機手段(20)とを具備し
ているターボコンパウンド内燃エンジンを制御する方法
において、 補助タービン(13)の回転速度を第1の角速度センサ(28)
によって測定し、 補助タービン(13)の回転速度の許容値の範囲を計算し、 前記許容値の範囲と第1の角速度センサ(28)によって測
定された補助タービン(13)の回転速度とを比較し、 この比較の結果に応答して内燃エンジン(1) の動作パラ
メータを制御して補助タービン(13)の回転速度を前記許
容値の範囲内に維持することを特徴とする制御方法。 - 【請求項8】 前記内燃エンジン(1) の動作パラメータ
は、ターボチャージャー(2) のタービン(3) の形状およ
び燃料供給を含んでいる請求項7記載の制御方法。 - 【請求項9】 前記内燃エンジン(1) の動作パラメータ
を制御するステップは、ターボチャージャー(2) のター
ビン(3) を全開状態に設定する動作および最大限界内に
補助タービン(13)の回転速度を維持するように燃料供給
を変化させる動作を含んでいる請求項8記載の制御方
法。 - 【請求項10】 前記第1のセンサ(28)から受信された
信号(I1)の妥当性を決定するステップと、前記信号(I
1)の妥当でない状態の検出に応じて内燃エンジンの動作
パラメータを制御するステップをディスエーブルにする
ステップとを含んでいる請求項7乃至9のいずれか1項
記載の制御方法。
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