JP2002192406A - 高速切削ですぐれた耐摩耗性を発揮する超硬合金製スローアウエイ式切削チップ - Google Patents
高速切削ですぐれた耐摩耗性を発揮する超硬合金製スローアウエイ式切削チップInfo
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- JP2002192406A JP2002192406A JP2000397077A JP2000397077A JP2002192406A JP 2002192406 A JP2002192406 A JP 2002192406A JP 2000397077 A JP2000397077 A JP 2000397077A JP 2000397077 A JP2000397077 A JP 2000397077A JP 2002192406 A JP2002192406 A JP 2002192406A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 高速切削ですぐれた耐摩耗性を発揮する超硬
合金製スローアウエイ式切削チップを提供する。 【解決手段】 超硬合金製スローアウエイ式切削チップ
が、質量％で、Ｃｏ：８〜１０％、組成式：（Ｗ1-YＴ
ｉY）Ｃ（ただし、原子比で、Ｙは０．３〜０．６を示
す）を有するＷとＴｉの複合炭化物：２０〜３０％、炭
化ニオブ：５〜１０％、炭化タングステン：残り、から
なる配合組成を有する圧粉体の焼結体である超硬合金で
構成され、この超硬合金は、走査型電子顕微鏡による組
織観察で、分散相が、炭化タングステン相と、芯部がＷ
とＴｉの複合炭化物で、その周辺部がＷとＴｉとＮｂの
複合炭化物で構成された有芯構造複合炭化物相とからな
り、かつ結合相がＣｏ−Ｗ系合金からなる組織を有す
る。
合金製スローアウエイ式切削チップを提供する。 【解決手段】 超硬合金製スローアウエイ式切削チップ
が、質量％で、Ｃｏ：８〜１０％、組成式：（Ｗ1-YＴ
ｉY）Ｃ（ただし、原子比で、Ｙは０．３〜０．６を示
す）を有するＷとＴｉの複合炭化物：２０〜３０％、炭
化ニオブ：５〜１０％、炭化タングステン：残り、から
なる配合組成を有する圧粉体の焼結体である超硬合金で
構成され、この超硬合金は、走査型電子顕微鏡による組
織観察で、分散相が、炭化タングステン相と、芯部がＷ
とＴｉの複合炭化物で、その周辺部がＷとＴｉとＮｂの
複合炭化物で構成された有芯構造複合炭化物相とからな
り、かつ結合相がＣｏ−Ｗ系合金からなる組織を有す
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、すぐれた高温硬
さと耐熱塑性変形性を有し、したがって高熱発生を伴な
う鋼や鋳鉄などの高速切削加工に用いた場合に、すぐれ
た耐摩耗性を発揮する超硬合金製スローアウエイ式切削
チップ（以下、超硬チップという）に関するものであ
る。
さと耐熱塑性変形性を有し、したがって高熱発生を伴な
う鋼や鋳鉄などの高速切削加工に用いた場合に、すぐれ
た耐摩耗性を発揮する超硬合金製スローアウエイ式切削
チップ（以下、超硬チップという）に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】従来、一般に、超硬チップとしては、炭
化タングステン基超硬合金（以下、単に超硬合金とい
う）製のものが多く提案されており、かつこれが例えば
図１（ａ）に概略斜視図で、同（ｂ）に概略縦断面図で
示される形状を有し、バイトの先端部に着脱自在に取り
付けて各種の鋼や鋳鉄などの被削材の旋削加工や平削り
加工を行なうのに用いたり、エンドミル本体に着脱自在
に取り付けて、前記被削材の面削加工や溝加工、さらに
肩加工などに用いられることは良く知られるところであ
る。
化タングステン基超硬合金（以下、単に超硬合金とい
う）製のものが多く提案されており、かつこれが例えば
図１（ａ）に概略斜視図で、同（ｂ）に概略縦断面図で
示される形状を有し、バイトの先端部に着脱自在に取り
付けて各種の鋼や鋳鉄などの被削材の旋削加工や平削り
加工を行なうのに用いたり、エンドミル本体に着脱自在
に取り付けて、前記被削材の面削加工や溝加工、さらに
肩加工などに用いられることは良く知られるところであ
る。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】一方、近年の切削加工
に対する省力化および省エネ化、さらに低コスト化の要
求は強く、これに伴い、切削加工は切削機械の高性能化
とも相俟って高速化の傾向にあるが、従来提案されてい
る各種の超硬チップは、いずれもこれを鋼や鋳鉄などの
通常の条件での切削加工に用いた場合には問題はない
が、これを高速切削条件で用いると、切削加工時に発生
する高熱によって、特に切刃のすくい面と逃げ面の交わ
る切刃稜線部に偏摩耗の原因となる熱塑性変形を起し易
く、さらに前記切刃稜線部の高温硬さの著しい低下とも
相俟って切刃の摩耗進行が促進し、この結果比較的短時
間で使用寿命に至るのが現状である。
に対する省力化および省エネ化、さらに低コスト化の要
求は強く、これに伴い、切削加工は切削機械の高性能化
とも相俟って高速化の傾向にあるが、従来提案されてい
る各種の超硬チップは、いずれもこれを鋼や鋳鉄などの
通常の条件での切削加工に用いた場合には問題はない
が、これを高速切削条件で用いると、切削加工時に発生
する高熱によって、特に切刃のすくい面と逃げ面の交わ
る切刃稜線部に偏摩耗の原因となる熱塑性変形を起し易
く、さらに前記切刃稜線部の高温硬さの著しい低下とも
相俟って切刃の摩耗進行が促進し、この結果比較的短時
間で使用寿命に至るのが現状である。
【０００４】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者等は、
上述のような観点から、すぐれた高温硬さと耐熱塑性変
形性を有する超硬チップを開発すべく研究を行った結
果、原料粉末として、炭化タングステン（以下、ＷＣで
示す）粉末、組成式：（Ｗ 1-YＴｉY）Ｃ（ただし、原子
比で、Ｙは０．３〜０．６を示す）を有するＷとＴｉの
複合炭化物［以下、（Ｗ，Ｔｉ）Ｃで示す］粉末、炭化
ニオブ（以下、ＮｂＣで示す）粉末、およびＣｏ粉末を
用いて、配合組成を、質量％で（以下、％は質量％を示
す）、Ｃｏ：８〜１０％、（Ｗ，Ｔｉ）Ｃ：２０〜３０
％、ＮｂＣ：５〜１０％、ＷＣ：残り、としてなる圧粉
体の焼結体からなる超硬合金で超硬チップを構成する
と、この超硬チップは、すぐれた高温硬さを有する
（Ｗ，Ｔｉ）Ｃが分散相として存在する有芯構造複合炭
化物相の芯部を構成することから、同じく分散相として
存在するＷＣ相との共存において、高温硬さが著しく向
上したものになり、さらにＮｂＣが、前記有芯構造複合
炭化物相の芯部を構成する（Ｗ，Ｔｉ）Ｃの表面部と反
応してＷとＴｉとＮｂの複合炭化物［以下、（Ｗ，Ｔ
ｉ，Ｎｂ）Ｃで示す］からなる周辺部を形成して、前記
有芯構造複合炭化物相の結合相に対する密着性を向上さ
せると共に、焼結時にＣｏ中への分散相を形成するＷＣ
の一部の固溶を促進することから、結合相がＣｏ−Ｗ系
合金で構成されるようになり、このＣｏ−Ｗ系合金はす
ぐれた高温強度をもつことと相俟って、すぐれた耐熱塑
性変形性を具備するようになることから、これを高熱発
生を伴なう高速切削加工に用いても偏摩耗が抑制され、
長期に亘ってすぐれた耐摩耗性を発揮する、という研究
結果を得たのである。
上述のような観点から、すぐれた高温硬さと耐熱塑性変
形性を有する超硬チップを開発すべく研究を行った結
果、原料粉末として、炭化タングステン（以下、ＷＣで
示す）粉末、組成式：（Ｗ 1-YＴｉY）Ｃ（ただし、原子
比で、Ｙは０．３〜０．６を示す）を有するＷとＴｉの
複合炭化物［以下、（Ｗ，Ｔｉ）Ｃで示す］粉末、炭化
ニオブ（以下、ＮｂＣで示す）粉末、およびＣｏ粉末を
用いて、配合組成を、質量％で（以下、％は質量％を示
す）、Ｃｏ：８〜１０％、（Ｗ，Ｔｉ）Ｃ：２０〜３０
％、ＮｂＣ：５〜１０％、ＷＣ：残り、としてなる圧粉
体の焼結体からなる超硬合金で超硬チップを構成する
と、この超硬チップは、すぐれた高温硬さを有する
（Ｗ，Ｔｉ）Ｃが分散相として存在する有芯構造複合炭
化物相の芯部を構成することから、同じく分散相として
存在するＷＣ相との共存において、高温硬さが著しく向
上したものになり、さらにＮｂＣが、前記有芯構造複合
炭化物相の芯部を構成する（Ｗ，Ｔｉ）Ｃの表面部と反
応してＷとＴｉとＮｂの複合炭化物［以下、（Ｗ，Ｔ
ｉ，Ｎｂ）Ｃで示す］からなる周辺部を形成して、前記
有芯構造複合炭化物相の結合相に対する密着性を向上さ
せると共に、焼結時にＣｏ中への分散相を形成するＷＣ
の一部の固溶を促進することから、結合相がＣｏ−Ｗ系
合金で構成されるようになり、このＣｏ−Ｗ系合金はす
ぐれた高温強度をもつことと相俟って、すぐれた耐熱塑
性変形性を具備するようになることから、これを高熱発
生を伴なう高速切削加工に用いても偏摩耗が抑制され、
長期に亘ってすぐれた耐摩耗性を発揮する、という研究
結果を得たのである。
【０００５】この発明は、上記の研究結果に基づいてな
されたものであって、Ｃｏ：８〜１０％、組成式：（Ｗ
1-YＴｉY）Ｃ（ただし、原子比で、Ｙは０．３〜０．６
を示す）を有する（Ｗ，Ｔｉ）Ｃ：２０〜３０％、Ｎｂ
Ｃ：５〜１０％ＷＣ：残り、からなる配合組成を有する
圧粉体の焼結体である超硬合金で構成され、かつこの超
硬合金は、走査型電子顕微鏡による組織観察で、分散相
が、ＷＣ相と、芯部が（Ｗ，Ｔｉ）Ｃで、その周辺部が
（Ｗ，Ｔｉ，Ｎｂ）Ｃで構成された有芯構造複合炭化物
相とからなり、かつ結合相がＣｏ−Ｗ系合金からなる組
織を有する、高速切削ですぐれた耐摩耗性を発揮する超
硬チップに特徴を有するものである。
されたものであって、Ｃｏ：８〜１０％、組成式：（Ｗ
1-YＴｉY）Ｃ（ただし、原子比で、Ｙは０．３〜０．６
を示す）を有する（Ｗ，Ｔｉ）Ｃ：２０〜３０％、Ｎｂ
Ｃ：５〜１０％ＷＣ：残り、からなる配合組成を有する
圧粉体の焼結体である超硬合金で構成され、かつこの超
硬合金は、走査型電子顕微鏡による組織観察で、分散相
が、ＷＣ相と、芯部が（Ｗ，Ｔｉ）Ｃで、その周辺部が
（Ｗ，Ｔｉ，Ｎｂ）Ｃで構成された有芯構造複合炭化物
相とからなり、かつ結合相がＣｏ−Ｗ系合金からなる組
織を有する、高速切削ですぐれた耐摩耗性を発揮する超
硬チップに特徴を有するものである。
【０００６】つぎに、この発明の超硬チップにおいて、
これを構成する超硬合金（焼結体）の配合組成を上記の
通りに限定した理由を説明する。 （ａ）Ｃｏ Ｃｏ成分には、焼結性を向上させ、かつ焼結体の常温強
度を向上させる作用があるが、その配合割合が８％未満
では、前記作用に所望の向上効果が得られず、一方その
配合割合が１０％を越えると、耐熱塑性変形性が低下
し、切刃に偏摩耗が発生し易くなり、この結果摩耗進行
が促進されるようになることから、その配合割合を８〜
１０％と定めた。
これを構成する超硬合金（焼結体）の配合組成を上記の
通りに限定した理由を説明する。 （ａ）Ｃｏ Ｃｏ成分には、焼結性を向上させ、かつ焼結体の常温強
度を向上させる作用があるが、その配合割合が８％未満
では、前記作用に所望の向上効果が得られず、一方その
配合割合が１０％を越えると、耐熱塑性変形性が低下
し、切刃に偏摩耗が発生し易くなり、この結果摩耗進行
が促進されるようになることから、その配合割合を８〜
１０％と定めた。
【０００７】（ｂ）（Ｗ，Ｔｉ）Ｃ （Ｗ，Ｔｉ）Ｃ成分には、分散相として存在する有芯構
造複合炭化物相の芯部を形成して、自身の具備するすぐ
れた高温硬さによって超硬チップの高温硬さを向上させ
る作用があるが、その配合割合が２０％未満では、所望
のすぐれた高温硬さを確保することができず、一方その
配合割合が３０％を越えると、切刃に欠けやチッピング
（微小欠け）が発生し易くなることから、その配合割合
を２０〜３０％と定めた。また、（Ｗ，Ｔｉ）Ｃ成分の
Ｔｉ成分には、ＷＣに固溶して高温硬さを向上させる作
用があるが、その割合（Ｙ値）がＷとの合量に占める割
合で、原子比で０．３未満ではＴｉ成分の固溶が不充分
で所望のすぐれた高温硬さを確保することができず、一
方その割合（Ｙ値）が同じく０．６を越えると、自身の
靭性が急激に低下し、これが原因で切刃に欠けやチッピ
ングが発生し易くなることから、その割合（Ｙ値）を、
原子比で０．３〜０．６と定めた。
造複合炭化物相の芯部を形成して、自身の具備するすぐ
れた高温硬さによって超硬チップの高温硬さを向上させ
る作用があるが、その配合割合が２０％未満では、所望
のすぐれた高温硬さを確保することができず、一方その
配合割合が３０％を越えると、切刃に欠けやチッピング
（微小欠け）が発生し易くなることから、その配合割合
を２０〜３０％と定めた。また、（Ｗ，Ｔｉ）Ｃ成分の
Ｔｉ成分には、ＷＣに固溶して高温硬さを向上させる作
用があるが、その割合（Ｙ値）がＷとの合量に占める割
合で、原子比で０．３未満ではＴｉ成分の固溶が不充分
で所望のすぐれた高温硬さを確保することができず、一
方その割合（Ｙ値）が同じく０．６を越えると、自身の
靭性が急激に低下し、これが原因で切刃に欠けやチッピ
ングが発生し易くなることから、その割合（Ｙ値）を、
原子比で０．３〜０．６と定めた。
【０００８】（ｃ）ＮｂＣＮｂＣ成分には、上記の通り
（Ｗ，Ｔｉ）Ｃの表面部と反応して（Ｗ，Ｔｉ，Ｎｂ）
Ｃを形成し、有芯構造複合炭化物相の周辺部として存在
して、前記有芯構造複合炭化物相の結合相に対する密着
性を向上させると共に、焼結時にＣｏ中への分散相を形
成するＷＣの一部の固溶を促進して、高温強度のすぐれ
たＣｏ−Ｗ系合金の結合相を形成し、もってすぐれた耐
熱塑性変形性を具備せしめる作用があるが、その配合割
合が５％未満では、前記作用に所望の向上効果が得られ
ず、一方その配合割合が１０％を越えると、切刃に欠け
やチッピングが発生し易くなることから、その配合割合
を５〜１０％と定めた。
（Ｗ，Ｔｉ）Ｃの表面部と反応して（Ｗ，Ｔｉ，Ｎｂ）
Ｃを形成し、有芯構造複合炭化物相の周辺部として存在
して、前記有芯構造複合炭化物相の結合相に対する密着
性を向上させると共に、焼結時にＣｏ中への分散相を形
成するＷＣの一部の固溶を促進して、高温強度のすぐれ
たＣｏ−Ｗ系合金の結合相を形成し、もってすぐれた耐
熱塑性変形性を具備せしめる作用があるが、その配合割
合が５％未満では、前記作用に所望の向上効果が得られ
ず、一方その配合割合が１０％を越えると、切刃に欠け
やチッピングが発生し易くなることから、その配合割合
を５〜１０％と定めた。
【０００９】
【発明の実施の形態】つぎに、この発明の超硬チップを
実施例により具体的に説明する。原料粉末として、平均
粒径：３．０μｍを有するＷＣ粉末、同１．８μｍの
（Ｗ0.7Ｔｉ0.3）Ｃ粉末、同１．９μｍの（Ｗ0.5Ｔｉ
0.5）Ｃ粉末、同２．０μｍの（Ｗ0.4Ｔｉ0.6）Ｃ粉
末、同１．２μｍのＮｂＣ粉末、おとび同１．８μｍの
Ｃｏ粉末を用意し、これら原料粉末をそれぞれ表１に示
される配合組成に配合し、さらにワックスを加えてアセ
トン中で２４時間ボールミル混合し、減圧乾燥した後、
１００ＭＰａの圧力で所定形状の圧粉体にプレス成形
し、この圧粉体を、６Ｐａの真空雰囲気中、７℃／分の
昇温速度で１３７０〜１４７０℃の範囲内の所定の温度
に昇温し、この温度に１時間保持後、炉冷の条件で焼結
し、焼結後、切刃部分にＲ：０．０５のホーニング加工
を施してＩＳＯ規格・ＳＰＧＮ１２０３０８のチップ形
状とすることにより超硬合金製の本発明超硬チップ１〜
１２をそれぞれ製造した。
実施例により具体的に説明する。原料粉末として、平均
粒径：３．０μｍを有するＷＣ粉末、同１．８μｍの
（Ｗ0.7Ｔｉ0.3）Ｃ粉末、同１．９μｍの（Ｗ0.5Ｔｉ
0.5）Ｃ粉末、同２．０μｍの（Ｗ0.4Ｔｉ0.6）Ｃ粉
末、同１．２μｍのＮｂＣ粉末、おとび同１．８μｍの
Ｃｏ粉末を用意し、これら原料粉末をそれぞれ表１に示
される配合組成に配合し、さらにワックスを加えてアセ
トン中で２４時間ボールミル混合し、減圧乾燥した後、
１００ＭＰａの圧力で所定形状の圧粉体にプレス成形
し、この圧粉体を、６Ｐａの真空雰囲気中、７℃／分の
昇温速度で１３７０〜１４７０℃の範囲内の所定の温度
に昇温し、この温度に１時間保持後、炉冷の条件で焼結
し、焼結後、切刃部分にＲ：０．０５のホーニング加工
を施してＩＳＯ規格・ＳＰＧＮ１２０３０８のチップ形
状とすることにより超硬合金製の本発明超硬チップ１〜
１２をそれぞれ製造した。
【００１０】また、比較の目的で、表２に示される通
り、配合組成を、高温硬さおよび耐熱塑性変形性の少な
くともいずれかに影響を及ぼす（Ｗ，Ｔｉ）ＣおよびＮ
ｂＣのいずれかの配合割合がこの発明の範囲から外れた
配合組成とする以外は同一の条件で、比較超硬チップ１
〜１２をそれぞれ製造した。
り、配合組成を、高温硬さおよび耐熱塑性変形性の少な
くともいずれかに影響を及ぼす（Ｗ，Ｔｉ）ＣおよびＮ
ｂＣのいずれかの配合割合がこの発明の範囲から外れた
配合組成とする以外は同一の条件で、比較超硬チップ１
〜１２をそれぞれ製造した。
【００１１】なお、本発明超硬チップ１〜１２および比
較超硬チップ１〜１２について、走査型電子顕微鏡およ
びオージェ分光分析装置を用いて、その組織を観察した
ところ、いずれもＷＣ相と、芯部が（Ｗ，Ｔｉ）Ｃで、
その周辺部が（Ｗ，Ｔｉ，Ｎｂ）Ｃで構成された有芯構
造複合炭化物相の分散相と、Ｃｏ−Ｗ系合金の結合相か
らなる組織を示した。
較超硬チップ１〜１２について、走査型電子顕微鏡およ
びオージェ分光分析装置を用いて、その組織を観察した
ところ、いずれもＷＣ相と、芯部が（Ｗ，Ｔｉ）Ｃで、
その周辺部が（Ｗ，Ｔｉ，Ｎｂ）Ｃで構成された有芯構
造複合炭化物相の分散相と、Ｃｏ−Ｗ系合金の結合相か
らなる組織を示した。
【００１２】つぎに、上記本発明超硬チップ１〜１２お
よび比較超硬チップ１〜１２について、これをいずれも
工具鋼製バイトの先端部に固定治具にてネジ止めした状
態で、 被削材：ＪＩＳ・ＳＣＭ４４０の丸棒、 切削速度：１５０ｍ／ｍｉｎ．、 切り込み：１．５ｍｍ、 送り：０．３ｍｍ／ｒｅｖ．、 切削時間：３０分、 の条件での合金鋼の乾式高速連続旋削加工試験、 被削材：ＪＩＳ・ＦＣ３００の丸棒、 切削速度：１７０ｍ／ｍｉｎ．、 切り込み：１．５ｍｍ、 送り：０．３ｍｍ／ｒｅｖ．、 切削時間：３０分、 の条件での鋳鉄の乾式高速連続旋削加工試験、をそれぞ
れ行い、いずれの乾式高速旋削加工試験でも切刃の逃げ
面摩耗幅を測定した。この測定結果を表３にそれぞれ示
した。
よび比較超硬チップ１〜１２について、これをいずれも
工具鋼製バイトの先端部に固定治具にてネジ止めした状
態で、 被削材：ＪＩＳ・ＳＣＭ４４０の丸棒、 切削速度：１５０ｍ／ｍｉｎ．、 切り込み：１．５ｍｍ、 送り：０．３ｍｍ／ｒｅｖ．、 切削時間：３０分、 の条件での合金鋼の乾式高速連続旋削加工試験、 被削材：ＪＩＳ・ＦＣ３００の丸棒、 切削速度：１７０ｍ／ｍｉｎ．、 切り込み：１．５ｍｍ、 送り：０．３ｍｍ／ｒｅｖ．、 切削時間：３０分、 の条件での鋳鉄の乾式高速連続旋削加工試験、をそれぞ
れ行い、いずれの乾式高速旋削加工試験でも切刃の逃げ
面摩耗幅を測定した。この測定結果を表３にそれぞれ示
した。
【００１３】
【表１】
【００１４】
【表２】
【００１５】
【表３】
【００１６】
【発明の効果】表１〜３に示される結果から、本発明超
硬チップ１〜１２は、いずれもすぐれた高温硬さおよび
耐熱塑性変形性を有することから、鋼や鋳鉄の切削加工
を高い発熱を伴う高速で行っても、切刃に偏摩耗やチッ
ピングの発生なく、すぐれた耐摩耗性を発揮するのに対
して、比較超硬チップ１〜１２に見られる通り配合成分
である（Ｗ，Ｔｉ）ＣおよびＮｂＣのいずれかの配合割
合がこの発明の範囲から外れると、高温硬さおよび耐熱
塑性変形性のうちの少なくともいずれかの性質が不充分
となることから、切刃に偏摩耗やチッピングが発生し、
さらに摩耗進行が促進されるようになって、比較的短時
間で使用寿命に至ることが明らかである。上述のよう
に、この発明の超硬チップは、各種の鋼や鋳鉄などの通
常の条件での切削加工は勿論のこと、特に高速切削加工
においてもすぐれた耐摩耗性を発揮し、使用寿命の延命
化を可能にするものであるから、切削加工の省力化およ
び省エネ化、さらに低コスト化に十分満足に対応できる
ものである。
硬チップ１〜１２は、いずれもすぐれた高温硬さおよび
耐熱塑性変形性を有することから、鋼や鋳鉄の切削加工
を高い発熱を伴う高速で行っても、切刃に偏摩耗やチッ
ピングの発生なく、すぐれた耐摩耗性を発揮するのに対
して、比較超硬チップ１〜１２に見られる通り配合成分
である（Ｗ，Ｔｉ）ＣおよびＮｂＣのいずれかの配合割
合がこの発明の範囲から外れると、高温硬さおよび耐熱
塑性変形性のうちの少なくともいずれかの性質が不充分
となることから、切刃に偏摩耗やチッピングが発生し、
さらに摩耗進行が促進されるようになって、比較的短時
間で使用寿命に至ることが明らかである。上述のよう
に、この発明の超硬チップは、各種の鋼や鋳鉄などの通
常の条件での切削加工は勿論のこと、特に高速切削加工
においてもすぐれた耐摩耗性を発揮し、使用寿命の延命
化を可能にするものであるから、切削加工の省力化およ
び省エネ化、さらに低コスト化に十分満足に対応できる
ものである。
【図１】（ａ）は超硬チップの概略斜視図で、（ｂ）は
同概略縦断面図である。
同概略縦断面図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 岡田 一樹 茨城県結城郡石下町大字古間木1511番地 三菱マテリアル株式会社筑波製作所内 (72)発明者 谷内 俊之 茨城県結城郡石下町大字古間木1511番地 三菱マテリアル株式会社筑波製作所内 Ｆターム(参考） 3C046 FF32 FF38 FF39 FF55 4K018 AB02 AC01 AD06 BA20 KA16
Claims (1)
- 【請求項１】 質量％で、 Ｃｏ：８〜１０％、 組成式：（Ｗ1-YＴｉY）Ｃ（ただし、原子比で、Ｙは
０．３〜０．６を示す）を有するＷとＴｉの複合炭化
物：２０〜３０％、 炭化ニオブ：５〜１０％、 炭化タングステン：残り、 からなる配合組成を有する圧粉体の焼結体である炭化タ
ングステン基超硬合金で構成され、この炭化タングステ
ン基超硬合金は、走査型電子顕微鏡による組織観察で、
分散相が、炭化タングステン相と、芯部がＷとＴｉの複
合炭化物で、その周辺部がＷとＴｉとＮｂの複合炭化物
で構成された有芯構造複合炭化物相とからなり、かつ結
合相がＣｏ−Ｗ系合金からなる組織を有すること、を特
徴とする高速切削ですぐれた耐摩耗性を発揮する超硬合
金製スローアウエイ式切削チップ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000397077A JP2002192406A (ja) | 2000-12-27 | 2000-12-27 | 高速切削ですぐれた耐摩耗性を発揮する超硬合金製スローアウエイ式切削チップ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000397077A JP2002192406A (ja) | 2000-12-27 | 2000-12-27 | 高速切削ですぐれた耐摩耗性を発揮する超硬合金製スローアウエイ式切削チップ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002192406A true JP2002192406A (ja) | 2002-07-10 |
Family
ID=18862260
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000397077A Withdrawn JP2002192406A (ja) | 2000-12-27 | 2000-12-27 | 高速切削ですぐれた耐摩耗性を発揮する超硬合金製スローアウエイ式切削チップ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2002192406A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN107002187A (zh) * | 2014-12-30 | 2017-08-01 | 韩国冶金株式会社 | 具有改善的韧性的烧结碳化物 |
| CN107541637A (zh) * | 2017-08-25 | 2018-01-05 | 中南大学 | 基于质量定向调控含Ti的WC粉末及其制备方法和应用 |
-
2000
- 2000-12-27 JP JP2000397077A patent/JP2002192406A/ja not_active Withdrawn
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN107002187A (zh) * | 2014-12-30 | 2017-08-01 | 韩国冶金株式会社 | 具有改善的韧性的烧结碳化物 |
| CN107541637A (zh) * | 2017-08-25 | 2018-01-05 | 中南大学 | 基于质量定向调控含Ti的WC粉末及其制备方法和应用 |
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| Date | Code | Title | Description |
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| A300 | Application deemed to be withdrawn because no request for examination was validly filed |
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