JP2002181508A - アルサス電車線の摩耗測定方法及び装置 - Google Patents
アルサス電車線の摩耗測定方法及び装置Info
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- JP2002181508A JP2002181508A JP2000385919A JP2000385919A JP2002181508A JP 2002181508 A JP2002181508 A JP 2002181508A JP 2000385919 A JP2000385919 A JP 2000385919A JP 2000385919 A JP2000385919 A JP 2000385919A JP 2002181508 A JP2002181508 A JP 2002181508A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 使用経歴によって電気的特性が異なるアルサ
ス電車線３を、渦流を用いて、しゅう動部１の残存厚み
を測定する方法を提供する。 【手段】 アルミニウム合金の導電部２の上にステンレ
ス鋼のしゅう動部１を固着したアルサス電車線３のしゅ
う動部の頂上部１aに沿って、励磁周波数を５００Ｈz〜
２０ｋＨzの範囲内の１つとした標準比較方式の検出コ
イル４を移動させ、検出コイル４の出力を、励磁周波数
によって決まる所定の位相で検波し、この検波出力の大
きさから、しゅう動部の残存厚さを測定する。
ス電車線３を、渦流を用いて、しゅう動部１の残存厚み
を測定する方法を提供する。 【手段】 アルミニウム合金の導電部２の上にステンレ
ス鋼のしゅう動部１を固着したアルサス電車線３のしゅ
う動部の頂上部１aに沿って、励磁周波数を５００Ｈz〜
２０ｋＨzの範囲内の１つとした標準比較方式の検出コ
イル４を移動させ、検出コイル４の出力を、励磁周波数
によって決まる所定の位相で検波し、この検波出力の大
きさから、しゅう動部の残存厚さを測定する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、モノレールや新交通シ
ステムにおいて、集電器が接触して変電所からの電気を
受け取るために設置されている剛体電車線に使用されて
いるアルサス電車線の摩耗を測定する方法及び装置に関
する。
ステムにおいて、集電器が接触して変電所からの電気を
受け取るために設置されている剛体電車線に使用されて
いるアルサス電車線の摩耗を測定する方法及び装置に関
する。
【０００２】
【従来の技術】新交通システムでは、軌道路面の側壁の
プラットホームより低い位置に、３線又は２線の剛体電
車線が設置されている。モノレールは、懸垂式も跨座式
も正極と負極の剛体電車線が両側に敷設されている。こ
れら剛体電車線の電圧はＡＣ６００Ｖ、ＤＣ７５０Ｖ等
である。
プラットホームより低い位置に、３線又は２線の剛体電
車線が設置されている。モノレールは、懸垂式も跨座式
も正極と負極の剛体電車線が両側に敷設されている。こ
れら剛体電車線の電圧はＡＣ６００Ｖ、ＤＣ７５０Ｖ等
である。
【０００３】これらの剛体電車線に使用されるアルサス
電車線は、図４に示すように集電器と接触するしゅう動
部１を耐摩耗性を考慮してステンレス鋼を使用し、しゅ
う動部を支持する導電部２に良導体であるアルミニウム
合金を使用したもので、この材質の組合わせからアル
（アルミニウム）サス（ステンレス）電車線と呼ばれて
いる。
電車線は、図４に示すように集電器と接触するしゅう動
部１を耐摩耗性を考慮してステンレス鋼を使用し、しゅ
う動部を支持する導電部２に良導体であるアルミニウム
合金を使用したもので、この材質の組合わせからアル
（アルミニウム）サス（ステンレス）電車線と呼ばれて
いる。
【０００４】このアルサス電車線３は、車両に付けた集
電器が接触して走行するため、しゅう動部の頂上部１ａ
から摩耗して行く。そのため、この摩耗がアルミニウム
合金の導電部２に達する前に交換する必要がある。従来
は、この保守のため夜間に停電状態で電車線の残存厚さ
をノギスや超音波厚さ計により直接測定し、その値を記
録することにより摩耗量を把握していた。
電器が接触して走行するため、しゅう動部の頂上部１ａ
から摩耗して行く。そのため、この摩耗がアルミニウム
合金の導電部２に達する前に交換する必要がある。従来
は、この保守のため夜間に停電状態で電車線の残存厚さ
をノギスや超音波厚さ計により直接測定し、その値を記
録することにより摩耗量を把握していた。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】上記ノギスによる摩耗
量測定は、局所的な摩耗も検出する必要があるため測定
箇所が非常に多くなる。したがって多大な人工を必要と
し、作業コストは非常に大きなものになっていた。
量測定は、局所的な摩耗も検出する必要があるため測定
箇所が非常に多くなる。したがって多大な人工を必要と
し、作業コストは非常に大きなものになっていた。
【０００６】超音波厚さ計を利用する方法は、しゅう動
部と導電部の境界面からの反射を捉えることにより、し
ゅう動部の厚さを測定するものであるが、専用のセンサ
が必要となり、センサと被測定物の間に空気が入らない
ように油等を入れる必要がある。この測定もノギスによ
る測定と同様に定点測定であるので、局所的な摩耗も発
見するためには測定点を多くする必要があり、作業コス
トは非常に大きくなる。
部と導電部の境界面からの反射を捉えることにより、し
ゅう動部の厚さを測定するものであるが、専用のセンサ
が必要となり、センサと被測定物の間に空気が入らない
ように油等を入れる必要がある。この測定もノギスによ
る測定と同様に定点測定であるので、局所的な摩耗も発
見するためには測定点を多くする必要があり、作業コス
トは非常に大きくなる。
【０００７】連続的に、しゅう動部の厚さを測定する方
法として、渦流を用いる方法が考えられる。これは、し
ゅう動部と導電部の材質の違いに着目し、所定の検波位
相で、しゅう動部の厚さを測定するものである。しか
し、しゅう動部のステンレス鋼は、大電流が流れて発熱
するため、使用時間の経過に伴い磁性変化等の電気的特
性の変化が生じる。このような使用時間による測定値変
化があると、実用的精度を持つ測定はできない。
法として、渦流を用いる方法が考えられる。これは、し
ゅう動部と導電部の材質の違いに着目し、所定の検波位
相で、しゅう動部の厚さを測定するものである。しか
し、しゅう動部のステンレス鋼は、大電流が流れて発熱
するため、使用時間の経過に伴い磁性変化等の電気的特
性の変化が生じる。このような使用時間による測定値変
化があると、実用的精度を持つ測定はできない。
【０００８】そこで、本発明は渦流を用い、実用的精度
を確保しながら、しゅう動部の厚さを連続測定する方法
を確立することを目的とする。
を確保しながら、しゅう動部の厚さを連続測定する方法
を確立することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明の請求項１にかか
るアルサス電車線の摩耗測定方法は、アルミニウム合金
の導電部の上にステンレス鋼のしゅう動部を固着したア
ルサス電車線のしゅう動部の頂上部に沿って、励磁周波
数を５００Ｈz〜２０ｋＨzの範囲内の１つとした渦流の
検出コイルを移動させ、検出コイルの出力を、使用する
励磁周波数においてステンレス鋼に対して最大の検波出
力が得られる位相で検波し、アルサス電車線に対して予
め測定された、しゅう動部の残存厚さと検波出力の関係
に基づき、検波によって得た出力の大きさから、しゅう
動部の残存厚さを求めることを特徴とする。
るアルサス電車線の摩耗測定方法は、アルミニウム合金
の導電部の上にステンレス鋼のしゅう動部を固着したア
ルサス電車線のしゅう動部の頂上部に沿って、励磁周波
数を５００Ｈz〜２０ｋＨzの範囲内の１つとした渦流の
検出コイルを移動させ、検出コイルの出力を、使用する
励磁周波数においてステンレス鋼に対して最大の検波出
力が得られる位相で検波し、アルサス電車線に対して予
め測定された、しゅう動部の残存厚さと検波出力の関係
に基づき、検波によって得た出力の大きさから、しゅう
動部の残存厚さを求めることを特徴とする。
【００１０】本発明の請求項２にかかるアルサス電車線
の摩耗測定装置は、励磁周波数を５００Ｈz〜２０ｋＨz
の範囲内の１つとした渦流の検出コイルと、アルミニウ
ム合金の導電部の上にステンレス鋼のしゅう動部を固着
したアルサス電車線のしゅう動部の頂上部に沿って、前
記検出コイルを移動させる移動手段と、使用する励磁周
波数においてステンレス鋼に対して最大の検波出力が得
られる位相で位相検波を行う位相検波回路と、アルサス
電車線に対して予め測定された、しゅう動部の残存厚さ
と検波出力の関係に基づき、位相検波回路の出力から残
存厚さを求める演算回路を具備したことを特徴とする。
の摩耗測定装置は、励磁周波数を５００Ｈz〜２０ｋＨz
の範囲内の１つとした渦流の検出コイルと、アルミニウ
ム合金の導電部の上にステンレス鋼のしゅう動部を固着
したアルサス電車線のしゅう動部の頂上部に沿って、前
記検出コイルを移動させる移動手段と、使用する励磁周
波数においてステンレス鋼に対して最大の検波出力が得
られる位相で位相検波を行う位相検波回路と、アルサス
電車線に対して予め測定された、しゅう動部の残存厚さ
と検波出力の関係に基づき、位相検波回路の出力から残
存厚さを求める演算回路を具備したことを特徴とする。
【００１１】
【実施形態】本発明を実施するためのアルサス電車線の
摩耗測定装置は、例えば図１に示すように構成される。
図１において、３はアルサス電車線、４は相互誘導型コ
イルを用いた検出コイル、５はアルサス電車線のしゅう
動部１の頂上部１ａに沿って、前記検出コイル４を移動
させる移動手段、６は位相検波回路、７は検波出力から
残存厚さを求める演算回路、８は判定回路、９は記録手
段である。
摩耗測定装置は、例えば図１に示すように構成される。
図１において、３はアルサス電車線、４は相互誘導型コ
イルを用いた検出コイル、５はアルサス電車線のしゅう
動部１の頂上部１ａに沿って、前記検出コイル４を移動
させる移動手段、６は位相検波回路、７は検波出力から
残存厚さを求める演算回路、８は判定回路、９は記録手
段である。
【００１２】検出コイル４は、図２に示すように、測定
対象に対向する励磁コイルＬ1及び誘導コイルＬ2と、空
心状態で用いる励磁コイルＬ3及び誘導コイルＬ4を組み
合わせたものである。誘導コイルＬ2，Ｌ4に可変抵抗器
Ｒ1，Ｒ2をブリッジ接続して、誘導出力の差分が取り出
されるようにし、測定対象である、しゅう動部１に、励
磁コイルＬ1及び誘導コイルＬ2が対向していないとき、
ブリッジの出力が０となるように可変抵抗器Ｒ1，Ｒ2で
零点調整しておく。直列接続された励磁コイルＬ1，Ｌ3
に、所定周波数の励磁電流を通電すると、測定対象であ
る、しゅう動部１に流れる渦流に対応する誘導出力が取
り出される。この励磁電流の周波数は、後述する理由に
より５００Ｈz〜２０ｋＨzの範囲から選ばれる。
対象に対向する励磁コイルＬ1及び誘導コイルＬ2と、空
心状態で用いる励磁コイルＬ3及び誘導コイルＬ4を組み
合わせたものである。誘導コイルＬ2，Ｌ4に可変抵抗器
Ｒ1，Ｒ2をブリッジ接続して、誘導出力の差分が取り出
されるようにし、測定対象である、しゅう動部１に、励
磁コイルＬ1及び誘導コイルＬ2が対向していないとき、
ブリッジの出力が０となるように可変抵抗器Ｒ1，Ｒ2で
零点調整しておく。直列接続された励磁コイルＬ1，Ｌ3
に、所定周波数の励磁電流を通電すると、測定対象であ
る、しゅう動部１に流れる渦流に対応する誘導出力が取
り出される。この励磁電流の周波数は、後述する理由に
より５００Ｈz〜２０ｋＨzの範囲から選ばれる。
【００１３】移動手段５は、検出コイル４のＬ1とＬ
2を、アルサス電車線３のしゅう動部の頂上部１ａに沿
わせ一定間隔を保って移動させる。これは、例えば電気
車のパンタグラフに検出コイル４を取付けた構造とする
ことができる。
2を、アルサス電車線３のしゅう動部の頂上部１ａに沿
わせ一定間隔を保って移動させる。これは、例えば電気
車のパンタグラフに検出コイル４を取付けた構造とする
ことができる。
【００１４】位相検波回路６は、移相回路６aと検波回
路６bから構成され、交流発振器１０の出力を移相回路
６aに通して得た所定位相の交流信号で、誘導コイル
Ｌ2，Ｌ4に発生する誘導出力の差分を検波する。この検
波位相は、使用する励磁周波数において、しゅう動部１
のステンレス鋼に対して最大の検波出力が得られる位相
である。演算回路７は、アルサス電車線に対して予め測
定された、しゅう動部の残存厚さと検波出力の関係に基
づき、位相検波回路の出力から残存厚さを求める。
路６bから構成され、交流発振器１０の出力を移相回路
６aに通して得た所定位相の交流信号で、誘導コイル
Ｌ2，Ｌ4に発生する誘導出力の差分を検波する。この検
波位相は、使用する励磁周波数において、しゅう動部１
のステンレス鋼に対して最大の検波出力が得られる位相
である。演算回路７は、アルサス電車線に対して予め測
定された、しゅう動部の残存厚さと検波出力の関係に基
づき、位相検波回路の出力から残存厚さを求める。
【００１５】判定回路８は、測定された残存厚さに対し
て、或る特定の摩耗限に達したこと、及び摩耗限に近づ
いていることを判定し、その結果を出力する。この判定
結果は位置を特定するデータと共に、記録手段９に記録
される。測定中の残存厚さ及び判定結果は図示しないモ
ニターで見ることができる。
て、或る特定の摩耗限に達したこと、及び摩耗限に近づ
いていることを判定し、その結果を出力する。この判定
結果は位置を特定するデータと共に、記録手段９に記録
される。測定中の残存厚さ及び判定結果は図示しないモ
ニターで見ることができる。
【００１６】アルサス電車線３のしゅう動部１の残存厚
さを、渦流を利用して測定する場合、アルサス電車線３
の使用経歴による磁気的性質の変化が問題となる。これ
は、新品のアルサス電車線について測定した残存厚さと
検波出力の関係を、熱及び大電流の作用を受けた既設の
アルサス電車線に、そのまま対応させた場合に実用精度
が得られるかという問題である。
さを、渦流を利用して測定する場合、アルサス電車線３
の使用経歴による磁気的性質の変化が問題となる。これ
は、新品のアルサス電車線について測定した残存厚さと
検波出力の関係を、熱及び大電流の作用を受けた既設の
アルサス電車線に、そのまま対応させた場合に実用精度
が得られるかという問題である。
【００１７】これを図３で説明する。図３は、図１に示
す構成において、実際の使用時の摩耗により、しゅう動
部の厚さが０.５ｍｍ，１.０ｍｍ，１.５ｍｍ，２ｍ
ｍ，３.７ｍｍと異なっている撤去品のアルサス電車線
と、人為的に削ることにより、しゅう動部の厚さを０.
５ｍｍ，１.０ｍｍ，１.５ｍｍ，２ｍｍ，３.７ｍｍ，
４.５ｍｍと変化させた新品のアルサス電車線を用意
し、励磁周波数を８Ｈzから１２８ｋＨzまで変化させて
測定を行ったものである。
す構成において、実際の使用時の摩耗により、しゅう動
部の厚さが０.５ｍｍ，１.０ｍｍ，１.５ｍｍ，２ｍ
ｍ，３.７ｍｍと異なっている撤去品のアルサス電車線
と、人為的に削ることにより、しゅう動部の厚さを０.
５ｍｍ，１.０ｍｍ，１.５ｍｍ，２ｍｍ，３.７ｍｍ，
４.５ｍｍと変化させた新品のアルサス電車線を用意
し、励磁周波数を８Ｈzから１２８ｋＨzまで変化させて
測定を行ったものである。
【００１８】各励磁周波数に対して、しゅう動部１の厚
みが異なるアルサス電車線３の測定値を、新品で厚さ
４.５ｍｍの出力を１として，撤去品と新品とを対比さ
せたものが図３の（ａ）（ｂ）（ｃ）である。なお，実
際の検波出力は、しゅう動部の出力と導電部の出力が合
成された値となるので、別にアルミニウム合金の導電部
の上から測定した値をベクトル的に減算し、しゅう動部
のみに対応する値を表示している。
みが異なるアルサス電車線３の測定値を、新品で厚さ
４.５ｍｍの出力を１として，撤去品と新品とを対比さ
せたものが図３の（ａ）（ｂ）（ｃ）である。なお，実
際の検波出力は、しゅう動部の出力と導電部の出力が合
成された値となるので、別にアルミニウム合金の導電部
の上から測定した値をベクトル的に減算し、しゅう動部
のみに対応する値を表示している。
【００１９】励磁周波数８Ｈz以上５００Ｈz未満では、
同じ、しゅう動部（ステンレス鋼）の残存厚さで、撤去
品の出力が新品の出力に対して大きい。特に図３（ａ）
の励磁周波数８Ｈzから４００Ｈzでは、撤去品が１.３
〜２倍程度高い。この周波数範囲では、ステンレス鋼の
通電時の発熱等による材質変化が測定結果に影響を与え
るため、必要な精度が得られない。
同じ、しゅう動部（ステンレス鋼）の残存厚さで、撤去
品の出力が新品の出力に対して大きい。特に図３（ａ）
の励磁周波数８Ｈzから４００Ｈzでは、撤去品が１.３
〜２倍程度高い。この周波数範囲では、ステンレス鋼の
通電時の発熱等による材質変化が測定結果に影響を与え
るため、必要な精度が得られない。
【００２０】励磁周波数が２０ｋＨzより大きくなる
と、飽和により残存厚さの変化に対する検波出力の変動
が小さくなるので、必要な測定精度が得られない。図３
（ｃ）の３０ｋＨzから１２８ｋＨzの代表例には、この
飽和状態が示されている。
と、飽和により残存厚さの変化に対する検波出力の変動
が小さくなるので、必要な測定精度が得られない。図３
（ｃ）の３０ｋＨzから１２８ｋＨzの代表例には、この
飽和状態が示されている。
【００２１】図３（ｂ）の励磁周波数５００Ｈzから２
０ｋＨzの代表例では、新品と撤去品で出力が略等し
い。したがって、この範囲の励磁周波数で測定を行え
ば、アルサス電車線３の使用経歴を考慮しないで実用精
度が確保ができる。なお、ステンレス鋼の残存厚さが厚
い場合は、残存厚さに対する出力特性がカーブを描き直
線性が損なわれる。したがって、予め測定した残存厚さ
と検波出力の関係に基づいて、測定対象物から得られた
検波出力を残存厚さに線形変換する必要がある。この線
形変換は、例えば、コンピュータ処理によって行う。
０ｋＨzの代表例では、新品と撤去品で出力が略等し
い。したがって、この範囲の励磁周波数で測定を行え
ば、アルサス電車線３の使用経歴を考慮しないで実用精
度が確保ができる。なお、ステンレス鋼の残存厚さが厚
い場合は、残存厚さに対する出力特性がカーブを描き直
線性が損なわれる。したがって、予め測定した残存厚さ
と検波出力の関係に基づいて、測定対象物から得られた
検波出力を残存厚さに線形変換する必要がある。この線
形変換は、例えば、コンピュータ処理によって行う。
【００２２】すなわち、図３の（ａ）（ｂ）（ｃ）よ
り、励磁周波数を５００Ｈzから２０ｋＨzの範囲に選定
すれば、アルサス電車線３の使用経歴を考慮しないで実
用精度を確保した測定ができることになる。
り、励磁周波数を５００Ｈzから２０ｋＨzの範囲に選定
すれば、アルサス電車線３の使用経歴を考慮しないで実
用精度を確保した測定ができることになる。
【００２３】
【発明の効果】本発明の請求項１にかかる発明は、アル
サス電車線のしゅう動部（ステンレス鋼）の残存厚さ
を、使用経歴による電気的特性の変化に影響されない
で、実用精度を保って測定できるようになる。したがっ
て、測定時間と測定人工を減らせるようになり、しゅう
動部の残存厚さによる取り替え基準と比較して簡単に取
り替え時期を判断することが可能になり、アルサス電車
線の保守を容易に行うことができる。
サス電車線のしゅう動部（ステンレス鋼）の残存厚さ
を、使用経歴による電気的特性の変化に影響されない
で、実用精度を保って測定できるようになる。したがっ
て、測定時間と測定人工を減らせるようになり、しゅう
動部の残存厚さによる取り替え基準と比較して簡単に取
り替え時期を判断することが可能になり、アルサス電車
線の保守を容易に行うことができる。
【００２４】本発明の請求項２にかかる発明は、請求項
１の方法を装置として具体化したもので、この構成によ
って、実際にアルサス電車線の連続測定が可能になり、
アルサス電車線の摩耗測定を低コストで短時間に行える
ようになる。
１の方法を装置として具体化したもので、この構成によ
って、実際にアルサス電車線の連続測定が可能になり、
アルサス電車線の摩耗測定を低コストで短時間に行える
ようになる。
【図１】 本発明のアルサス電車線の摩耗測定装置の構
成を示す図。
成を示す図。
【図２】 図１の検出コイルの一例を示す回路図。
【図３】 異なる励磁周波数範囲について、撤去品と新
品を対比させて、しゅう動部の厚さに対する測定値の変
化を示した特性図。
品を対比させて、しゅう動部の厚さに対する測定値の変
化を示した特性図。
【図４】 アルサス電車線及び集電器の断面図。
１ しゅう動部（ステンレス鋼） １a 頂上部 ２ 導電部（アルミニウム合金） ３ アルサス電車線
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 佐藤 勇輔 東京都国分寺市光町二丁目８番地38 財団 法人 鉄道総合技術研究所内 (72)発明者 横田 五郎 京都市右京区山ノ内御堂殿町13の１株式会 社エレクトロニクスキョート内 (72)発明者 坂東 清作 京都市右京区山ノ内御堂殿町13の１株式会 社エレクトロニクスキョート内 Ｆターム(参考） 2F063 AA16 AA30 BA30 BB02 BC08 CB03 DA01 DA05 DD02 GA08 KA06 LA23 LA27 LA30 2G053 AA14 AB21 BA14 BC01 BC14 CA03 CA16 CB02
Claims (2)
- 【請求項１】 アルミニウム合金の導電部の上にステン
レス鋼のしゅう動部を固着したアルサス電車線のしゅう
動部の頂上部に沿って、励磁周波数を５００Ｈz〜２０
ｋＨzの範囲内の１つとした渦流の検出コイルを移動さ
せ、検出コイルの出力を、使用する励磁周波数において
ステンレス鋼に対して最大の検波出力が得られる位相で
検波し、アルサス電車線に対して予め測定された、しゅ
う動部の残存厚さと検波出力の関係に基づき、検波によ
って得た出力の大きさから、しゅう動部の残存厚さを求
めることを特徴とするアルサス電車線の摩耗測定方法。 - 【請求項２】 励磁周波数を５００Ｈz 〜２０ｋＨzの
範囲内の１つとした渦流の検出コイルと、アルミニウム
合金の導電部の上にステンレス鋼のしゅう動部を固着し
たアルサス電車線のしゅう動部の頂上部に沿って、前記
検出コイルを移動させる移動手段と、使用する励磁周波
数においてステンレス鋼に対して最大の検波出力が得ら
れる位相で位相検波を行う位相検波回路と、アルサス電
車線に対して予め測定された、しゅう動部の残存厚さと
検波出力の関係に基づき、位相検波回路の出力から残存
厚さを求める演算回路を具備したことを特徴とするアル
サス電車線の摩耗測定装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000385919A JP3589975B2 (ja) | 2000-12-19 | 2000-12-19 | アルサス電車線の摩耗測定方法及び装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000385919A JP3589975B2 (ja) | 2000-12-19 | 2000-12-19 | アルサス電車線の摩耗測定方法及び装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002181508A true JP2002181508A (ja) | 2002-06-26 |
| JP3589975B2 JP3589975B2 (ja) | 2004-11-17 |
Family
ID=18853105
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000385919A Expired - Fee Related JP3589975B2 (ja) | 2000-12-19 | 2000-12-19 | アルサス電車線の摩耗測定方法及び装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3589975B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008111738A (ja) * | 2006-10-31 | 2008-05-15 | Railway Technical Res Inst | 厚さ測定装置及び厚さ測定プログラム |
| CN105699483A (zh) * | 2016-03-15 | 2016-06-22 | 南昌航空大学 | 一种阵列涡流检测铝合金薄板缺陷的检测工艺 |
-
2000
- 2000-12-19 JP JP2000385919A patent/JP3589975B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008111738A (ja) * | 2006-10-31 | 2008-05-15 | Railway Technical Res Inst | 厚さ測定装置及び厚さ測定プログラム |
| CN105699483A (zh) * | 2016-03-15 | 2016-06-22 | 南昌航空大学 | 一种阵列涡流检测铝合金薄板缺陷的检测工艺 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3589975B2 (ja) | 2004-11-17 |
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