JP2002176690A

JP2002176690A - スピーカシステム

Info

Publication number: JP2002176690A
Application number: JP2000370578A
Authority: JP
Inventors: Kazuaki Tamura; 和明田村
Original assignee: Matsushita Electric Industrial Co Ltd
Current assignee: Panasonic Holdings Corp
Priority date: 2000-12-05
Filing date: 2000-12-05
Publication date: 2002-06-21

Abstract

(57)【要約】【課題】スピーカユニットの振動系の反作用による振
動のバッフル板への伝搬を抑え歪みの低減や音像定位の
向上を実現すること。【解決手段】スピーカユニットが取り付けられたバッ
フル板のスピーカユニット取り付け部の外側全周にバッ
フル板の厚さより薄い溝を形成する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、音響再生機器など
に用いるスピーカシステムに関するものである。

【０００２】

【従来の技術】スピーカをバッフル板やキャビネットに
取り付けたスピーカシステムでは、バッフル板やキャビ
ネットがスピーカの動作時に振動し、この振動がスピー
カから出る音声に影響を与える。スピーカシステムのバ
ッフル板やキャビネットの振動を低減する方法として、
公開実用新案公報昭６３−２３８９０号に記載されたも
のが知られている。この公報によると、複数のスピーカ
をキャビネットに取り付けたスピーカシステムにおい
て、前記スピーカのうち低周波帯域を再生するウーハの
磁気回路部又は磁気回路部とフレームとの結合部付近
を、固定部材でキャビネットの前面のバッフル板以外の
部位に固定する。さらに、ウーハのフレームの前端縁部
をサブバッフル板に固定し、このサブバッフル板を気密
保持材を介してバッフル板に取り付けている。この構成
により、スピーカユニットの振動系の振動の反作用の発
生源である磁気回路部が、固定部材によりキャビネット
のバッフル板以外の部位に固定されることになり、バッ
フル板の振動が低減する。また、ウーハのフレーム前端
縁部をサブバッフル板に固定し、サブバッフル板を気密
保持材を介してバッフル板に取り付けているので、ウー
ハのフレームからバッフル板への振動の伝搬も抑えるこ
とができる。その結果、ウーハの振動系の振動の反作用
によるバッフル板の振動が低減し、歪みの低減と共に、
ステレオ音場における音像の定位も向上するというもの
である。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】上記従来のスピーカシ
ステムでは、磁気回路部を固定する固定部材、フレーム
前端縁部を固定するためのサブバッフル板及びサブバッ
フル板と前面のバッフル板との気密性を保つための気密
保持材が新たに必要になるとともに、組立時の作業工数
が増える。これにより、スピーカシステムのコストが大
幅に高くなる。磁気回路部の振動は、固定部材を介して
固定部材の取り付け部に伝わり、取り付け部が振動す
る。取り付け部とバッフル板とは連結しているので、結
局磁気回路部の振動は固定部材の取り付け部を介してバ
ッフル板へ伝る。本発明は、従来のこれらの問題を解決
し、コストを上昇させずにスピーカユニットの振動の反
作用により生じる振動がキャビネットへ伝搬するのを抑
えて、歪みの低減やステレオ音場における音像定位の向
上を実現することを目的とする。

【０００４】

【課題を解決するための手段】本発明のスピーカシステ
ムは、音声を発生するスピーカユニット、及び前記スピ
ーカユニットを取り付けるためのバッフル板を備え、前
記バッフル板に、バッフル板の前記ピーカユニットを取
り付ける部分を囲んでバッフル板の厚さより薄い板厚の
溝を設けている。本発明によれば、スピーカユニットの
振動系の振動の反作用による磁気回路部の振動はスピー
カユニットのフレームを経てフレームが固定されている
バッフル板の取り付け部分に伝わる。しかし、スピーカ
ユニットの取り付け部分を囲む溝の部分の板厚をバッフ
ル板の厚さより薄くしているので溝の部分で振動の損失
が生じ、溝で振動が遮断される。その結果、バッフル板
の溝の外側の、バッフル板の面積の大部分を占める部分
の振動が大幅に低減するので、バッフル板の振動により
発生する歪みが減少し、ステレオ音場での音像定位が向
上する。

【０００５】

【発明の実施の形態】以下、本発明の好適な実施例につ
いて、図１から図１５を用いて説明する。《第１実施例》図１は本発明の第１実施例によるスピー
カシステムの断面図である。図１のスピーカシステム
は、外形寸法が、例えば幅（紙面に垂直な方向の寸法）
が２２０ｍｍ、高さＨが２２０ｍｍ、奥行きＤが１６０
ｍｍの木製のキャビネット４と、口径１２ｃｍの円形の
スピーカユニット１が取り付けられたＡＢＳ樹脂製の厚
さｔが３ｍｍのバッフル板２により密閉状態に構成され
ている。バッフル板２には、スピーカユニット１の取り
付け部６を囲んでスピーカユニット１と同心状の円形の
溝３が設けられている。溝３はバッフル板表面部の幅が
Ｗが３ｍｍ、最大深さｄが６ｍｍ、厚さＴが１．５ｍｍ
である、溝３はバッフル板２と同じ材料で一体に成型さ
れている。溝３の壁の上端２Ａの断面曲率半径は約１ｍ
ｍである。上端２Ａをこの形状にすることにより、成型
金型の製作が容易になるとともに溝３の外観もよくな
る。溝３の底部の断面の曲率半径は１．５ｍｍである。
溝３の内側上端２Ａの直径Ｇは１４２ｍｍである。スピ
ーカユニット１の中心と円形の溝３の中心は一致してい
る。

【０００６】以上のように構成された本実施例のスピー
カシステムの動作について説明する。図２はスピーカシ
ステムのバッフル板における振動加速度の周波数特性を
示すグラフであり、スピーカユニット１に正弦波信号を
加えた時のバッフル板２の振動加速度を測定した相対値
である。測定方法は、バッフル板２の上に２４の測定点
を設定し、各測定点における振動加速度の平均をとる。
上記の測定を０．１ｋＨｚから１０ｋＨｚの範囲で行っ
た。実線Ａは本実施例のスピーカシステムの実測結果で
あり、点線Ｂは溝３がないだけで他は全く同じ仕様のス
ピーカシステムの振動加速度の実測結果である。両実測
結果を比較すると、本実施例のものでは１ｋＨｚから５
ｋＨｚ付近の振動加速度が、溝３のないものに比べて１
０〜２０ｄＢ程度低減されている。

【０００７】次に振動モードの有限要素法によるシミュ
レーション結果を図３及び図４に示す。図３，図４はバ
ッフル板２に取り付けたスピーカユニット１が振動系の
振動の反作用により加振された場合のバッフル板２の変
形モードを計算によって求めて表示した細図である。各
図において、バッフル板２の開孔の外側のフレーム取付
部５にスピーカユニット１のフレーム１Ａが取り付けら
れているものとする。モデル作成と計算の簡略化のた
め、取り付け部５にフレームと磁気回路などスピーカユ
ニット１の重量を等価的に負荷し、この部分をバッフル
板２に垂直な方向に加振して、振動の反作用をバッフル
板２に等価的に加えている。図３の（ａ）は、スピーカ
システムが動作していないとき、すなわちバッフル板２
が振動していないときのモデル図である。図３の（ｂ）
は本実施例によるスピーカシステムの動作中のバッフル
板２の変形モードを示す。図４の（ａ）は、溝３のない
スピーカシステムが動作していないときのモデル図であ
る。図４の（ｂ）は溝３のないスピーカシステムの動作
中のバッフル板の変形モードを示す。図４の（ｂ）の溝
３がない場合は、振動の反作用により、バッフル板２の
全面が変形していることがわかる。図３の（ｂ）では、
溝３の内側はバッフル板２が変形しているが、溝３の外
側ではあまり変形していないことがわかる。これは、溝
３で振動伝搬にロスが生じて、この部分より外側への振
動伝搬が大幅に抑制されるためである。この有限要素法
を用いたシミュレーションにより溝３の形状と振動の減
衰に寄与する効果を調べた結果、溝３の形状について
は、溝３のバッフル板２の面での幅をＷ、最深部までの
深さをｄとしたとき、ｄ≧Ｗ×２である場合に顕著な効
果が得られることが確認できた。

【０００８】溝３の厚さについては、前記シミュレーシ
ョン及び過去の成型実験から、バッフル板２の厚さを
ｔ、溝３の厚さをＴとするとき、Ｔ≦ｔ×（３／４）の
関係にあるとき顕著な効果が得られるとともに良好な樹
脂成型性が得られることが確認できた。本実施例では、
スピーカユニット１の中心と円形の溝３の中心が一致し
ているが、ずれていても同等の効果が得られる。溝の形
状が、図５に示す溝３１のように、図1に示すものと反
対にバッフル板２１から突出するものでも同様の効果が
得られる。また、図６に示すように、バッフル板２２に
断面が波形の溝３２を設けた場合においても、同等又は
それ以上の効果が得られる。

【０００９】《第２実施例》図７は、本発明の第２実施
例によるスピーカシステムのバッフル板２３の正面図で
ある。以下の各寸法は図１の対応部分と同じである。バ
ッフル板２３は、縦横の寸法が２２０ｍｍの正方形のＡ
ＢＳ樹脂製で厚さｔは３ｍｍである。バッフル板２３の
中央に口径１２ｃｍのスピーカユニット１が取り付けら
れている。バッフル板２３にはスピーカユニット１を囲
むように、バッフル板２３の表面での幅Ｗが３ｍｍ、最
大深さｄが６ｍｍ、厚さＴが１．５ｍｍの溝３３がバッ
フル板２３と一体に成型されている。本実施例では溝３
３は長径が１８８ｍｍ、短径が１４２ｍｍの楕円であ
る。以上のように構成された本実施例のスピーカシステ
ムの動作について説明する。

【００１０】図８に本実施例のスピーカシステムのバッ
フル板における振動加速度の実測結果を示す。測定方法
は、第１実施例において示したものと同様である。点線
Ａは第１実施例のものの実測結果であり、実線Ｃは第２
実施例のものの実測結果である。図８から判るように、
実線Ｃでは、１．２ｋＨｚから６ｋＨｚの範囲で振動低
減効果が大きくなっていることがわかる。これは、溝３
３の内側のバッフル板２３Ａの振動の振動モードがスピ
ーカユニット１の軸に対して非対称となるので、振動に
より周波数特性上でピークの発生する周波数が分散する
ためである。さらに、スピーカユニット１の振動板の背
圧による溝３３より外側のバッフル板２３の振動モード
も分散するので、第１実施例によるスピーカシステムよ
り振動低減効果が大きく、音圧周波数特性を更に平坦に
することができる。なお、第２実施例における溝３３の
幅Ｗ、最大深さｄは式ｄ≧Ｗ×２を満たす範囲であれ
ば、同様の効果が得られる。

【００１１】《第３実施例》図９は、第３実施例による
スピーカシステムのバッフル板２４の正面図である。以
下の各部の寸法は図１の対応部分と同じである。縦横の
寸法が２２０ｍｍの正方形のＡＢＳ樹脂製で厚さｔが３
ｍｍのバッフル板２４の中央に口径１２ｃｍのスピーカ
ユニット１が取り付けられている。スピーカユニット１
の外側にはバッフル板２４の表面での幅Ｗが３ｍｍ、最
大深さｄが６ｍｍの円形の溝３４がバッフル板２４と一
体成型で設けられている。円形の溝３４の内側端の直径
Ｇは１４２ｍｍである。本実施例では溝３４の部分の厚
さＴが円周上の４箇所で部分的に厚くなされている。厚
い部分３４Ａは図９の（ｂ）の断面図に示すように、厚
さｔは２．５ｍｍである。その他の薄い部分は図９の
（ｃ）の断面図に示すように、厚さｔは１ｍｍである。
また、厚い部分３４Ａの円周上の長さは１６ｍｍであ
り、９０°間隔で配置されている。バッフル板２４を樹
脂成形するとき、溝部分の厚みを第１及び第２実施例の
ように均一にせずに、本実施例のように部分的に変える
ことにより成形性を向上させることができる。厚い部分
３４Ａ以外の部分の厚さを極力薄くすることで、振動低
減効果を低下させずに成形性を向上させることができ、
バッフル板２４の成形歪がなくなって外観がよくなるな
ど品質を向上させることが可能になる。本実施例におい
て厚い部分３４Ａの数は４個であるが、３個以下であっ
ても同等の効果が得られる。厚い部分３４Ａを９０°間
隔でスピーカ１の軸に対称に配置しているが、軸に非対
称に配置した場合においても、同等の効果が得られる。

【００１２】《第４実施例》図１０は、本発明の第４実
施例によるスピーカシステムの断面図である。図１０の
スピーカシステムは、例えば外形寸法が、幅（紙面に垂
直な方向の寸法）が２２０ｍｍ、高さＨが２２０ｍｍ、
奥行きＤが１６０ｍｍの木製のキャビネット４と、口径
１２ｃｍのスピーカユニット１が取り付けられた、ＡＢ
Ｓ樹脂製で厚さｔが３ｍｍであるバッフル板２５により
密閉状態に構成されている。前記スピーカユニット１の
取り付け部６を囲むように、バッフル板２５の表面での
幅Ｗが３ｍｍ、最大深さｄが６ｍｍ、厚さＴが１．５ｍ
ｍの溝３５が、バッフル板２５と一体成型で設けられて
いる。この溝３５の内側上端の曲率は１ｍｍである。溝
３５の底面の断面曲率は１．５ｍｍである。円周状に構
成された溝３５の内側の直径は、１７０ｍｍである。ス
ピーカユニット１の中心と円形の溝３５の中心は一致し
ている。バッフル板２５の、溝３５より外側の部分に対
して、溝３５より内側の部分２５Ａはスピーカシステム
の前方（図１０では左方）に２０ｍｍ突出している。ス
ピーカユニット１の取り付け部６から溝３５までは直線
の斜面になされている。以上のように構成された本実施
例のスピーカシステムでは、スピーカユニット１を取り
付けた部分２５Ａが平面ではなく斜面であるので、音波
の回折による音圧周波数特性の乱れを少なくすることが
でき、比較的平坦な音圧周波数特性を得ることができ
る。第４実施例のスピーカシステムの音圧周波数特性を
第１実施例のスピーカシステムの音圧周波数特性と比較
しつつ説明する。図１１は、前記両スピーカシステムの
音圧周波数特性の実測結果であり、点線Ｄは第１実施例
の、実線Ｅは第４実施例のそれぞれのスピーカシステム
の音圧周波数特性を示している。点線Ｄでは音波の回折
により７００〜８００Ｈｚ付近の音圧周波数特性に段差
Ｘが生じており、１．５ｋＨｚ付近に凹みＹが生じてい
る。しかしながら、実線Ｅでは急激な段差は少なく点線
Ｄに比べると平坦な特性になっている。これは、バッフ
ル板２５が平面ではなく斜面であるために音波の回折に
よる影響を受け難くなっているためである。

【００１３】第４実施例では、スピーカユニット１の振
動の反作用によるバッフル板２５の振動が低減されると
ともに、比較的平坦な音圧周波数特性を有するスピーカ
システムを実現することが可能である。図１０では、ス
ピーカユニット１取り付け部付近から溝３５までのバッ
フル板２５は直線の斜面になされているが、曲線の斜面
で構成されていても同様の効果が得られる。

【００１４】《第５実施例》図１２は、本発明の第５実
施例によるスピーカシステムの断面図である。第５実施
例のスピーカシステムは、例えば、外形寸法が、幅が２
２０ｍｍ、高さＨが２２０ｍｍ、奥行きＤが１６０ｍｍ
である木製のキャビネット４と口径１２ｃｍのスピーカ
ユニット１が取り付けられたＡＢＳ樹脂製で厚さｔが３
ｍｍのバッフル板２６により密閉状態に構成されてい
る。バッフル板２６のスピーカユニット１の取り付け部
６を囲む円周上にバッフル板２６の表面での幅Ｗが３ｍ
ｍ、最大深さｄが６ｍｍ、厚さＴが１．５ｍｍの溝３６
がバッフル板２６と一体成型で設けられている。この溝
３６の内側上端の曲率は１ｍｍである。また、溝３６の
底部の断面曲率は１．５ｍｍである。円周状に構成され
た溝３６の内側の直径は１７０ｍｍである。スピーカユ
ニット１の中心と円形に形成された溝３６の中心は一致
している。溝３６からスピーカユニット１の取り付け部
６までのバッフル板２６の部分２６Ａは、溝３６よりの
外側のバッフル板２６よりも２０ｍｍだけキャビネット
４の内部に向かって凹んでいる。スピーカユニット１の
取り付け部６から溝３６までのバッフル板２６Ａは直線
の斜面になされている。

【００１５】以上のように構成された第５実施例のスピ
ーカシステムでは、スピーカユニット１の取り付け部６
付近から溝３６までのバッフル板２６Ａがホーンを形成
しているので特定の周波数範囲の音圧が高くなる。第５
実施例のスピーカシステムの音圧周波数特性を第１実施
例のスピーカシステムの音圧周波数特性と比較しつつ説
明する。図１３は、前記両スピーカシステムの音圧周波
数特性の実測結果であり、点線Ｄは第１実施例の、実線
Ｆは第５実施例のそれぞれのスピーカシステムの音圧周
波数特性を示している。点線Ｄに対して、実線Ｆでは、
１ｋＨｚから１５ｋＨｚの範囲で音圧が約２ｄＢ高くな
っていることが確認できる。これは、スピーカユニット
１の取り付け部６から溝３６までのバッフル板２６Ａの
凹みのホーン効果により音圧が高くなるためである。こ
れにより、第５実施例のスピーカシステムではスピーカ
ユニット１の振動の反作用によるバッフル板２６の振動
が低減されるとともに、高音部での音圧が高いスピーカ
システムを得ることができる。図１２に示すものではス
ピーカユニット１の取り付け部６から溝３６までの斜面
は直線になされているが、この斜面を曲線で構成しても
同様の効果が得られる。

【００１６】《第６実施例》図１４は、本発明の第６実
施例によるスピーカシステムの断面図である。第６実施
例のスピーカシステムは、例えば外形寸法が、幅が２２
０ｍｍ、高さＨが２２０ｍｍ、奥行きＤが１６０ｍｍの
木製のキャビネット４と、口径１２ｃｍのスピーカユニ
ット１が取り付けられたＡＢＳ樹脂製の厚さｔが３ｍｍ
のバッフル板２７により密閉状態に構成されている。バ
ッフル板２７のスピーカユニット１を取り付けた部分２
７Ａの外側の円形の領域に、バッフル板２６の表面にお
ける幅Ｗが２０ｍｍ、最大深さｄが８ｍｍ、厚さＴが
１．５ｍｍの溝３７がバッフル板２７と一体成型で設け
られている。溝３７の内側上端の曲率は１ｍｍである。
また、円周状に構成された溝３７の内側の直径は１４５
ｍｍである。スピーカユニット１の中心と円形の溝３７
の中心は一致している。

【００１７】以上のように構成された本実施のスピーカ
システムでは、バッフル板２７の面積に対して溝３７の
占める面積が大きく、溝３７による音波の反射の影響が
大きくなる。そのため、音圧周波数特性において特定の
周波数に凹みが発生する。音圧周波数特性のこの凹みが
生じる周波数が、溝を設けない場合にピークが生じる周
波数に一致するように溝３７の形状、寸法、位置を選定
すれば音圧周波数特性が平坦なスピーカシステムを実現
することができる。第６実施例のスピーカシステムの音
圧周波数特性を第１実施例のスピーカシステムの音圧周
波数特性と比較しつつ説明する。図１５は、前記両スピ
ーカシステムの音圧周波数特性の実測結果であり、点線
Ｄは第１実施例の、実線Ｇは第６実施例のそれぞれのス
ピーカシステムの音圧周波数特性を示している。点線Ｄ
の音圧周波数特性では１ｋＨｚ付近にピークが存在す
る。これはスピーカユニット１の特性によるものであ
る。

【００１８】前記の第６実施例の溝３７の中央を通る円
の直径Ｋは１６５ｍｍであり、溝３７の反射による音圧
周波数特性の凹みは、音速を３４４ｍとすると以下の式
（１）により求められる。３４４ｍ／（１６５ｍｍ×２）＝１．０４２ｋＨｚ・・・（１）式（１）から１ｋＨｚ付近に凹みが発生する。この凹み
の生じる周波数はスピーカユニット１の特性によりピー
クが発生する周波数とほぼ一致している。従って、溝３
７により発生する音圧周波数特性の凹みとスピーカユニ
ット１の特性によるピークとが打ち消し合い、平坦な音
圧周波数特性を得ることができる。以上のように、第６
実施例のスピーカシステムでは、スピーカユニット１の
振動の反作用による振動が低減されるとともに、音圧周
波数特性が比較的平坦なスピーカシステムを実現するこ
とができる。第６実施例では、１ｋＨｚ付近の音圧周波
数特性のピークを低減させるために、溝３７の寸法を前
記のように選定したが、低減させたいピーク周波数に応
じて溝３７の寸法を変えることにより所望の特性を得る
ことができる。

【００１９】

【発明の効果】以上の各実施例で詳細に説明したよう
に、本発明のスピーカシステムによれば、スピーカユニ
ットの振動系の振動の反作用による振動がスピーカユニ
ットのフレームが固定されているバッフル板に伝わる
が、スピーカユニットを取り付けた部分を囲む溝をバッ
フル板に設けたことにより溝の厚みの薄い部分で振動エ
ネルギーの損失が生じて振動が遮断され、バッフル板の
溝より外側の部分の振動を大幅に低減させることができ
る。これによりバッフル板の不要な振動により発生する
歪みが低減されるとともにステレオ音場での音像定位を
向上させることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の第１実施例のスピーカシステムの断面
図

【図２】本発明の第１実施例のスピーカシステムと従来
のスピーカシステムの振動加速度特性を示すグラフ

【図３】（ａ）及び（ｂ）は本発明の第１実施例のバッ
フル板のシミュレーションによる変形モードを表わす線
図

【図４】（ａ）及び（ｂ）は溝のないバッフル板のシミ
ュレーションによる変形モードを表わす線図

【図５】本発明の第１実施例のスピーカシステムの他の
例の溝の断面図

【図６】本発明の第１実施例のスピーカシステムのさら
に他の例の溝の断面図

【図７】本発明の第２実施例のスピーカシステムの正面
図

【図８】本発明の第２実施例のスピーカシステムの振動
加速度特性を、第１実施例のものと比較して示すグラフ

【図９】（ａ）は本発明の第３実施例のスピーカシステ
ムの正面図（ｂ）は（ａ）のｂ−ｂ断面図（ｃ）は（ａ）のｃ−ｃ断面図

【図１０】本発明の第４実施例のスピーカシステムの断
面図

【図１１】本発明の第４実施例のスピーカシステムの音
圧周波数特性のグラフ

【図１２】本発明の第５実施例のスピーカシステムの断
面図

【図１３】本発明の第５実施例のスピーカシステムの音
圧周波数特性のグラフ

【図１４】本発明の第６実施例のスピーカシステムの断
面図

【図１５】本発明の第６実施例のスピーカシステムの音
圧周波数特性のグラフ

【符号の説明】

１スピーカユニット１Ａフレーム２、２０、２１、２２、２３、２４、２５、２６、２７
バッフル板２Ａ内側上端３、３１、３２、３３、３４、３５、３６、３７溝４キャビネット５フレーム取り付け部６取り付け部

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】音声を発生するスピーカユニット、及び
前記スピーカユニットを取り付けるためのバッフル板を
備え、前記バッフル板に、バッフル板の前記スピーカユニット
を取り付ける部分を囲んでバッフル板の厚さより薄い板
厚を有する溝を設けたことを特徴とするスピーカシステ
ム。
【請求項２】前記溝の最も深い部分の深さが、前記溝
のバッフル板の面上での幅の２倍以上であることを特徴
とする請求項１に記載のスピーカシステム。
【請求項３】前記溝の部分の板厚が、前記バッフル板
の厚さの４分の３以下であることを特徴とする請求項１
又は２に記載のスピーカシステム。
【請求項４】前記溝のバッフル板の面上での形状が前
記バッフル板に取り付けたスピーカユニットの中心軸に
対して非対称であることを特徴とする請求項１、２また
は３に記載のスピーカシステム。
【請求項５】前記溝の、前記溝に沿う所定の長さの部
分の板厚が他の部分より厚くなされていることを特徴と
する請求項１、２、３または４に記載のスピーカシステ
ム。
【請求項６】バッフル板の、前記スピーカユニットを
取り付けた部分から前記溝までの領域が、前記溝より外
側の領域に対して音声の送出方向に突出していることを
特徴とする請求項１、２、３、４または５に記載のスピ
ーカシステム。
【請求項７】バッフル板の、前記スピーカユニットを
取り付けた部分から前記溝までの領域が、前記溝より外
側の領域よりも音声の送出方向に対して後退しているこ
とを特徴とする請求項１、２、３、４または５に記載の
スピーカシステム。
【請求項８】前記溝での音波の反射により音圧周波数特
性曲線上に生じる凹部の周波数と、スピーカユニットの
音圧周波数特性曲線上にピークを生じる周波数とを実質
的に一致させたことを特徴とする請求項１、２、３、
４、５、６または７に記載のスピーカシステム。