JP2002102983A - 軽合金の表面改質方法 - Google Patents
軽合金の表面改質方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 応力腐食割れに強い軽合金を製造できる。
【解決手段】 軽合金の結晶粒子の長軸方向と略直交す
る表面１０、２０に高速回転するプローブ７を押し当て
て表面部１１の金属組織を改質することを特徴とする軽
合金の表面改質方法。
る表面１０、２０に高速回転するプローブ７を押し当て
て表面部１１の金属組織を改質することを特徴とする軽
合金の表面改質方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は軽合金の表面改質方
法に関する。
法に関する。
【０００２】
【従来の技術】軽合金の問題点として応力腐食割れがあ
る。腐食環境下で応力がかかる製品に使用する場合、品
質上の問題となる。特に、アルミニウム合金の中で２０
００番系（Ａｌ−Ｃｕ（−Ｍｇ））や７０００番系（Ａ
ｌ−Ｚｎ−Ｍｇ（−Ｃｕ））の材料は、強度は高いが応
力腐食割れ感受性が高い問題がある。
る。腐食環境下で応力がかかる製品に使用する場合、品
質上の問題となる。特に、アルミニウム合金の中で２０
００番系（Ａｌ−Ｃｕ（−Ｍｇ））や７０００番系（Ａ
ｌ−Ｚｎ−Ｍｇ（−Ｃｕ））の材料は、強度は高いが応
力腐食割れ感受性が高い問題がある。
【０００３】応力腐食割れ感受性は材料の製造過程によ
り形成されるメタルフローの方向で大きく異なる。例え
ば、押出材の場合、メタルフローの方向に平行なＬongi
tudinal方向（以後、Ｌ方向と称する。）やメタルフロ
ーの方向に直交する幅方向であるLong Transverse方向
（以後、ＬＴ方向と称する。）よりもメタルフローの方
向に直交する厚さ方向であるShort Transverse方向（以
後、ＳＴ方向と称する。）が応力腐食割れ感受性が高
い。また鍛造品ではバリ抜き部の剪断面がＳＴ方向に相
当する。
り形成されるメタルフローの方向で大きく異なる。例え
ば、押出材の場合、メタルフローの方向に平行なＬongi
tudinal方向（以後、Ｌ方向と称する。）やメタルフロ
ーの方向に直交する幅方向であるLong Transverse方向
（以後、ＬＴ方向と称する。）よりもメタルフローの方
向に直交する厚さ方向であるShort Transverse方向（以
後、ＳＴ方向と称する。）が応力腐食割れ感受性が高
い。また鍛造品ではバリ抜き部の剪断面がＳＴ方向に相
当する。
【０００４】応力腐食割れに対する対策として、Ｃｒ、
Ｚｒ等の遷移金属元素の添加、Ｔ７やＴ７３の過時効熱
処理の採用、Ｔ７７の復元・再時効熱処理の採用が挙げ
られる。
Ｚｒ等の遷移金属元素の添加、Ｔ７やＴ７３の過時効熱
処理の採用、Ｔ７７の復元・再時効熱処理の採用が挙げ
られる。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、Ｃｒ、
Ｚｒ等の遷移金属元素の添加は、遷移金属元素は高価で
あり、かつ遷移金属元素の添加のみでは実使用に耐えう
るレベルにはなくＴ７３やＴ７７などの熱処理を組み合
わせる必要があるので、コストアップする問題点があっ
た。
Ｚｒ等の遷移金属元素の添加は、遷移金属元素は高価で
あり、かつ遷移金属元素の添加のみでは実使用に耐えう
るレベルにはなくＴ７３やＴ７７などの熱処理を組み合
わせる必要があるので、コストアップする問題点があっ
た。
【０００６】Ｔ７やＴ７３の過時効熱処理の採用は、合
金がもつ強度より１０〜１５％の強度低下が避けられな
い問題点があった。
金がもつ強度より１０〜１５％の強度低下が避けられな
い問題点があった。
【０００７】Ｔ７７の復元・再時効熱処理の採用は、粒
界と粒内の電位差を抑えるために結晶粒界と粒内に同様
な析出物を作る複雑な熱処理が必要で、工程が長くコス
トアップする問題点があった。
界と粒内の電位差を抑えるために結晶粒界と粒内に同様
な析出物を作る複雑な熱処理が必要で、工程が長くコス
トアップする問題点があった。
【０００８】本発明は上記課題を解決したもので、応力
腐食割れに強い軽合金を製造できる軽合金の表面改質方
法を提供する。
腐食割れに強い軽合金を製造できる軽合金の表面改質方
法を提供する。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上記技術的課題を解決す
るために、本発明の請求項１において講じた技術的手段
（以下、第１の技術的手段と称する。）は、軽合金の結
晶粒子の長軸方向と略直交する表面に高速回転するプロ
ーブを押し当てて表面部の金属組織を改質することを特
徴とする軽合金の表面改質方法である。
るために、本発明の請求項１において講じた技術的手段
（以下、第１の技術的手段と称する。）は、軽合金の結
晶粒子の長軸方向と略直交する表面に高速回転するプロ
ーブを押し当てて表面部の金属組織を改質することを特
徴とする軽合金の表面改質方法である。
【００１０】上記第１の技術的手段による効果は、以下
のようである。
のようである。
【００１１】すなわち、高速回転するプローブを押し当
てることにより、結晶粒子の長軸方向が表面と直交しな
くなるので、表面と平行な断面の結晶粒子の粒界密度が
減少し、応力腐食割れに強い軽合金が得られる。
てることにより、結晶粒子の長軸方向が表面と直交しな
くなるので、表面と平行な断面の結晶粒子の粒界密度が
減少し、応力腐食割れに強い軽合金が得られる。
【００１２】上記技術的課題を解決するために、本発明
の請求項２において講じた技術的手段（以下、第２の技
術的手段と称する。）は、前記軽金属が２０００番系ま
たは７０００番系のアルミニウム合金であることを特徴
とする請求項１記載の軽合金の表面改質方法である。
の請求項２において講じた技術的手段（以下、第２の技
術的手段と称する。）は、前記軽金属が２０００番系ま
たは７０００番系のアルミニウム合金であることを特徴
とする請求項１記載の軽合金の表面改質方法である。
【００１３】上記第２の技術的手段による効果は、以下
のようである。
のようである。
【００１４】すなわち、２０００番系または７０００番
系のアルミニウム合金は強度が高いが応力腐食割れに弱
いが、高速回転するプローブを押し当てて改質すること
により強度が同じか向上でき、かつ応力腐食割れに強く
できるので、高強度で応力腐食割れに強いアルミニウム
合金ができる。
系のアルミニウム合金は強度が高いが応力腐食割れに弱
いが、高速回転するプローブを押し当てて改質すること
により強度が同じか向上でき、かつ応力腐食割れに強く
できるので、高強度で応力腐食割れに強いアルミニウム
合金ができる。
【００１５】上記技術的課題を解決するために、本発明
の請求項３において講じた技術的手段（以下、第３の技
術的手段と称する。）は、前記表面が、鍛造品のバリ抜
き部表面または展伸材のプレス剪断面または押出材の押
出方向と略直交する面であることを特徴とする請求項１
記載の軽合金の表面改質方法である。
の請求項３において講じた技術的手段（以下、第３の技
術的手段と称する。）は、前記表面が、鍛造品のバリ抜
き部表面または展伸材のプレス剪断面または押出材の押
出方向と略直交する面であることを特徴とする請求項１
記載の軽合金の表面改質方法である。
【００１６】上記第３の技術的手段による効果は、以下
のようである。
のようである。
【００１７】すなわち、鍛造品のバリ抜き部表面または
展伸材のプレス剪断面または押出材の押出方向と略直交
する面の表面付近では、結晶粒子の長軸方向が表面と略
直交しており、この部分が応力腐食割れに弱いが、高速
回転するプローブを押し当てて改質することにより応力
腐食割れに弱い部分が強くなるので、軽合金の鍛造品、
展伸材、押出材を腐食環境下で応力のかかる製品に利用
できる。
展伸材のプレス剪断面または押出材の押出方向と略直交
する面の表面付近では、結晶粒子の長軸方向が表面と略
直交しており、この部分が応力腐食割れに弱いが、高速
回転するプローブを押し当てて改質することにより応力
腐食割れに弱い部分が強くなるので、軽合金の鍛造品、
展伸材、押出材を腐食環境下で応力のかかる製品に利用
できる。
【００１８】
【発明の実施の形態】図９はＬ方向に平行かつＳＴ方向
に平行な断面の金属組織を示した模式図である。結晶粒
子２１は、バリ抜きあるいは展伸あるいは押し出しのメ
タルフローによりアスペクト比の大きい長柱状粒子とな
っている。この結晶粒子２１の長軸方向はほぼ表面２０
と直交している。このためＳＴ方向には粒界の密度が大
きく、かつメタルフロー時に生ずる繊維状組織によって
応力腐食割れ感受性が高くなっている。本発明者は、こ
の組織を改質して応力腐食割れに強い組織にする方法を
発明した。
に平行な断面の金属組織を示した模式図である。結晶粒
子２１は、バリ抜きあるいは展伸あるいは押し出しのメ
タルフローによりアスペクト比の大きい長柱状粒子とな
っている。この結晶粒子２１の長軸方向はほぼ表面２０
と直交している。このためＳＴ方向には粒界の密度が大
きく、かつメタルフロー時に生ずる繊維状組織によって
応力腐食割れ感受性が高くなっている。本発明者は、こ
の組織を改質して応力腐食割れに強い組織にする方法を
発明した。
【００１９】以下、本発明の実施例について説明する。 （実施例１、２）Ｚｎが６ｗｔ％、Ｍｇが３ｗｔ％、Ｃ
ｕが０．５、Ｃｒが０．２５ｗｔ％、Ｍｎが０．２５ｗ
ｔ％含み、残部Ａｌからなる７０００系のアルミニウム
合金の溶湯を用い、 約７６０℃で型温約１８０〜２５
０℃のＪＩＳ舟型に注湯、凝固させ、鋳造粗形材を製作
した。この鋳造粗形材を４００℃、圧下率３０％で熱間
鍛造してしてアルミニウム鍛造品を製作した。
ｕが０．５、Ｃｒが０．２５ｗｔ％、Ｍｎが０．２５ｗ
ｔ％含み、残部Ａｌからなる７０００系のアルミニウム
合金の溶湯を用い、 約７６０℃で型温約１８０〜２５
０℃のＪＩＳ舟型に注湯、凝固させ、鋳造粗形材を製作
した。この鋳造粗形材を４００℃、圧下率３０％で熱間
鍛造してしてアルミニウム鍛造品を製作した。
【００２０】図１は実施例に用いたアルミニウム鍛造品
の正面図であり、図２はそのＡＡ断面図である。１が鍛
造品本体であり、２がバリ抜き部である。図３はこのア
ルミニウム鍛造品から製作したテストピースの正面図で
あり、図４はそのＢＢ断面図である。鍛造品本体１を加
工して直方体状の製品部３を製作するとともに、バリ抜
き部２の長手方向の一方のみが製品部３からの高さ０．
５ｍｍの凸部４になるように加工してテストピース５を
製作した。
の正面図であり、図２はそのＡＡ断面図である。１が鍛
造品本体であり、２がバリ抜き部である。図３はこのア
ルミニウム鍛造品から製作したテストピースの正面図で
あり、図４はそのＢＢ断面図である。鍛造品本体１を加
工して直方体状の製品部３を製作するとともに、バリ抜
き部２の長手方向の一方のみが製品部３からの高さ０．
５ｍｍの凸部４になるように加工してテストピース５を
製作した。
【００２１】図５は改質用のプローブ７の側面図であ
る。プローブ７の基部８は径１５ｍｍの円柱状であり、
基部８の一方の端部には直径５ｍｍの半球状の先端部６
が設けられている。このプローブ７を実験装置として用
いた立てフライス盤に取り付け、テストピース５の凸部
４に先端部６を押し当てて、プローブ７を１６００ｒｐ
ｍで高速回転させながら、凸部４の長手方向の一方端か
ら他方端に向かってＤ方向に１ｍ／ｍｉｎで移動させて
表面改質した。このとき先端部６はテストピース５の凸
部４に嵌入した状態である。
る。プローブ７の基部８は径１５ｍｍの円柱状であり、
基部８の一方の端部には直径５ｍｍの半球状の先端部６
が設けられている。このプローブ７を実験装置として用
いた立てフライス盤に取り付け、テストピース５の凸部
４に先端部６を押し当てて、プローブ７を１６００ｒｐ
ｍで高速回転させながら、凸部４の長手方向の一方端か
ら他方端に向かってＤ方向に１ｍ／ｍｉｎで移動させて
表面改質した。このとき先端部６はテストピース５の凸
部４に嵌入した状態である。
【００２２】この後、Ｔ６の熱処理をした。図６は表面
改質処理後のテストピースのＢＢ断面図である。１６
は、凸部４の部分にプローブ７を押し当てて高速回転さ
せてたことによる摩擦攪拌により改質された改質部であ
る。
改質処理後のテストピースのＢＢ断面図である。１６
は、凸部４の部分にプローブ７を押し当てて高速回転さ
せてたことによる摩擦攪拌により改質された改質部であ
る。
【００２３】評価は引張強度試験、応力腐食割れ試験で
行った。引張強度試験は、テストピース５から引張試験
片を製作し、ＪＩＳ Ｚ２２４１（金属材料引張試験方
法）に準じて行い、０．２％耐力と引張強度を測定し
た。
行った。引張強度試験は、テストピース５から引張試験
片を製作し、ＪＩＳ Ｚ２２４１（金属材料引張試験方
法）に準じて行い、０．２％耐力と引張強度を測定し
た。
【００２４】応力腐食割れ試験は、表面改質処理後のテ
ストピース５より図７に示した応力腐食割れ試験片８を
製作して行った。応力腐食割れ試験片８の幅は１２ｍｍ
である。改質部１６は、試験片８の凹部に対向する面に
試験片８の幅前面にわたって存在している。
ストピース５より図７に示した応力腐食割れ試験片８を
製作して行った。応力腐食割れ試験片８の幅は１２ｍｍ
である。改質部１６は、試験片８の凹部に対向する面に
試験片８の幅前面にわたって存在している。
【００２５】この応力腐食割れ試験片８の貫通孔８ａに
樹脂製の絶縁プレート８ｂをボルト８ｃとナット８ｄに
より改質部１６の表面に２５０ＭＰａの応力が負荷され
るようにした。この状態で９０℃の試験溶液中に浸漬し
て、破断するまでの時間（割れ時間）を測定した。試験
溶液の成分は、３６ｇ／ｌＣｒＯ３−３０ｇ／ｌＫ２Ｃ
ｒ２Ｏ３−３ｇ／ｌＮａＣｌである。この応力腐食試験
は、ＪＩＳ Ｈ８７１１（アルミニウム合金材料応力腐
食割れ試験方法）に規定されている３．５％塩化ナトリ
ウム水溶液連続浸漬による通常の加速試験の約７００倍
の加速試験である。
樹脂製の絶縁プレート８ｂをボルト８ｃとナット８ｄに
より改質部１６の表面に２５０ＭＰａの応力が負荷され
るようにした。この状態で９０℃の試験溶液中に浸漬し
て、破断するまでの時間（割れ時間）を測定した。試験
溶液の成分は、３６ｇ／ｌＣｒＯ３−３０ｇ／ｌＫ２Ｃ
ｒ２Ｏ３−３ｇ／ｌＮａＣｌである。この応力腐食試験
は、ＪＩＳ Ｈ８７１１（アルミニウム合金材料応力腐
食割れ試験方法）に規定されている３．５％塩化ナトリ
ウム水溶液連続浸漬による通常の加速試験の約７００倍
の加速試験である。
【００２６】なお、実施例１、２とあるのは、同じ実施
例を２回実施したことを意味する。以後も同様である。
例を２回実施したことを意味する。以後も同様である。
【００２７】（実施例３、４）粗形材として、Ｚｎが４
ｗｔ％、Ｍｇが２ｗｔ％、Ｃｕが０．５、Ｃｒが０．２
５ｗｔ％、Ｍｎが０．２５ｗｔ％含み、残部Ａｌからな
る７０００系のアルミニウム合金を使用した以外は、実
施例１や２と同様してテストピースを製作し、改質処理
し、評価した。
ｗｔ％、Ｍｇが２ｗｔ％、Ｃｕが０．５、Ｃｒが０．２
５ｗｔ％、Ｍｎが０．２５ｗｔ％含み、残部Ａｌからな
る７０００系のアルミニウム合金を使用した以外は、実
施例１や２と同様してテストピースを製作し、改質処理
し、評価した。
【００２８】（比較例１、２）実施例１、２と同じ成分
の粗形材を使用したが、改質処理をしていない。このテ
ストピースを使用して、実施例１、２と同様の評価をし
た。
の粗形材を使用したが、改質処理をしていない。このテ
ストピースを使用して、実施例１、２と同様の評価をし
た。
【００２９】（比較例３、４）実施例３、４と同じ成分
の粗形材を使用したが、改質処理をしていない。このテ
ストピースを使用して、実施例３、４と同様の評価をし
た。 （評価結果）表１に実施例１〜４および比較例１〜４の
評価結果を示した。実施例１、２と比較例１、２は改質
処理の有無以外は同じである。改質処理なしの比較例
１、２の割れ時間は２０〜３０ｍｉｎであるが、改質処
理ありの実施例１、２では５００ｍｉｎでも割れが生じ
なかった。
の粗形材を使用したが、改質処理をしていない。このテ
ストピースを使用して、実施例３、４と同様の評価をし
た。 （評価結果）表１に実施例１〜４および比較例１〜４の
評価結果を示した。実施例１、２と比較例１、２は改質
処理の有無以外は同じである。改質処理なしの比較例
１、２の割れ時間は２０〜３０ｍｉｎであるが、改質処
理ありの実施例１、２では５００ｍｉｎでも割れが生じ
なかった。
【００３０】また、実施例３、４と比較例３、４は改質
処理の有無以外は同じである。改質処理なしの比較例
３、４の割れ時間は６０〜９０ｍｉｎであるが、改質処
理ありの実施例３、４では５００ｍｉｎでも割れが生じ
なかった。
処理の有無以外は同じである。改質処理なしの比較例
３、４の割れ時間は６０〜９０ｍｉｎであるが、改質処
理ありの実施例３、４では５００ｍｉｎでも割れが生じ
なかった。
【００３１】
【表１】 図８は改質後のＬ方向に平行かつＳＴ方向に平行な断面
の金属組織を示した模式図である。表面１０付近の改質
部１１は結晶粒子１４の長軸方向が表面１０とほぼ平行
になり、かつ微細化している。これは高速回転するプロ
ーブを表面に押しつけて改質する摩擦攪拌法の力と摩擦
熱によって結晶粒子が塑性流動したためである。
の金属組織を示した模式図である。表面１０付近の改質
部１１は結晶粒子１４の長軸方向が表面１０とほぼ平行
になり、かつ微細化している。これは高速回転するプロ
ーブを表面に押しつけて改質する摩擦攪拌法の力と摩擦
熱によって結晶粒子が塑性流動したためである。
【００３２】表面１０から離れた非改質部１２は、改質
の影響を受けないので改質前と同じような粒子径で、結
晶粒子の長軸方向が表面１０とほぼ直交している。改質
部１１と非改質部１２の中間には中間部１３が存在し、
結晶粒子は長柱状をしていない。
の影響を受けないので改質前と同じような粒子径で、結
晶粒子の長軸方向が表面１０とほぼ直交している。改質
部１１と非改質部１２の中間には中間部１３が存在し、
結晶粒子は長柱状をしていない。
【００３３】改質部１１の組織が微細化され機械的強度
が向上したこと、結晶粒子の長軸方向が平面とほぼ平行
でありＳＴ方向の粒界の密度が小さくなっているので、
応力腐食割れしにくくなったものである。
が向上したこと、結晶粒子の長軸方向が平面とほぼ平行
でありＳＴ方向の粒界の密度が小さくなっているので、
応力腐食割れしにくくなったものである。
【００３４】なお、実施例では７０００番系のアルミニ
ウム合金で示したが、特に限定されず、高速回転するプ
ローブで表面を改質できれば、２０００番系をはじめ他
のアルミニウム合金でも、あるいはマグネシウムなど他
の軽合金でも適用できる。アルミニウム合金は自動車等
の軽量材料として多く採用されているので、社会的価値
が高い。強度が高いが応力腐食割れ感受性が高い２００
０番系と７０００番系のアルミニウム合金に本発明の表
面改質方法を適用すれば、強度を犠牲にすることなく応
力腐食割れ感受性を低くできるので、高強度で、かつ応
力腐食割れに強いアルミニウム合金ができる。これは今
後の自動車等の構造材料として重要である。
ウム合金で示したが、特に限定されず、高速回転するプ
ローブで表面を改質できれば、２０００番系をはじめ他
のアルミニウム合金でも、あるいはマグネシウムなど他
の軽合金でも適用できる。アルミニウム合金は自動車等
の軽量材料として多く採用されているので、社会的価値
が高い。強度が高いが応力腐食割れ感受性が高い２００
０番系と７０００番系のアルミニウム合金に本発明の表
面改質方法を適用すれば、強度を犠牲にすることなく応
力腐食割れ感受性を低くできるので、高強度で、かつ応
力腐食割れに強いアルミニウム合金ができる。これは今
後の自動車等の構造材料として重要である。
【００３５】また、実施例は鍛造品で示したが、特に限
定されず、展伸材や押出材など結晶粒子の長軸方向が略
直交している表面を有する軽合金なら、本発明の改質方
法を適用して応力腐食割れに強い軽合金とすることがで
きる。しかし鍛造品ではバリ抜き剪断面を改質すれば実
質的にＳＴ方向はなくなり有利である。展伸材や押出材
では製品形状により応力緩和できない部位などに有効で
あり、多方面に利用でき社会的に有用である。
定されず、展伸材や押出材など結晶粒子の長軸方向が略
直交している表面を有する軽合金なら、本発明の改質方
法を適用して応力腐食割れに強い軽合金とすることがで
きる。しかし鍛造品ではバリ抜き剪断面を改質すれば実
質的にＳＴ方向はなくなり有利である。展伸材や押出材
では製品形状により応力緩和できない部位などに有効で
あり、多方面に利用でき社会的に有用である。
【００３６】なお、本発明の表面改質方法は、自動車用
の構造材料、特にシャシ関係部材など腐食環境下で使用
される部品やエンジンルーム内の部品に有用である。ま
たその他の輸送機器に用いられる腐食環境下で使用され
る部位にも有用である。
の構造材料、特にシャシ関係部材など腐食環境下で使用
される部品やエンジンルーム内の部品に有用である。ま
たその他の輸送機器に用いられる腐食環境下で使用され
る部位にも有用である。
【００３７】
【発明の効果】以上のように、本発明は、軽合金の結晶
粒子の長軸方向と略直交する表面に高速回転するプロー
ブを押し当てて表面部の金属組織を改質することを特徴
とする軽合金の表面改質方法であるので、応力腐食割れ
に強い軽合金を製造できる。
粒子の長軸方向と略直交する表面に高速回転するプロー
ブを押し当てて表面部の金属組織を改質することを特徴
とする軽合金の表面改質方法であるので、応力腐食割れ
に強い軽合金を製造できる。
【図１】実施例に用いたアルミニウム鍛造品の正面図
【図２】実施例に用いたアルミニウム鍛造品のＡＡ断面
図
図
【図３】アルミニウム鍛造品から製作したテストピース
の正面図
の正面図
【図４】アルミニウム鍛造品から製作したテストピース
のＢＢ断面図
のＢＢ断面図
【図５】改質用のプローブの側面図
【図６】表面改質処理後のテストピースのＢＢ断面図
【図７】応力腐食割れ試験片の正面図
【図８】改質後のＬ方向に平行かつＳＴ方向に平行な断
面の金属組織を示した模式図
面の金属組織を示した模式図
【図９】Ｌ方向に平行かつＳＴ方向に平行な断面の金属
組織を示した模式図
組織を示した模式図
１…鍛造品本体 ２…バリ抜き部 １１、１２、１６…改質部（表面部） ７…プローブ １０、２０…表面 ２１…結晶粒子
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｃ２２Ｆ 1/00 ６４０ Ｃ２２Ｆ 1/00 ６４０Ａ ６８５ ６８５Ｚ 1/053 1/053
Claims (3)
- 【請求項１】 軽合金の結晶粒子の長軸方向と略直交す
る表面に高速回転するプローブを押し当てて表面部の金
属組織を改質することを特徴とする軽合金の表面改質方
法。 - 【請求項２】 前記軽金属が２０００番系または７００
０番系のアルミニウム合金であることを特徴とする請求
項１記載の軽合金の表面改質方法。 - 【請求項３】 前記表面が、鍛造品のバリ抜き部表面ま
たは展伸材のプレス剪断面または押出材の押出方向と略
直交する面であることを特徴とする請求項１記載の軽合
金の表面改質方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000297692A JP2002102983A (ja) | 2000-09-28 | 2000-09-28 | 軽合金の表面改質方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000297692A JP2002102983A (ja) | 2000-09-28 | 2000-09-28 | 軽合金の表面改質方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002102983A true JP2002102983A (ja) | 2002-04-09 |
Family
ID=18779775
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000297692A Pending JP2002102983A (ja) | 2000-09-28 | 2000-09-28 | 軽合金の表面改質方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2002102983A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008246501A (ja) * | 2007-03-29 | 2008-10-16 | Hitachi-Ge Nuclear Energy Ltd | 溶接構造物及びその応力腐食割れ進展性の改善方法 |
| CN104250696A (zh) * | 2013-06-25 | 2014-12-31 | 株式会社神户制钢所 | 焊接结构构件用铝合金锻造材及其制造方法 |
| JP2015030410A (ja) * | 2013-08-05 | 2015-02-16 | 株式会社日立製作所 | 鉄道車両用台車枠の製造方法 |
| CN104946934A (zh) * | 2014-03-27 | 2015-09-30 | 株式会社神户制钢所 | 焊接结构部件用铝合金锻造材及其制造方法 |
-
2000
- 2000-09-28 JP JP2000297692A patent/JP2002102983A/ja active Pending
Cited By (4)
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|---|---|---|---|---|
| JP2008246501A (ja) * | 2007-03-29 | 2008-10-16 | Hitachi-Ge Nuclear Energy Ltd | 溶接構造物及びその応力腐食割れ進展性の改善方法 |
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| JP2015030410A (ja) * | 2013-08-05 | 2015-02-16 | 株式会社日立製作所 | 鉄道車両用台車枠の製造方法 |
| CN104946934A (zh) * | 2014-03-27 | 2015-09-30 | 株式会社神户制钢所 | 焊接结构部件用铝合金锻造材及其制造方法 |
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