JP2002088428A

JP2002088428A - 耐応力腐食割れ性に優れたコネクタ用銅合金およびその製造法

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Publication number: JP2002088428A
Application number: JP2000278552A
Authority: JP
Inventors: Raku Ryo; 樂凌; Akira Sugawara; 章菅原
Original assignee: Dowa Mining Co Ltd
Current assignee: Dowa Holdings Co Ltd
Priority date: 2000-09-13
Filing date: 2000-09-13
Publication date: 2002-03-27
Anticipated expiration: 2020-09-13
Also published as: US20020057985A1; JP4441669B2

Abstract

(57)【要約】【課題】耐応力腐食割れ性、0.2％耐力、引張強さ、
導電率、ヤング率、耐応力緩和特性、プレス性等に優れ
た低コストのコネクタ用銅合金およびその製造法を提供
する。【解決手段】重量％で、Ｚｎを１７〜３２％、Ｓｎを
０．１〜４．５％、Ｓｉを０．０１〜２．０％の範囲で
含有し、かつ、ＺｎとＳｎは次式５４≦３Ｘ＋Ｙ≦１００（ただし、ＸはＺｎの、Ｙは
Ｓｎの添加量(％)）を満たす銅合金とし、また、液相線温度から６００℃ま
での温度域を５０℃／分以上の冷却速度で冷却して鋳塊
を得て、引き続き９００℃以下の加熱温度で熱間圧延を
行って圧延材を得る製造法とする。より好ましくは、こ
の圧延材をさらに冷間圧延と３００〜６５０℃の温度域
での焼鈍を繰り返し、結晶粒径を１０μｍ以下とする。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、コネクタ等の電気
・電子部品用材料として好適な強度、導電性、耐応力腐
食割れ性、耐応力緩和特性等を有し、さらにヤング率の
小さい板又は条の銅合金材およびその製造法に関するも
のである。

【０００２】

【従来の技術】近年のエレクトロニクスの発達により、
種々の機械の電気配線は複雑化、高集積化が進み、それ
に伴いコネクタ等の電気・電子部品用として使用される
伸銅品材料が増加している。また、コネクタ等の電気・
電子部品は、軽量化、高信頼性、耐環境性、低コスト化
が要求されている。よって、これらの要求を満たすため
に、コネクタ用銅合金条材は薄肉化され、またピン幅も
狭くなり、かつ複雑な形状にプレスされるため、強度、
弾性、導電性、耐応力腐食割れ性及び曲げ加工性、プレ
ス抜き加工性が良好でなければならない。

【０００３】具体的には、端子における小型化によるピ
ン幅の減少及び挿抜時や曲げに対して座屈や変形しない
強度、また電線のかしめ・嵌合保持に対する強度が要求
され、条材においては圧延の展伸方向における0.2％耐
力は６００N/mm²以上、好ましくは６５０N/mm²以上、さ
らに好ましくは７００N/mm²以上が要求され、引張強さ
は６５０N/mm²以上、好ましくは７００N/mm²以上、さら
に好ましくは７５０N/mm ²以上が要求されている。ま
た、端子をプレスする際に連鎖方向の関係から、条材に
おいては圧延の展伸方向に直角方向についても強度が要
求され、直角方向における0.2％耐力は６５０N/mm²以
上、好ましくは７００N/mm²以上、さらに好ましくは７
５０N/mm²以上が要求されており、引張強さは７００N/m
m²以上、好ましくは７５０N/mm²以上、さらに好ましく
は８００N/mm²以上が要求されている。

【０００４】さらに、通電によるジュール熱発生を抑え
るため、導電率は２０％IACS以上が好ましい。また従来
においては、コネクタの小型化に伴い、小さい変位で大
きな応力が得られるよう条材のヤング率が大きいことが
求められていたが、ピン幅が小さくなり、端子自身の寸
法精度が厳しくなり、金型技術やプレスの操業管理、ま
たは条材の板厚や残留応力のバラッキ等、管理基準が厳
しくなり、逆にコストアップを招いていた。そのため、
最近では、ヤング率の小さい条材を用い、ばねの変位を
大きくとる構造とし、寸法のばらつきを許容できる設計
が求められてきている。したがって、条材の展伸方向に
おいてはヤング率が１２０kN/mm²以下、好ましくは１１
５kN/mm²以下、展伸方向の直角方向においては１３０kN
/mm²以下、好ましくは１２５kN/mm²以下、さらに好まし
くは１２０kN/mm²以下であることが求められてきてい
る。

【０００５】上記の状況に加え、金型のメンテナンスの
頻度もコストに占める割合が大きく、クローズアップさ
れてきている。この金型のメンテナンスの大きな要因と
しては工具の摩耗があげられる。すなわち、加工素材条
について打抜きや曲げ等のプレス加工を行う際に、パン
チ、ダイス、ストリッパー等の工具が摩耗することによ
り加工材にバリが発生し、また寸法不良を来すことにな
る。この工具の磨耗については、加工素材条自身の材質
等が与える影響も大きく、金型摩耗性に対する加工素材
条側に対する改善要求も高くなってきている。

【０００６】さらに、条材については、耐食性、耐応力
腐食割れ性に優れていることが必要であり、またメス端
子に至っては、熱的負荷が加わることから、耐応力緩和
特性にも優れていなければならない。具体的には、応力
腐食割れ寿命は従来の黄銅一種条材の５倍以上、さらに
好ましくは１０倍以上であることが望ましい。応力緩和
率は１５０℃において黄銅一種条材の半分以下、好まし
くは２５％以下、さらに好ましくは２０％以下であるこ
とが望ましい。なお、上記の黄銅一種は、Ｓｎを含まな
いＣｕ−３０Ｚｎを標準とする銅合金であり、JIS H 31
00 で規定するＣ２６００合金に相当し、また、後記の
実施例の比較例２において使用したＣＤＡ（Copper Dev
elopment Association：米国）規格のＣ２６０００合金
がこれに相当する。

【０００７】コネクタ材としては、従来黄銅やりん青銅
等の条材が、一般的に使用されていた。黄銅は低コスト
の条材として使用されているが、 0.2％耐力及び引張強
さは質別がＨ０８（spring材用）でも５７０N/mm²及び
６４０N/mm²程度であり、コネクタ材としての 0.2％耐
力が６００N/mm²以上、引張強さが６５０N/mm²以上の要
求を満足できない。またさらに、黄銅条材は耐食性、耐
応力腐食割れ性、耐応力緩和特性で劣っている。これに
対して、りん青銅条材は、強度、耐食性、耐応力腐食割
れ性、耐応力緩和特性のバランスに優れているが、導電
率が例えばばね用りん青銅条材で１２％IACSと小さく、
かつコスト的にも不利であるという問題がある。

【０００８】

【発明が解決しようとする課題】このため、コネクタ材
として、多くの銅合金条材が研究、開発され提案されて
いる。しかしながら、提案された多くの銅合金条材は、
銅に微量な添加元素を加え、強度、電気伝導性、耐応力
緩和特性等の特性をバランスさせたものであるが、ヤン
グ率については展伸方向（圧延方向）で１２０〜１３５
kN/mm²、直角方向で１２５〜１４５kN/mm²と大きな値で
あり、耐応力腐食割れ性は黄銅一種条材の２倍で改善度
は小さく、またコストも高いものであるという状況にあ
った。

【０００９】ここで、黄銅、りん青銅共に条材のヤング
率は、展伸方向が１１０〜１２０kN/mm²、直角方向が１
１５〜１３０kN/mm²であり、前記のように、最近の設計
事情からヤング率の小さいものが求められ、この要求に
合致するこれらの材料が見直されてきている。すなわ
ち、黄銅条材に近い価格で、この黄銅条材を改良した形
で、条材の展伸方向において0.2％耐力が６００N/mm²以
上、引張強さが６５０N/mm²以上、ヤング率が１２０kN/
mm²以下、導電率が２０％IACS以上、応力緩和率が２０
％以下で、さらには、展伸方向と直角方向の0.2％耐力
が６５０N/mm²以上、引張強さが７００N/mm²以上、ヤン
グ率が１３０kN/mm²以下であると共に、特に、耐応力腐
食割れ性について３％ＮＨ₃ 雰囲気での腐食割れ寿命が
黄銅一種条材の５倍以上であるような銅合金条材が切に
望まれている状況にある。

【００１０】黄銅に代表されるようにＺｎを含むと強
度、加工性、コストのバランスに優れる銅合金が得られ
やすく、また、コネクタ材はＳｎめっきされる機会が多
くなり、銅合金にＳｎを含んでいる方がＳｎめっきした
端材等を原料として利用できる点からも有利である。こ
のような見地からＣｕ−Ｚｎ−Ｓｎ合金は注目に値する
合金系である。Ｃｕ−Ｚｎ−Ｓｎ合金としては、ＣＤＡ
規格のＣ４００００番台の銅合金が知られている。

【００１１】例えば、Ｃ４２５００はＣｕ−９．５Ｚｎ
−２．０Ｓｎ−０．２Ｐ合金であり、コネクタ用の材料
としてよく知られている。Ｃ４３４００はＣｕ−１４Ｚ
ｎ−０．７Ｓｎ合金であり、スイッチ、リレー、端子用
として少量であるが用いられている。しかしながらこれ
以上にＺｎ量の多いＣｕ−Ｚｎ−Ｓｎ合金は、コネクタ
用の材料として殆ど用いられていない。それは、Ｚｎ量
とＳｎ量が増すと熱間加工性が低下し、かつ、コネクタ
用の圧延材として必要な機械的特性をはじめとした各種
特性が得られないという問題があり、また、コネクタ用
圧延材としての適切なＺｎ量とＳｎ量、およびその圧延
材の製造条件が知られていないことによっている。

【００１２】具体的には、Ｃ４５５００よりＺｎ量の多
い銅合金として、Ｃ４３５００（Ｃｕ−１８Ｚｎ−０．
９Ｓｎ）やＣ４４５００（Ｃｕ−２８Ｚｎ−１Ｓｎ−
０．０５Ｐ）、Ｃ４６７００（Ｃｕ−３９Ｚｎ−０．８
Ｓｎ−０．０５Ｐ）等が挙げられるが、これらの銅合金
については、楽器用、船舶用、雑貨品等の用途としての
板、棒、管等の展伸材があるだけであり、コネクタ用の
圧延材としては利用されていない。また、これらの銅合
金材においては、コネクタ用としての圧延材に必要な展
伸方向の0.2％耐力、引張強さ、ヤング率、導電率、応
力緩和率、さらには、展伸方向と直角方向の 0.2％耐
力、引張強さ、ヤング率、そして、プレス性、耐応力腐
食割れ性等の特性について、前記した数値要件を全て満
たすものが得られていない状況にある。特に、これらの
銅合金材においては、 0.2％耐力及び耐応力腐食割れ性
の向上が問題となっている。

【００１３】本発明は、以上の状況に鑑み、エレクトロ
ニクスの発達に伴い、コネクタ等の電気・電子部品用材
料に要求される上記のような諸特性を兼備した銅合金圧
延材、すなわち、Ｃｕより安価な成分を添加することに
より低コスト化を図り、耐応力腐食割れ性と共に、０．
２％耐力、引張強さ、導電率、ヤング率、耐応力緩和特
性、プレス性等に優れた低コストのコネクタ用銅合金お
よびその製造法の提供を目的とするものである。

【００１４】

【課題を解決するための手段】本発明者等は、上記の課
題を解決するべく鋭意研究の結果、Ｃｕ−Ｚｎ−Ｓｎ系
合金への少量のＳｉの添加により、組織を微細化させ、
また、ＳｉとＮｉ、Ｔｉ、Ｃｒ、Ｍｎなどの元素との化
合物を生成させることにより組織を微細化させ、合金の
0.2 ％耐力を向上させることができることを見出し、ま
た、応力腐食割れのメカニズムについては、電気化学現
象、有害イオン吸着、応力促進すべり面溶解説などあっ
て定説はないが、Ｓｉあるいは、Ｓｉ−Ｎｉ、Ｓｉ一Ｔ
ｉ、Ｓｉ−Ｃｒ、Ｓｉ−Ｍｎなどの化合物が、応力腐食
割れの進行を抑え、耐応力腐食割れ性を大幅に向上させ
ることを見出し、さらに、このようなコネクタ用銅合金
圧延材に必要な特性を同時に満足できるＣｕ−Ｚｎ−Ｓ
ｎ−Ｓｉ合金の最適な組成と最適な加工熱処理条件を見
出すことによって、本発明をなすに至ったものである。

【００１５】すなわち、本発明は、第１に、１７〜３２
wt％のＺｎとＳｎとＳｉと残部が銅及び不可避的不純物
とからなる銅合金であって、耐応力腐食割れ性として３
％ＮＨ₃ 雰囲気での腐食割れ寿命が黄銅一種材の５倍以
上であることを特徴とする耐応力腐食割れ性に優れたコ
ネクタ用銅合金であり、第２に、１７〜３２wt％のＺｎ
とＳｎとＳｉと残部が銅及び不可避的不純物とからなる
銅合金であって、耐応力腐食割れ性として３％ＮＨ₃ 雰
囲気での腐食割れ寿命が黄銅一種材の５倍以上であり、
展伸方向の0.2％耐力が６００N/mm²以上、引張強さが６
５０N/mm²以上、導電率が２０％IACS以上、ヤング率が
１２０kN/mm²以下、応力緩和率が２０％以下であること
を特徴とする耐応力腐食割れ性に優れたコネクタ用銅合
金であり、第３に、前記銅合金が、１７〜３２wt％のＺ
ｎと０．１〜４．５wt％のＳｎと０．０１〜２．０wt％
のＳｉと残部が銅及び不可避的不純物とからなり、Ｚｎ
とＳｎは次式（１）５４≦３Ｘ＋Ｙ≦１００（１）ただし、Ｘ：Ｚｎの添加量（wt％）、Ｙ：Ｓｎの添加量
（wt％）を満たす銅合金であることを特徴とする前記第１又は第
２に記載の耐応力腐食割れ性に優れたコネクタ用銅合金
であり、第４に、１７〜３２wt％Ｚｎと０．１〜４．５
wt％のＳｎと０．０１〜２．０wt％のＳｉと残部が銅及
び不可避的不純物とからなり、ＺｎとＳｎは次式（１）５４≦３Ｘ＋Ｙ≦１００（１）ただし、Ｘ：Ｚｎの添加量（wt％）、Ｙ：Ｓｎの添加量
（wt％）を満たす銅合金であって、耐応力腐食割れ性として３％
ＮＨ₃ 雰囲気での腐食割れ寿命が黄銅一種材の５倍以上
であり、さらに展伸方向の0.2％耐力が６００N/mm²以
上、引張強さが６５０N/mm²以上、導電率が２０％IACS
以上、ヤング率が１２０kN/mm²以下、応力緩和率が２０
％以下、展伸方向と直角方向の0.2％耐力が６５０N/mm²
以上、引張強さが７００N/mm²以上、ヤング率が１３０k
N/mm²以下であることを特徴とする耐応力腐食割れ性に
優れたコネクタ用銅合金であり、第５に、前記銅合金
が、さらに、Ｆｅ：０．０１〜３wt％、Ｎｉ：０．０１
〜５wt％、Ｃｏ：０．０１〜３wt％、Ｔｉ：０．０１〜
３wt％、Ｍｇ：０．０１〜２wt％、Ｚｒ：０．０１〜２
wt％、Ｃａ：０．０１〜ｌwt％、Ｍｎ：０．０１〜１０
wt％、Ｃｄ：０．０１〜３wt％、Ａｌ：０．０１〜５wt
％、Ｐｂ：０．０１〜３wt％、Ｂｉ：０．０１〜３wt
％、Ｂｅ：０．０１〜３wt％、Ｔｅ：０．０１〜１wt
％、Ｙ：０．０１〜３wt％、Ｌａ：０．０１〜３wt％、
Ｃｒ：０．０１〜３wt％、Ｃｅ：０．０１〜３wt％、Ａ
ｕ：０．０１〜５wt％、Ａｇ：０．０１〜５wt％、Ｐ：
０．００５〜０．５wt％のうち少なくとも１種以上の元
素を含み、その総量が０．０１〜５wt％であり、かつ、
Ｓが３０ppm 以下の銅合金であることを特徴とする前記
第１〜第４のいずれかに記載の耐応力腐食割れ性に優れ
たコネクタ用銅合金である。

【００１６】また、本発明は、第６に、１７〜３２wt％
のＺｎとＳｎとＳｉと残部が銅及び不可避的不純物とか
らなる銅合金の製造法であって、液相線温度から６００
℃まで温度域を５０℃／分以上の冷却速度で冷却して鋳
塊を得、該鋳塊を引き続き９００℃以下の加熱温度で熱
間圧延することを特徴とする耐応力腐食割れ性に優れた
コネクタ用銅合金の製造方法であり、第７に、前記銅合
金が、１７〜３２wt％のＺｎと０．１〜４．５wt％のＳ
ｎと０．０１〜２．０wt％のＳｉと残部が銅及び不可避
的不純物とからなり、ＺｎとＳｎは次式（１）５４≦３Ｘ＋Ｙ≦１００（１）ただし、Ｘ：Ｚｎの添加量（wt％）、Ｙ：Ｓｎの添加量
（wt％）を満たす銅合金であることを特徴とする前記第６に記載
の耐応力腐食性に優れたコネクタ用銅合金の製造法であ
り、第８に、１７〜３２wt％のＺｎと０．１〜４．５wt
％のＳｎと０．０１〜２．０wt％のＳｉと残部が銅及び
不可避的不純物とからなり、ＺｎとＳｎは次式（１）５４≦３Ｘ＋Ｙ≦１００（１）ただし、Ｘ：Ｚｎの添加量（wt％）、Ｙ：Ｓｎの添加量
（wt％）を満たす銅合金の製造法であって、液相線温度から６０
０℃までの温度域を５０℃／分以上の冷却速度で冷却し
て鋳塊を得、該鋳塊を引き続き９００℃以下の加熱温度
で熱間圧延した後、冷間圧延と３００〜６５０℃の温度
域での焼鈍を繰り返し、焼鈍後の圧延材の結晶粒径を１
０μm 以下とすることを特徴とする耐応力腐食割れ性に
優れたコネクタ用銅合金の製造方法であり、第９に、１
７〜３２wt％のＺｎと０．１〜４．５wt％のＳｎと０．
０１〜２．０wt％のＳｉと残部が銅及び不可避的不純物
とからなり、ＺｎとＳｎは次式（１）５４≦３Ｘ＋Ｙ≦１００（１）ただし、Ｘ：Ｚｎの添加量（wt％）、Ｙ：Ｓｎの添加量
（wt％）を満たす銅合金の製造法であって、液相線温度から６０
０℃までの温度域を５０℃／分以上の冷却速度で冷却し
て鋳塊を得、該鋳塊を引き続き９００℃以下の加熱温度
で熱間圧延した後、冷間圧延と３００〜６５０℃の温度
域での焼鈍を繰り返し、焼鈍後の圧延材の結晶粒径を１
０μm 以下とし、さらに加工率３０％以上の圧延加工と
４５０℃以下の低温焼鈍を行うことによって、耐応力腐
食割れ性として３％ＮＨ₃ 雰囲気での腐食割れ寿命が黄
銅一種材の５倍以上であり、展伸方向の0.2％耐力が６
００N/mm²以上、引張強さが６５０N/mm²以上、ヤング率
が１２０kN/mm²以下、導電率が２０％IACS以上、応力緩
和率が２０％以下、展伸方向と直角方向の0.2％耐力が
６５０N/mm²以上、引張強さが７００N/mm² 以上、ヤン
グ率が１３０kN/mm²以下の圧延材を得ることを特徴とす
る耐応力腐食割れ性に優れたコネクタ用銅合金の製造法
であり、第１０に、前記銅合金が、さらに、Ｆｅ：０．
０１〜３wt％、Ｎｉ：０．０１〜５wt％、Ｃｏ：０．０
１〜３wt％、Ｔｉ：０．０１〜３wt％、Ｍｇ：０．０１
〜２wt％、Ｚｒ：０．０１〜２wt％、Ｃａ：０．０１〜
１wt％、Ｍｎ：０．０１〜１０wt％、Ｃｄ：０．０１〜
３wt％、Ａｌ：０．０１〜５wt％、Ｐｂ：０．０１〜３
wt％、Ｂｉ：０．０１〜３wt％、Ｂｅ：０．０１〜３wt
％、Ｔｅ：０．０１〜１wt％、Ｙ：０．０１〜３wt％、
Ｌａ：０．０１〜３wt％、Ｃｒ：０．０１〜３wt％、Ｃ
ｅ：０．０１〜３wt％、Ａｕ：０．０１〜５wt％、Ａ
ｇ：０．０１〜５wt％、Ｐ：０．００５〜０．５wt％の
うち少なくとも１種以上の元素を含み、その総量が０．
０１〜５wt％であり、かつ、Ｓが３０ppm 以下の銅合金
であることを特徴とする前記第６〜第９のいずれかに記
載の耐応力腐食割れ性に優れたコネクタ用銅合金の製造
法である。

【００１７】

【発明の実施の形態】以下に本発明を具体的に説明す
る。１７〜３２wt％のＺｎとＳｎとＳｉからなる原料、
好ましくは１７〜３２wt％のＺｎと０．１〜４．５wt％
のＳｎと０．０１〜２．０wt％で、ＺｎとＳｎの割合が
５４≦３Ｘ＋Ｙ≦１００（ここで、ＸがＺｎの添加量、
ＹがＳｎの添加量）となる原料を用いて、溶解鋳造を行
う。原料としては、適宜母合金を利用する。Ｓｎを表面
処理してある端材、特にプレス打抜きくずを原料として
利用する場合は、３００〜６００℃の温度で０．５〜２
４時間、大気中または不活性雰囲気中で熱処理した後に
溶解した方が好ましい。この熱処理温度が３００℃未満
では、プレスくずに付着したプレス油の燃焼が不十分で
あり、また、保管中に吸着した水分の乾燥が不十分であ
り、この後急激に温度を上昇させて溶融作業に入ると、
分解により生成した水素が溶湯中に吸収されて鋳塊にお
けるブローホール発生の原因となる。

【００１８】また、６００℃を超える熱処理温度では、
酸化が急激に進みドロス発生の原因となる。このドロス
は溶湯の粘性を高め、鋳造性を低下させる。したがっ
て、溶融前の原料熱処理温度は３００〜６００℃の範囲
とする。また、熱処理時間が０．５時間未満では、プレ
ス油の燃焼や水分の乾燥が十分でなく、２４時間を超え
る時間では母材のＣｕがＳｎ表面処理層に拡散して酸化
し、Ｃｕ−Ｓｎ−Ｏ系の酸化物を形成しドロスの原因と
なり、また経済的でもない。したがって熱処理時間は
０．５〜２４時間の範囲とする。また、この熱処理は、
大気雰囲気でも十分に行えるが、不活性ガスでシールし
た方が酸化防止の面からより好ましい。ただし、還元ガ
ス中では高温になると水分の分解による水素の吸収、拡
散によって不利になる。

【００１９】次いで、原料を溶融して鋳造する。鋳塊は
連続鋳造によって鋳造するのが望ましい。連続鋳造は、
縦型、横型等どちらでも構わない。ただし、液相線温度
から６００℃まで温度域を５０℃／分以上の冷却速度で
冷却する。冷却速度が５０℃／分未満では粒界にＺｎ、
Ｓｎの偏析が生じ易く、その後の熱間加工性を悪化さ
せ、歩留まりを低下させる。冷却速度の規制を行う温度
域は、液相線温度から６００℃まででよい。液相線以上
の温度域を規制しても効果がなく、６００℃以下におい
ては鋳造時の冷却工程の時間程度では粒界へのＺｎ、Ｓ
ｎの過度な偏析を生じないので、特に冷却速度を規制す
る必要はなく、規制温度域は液相線温度から６００℃ま
でで十分である。

【００２０】溶解鋳造後、熱間圧延を行う。熱間圧延の
加熱温度は９００℃以下とする。９００℃を超える温度
では、Ｚｎ、Ｓｎの粒界への偏析と結晶組織における第
二相の発生による熱間割れが生じ、歩留まりが低下す
る。９００℃以下の温度で熱間圧延することにより、鋳
造時のミクロな偏析及び鋳造組織の消失により、本発明
合金組成のＺｎ量、Ｓｎ量、Ｓｉ量を含む組織的に均質
な材料を得ることができる。熱間圧延温度は８７０℃以
下であると、なお好ましい。熱間圧延後の圧延材の結晶
粒径は２５μm 以下が望ましい。結晶粒径が２５μm を
越えるとその後の冷間加工率及び焼鈍条件の管理幅が狭
く、少しでも逸脱すると結晶粒が混粒になりやすく、特
性が劣化する。

【００２１】熱間圧延後、必要により表面を面削する。
その後、冷間圧延と３００〜６５０℃の温度域での焼鈍
を繰り返し、焼鈍後の結晶粒径を２０μm 以下とする。
３００℃未満の温度では結晶粒の制御に要する時間が長
くなり不経済であり、６５０℃を越えると短時間で結晶
粒が粗大化する。焼鈍後の圧延材の結晶粒径が２０μm
を越えると特に 0.2％耐力等機械特性、および加工性が
低下する。好ましくは結晶粒径を１５μm 以下、さらに
好ましくは１０μm 以下とする。

【００２２】このようにして得られた圧延材を、３０％
以上の加工率による冷間圧延と４５０℃以下の低温焼鈍
を行うことによって、展伸方向（圧延方向）の0.2％耐
力が６００N/mm²以上、引張強さが６５０N/mm² 以上、
ヤング率が１２０kN/mm²以下、導電率が２０％IACS以
上、応力緩和率が２０％以下、展伸方向と直角方向の0.
2％耐力が６５０N/mm²以上、引張強さが７００N/mm² 以
上、ヤング率が１３０kN/mm²以下の銅合金圧延材が容易
に得られる。冷間加工率が３０％未満では加工硬化によ
る強度向上が不十分であり、機械特性の向上が不十分で
ある。さらに好ましい冷間加工率は６０％以上である。
低温焼鈍は、さらに 0.2％耐力、引張強さ、ばね限界
値、耐応力緩和特性を向上させるために必要であるが、
４５０℃を越える温度では、与える熱容量が大きすぎ短
時間で軟化する。また、バッチ式、連続式共に圧延材内
での特性ばらつきが発生しやすくなる。すなわち、低温
焼鈍の温度条件は４５０℃以下が好ましい。

【００２３】上記のようにして得られるコネクタ用銅合
金圧延材における銅合金成分について説明する。Ｚｎを
添加することにより、強度、ばね性が向上し、かつＣｕ
より安価であるため多量に添加することが望ましいが、
３２wt％を超えるとＳｎとの共存下で第二相が出現し、
加工性、特に熱間加工性を著しく低下させる。すなわ
ち、１７〜３２％Ｚｎを含有する黄銅の結晶組織は、加
工性に優れた単一のα晶（固溶体）構造を成すものであ
るが、上記範囲を超えてＺｎ量を増すことにより、β晶
が第二相として出現し、加工性、特に熱間加工性を阻害
する。また、耐食性、耐応力腐食割れ性も低下する。さ
らに湿気や加熱によるめっき性、はんだ付け性について
も低下する。また、Ｚｎがｌ７wt％未満であると0.2％
耐力や引張強さなどの強度・ばね性が不足し、ヤング率
が大きくなり、さらにＳｎを表面処理したスクラップを
原料とした場合、溶融時の水素ガス吸蔵が多くなり、鋳
塊にブローホールが発生しやすくなる。また、安価なＺ
ｎが少なく経済的にも不利になる。したがって、Ｚｎ
は、１７〜３２wt％の範囲が好ましい。さらに好ましい
範囲は、２３〜２８wt％である。Ｚｎ量については、こ
のように狭い範囲で規制するのが望ましい。

【００２４】Ｓｎは微量でヤング率を大きくすることな
く 0.2％耐力、引張強さなどの強度及び弾性をはじめと
する機械的特性を向上させる効果がある。また、Ｓｎめ
っき等のＳｎを表面処理した材料を再利用する点からも
Ｓｎは添加元素として含有するのが好ましい。しかし、
Ｓｎ含有量が増すと導電率が急激に低下し、またＺｎと
の共存下で第二相が出現しやすく、熱間加工性が著しく
低下する。熱間加工性と導電率２０％IACSを確保するた
めには、Ｓｎの含有量は４．５wt％を超えない範囲でな
ければならない。また、０．ｌwt％未満では機械的特性
の向上が難しく、Ｓｎめっき等を施したプレスくず等を
原料として利用し難くなる。したがって、Ｓｎは０．１
〜４．５wt％の範囲が好ましく、さらに好ましいＳｎの
範囲は０．６〜ｌ．４wt％である。

【００２５】Ｓｉはヤング率を大きくすることなく、微
量で結晶を微細化し、 0.2％耐力や引張強さなどの強度
及び弾性をはじめとする機械的特性を向上させる効果が
ある。Ｓｉはまたこの銅合金に添加したＮｉ、Ｔｉ、Ｃ
ｒ、Ｍｎ等の元素と結合して化合物を生成することによ
って結晶粒を微細化し、上記の機械的特性を向上させる
効果を有する。さらに、Ｓｉ及びＳｉと上記Ｎｉ、Ｔ
ｉ、Ｃｒ、Ｍｎ等との化合物は、圧延工程で形成される
集合欠陥部へのＺｎの偏析を阻止し、耐応力腐食割れ性
を向上させることができるという効果を有する。しか
し、Ｓｉ含有量が多くなると導電率が急激に低下し、ま
たＺｎとの共存下でα相以外の第二相が出現し、熱間加
工性が著しく低下する。熱間加工性と導電率２０％IACS
を確保するためには、２．０wt％を超えない範囲でなけ
ればならない。また、Ｓｉ含有量が０．０１wt％より少
ないと耐応力腐食割れ性の向上、機械的特性の向上効果
がなくなり、またＳｎめつき等を施したプレスくず等を
原料として利用し難くなる。したがって、Ｓｉは、０．
０１〜２．０wt％の範囲が好ましく、さらに好ましい範
囲は、０．２〜ｌ．０wt％である。

【００２６】また、以上のようにして限定された成分
で、かつ、ＺｎとＳｎが次式（１）５４≦３Ｘ＋Ｙ≦１００（１）ただし、Ｘ：Ｚｎの添加量（wt％）、Ｙ：Ｓｎの添加量
（wt％）を満たす範囲であれば、鋳造や熱間圧延等の高温時にお
けるＺｎ、Ｓｎリッチ相の粒界析出を制御でき、展伸方
向の0.2％耐力が６００N/mm²以上、引張強さが６５０N/
mm²以上、ヤング率が１２０kN/mm²以下、導電率が２０
％IACS以上、そして展伸方向と直角方向の0.2％耐力が
６５０N/mm²以上、引張強さが７００N/mm²以上、ヤング
率が１３０kN/mm²以下の銅合金圧延材を得ることがで
き、さらにコネクタ材として必要な諸特性、具体的に
は、３％ＮＨ₃ 蒸気中での割れ寿命が黄銅一種材の５倍
以上という耐食性、耐応力腐食割れ性、そして、２０％
以下という応力緩和率すなわち１５０℃における応力緩
和率が黄銅一種の半分以下、りん青銅並という耐応力緩
和特性が得られ、さらには、プレス打抜き性等を満足す
る銅合金圧延素材が作製できるものである。なお、上記
（１）式によるＺｎとＳｎの限定範囲は、次の（２）式
の範囲であることがさらに好ましい。７５≦３Ｘ＋Ｙ≦９０（２）

【００２７】また、不純物のうちＳはできるだけ少ない
方が望ましい。Ｓは少量の含有で、熱間圧延における変
形能を著しく低下させる。このＳは、特に、硫酸浴でＳ
ｎめっきされたくずを使用した場合やプレス等の油から
取り込まれるが、この値を規制することにより、熱間圧
延での割れ防止につなげることができる。このような効
果を発現するには、Ｓは３０ppm以下、好ましくは１５p
pm以下が必要である。

【００２８】さらに、第３添加元素として、Ｆｅ：０．
０１〜３wt％、Ｎｉ：０．０１〜５wt％、Ｃｏ：０．０
１〜３wt％、Ｔｉ：０．０１〜３wt％、Ｍｇ：０．０１
〜２wt％、Ｚｒ：０．０１〜２wt％、Ｃａ：０．０１〜
ｌwt％、Ｍｎ：０．０１〜１０wt％、Ｃｄ：０．０１〜
３wt％、Ａｌ：０．０１〜５wt％、Ｐｂ：０．０１〜３
wt％、Ｂｉ：０．０１〜３wt％、Ｂｅ：０．０１〜３wt
％、Ｔｅ：０．０１−１wt％、Ｙ：０．０１〜３wt％、
Ｌａ：０．０１〜３wt％、Ｃｒ：０．０１〜３wt％、Ｃ
ｅ：０．０１〜３wt％、Ａｕ：０．０１〜５wt％、Ａ
ｇ：０．０１〜５wt％、Ｐ：０．００５〜０．５wt％の
うち少なくとも１種以上の元素を含み、その総量が０．
０１〜５wt％を含んでもよい。これらの元素は、単独で
または前記のようにＳｉとの化合物の形で、導電率、ヤ
ング率や成形加工性を大きく損なうことなく、強度や耐
応力腐食割れ性を向上させる。また、各元素が上記含有
範囲からはずれると所望の効果が得られないか、逆に、
耐応力腐食割れ性、熱間加工性、冷間加工性、プレス
性、導電率、ヤング率等の効果を阻害し、コスト面でも
不利となる。

【００２９】このようにして得られた圧延材によるコネ
クタ材には、場合によっては、表面処理としてＣｕめっ
き下地膜を０．３〜２．０μm 、Ｓｎめっき膜を０．５
〜５．０μm 施す。Ｃｕ下地膜は、０．３μm 未満で
は、銅合金中のＺｎが表面処理層および表面に拡散して
酸化することによって接触抵抗の増加やはんだ付け性の
低下を来すことがあり、２．０μm を超えると効果が飽
和し、経済的にも不利になる。なお、Ｃｕ下地めっき
は、純Ｃｕであることに限らず、Ｃｕ−Ｆｅ、Ｃｕ−Ｎ
ｉ、Ｃｕ−Ｎｉ−Ｐ、Ｃｕ−Ｚｎ、Ｃｕ−Ｃｒ合金でも
よい。

【００３０】Ｓｎ表面処理層は、０．５μm 未満では耐
食性、特に耐硫化水素性が不十分であり、また、５．０
μm を超えても効果が飽和し経済的にも不利となる。さ
らに、これらの表面処理は、膜厚の均一性及び経済性の
面から、電気めっきによって実施するのが好ましい。表
面処理後に光沢をだすためにリフロー処理を施してもよ
い。このリフロー処理はまたウイスカ対策としても有効
である。

【００３１】得られた圧延材をプレスして端子に形成し
た後に、１００〜２８０℃の温度で１〜１８０分熱処理
してもよい。この熱処理によって、プレス加工によって
低下したばね限界値、耐応力緩和特性が改善され、さら
にウイスカ対策が実現できる。１００℃未満の温度では
このような効果が十分でなく、２８０℃を超えると拡散
や酸化により、接触抵抗、はんだ付け性、加工性が低下
する。また、熱処理時間が１分未満では効果が十分でな
く、１８０分を超えると拡散や酸化による前記特性の低
下が起こりまた経済的でもない。

【００３２】

【実施例】［実施例１］表１に化学組成（wt％）を示す
銅合金Ｎｏ．１〜７を液相線温度より７０℃高い温度で
溶解後、縦型の小型連続鋳造機を用いて、３０×７０×
１０００（mm）の鋳塊に鋳造した。ただし、鋳型による
一次冷却と水シャワーによる二次冷却を調整することに
より、液相線から６００℃までの冷却速度は５０℃／分
を大きく上回るようにした。

【００３３】その後、各鋳塊を８００〜８４０℃に加熱
した後、厚さ５mmまで熱間圧延し、この圧延条について
表面やエッジの割れによって熱間加工性を評価した。す
なわち酸洗後５０倍の光学顕微鏡で割れが全く確認され
ないものを○、確認されたものを×とした。さらに、熱
間圧延終了温度を約６００℃とし、急冷によって熱間圧
延終了時の圧延条の結晶粒径を約２５μm に制御した。

【００３４】次に、この圧延条をさらに冷間圧延によっ
て厚さ１mmまで圧延し、４５０〜５２０℃の温度で熱処
理し、結晶粒径が約１０μm になるように調整した。こ
の圧延条を酸洗した後、厚さ０．２５mmまで冷間圧延
し、最終工程で２５０℃の低温焼鈍を施した。得られた
圧延条から試験片を採取した。

【００３５】以上のように採取した試験片を用い、 0.2
％耐力、引張強さ、ヤング率、導電率、応力緩和率及び
応力腐食割れ寿命の測定を行った。 0.2％耐力、引張強
さ、ヤング率の測定はJIS Z 2241、導電率はJIS H 0505
にしたがった。ただし、圧延方向と直角方向の 0.2％耐
力、引張強さ、ヤング率は、試験片長さ７０mmの小型の
試験片を用いた。応力緩和試験は、試料表面に 0.2％耐
力の８０％にあたる曲げ応力を加え、１５０℃、５００
時間保持し、曲げぐせを測定した。応力緩和率は（３）
式によって計算した。応力緩和率（％）＝［（Ｌ₁−Ｌ₂）／（Ｌ₁−Ｌ₀）］×１００（３）だだしＬ₀：治具の長さ（mm）Ｌ₁：開始時の試料長さ（mm）Ｌ₂：処理後の試料端間の水平距離（mm）

【００３６】応力腐食割れ試験は、0.2％耐力の８０％
にあたる曲げ応力を加え、３％のアンモニア水を入れた
デシケー夕内に保持した。１０分毎に割れの有無を観察
した。そして割れを確認した１０分前の時間を応力腐食
割れ寿命とした。得られた結果を表２に示した。前記熱
間加工性の評価結果についても併記した。

【００３７】

【表１】

【００３８】

【表２】

【００３９】表２に示した結果から、本発明に係る合金
Ｎｏ．１〜７の銅合金圧延条は、熱間加工性に優れ、製
造面でも有利であり、かつ 0.2％耐力、引張強さ、ヤン
グ率、導電率のバランスに優れていることがわかる。ま
た、耐応力緩和特性、耐応力腐食割れ性も良好である。
特にＳｉの添加による 0.2％耐力と耐応力腐食割れ性の
改善効果は明らかである。すなわち、本発明に係る銅合
金圧延条は、コネクタ等の電気・電子用材料として極め
て優れた特性を有することがわかる。

【００４０】［比較例１］表１に併記した本発明外の成
分を有する合金Ｎｏ．８、９の銅合金を用い、上記実施
例１の場合と同様の処理を行って圧延条を得た。この圧
延条から試験片を採取し、実施例１の場合と同様の試験
測定を行った。得られた結果を表２に併記した。

【００４１】本発明の銅合金に対して、Ｓｎ含有量が少
ない合金Ｎｏ．８の圧延条は、ヤング率、0.2％耐力、
引張強さ、耐応力緩和特性、耐応力腐食割れ性に劣って
いる。また、Ｚｎ含有量が多く、Ｓｎ量との関係を規制
する（１）式の数値範囲より大きいＮｏ．９の圧延条
は、熱間加工性に劣っており、歩留まり低下によるコス
トアップの問題があり、また、耐応力腐食割れ性におい
ても十分でない。

【００４２】［比較例２］市販の黄銅一種（Ｃ２６００
０−Ｈ０８）およびばね用りん青銅（Ｃ５２１００−Ｈ
０８）の圧延条から試験片を採取し、０．２％耐力、引
張強さ、ヤング率、導電率、応力腐食割れ寿命及び応力
緩和率を測定した。測定方法は、実施例１と同様であ
る。熱間加工性の評価は省略した。なお、これらの市販
材料は、質別がＨ０８（spring材用）であり、同一成分
の中でも高強度な質別である。上記黄銅一種材を合金Ｎ
ｏ．１０とし、上記ばね用りん青銅材を合金Ｎｏ．１１
として表１にその成分を併記した。得られた測定結果を
表２に併記した。

【００４３】表２に示す結果から、本発明の銅合金は、
従来の代表的なコネクタ等の電気・電子用材料である黄
銅一種材（合金Ｎｏ．１０）に比較して0.2％耐力、引
張強さ、耐応力腐食割れ性、耐応力緩和率等特性が向上
していることがわかる。ばね用りん青銅材（合金Ｎｏ．
１１）に比較しても、ヤング率、導電率に優れている。
ばね用りん青銅は導電率に問題があり、また、高価なＳ
ｎを８％も含有し、原料費が高騰しやすく、かつ熱間圧
延できないため製法が限定され、製造費を含めたトータ
ルコスト面での問題を有している。したがって、本発明
の銅合金は従来の黄銅、りん青銅に比較して十分に優れ
ていることが分る。

【００４４】［実施例３］表１に組成を示す本発明合金
Ｎｏ．２（Ｃｕ−２５．ｌｌＺｎ−０．７５Ｓｎ−０．
ｌ８Ｓｉ合金）を一次と二次の冷却条件と引抜き速度を
変えることによって、冷却速度を変化させて連続鋳造し
た。冷却速度は、熱電対を一緒に鋳込みながら測定し
た。この合金の液相線は約９５０℃であり、この温度か
ら６００℃までの平均冷却速度を求めた。

【００４５】その後、８４０℃に加熱して、１パスあた
り約１５％の加工率で９パスの熱間圧延を行って、表面
とエッジの割れを観察した。この結果、５０℃／分以上
の平均冷却速度で鋳造した鋳片に熱延割れは全く生じな
かった。特に、８０℃／分以上の平均冷却速度の鋳片
は、熱延温度をさらに上げても、加工率を上げても対応
でき、条件範囲に余裕がもてることがわかった。これに
対し、５０℃／分未満の冷却速度では熱延割れが発生
し、適切な成分範囲であっても鋳造時の平均冷却速度に
よっては熱延割れを生じることがあり、歩留まり低下を
もたらす場合があることがわかった。

【００４６】［実施例４］実施例１によって得られた本
発明合金Ｎｏ．２の圧延条に、Ｃｕ下地めっき０．４５
μm 、Ｓｎめっきリフロー１．２μm を施した。その
後、ばね部を有する箱形メス端子に加工して、１９０℃
の温度で６０分の熱処理を実施した。この端子と熱処理
しなかった端子（プレス上がり）にオスを嵌合し、１２
５℃で３３０時間恒温槽に保持した。初期及び暴露後の
端子の低電圧低電流抵抗、接触荷重を測定し、その結果
を表３に示した。

【００４７】

【表３】

【００４８】表３より、端子にプレス加工後に熱処理を
施すと、高温放置後の低電圧低電流抵抗の増大や接触荷
重の低下を効果的に抑制でき、本発明合金、製造方法を
利用した端子の信頼性向上に効果のあることがわかっ
た。

【００４９】［実施例５］［比較例３］実施例５とその比較例３として、実施例１と比較例１に
よって得られた表１の本発明合金Ｎｏ．２と比較合金Ｎ
ｏ．８、Ｎｏ．９の圧延条を準備して、これらの圧延条
を超硬のパンチと工具鋼のダイスを用いて、１．２５mm
ピッチの櫛歯状の端子にプレス打ち抜きした。ただし、
クリアランスを板厚の８％とした。１００万ショットの
プレス打抜き後のバリの状況を圧延方向、直角方向の打
抜き面を光学顕微鏡で調査したところ、Ｎｏ．２のバリ
は高さ１０μm 以下であったのに対し、Ｎｏ．８、Ｎ
ｏ．９は特に圧延方向に平行な部分に２０μmを越える
バリが発生していた。以上より、本発明に係るＮｏ．２
の合金は金型摩耗に対しても優れていることがわかる。

【００５０】

【発明の効果】以上の実施例からも明らかなように、本
発明に係る銅合金圧延材または本発明方法によって得ら
れた銅合金圧延材は、従来の黄銅やりん青銅等の圧延材
に比較して、 0.2％耐力、引張強さ、導電率、ヤング率
のバランスや耐応力緩和率特性、特に耐応力腐食割れ
性、プレス性等に優れ、かつ安価に製造できるため、黄
銅やりん青銅に代わるコネクタ等の電気・電子部品用材
料として最適なものである。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号ＦＩテーマコート゛(参考）Ｃ２２Ｆ 1/00 ６３０Ｃ２２Ｆ 1/00 ６３０Ａ６３０Ｋ６４０６４０Ａ６５０６５０Ａ６６１６６１Ａ６８２６８２６８３６８３６８５６８５Ｚ６８６６８６Ｂ６９１６９１Ｂ６９２６９２Ａ６９２Ｂ６９４６９４Ａ６９４Ｂ

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】１７〜３２wt％のＺｎとＳｎとＳｉと残
部が銅及び不可避的不純物とからなる銅合金であって、
耐応力腐食割れ性として３％ＮＨ₃ 雰囲気での腐食割れ
寿命が黄銅一種材の５倍以上であることを特徴とする耐
応力腐食割れ性に優れたコネクタ用銅合金。
【請求項２】１７〜３２wt％のＺｎとＳｎとＳｉと残
部が銅及び不可避的不純物とからなる銅合金であって、
耐応力腐食割れ性として３％ＮＨ₃ 雰囲気での腐食割れ
寿命が黄銅一種材の５倍以上であり、展伸方向の0.2％
耐力が６００N/mm²以上、引張強さが６５０N/mm² 以
上、導電率が２０％IACS以上、ヤング率が１２０kN/mm²
以下、応力緩和率が２０％以下であることを特徴とする
耐応力腐食割れ性に優れたコネクタ用銅合金。
【請求項３】前記銅合金が、１７〜３２wt％のＺｎと
０．１〜４．５wt％のＳｎと０．０１〜２．０wt％のＳ
ｉと残部が銅及び不可避的不純物とからなり、ＺｎとＳ
ｎは次式（１）５４≦３Ｘ＋Ｙ≦１００（１）ただし、Ｘ：Ｚｎの添加量（wt％）、Ｙ：Ｓｎの添加量
（wt％）を満たす銅合金であることを特徴とする請求項１又は２
記載の耐応力腐食割れ性に優れたコネクタ用銅合金。
【請求項４】１７〜３２wt％のＺｎと０．１〜４．５
wt％のＳｎと０．０１〜２．０wt％のＳｉと残部が銅及
び不可避的不純物とからなり、ＺｎとＳｎは次式（１）５４≦３Ｘ＋Ｙ≦１００（１）ただし、Ｘ：Ｚｎの添加量（wt％）、Ｙ：Ｓｎの添加量
（wt％）を満たす銅合金であって、耐応力腐食割れ性として３％
ＮＨ₃ 雰囲気での腐食割れ寿命が黄銅一種材の５倍以上
であり、さらに展伸方向の0.2％耐力が６００N/mm²以
上、引張強さが６５０N/mm²以上、導電率が２０％IACS
以上、ヤング率が１２０kN/mm²以下、応力緩和率が２０
％以下、展伸方向と直角方向の0.2％耐力が６５０N/mm²
以上、引張強さが７００N/mm²以上、ヤング率が１３０k
N/mm²以下であることを特徴とする耐応力腐食割れ性に
優れたコネクタ用銅合金。
【請求項５】前記銅合金が、さらに、Ｆｅ：０．０１
〜３wt％、Ｎｉ：０．０１〜５wt％、Ｃｏ：０．０１〜
３wt％、Ｔｉ：０．０１〜３wt％、Ｍｇ：０．０１〜２
wt％、Ｚｒ：０．０１〜２wt％、Ｃａ：０．０１〜１wt
％、Ｍｎ：０．０１〜ｌ０wt％、Ｃｄ：０．０１〜３wt
％、Ａｌ：０．０１〜５wt％、Ｐｂ：０．０１〜３wt
％、Ｂｉ：０．０１〜３wt％、Ｂｅ：０．０１〜３wt
％、Ｔｅ：０．０１〜１wt％、Ｙ：０．０１〜３wt％、
Ｌａ：０．０１〜３wt％、Ｃｒ：０．０１〜３wt％、Ｃ
ｅ：０．０１〜３wt％、Ａｕ：０．０１〜５wt％、Ａ
ｇ：０．０１〜５wt％、Ｐ：０．００５〜０．５wt％の
うち少なくとも１種以上の元素を含み、その総量が０．
０１〜５wt％であり、かつ、Ｓが３０ppm 以下の銅合金
であることを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載
の耐応力腐食割れ性に優れたコネクタ用銅合金。
【請求項６】１７〜３２wt％のＺｎとＳｎとＳｉと残
部が銅及び不可避的不純物とからなる銅合金の製造法で
あって、液相線温度から６００℃までの温度域を５０℃
／分以上の冷却速度で冷却して鋳塊を得、該鋳塊を引き
続き９００℃以下の加熱温度で熱間圧延することを特徴
とする耐応力腐食割れ性にすぐれたコネクタ用銅合金の
製造法。
【請求項７】前記銅合金が、１７〜３２wt％のＺｎと
０．１〜４．５wt％のＳｎと０．０１〜２．０wt％のＳ
ｉと残部が銅及び不可避的不純物とからなり、ＺｎとＳ
ｎは次式（１）５４≦３Ｘ＋Ｙ≦１００（１）ただし、Ｘ：Ｚｎの添加量（wt％）、Ｙ：Ｓｎの添加量
（wt％）を満たす銅合金であることを特徴とする請求項６記載の
耐応力腐食割れ性に優れたコネクタ用銅合金の製造法。
【請求項８】１７〜３２wt％のＺｎと０．１〜４．５
wt％のＳｎと０．０１〜２．０wt％のＳｉと残部が銅及
び不可避的不純物とからなり、ＺｎとＳｎは次式（１）５４≦３Ｘ＋Ｙ≦１００（１）ただし、Ｘ：Ｚｎの添加量（wt％）、Ｙ：Ｓｎの添加量
（wt％）を満たす銅合金の製造法であって、液相線温度から６０
０℃までの温度域を５０℃／分以上の冷却速度で冷却し
て鋳塊を得、該鋳塊を引き続き９００℃以下の加熱温度
で熱間圧延した後、冷間圧延と３００〜６５０℃の温度
域での焼鈍を繰り返し、焼鈍後の圧延材の結晶粒径を１
０μm 以下とすることを特徴とする耐応力腐食割れ性に
優れたコネクタ用銅合金の製造法。
【請求項９】１７〜３２wt％のＺｎと０．１〜４．５
wt％のＳｎと０．０１〜２．０wt％のＳｉと残部が銅及
び不可避的不純物とからなり、ＺｎとＳｎは次式（１）５４≦３Ｘ＋Ｙ≦１００（１）ただし、Ｘ：Ｚｎの添加量（wt％）、Ｙ：Ｓｎの添加量
（wt％）を満たす銅合金の製造法であって、液相線温度から６０
０℃までの温度域を５０℃／分以上の冷却速度で冷却し
て鋳塊を得、該鋳塊を引き続き９００℃以下の加熱温度
で熱間圧延した後、冷間圧延と３００〜６５０℃の温度
域での焼鈍を繰り返し、焼鈍後の圧延材の結晶粒径を１
０μm 以下とし、さらに加工率３０％以上の圧延加工と
４５０℃以下の低温焼鈍を行うことによって、耐応力腐
食割れ性として３％ＮＨ₃ 雰囲気での腐食割れ寿命が黄
銅一種材の５倍以上であり、展伸方向の0.2％耐力が６
００N/mm²以上、引張強さが６５０N/mm²以上、ヤング率
が１２０kN/mm²以下、導電率が２０％IACS以上、応力緩
和率が２０％以下、展伸方向と直角方向の0.2％耐力が
６５０N/mm²以上、引張強さが７００N/mm² 以上、ヤン
グ率が１３０kN/mm²以下の圧延材を得ることを特徴とす
る耐応力腐食割れ性に優れたコネクタ用銅合金の製造
法。
【請求項１０】前記銅合金が、さらに、Ｆｅ：０．０
１〜３wt％、Ｎｉ：０．０１〜５wt％、Ｃｏ：０．０１
〜３wt％、Ｔｉ：０．０１〜３wt％、Ｍｇ：０．０１〜
２wt％、Ｚｒ：０．０１〜２wt％、Ｃａ：０．０１〜１
wt％、Ｍｎ：０．０１〜ｌ０wt％、Ｃｄ：０．０１〜３
wt％、Ａｌ：０．０１〜５wt％、Ｐｂ：０．０１〜３wt
％、Ｂｉ：０．０１〜３wt％、Ｂｅ：０．０１〜３wt
％、Ｔｅ：０．０１〜ｌwt％、Ｙ：０．０１〜３wt％、
Ｌａ：０．０１〜３wt％、Ｃｒ：０．０１〜３wt％、Ｃ
ｅ：０．０１〜３wt％、Ａｕ：０．０１〜５wt％、Ａ
ｇ：０．０１〜５wt％、Ｐ：０．００５〜０．５wt％の
うち少なくとも１種以上の元素を含み、その総量が０．
０１〜５wt％であり、かつ、Ｓが３０ppm 以下の銅合金
であることを特徴とする請求項６〜９のいずれかに記載
の耐応力腐食割れ性に優れたコネクタ用銅合金の製造
法。