JP2002081615A - 加圧流動層の層高計測方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 低負荷の低層高時から高負荷の高層高時ま
で、正確かつ不連続性のない流動層層高計測方法によ
り、流動層ボイラの安定運転および制御に寄与する。 【解決手段】 流動層の高さ方向位置が互いに異なる各
圧力座間の層差圧計測器41〜45による差圧計測値または
互いの差し引き値を基準層差圧51〜55とし、上記圧力計
座の一つと常に層表面より上部の計測座との差圧を層全
差圧56とし、基準層差圧51〜55と層全差圧56の組み合せ
から複数の層高値を演算する。この層高計算値の中で圧
力計座の位置が層内で層表面に最も近いものを選択す
る。こうして得られた複数の層高値の中から最小の値を
選択することで、層内でかつ層表面に近い圧力計座に対
応した基準層差圧による層高値が自動的に選択され、正
確で連続的な層高計測により、流動層ボイラの安定運転
および制御ができる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は加圧流動層の層高計
測方法に係り、特に、加圧流動層複合発電システム等の
流動層ボイラに好適な層高計測方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】石炭を燃料とする発電システムの一つに
加圧流動層複合発電システムがある。このような加圧流
動層複合発電システムは、加圧流動層ボイラ内で流動層
粒子の層に分散板から空気を供給して流動層とし、この
流動層中で燃料を１０気圧程度の高圧下で燃焼させ、流
動層中の伝熱管内で発生し加熱させた蒸気で蒸気タービ
ンを駆動する。また、同時に火炉から発生する高温高圧
の燃焼排ガスによりガスタービンを駆動する。

【０００３】加圧流動層ボイラでは、負荷の制御は流動
層高を上昇または降下させる操作をして伝熱量を調整す
る。そのため、正確かつ安全に負荷を制御するために
は、その操作量である層高値を安定に、しかも精度よく
計測することがきわめて重要である。

【０００４】層高計測の方法は、一般に上記の層差圧−
層高の関係を利用し、火炉内の層差圧を計測し層高に換
算する方法がとられる。これは、層内の高さの異なる圧
力計座の間の層差圧を高さの差で除し単位層高あたりの
層差圧を求め、これで全層差圧を除して算出する方法で
ある。

【０００５】たとえば、流動層の層高を測定するための
層差圧計の取付方法は、流動層の高さ方向の差圧を計測
する二つの差圧計を設ける。両方の差圧計の下側の圧力
座を共通として流動層の底部に備え、一方の差圧計の上
側圧力座は常に層内に設置し、この差圧計測値を基準層
差圧ＤＰbとする。また、他方の差圧計の上側圧力座は
常に流動層の上部にある空間に設置し計測する。この差
圧を層全差圧ＤＰtとする。

【０００６】層内の媒体密度が一定で、火炉高さに対す
る層差圧の特性が直線的である場合、層高ｈは式（１）
で計算される。なお、式（１）で、ｈ1は差圧計４１の
下側圧力座の高さ、ｈ2は上側圧力座の高さである。

【０００７】 ｈ ＝ ＤＰt / ＤＰb ×（ ｈ2 − ｈ1 ）＋ ｈ1 ………（１）

【０００８】

【発明が解決しようとする課題】上記従来の層高計測方
法には以下のような課題がある。すなわち、流動層のＢ
Ｍは、炉底から空気を供給され空間を浮揚するため、層
内であたかも流体のごとく振舞う。したがって、上記の
ように火炉高さと層差圧とが直線的関係であることを前
提とする上記式（１）が、簡単なので用いられる。

【０００９】流動媒体が層内で至るところで均質であれ
ば、この関係は正しく、式（１）から正確に層高を求め
ることができる。しかし、実際の流動層においては、燃
料として供給される石炭が燃焼して生成する灰や、脱硫
剤として投入される石灰石が混合して流動媒体粒子を構
成しているため、不均質な媒体である。

【００１０】このような不均質な媒体が、伝熱管等の構
造体が配置された実際の流動層内で流動状態にある場合
は、層の高さ方向で密度差を生じる。発明者らの調査で
は実際のボイラ流動層では、伝熱管が設置されている範
囲の層高と、伝熱管が設置されていない層高の範囲とで
は、層の密度が異なり、後者のほうが密度が高いことが
判明している。

【００１１】そのため、流動の高さ方向の層差圧分布
は、伝熱管設置範囲と非設置範囲とでは、層高に対する
差圧特性（勾配）が異なる結果となる。この特性のた
め、従来方法が前提とする層高と差圧とが直線的関係に
あるという条件が成立しなくなり、それ故に、従来方法
による層高の計測方法は、不正確なあるいは誤った結果
をもたらすことになる。

【００１２】また、従来方法の中には、上記のように、
層高と差圧の勾配が変化することを考慮して、たとえ
ば、伝熱管非設置範囲と伝熱管設置範囲とに分けて、そ
れぞれ個別の層差圧計を設置し、それぞれに式（１）を
たて、２種類の層高値を求め、それらを切り替えて正し
い層高を求めようとする方法もある。

【００１３】しかし、この方法では、これらの異なる層
高計算値を、求めたい層高自身で判定して切り替えるこ
とが必要となり、本質的に自己矛盾を内在させ、結局、
層高を正確に計測するという目的を達成できていない。

【００１４】さらに、層高−層差圧の勾配が異なる計算
式を使い分けることは、両者の切替時に層高計算値が不
連続となる。負荷制御上、この計測値を層高調整のフィ
ードバック信号値に使用している場合には、切替時に信
号が不連続となり、制御上の外乱となって、流動層ボイ
ラを安定に運転することが困難になるという重大な問題
があった。

【００１５】本発明の目的は、上記従来技術に見られる
問題点を解決し、負荷の低い低層高時から負荷の高い高
層高時まで、流動層層高が正確でかつ不連続性のない計
測方法を提供して、安定な流動層ボイラの運転および制
御に寄与することである。

【００１６】

【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に、本発明の層高計測方法では、層差圧計測方法および
層差圧から層高への換算方法に以下の手段を用いる。

【００１７】すなわち、流動層の高さ方向位置が互いに
異なる複数の圧力座を設ける。これらの圧力座間に複数
の組み合せに対し層差圧計測器を設置し、各計測器で測
定された差圧計測値自身またはこれらを互いに差し引き
した値を基準層差圧とする。

【００１８】また、上記圧力計座の一つと、常に層表面
より上部にある計測座との差圧を層全差圧とし、それら
基準層差圧と層全差圧の複数の組み合せにより、複数の
層高値を計算する層高演算器を設ける。

【００１９】この演算器においては、式（１）に相当す
る計算式が複数組備わっているが、極力精度よく層高を
計測するには、これら複数組の層高計算値の中で、基準
層差圧に対応する圧力計座の位置が層内にあって、層表
面に最も近いものを選択することが望ましい。

【００２０】各計算式の基準層差圧と層全差圧は、次の
計測値および固定値の、いずれかまたはこれらの組み合
せにて補正する。 （ａ）一方、または、両方の圧力計座が、各式の基準層
差圧を与える圧力計座より上部に位置する圧力計座に対
応する基準層差圧 （ｂ）層全差圧 （ｃ）基準層差圧に対応する圧力計座の高さの差 （ｄ）火炉高さ方向の密度変化比または層密度差

【００２１】このようにして得られた複数の層高値の中
から最小の値を選択することで、層内でかつ層表面に近
い圧力計座に対応した基準層差圧による層高値が自動的
に選択される。

【００２２】本発明によれば、以下の作用が得られる。
火炉高さ方向に複数の差圧計座を設置し、それらのうち
の２点を組み合わせて、各高さごとの基準層差圧を計測
できる。また、上記圧力計座の一つと、常に層表面より
上部にある計測座との差圧計測で層全差圧が求められ
る。

【００２３】前述の（ａ）〜（ｄ）の項目による補正に
よって、層密度が、伝熱管非設置範囲と設置範囲とで異
なること等による層高−差圧の勾配の変化を補正し、あ
たかも層密度が一定であるかのように設定することが可
能となる。

【００２４】さらに、（ａ）〜（ｄ）の項目の組み合せ
や、補正される基準層差圧あるいは層全差圧と、補正に
用いる（ａ）あるいは（ｂ）の組み合わせと、固定係数
の調整により、各層高計算値を、見かけ上、大きくする
ことができる。

【００２５】このことを利用して、層内にあって層表面
に最も近いか、比較的近い圧力計座による層高値以外
は、見かけ上、これより大きい層高値とすることができ
る。この後、これら複数の層高計算値から最小値を選択
すれば、精度よく計測・計算できた層高値以外は、自動
的に排除される。また、実際の層高変化に応じて、上記
層高計算値は連続的に変化することになり、これを制御
信号に用いることにより、プラントの安定な運用が可能
となる。

【００２６】

【発明の実施の形態】以下、図面を参照して、本発明の
実施の形態を説明する。図１〜図４に、本発明を適用し
た一実施形態を示す。

【００２７】図１において、火炉１には高さ方向に位置
の異なる圧力計座を有する基準層差圧計４１〜４５が設
置されている。この例では、基準層差圧計４１〜４５お
よび層全差圧計４６の下側の圧力計座は、全て共通で炉
底に近い位置に設けてある。各火炉高さの基準層差圧計
４１〜４５、および、層全差圧計４６は層高演算器３７
に計測出力５１〜５６を送り、当該演算器３７で層高値
を計算する。

【００２８】基準層差圧計４１〜４５の計測値を、それ
ぞれＤＰ1、ＤＰ2、ＤＰ3、ＤＰ4、ＤＰ5とし、層全差
圧の計測出力をＤＰtとする。火炉空気分散坂３を火炉
高さ０ｍとし、各差圧計の下側共通座位置を高さｈ0、
基準層差圧計４１〜４５の上側圧力計座高さを、それぞ
れｈ1、ｈ2、ｈ3、ｈ4、ｈ5とする。

【００２９】図２は、火炉高さを縦軸に層差圧を横軸と
して、各基準層差圧計出力点６１〜６５および層全差圧
計出力点６６をグラフ表示したものである。層高は２つ
の基準差圧計出力点を結んだ直線と全層差圧値直線６９
との交点の火炉高さとなる。

【００３０】この例では、基準差圧計のうち、点６１お
よび６２が伝熱管非設置範囲にあり、点６３〜６５が伝
熱管設置範囲にあり、層表面は出力点６４と出力点６５
との間にあるとする。伝熱管の設置範囲か否かで、図７
に示すように、層密度に差がある場合は、図２に示すよ
うに、火炉高さに対する層差圧の勾配が異なる。

【００３１】したがって、伝熱管非設置範囲の点６１と
点６２からの層高値は点６７となる。一方、伝熱管設置
範囲の点６３〜点６４からの層高値は点６８となる。こ
こで、点６７は誤った層高計算点となり、点６８は正し
い層高計算点となる。

【００３２】以下に、正しい層高計算値を得る方法を具
体的に示す。層高は演算器３７で以下のように計算す
る。まず、補正基準差圧ＤＰＣ0、ＤＰＣ1、ＤＰＣ2、
ＤＰＣ3なるものを導入する。

【００３３】この例では、下から数えてＮ番目の基準差
圧計の出力に、それより上部の（Ｎ＋２）番目と（Ｎ＋
３）番目の基準差圧計の出力差、すなわち、それらの間
の差圧を加算したものをＮ番目の補正基準差圧として計
算する。

【００３４】ここで、層差圧の原点（０点）についても
同形式で補正し、補正基準差圧ＤＰＣ0とする（式
（２）参照）。また、補正基準差圧ＤＰＣ3は、Ｎ＝３
の基準差圧計の出力に補正を加えたものであるが、Ｎ＋
３＝６として層全差圧の出力ＤＰtを用いて補正する。

【００３５】 ＤＰＣ0 ＝ Ｃ0 ×（ ＤＰ3 − ＤＰ2 ） ………（２）

【００３６】 ＤＰＣ1 ＝ ＤＰ1 ＋ Ｃ1 ×（ ＤＰ4 − ＤＰ3 ） ………（３）

【００３７】 ＤＰＣ2 ＝ ＤＰ2 ＋ Ｃ2 ×（ ＤＰ5 − ＤＰ4 ） ………（４）

【００３８】 ＤＰＣ3 ＝ ＤＰ3 ＋ Ｃ3 ×（ ＤＰt − ＤＰ5 ） ………（５）

【００３９】ここで、Ｃ0、Ｃ1、Ｃ2、Ｃ3は、補正のた
めの普遍的な固定値（無次元）であり、後述のごとく設
定できる値である。さらに、層高ｈ1、ｈ2、ｈ3、ｈ4、
ｈ5を計算する。

【００４０】 ｈ1＝(ＤＰt − ＤＰＣ0 )/(ＤＰ1 − ＤＰＣ0 )×(ｈ1−ｈ0)＋ｈ0 ……(６)

【００４１】 ｈ2＝(ＤＰt − ＤＰＣ1 )/(ＤＰ2 − ＤＰＣ1 )×(ｈ2−ｈ1)＋ｈ1 ……(７)

【００４２】 ｈ3＝(ＤＰt − ＤＰＣ2 )/(ＤＰ3 − ＤＰＣ2 )×(ｈ3−ｈ2)＋ｈ2 ……(８)

【００４３】 ｈ4＝(ＤＰt − ＤＰＣ3 )/(ＤＰ4 − ＤＰＣ3 )×(ｈ4−ｈ3)＋ｈ3 ……(９)

【００４４】 ｈ5＝(ＤＰt − ＤＰＣ4 )/(ＤＰ5 − ＤＰＣ4 )×(ｈ5−ｈ4)＋ｈ4 ……(10)

【００４５】ここで、ｈ1〜ｈ4についての式（６）〜
（９）は同形式であるが、ｈ5についての式（１０）で
は、補正をしない基準差圧の出力ＤＰ4を用いる。

【００４６】以下、図３を用いて、式（２）〜（５）の
意味を説明する。図３は、基準差圧計出力５１〜５５、
および層全差圧５６を、火炉高さと層差圧のグラフに記
した図である。さらに、各基準層差圧計の下側圧力計座
の高さを、差圧＝０の点６０として示す。

【００４７】式（２）〜（５）で、Ｃ0＝Ｃ1＝Ｃ2＝Ｃ3
＝０とすれば、これらは式（１１）〜（１４）となり、
補正がなされないことになる。

【００４８】ＤＰＣ0＝ ０ ………（１１）

【００４９】ＤＰＣ1＝ＤＰ1 ………（１２）

【００５０】ＤＰＣ2＝ＤＰ2 ………（１３）

【００５１】ＤＰＣ3＝ＤＰ3 ………（１４）

【００５２】この場合、式（６）〜（１０）は、図３の
破線に対応するものとなり、ここから計算される層高値
ｈ1、ｈ2、ｈ3、ｈ4、ｈ5は、点７１、７２、７３、７
４、７５の火炉高さに相当する層高計算値を出力するこ
とになるが、火炉高さ方向の密度分布の影響で、これら
の層高計算値の中には、図２でも述べたように、誤った
層高計算値が存在することになる。

【００５３】そこで、Ｃ0、Ｃ1、Ｃ2、Ｃ3を正のある数
値に設定すると、各基準層差圧の出力点は、図３におい
て右側に移動する。すなわち点６０は点６０ａに、点６
１は点６１ａに、点６２は点６２ａに、点６３は点６３
ａに移動する。その結果、層高計算点はより高い値とな
る。

【００５４】すなわち、点７１は点７１ａに、点７２は
点７２ａに、点７３は点７３ａに移動する。しかし、点
７４はほとんど移動しない。なぜなら、層表面が点６４
と点６５の間にあり、点６５は層外の点であり、この場
合、点６５の基準層差圧の出力値ＤＰ5は、点６６の層
全差圧出力値ＤＰtにほぼ等しく、式（１４）が近似的
に成り立つためである。したがって、Ｃ3は実質的には
常に０としてよい。

【００５５】ＤＰt ≒ ＤＰ5 ………（１５）

【００５６】Ｃ3＝０ ………（１６）

【００５７】ここで、本実施形態における、Ｃ0、Ｃ1、
Ｃ2の設定方法について述べる。各基準層差圧の区間ご
との層密度ρは、当該区間が層内にある場合、式（１
７）〜（２１）で定義できる。なお、ρＮは、火炉高さ
ｈＮとｈＮ−１間の層密度で、ａは単位換算係数であ
る。

【００５８】 ρ1＝ａ×（ＤＰ1−ＤＰ0）/（ｈ1−ｈ0） ………（１７）

【００５９】 ρ2＝ａ×（ＤＰ2−ＤＰ1）/（ｈ2−ｈ1） ………（１８）

【００６０】 ρ3＝ａ×（ＤＰ3−ＤＰ2）/（ｈ3−ｈ2） ………（１９）

【００６１】 ρ4＝ａ×（ＤＰ4−ＤＰ3）/（ｈ4−ｈ3） ………（２０）

【００６２】 ρ5＝ａ×（ＤＰ5−ＤＰ4）/（ｈ5−ｈ4） ………（２１）

【００６３】Ｃ0、Ｃ1、Ｃ2は、点７１ａ、点７２ａ、
点７３ａが、図３で点７４より上方、つまり、大きい層
高計算点となるように設定する。それには、図３の補正
後の各直線が点６３、点６４および点７４を通る直線の
傾きより大きい傾きとなればよい。この関係を用いる
と、Ｃ0、Ｃ1、Ｃ2は、式（２２）〜（２４）のように
すればよいことになる。

【００６４】 Ｃ0 ＞（ρ1/ρ3−１）×（ｈ1−ｈ0）/（ｈ3−ｈ2） ………（２２）

【００６５】 Ｃ1 ＞（ρ2/ρ4−１）×（ｈ2−ｈ1）/（ｈ4−ｈ3） ………（２３）

【００６６】 Ｃ2 ＞（ρ3/ρ5−１）×（ｈ3−ｈ2）/（ｈ5−ｈ4） ………（２４）

【００６７】これらを、それぞれ、式（１６）〜（１
９）のように定義することで、点７１ａ、点７２ａ、点
７３ａを点７４より上方（層高計算値として大きい値）
にすることができる。

【００６８】図４は、以上のような補正係数Ｃ0、Ｃ1、
Ｃ2、Ｃ3を用いて、式（６）〜（１０）により計算した
５つの層高計算値を棒グラフとして表現した概念図で、
白抜きの部分８０が補正前の計算値、斜線部が補正によ
る層高増分８１である。

【００６９】図に示すように、層内にあって層表面に最
も近い基準差圧の圧力計座に対応する最も小さい値（ｈ
4）を示し、これが正しい層高を与えるが、それより低
い位置の基準層差圧に対応したｈ1、ｈ2、ｈ3、およ
び、上側圧力計座が層外にあるため誤った層高計算値と
なるｈ5は、これらの値の最小値を選択して処理するこ
とで、自動的に排除される。

【００７０】また、式（２）〜（５）の第２項の補正値
は、対応する層差圧が層外にあるときは０となり、層高
の上昇とともに連続的に増加する値となっている。以上
の方法により、低層高から高層高まで、自動的かつ連続
的に、正確な層高計測が可能となる。

【００７１】ここで、本発明の参考例として、加圧流動
層複合発電システム、および層高計測計算方法の一例
を、図５〜図７を用いて説明する。図５に加圧流動層複
合発電システムの一構成例を示す。加圧流動層ボイラ１
内では、流動層粒子の層に分散板３から空気を供給して
流動層２とし、この流動層２中で燃料２７を１０気圧程
度の高圧下で燃焼させる。

【００７２】流動層中の伝熱管１４内で、蒸気を発生、
加熱させ、この蒸気で蒸気タービン３２を駆動する。ま
た、同時に火炉１から発生する高温高圧の燃焼排ガス１
８によりガスタービン２９を駆動する。

【００７３】加圧流動層ボイラの負荷を増加する際は、
流動層２の層高を上昇させ、伝熱管１４との接触面積を
大きくし伝熱量を増加させる。そのため、流動媒体粒子
（ＢＭ）１６を流動媒体容器（ＢＭタンク）１５からＢ
Ｍ供給ライン２５を経て火炉１へ投入する。

【００７４】また、負荷を減少させるときは、流動層２
を形成する流動媒体粒子をＢＭ抜き出しライン２６から
ＢＭタンク１５へ抜き出すことにより、層高を降下させ
て伝熱量を減少させる。

【００７５】図６には、流動層の層高を測定するための
層差圧計の取付方法の一例を示している。この例では、
流動層２の高さ方向の差圧を計測する二つの差圧計４１
および４２を設ける。

【００７６】これらの下側の圧力座を共通として流動層
の底部に備え、差圧計４１の上側圧力座は常に層内に設
置し、この差圧計測値を基準層差圧ＤＰbとする。差圧
計４２の上側圧力座は、常に流動層の上部にある空間に
設置し計測する。この差圧を層全差圧ＤＰtとする。

【００７７】層内の媒体密度が一定で、火炉高さに対す
る層差圧の特性が、図６の左側に示すように直線的であ
る場合、層高ｈは式（１）で計算される。なお、式
（１）で、ｈ1は差圧計４１の下側圧力座の高さ、ｈ2は
上側圧力座の高さである。

【００７８】 ｈ ＝ ＤＰt / ＤＰb ×（ ｈ2 − ｈ1 ）＋ ｈ1 ………（１）

【００７９】流動媒体が層内で至るところで均質であれ
ば、この関係は正しく、式（１）から正確に層高を求め
ることができる。しかし、実際の流動層においては、燃
料として供給される石炭が燃焼して生成する灰や、脱硫
剤として投入される石灰石が混合して流動媒体粒子を構
成しているため、不均質な媒体である。

【００８０】このような不均質な媒体が、伝熱管等の構
造体が配置された実際の流動層内で流動状態にある場合
は、層の高さ方向で密度差を生じる。発明者らの調査で
は実際のボイラ流動層では、図７に示すように、伝熱管
が設置されている範囲の層高と、伝熱管が設置されてい
ない層高の範囲とでは、層の密度が異なり、後者のほう
が密度が高いことが判明している。

【００８１】そのため、流動の高さ方向の層差圧分布
は、図７に示すように、伝熱管設置範囲と非設置範囲と
では、層高に対する差圧特性（勾配）が異なる結果とな
る。この特性のため、従来方法が前提とする層高と差圧
とが直線的関係にあるという条件が成立しなくなり、そ
れ故に、従来方法による層高の計測方法は、不正確なあ
るいは誤った結果をもたらすことになる。

【００８２】

【発明の効果】以上、詳細に説明したように、本発明の
加圧流動層複合発電プラントの層高計測方法を用いれ
ば、層内の層密度が不均一となる流動層の層高を、負荷
の低い低層高時から、負荷の高い高層高時まで、常に正
確で、かつ、不連続性がない値として計測でき、この層
高計測値を制御信号に用いることで、安定な流動層ボイ
ラの運転および制御が可能となる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明になる層高計測方法を適用した一実施形
態を示す説明図である。

【図２】火炉高さに対する層差圧計測結果の一例を示す
概念図である。

【図３】本発明になる層高計測計算方法の一例を示す概
念図である。

【図４】本発明になる層高計測計算方法の一例を示す概
念図である。

【図５】加圧流動層複合発電システムの概念図である。

【図６】流動層の層高計測方法の原理を表わす図であ
る。

【図７】流動層の火炉高さと層密度および層差圧の関係
を表わす図である。

【符号の説明】

１ 火炉 ２ 流動層 ３ 分散板 １４ 伝熱管 １８ 燃焼排ガス ３０ 空気 ３７ 層高演算器 ３８ 層高計測信号 ４１〜４５ 基準差圧計 ４６ 全差圧計 ５１〜５５ 基準差圧計出力 ５６ 全差圧計出力 ５７ 誤った層高計算点 ５８ 正しい層高計算点 ５９ 全差圧値直線 ６０ 層差圧０点 ６０ａ 層差圧０点の補正点 ６１〜６５ 基準差圧計の出力点 ６１ａ〜６５ａ 基準差圧計の出力点の補正点 ７１〜７５ 基準差圧計の層高計算値 ７１ａ〜７３ａ 基準差圧計の補正層高計算値 ７８ 層表面位置 ８０ 補正前の層高計算値 ８１ 補正による層高増分 ８２ 最小選択後の層高

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 流動層の層内の高さ方向位置が互いに異
   なる複数の圧力計座を設置し、前記圧力計座間の複数組
   の流動層差圧から基準層差圧を求めるとともに、前記層
   内の圧力計座の一つと前記流動層の表面より上部に設置
   した圧力計座との間の層全差圧を求め、前記基準層差圧
   と、前記層全差圧と、前記各圧力計座の高さ方向位置の
   異なる複数組から計算される複数の流動層高値のうち、
   最も低い層高計算値を選択して流動層高計測値とするこ
   とを特徴とする加圧流動層の層高計測方法。
2. 【請求項２】 流動層ボイラより発生する蒸気によっ
   て駆動する蒸気タービンと、前記ボイラの燃焼排ガスに
   よって駆動するガスタービンとを有する加圧流動層複合
   発電システムに用いられ、前記ボイラ内の流動媒体量あ
   るいは層高が負荷変化に応じて調整可能な加圧流動層ボ
   イラの層高計測方法において、前記ボイラの流動層内の
   高さ方向位置が互いに異なる複数の圧力計座を設け、前
   記圧力計座間の複数組の流動層差圧を直接計測して基準
   層差圧とするか、または、計測した差圧の差を基準層差
   圧とするとともに、前記圧力計座の一つと、常に流動層
   表面より上部の層外におかれた圧力計座との間の差圧を
   層全差圧とし、前記基準層差圧と、前記層全差圧と、前
   記各圧力計座の高さ方向位置の複数組から計算される複
   数の流動層高値のうち、最も低い層高計算値を選択して
   流動層高計測値とすることを特徴とする流動層ボイラの
   層高計測方法。
3. 【請求項３】 請求項１または２に記載の流動層ボイラ
   の層高計測方法において、前記複数の流動層高値のうち
   最も低い層高計算値が、前記層内にあってかつ層表面に
   最も近いかまたは比較的近い流動層基準層差圧に対応し
   た層高計算値となるように、前記流動層内の各基準層差
   圧を、 （ａ）一方または両方の圧力計座が、当該基準差圧を与
   える圧力計座より上部に位置する圧力計座間の差圧計測
   値 （ｂ）層全差圧 （ｃ）各圧力計の高さ方向位置 （ｄ）層高さ方向の流動層密度差または密度変化比 のうちのいずれかまたはその組み合せた値によって補正
   することを特徴とする流動層ボイラの層高計測方法。