JP2002069594A - 低騒音トランス用電磁鋼板 - Google Patents
低騒音トランス用電磁鋼板Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 中磁場および高磁場において最適低磁歪特性
をみたすことで効果的に騒音を低減できる低騒音トラン
ス用の一方向性電磁鋼板を提供する。 【解決手段】 励磁磁束密度がＢＴの時の磁気ひずみ
（ｐ―ｐ値）をλB とする時、１．０≦Ｂ≦１．５にお
けるλB が０．３×１０-6以下であり、かつ、１．５＜
Ｂ≦１．９におけるλB が０．５×１０-6以下であるこ
とを特徴とする低騒音トランス用電磁鋼板。
をみたすことで効果的に騒音を低減できる低騒音トラン
ス用の一方向性電磁鋼板を提供する。 【解決手段】 励磁磁束密度がＢＴの時の磁気ひずみ
（ｐ―ｐ値）をλB とする時、１．０≦Ｂ≦１．５にお
けるλB が０．３×１０-6以下であり、かつ、１．５＜
Ｂ≦１．９におけるλB が０．５×１０-6以下であるこ
とを特徴とする低騒音トランス用電磁鋼板。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はトランスなどの鉄心
に用いられ、磁気ひずみ特性の優れた低騒音トランス用
電磁鋼板に関するものである。
に用いられ、磁気ひずみ特性の優れた低騒音トランス用
電磁鋼板に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】電気、電子機器に幅広く使用される磁性
材料において、磁界印加時の長さ変化の度合い（これを
磁気ひずみと呼ぶ）は変圧器騒音の原因となるため、品
質管理における重要な評価項目の一つとなっている。近
年、電機機器からの騒音は、生活環境快適化の要求と共
にさらに規制が厳しくなりつつある。このため、磁気ひ
ずみの低減による低騒音化の研究が盛んに行われてい
る。
材料において、磁界印加時の長さ変化の度合い（これを
磁気ひずみと呼ぶ）は変圧器騒音の原因となるため、品
質管理における重要な評価項目の一つとなっている。近
年、電機機器からの騒音は、生活環境快適化の要求と共
にさらに規制が厳しくなりつつある。このため、磁気ひ
ずみの低減による低騒音化の研究が盛んに行われてい
る。
【０００３】磁性材料のうち、トランスの鉄心に用いら
れる一方向性電磁鋼板については、還流磁区を減少させ
ることで磁気ひずみを低減する手法がある。ここで言う
還流磁区とは、磁界印加方向に対して直角に向いている
磁化を有する領域である。この磁化が印加磁界により磁
界と平行方向に向けて動くときに磁気ひずみが生じる。
従って、還流磁区量が少ないほど磁気ひずみは小さくな
る。主な磁気ひずみ低減の手法として以下のものが知ら
れている。
れる一方向性電磁鋼板については、還流磁区を減少させ
ることで磁気ひずみを低減する手法がある。ここで言う
還流磁区とは、磁界印加方向に対して直角に向いている
磁化を有する領域である。この磁化が印加磁界により磁
界と平行方向に向けて動くときに磁気ひずみが生じる。
従って、還流磁区量が少ないほど磁気ひずみは小さくな
る。主な磁気ひずみ低減の手法として以下のものが知ら
れている。
【０００４】１）結晶粒の＜００１＞方向を圧延方向に
揃え、磁化回転により形状変化を生じさせる還流磁区を
作らない方法（T.Nozawa et al, "Relationship Betwee
n Total Losses under Tensile Stress in 3 Percent S
i-Fe Single Crystals and Their Orientations near
(110)［001 ］", IEEE Trans. on Mag., Vol. MAG-14,N
o.4,1978.)， ２）塑性歪を開放することで還流磁区を消去する方法(
特開平7-305115、［画記的な方向性珪素鋼板オリエント
コア・ハイビーの開発］：ＯＨＭ1972.2) 、 ３）被膜張力を鋼板に印加することで還流磁区を消去す
る方法(T.Nozawa et al, "Relationship between Total
Losses under Tensile Stress in 3 PercentSi-Fe Sin
gle Crystals and Their Orientations near (110) ［0
01 ］", IEEETrans. on Mag., Vol. MAG-14, No.4,197
8.) 主にこれら３つの手法により、磁気ひずみを低減させ、
電機機器の低騒音化に寄与してきた。
揃え、磁化回転により形状変化を生じさせる還流磁区を
作らない方法（T.Nozawa et al, "Relationship Betwee
n Total Losses under Tensile Stress in 3 Percent S
i-Fe Single Crystals and Their Orientations near
(110)［001 ］", IEEE Trans. on Mag., Vol. MAG-14,N
o.4,1978.)， ２）塑性歪を開放することで還流磁区を消去する方法(
特開平7-305115、［画記的な方向性珪素鋼板オリエント
コア・ハイビーの開発］：ＯＨＭ1972.2) 、 ３）被膜張力を鋼板に印加することで還流磁区を消去す
る方法(T.Nozawa et al, "Relationship between Total
Losses under Tensile Stress in 3 PercentSi-Fe Sin
gle Crystals and Their Orientations near (110) ［0
01 ］", IEEETrans. on Mag., Vol. MAG-14, No.4,197
8.) 主にこれら３つの手法により、磁気ひずみを低減させ、
電機機器の低騒音化に寄与してきた。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】電機機器のさらなる低
騒音化への要求は強く、目的を達するためには高度な技
術が必要となる。従来の低騒音化の研究は還流磁区の消
滅による磁気ひずみの低減を主な目的としてきた。とこ
ろが、この還流磁区の挙動は磁束密度の大きさによって
変わり、１．０−１．５Ｔの中磁場では発生し、１．５
超−１．９Ｔの高磁場では消滅する。このような挙動に
より磁気ひずみは磁化過程の途中で減少し、さらに飽和
に近づくにつれ増加に転ずる複雑な挙動を示す。よっ
て、それぞれの磁束密度によって磁気ひずみ低減の最適
方法があり従来技術として確立されている。例えば、あ
る基準の磁束密度（中磁場の１．３Ｔ，高磁場の１．９
Ｔ等）を定めて最適化を行ってきた。しかしながら、さ
らなる低騒音化への要求は強く、更に高度な技術が必要
となっている。
騒音化への要求は強く、目的を達するためには高度な技
術が必要となる。従来の低騒音化の研究は還流磁区の消
滅による磁気ひずみの低減を主な目的としてきた。とこ
ろが、この還流磁区の挙動は磁束密度の大きさによって
変わり、１．０−１．５Ｔの中磁場では発生し、１．５
超−１．９Ｔの高磁場では消滅する。このような挙動に
より磁気ひずみは磁化過程の途中で減少し、さらに飽和
に近づくにつれ増加に転ずる複雑な挙動を示す。よっ
て、それぞれの磁束密度によって磁気ひずみ低減の最適
方法があり従来技術として確立されている。例えば、あ
る基準の磁束密度（中磁場の１．３Ｔ，高磁場の１．９
Ｔ等）を定めて最適化を行ってきた。しかしながら、さ
らなる低騒音化への要求は強く、更に高度な技術が必要
となっている。
【０００６】このような事実に基づき、前述した還流磁
区の挙動を把握し、中磁場から高磁場まで磁気ひずみを
低減する条件を見出せれば大きな騒音の低減効果が得ら
れる。本発明は、中磁場および高磁場両域における最適
磁気ひずみ低減条件を見出し、低騒音化を効果的に実現
する、磁気ひずみ特性の優れた低騒音トランス用電磁鋼
板を提供することにある。
区の挙動を把握し、中磁場から高磁場まで磁気ひずみを
低減する条件を見出せれば大きな騒音の低減効果が得ら
れる。本発明は、中磁場および高磁場両域における最適
磁気ひずみ低減条件を見出し、低騒音化を効果的に実現
する、磁気ひずみ特性の優れた低騒音トランス用電磁鋼
板を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明の具体的な手段
は、以下の通りである。 （１）励磁磁束密度がＢＴの時の磁気ひずみ（ｐ―ｐ
値）をλB とする時、１．０≦Ｂ≦１．５におけるλB
が０．３×１０-6以下であり、かつ、１．５＜Ｂ≦１．
９におけるλB が０．５×１０-6以下であることを特徴
とする低騒音トランス用電磁鋼板。 （２）鋼板の励磁方向に３ＭＰａ以上の圧縮力を加えた
状態での１．９ＴにおけるλB が０．５×１０-6以下で
あることを特徴とする上記（１）記載の低騒音トランス
用電磁鋼板。 （３）板厚が０．３０ｍｍ以上であることを特徴とする
上記（２）記載の低騒音トランス用電磁鋼板。
は、以下の通りである。 （１）励磁磁束密度がＢＴの時の磁気ひずみ（ｐ―ｐ
値）をλB とする時、１．０≦Ｂ≦１．５におけるλB
が０．３×１０-6以下であり、かつ、１．５＜Ｂ≦１．
９におけるλB が０．５×１０-6以下であることを特徴
とする低騒音トランス用電磁鋼板。 （２）鋼板の励磁方向に３ＭＰａ以上の圧縮力を加えた
状態での１．９ＴにおけるλB が０．５×１０-6以下で
あることを特徴とする上記（１）記載の低騒音トランス
用電磁鋼板。 （３）板厚が０．３０ｍｍ以上であることを特徴とする
上記（２）記載の低騒音トランス用電磁鋼板。
【０００８】
【発明の実施の形態】本発明は、中磁場および高磁場に
おける最適磁気ひずみ低減条件を見出すことによって、
騒音を大きく低減させた低騒音トランス用電磁鋼板であ
る。すでに述べたように、現在までの研究はいずれも、
ある一定条件の磁束密度において磁気ひずみを低減させ
ていた。しかしながら、本発明者らは、中磁場あるいは
高磁場のどちらか一方で磁気ひずみの最適化を行った場
合、最適化していない磁束密度域における騒音が高く、
騒音が効果的に低減していないことを知見し、これを改
善するために鋭意研究を行った。以下実験にもとづき説
明する。
おける最適磁気ひずみ低減条件を見出すことによって、
騒音を大きく低減させた低騒音トランス用電磁鋼板であ
る。すでに述べたように、現在までの研究はいずれも、
ある一定条件の磁束密度において磁気ひずみを低減させ
ていた。しかしながら、本発明者らは、中磁場あるいは
高磁場のどちらか一方で磁気ひずみの最適化を行った場
合、最適化していない磁束密度域における騒音が高く、
騒音が効果的に低減していないことを知見し、これを改
善するために鋭意研究を行った。以下実験にもとづき説
明する。
【０００９】図１は、一方向性電磁鋼板を１．３Ｔの中
磁場で励磁した場合の磁気ひずみ波形を示したものであ
る。被膜張力が比較的弱い２．５ＭＰａの場合は磁気ひ
ずみの波形は正に増加している。被膜張力を強くし、
７．５ＭＰａにした場合は磁束密度が最大で磁気ひずみ
波形は負の方向に増加し、λ1.3 は大きくなる。特に、
波形が正にも負にも大きく伸びず、λ＝０である磁束密
度軸に沿っている場合、磁気ひずみの振幅は小さく、こ
の条件が中磁場で低λB の最適条件である。
磁場で励磁した場合の磁気ひずみ波形を示したものであ
る。被膜張力が比較的弱い２．５ＭＰａの場合は磁気ひ
ずみの波形は正に増加している。被膜張力を強くし、
７．５ＭＰａにした場合は磁束密度が最大で磁気ひずみ
波形は負の方向に増加し、λ1.3 は大きくなる。特に、
波形が正にも負にも大きく伸びず、λ＝０である磁束密
度軸に沿っている場合、磁気ひずみの振幅は小さく、こ
の条件が中磁場で低λB の最適条件である。
【００１０】図２は、１．９Ｔの高磁場で励磁したとき
の磁気ひずみの波形を示したものである。被膜張力が強
くなるに従いλ1.9 が小さくなった。この図から高磁場
ではやや強い７．５ＭＰａの被膜張力が最適条件である
ことが見受けられる。このように中磁場と高磁場におい
て磁気ひずみ低減化の条件が異なるため、それぞれの条
件に注意しないと予想した低騒音化効果が得られないこ
とが予想される。
の磁気ひずみの波形を示したものである。被膜張力が強
くなるに従いλ1.9 が小さくなった。この図から高磁場
ではやや強い７．５ＭＰａの被膜張力が最適条件である
ことが見受けられる。このように中磁場と高磁場におい
て磁気ひずみ低減化の条件が異なるため、それぞれの条
件に注意しないと予想した低騒音化効果が得られないこ
とが予想される。
【００１１】図３は、外部から機械的に張力を加えた場
合のλ1.5 の変化を示したものである。中磁場の１．５
Ｔでは一旦ある張力で下がり、再び増加している。これ
は前述の波形の変化からも同様な傾向であり、最適な張
力においてλ波形は磁束密度増加によって正または負の
方向に増加せず、λ＝０である磁束密度軸に沿っている
のでλ1.5 は小さい。
合のλ1.5 の変化を示したものである。中磁場の１．５
Ｔでは一旦ある張力で下がり、再び増加している。これ
は前述の波形の変化からも同様な傾向であり、最適な張
力においてλ波形は磁束密度増加によって正または負の
方向に増加せず、λ＝０である磁束密度軸に沿っている
のでλ1.5 は小さい。
【００１２】図４は、高磁場２．０Ｔでのλ2.0 の変化
を示した図である。図４から分かるように、張力を印加
するに従いλ2.0 は減少する。これは、張力が弱い場
合、磁束密度増加に伴い還流磁区が減少するため正方向
に増加している磁気ひずみ波形が張力を加えた場合、始
めから還流磁区が少なく磁束密度が増加しても還流磁区
の変化量が小さいため、磁束密度軸に沿うように近づく
ためであり、これも前述した現象と一致する。
を示した図である。図４から分かるように、張力を印加
するに従いλ2.0 は減少する。これは、張力が弱い場
合、磁束密度増加に伴い還流磁区が減少するため正方向
に増加している磁気ひずみ波形が張力を加えた場合、始
めから還流磁区が少なく磁束密度が増加しても還流磁区
の変化量が小さいため、磁束密度軸に沿うように近づく
ためであり、これも前述した現象と一致する。
【００１３】以上の観点から本発明者らは、中磁場また
は高磁場のいずれかにおいて磁気ひずみを最適化するだ
けでは騒音低減は不完全で、それぞれの磁場において同
時に低磁気ひずみ条件を満たすことが重要であると考え
た。この条件は、図３、図４においては５ＭＰａの機械
的張力の領域で満足される。また、被膜張力では機械的
張力よりも経験的に約２倍の強さの張力が必要であり、
これらの条件を満たす電磁鋼板を提供することで、効果
的にトランス等の電機機器騒音を低減できると考え、本
発明に至ったのである。
は高磁場のいずれかにおいて磁気ひずみを最適化するだ
けでは騒音低減は不完全で、それぞれの磁場において同
時に低磁気ひずみ条件を満たすことが重要であると考え
た。この条件は、図３、図４においては５ＭＰａの機械
的張力の領域で満足される。また、被膜張力では機械的
張力よりも経験的に約２倍の強さの張力が必要であり、
これらの条件を満たす電磁鋼板を提供することで、効果
的にトランス等の電機機器騒音を低減できると考え、本
発明に至ったのである。
【００１４】次に、本発明の限定条件について説明す
る。１．０≦Ｂ≦１．５におけるλB を０．３×１０-6
以下とする理由は、低騒音用トランスでは中磁場設計が
多く用いられるため、この値まで磁気ひずみを低減する
必要があるからである。１．５＜Ｂ≦１．９におけるλ
B を０．５×１０-6以下とする理由は、高磁場で従来以
上の低騒音を得るためにはこの条件を満たす必要がある
からである。
る。１．０≦Ｂ≦１．５におけるλB を０．３×１０-6
以下とする理由は、低騒音用トランスでは中磁場設計が
多く用いられるため、この値まで磁気ひずみを低減する
必要があるからである。１．５＜Ｂ≦１．９におけるλ
B を０．５×１０-6以下とする理由は、高磁場で従来以
上の低騒音を得るためにはこの条件を満たす必要がある
からである。
【００１５】鋼板の励磁方向に３ＭＰａ以上の圧縮力を
加えた状態での１．９Ｔにおけるλ B を０．５×１０-6
以下とする理由は、この条件を満足すれば製造されたト
ランスで鋼板に圧縮力が加わっても特性が劣化し騒音が
大きくなる可能性が少なく、低騒音化のためにはこのレ
ベルの特性が必要であるからである。板厚を０．３０ｍ
ｍ以上とする理由は、この条件でトランスが多く組み立
てられており、低騒音化のためにはこの板厚で上記条件
を満たす必要があるからである。
加えた状態での１．９Ｔにおけるλ B を０．５×１０-6
以下とする理由は、この条件を満足すれば製造されたト
ランスで鋼板に圧縮力が加わっても特性が劣化し騒音が
大きくなる可能性が少なく、低騒音化のためにはこのレ
ベルの特性が必要であるからである。板厚を０．３０ｍ
ｍ以上とする理由は、この条件でトランスが多く組み立
てられており、低騒音化のためにはこの板厚で上記条件
を満たす必要があるからである。
【００１６】以上のように、中磁場および高磁場におい
て良好な磁気ひずみ条件を満足させるためには操業条件
等を調整すれば良い。調整する手段としては、上記で述
べたように張力を変える一例として、絶縁被膜の厚さ・
組成を調整する方法に加え、磁区制御方法の強度、例え
ば、レ−ザ−による手段であればレ−ザ−の強度、物理
的な溝形成による手段であれば溝深さなどを適宜調整す
ることで、所望の磁気ひずみ条件を得ることができる。
て良好な磁気ひずみ条件を満足させるためには操業条件
等を調整すれば良い。調整する手段としては、上記で述
べたように張力を変える一例として、絶縁被膜の厚さ・
組成を調整する方法に加え、磁区制御方法の強度、例え
ば、レ−ザ−による手段であればレ−ザ−の強度、物理
的な溝形成による手段であれば溝深さなどを適宜調整す
ることで、所望の磁気ひずみ条件を得ることができる。
【００１７】以上のように、被膜張力あるいはレ−ザ−
強度の変更により磁気ひずみを制御できる理由として
は、以下のように考えている。局所ひずみを導入する
と、ひずみの部分に還流磁区（磁化容易方向に直交する
磁区）が生じ、磁気ひずみは励磁磁束密度全域で高くな
る。同時に局所ひずみによる磁区細分化で、１．７Ｔ付
近で発生するランセットと呼ばれる還流磁区を消去で
き、磁気ひずみ波形をある範囲で制御できるからであ
る。なお、ここで言うランセットは、結晶粒の［００
１］軸が板厚方向へ傾斜しているため発生する。この
際、表面から漏れ磁束が発生するが、静磁エネルギ−的
に不安定なためにこの漏れ磁束を吸収し安定にする役割
を果たしている。
強度の変更により磁気ひずみを制御できる理由として
は、以下のように考えている。局所ひずみを導入する
と、ひずみの部分に還流磁区（磁化容易方向に直交する
磁区）が生じ、磁気ひずみは励磁磁束密度全域で高くな
る。同時に局所ひずみによる磁区細分化で、１．７Ｔ付
近で発生するランセットと呼ばれる還流磁区を消去で
き、磁気ひずみ波形をある範囲で制御できるからであ
る。なお、ここで言うランセットは、結晶粒の［００
１］軸が板厚方向へ傾斜しているため発生する。この
際、表面から漏れ磁束が発生するが、静磁エネルギ−的
に不安定なためにこの漏れ磁束を吸収し安定にする役割
を果たしている。
【００１８】一方、被膜張力を変えると磁気ひずみの逆
効果により還流磁区が消磁状態で消滅し、これが還流磁
区消滅開始の磁束密度を変え波形制御が可能になる。従
って、この二つの因子を適宜調整することで中高磁場に
おける磁気ひずみを制御し、低騒音を得ることができ
る。このため、磁区細分化の方法はひずみを残存させる
方法、例えば、レ−ザ−などのように熱ひずみを与える
方法が効果的である。
効果により還流磁区が消磁状態で消滅し、これが還流磁
区消滅開始の磁束密度を変え波形制御が可能になる。従
って、この二つの因子を適宜調整することで中高磁場に
おける磁気ひずみを制御し、低騒音を得ることができ
る。このため、磁区細分化の方法はひずみを残存させる
方法、例えば、レ−ザ−などのように熱ひずみを与える
方法が効果的である。
【００１９】
【実施例】（実施例１）常法により製造した、板厚０．
３０ｍｍの一方向性電磁鋼板に対し、張力被膜を、張力
が１〜５ＭＰａの範囲になるよう、塗布量を５条件に振
って塗布した。この５試料について１．４Ｔ、１．７
Ｔ、１．９Ｔに励磁した時の磁気ひずみを、レ−ザ−ド
ップラ−方式による非接触式磁気ひずみ測定装置により
測定した。結果を表１に示す。
３０ｍｍの一方向性電磁鋼板に対し、張力被膜を、張力
が１〜５ＭＰａの範囲になるよう、塗布量を５条件に振
って塗布した。この５試料について１．４Ｔ、１．７
Ｔ、１．９Ｔに励磁した時の磁気ひずみを、レ−ザ−ド
ップラ−方式による非接触式磁気ひずみ測定装置により
測定した。結果を表１に示す。
【００２０】この中から本発明の波形条件を満たす試料
Ｄと、満たさないＡ、Ｂを用いて５００ｋVAの３相トラ
ンスを組み立て、５０Hz１．５T で励磁した状態におけ
る騒音を測定した。その結果を表２に示す。本発明の条
件を満たす材料から製作したトランスでは、騒音を低く
することができた。
Ｄと、満たさないＡ、Ｂを用いて５００ｋVAの３相トラ
ンスを組み立て、５０Hz１．５T で励磁した状態におけ
る騒音を測定した。その結果を表２に示す。本発明の条
件を満たす材料から製作したトランスでは、騒音を低く
することができた。
【００２１】
【表１】
【００２２】
【表２】
【００２３】（実施例２）常法により製造した板厚０．
２７ｍｍの一方向性電磁鋼板に対し、エネルギ−密度を
０〜９０ｍＪ／ｍｍ2 の範囲で５条件にしたレ−ザ−照
射により、５ｍｍ間隔の歪帯を導入した。この鋼板に張
力被膜を、張力がほぼ６ＭＰａの範囲になるよう、塗布
量を制御して塗布した。
２７ｍｍの一方向性電磁鋼板に対し、エネルギ−密度を
０〜９０ｍＪ／ｍｍ2 の範囲で５条件にしたレ−ザ−照
射により、５ｍｍ間隔の歪帯を導入した。この鋼板に張
力被膜を、張力がほぼ６ＭＰａの範囲になるよう、塗布
量を制御して塗布した。
【００２４】この５試料について１．４Ｔ、１．７Ｔ、
１．９Ｔに励磁した時の磁気ひずみを、レ−ザ−ドップ
ラ−方式による非接触式磁気ひずみ測定装置により測定
した。結果を表３に示す。この中から本発明の波形条件
を満たす試料Ｇと、満たさないＪを用いて５００ｋVAの
３相トランスを組み立て、５０Hzで１．５〜１．７T で
励磁した状態における騒音を測定した。その結果を図５
に示す。
１．９Ｔに励磁した時の磁気ひずみを、レ−ザ−ドップ
ラ−方式による非接触式磁気ひずみ測定装置により測定
した。結果を表３に示す。この中から本発明の波形条件
を満たす試料Ｇと、満たさないＪを用いて５００ｋVAの
３相トランスを組み立て、５０Hzで１．５〜１．７T で
励磁した状態における騒音を測定した。その結果を図５
に示す。
【００２５】本発明の条件を満たす材料から製作したト
ランスでは、騒音を低くすることができた。
ランスでは、騒音を低くすることができた。
【００２６】
【表３】
【００２７】（実施例３）常法により製造した、板厚
０．３０ｍｍの一方向性電磁鋼板に対し、エネルギ−密
度３０ｍＪ／ｍｍ2 のレ−ザ−照射により6 ｍｍ間隔の
歪帯を導入した。この鋼板に張力被膜を、張力が０〜６
ＭＰａの範囲になるよう、塗布量を５条件に振って塗布
した。
０．３０ｍｍの一方向性電磁鋼板に対し、エネルギ−密
度３０ｍＪ／ｍｍ2 のレ−ザ−照射により6 ｍｍ間隔の
歪帯を導入した。この鋼板に張力被膜を、張力が０〜６
ＭＰａの範囲になるよう、塗布量を５条件に振って塗布
した。
【００２８】この５試料について１．４Ｔ、１．７Ｔ、
１．９Ｔに励磁した時の磁気ひずみを、レ−ザ−ドップ
ラ−方式による非接触式磁気ひずみ測定装置により測定
した。結果を表４に示す。この中から本発明の波形条件
を満たす試料Ｏと、満たさないＫ、Ｍを用いて５００ｋ
VAの３相トランスを組み立て、５０Hz１．５T で励磁し
た状態における騒音を測定した。その結果を表５に示
す。
１．９Ｔに励磁した時の磁気ひずみを、レ−ザ−ドップ
ラ−方式による非接触式磁気ひずみ測定装置により測定
した。結果を表４に示す。この中から本発明の波形条件
を満たす試料Ｏと、満たさないＫ、Ｍを用いて５００ｋ
VAの３相トランスを組み立て、５０Hz１．５T で励磁し
た状態における騒音を測定した。その結果を表５に示
す。
【００２９】本発明の条件を満たす材料から製作したト
ランスでは、騒音を低くすることができた。
ランスでは、騒音を低くすることができた。
【００３０】
【表４】
【００３１】
【表５】
【００３２】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば中
磁場および高磁場において磁気ひずみの少ない一方向性
電磁鋼板が容易に提供でき、電機機器の低騒音化を図る
ことが可能となる。
磁場および高磁場において磁気ひずみの少ない一方向性
電磁鋼板が容易に提供でき、電機機器の低騒音化を図る
ことが可能となる。
【図１】中磁場での磁気ひずみのプロフィルを示した図
である。
である。
【図２】高磁場での磁気ひずみのプロフィルを示した図
である。
である。
【図３】中磁場での磁気ひずみの張力特性を示した図で
ある。
ある。
【図４】高磁場での磁気ひずみの張力特性を示した図で
ある。
ある。
【図５】トランスの騒音特性を示した図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 溝上 雅人 千葉県富津市新富20−１ 新日本製鐵株式 会社技術開発本部内 (72)発明者 山崎 修一 千葉県富津市新富20−１ 新日本製鐵株式 会社技術開発本部内 Ｆターム(参考） 5E041 AA02 CA02 NN06 NN13 NN15
Claims (3)
- 【請求項１】 励磁磁束密度がＢＴの時の磁気ひずみ
（ｐ―ｐ値）をλB とする時、１．０≦Ｂ≦１．５にお
けるλB が０．３×１０-6以下であり、かつ、１．５＜
Ｂ≦１．９におけるλB が０．５×１０-6以下であるこ
とを特徴とする低騒音トランス用電磁鋼板。 - 【請求項２】 鋼板の励磁方向に３ＭＰａ以上の圧縮力
を加えた状態での１．９ＴにおけるλB が０．５×１０
-6以下であることを特徴とする請求項１記載の低騒音ト
ランス用電磁鋼板。 - 【請求項３】 板厚が０．３０ｍｍ以上であることを特
徴とする請求項２記載の低騒音トランス用電磁鋼板。
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